SE1050771A1 - Konkross - Google Patents
Konkross Download PDFInfo
- Publication number
- SE1050771A1 SE1050771A1 SE1050771A SE1050771A SE1050771A1 SE 1050771 A1 SE1050771 A1 SE 1050771A1 SE 1050771 A SE1050771 A SE 1050771A SE 1050771 A SE1050771 A SE 1050771A SE 1050771 A1 SE1050771 A1 SE 1050771A1
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- drive shaft
- counterweight
- crusher
- inertia
- sleeve
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 5
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 5
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 5
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000009514 concussion Effects 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 230000000875 corresponding effect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C2/00—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers
- B02C2/02—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers eccentrically moved
- B02C2/04—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers eccentrically moved with vertical axis
- B02C2/042—Moved by an eccentric weight
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C2/00—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers
- B02C2/02—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers eccentrically moved
- B02C2/04—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers eccentrically moved with vertical axis
- B02C2/06—Crushing or disintegrating by gyratory or cone crushers eccentrically moved with vertical axis and with top bearing
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49826—Assembling or joining
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
Description
10
15
20
25
30
Sammanfattning av unpfinninoen
Ett ändamål med föreliggande uppfinning är att tillhandahålla en
tröghetskross med förbättrad beständighet, i förhållande till krossar enligt
känd teknik.
Detta ändamål uppnås med hjälp av en tröghetskonkross innefattande
en yttre krossmantel och en inre krossmantel mellan vilka en krosspalt bildas,
varvid den inre krossmanteln uppbärs av ett krosshuvud vilket är anslutet till
en krossaxel som är roterbar i en hylsa, varvid en obalansvikt är ansluten till
hylsan, varvid en vertikal drivaxel är förbunden med hylsan för att rotera
densamma, varvid drivaxeln uppbärs av ett drivaxellager, varvid
tröghetskrossen innefattar en första motvikt och en andra motvikt, varvid den
första motvikten ansluten till drivaxeln på en position som är lokaliserad
nedanför drivaxellagret, varvid den andra motvikten är ansluten till drivaxeln
på en position som är lokaliserad ovanför drivaxellagret.
En fördel med denna kross är att med första och andra motvikter
anordnade på det sätt som beskrivits här ovan medför att belastningen på
drivaxeln minskar, och drivaxellagrets beständighet förbättras i förhållande till
känd teknik.
Enligt en utföringsform är den första och den andra motvikten anslutna
till samma vertikala sida av drivaxeln. En fördel med denna utföringsform är
att belastningen på drivaxeln minskas ytterligare, vilket leder till ännu bättre
beständighet hos drivaxeln.
Enligt en utföringsform är den andra motvikten fäst vid ett fast parti av
drivaxeln. En fördel med denna utföringsform är att den andra motvikten inte
pendlar åt sidan när krossen är i drift, vilket gör att beständigheten för rörliga
delar, såsom kulleden, förbättras.
Enligt en utföringsform är ett tröghetsmoment för obalansvikten inte
mer än summan av den första och den andra motviktens tröghetsmoment
multiplicerat med 10. En fördel med denna utföringsform är att
nettocentrifugalkraften som verkar på krossen vid drift av krossen blir
tämligen begränsad, vilket minskar vibrationer och förbättrar krossens
beständighet. Om tröghetsmoment för obalansvikten skulle vara mer än
summan av den första och den andra motviktens tröghetsmoment
multiplicerat med 10 så skulle krossen utsättas för betydande vibrationer,
10
15
20
25
30
3
vilket skulle kräva antingen en mycket tung krosstomme för att dämpa sådana
vibrationer, eller en minskad krosskapacitet.
Enligt en utföringsform är ett tröghetsmoment för obalansvikten 1 till 10
multiplicerat med summan av den första och den andra motviktens
tröghetsmoment. Om tröghetsmoment för obalansvikten skulle vara mindre
än summan av den första och den andra motviktens tröghetsmoment så
skulle krossen vara mindre effektiv.
Enligt en utföringsform är ett tröghetsmoment den första obalansvikten
inom +/-30 % av tröghetsmoment för den andra obalansvikten. En fördel med
denna utföringsform är att en begränsad, eller obefintlig, böjkraft kommer att
verka på drivaxellagret vid drift av krossen. Detta kommer att öka
beständigheten för drivaxellagret ytterligare.
Ett ytterligare ändamål med föreliggande uppfinning är att tillhandhålla
ett förfarande att balansera en tröghetskross för att förbättra krossens
beständighet i förhållande till krossar enligt känd teknik.
Detta ändamål uppnås med hjälp av ett förfarande att balansera en
tröghetskonkross innefattande en yttre krossmantel och en inre krossmantel
mellan vilka en krosspalt bildas, varvid den inre krossmanteln uppbärs av ett
krosshuvud vilket är anslutet till en krossaxel som är roterbar i en hylsa,
varvid en obalansvikt är ansluten till hylsan, varvid en vertikal drivaxel är
förbunden med hylsan för att rotera densamma, varvid drivaxeln uppbärs av
ett drivaxellager, varvid förfarandet innefattar att använda en första motvikt
och en andra motvikt, att ansluta den första motvikten till drivaxeln på en
position som är lokaliserad nedanför drivaxellagret, och att ansluta den andra
motvikten till drivaxeln på en position som är lokaliserad ovanför
drivaxellagret.
En fördel med detta förfarande är att drivaxellagrets beständighet
förbättras, eftersom böjkrafter minskas.
Enligt en utföringsform innefattar förfarandet vidare att ansluta den
första och den andra motvikten till samma vertikala sida av drivaxeln. En
fördel med denna utföringsform är att belastningen på drivaxeln minskar
ytterligare, vilket förbättrar drivaxelns beständighet.
10
15
20
25
30
4
Enligt en utföringsform innefattar förfarandet vidare att ansluta den
första och den andra motvikten till en vertikal sida av drivaxeln vilken är skiljd
från den vertikala sida av hylsan på vilken obalansvikten är ansluten. En
fördel med denna utföringsform är att tröghetskrossen blir ännu bättre
balanserad, vilket ytterligare minskar vibrationerna som uppkommer vid drift
av krossen.
Enligt en utföringsform hindras den andra motvikten från att förskjutas
från drivaxelns centrumaxel när krossen är drift.
Enligt en utföringsform är storleken av centrifugalkraften som orsakas
av den första motvikten och som verkar på drivaxeln nedanför drivaxellagret
inom +/-30 % av storleken av centrifugalkraften som orsakas av den andra
motvikten och som verkar på drivaxeln ovanför drivaxellagret. En fördel med
denna utföringsform är att krossen blir väl balanserad, så att vibrationer
minimeras. En ytterligare fördel är att drivaxellagrets beständighet förbättras
ytterligare.
Ytterligare ändamål och särdrag hos föreliggande uppfinning kommer
att framgå av följande detaljerade beskrivning och patentkrav.
Kort beskrivning av ritningarna
Uppfinningen beskrivs mer detaljerat nedan med hänvisning till de
bifogade ritningarna på vilka: i
Fig. 1 är en schematisk vy från sidan, i genomskärning, av en
tröghetskonkross.
Fig. 2 är en schematisk vy från ovan, i genomskärning, av en krossaxel
sedd i riktningen som visas av pilarna ll-ll i Fig. 1.
Detaljerad beskrivning av föredragna utföringsformer
Fig. 1 visar en tröghetskonkross 1 enligt en utföringsform av
föreliggande uppfinning. Tröghetskonkrossen innefattar en krosstomme 2 i
vilken krossens 1 olika delar är monterade. Krosstommen 2 innefattar ett övre
stomparti 4, och ett nedre stomparti 6. Det övre stompartiet 4 är skålformat
och har en yttre gänga 8 som samverkar med en inre gänga 10 av det nedre
stompartiet 6. En yttre krossmantel 12 uppbärs på insidan av det övre
10
15
20
25
30
5
stompartiet 4. Den yttre krossmanteln 12 är en slitdetalj som kan vara gjord
av, exempelvis, manganstål.
Det nedre stomparitet 6 uppbär en inre krossmantelanordning 14. Den
inre krossmantelanordningen 14 innefattar en ett krosshuvud 16, vilket är
konformat och vilket uppbär en inre krossmantel 18, vilken är en slitdetalj som
kan vara gjord av, exempelvis, manganstål. Krosshuvudet 16 vilar på ett
sfäriskt lager 20, vilket uppbärs av ett inre cylindriskt parti 22 som är en del av
det nedre stompartiet 6.
Krosshuvudet 16 är monterat på en krossaxel 24. En nedre ände av
krossaxeln 24 omges av en cylindrisk hylsa 26. Den cylindriska hylsan 26 har
ett inre cylindriskt lager 28 vilket möjliggör att den cylindriska hylsan 26 kan
rotera kring krossaxeln 24.
En obalansvikt 30 är monterad på en sida av den cylindriska hylsan 26.
Den cylindriska hylsan 26 är vid sin nedre ände förbunden med en vertikal
drivaxel 32. Drivaxeln 32 innefattar en kulled 34, en remskiveaxel 36, en
mellanliggande axel 37 som förbinder kulleden 34 med remskiveaxeln 36, en
övre kopplingsdetalj 38 vilken förbinder kulleden 34 med den cylindriska
hylsan 34, och en nedre kopplingsdetalj 40 vilken är anordnad på den
mellanliggande axeln 37 och vilken förbinder kulleden 34 med den
mellanliggande axeln 37. De två kopplingsdetaljerna 38, 40 är förbundna med
kulleden 34 på ett icke-roterande sätt så att rotationsrörelse kan överföras
från remskiveaxeln 36 till den cylindriska hylsan 26, via den mellanliggande
axeln 37 och kulleden 34. Ett nedre parti 42 av det nedre stompartiet 6
innefattar ett vertikalt cylindriskt drivaxellager 44 i vilket den vertikala
drivaxeln 32 uppbärs. Så som avbildas i Fig. 1 är drivaxellagret 44 anordnat
kring drivaxelns 32 mellanliggande axel 37, varvid den mellanliggande axeln
37 sträcker sig vertikalt genom drivaxellagret 44.
En remskiva 46 är monterad vid en lågvibrerande del (visas ej) av
krossen 1 och ärförbunden med remskiveaxeln 36, nedanför drivaxellagret
44. En motor (visas ej) kan vara ansluten till remsklvan 46 via, exempelvis,
remmar eller kugghjul. Enligt en alternativ utföringsform kan motorn vara
ansluten direkt till remskiveaxeln 36.
10
15
20
25
30
6
Drivaxeln 32 har en första motvikt 48 och en andra motvikt 50. Såsom
visas i Fig. 1 är den första och den andra motvikten 48, 50 placerade på
samma vertikala sida, vilket är vänstersidan enligt Fig. 1, av drivaxeln 32.
Den första motvikten 48 är anordnad nedanför lagret 44, vilket innebär
att även den första motvikten 48 är placerad nedanför det nedre stompartiets
6 nedre parti 42. I utföringsformen som visas i Fig. 1 är den första motvikten
48 monterad på den mellanliggande axeln 37, alldeles under lagret 44.
Den andra motvikten 50 är anordnad ovanför lagret 44, vilket innebär
att även den andra motvikten 50 är placerad ovanför det nedre stompartiets 6
nedre parti 42. I utföringsformen som visas i Fig. 1 är den andra motvikten 50
monterad på drivaxelns 32 mellanliggande axeln 37, och mer exakt på den
nedre kopplingsdetaljen 40 vilken utgör en helhet med den mellanliggande
axeln 37. Med andra ord är den andra motvikten 50 monterad på ett fast parti
av drivaxeln 32, dvs ett parti, vilket är den nedre kopplingsdetaljen 40 av den
mellanliggande axeln 37, som inte rör sig från sida till sida när krossen 1 är i
drift. Följaktligen hindras den andra motvikten 50 från att flyttas från
drivaxelns 32 rotationscentrumaxel C, vilket sammanfaller med krossens
centrumaxel C, när krossen 1 är i drift.
Krossen 1 kan vara anordnad på fjädrar 52 för att dämpa vibrationer
som uppträder vid krossningen.
Mellan den yttre och inre krossmanteln 12, 18 bildas en krosspalt 54 till
vilken material som ska krossas matas. Krosspaltens 54 utloppsöppning, och
därmed krosskapaciteten, kan justeras genom att det övre stompartiet 4 vrids,
med hjälp av gängorna 8, 10, så att avståndet mellan mantelytorna 12, 18
justeras.
När krossen 1 är i drift roteras drivaxeln 32 med hjälp av den icke
visade motorn. Rotationen av drivaxeln 32 medför att hylsan 26 roterar och
på grund av den rotationen svingas hylsan 26 utåt med hjälp av obalansvikten
30, vilket gör att obalansvikten 30 förskjuts ännu mer från krossens 1
centrumaxel C, som svar på centrifugalkraften som obalansvikten 30 utsätts
för. En sådan förskjutning av obalansvikten 30 och av den cylindriska hylsan
26 som obalansvikten 30 är fäst vid är möjlig tack vare kulleden 34 och tack
vare det faktum att hylsan kan glida något, tack vare det cylindriska lagret 28,
10
15
20
25
30
7
i vertikal riktning längs crossaxeln 24. Kombinationen av rotation och sving av
den cylindriska hylsan 26 med den därpå monterade obalansvikten 30 medför
att krossaxeln lutar, och gör att krossaxeln 24 roterar, så att material krossas
mellan den yttre och den inre krossmanteln 12, 18 mellan vilka krosspalten 54
bildas.
Fig. 2 visar krossaxeln 24 sedd i den riktning som pilarna ll-ll i Fig. 1
visar, dvs sedd från ovan och i tvärsnitt, när krossen 1 är i drift.
Rotationsriktningen för hylsan 26 i Fig. 2 är medurs, vilket visas med en pil R.
Hylsans 26 rotationen uppkommer genom den icke visade motorn som
roterar remskivan 46 som visas i Fig. 1. Den position i krosspalten 54 då
avståndet, vid en viss tidpunkt, mellan den yttre krossmanteln 12 och den inre
krossmanteln 18 är som minst kan kallas stängd sidoöppning, betecknat CSO
i Fig. 2. Den icke visade motorn kommer att medföra, via remskivan 46 och
drivaxeln 32, att läget för CSO kommer att rotera, medurs, med samma
varvtal (rpm) som hylsan 26. l det läge som visas i Fig. 2 är CSO längst upp
på ritnigen, dvs vid klockan 12. Så som framgår i Fig. 2 är motsvarande läge
för obalansvikten 30 ungefär mellan klockan ett och klockan två. Följaktligen
löper obalansvikten 30 före CSO, och med en vinkel a mellan obalansviktens
position och positionen för CSO av ungefär 45°. Vinkeln a mellan
obalansviktens position och positionen för CSO kan variera beroende på
obalansviktens 30 massa, och varvtalet som obalansvikten 30 roterar med.
Vinkeln a är typiskt ungefär 10° till 90°. Den första och den andra motvikten
48, 50, av vilka den först nämnda göms bakom den sist nämnda i Fig. 2, är
med fördel anordnande på samma vertikala sida om drivaxeln 32, den senare
är skymd i Fig. 2. Följaktligen är den andra motvikten 50 placerad vertikalt
ovanför den första motvikten 48 och skymmer densamma i den vy ovanifrån
som visas i Fig. 2. Motvikterna 48, 50 är förbundna med hylsan 26, via
kulleden 34 och den mellanliggande axeln 37, såsom visas i Fig. 1, och
roterar därför med samma van/tal som obalansvikten 30. Såsom visas i Fig. 2
är den första och den andra motvikten 48, 50 placerade på en annan vertikal
sida om axeln 24, iförhållande till obalansvikten 30. I det fall som visas i Fig.
2 har den första och den andra motvikten 48, 50 en position som kan
hänföras till klockan sju och klockan åtta. Följaktligen är en vinkel ß mellan
10
15
20
25
30
8
obalansviktens 30 läge och motvikternas 48, 50 läge ungefär 180°. Vinkeln ß
kan justeras beroende på obalansviktens 30 massa, det varvtal som
obalansvikten 30 roterar med, och den sort och mängd material som ska
krossas. Vinkeln ß kommer typiskt att sättas till mellan 120° och 200°. Vinkeln
ß kan justeras för att ta hänsyn till olika material och varvtal, exempelvis
genom att vrida obalansvikten 30 kring hylsan 26 till en lämplig position, dvs
en lämplig vinkel ß i förhållande till motvikterna 48, 50.
Centrifugalkraften som verkar på obalansvikten 30, och som visas med
en pil FU i Fig. 1, tenderar att flytta hela krossen 1 i pilens FU riktnig.
Centrifugalkraften FU som verkar på obalansvikten 30 när krossen är i drift är
motriktad en centrifugalkraft FC1 som verkar på den första motvikten 48 plus
en centrifugalkraft F U2 som verkar på den andra motvikten 50. Därför
kommer den totala centrifugalkraften som verkar på krossen 1 att minska.
Krafterna som verkar på krossen 1 under drift kan räknas ut genom att
beräkna tröghetsmomentet. Tröghetsmomentet för att fast kropp som roterar
kring en axel, i detta fall drivaxelns centralaxeln C för rotation, kan beräknas,
exempelvis, genom följande ekvation för en punktmassa:
| = m x r2 [ek 1.11
där
m = kroppens massa [enhet: kg]
r = avstånd mellan punktmassan och rotationsaxeln [enhet: m]
I = tröghetsmoment [enhet kgmz]
Andra ekvationer kan användas för att beräkna tröghetsmomentet för
kroppar som inte är punktmassor. Exempelvis kan en enhetslös konstant c,
kallad tröghetskonstant och relaterad till kroppens form, multipliceras med
massa och avståndet för att komma till ett korrekt tröghetsmoment I.
Följaktligen:
l=cxmxL2 [ek1.2]
där
c = enhetslös konstant som varierar med formen på kroppen' i fråga
10
15
20
25
30
[enhet -]
m = kroppens massa [enhetz kg]
r = längdenhet som är korrelerad med c [enhetz m]
I = tröghetsmoment [enhet: kgmz]
Följaktligen är det möjligt att beräkna tröghetsmomentet, I, för var och
en av obalansvikten 30, den första motvikten 48, och den andra motvikten 50
baserat på de respektive massorna m, de respektive längderna L och de
respektive tröghetskonstanterna c. De respektive tröghetsmomenten
betecknas l30 för obalansviktens tröghetsmoment, l48 för den första
motviktens 48 tröghetsmoment, och l50 för den andra motviktens 50
tröghetsmoment.
Med fördel är obalansviktens tröghetsmoment 30 inte större än 10
multiplicerat med summan av den första och den andra motviktens 48, 50
tröghetsmoment. Följaktligen, l30 s 10 x (l48+|50). Det är ännu merfördelaktigt
om tröghetsmoment för obalansvikten 30 är 1 till 10 multiplicerat med
summan av den första och den andra motviktens 48, 50 tröghetsmoment.
HENCE, obalansviktens tröghetsmoment lag ska uppfylla följande ekvation:
1 X (|4s+|5o) 5 lao 5 19 X (|4s+|so)-
Storleken av centrifugalkraften FC1 som verkar på den fösta motvikten
48 när krossen 1 är i drift är med fördel ungefär densamma som storleken av
centrifugalkraften FC2 som verkar på den andra motvikten 50. Om storleken
av FC1 är ungefär densamma som storleken av FC2, exempelvis FC1 = FC2,
så kommer den böjkraft som drivaxellagret 44 utsätts för att vara mycket
begränsad. En låg böjkraft på drivaxellagret 44 möjliggör att anordna tunga
motvikter 48, 50 utan att drivaxellagret 44 utsätts för krafter som begränsar
dess livstid.
Centrifugalkrafterna FU1, FU2 för varje motvikt 48, 50 kan beräknas
enligt:
FC=m*v2/r [ek1.3]
där:
FC = centrifugalkraften [enhetz N]
m = kroppens massa [enhet kg]
10
15
20
25
30
10
v = hastigheten i banan [enhet: m/s]
r = avståndet från rotationsaxeln till kroppens centrum [enhet: m]
I enlighet med en föredragen utföringsform är storleken av
centrifugalkraften FC1 som verkar på drivaxeln 32 nedanför drivaxellagret 44
när krossen 1 är i drift inom +/-30 %, mer föredraget inom +/-20 %, av
storleken av centrifugalkraften FU2 som verkar på drivaxeln 32 ovanför
drivaxellagret 44. Följaktligen, för att ge ett exempel, om centrifugalkraften
FC2 som verkar på drivaxeln 32 ovanför drivaxellagret 44 är 50 kiloNewton
(kN), så bör centrifugalkraften FC1 som verkar på drivaxeln 32 nedanför
drivaxellagret 44 inom intervallet 35 till 65 kN, mer föredraget 40 till 60 kN.
Mest föredraget är krafterna FC1 och FC2 väsentligen lika, eftersom det ger
de lägsta böjkrafterna på drivaxellagret 44. Centrifugalkraften FU för
obalansvikten är med fördel 1 till 10 multiplicerat med summan av
centrifugalkrafterna FU1 och FU2 när krossen 1 är i drift, d.v.s. 1 x (FC1 +
FC2) s |30 s 10 x (FC1 + FC2).
Vidare är tröghetsmomentet, i kgmz, för den första motvikten 48 med
fördel inom +/-30 % av tröghetsmomentet, i kgmz, för den andra motvikten 50.
Det har ovan beskrivits att hela obalansen som verkar på krossaxlen
24 kommer från obalansvikt 30. Det är även möjligt att ha andra, vanligen
små, obalansvikter, och även små motvikter, anslutna till den cylindriska
hylsan 26, och även vid andra delar, såsom ett obalansviktsfästorgan, vilka
inte behöver vara helt symmetriska kring cylindriska hylsan 26. Effekten av
sådana obalansvikter med vid beräkning av den totala centrifugalkraften F U,
eller tröghetsmomentet I, så att den totala centrifugalkraften FU som verkar
på den cylindriska hylsan 26 kan beräknas. På liknande sätt kan det finnas
fler, vanligen små, motvikter, eller till och med obalansvikter, anordnade
ovanför och/eller nedanför drivaxellagret 44, innefattande anordningar för att
montera motvikterna 48, 50 vid drivaxeln 32, vilka inte behöver vara absolut
symmetriskt fördelade kring drivaxeln 32. Effekten av sådana motvikter tas
med fördel med i beräkningen av centrifugalkrafterna FC1 och FC2, eller
tröghetsmomentet l, så att de totala centrifugalkrafterna FC1 och FC2 som
verkar på drivaxeln 32, och speciellt på drivaxellagret 44, kan beräknas.
10
11
Uppfinningen är inte begränsad till de ovan beskrivna
utföringsformerna, utan det ska inses att uppfinningen kan varieras inom
ramen för de bifogade patentkraven.
Det har ovan beskrivits att var och en av obalansvikten 30 och
motvikterna 48 och 50 innefattar en vikt. Det ska inses att obalansvikten 30
och den första motvikten 48 och den andra motvikten 50 kan innefatta flera
viktdelar och/eller flera delvikter placerade på olika positioner.
Claims (12)
1. Tröghetskonkross innefattande en yttre krossmantel (12) och en inre krossmantel (18) mellan vilka en krosspalt (54) bildas, varvid den inre krossmanteln (18) uppbärs av ett krosshuvud (16) vilket är anslutet till en krossaxel (24) som är roterbar i en hylsa (26), varvid en obalansvikt (30) är ansluten till hylsan (26), varvid en vertikal drivaxel (32) är förbunden med hylsan (26) för att rotera densamma, varvid drivaxeln (32) uppbärs av ett drivaxellager (44), varvid tröghetskonkrossen (1) k ä n n e t e c k n a s a v a tt den innefattar en första motvikt (48) och en andra motvikt (50), varvid den första motvikten (48) är ansluten till drivaxeln (32) på en position som är lokaliserad nedanför drivaxellagret (44), varvid den andra motvikten (50) är ansluten till drivaxeln (32) på en position som är lokaliserad ovanför drivaxellagret (44).
2. Tröghetskonkross enligt krav 1, varvid den första och den andra motvikten (48, 50) är anslutna till samma vertikala sida av drivaxeln (32).
3. Tröghetskonkross enligt något av föregående krav, varvid den första och den andra motvikten (48, 50) är anslutna till en sida av drivaxeln (32) vilken är skiljd från den sida av hylsan (26) på vilken obalansvikten (30) är ansluten.
4. Tröghetskonkross enligt något av föregående krav, varvid den andra motvikten (50) är fäst vid ett fast parti (37, 40) av drivaxeln (32).
5. Tröghetskonkross enligt något av föregående krav, varvid ett tröghetsmoment för obalansvikten (30) inte är mer än summan av den första och den andra motviktens (48, 50) tröghetsmoment multiplicerat med 10.
6. Tröghetskonkross enligt något av föregående krav, varvid ett tröghetsmoment för obalansvikten (30) är 1 till 10 multiplicerat med summan av den första och den andra motviktens (48, 50) tröghetsmoment. 10 15 20 25 30 13
7. Tröghetskonkross enligt något av föregående krav, varvid ett tröghetsmoment den första motvikten (48) är inom +/-30 % av tröghetsmoment för den andra motvikten (50).
8. Förfarande att balansera en tröghetskonkross innefattande en yttre krossmantel (12) och en inre krossmantel (18) mellan vilka en krosspalt (54) bildas, varvid den inre krossmanteln (18) uppbärs av ett krosshuvud (16) vilket är anslutet till en krossaxel (24) som är roterbar i en hylsa (26), varvid en obalansvikt (30) är ansluten till hylsan (26), varvid en vertikal drivaxel (32) är förbunden med hylsan (26) för att rotera densamma, varvid drivaxeln (32) uppbärs av ett drivaxellager (44), k ä n n e t e c k n a s a v att använda en första motvikt (48) och en andra motvikt (50), att ansluta den första motvikten (48) till drivaxeln (32) på en position som är lokaliserad nedanför drivaxellagret (44), och att ansluta den andra motvikten (50) till drivaxeln (32) på en position som är lokaliserad ovanför drivaxellagret (44).
9. Förfarande enligt krav 8, vidare innefattande att ansluta den första och den andra motvikten (48, 50) till samma vertikala sida av drivaxeln (32).
10. Förfarande enligt något av kraven 8-9, vidare innefattande att ansluta den första och den andra motvikten (48, 50) till en sida av drivaxeln (32) vilken är skiljd från den sida av hylsan (26) på vilken obalansvikten (30) är ansluten.
11. Förfarande enligt något av kraven 8-10, varvid den andra motvikten (50) hindras från att förskjutas från drivaxelns (32) centrumaxel (C) när krossen (1) är drift.
12. Förfarande enligt något av kraven 8-11, varvid storleken av centrifugalkraften (FC1) som är orsakad av den första motvikten (48) och som verkar på drivaxeln (32) nedanför drivaxellagret (44) är inom +/-30 % av storleken av centrifugalkraften (FC2) som är orsakad av den andra motvikten (50) och som verkar på drivaxeln (32) ovanför drivaxellagret (44).
Priority Applications (11)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE1050771A SE535246C2 (sv) | 2010-07-09 | 2010-07-09 | Konkross samt förfarande för att balansera denna |
RU2013105477/13A RU2558435C2 (ru) | 2010-07-09 | 2011-05-13 | Конусная дробилка |
EP11803882.7A EP2590746A4 (en) | 2010-07-09 | 2011-05-13 | Inertia cone crusher and method of balancing such crusher |
CN201180034058.2A CN103002986B (zh) | 2010-07-09 | 2011-05-13 | 惯性圆锥破碎机以及使该破碎机平衡的方法 |
PCT/SE2011/050608 WO2012005650A1 (en) | 2010-07-09 | 2011-05-13 | Inertia cone crusher and method of balancing such crusher |
AU2011274605A AU2011274605B2 (en) | 2010-07-09 | 2011-05-13 | Inertia cone crusher and method of balancing such crusher |
BR112013000349A BR112013000349A2 (pt) | 2010-07-09 | 2011-05-13 | triturador de cone |
CA2801227A CA2801227A1 (en) | 2010-07-09 | 2011-05-13 | Inertia cone crusher and method of balancing such crusher |
US13/165,841 US8800904B2 (en) | 2010-07-09 | 2011-06-22 | Cone crusher |
ZA2012/09255A ZA201209255B (en) | 2010-07-09 | 2012-12-06 | Inertia cone crusher and method of balancing such crusher |
CL2013000053A CL2013000053A1 (es) | 2010-07-09 | 2013-01-07 | Trituradora de cono de inercia que comprende un cuerpo triturador externo un cuerpo triturador interno, entre los cuales se forma una camara trituradora, donde la trituradora tipo cono de inercia comprende un primer contrapeso y un segundo contrapeso, donde el primer contrapeso va fijado al eje de transmision en una posicion ubicada debajo del cojinete de transmision, el segundo contrapeso va fijado al eje de transmision en una posicion ubicada encima del cojinete del eje de transmision; metodo. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE1050771A SE535246C2 (sv) | 2010-07-09 | 2010-07-09 | Konkross samt förfarande för att balansera denna |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE1050771A1 true SE1050771A1 (sv) | 2012-01-10 |
SE535246C2 SE535246C2 (sv) | 2012-06-05 |
Family
ID=45440636
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE1050771A SE535246C2 (sv) | 2010-07-09 | 2010-07-09 | Konkross samt förfarande för att balansera denna |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8800904B2 (sv) |
EP (1) | EP2590746A4 (sv) |
CN (1) | CN103002986B (sv) |
AU (1) | AU2011274605B2 (sv) |
BR (1) | BR112013000349A2 (sv) |
CA (1) | CA2801227A1 (sv) |
CL (1) | CL2013000053A1 (sv) |
RU (1) | RU2558435C2 (sv) |
SE (1) | SE535246C2 (sv) |
WO (1) | WO2012005650A1 (sv) |
ZA (1) | ZA201209255B (sv) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FI123224B (sv) * | 2010-11-05 | 2012-12-31 | Nordkalk Oy Ab | Fiberprodukt och förfarande för dess framställning |
WO2014065691A1 (ru) * | 2012-10-25 | 2014-05-01 | Andrienko Vladimir Georgievich | Параболическая виброимпульсная мельница |
EP2881176B1 (en) * | 2013-12-09 | 2016-03-16 | Sandvik Intellectual Property AB | Cone crusher shaft position measurement sensor arrangement |
CN104588173A (zh) * | 2015-01-22 | 2015-05-06 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 烟尘结块的打散分选装置 |
WO2016140733A1 (en) * | 2015-03-04 | 2016-09-09 | Micro Motion, Inc. | Flowmeter measurement confidence determination devices and methods |
RU2593909C1 (ru) * | 2015-03-13 | 2016-08-10 | Константин Евсеевич Белоцерковский | Конусная инерционная дробилка с модернизированной трансмиссией |
RU2576449C1 (ru) * | 2015-03-13 | 2016-03-10 | Константин Евсеевич Белоцерковский | Конусная инерционная дробилка с усовершенствованным противодебалансом |
RU2587704C1 (ru) * | 2015-03-13 | 2016-06-20 | Константин Евсеевич Белоцерковский | Конусная инерционная дробилка с модернизированным приводом |
CN105251560A (zh) * | 2015-07-21 | 2016-01-20 | 成都大宏立机器股份有限公司 | 一种圆锥破碎机正压除尘结构 |
CA3006375C (en) * | 2015-12-18 | 2023-03-28 | Sandvik Intellectual Property Ab | Torque reaction pulley for an inertia cone crusher |
WO2017102022A1 (en) * | 2015-12-18 | 2017-06-22 | Sandvik Intellectual Property Ab | Drive mechanism for an inertia cone crusher |
CN106925376B (zh) * | 2015-12-30 | 2020-07-14 | 上海美矿机械股份有限公司 | 震动圆锥破碎机 |
CN106799275B (zh) * | 2017-03-21 | 2019-02-05 | 北京矿冶研究总院 | 一种惯性圆锥破碎机衬板磨损量检测及自补偿控制系统和方法 |
CN108393125B (zh) * | 2018-03-08 | 2019-05-28 | 燕山大学 | 一种惯性圆锥破碎机 |
RU2714730C1 (ru) * | 2019-04-11 | 2020-02-19 | Общество с ограниченной ответственностью "КС-ТЕХНОЛОГИИ" | Конусная инерционная дробилка с опорным подшипником скольжения |
CN117065835B (zh) * | 2023-10-11 | 2023-12-26 | 云南凯瑞特工程机械设备有限公司 | 一种全液压行星直驱圆锥破碎机 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1553333A (en) * | 1922-08-03 | 1925-09-15 | Allis Chalmers Mfg Co | Crushing apparatus |
US1799476A (en) * | 1922-09-15 | 1931-04-07 | Allis Chalmers Mfg Co | Crusher |
US1936728A (en) * | 1931-05-12 | 1933-11-28 | Utah Royalty Corp | Device for crushing and pulverizing ore and other refractory material |
US2168582A (en) * | 1937-06-12 | 1939-08-08 | Utah Royalty Corp | Centrifugal crusher |
US3809324A (en) * | 1972-11-10 | 1974-05-07 | Allis Chalmers | Gyratory crusher with external dynamic balancing assembly |
US3908916A (en) * | 1973-06-12 | 1975-09-30 | Boris Vasilievich Klushantsev | Gyratory crusher |
SU632388A1 (ru) * | 1975-09-23 | 1978-11-15 | Всесоюзный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский И Проектный Институт Механической Обработки Полезных Ископаемых "Механобр" | Конусна инерционна дробилка |
US4463908A (en) * | 1982-01-11 | 1984-08-07 | Vsesojuzny Nauchnoissledovatelsky I Proektny Institut Mekhanicheskoi Obrabotki Poleznykh Iskopaemykh | Device for clamping the adjustment ring of a cone crusher |
SE435685B (sv) * | 1982-10-22 | 1984-10-15 | Svedala Arbra Ab | Konkross |
SU1351660A1 (ru) * | 1986-05-06 | 1987-11-15 | Свердловский горный институт им.В.В.Вахрушева | Конусна гирационна дробилка |
US6446892B1 (en) * | 1992-12-10 | 2002-09-10 | Ralph Fasoli | Rock crushing machine |
FI955088A0 (fi) * | 1995-10-25 | 1995-10-25 | Nordberg Lokomo Oy | Taetad kross |
US5950939A (en) * | 1998-08-24 | 1999-09-14 | Johnson Crushers International | Cone crusher for rock |
RU2174445C2 (ru) * | 1999-06-07 | 2001-10-10 | Зарогатский Леонид Петрович | Инерционная конусная дробилка |
US7048214B2 (en) * | 2002-08-23 | 2006-05-23 | Louis Wein Johnson | Gyratory crusher with hydrostatic bearings |
RU2283697C2 (ru) * | 2004-12-22 | 2006-09-20 | Константин Евсеевич Белоцерковский | Способ дробления в конусной эксцентриковой дробилке |
-
2010
- 2010-07-09 SE SE1050771A patent/SE535246C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2011
- 2011-05-13 RU RU2013105477/13A patent/RU2558435C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2011-05-13 CN CN201180034058.2A patent/CN103002986B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2011-05-13 WO PCT/SE2011/050608 patent/WO2012005650A1/en active Application Filing
- 2011-05-13 EP EP11803882.7A patent/EP2590746A4/en not_active Withdrawn
- 2011-05-13 AU AU2011274605A patent/AU2011274605B2/en not_active Ceased
- 2011-05-13 BR BR112013000349A patent/BR112013000349A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2011-05-13 CA CA2801227A patent/CA2801227A1/en not_active Abandoned
- 2011-06-22 US US13/165,841 patent/US8800904B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2012
- 2012-12-06 ZA ZA2012/09255A patent/ZA201209255B/en unknown
-
2013
- 2013-01-07 CL CL2013000053A patent/CL2013000053A1/es unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20120006923A1 (en) | 2012-01-12 |
US8800904B2 (en) | 2014-08-12 |
CN103002986B (zh) | 2014-11-12 |
BR112013000349A2 (pt) | 2016-06-07 |
RU2013105477A (ru) | 2014-08-20 |
RU2558435C2 (ru) | 2015-08-10 |
CN103002986A (zh) | 2013-03-27 |
EP2590746A4 (en) | 2017-02-01 |
SE535246C2 (sv) | 2012-06-05 |
ZA201209255B (en) | 2015-08-26 |
EP2590746A1 (en) | 2013-05-15 |
AU2011274605A1 (en) | 2012-12-20 |
CL2013000053A1 (es) | 2013-08-30 |
CA2801227A1 (en) | 2012-01-12 |
WO2012005650A1 (en) | 2012-01-12 |
AU2011274605B2 (en) | 2014-09-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE1050771A1 (sv) | Konkross | |
RU2109097C1 (ru) | Стиральная машина, уравновешивающий структурный элемент и способ динамического уравновешивания вращающегося элемента | |
JP3713884B2 (ja) | ボールバランサ及びボールバランサを装着した遠心分離機 | |
US5460017A (en) | Weight compensating apparatus | |
US20130133476A1 (en) | Centrifugal force pendulum device | |
CA2868891C (en) | Passive dynamic inertial rotor balance system for turbomachinery | |
CN104520004B (zh) | 用于粉碎物料的颚式破碎机及操作其的方法 | |
CN108708934A (zh) | 二缸机轴系平衡减振系统 | |
US5605078A (en) | Weight compensating method and apparatus | |
US5613408A (en) | Weight compensating method and apparatus | |
SE510266C2 (sv) | Metod för styrning av vibrationsamplitud i roterande system | |
JPS63101539A (ja) | 機関のバランスシヤフト駆動装置 | |
RU2339211C1 (ru) | Зерноочистительная машина | |
JPH11262683A (ja) | ボールバランサ及びボールバランサを装着した遠心分離機 | |
CN107725676B (zh) | 用于使物体动态平衡的方法和动态平衡物体 | |
Ak et al. | Low Speed Balancing Procedure of Spiral Rotors Used for Wastewater Purification | |
Barzdaitis et al. | Dynamics of a mechatronic system with flexible vertical rotor | |
RU2085304C1 (ru) | Способ разделения сыпучих материалов по массе и устройство для его осуществления | |
SU759124A1 (ru) | Инерционна конусна дробилка | |
RU2059433C1 (ru) | Способ шелушения зерна и устройство для его осуществления | |
RU2474799C1 (ru) | Устройство для балансировки роторов | |
CN108708935A (zh) | 三缸机轴系平衡减振系统 | |
RU2471336C1 (ru) | Зерноочистительная машина | |
Woroszy et al. | Mathematical model of the rotor system of a sugar centrifuge ACWW 1000 | |
Deshun et al. | Effects of step drums on solids residence times in conical basket and tumbler centrifuges |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |