SA99200615B1 - عملية للعلاج التزامني وتكسير تيارات هيدروكربون النافثا naphtha الخفيفية - Google Patents
عملية للعلاج التزامني وتكسير تيارات هيدروكربون النافثا naphtha الخفيفية Download PDFInfo
- Publication number
- SA99200615B1 SA99200615B1 SA99200615A SA99200615A SA99200615B1 SA 99200615 B1 SA99200615 B1 SA 99200615B1 SA 99200615 A SA99200615 A SA 99200615A SA 99200615 A SA99200615 A SA 99200615A SA 99200615 B1 SA99200615 B1 SA 99200615B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- naphtha
- aforementioned
- hydrogen
- distillation column
- reactor
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 39
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 36
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims description 8
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims description 8
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims description 6
- 238000005336 cracking Methods 0.000 title abstract description 12
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims abstract description 82
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 30
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 29
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 105
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 66
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 64
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 60
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 50
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 19
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 17
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 claims description 17
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 claims description 14
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 14
- 150000002898 organic sulfur compounds Chemical class 0.000 claims description 14
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 claims description 8
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 3
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 6
- 101150026868 CHS1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 claims 1
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 claims 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 abstract 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 37
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 12
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 4
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 4
- TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N octane Chemical compound CCCCCCCC TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 3
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 3
- 150000005673 monoalkenes Chemical class 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BWGNESOTFCXPMA-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen disulfide Chemical compound SS BWGNESOTFCXPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N Naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21 UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- -1 alpha-methyl-butyl Chemical group 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000001495 ethyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([H])* 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 238000009877 rendering Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- JBGWMRAMUROVND-UHFFFAOYSA-N 1-sulfanylidenethiophene Chemical compound S=S1C=CC=C1 JBGWMRAMUROVND-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BKOOMYPCSUNDGP-UHFFFAOYSA-N 2-methylbut-2-ene Chemical group CC=C(C)C BKOOMYPCSUNDGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000017399 Caesalpinia tinctoria Nutrition 0.000 description 1
- 235000015655 Crocus sativus Nutrition 0.000 description 1
- 244000124209 Crocus sativus Species 0.000 description 1
- LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N Methanethiol Chemical compound SC LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000388430 Tara Species 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 238000001833 catalytic reforming Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- WHDPTDWLEKQKKX-UHFFFAOYSA-N cobalt molybdenum Chemical compound [Co].[Co].[Mo] WHDPTDWLEKQKKX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 150000001923 cyclic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000006266 etherification reaction Methods 0.000 description 1
- 150000002170 ethers Chemical class 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 1
- ZZUFCTLCJUWOSV-UHFFFAOYSA-N furosemide Chemical compound C1=C(Cl)C(S(=O)(=O)N)=CC(C(O)=O)=C1NCC1=CC=CO1 ZZUFCTLCJUWOSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002391 heterocyclic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002169 hydrotherapy Methods 0.000 description 1
- 125000000959 isobutyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])(C([H])([H])[H])C([H])([H])* 0.000 description 1
- 238000006317 isomerization reaction Methods 0.000 description 1
- 125000001449 isopropyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])(*)C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N molybdenum nickel Chemical compound [Ni].[Mo] DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 230000003387 muscular Effects 0.000 description 1
- SYSQUGFVNFXIIT-UHFFFAOYSA-N n-[4-(1,3-benzoxazol-2-yl)phenyl]-4-nitrobenzenesulfonamide Chemical class C1=CC([N+](=O)[O-])=CC=C1S(=O)(=O)NC1=CC=C(C=2OC3=CC=CC=C3N=2)C=C1 SYSQUGFVNFXIIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 150000002897 organic nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 125000003367 polycyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 230000008707 rearrangement Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000004248 saffron Substances 0.000 description 1
- 235000013974 saffron Nutrition 0.000 description 1
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 1
- 238000005987 sulfurization reaction Methods 0.000 description 1
- 125000000999 tert-butyl group Chemical group [H]C([H])([H])C(*)(C([H])([H])[H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 1
- 229930192474 thiophene Natural products 0.000 description 1
- 150000003577 thiophenes Chemical class 0.000 description 1
- 239000006163 transport media Substances 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G35/00—Reforming naphtha
- C10G35/04—Catalytic reforming
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
- C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/009—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping in combination with chemical reactions
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4087—Catalytic distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/02—Gasoline
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
الملخص: عملية للتكسير التزامني والمعالجة المائية لتيار نافثا naphtha معدل كامل. وتيار النافثا ومعدل الغليان الكامل يعرض لإزالة الكبريت مائيا تزامنيا وفصلهما إلى نافثا ذات معدل غليان خفيف ونافثا ذات معدل غليان ثقيل. وكلاهما يعالج منفصلا طبقا لمقدار الكبريت في كل مقطع والاستخدام النهائي لكل كسر .
Description
Y — — عملية للعلاج التزامني وتكسير تيارات هيدروكربون naphthaldlll الخفيفة الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع Mal بعملية للتكسير والمعالجة المائية تزامنياً في معدل كامل لتيار نافثا 0 . وبالتحديد معدل الغلي الكامل لتيار النافثا بعرض لإزالة الكبريت مائياً تزامناً وفصله إلى نافثا ذات معدل غليان خفيف Bilis ذات معدل غليان ثقيل . والنافثا في معدل الغليان نعالج منفصلة طبقاً لمقدار الكبريت في كل جزء والاستخدام النهائي لكل كسر . تحتوي تيارات ناتج تقطير البترول متنوعات من مكونات كيميائية عضوية . وبصفة عامة؛ فإن التيارات تعرف بمعدلات غليانهاء ومعالجة التيارات تؤثر أيضاً في المكون. Sieh المنتجات من أي من عمليات التكسير الحفزي والتكسير الحراري تحتوي تركيزات عالية من المواد الأوليفينية بالإضافة إلى مواد (الكان) مشبعة مواد متعددة غير مشبعة ALB) أوليفينية). وبالإضافة إلى ذلك؛ فإن تلك المكونات يمكن أن تكون أي من ايسومرات متنوعة من المركبات. ومكون النافثا غير المعالج حيث أنه يأتي من الخام؛ أو من النافثا الجارية مباشرة؛ فهو أولاً يسير عليه مصدر الخام؛ والنافثًا من مصادر الخام البارافيني لها مركبات أكثر مشبعة من سلسلة مستقيمة أو مركبات حلقية . وكقانون عام فمعظم الخام "lal (منخفض الكبريت) والنافثا — Lal والخامات النافثالينية تحتوي مركبات أكثر غير مشبعة وحلقية ومتعددة حلقية. vo والخامات التي تحوي محتوى أعلى من الكبريت تميل لأن تكون نافثينية. ومعالجة الناففا المستقيمة Lal المختلفة يمكن أن تكون مختلفة قليلاً اعتماداً على مكوناتها بسبب مصدر الخام. Vey
والنافث المعاد تكوينها أو المكون المعاد تكوينه عادة لا يتطلب أي معالجة أخرى فيما عدا تفطير أو استخراج مذيب؛ مثلاً لإزالة منتج عطري له قيمة. والنافثا المعاد تكوينها بالضرورة ليس لها أي ملوثات من الكبريت بسبب حدة معالجتها المسبقة للعملية والعملية نفسها. 3 النافثا الناتجة بالتكسير بوجودها من كسارة حفزية يكون لها رقم أوكتان عالي نسبياً نتيجة د لمركبات أوليفينية وعطرية موجودة فيها. وفي بعض الأحيان فإن هذا الكسر يمكن أن يساهم بما يصل إلى نصف الجازولين في وحدة التكرير مع جزء ملحوظ من الاوكتان. وجازولين للنافثا الناتج بالتكسير حفزياً في معدل الغليان عادة ما يكون ملحوظ (حوالي )7/١ من وحدة منتج الجازولين في الولايات المتحدة ونقدم الجزء الأكبر من الكبريت. وشوائب الكبريت يمكن أن تطلب الإزالة؛ عادةٌ بالمعالجة المائية؛ وكي تحقق مواصفات المنتج أو لتأكيد ٠ توفقها مع النظم البينية . والطريقة الأكثر شيوعاً لإزالة مكونات الكبريت هي بإزالة الكبريت مائياً (ه و س) حيث ناتج ترشيح البترول يمر على محفز SO صلب يتضمن هدرجة مدعم على قاعدة الومينا . والكميات الإضافية للهيدروجين تتواجد في التغذية. والمعادلات التالية توضح التفاعلات في وحدة إزالة الماء والكبريت (ه و س) قياسية . مد )١( 1:5 +11 ص RSHy ١1: RH=+HCI (Y) بدلا +81 RH + NH; (¥) < و41 + 2RN RH + H,0 )4( هعس .211 + ROOH Yr
؟ — ظرف التشغيل المثالية لعمليات إزالة الماء والكبريت em ! . الحرارة ف .= VAC i ضغط يسي (باو ند/بوصة مربعة) | tara 1 ٠.١ 7 معدل إعادة دورة [SCSH Ha برميل Youu ...أ عمل Hy طازج [SCSH برميل وا Youre وبعد المعالجة المائية فإن المنتج يمكن تكسيره أو ببساطة يعالج وميضا لإطلاق كبريتيد الهيدروجين ويجمع النافثا المزال منها الكبريت الآن . بالإضافة إلى تقديم مكونات خلط عالية الاوكتان فإن النافثا الناتجة بالتكسير عادة ما تستخدم كمصادر أوليفينية في عمليات أخرى مثل المعالجة بالاثير. وظروف المعالجة المائية لكثر النافثا لإزالة الكبريت سوف تشبع أيضاً بعض المركبات الأوليفينية في الكسر المختزل للاوكتان ليتسبب في ali مصادر الأوليفينية . وقد تقدم اقتراحات عديدة لإزالة الكبريت مع الإبقاء على الأوليفينات المطلوبة أكثر؛ وحيث أن الاوليفينات في Gal الناتجة من التكسير هي عادة في الكسر منخفضة الغليان للناففا هذه والشوائب المحتوية على كبريت تمثل لأن تركز في الكسر ذو درجة الغليان المرتفعة؛ فإن المحلول الأكثر شيوعاً قد تم تكسيده مسبقاً قبل المعالجة المائية. والتكسير المسبق ينتج نافثا في معدل غليان خفيفة؛ تغلي في معدل ك © إلى حوالي You ونافثا في معدل غليان ثقيل تغلي في معدل EVO Yo. فا. ومركبات الكبريت الخفية أو منخفضة الغليان السائدة هي ميركابتن في حين أن مركبات ١ الغليان الأعلى أو الأثقل هي ثيوفينات ومركبات حلقية غير متجانسة os AT والفصل بالتكسير Wey
Los لن يزيل الميركابتن. مع ذلك ففي الماضي فإن المركابتان قد أزيل بعملية أكسدة تتضمن ea ia الغسيل بالصودا الكاوية. تقدم إزالة مؤكسدة لتجميعه من الميركابتات ويليها التكسير والمعالجة المائية للتكسير الأثقل. في البراءة الأمريكية رقم 577097847 وفي الإزالة المؤكسدة الميركابتينية؛ فإن الميركابتينات تحول إلى ثنائي كبريتيد المناظر.
بالإضافة إلى معالجة الجزء الأخف من النافثا لإزالة الميركابتن؛ فكان يستخدم عادة كغذاء لوحدة إعادة التكوين الحفزية لزيادة رقم الاوكتان إذا لزم الأمر. وأيضاً الكسر الأخف يمكن أن يعرض لفصل آخر لإزالة أوليفينات CS القيمة (اميلين) التي تفيد في تحضير اثيرات .
وفائدة الاختراع الحالي أن الكبريت يمكن إزالته من جزء الأوليفينية الخفيف من التيار إلى جزء أثقل من التيار بدون أي فقد فعلى للاوليفينات. وبالفصل فإن كل الكبريت في الجزء الأثقل
. يحول إلى 1.5 بواسطة إزالة الكبريت مائياً ويقطر بسهولة بعيداً عن الهيدروكربونات ٠
الوصف العام للاختراع
وباختصار فإن الاختراع الحالي يستخدم فاصل للنافثا Sia مفاعل عمود بتقطير لمعالجة جزء أو كل من النافثا لإزالة مركبات الكبريت العضوية الموجودة فيها ٠
والمحفز يوضع في مفاعل عمود التقطير بحيث أن الجزء المختار من النافثًا يوصسل مع
١ _ المحفز ويعالج. ويمكن وضع المحفز في قسم المعالجة لمعالجة المكونات في معدل الغلبان الأخف فقط؛ أو في قسم الفصل لمعالجة المكونات في معدل غليان أثقل؛ أو في عمود لمعالجة أوسع للنافثا. بالإضافة فإن مفاعل عمود التقطير يمكن أن يجمع مع مفاعلات فرشة ثابتة ذات إمرار واحد قياسية أو مفاعل عمود تقطير AT للمعالجة الدقيقة . Wey
hy _— — وكما هو مستخدم هناء؛ فإن "مفاعل عمود التقطير" يعني عمود تقطير يحتوي Load المحفز بحيث أن التفاعل و التقطير lal a في العمود . وفي تجسيم مفضل فإن المحفز يتم تحضيره كتركيبة تقطير ويعمل كمحفز وكتركيبة تقطير . شرح مختصر_للرسومات 2 الشكل :١ رسم تتابعي مبسط لتجسيم واحد للاختر | ¢ الحالي له فرشة محفزة واحدة في عمود تقطير/فاصل نافتا الذي يستخدم لمعالجة المكونات الأثقل فقط . الشكل iY رسم ol مبسط لأنواع من تجسيم الشكل ١ له فرشة محفز في عمود التقطير/فاصل النافثا المستخدم لمعالجة معدل غليان كامل من النافثا . ٠ التقطير/فاصل نافثا يستخدم لمعالج معدل غليان كامل للنافثا والنافثا الثقيلة تسحب مباشرة تحثت فرشة ١١ ف )ل te. .هد" : الشكل ¢ : رسم تتابعي مبسط لتنو حَّ من تجسيم ay Jai فرشة محفز مستثمرة في عمود تقطي ر/فاصل Las مستخدم لمعالجة معدل الغليان الكامل للنافثا والنافثا الثقيلة تسحب عند نقطة أعلى فى العمود عن الشكل “. vo الشكل ©: رسم تتابعي مبسط لتجسيم الاختراع الحالي حيث توجد فرشة المحفز الفردية في إ: قسم الثنقية من عمود التقطير/فاصل النافثا المستخدم لمعالجة النافثا الخفيفة فقط والنافثا الثقيلة تعالج في مفاعل مألوف . الشكل 71: رسم تتابعي مبسط لتجسيم آخر للاختراع الحالي حيث المفاعل المألوف للطرف الأمامى يستخدم كفرشة مراقبة لعمود التقطير/فاصل النافثا المستخدم لمعالجة Blas المعدل الكامل. ل
= ا ا الشكل 7 : رسم تتابعي مبسط لتجسيم ممائل لذلك الموضح في الشكل 5 حيث عمود التقطير/فاصل النافثا يستخدمن لمعالجة النافثا الخفيفة والنافثا الثقيلة تعالج في مفاعل عمود تقطير الشكل dA منظر لرسم تتابعي مبسط لتجسيم Flea للشكل 2 حيث عمود التقطير/فاصل نافثا د يستخدمان النافثا الخفيفة فقط والنافتثا الثقيلة تعالج في مفاعل مألوف . يستخدما لمعالجة النافثا الخفيفة (dai والنافثا الثقيلة - تعالج في مفاعل عمود التقطير المنفصل يعاد دورتها من خلال فرشة المراقبة . الشكل ٠١ : رسم تتابعي مبسط لتجسيم بديل الاختراع مماثل لذلك الوارد في الشكل ؟ .3 حيث عمود التقطير/ فاصل النافثا يستخدم لمعالجة النافثا الخفيفة فقط والنافثا الثقيلة يتم علاجها أولاً في مفاعل فرشة مراقبة ثم ينتهي في مفاعل عمود تقطير منفصل . الشكل ١١ : رسم تتابعي مبسط لتجسيم Al للاخترا حَّ الحالي حيث عمود التقطير/ فاصسل Gall يستخدم لمعالجة النافثا الخفيفة فقط والنافثا الثقيلة تعالج في مفاعل عمود تقطير منفصل ونواتج القمة من عمو 2 التقطير المنفصل تنتهي في مفاعل إمرار مفرد قياسي . ١ الوصف التفصيلي : والتغذية للعملية تتضمن كسر بترول يحتوي كبريت يغلي في معدل غليان الجازولين ؛ والتغذية من هذا النوع تتضمن نافثا خفيفة لها معدل غليان حوالي ك © إلى 37١ ف والنافثا في المعدل الكامل لها معدل LE ك © إلى GET . وبصفة عامة؛ فإن العملية مفيدة على مادة في معدل غلبان النافثا من منتجات كسارة حفزية لأنها تحتوي الأوليفينات المطلوبة ومركبات ا
- الكبريت غير المطلوبة والنافثا المستقيمة لها القليل جدا من المادة الأوليفينية وفيما عدا لو كان المصدر الخام FN بوجد LB جدا من الكبريت. ومحتوى الكبريت للكسور الناتجة من التكسير الحفزي سوف تعتمد على محتوى الكبريت في التغذية الداخلة للكسارة بالإضافة إلى معدل غليان الكسر المختار المستخدم كتغذية للعملية.
د والكسور الأخف سوف يكون لها محتويات كبريت منخفض عن الكسور ذات درجة الغليان العالية. والطرف الأمامي من النافثا تحتوي معظم الأوليفينات عالية الأوكتان ولكن القليل نسياً من الكبريت. و مكونات الكبريت في الطر الأمامي هي بوجه عام ميركابتين ومثال لتلك المركبات هي : مثيل ميركابتين (درجة الغليان ؟؛ ف)؛ واثيل ميركابتين (درجة الغليان 44 ف)ء؛ - بروبين ميكرابتين (درجة الغليان Ve ف) ؛ وايزوبروبيل ميركابتين (درجة الغليان TIVE
0٠ ١؟اف) ايزوبيوتيل ميركابتين (درجة الغلبان ١9١0 ف)؛ ثلاثي بيوتيل ميركابتين (درجة
الغليان (EY ن- بيوتيل ميركابتين (درجة الغليان ٠004 ف) ؛ ثنائي- بيوتيل ميركابتين (درجة الغليان (YT ابزواميل ميركابتين (درجة الغليان 75٠ ف)؛ ن- امين ميركابتين (درجة الغليان 729 5( ؛ الفا- مثيل بيوتيل ميركابتين (درجة الغليان ؛37 ف)؛ الفا اثيل بروبيل ميركابتين (درجة الغليان 797 ف)؛ ن- هكسيل ميركابتين (درجة الغليان ٠06 ف)؛ ١ 7؟- ميركابتو هكسان (درجة الغليان VAL ف)ء و ؟- ميركابتو هكسان (درجة الغليان ١١١ ف)ء ومركبات الكبريت المثالية الموجودة في كسر غليان أثقل تتضمن الميركابتات الأثيل؛ وكبريتيد ثيوفين وثنائي كبريتيد . وتفاعل مركبات الكبريت العضوية في تيار التكرير مع هيدروجين على محفز ليكون 11:5 يسمى إزالة الكبريت بالماء والمعالجة هو مصطلح أوسع يتضمن تشبع أوليفينات وعطريات 2٠ وتفاعل مركبات نيتروجين عضوية ليكون أمونيا . ومع ذلك؛ فإن إزالة الكبريت الماء يتواجد وفي بعض الأحيان يشار إليه ببساطة على أنها معالجة بالماء . يد
والمحفز المفيد في تفاعل إزالة الكبريت بالماء يتضمن مجموعة المعادن A مثل كوبالت ونيكل وبالاديوم؛ بمفردها أو مجتمعة مع معادن أخرى مثل موليبدينوم أو تنجستون على دعامة مناسبة والتي يمكن أن تكون الوميناء أو سيليكا- الوميناء أو تيتانيا- زيكونيا أو ما شابه ذلك. ومن الطبيعيء أن المعادن 50 اجد في صورة أوكسيدات معادن مدعمة على نواتج ah أو كريات م وعلى ذلك ليست fay ة عامة مفيدة كتركيبات تقطير . والمحفزرات ad $< مكو نات من المعادن من المجموعة الخامسة والسادسة به والثامنة من الجدول الدوري أو مخالبط منها واستخدام نظام التقطير يقلل إزالة الفعالية ويقدم لعمليات أطول عن وحدات الهدرجة ذات الفرشة الثابتة ما سيق في المجال؛ ومجموعة المعادن aa تقدم فاعلية متوسطة مجملة زائدة والمحفزات التي تحتوي معادن المجموعة السادسة بمثل مولييدينام ٠ والمجموعة الثامنة مثتل كوبالت ونيكل هي المفضلة والمحفزات المناسبة لتفاعل إزالة الكبريت بالماء تتضمن كوبالت- موليبونيام ونيكل- موليبدنيام ٠ ونيكل- تانجستون. والمعادن تتواجد بصفة عامة في شكل أكسيدات مدعمة على قاعدة متعادلة مثل الوميناء أو سيليكاء الومينا أو ما شابه ذلك والمعادن تغتزل إلى الكبريتيد إما عند الاستخدام أو قبل الاستخدام بالتعرض لتيارات تحتوي مركب Cy pS 9 المحفز بمكن أيضا أن يحفز هدرجة الأوليفينات المتعددة الموجودة في الناقفا as الناتجة بالتكسير الخفيفة وإلى درجة أقل ايسومره بعض الأوليفينات الأحادية والهدرجة وخاصة تلك التي تخص أحادي أوليفينات في الكسر الأخف يمكن أيضاً أن يكون غير مطلوب . الجدول ١ التصنيع كريتيريون طاقاليست كو رقم الإشارة A - J ¢ ¢ Vay
الا TTT الشكل | ناتج بثق ثلاثي - الفحص الحجم الأسمي | VY ملليمتر قطر # وزن المعدن كوبالت Lo-Y موليبدينوم ه- IX. الدعامة الومينا والمحفز المثالي يكون في شكل نواتج البثق ولها قطر 4/١ أو YN ١6/١ بوصة Yds 5 إلى ٠١ . والمحفز أيضاً يمكن أن يكون في شكل كريات لها نفس الأقطار يمكن أن تحمل مباشرة في مفاعلات فرشة فردية الإمرار القياسية والتي تتضمن دعامات وتركيبات توزيع مواد التفاعل ومع ذلك ففي شكلها المنتظم تكون كتلة مدمجة جداً ثم يجب تحضيرها في شكل تركيبة د تقطير حفزية وتركيبة التقطير الحفزية يجب أن تكون قادرة على أن تعمل كمحفز وكوسط نقل AES والمحفز يجب أن بدعم بشكل مناسب ومتباعد في العمود ليعمل كتركيبة تقطير حفزية وفي تجسيم مفضل فإن المحفز الموجود في تركيبة شبكة سلك منسوجة كما هي موضحة في البراءة الأمريكية رقم 857753479 وهي مستخدمة هذا كمرجع والأفضل أن المحفز يتواجد في مجموعة من أنابيب شبكة سلك مغلقة عند أي طرف وتوضع عبر اللوح من نسيج شبكة السلك مثل سلك ٠ مزيل للضباب واللوح والأنابيب تلف بعد ذلك في بالة لتحمل على مفاعل عمود التقطير وهذا التجسيم موضح في البراءة الأمريكية رقم 254718536 وهو مشار إليه كمرجع. وتركيبات التقطير الحفزية الأخرى مفيدة لهذا الغرض موضحة هنا في البراءات الأمريكية رقم 69771774 Aq. jou vTYT 27 و2770017 وهي مشار إليها هنا كمرجع .
- ١١ وظروف التفاعل لإزالة الكبريت فقط في مفاعل فرشة فردية الممر قياسية تكون في المعدل *. بسي وزمن التواجد Youu — ¢ tr عند ضغوط بين - Vio —0 “a من والنافثا ٠١و ٠١ الموضحة كسرعة سائل في الفضاء في الساعة وهي عادة ما تكون بين في تفاعل الفرشة المثبتة فردية العمر يمكن أن تكون في طور السائل أو الطور الغازي اعتماداً على الحرارة و الضغط مع ضغط كلي ومعدل غاز هيدروجين مضبوطة لتحقيق ضغوط جزئية 5
Cy p<) وتشغيل الفرشة المثبتة أحادية الممر لإزالة SH ا ل ١ للهيدروجين في المعدل ب . بالماء معروفة أيضا في المجال والشروط المناسبة لإزالة الكبريت في النافثا في مفاعل عمود التقطير مختلفة جداً عن تلك وضغط جزني للهيدروجين والظروف القياسية في منطقة Ald الخاصة بمفاعل فرشة التنقيط : تقطير التفاعل لمفاعل عمود التقطير لإزالة الكبريت بالماء للنافثا هي ٠
GY. - 6 الحرارة بسى Yeo =Yo الضغط الكلى بسي Vo 1 Hs ضغط جزئ تقريباً 0 -١ السرعة الفضائية العالية للسائل النافثا
SCSH ٠٠.. =. Hy معدل ينتج عن تشغيل مفاعل عمود التقطير كل من الطور السائل والطور البخار في منطقة مفاعل التقطير وجزء معقول من البخار هو هيدروجين في حين أن جزء آخر هو هيدروكربون بخاري من كسر البترول؛ والفصل العضلي يمكن أن يكون فقط اختيار ثاني. a:
EN
وبدون تحديد مجال الاختراع ؛ يقترح أن الآلية التي تنتج فاعلية العملية الحالية هي تكثيف
CIS الذي يحتجز ما يكفي من الأكسجين في السائل ela جزء من الأبخرة في نظام للحصول على تلامس لصيق مطلوب من الهيدروجين ومركبات الكبريت في وجود محفز لينتج
HS من ذلك هدرجتهم وبالتحديد؛ فإن نوعيات الكبريت يتركز في السائل في حين أن الأوليفينات م يركز أن في البخار ليسمح بتحول حالي بمركبات الكبريت مع تحول منخفض لنوعيات الأوليفين. ونتيجة تشغيل العملية في مفاعل عمود التقطير هي أن الضغوط الجزئية للأكسجين . المنخفض (بالتالي الضغوط الكلية المنخفضة) يمكن استعمالها وكما في أي عملية تقطير فهناك تدرجة حرارة في مفاعل عمود التقطير. والحرارة عند الطرف السفلي للعمود تحتوي مادة غليان أعلى وبذلك تكون عند درجة حرارة أعلى من الطرف العلوي للعمود وكسر الغليان المنخفض. والذي يحتوي مركبات كبيرة تكون أسهل في الإزالة ٠ يعرض إلى درجات حرارة منخفضة عند قمة العمود الذي يقدم اختيارية أكبر بمعنى تكسير أقل أو تشبع أقل للمركبات الأوليفينية المطلوبة والجزء المرتفع في درجة الغليان بعرض لدرجات حرارة أعلى من الطرف السفلي من مفاعل عمود التقطير ليكسر ويفتح مركبات حلقة تحتوي . كبريت وتهدرجة الكبريت ويعتقد أن فى تفاعل عمود التقطير الحالي تكون فائدة أولاً لأن التفاعل يحدث تزامنياً مع vo التقطير ومنتجات التفاعل الأصلية ومكونات تيار أخرى تزال من منطقة التفاعل بسرعة لتقلل احتمال حدوث التفاعلات الجانبية وثابتة ولأن كل المكونات تغلي فإن حرارة التفاعل يتم التحكم فيها بنقطة غليان الخليط عند ضغط النظام وحرارة التفاعل تخلق ببساطة غليان أكثر ولكنها لا تزيد من الحرارة عند ضغط محدد ونتيجة لذلك فهناك مقدار كبير للتحكم في معدل وتوزيع المنتجات يمكن أن يتحقق ضغط النظام وفائدة أخرى هي أن هذا التفاعل يمكن أن يكتسب من vl بلي
هوا تفاعلات عمود التقطير تأثير الغسيل الذي يقدمه إعادة الدفق الداخلي للحفز وبذلك يقلل تزايد البوليمر والتفحم . وفي النهاية فإن الهيدروجين المتدفق إلى أعلى يعمل كمادة نازعة للمساعدة في إزالة FS الناتج في منطقة Jeli التقطير .
والأشكال المرفقة توضح العديد من طرق التشغيل للحصول على النثائج المحددة ونفس العناصر قد أعطيت أرقام الإشارة المتماثلة في الأشكال ويجب أن يفضل أن إعادة ترتيب العناصر في التجسيمات المتنوعة جميعها موجهة لفصل النافثا والاختزال في مركبات الكبريت العضوية .
في الشكل ١؛ المحفز IVY يحمل في قسم الفصل OY الخاص بفاصل النافثا ٠١ فقط الذي
.)0 يتخذ شكل مفاعل عمود التقطير وتغذية النافثا يكون في مفاعل عمود التقطير ٠١ فوق قسم الفصل عن طريق خط التدفق ١ ويجمع مع الهيدروجين من خط الدفق ؟ ؛ وقسم التكرير VE يترك خالياً من المحفز لمنع المكونات الأخف من التعرض لإزالة الكبريت بالماء ويمنع التشبع غير المطلوب من الأوليفينات والنافثا الخفيفة تغلي في جزء التكرير VE وتزال مع الهيدروجين غير المتفاعل HLS كنواتج قمة عن طريق خط الدفق LY والنافثا الخفيفة تكثف في مكثف ٠١
1s وتفصل عن الهيدروجين و 11:5 ونواتج خفيفة أخرى في المستقبل/ الفرازة Fe والنواتج الخفيفة غير المكثفة تزال من الفرازة ٠١ عن طريق خط الدفق ١5 وتؤخذ إلى وعاء تفريغ 5٠ حيث أي سائل (مسحوب أو يكثف فيما بعد) يزال عن طريق خط الدفق 4 ويجمع مع منتج النافثا الخفيفة في خط الدفق Vo والسائل من الفرازة يزال عن طريق خط الدفق © مع رجوع جزء منه إلى مفاعل عمود التقطير كمرجع بخار عن طريق خط الدفق 6. ومنتج النافث يزال عن طريق
+٠ خط الدفق 7. وكسر النافثا الثفيل بغرض لإزالة الكبريت مائياً بالمحفز ١١ في قسم الفصل
ويزال كنواتج قاع عن طريق خط الدفق ١7و7١ ومنتج النافثا الثقيلة يزال عن طريق خط الدفق Wey
- Yo ومعظم الغاز من وعاء التفريغ 5٠ يعاد كبسه ويعاد دورته إلى معيد الغليان المشتعل Eo عن طريق خط الدفق ١١ ويمكن تواجد فتحة تهوية لمنع تراكم الهيدروكربونات الخاملة الموجودة عدة في تكرير الهيدروجين ولإزالة بعض من 1155 وظروف التشغيل المفضلة والنتائج من مفاعل عمود التفطير في الشكل ١ تكون كما بلي ؛ الضغط | Te Ye بسي (باوند/ بوصة " ) معدل (SCSH) ٠٠١-٠٠ | Ha ضغط جزئ ٠١ -١ Ha بسي 117 السرعة الفضائية العالية لسائل .8 إزالة الماء السائل 7 (HDS) 8 ° وهناك تجسيم آخر موضح في الشكل LY وهذا التجسيم يختلف عن ذلك الموضح في الشكل ١ وذلك باحتوائه على فرشة محفز AVE جزء التكرير VE والوصف الباقي مطابق للشكل .١ والمحفز في الفرشة العلوية يمكن اختياره ليكون أقل فاعلية بحيث أن أحادي أوليفين لا يهدرج أو يمكن أن يكون مثل القاع ويمكن أن يستخدم لهدرجة تلك الأوليفينات إذا تواجدت وظروف التشغيل المفضلة ونتائج مفاعل عمود التقطير في الشكل 7 هي كما يلي : الضغط - © بسي (باوند/ بوصة ' ) معدل ٠٠١ -٠ Hy س كك ف ضغط جزئ ٠0 -١ Ha بسي إزالة الكبريت والماء 7 Vv —o. WHSYV لأ oO,
Yay
0 ويوجد تجسيم ثالث موضح في الشكل “ يختلف SUE فقط عن ذلك الموضح في الشكل .١ معظم جزء القاع 0S من الفصل يترك WIA من المحفز ومنتج النافثا الثقيلة يسحب في سحب جانبي عن طريق خط التدفق VG ومعظم نواتج القاع يعاد دورتها من خلال معيد الغليان ٠0 ؟ من خلال خط الدفق Ve ويوجد نواتج ذيلية؛ تكون درجة غليانها أعلى من الكسر الثقيل المطلوب؛ وتؤخذ كنواتج قاع عن طريق خط الدفق ١“ لمنع تراكم النواتج التقيلة في النظام وفائدة هذه العملية هي أن المواد ذات درجة الغليان الأعلى المحتوية على مركبات كبريت حراري تزال في الذيل . وبالإشارة الآن إلى الشكل cf يقدم عملية مماثلة للشك oF فيها فرشة المحفز TVY تكون مستمرة الآن بين قسم التكرير ١ والنافثا الثقيلة تنسحب كتيار جانبي عن طريق خط الدفق ؟؟ ٠ .من تحت قسم التكرير مباشرةٌ وكما في الشكل oF فهناك نواتج ذيلية تسحب كنواتج قاع عن طريق خط الدفق VY لمنع تراكم النواتج الثقيلة وإزالة مركبات الكبريت الحراري . ويوضح الشكل 2 تجسيم مفيد عندما يكون محتوى الكبريت في الكسر الثقيل لمعالجة في ظروف مختلفة بشكل ملحوظ عن التواجد في أداة الفصل وتوضح فرشة المحفز TV في قسم التكرير 6 ويكون قسم الفصل ١١ خالياً والتغذية تكون تحت قسم التكرير VE مباشرة ومنتج ve نواتج القاع من السخان 5٠ التي لم تعاد دورتها إلى العمود تغذى إلى ممر فردي مثبت في مفاعل الفرشة 6١ المحتوي على فرشة محفز لإزالة الكبريت مائياً وناتج الدفق يمر إلى فرازة عالية الضغط Ve حيث النافثا الثقيلة تسحب عن طريق خط دفق vy والبخار من الفرازة عالية الضغط يعاد دورتها إلى قسم VY dail عن طريق الدفق 79 . في الشكل > فإن مفاعل الفرشة الثابتة فردية الممر ٠١ يحتوي على فرشة محفز CAV Y ويوضع عكس تيار مفاعل عمود التقطير .٠١ وفي هذه الحالة فإن مفاعل عمود التقطير ٠١ يعمل Jeli ضغط ويمكن لمفاعل الفرشة الثابتة ٠١ أن يعمل كفرشة مراقبة ومفاعل فرشة Vay
EN
المراقبة يمكن بسهولة إعادة تحميله بمحفز إزالة الكبريت مائياً أو إعادة توليده أسفل من مفاعل . ٠١ عمود التقطير 680 عدا أن مفاعل الصقل Lad © الشكل 7“ يتضمن عملية مماثلة لتلك الموضحة في الشكل لتيار النافثا في القاع هو مفاعل عمود تقطير ثاني له فرشتين من المحفز 77و15 ونواتج القاع ٠١ تغذي إلى مفاعل عمود التقطير الثاني ٠١ م من النافثا الثقيلة من مفاعل عمود التقطير الأول ويضاف Ve عن طريق خط الدفق TE تحت فرشة قسم التكرير 17 وفوق فرشة قسم الفصل الهيدروجين لمفاعل عمود التقطير الثاني 30 إلى تيار الغاز المعاد دورته 74 عن طريق خط يتضمن كل ٠١8 ومفاعل عمود التقطير الثاني $F الدفق ١؛ يعمل تيار مجمع في خط الدفق ومستقبل/فرازة 5٠ ؛ بما في ذلك مكثف ٠١ الأداة الإضافية عن مفاعل عمود التقطير الأول عن طريق Add ومنتج النافثا الثقيلة يؤخذ كنواتج .8 ٠ ومعيد غليان مشتعل ٠ وعاء تفريغ ءال١ ٠ عن طريق خط الدفق 57 ويزال Ve إلى المكثف ؛ وبالتالي إلى المستقبل/الفرازة ١7 خط الدفق ؟١ ويجمع مع سائل وعاء التفريغ من خط الدفق TY من المستقبل/الفرازة عن طريق خط الدفق يؤخذ عن طريق خط الدفق 89 إلى وعاء Ve إلى خط المنتج © . والغاز المستقبل/الفرازة قبل إعادة كبسه ويعاد دورته عن طريق خط ©١ التفريغ حيث يز ال السائل عن طريق خط الدفق ويوجد فتحة تهوية صغيرة 77 يؤخذ لمنع تراكم المواد الخاملة في النظام. YA الدفق # "و ١ ويعاد دورتها من خلال FV ومعظم نواتج القاع تحمل مع إعادة دورة الهيدروجين في خط الدفق لمنع تراكم Va Te ويوجد ناتج ذيلي يزال عن طريق خطوط الدفق . 8٠ معيد الغليان المشتعل هي كما ١ النواتج الثقيلة في النظام. وظروف التشغيل المفضلة لمفاعل عمود التقطير في الشكل ا بسي 88-٠ بسي ١0 =Ye الضغط ٠١١.١. ١ ١١-7٠ Hy معدل Way
vy - - ا TTT ا ضغط جزئ ٠١ 8 | Ha بسي | Te -١ بسي ْ إزالة الماء والكبريت | IA —0. | (OH) 40 —Ac مسمس | ض =X Ov =u Y 5,0 العملية الموضحة في الشكل A مماثلة أيضاً لتلك الخاص بالشكل © Lad عدا أن التغذية إلى مفاعل الفرشة الثانية فردية الإمرار تسخن في Lalas الخاص المشتعل ٠ 8. والمتدفق من المفاعل 0 يؤخذ عن طريق خط دفق “© إلى المكثف ٠٠ وبالتالي إلى المستقبل/الفرازة ٠١ عندما يسحب السائل عن طريق خط الدفق YY ويؤخذ الغاز من المستقبل/الفرازة عن طريق
م خط الدفق vo ويبرد ثانية في المبرد ٠٠١ قبل أن يمر على وعاء التفريغ ee والبخغار من الوعاء يؤخذ عن طريق خط الدفق Yo ومعظمه يعاد دورته عن طريق خط الدفق YA ويضاف الهيدروجين إلى الدورة المعادة حسب الحاجة عن طريق خط الدفق ١؛ والتيار المجمع يغذي في خط الدفق عن طريق سخان مشتعل 47. والسائل من وعاء التفريغ يؤخذ عن طريق خط الدفق ١ ويجمع من منتج النافثا الثقيلة في خط الدفق YY ويزال عن طريق خط الدفق ؟؟ .
٠ ويوضح الشكل 9 شكل بديل لعملية الشكل + والتي تتضمن مفاعل فرشة ثابتة ٠٠١ تعمل كفرشة مراقبة في مقدمة مفاعل التقطير الثاني ٠ ويكون له الأداة الإضافية اللازمة بما في ذلك مكثف نواتج القمة ٠ 2؛ المستقبل/الفرازة Ve ووعاء التفريغ ٠ والسخان المشتعل 8٠ الخاص بمفاعل الفرشة الثابتة وحيدة الإمرار ٠٠١ يعمل كمعيد للغليان لمفاعل عمود التقطير؛ يؤخذ جزء من نواتج القاع في خط الدفق Yo ويعاد دورتها عن طريق خط الدفق TY ويؤخذ طرف عن
ys طريق خط الدفق 79 لمنع تراكم النواتج الثقيلة في النظام. ومنتج النافثا الثقيلة يؤخذ كنواتج قمة من مفاعل عمود التقطير الثاني ٠ عن طريق خط الدفق ١١7 ويكثف في مكثف ٠٠0 ويجمع في مستقبل/فرازة 7٠ . والغاز من المستقبل/الفرازة يؤخذ عن طريق خط الدفق £9 إلى وعاء
التفريغ ٠ لإزالة أي سوائل موجودة فيه . ومعظم الغاز من وعاء التفريغ في الخط Yo يعاد الي
را - ed 40 عن طريق خط الدفق 9 ؟. ويخر = جزء صغير عن طريق خط الدفق ف لمنع تراكم الخوامل . وجزء من منتج alll الثقيلة يرجع كمرجع بخار عن طريق خط الدفق 0{ ويؤخذ السائل من وعاء التفريغ عن طريق خط الدفق VY ويجمع مع منتج النافثا الثقيلة في خد الدفق YY ويز ال عن طريق خط الدفق YY . والهيدروجين التكميلي يضاف حسب الحاجة عن 3 طريق خط الدفق i ويجمع مع إعادة الدورة في خط الدفق اا ويغذى في السخان CA بالإشارة الآن إلى الشكل ٠١ تقدم عملية مماثلة كما في الشكل 4 . ومع ذلك لا يوجد إعادة دورة لأي من الأبخرة الناتجة في القمة . ومفاعل عمود التقطير الثاني ٠١0 له فرشة من المحفز 7 موجود من منطقة الفصل لمعالجة الأثقل من النافثا الثقيئة فقط . ويوضح تجسيم نهائي في الشكل Blas ١١ أيضاً لذلك الموضح في الشكل 7 Led عدا أن ٠ نواتج القمة من مفاعل عمود التقطير الثاني تعالج أيضاً في مفاعل فرشة ثابتة فردي الإمرار قياس ٠٠١ يحتوي فرشة من المحفز IVY والتي تعمل الآن كمفاعل صقل. وفي العديد من التجسيمات فإن الهيدروجين يعاد دورته ليرجع إلى المفاعلات . ويمكن أن تكون Dbl sell كافية للابقا ع على مستويات 5 منخفض بدرجة كافية للتفاعل ٠ ومع ذلك ء إذا رغب ؛ فإن غاز إعادة الدورة يمكن أن يكثف باستخدام طرق مألوفة لإزالة CHS Vo ويقدم الاختراع ترتيب مرن لمعالجة النافثا المتنوعة باستخدام مفاعل عمود تقطير/فرازة نافثا ومفاعلات إضافية . Vay
Claims (1)
- لق عناصر_الحماية ١ ١ - عملية لإزالة الكبريت مائيا من النافثا naphth في مفاعل عمود تقطير له قسم " - فصل وقسم تكرير وتتضمن الخطوات التالية : 1 1 تغذية تيار هيدروكربون في معدل غليان النافثا naphth يحتوي مركبات كبريت ¢ عضوية وهيدروجين إلى تفاعل عمود تقطير فوق قسم الفصل المذكور . ©( ويتم ما يلي تزامنياً في مفاعل عمود التقطير المذكور : )١ 1 فصل النافثا naphtha المذكورة في نافثا معدل غليان خفيف ونافثا معدل غليان 7 تقيل . A ") توصيل نافثا naphtha معدل غليان ثقيل وهيدروجين مع محفز إزالة الكبريت Jolly 4 منطقة النزع المذكورة ليتفاعل اختيارياً مركبات الكبريت العضوية ٠ > الأثقل مع الهيدروجين المذكور ليكون CHS ١ ج) إزالة النافثا naphtha معدل غليان منخفض المذكورة؛ و11:5 وهيدروجين غير VY متفاعل من مفاعل عمود التقطير المذكور كنواتج قمة . VY د) إزالة النافثا naphtha ذات معدل الغليان الأثقل المذكورة من مفاعل عمود Vg التقطير المذكور كنواتج قاع . ١ "- العملية ld للعنصر ١٠ وتتضمن أيضاً الخطوات التالية ٠: Y ه) تبريد نواتج القمة المذكورة لتكثيف النافثا naphtha ذات معدل الغليان الخفيف ض v المذكور وفصله عن الهيدروجين to ٠ HaS ¢ و) إرجاع جزء من النافثا naphth ذات معدل لغليان الخفيف المكثفة المذكورة إلى 0 مفاعل عمود التقطير المذكور كمرجع بخار ؛ 1 ز) sale] دورة جزء من نواتج القاع المذكورة من خلال معيد الغليان ؛ <ج) تغذية الهيدروجين غير المتفاعل المذكورة من نواتج القيمة المذكورة إلى معيد + الغليان المذكور لإعادة دورته ليرجع إلى مفاعل عمود التقطير المذكور عند نقطة AsEV9 تحت قسم الفصل المذكور .: وتتضمن أيضاً الخطوات التالية ١ العملية طبقا للعنصر -* ١Y ح) توصيل naphtha Bil معدل غليانها خفيف وهيدروجين مع محفز يزيل »- الكبريت بالماء في قسم التكرير ليتفاعل Lola) مع مركبات كبريت عضوية أخف £ مع الهيدروجين المذكور ليكون 11:5 ؛° ط) إعادة دورة جزء من نواتج القاع المذكورة من خلال معيد غليان ؛5 ي) تغذية الهيدروجين غير المتفاعل المذكور ليرجع إلى مفاعل عمود التقطير المذكور عند نقطة تحت قسم الفصل المذكور .: ؟- العملية طبقاً للعنصر 7 وتتضمن الخطوات التالية من ١ز) تريد نواتج القمة المذكورة ليكثف نافثا ذات معدل الغليان الخفيف المذكورة ¥ وتفصلها عن الهيدروجين المذكورة و 1155 .¢ ح) إرجاع جزء من نافثا naphtha ذات معدل الغليان الخفيف المذكورة إلى عمود 8 التقطير المذكور كمرجع بخار .١ #- العملية طبقاً للعنصر © حيث الجزء السفلي من الفصل المذكور يكون خالياً a Y محفز إزالة الكبريت بالماء المذكور وتيار جانبي يؤخذ من قسم الفصل المذكور عند نقطة تحت محفز إزالة الكبريت بالماء المذكور الموجودة في قسم 3 الفصل المذكور . | ض -١ ١ العملية طبقاً للعنصر ؛ حيث الجزء السفلي من الفصل المذكور يكون خالياً Y تماما من محفز إزالة الكبريت بالماء المذكور وتيار جانبي يؤخذ من مفاعل عمود »- التقطير المذكور عن نقطة تحت قسم التكرير مباشرة .Adee -" ١ لإزالة الكبريت بالماء من النافثا في مفاعل عمود تقطير له قسم فصل " - وقسم تكرير وتتضمن الخطوات التالية :1 أ) تغذية تيار هيدروكربون معدل غليان النافثًا 08010 تحتوي مركبات كبريتلCov£ عضوية وهيدروجين إلى مفاعل عمود تقطير فوق قسم (الفصل) المذكور .: ب) ويحدث تزامنيا مفاعل عمود التقطير المذكور الخطوات التالية o(i 1 فصل اننافثا naphth المذكورة في نافثا معدل غليان خفيف ونافثا معدل غليان 7 تقيل.A ب) توصيل نافثا«ادهه معدل غليانها خفيف وهيدروجين مع محفز إزالة كبريت 4 بالماء في قسم التكرير المذكور ليتفاعل اختيارياً مركبات كبريت عضوي أخف مع Yo الهيدروجين المذكور ليكون 11:5 .١١ ج) إزالة النافثا naphtha معدل الغليان الأخف المذكورة؛ 5 HoS 5 وهيدروجين غير \Y المتفاعل من مفاعل عمود التقطير المذكورة كنواتج قمة . VY د) )2015 النافثا naphth ذات معدل الغليان الأثقل المذكورة من مفاعل عمود التقطير 3 المذكور كنواتج قاع ؛ Vo ه) تغذية الهيدروجين غير المتفاعل المذكور من نواتج القمة المذكورة إلى معيد 1 غليان لإعادة الدورة ثانية إلى مفاعل عمود التقطير المذكور عند نقطة تحت قسم VV الفصل المذكور ؛VA و) تغذية جزء من الدفق من معيد الغليان المذكور إلى مفاعل فردي الإمرار لفرشة 19 ثابتة يحتوي محفز إزالة كبريت بالماء ليتفاعل جزء من مركبات الكبريت Spall ٠ 0" الثقيلة مع هيدروجين لتكون 11:5 .: العملية طبقاً للعنصر 7 وتتضمن أيضاً الخطوات التالية —A ١ز) تبريد نواتج القمة المذكورة لتكثيف GEL ذات معدل الغليان الخفيف المذكورة ¥ وتفصلها عن المذكور 11:5 .¢ -( إرجا & جزء من نافثا 1م08 معدل الغليان الخفيف المذكور إلى عمود التقطير ° المذكور كما يلي :-١ 1 إعادة دورة جزء من نواتج القاع المذكورة من خلال معيد الغليان ؛Vy0 \ - العملية lids للعنصر 7 ؛ حيث الدفق من المفاعل أحادي الإمرار ذو الفرشة Y الثابتة المذكورة بفصل إلى جزء غازي يحتوي هيدروجين غير متفاعل و HoS v مذكور . وجزء سائل تحتوي النافثا في معدل الغليان الثقيلة المذكورة ؛ والجزء 1 الغازي المذكور يعاد دورته إلى مفاعل عمود التقطير المذكور تحت قسم الفصسل 2 مباشرة . -٠ ١ العملية طبقاً للعنصر 7 وتتضمن Lad الخطوات التالية : v و) تغذية الباقي من نواتج القاع والهيدروجين الإضافي إلى مفاعل إمرار وحيد ذو v فرشة ثابتة يحتوي محفز ليتفاعل جزء من مركبات كبريت عضوية ثقيلة مع ¢ الهيدروجين ليكون 1155 . ١ © ز) تبريد نواتج القمة المذكورة لتكثيف نافثا معدل الغليان الخفيف المذكورة 1 وتفصلها عن الهيدروجين المذكور و1155 . v ح) إرجاع جزء من نافثا ذات معدل الغليان المكثف المذكور إلى عمود التقطير A المذكور كما يلي : -١ 3 إعادة دورة جزء من نواتج القاع المذكور من خلال معيد الغليان . -١ \ العملية طبقاً للعخصر ٠١ وتتضمن أيضاً الخطوات التالية : ل ي) تغذية الهيدروجين غير المتفاعل من مفاعل فرشة ثانية وحيد الإمرار المذكور YF في مفاعل عمود تقطير ثاني . ¢ ك) ويحدث تزامنيا في مفاعل عمود التقطير الثاني المذكور . )١ > توصيل النافثا ذات معدل الغليان الثقيل والهيدروجين مع محفز مزيل للكبريت 1 بالماء ليتفاعل Lad مع مركبات الكبريت العضوية الإضافية مع الهيدروجين ل المذكور لتكون 11:5 . (Y A فصل نافثا ذات معدل الغليان الثقيل المذكور إلى تيار نافثا ثقيل وتيار ذيلي ؛ (J q إزالة تيار النافثا الثقيلة المذكورة ؛ 11:5 والهيدروجين غير المتفاعل من مفاعلVEYسرج - ٠ عمود التقطير الثاني المذكور كنواتج قمة ؛ ١١ م)إزالة التيار الذيلي المذكور من مفاعل عمود التقطير الثاني المذكور كنواتج قاع. (GY تبريد نواتج القمة المذكورة لتكثيف تيار النافثا الثقيلة المذكور وتفصله عن ل الهيدروجين المذكور ؛ CHS ¢\ ص) ارجاع جزء من تيار النافثا المكثفة المذكورة إلى مفاعل عمود التقطير الثاني Ne المذكور كمرجع بخار ؛ V1 ع إعادة دورة جزء من naphtha BBL ذات معدل الغليان الأثقل المذكورة من DIA ١" مفاعل الفرشة الثابتة فردية الإمرار المذكورة . YA ف) إعادة دورة الهيدروجين غير المتفاعل المذكور من نواتج القمة إلى مفاعل 3 الفرشة فردي الإمرار المذكور مع تغذية النافثا المذكورة . Y \ 0< العملية طبقاً للعنصر ٠١ وتتضمن أيضاً الخطوات التالية : Y ي) تغذية الدفق من مفاعل الفرشة الثابتة فردي الإمرار المذكور في مفاعل عمود 7 التقطير الثاني ؛ ؛ 0( ويحدث تزامنياً في مفاعل عمود التقطير الثاني المذكور ؛ )١ فصل النافثا ذات معدل الغليان الثقيل المذكور إلى تيار نافثا ثقيل وتيار ذيلي ؛ 1 ") توصيل نافثا naphth ذات معدل الغليان الثقيل والهيدروجين مع محفز إزالة 7 الكبريت بالماء في قسم التكرير الخاص بمفاعل عمود التقطير الثاني المذكور + ليتفاعل أيضا مركبات الكبريت العضوية الإضافية مع الهيدروجين لتكوين 11:5 + (J 1 إزالة تيار النافثا الثقيلة المذكورة؛ و1155 والهيدروجين غير المتفاعل من مفاعل Vo عمود التقطير المذكور كنواتج قمة . (oY) إزالة انتيار الذيلي المذكور من مفاعل عمود التقطير الثاني المذكور كنواتج قاع NY ن) تبريد نواتج القمة المذكورة لتكثيف تيار النافثا الثقيلة المذكور وتفصله عن VY الهيدروجين المذكور ؛ 1:5 . ااديا ث" ص) إرجاع جزء من تيار النافثا المكثفة المذكورة إلى مفاعل عمود التقطير الثاني Saal Vo كمرجع بخار ؛ 4 5( إعادة دورة جزء من النافثا naphth ذات معدل الغليان الأثقل المذكورة من ١" | > خلال مفاعل الفرشة الثابتة فردية الإمرار المذكورة . YA ف) إعادة دورة الهيدروجين غير المتفاعل المذكور من نواتج القمة إلى مفاعل Ne الفرشة الثانية فردي الإمرار المذكور مع تغذية النافثا المذكورة . <١“ ١ عملية لإزالة الكبريت بالماء للنافثا وتتضمن : Y أ) تغذية هيدروجين ونافثا (010ام8«في مفاعل فرشة مثبتة فردية الإمبرار تحتوي YF محفز مزيل للكبريت بالماء ليتفاعل بذلك جزء من مركبات الكبريت العضوية الموجودة فيه مع الهيدروجين ليكون 1155 . ° ب) تغذية الدفق من مفاعل الفرشة الثابتة فردي الإمرار المذكور في مفاعل عمود 1 التقطير . V 2( ويحدث تزامنيا في Jolie عمود التقطير : )١ A توصيل naphthBU ذات معدل الغليان الكامل والهيدروجين مع محفز مزيل 4 للكبريت بالماء ليتفاعل أيضاً مع مركبات الكبريت العضوية الإضافية مع Ve الهيدروجين المذكور لبكون 1155 . ١ ") فصل النافثا ٠؛«امع«المذكورة ذات معدل غليان ضعيف ونافثا ذات معدل غليان VY ثقيل ؛ VY د) إزالة النافثا paphth ذات معدل الغليان الخفيفة المذكورة ؛ 11:5 والهيدروجين VE غير المفتعل من Jolie عمود التقطير كنواتج قمة ؛ Ve ه)ئزالة النافثا naphth ذات معدل الغليان الأثقل المذكورة من مفاعل عمود NY التقطير المذكور كنواتج قاع ؛ VY و) تبريد نواتج القمة المذكورة لتجفيف النافثا ذات معدل الغليان الخفيف المذكورة اCove ١ 11:5 وفصلها عن الهيدروجين المذكور YA ز) إرجاع جزء من النافثا ذات معدل الغليان الخفيف المكثف المذكور إلى عمود 4 التقطير المذكور كمرجع بخار ؛ - ٠ إعادة دورة جزء من النافثا ذات معدل الغليان الأثقل المذكورة من خلال مفاعل 6 YY . ثابتة فردية الإمرار المذكورة AE 4 YY ط إعادة دورة الهيدروجين غير المتفاعل من نواتج القمة المذكورة إلى مفاعل YY . الفرشة الثابتة فردية الإمرار المذكورة ؛ مع تغذية النافثا المذكورة Ye عملية لإزالة الكبريت بالماء من النافثا في مفاعل عمود التقطير الذي له قسم 6 ١ : فصل وقسم تكرير وتتضمن الخطوات التالية Y أ) تغذية تيار هيدروكربون له معدل غليان الناففا يحتوي مركبات عضوية 1 . ؟ - وهيدروجين في مفاعل عمود التقطير المذكور فوق قسم الفصل المذكور : ب) يحدث تزامنياً في مفاعل عمود التقطير ما يلي 0 . فصل النافثا المذكورة إلى نافثا معدل غليان خفيفة ونافثا معدل غليان ثقيلة (0 1 توصيل نافثا ذات معدل الغليان الخفيف وهيدروجين مع محفز إزالة الكبريت (VV -_بالماء فى قسم التكرير المذكور ليتفاعل اختيارياً مركبات الكبريت العضوية الأخف A . 1155 مع الهيدروجين المذكور ليكون 1 ذات معدل الغليان الخفيف المذكورة ؛ و1155 وهيدروجين naphth Galil ج)إزالة ٠١ غير متفاعل من مفاعل عمود التقطير كنواتج قاع ؛ ١١ د) إزالة النافثا في معدل الغليان الأثقل من مفاعل عمود التقطير المذكور كنواتج VY . ا قاع ه]) تبريد نواتج القمة المذكورة لتكثيف النافثا ذات معدل الغليان الخفيف المذكور 64 وفصله عن الهيدروجين و1155 المذكورة ؛ No و) إرجاع جزء من نافثا معدل الغليان الخفيف المكثفة المذكورة إلى مفاعل عمود NY ودVY التقطير المذكور كمرجع بخار ؛ VA 5( اعادة دورة جزء من WU معدل الغليان الأثقل المذكورة من خلال معيد الغليان؛ soled 659 ٠ دورة الهيدروجين غير المتفاعل من نواتج القمة المذكورة إلى مفاعل Yo عمود التقطير المذكورة مع تغذية النافثا المذكورة ؛ (BY تغذية الباقي من نافثا معدل الغليان المذكورة والهيدروجين الإضافي إلى مفاعل YY عمود التقطير الثانية ؛ YY > ي) يتم تزامنيا في مفاعل عمود التقطير المذكور كما يلي : )١ Y¢ فصل النافثا ذات الغليان الأثقل في تيار نافثا ثقيل وتيار ذيلي ؛ (Y Ye توصيل نافثا naphth ذات معدل الغليان ALE وهيدروجين مع محفز مزيل YY الكبريت بالماء ليتفاعل مع مركبات الكبريت العضوية الأثقل مع الهيدروجين YY المذكور ليكون CHS YA 8( إزالة تيار naphthlisldl الثقيل المذكور ؛ 11:5 والهيدروجين غير المتفاعل من Jolie 4 عمود التقطير الثاني المذكور ؛ © ل) إزالة التيار الذيلي المذكور من مفاعل عمود التقطير الثاني المذكور كنواتج FE
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/150,573 US6083378A (en) | 1998-09-10 | 1998-09-10 | Process for the simultaneous treatment and fractionation of light naphtha hydrocarbon streams |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA99200615B1 true SA99200615B1 (ar) | 2006-09-25 |
Family
ID=22535133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA99200615A SA99200615B1 (ar) | 1998-09-10 | 1999-09-26 | عملية للعلاج التزامني وتكسير تيارات هيدروكربون النافثا naphtha الخفيفية |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6083378A (ar) |
| EP (2) | EP1579900A1 (ar) |
| JP (1) | JP4642233B2 (ar) |
| KR (2) | KR100650822B1 (ar) |
| CN (1) | CN1158126C (ar) |
| AR (1) | AR020232A1 (ar) |
| AU (1) | AU747336B2 (ar) |
| BR (1) | BR9913211A (ar) |
| CA (1) | CA2343110C (ar) |
| EG (1) | EG22245A (ar) |
| ID (1) | ID29625A (ar) |
| MY (1) | MY121370A (ar) |
| RO (2) | RO120887B1 (ar) |
| RU (1) | RU2213605C2 (ar) |
| SA (1) | SA99200615B1 (ar) |
| TW (1) | TW460569B (ar) |
| WO (1) | WO2000015319A1 (ar) |
| ZA (1) | ZA995211B (ar) |
Families Citing this family (59)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7229548B2 (en) * | 1997-07-15 | 2007-06-12 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Process for upgrading naphtha |
| US7288182B1 (en) | 1997-07-15 | 2007-10-30 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Hydroprocessing using bulk Group VIII/Group VIB catalysts |
| US7513989B1 (en) | 1997-07-15 | 2009-04-07 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Hydrocracking process using bulk group VIII/Group VIB catalysts |
| US7232515B1 (en) | 1997-07-15 | 2007-06-19 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Hydrofining process using bulk group VIII/Group VIB catalysts |
| US6413413B1 (en) * | 1998-12-31 | 2002-07-02 | Catalytic Distillation Technologies | Hydrogenation process |
| US6231752B1 (en) * | 1999-09-17 | 2001-05-15 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the removal of mercaptans |
| US6303020B1 (en) * | 2000-01-07 | 2001-10-16 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the desulfurization of petroleum feeds |
| US6946068B2 (en) * | 2000-06-09 | 2005-09-20 | Catalytic Distillation Technologies | Process for desulfurization of cracked naphtha |
| FR2811328B1 (fr) * | 2000-07-06 | 2002-08-23 | Inst Francais Du Petrole | Procede comprenant deux etapes d'hydrodesulfuration d'essence et une elimination intermediaire de l'h2s forme au cours de la premiere etape |
| US6416659B1 (en) * | 2000-08-17 | 2002-07-09 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the production of an ultra low sulfur |
| US6495030B1 (en) * | 2000-10-03 | 2002-12-17 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the desulfurization of FCC naphtha |
| US6416658B1 (en) | 2000-10-19 | 2002-07-09 | Catalytic Distillation Technologies | Process for simultaneous hydrotreating and splitting of naphtha streams |
| US6444118B1 (en) * | 2001-02-16 | 2002-09-03 | Catalytic Distillation Technologies | Process for sulfur reduction in naphtha streams |
| US6676830B1 (en) | 2001-09-17 | 2004-01-13 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the desulfurization of a light FCC naphtha |
| FR2830869B1 (fr) * | 2001-10-12 | 2004-07-09 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'hydrodesulfuration comprenant une section de stripage et une section de fractionnement sous vide |
| EP1451268A1 (fr) * | 2001-11-22 | 2004-09-01 | Institut Francais Du Petrole | Procede d'hydrotraitement d'une charge hydrocarbonee en deux etapes comprenant un fractionnement intermediaire par stripage avec rectification |
| US6913688B2 (en) * | 2001-11-30 | 2005-07-05 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Multi-stage hydrodesulfurization of cracked naphtha streams with interstage fractionation |
| US7261809B2 (en) * | 2001-12-28 | 2007-08-28 | Catalytic Distillation Technologies | Process for ultra low sulfur gasoline |
| US7153415B2 (en) * | 2002-02-13 | 2006-12-26 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the treatment of light naphtha hydrocarbon streams |
| US6824676B1 (en) * | 2002-03-08 | 2004-11-30 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the selective desulfurization of a mid range gasoline cut |
| US6867338B2 (en) * | 2002-03-15 | 2005-03-15 | Catalytic Distillation Technologies | Selective hydrogenation of acetylenes and dienes in a hydrocarbon stream |
| US6881324B2 (en) * | 2002-03-16 | 2005-04-19 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the simultaneous hydrotreating and fractionation of light naphtha hydrocarbon streams |
| US7090767B2 (en) * | 2002-05-02 | 2006-08-15 | Equistar Chemicals, Lp | Hydrodesulfurization of gasoline fractions |
| US7553997B2 (en) * | 2002-08-22 | 2009-06-30 | Catalytic Distillation Technologies | Hydrogenation of olefinic feedstocks |
| US6984312B2 (en) * | 2002-11-22 | 2006-01-10 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the desulfurization of light FCC naphtha |
| US20040129606A1 (en) * | 2003-01-07 | 2004-07-08 | Catalytic Distillation Technologies | HDS process using selected naphtha streams |
| US7722832B2 (en) * | 2003-03-25 | 2010-05-25 | Crystaphase International, Inc. | Separation method and assembly for process streams in component separation units |
| US7122114B2 (en) * | 2003-07-14 | 2006-10-17 | Christopher Dean | Desulfurization of a naphtha gasoline stream derived from a fluid catalytic cracking unit |
| US20050035026A1 (en) * | 2003-08-14 | 2005-02-17 | Conocophillips Company | Catalytic distillation hydroprocessing |
| CN1313575C (zh) * | 2003-09-15 | 2007-05-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种劣质汽油加氢改质方法 |
| CN1313576C (zh) * | 2003-09-15 | 2007-05-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种劣质汽油加氢处理方法 |
| US7118151B2 (en) * | 2004-05-07 | 2006-10-10 | Ford Global Technologies, Llc | Automotive wet trunk with drain |
| US7431827B2 (en) * | 2004-10-27 | 2008-10-07 | Catalytic Distillation Technologies | Process for the production of low sulfur, low olefin gasoline |
| US7638041B2 (en) * | 2005-02-14 | 2009-12-29 | Catalytic Distillation Technologies | Process for treating cracked naphtha streams |
| US20070095725A1 (en) * | 2005-10-31 | 2007-05-03 | Catalytic Distillation Technologies | Processing of FCC naphtha |
| US20080116053A1 (en) * | 2006-11-20 | 2008-05-22 | Abb Lummus Global Inc. | Non-refluxing reactor stripper |
| AR066681A1 (es) * | 2007-05-25 | 2009-09-02 | Shell Int Research | Un proceso para remover azufre de una corriente de gas combustible |
| AR066682A1 (es) * | 2007-05-25 | 2009-09-02 | Shell Int Research | Un proceso para remover azufre a partir de sendas corrientes de gas de combustible, menos reactivas y mas reactivas que contienen azufre organico y olefinas livianas |
| AR066680A1 (es) * | 2007-05-25 | 2009-09-02 | Shell Int Research | Un proceso para remover azufre de una corriente de gas combustible, que tambien contiene dioxido de carbono y olefinas livianas |
| US7708956B2 (en) * | 2007-09-07 | 2010-05-04 | Uop Llc | Combination hot separator and reactor vessel for simultaneously desulfurizing two vapor streams |
| US8043495B2 (en) | 2008-01-25 | 2011-10-25 | Catalytic Distillation Technologies | Process to hydrodesulfurize FCC gasoline resulting in a low-mercaptan product |
| US8236172B2 (en) | 2008-01-25 | 2012-08-07 | Catalytic Distillation Technologies | Process to hydrodesulfurize FCC gasoline resulting in a low-mercaptan product |
| US7927480B2 (en) * | 2008-01-29 | 2011-04-19 | Catalytic Distillation Technologies | Process for desulfurization of cracked naphtha |
| US8357291B2 (en) * | 2008-02-11 | 2013-01-22 | Exxonmobil Upstream Research Company | Upgrading bitumen in a paraffinic froth treatment process |
| KR101133331B1 (ko) * | 2008-11-04 | 2012-04-06 | 에스케이이노베이션 주식회사 | 석유계탄화수소 유황 제거 공정의 와일드 납사 중의 황화수소 스트리핑 장치 |
| US8486258B2 (en) | 2010-04-01 | 2013-07-16 | Catalytic Distillation Technologies | Gasoline hydrodesulfurization and membrane unit to reduce mercaptan type sulfur |
| US8628656B2 (en) * | 2010-08-25 | 2014-01-14 | Catalytic Distillation Technologies | Hydrodesulfurization process with selected liquid recycle to reduce formation of recombinant mercaptans |
| US9321972B2 (en) * | 2011-05-02 | 2016-04-26 | Saudi Arabian Oil Company | Energy-efficient and environmentally advanced configurations for naptha hydrotreating process |
| FR2993569B1 (fr) * | 2012-07-17 | 2015-12-04 | IFP Energies Nouvelles | Procede de desulfuration d'une essence |
| MX358364B (es) | 2012-08-21 | 2018-08-15 | Catalytic Distillation Tech | Hidrodesulfuración selectiva de gasolina de fcc menos de 100 ppm de azufre. |
| US20140353209A1 (en) * | 2013-05-29 | 2014-12-04 | Uop, Llc | Process for treating a naphtha stream |
| US10144883B2 (en) | 2013-11-14 | 2018-12-04 | Uop Llc | Apparatuses and methods for desulfurization of naphtha |
| US10273420B2 (en) * | 2014-10-27 | 2019-04-30 | Uop Llc | Process for hydrotreating a hydrocarbons stream |
| US10308883B2 (en) * | 2015-10-07 | 2019-06-04 | Axens | Process for desulfurizing cracked naphtha |
| TWI746500B (zh) | 2016-01-22 | 2021-11-21 | 美商愛克瑪公司 | 使用分隔壁塔蒸餾純化硫醇或噻吩 |
| FR3056598B1 (fr) * | 2016-09-28 | 2018-10-12 | IFP Energies Nouvelles | Procede de traitement d'une essence de pyrolyse |
| CN207627959U (zh) * | 2016-12-21 | 2018-07-20 | 中国石油化工股份有限公司 | 烷基化反应产物分离装置及烷基化反应装置 |
| CN113072974A (zh) * | 2021-04-29 | 2021-07-06 | 华叙飞 | 一种石油烃加氢脱硫催化反应蒸馏工艺及设备 |
| KR102662917B1 (ko) * | 2023-06-14 | 2024-05-03 | (주)디케이유업 | 중유a 대체용 친환경 재활용유 제조방법 |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3124526A (en) * | 1964-03-10 | Rhigh boiling | ||
| US2897141A (en) * | 1959-07-28 | Hydrodesulfurization of reformer charge | ||
| US3717571A (en) * | 1970-11-03 | 1973-02-20 | Exxon Research Engineering Co | Hydrogen purification and recycle in hydrogenating heavy mineral oils |
| US4243519A (en) * | 1979-02-14 | 1981-01-06 | Exxon Research & Engineering Co. | Hydrorefining process |
| US4246094A (en) * | 1979-06-11 | 1981-01-20 | Standard Oil Company (Indiana) | Process for upgrading naphtha hydrocarbons |
| EP0201614B1 (de) * | 1985-05-14 | 1989-12-27 | GebràDer Sulzer Aktiengesellschaft | Reaktor zum Durchführen von heterogenen, katalysierten chemischen Reaktionen |
| GB8910711D0 (en) * | 1989-05-10 | 1989-06-28 | Davy Mckee London | Process |
| US5073236A (en) * | 1989-11-13 | 1991-12-17 | Gelbein Abraham P | Process and structure for effecting catalytic reactions in distillation structure |
| US5320742A (en) * | 1991-08-15 | 1994-06-14 | Mobil Oil Corporation | Gasoline upgrading process |
| JPH0734073A (ja) * | 1993-07-23 | 1995-02-03 | Jgc Corp | 石油類の水素化処理方法及び水素化処理装置 |
| US5431890A (en) * | 1994-01-31 | 1995-07-11 | Chemical Research & Licensing Company | Catalytic distillation structure |
| US5510568A (en) * | 1994-06-17 | 1996-04-23 | Chemical Research & Licensing Company | Process for the removal of mercaptans and hydrogen sulfide from hydrocarbon streams |
| US5629451A (en) * | 1994-06-30 | 1997-05-13 | Chemical Research & Licensing Company | Reduction of nitrile contaminants by selective hydrogenation |
| US5599441A (en) * | 1995-05-31 | 1997-02-04 | Mobil Oil Corporation | Alkylation process for desulfurization of gasoline |
| US5779883A (en) * | 1995-07-10 | 1998-07-14 | Catalytic Distillation Technologies | Hydrodesulfurization process utilizing a distillation column realtor |
| US5595634A (en) * | 1995-07-10 | 1997-01-21 | Chemical Research & Licensing Company | Process for selective hydrogenation of highly unsaturated compounds and isomerization of olefins in hydrocarbon streams |
| US5597476A (en) * | 1995-08-28 | 1997-01-28 | Chemical Research & Licensing Company | Gasoline desulfurization process |
| US5877363A (en) * | 1996-09-23 | 1999-03-02 | Catalytic Distillation Technologies | Process for concurrent selective hydrogenation of acetylenes and 1,2 butadine in hydrocarbon streams |
-
1998
- 1998-09-10 US US09/150,573 patent/US6083378A/en not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-08-10 ID IDW20010569A patent/ID29625A/id unknown
- 1999-08-10 RO ROA200100250A patent/RO120887B1/ro unknown
- 1999-08-10 RU RU2001109433/04A patent/RU2213605C2/ru active
- 1999-08-10 RO ROA200600340A patent/RO123255B1/ro unknown
- 1999-08-10 CA CA002343110A patent/CA2343110C/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-08-10 EP EP05010905A patent/EP1579900A1/en not_active Withdrawn
- 1999-08-10 KR KR1020067001981A patent/KR100650822B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-08-10 JP JP2000569899A patent/JP4642233B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1999-08-10 EP EP99941026A patent/EP1119400A4/en not_active Ceased
- 1999-08-10 KR KR1020017002998A patent/KR100605197B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-08-10 WO PCT/US1999/018148 patent/WO2000015319A1/en active IP Right Grant
- 1999-08-10 AU AU54756/99A patent/AU747336B2/en not_active Ceased
- 1999-08-10 CN CNB998106623A patent/CN1158126C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1999-08-10 BR BR9913211-7A patent/BR9913211A/pt not_active Application Discontinuation
- 1999-08-16 ZA ZA9905211A patent/ZA995211B/xx unknown
- 1999-08-20 AR ARP990104182A patent/AR020232A1/es active IP Right Grant
- 1999-08-26 TW TW088114614A patent/TW460569B/zh not_active IP Right Cessation
- 1999-09-04 EG EG110799A patent/EG22245A/xx active
- 1999-09-09 MY MYPI99003901A patent/MY121370A/en unknown
- 1999-09-26 SA SA99200615A patent/SA99200615B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1579900A1 (en) | 2005-09-28 |
| JP4642233B2 (ja) | 2011-03-02 |
| AU5475699A (en) | 2000-04-03 |
| US6083378A (en) | 2000-07-04 |
| ID29625A (id) | 2001-09-06 |
| MY121370A (en) | 2006-01-28 |
| CN1158126C (zh) | 2004-07-21 |
| KR20010089225A (ko) | 2001-09-29 |
| WO2000015319A1 (en) | 2000-03-23 |
| ZA995211B (en) | 2000-02-18 |
| CN1316914A (zh) | 2001-10-10 |
| RO123255B1 (ro) | 2011-04-29 |
| RU2213605C2 (ru) | 2003-10-10 |
| EP1119400A1 (en) | 2001-08-01 |
| CA2343110A1 (en) | 2000-03-23 |
| EP1119400A4 (en) | 2002-04-24 |
| AU747336B2 (en) | 2002-05-16 |
| KR100650822B1 (ko) | 2006-11-30 |
| JP2002524613A (ja) | 2002-08-06 |
| TW460569B (en) | 2001-10-21 |
| AR020232A1 (es) | 2002-05-02 |
| EG22245A (en) | 2002-11-30 |
| KR100605197B1 (ko) | 2006-07-28 |
| CA2343110C (en) | 2008-06-10 |
| BR9913211A (pt) | 2001-05-22 |
| RO120887B1 (ro) | 2006-09-29 |
| KR20060015700A (ko) | 2006-02-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA99200615B1 (ar) | عملية للعلاج التزامني وتكسير تيارات هيدروكربون النافثا naphtha الخفيفية | |
| RU2282659C2 (ru) | Способ десульфуризации каталитически крекированной бензинолигроиновой фракции (варианты) | |
| US6303020B1 (en) | Process for the desulfurization of petroleum feeds | |
| US7291258B2 (en) | HDS process using selected naphtha streams | |
| TW496893B (en) | Integrated pyrolysis gasoline treatment process | |
| SA02230002B1 (ar) | طريقة لتقليل الكبريت sulfur reduction في تيارات النفثا naphtha | |
| MXPA04005669A (es) | Proceso para la reduccion de azufre en corrientes de nafta. | |
| CN100386411C (zh) | 中间沸程汽油馏分选择脱硫的方法 | |
| US3306845A (en) | Multistage hydrofining process | |
| RU2327731C2 (ru) | Способ обработки потоков углеводородов легкой нафты | |
| US7125484B2 (en) | Downflow process for hydrotreating naphtha | |
| JP4366583B2 (ja) | 炭化水素のクラッキングまたは水蒸気分解工程からの流出液を脱硫するための統合された方法 | |
| US6984312B2 (en) | Process for the desulfurization of light FCC naphtha | |
| MXPA02007375A (es) | Proceso para la desulfuracion de alimentaciones de petroleo. | |
| JP4385178B2 (ja) | 転化ガソリンを含むガソリン留分から脱硫ガソリンを製造するための方法 |