SA98190143B1 - عملية لانتاج فنولPhenol واسيتون acetone من الكومين cumene - Google Patents
عملية لانتاج فنولPhenol واسيتون acetone من الكومين cumene Download PDFInfo
- Publication number
- SA98190143B1 SA98190143B1 SA98190143A SA98190143A SA98190143B1 SA 98190143 B1 SA98190143 B1 SA 98190143B1 SA 98190143 A SA98190143 A SA 98190143A SA 98190143 A SA98190143 A SA 98190143A SA 98190143 B1 SA98190143 B1 SA 98190143B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- cumene
- phenol
- products
- acetone
- cleavage
- Prior art date
Links
- RWGFKTVRMDUZSP-UHFFFAOYSA-N cumene Chemical compound CC(C)C1=CC=CC=C1 RWGFKTVRMDUZSP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 304
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 196
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 148
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 103
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 85
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 34
- 239000000047 product Substances 0.000 claims abstract description 135
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 76
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims abstract description 38
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims abstract description 37
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims abstract description 28
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 claims abstract description 25
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 claims abstract description 19
- FRIBMENBGGCKPD-UHFFFAOYSA-N 3-(2,3-dimethoxyphenyl)prop-2-enal Chemical compound COC1=CC=CC(C=CC=O)=C1OC FRIBMENBGGCKPD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 12
- XMNIXWIUMCBBBL-UHFFFAOYSA-N 2-(2-phenylpropan-2-ylperoxy)propan-2-ylbenzene Chemical compound C=1C=CC=CC=1C(C)(C)OOC(C)(C)C1=CC=CC=C1 XMNIXWIUMCBBBL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- HATQIMZBJVOURQ-UHFFFAOYSA-N cumene;phenol;propan-2-one Chemical compound CC(C)=O.OC1=CC=CC=C1.CC(C)C1=CC=CC=C1 HATQIMZBJVOURQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 claims description 104
- 230000007017 scission Effects 0.000 claims description 100
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 77
- 239000012429 reaction media Substances 0.000 claims description 45
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 14
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 9
- 230000004224 protection Effects 0.000 claims description 7
- NVZWEEGUWXZOKI-UHFFFAOYSA-N 1-ethenyl-2-methylbenzene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C=C NVZWEEGUWXZOKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000001117 sulphuric acid Substances 0.000 claims description 3
- 235000011149 sulphuric acid Nutrition 0.000 claims description 3
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 claims description 2
- 150000002978 peroxides Chemical class 0.000 claims 2
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 claims 1
- 239000000454 talc Substances 0.000 claims 1
- 229910052623 talc Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 abstract description 18
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 15
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 11
- XLSMFKSTNGKWQX-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetone Chemical compound CC(=O)CO XLSMFKSTNGKWQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 abstract description 3
- 238000001914 filtration Methods 0.000 abstract description 3
- OZXIZRZFGJZWBF-UHFFFAOYSA-N 1,3,5-trimethyl-2-(2,4,6-trimethylphenoxy)benzene Chemical compound CC1=CC(C)=CC(C)=C1OC1=C(C)C=C(C)C=C1C OZXIZRZFGJZWBF-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 abstract description 2
- SHOJXDKTYKFBRD-UHFFFAOYSA-N mesityl oxide Natural products CC(C)=CC(C)=O SHOJXDKTYKFBRD-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 abstract 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 33
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 31
- 239000011269 tar Substances 0.000 description 29
- RIWRBSMFKVOJMN-UHFFFAOYSA-N 2-methyl-1-phenylpropan-2-ol Chemical compound CC(C)(O)CC1=CC=CC=C1 RIWRBSMFKVOJMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 26
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 19
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 13
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 12
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 12
- XDTRNDKYILNOAP-UHFFFAOYSA-N phenol;propan-2-one Chemical compound CC(C)=O.OC1=CC=CC=C1 XDTRNDKYILNOAP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- FMTZLDTYSVJDCH-UHFFFAOYSA-N cumene;propan-2-one Chemical compound CC(C)=O.CC(C)C1=CC=CC=C1 FMTZLDTYSVJDCH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 10
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 9
- XYLMUPLGERFSHI-UHFFFAOYSA-N alpha-Methylstyrene Chemical compound CC(=C)C1=CC=CC=C1 XYLMUPLGERFSHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 7
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 7
- -1 CHP compound Chemical class 0.000 description 5
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 125000002592 cumenyl group Chemical group C1(=C(C=CC=C1)*)C(C)C 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 4
- 238000011033 desalting Methods 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 239000012074 organic phase Substances 0.000 description 3
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 238000011160 research Methods 0.000 description 3
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 3
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 3
- KWOLFJPFCHCOCG-UHFFFAOYSA-N Acetophenone Chemical compound CC(=O)C1=CC=CC=C1 KWOLFJPFCHCOCG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 208000013641 Cerebrofacial arteriovenous metameric syndrome Diseases 0.000 description 2
- 241000234435 Lilium Species 0.000 description 2
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 2
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 150000004707 phenolate Chemical class 0.000 description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 2
- BDCFWIDZNLCTMF-UHFFFAOYSA-N 2-phenylpropan-2-ol Chemical compound CC(C)(O)C1=CC=CC=C1 BDCFWIDZNLCTMF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZYUVGYBAPZYKSA-UHFFFAOYSA-N 5-(3-hydroxybutan-2-yl)-4-methylbenzene-1,3-diol Chemical compound CC(O)C(C)C1=CC(O)=CC(O)=C1C ZYUVGYBAPZYKSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ARSRBNBHOADGJU-UHFFFAOYSA-N 7,12-dimethyltetraphene Chemical compound C1=CC2=CC=CC=C2C2=C1C(C)=C(C=CC=C1)C1=C2C ARSRBNBHOADGJU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010050013 Abulia Diseases 0.000 description 1
- NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N Ammonium chloride Substances [NH4+].[Cl-] NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000282465 Canis Species 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 241000839426 Chlamydia virus Chp1 Species 0.000 description 1
- 101150087322 DCPS gene Proteins 0.000 description 1
- VFZRZRDOXPRTSC-UHFFFAOYSA-N DMBA Natural products COC1=CC(OC)=CC(C=O)=C1 VFZRZRDOXPRTSC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101710088194 Dehydrogenase Proteins 0.000 description 1
- 235000017274 Diospyros sandwicensis Nutrition 0.000 description 1
- 102100021711 Ileal sodium/bile acid cotransporter Human genes 0.000 description 1
- 101710156096 Ileal sodium/bile acid cotransporter Proteins 0.000 description 1
- 241000282838 Lama Species 0.000 description 1
- 244000046052 Phaseolus vulgaris Species 0.000 description 1
- 235000010627 Phaseolus vulgaris Nutrition 0.000 description 1
- 240000005499 Sasa Species 0.000 description 1
- 101100386724 Schizosaccharomyces pombe (strain 972 / ATCC 24843) nhm1 gene Proteins 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000000159 acid neutralizing agent Substances 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000007859 condensation product Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 238000010543 cumene process Methods 0.000 description 1
- GPKFMIVTEHMOBH-UHFFFAOYSA-N cumene;hydrate Chemical compound O.CC(C)C1=CC=CC=C1 GPKFMIVTEHMOBH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFRQQBZAYHXOKS-UHFFFAOYSA-N cumene;phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1.CC(C)C1=CC=CC=C1 UFRQQBZAYHXOKS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001908 cumenes Chemical class 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- NHADDZMCASKINP-HTRCEHHLSA-N decarboxydihydrocitrinin Natural products C1=C(O)C(C)=C2[C@H](C)[C@@H](C)OCC2=C1O NHADDZMCASKINP-HTRCEHHLSA-N 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 206010013990 dysuria Diseases 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 239000010977 jade Substances 0.000 description 1
- 235000015110 jellies Nutrition 0.000 description 1
- 239000008274 jelly Substances 0.000 description 1
- 210000003734 kidney Anatomy 0.000 description 1
- QNDPUZFBWUBSNH-UHFFFAOYSA-I magic acid Chemical compound OS(F)(=O)=O.F[Sb](F)(F)(F)F QNDPUZFBWUBSNH-UHFFFAOYSA-I 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000013028 medium composition Substances 0.000 description 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 238000013386 optimize process Methods 0.000 description 1
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 1
- KSSNXJHPEFVKHY-UHFFFAOYSA-N phenol;hydrate Chemical compound O.OC1=CC=CC=C1 KSSNXJHPEFVKHY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002989 phenols Chemical class 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 159000000000 sodium salts Chemical class 0.000 description 1
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002194 synthesizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C409/00—Peroxy compounds
- C07C409/02—Peroxy compounds the —O—O— group being bound between a carbon atom, not further substituted by oxygen atoms, and hydrogen, i.e. hydroperoxides
- C07C409/04—Peroxy compounds the —O—O— group being bound between a carbon atom, not further substituted by oxygen atoms, and hydrogen, i.e. hydroperoxides the carbon atom being acyclic
- C07C409/08—Compounds containing six-membered aromatic rings
- C07C409/10—Cumene hydroperoxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C39/00—Compounds having at least one hydroxy or O-metal group bound to a carbon atom of a six-membered aromatic ring
- C07C39/02—Compounds having at least one hydroxy or O-metal group bound to a carbon atom of a six-membered aromatic ring monocyclic with no unsaturation outside the aromatic ring
- C07C39/04—Phenol
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C37/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom of a six-membered aromatic ring
- C07C37/08—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom of a six-membered aromatic ring by decomposition of hydroperoxides, e.g. cumene hydroperoxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C407/00—Preparation of peroxy compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
- C07C45/51—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by pyrolysis, rearrangement or decomposition
- C07C45/53—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by pyrolysis, rearrangement or decomposition of hydroperoxides
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
الملخص: يتعلق الاختراع الراهن بعملية لإنتاج phenol و acetone تشمل تركيز منتجات أكسدة cumene إلى درجة ما بحيث يحافظ على محتوى من cumene المتبقي لا يقل عن 21% بالوزن وتحليل cumene hydroperoxide ب sulfuric acid في وسط متجانس homogeuneous من phenol و acetone و cumene في مفاعل خلط مع المحافظة على نسبة مولية من cumene:acetone:phenol تعادل 1:1:(0.38-0.61)ثم تحليل dicumylperoxide المشكل لاحقا في مفاعل كتلي التدفق باستخدام نسبة مولية من acetone-phenol-cumene تعادل ١:(١-0.77):(0.35-0.87) عند درجات حرارة تزيد عن 150 م مع إضافة نسبة من cumene والماء.ويمر جزء cumene الإضافي الموجود في ناتج التكسير fraction خلال عملية إنتاج Phenol لاحقا إلى خطوة معادلة منتج التكسير وخطوات التصفية بإعادة التقطير حيثيستخلص جزء cumene بالتقطير ويعاد بصورة جزئية إلى خطوة تحليل dicumylperoxide. ويؤدي المحتوى المتزايد من cumene في تيار ناتج التكسير إلى فصل الأطوار بطريقة محسنة في خطوة معادلة نواتج التكسير مما يؤدي إلى إمرار ملح يقل تركيزه عن 20 جزء في المليون (ppm) وماء مذاب بمقدار أقل من 3.5% بالوزن إلى خطوات التصفية بإعادة التقطير لاحقا. ويخفض الإستهلاك البخاري الكلي إلى 0.4-0.6 طن/طن من phenol لأنه يلزم مقدار أقل من البخار لتركيز منتجات الأكسدة ولإزالة الماء من ناتج التكسير المتعادل في مراحل التصفية بإعادة التقطير اللاحقة. وتتميز العملية بانتقائية عالية و استهلاك منخفض ل cumene يساوي 1302-1305 كغم/طن phenol بالإضافة إلى تشكل مقدار منخفض من المنتجات الثانوية المتمثلة في hydroxyacetone و mesityl oxide.،
Description
¥ عملية لإنتاج phenol J gid وأسيتون acetone من الكومين cumene الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع بعملية محسنة لإنتاج phenol و acetone بأكسدة oxidation ال ae cumene انقسام cleavage لاحق ل cumene hydroperoxide في Jeli يستخدم فيه حفاز حمضي Jad g acidic catalyst بالتقطير distillative separation لمنتجات التفاعل. ° تتكون كافة الطرق المتوفرة لإنتاج acetone phenol من cumene من الخطوات الهامة التالية: -١ أكسدة cumene إلى «(CHP) cumene hydroperoxide "- تقطير distillation منتجات الأكسدة وإنتاج CHP صناعي؛ =F الانقسام الحمضي acidic cleavage لمركب CHP ى dimethylphenylcabinol (DMPC) ٠ الموجودة فيه لينتج المنتجات النهائية المتمشلة في «phenol (AMS) o-methylstyrene 5 acetone ‘ ؛- معادلة neutralisation الحفاز الحمضي وفصل الأملاح عن منتجات Jeli 0— فصل منتجات التفاعل وتتقيتها purification وعادة؛ تم إجراء البحث المتعلق بعملية إنتاج phenol بهدف تطوير خطوة واحدة فقط من العملية. وبذلك لم يتم إجراء أية محاولة قدر الإمكان وبنفس الوقت لتحسين الانتقائية selectivity القيمة المميزة للطاقة energy characteristic value وموثوقية العملية. وتتمثل أهم قيمة مميزة باستهلاك lay consumption الماء steam وبما أن المقدار الأساسي للمنتجات الثانوية by-products غير المرغوبة تشكل في خطوة الانقسام الحمضي لمركب «CHP يلاحظ جميع الباحثون؛ في المقام الأول هذه الخطوة JS Ye دقيق. وخلال نظام سير عملية انقسام CHP الصناعيء الذي يحتوي على DMPC تفاعلي؛ تظهر تفاعلات كيميائية chemical reactions تؤدي إلى فقدان المنتجبات النهائية وتشكل صعوبة بإمكانية الاستفادة من الفضلات ewaste products والتي تدعى v .phenolic tars قار الفنول المنتجات الثانوية القيمة من أهم المعايير المستخدمة لقياس yield ويعتبر معدل إنتاج وكما هو معروف؛ يمكن هدرجة ٠ (AMS) o-methylstyrene Lua gad انتقائية العملية؛ أو فصله مباشرةٌ في صورة منتج. cumene إلى AMS — hydrogenated تتمثل بالآتي: AMS وهنالك إمكانيات متعددة لزيادة معدل إنتاج مركب ° (chemical variants اختيار تركيب وسط التفاعل (متغيرات كيميائية { (متغيرات heat removal النزع الحراري dab reactor type ب اختيار نوع المفاعل . (technological variants 4a من المتغيرات الكيميائية والتقنية. combination ج) توليفة «sulphuric acid ل catalytic properties وقد أظهرت الدراسات بأن الخواص الحفزية ye تتغير بشكل كبير بسبب تشكيل روابط acetone و phenol المستخدم كحفازء في وسط تفاعل «phenol molecules قوية بين جزيثات الفقول hydrogen bridge bonds جسرية هيدروجينية وبإضافة acetone و phenol عن طريق تغيير نسبة acetone و phenol وكذلك بين جزيئات dled كذلك تأثير كبير على تغيير water وللماء .cumene Jie cinert solvent خامل cade الحفاز. activity ٠ عمعسره: sla) غدماءعة: tphenol وتؤدي مجموعة التغييرات على نسب على الخواص الحفزية لوسط التفاعل qualitative changes إلى تغييرات نوعية sulphuric acid هذاء كما يوضح التحليل المتعلق بالبيانات التجريبية multicomponent متعدد المكونات .٠ 7 ٠ المبينة في الأشكال experimental data
CHP الخاصة بانقسام reaction constants أ وتعد هذه التغيرات الهامة لثوابت التفاعل في المحلول sulphuric acid متصلة من ناحية حدوث تغييرات كبيرة للفعالية الحفزية ل 8ه متعدد المكونات. وتثبت هذه الظواهر التحول من نوع إلى نوع آخر من الحفاز. وفي إلى حفاز (magic (حمض سحري superstrong الواقع؛ أنها مسألة تحول من حمض فائق القوة ضعيف. وانطلاقاً من هنا من الممكن فهم الفروقات الشاسعة في الانتقائية بين براءات اختراع متنوعة وبين تقنيات يتم فيها تغيير تركيب وسط التفاعل. وهكذاء تتراوح معدلات إنتاج مركب Yeo 7.4
١ $ إلى 780 من القيمة النظرية في الحالة التي يكون فيها وسط التفاع ل ٠ من حوالي AMS (براءة acetone و phenol من equimolar mixture من مزيج متكافئ جزيثي غرامي GS (FTV ATY الاختراع الروسية رقم لبراءة الاختراع الأمريكية رقم 7,177,75؛ حيث يستخدم مقدار Gay وفي العملية لا يتجاوز ¢):0 phenol :acetone ل mole ratio وتبلغ النسبية المولارية acetone زائد من oe من القيمة النظرية. 700 AMS معدل إنتاج مركب لبراءة الاختراع الرومانية رقم 17,174 يُستخدم كوسط تفاعل كذلك Gy وفي العملية 7١8 بنسبة تزيد عن acetone يحتوي على acetone و phenol غرامي من ho مزيج متكافئ من القيمة ZV حوالي AMS ومقدار من 0070606. وفي هذه الحالة؛ بلغ معدل إنتاج مركب النظرية. > و 111 0,07 تبلغ 0,164,75١ لبراءتي الاختراع الأمريكيتين ay وفي العملية من القيمة النظرية. وفي هذه العمليات؛ يُستخدم 8٠0 معدلات الإنتاج لمركب 5 حوالي ونسبة مولارية ل cumene بالوزن من 17١8 وسط تفاعل يحتوي على نسبة تزيد عن ومفاعل mix reactor وفي نفس الوقت؛ يُستخدم للعملية مفاعل خلط ٠ ١٠:١ =phenol :acetone aS gal ويتم التأكيد على أنه تم تحقيق معدل الإنتاج المذكور أعلاه tubular reactor أنبوبي Vo في أكبر وحدة صناعية مشغلة. 5 ويمكن تحقيق النجاح الذي تم إحرازه في براءات الاختراع الأمريكية بالأرقام بالوزن ١9 عن cumene محتوى led في الحالة التي يزيد 0,0Y.+,)11 40,Yo¢, Vo) acetone (النسبة المولارية ل acetone إلى phenol وتبلغ فيها النسبة المتكافئة المولية ل وفي براءة الاختراع الراهنة؛ تُستخدم توليفة من مفاعل .)77 1:1 =cumene iphenol ٠٠ لكن La خلط ومفاعلين أنبوبيين . وبذلك يبقى تركيب مزيج التفاعل في جميع المفاعلات يستخدم مدى مختلف من درجات الحرارة: حيث تتراوح درجة الحرارة في مفاعل الخلط من إلى 198 م. ١7١ إلى :م؛ وفي المفاعلين الأنبوبيين من ٠ وتتُظهر تتائج الدراسة وتحاليل بيانات براءات الاختراع بأن مقدار aS) والذي أدخل إلى وسط التفاعل بشكلٍ إضافي؛ هام لانتقائية العملية ccumene و acetone ve i المذكورة أعلاه هامة جدآ؛ تحديداء Jol gall وكما أظهرت الدراسات؛ كافة decisive غير حاسم عتعصنه: الما والاختيار الصحيح للمفاعلات التي :phenol ‘acetone ل (hall النسبة المولية
CHP تم الحفاظ على هذه النسبة فيهاء على سبيل المثال ؛ يستخدم مفاعل خلط لانقسام وفي كافة براءات DMPC (DCP) dicumyl peroxide ومفاعل أنبوبي لانقسام يكون تركيب وسط «functioning operational technologies الاختراع والتقنيات التشغيلية الفعالة ° ثابت عملياً في celal عتعتصنه: :phenol ‘acetone التفاعل؛ الذي يتميز بنسبة مولارية مثلى ل مفاعل الخلط والمفاعل الأنبوبي. وبشكل مفاجئ؛ على أية حال؛ تم التحقق ob تركيب وسط التفاعل في المفاعلات المذكورة أعلاه يجب أن يختلف بشكل واضح من مفاعل إلى آخر لتحقيق انتقائية عاليةء وفي ys الوقت canis الحصول على Jil مقدار من المنتجات الثانوية (انظر الأمثلة من ؟ إلى 3( وفي الطريقة العملية Y acetone phenol z=) practical تعد اتثقائيمسة العملية وحدها هامة fax لكن مقدار المنتجات الثانوية mesity] oxide Jie (Loaf AIS ial) (MO) ى (HA) hydroxyacetone ¢ والتي تشكل صعوبة في فصل المنتجات وتزيد من استهلاك الطاقة بشكل ملحوظ. vo حتى الآن؛ لم تؤخذ هذه الحالة بعين الاعتبار في براءات الاختراع المذكورة أعلاه. وكما أظهرت البحوث (انظر الجدول )١ ؛ لا تنطابق الظروف المثلى لمعدل إنتاج مركب AMS مع الظروف المثلى لتقليل مقدار المنتجات الثانوية المذكورة أعلاه. وبالتالي يتم التأكيد من خلال التجارب على زيادة درجة الحرارة عن مدى درجة الحرارة الذي ينصح به في براءة الاختراع الأمريكية رقم YOATVA في مزيج المتكافئ الجزيئي الغرامي من phenol ٠ و acetone والذي يحتوي على 7١٠ بالوزن من ccumene وتظهر هذه التجارب أن Ad ازدياد غير منشود في مقدار MO بمقدار يزيد عن 75٠ جزء في المليون. ويعني هذاء من جهة؛ أنه في جميع العمليات التي تمت فيها زيادة درجة الحرارة؛ تحسن معدل إنتاج مركب CAMS ومن جهة sal زاد تركيز MO بشكل ملحوظ (انظر الجدول .)١ لذلك؛ في كافة العمليات؛ فإن وضع متطلبات صارمة لمقدار MO في phenol بنسبة تزيد عن ٠١ وتصل إلى ١١ جزء في ve المليون يعد هاما بدرجة كبيرة؛ بالنسبة لاستمثال العملية؛ ليس فقط بهدف زيادة معدل إنتاج
١ + بهدف تقليل نسبة المنتجات الثانوية المذكورة أعلاه والشوائب الموجودة في ad لكن 5 المزيج. : )١( الجدول ume [ee ° £ FON TIA لبراءة الاختراع الأمريكية ١ من الشكل AMS تم الحصول على معدل إنتاج
Jal كما هو (laid yo وسط التفاعل acetone وفي أحد العمليات حيث يكون مقدار في براءتي الاختراع الأمريكيتين بالأرقام 58 و7147 ١٠,1ء يزيد تركيز 140 في جزء في المليون. وإن وجود مقدار كبير من المنتجات الثانوية ٠7٠١ منتجات الانقسام بنسبة يؤدي إلى استهلاك ملحوظ في الطاقة في العملية. | ٠ يمكن 0,074, VAN لبراءة الاختراع الأمريكية رقم Wh وبالإضافة إلى ما سبق؛ في وسط ؛)١:٠9 :phenol :acctone (نسبة مولارية ل acetone استخدام مقدار زائد من بالوزن. 77١0 بنسبة تزيد عن cumene تفاعل يحتوي على cumene hydroperoxide استخدام ٠9 10 ALA وتصف براءة الاختراع الألمانية رقم وتتكون .cumene hydroproxide بالوزن من 9٠ الصناعي الذي يحتوي على الأقل على Vo
Ga JY vm ونسبة تتراوح من 7١ بنسبة تزيد عن cumene النسبة المتبقية من ومن المهم أن يتم إيصال مقدار -DCP و ACP DMPC المنتجات الثانوية الأخرى؛ مثل بالوزن عن طريق إضافة 748 TY في مزيج التفاعل إلى نسبة تتراوح من acetone غير المرغوبة. وينتج عن side reactions إلى مزيج التفاعل لتجنب التفاعلات الجانبية acetone من acetone تبخير هذا المقدار الزائد من Ys يجب أن يتم phenol ذلك؛ أنه للحصول على
منتجات التفاعل باستهلاك مقدار وافر من الطاقة وعليه تزداد حيزات التفاعل الكلية total reaction volumes وبالتالي تصبح هنالك حاجة لتشغيل عدد أكبر من الأجهزة. في كافة الخطوات سابقة الذكر الخاصة بالعملية (Tod الأكسدة وصولاً إلى فصل " المنتجات النهائية؛ يحدث فقد كيميائي chemical losses للمنتجات النهائية Cua يعزى 75 من ٠ استهلاك al) في العملية بكاملها إلى خطوة التنقية بالتقطير rectification للمنتجات الناشكة عن انقسام .CHP وبالإضافة إلى ما سبق يلزم مقدار كبير من الطاقة لتركيز CHP المخفف, الناتج عن خطوة أكسدة ccumene إلى المقدار المطلوب لتغذيته في خطوة انقسام CHP وحيث أن درجة تحول cumene تتراوح في خطوة الأكسدة في العمليات التشغيلية من ١١ إلى 7759 بسبب oy. انخفاض الانتقائية نحو Jeli الأكسدة بشكل كبير بنسبة تزيد عن AYO عن AE) نحو تفاعل ccumene فإن منتجات الأكسدة الموجودة تكون مركزة. وتُجرى عمليات التركيز بخطوات عدة حتى يتراوح محتوى cumene المتبقي من CHP الصناعي الذي يتم الححسول عليه من ١-؟ إلى 19-٠١ بالوزن. ويؤدي استخدام درجة تحول منخفضة اضطرارية ل cumene في خطوة الأكسدة إلى استهلاك طاقة إضافية لفصل cumene غير المتفاعل عن CHP ١ ليجرى اعادة تدوير recycling لاحقة ل cumene المستخدم في خطوة الأكسدة. وتتُظهر الحسابات والتجربة التشغيلية أنه في حالة تحويل 1٠0 من cumene لكل تمريره؛ ينبغي تقطير YAY distil طن من cumene لتحقيق تفاعل كامل لطن واحد من .cumene وتؤدي هذه العملية إلى استهلاك مقدار من بخار الماء يبلغ 1,1 طن/طن من phenol و cumene الموجودين في Joie. يتراوح من 77-١ من CHP صناعي. وقد أثبيت من خلال التجربة؛ أنه إلى جانب الاستهلاك الأساسي لبخار الماء؛ يحدث Cad في هذه الخطوة تفاعلات جانبية لمركب CHP ليتحول إلى DMPC و ٠ (acp) acetophenone ويزيد مقدار هذه المنتجات الثانوية بنسبة 77٠١ في حالة احتواء CHP الصناعي على مقدار يتراوح ٠ من LY) بالوزن من cumene المتبقي ٠ وإن زيادة محتوى cumene في CHP
A الصناعي بمقدار يتراوح من 719-٠١ بالسوزن يقلل من الفقد الكيميائي بنسبة تتراوح من .)٠١-8# وقد أظهرت الدراسات التي Sy sal حول تأثير cumene على ثبوتية stability ال CHP أنه يمكن استبعاد خطوة الانقسام الحراري لمركب CHP تماماً . عندما يزيد تركيز cumene في CHP الصناعي عن 7١ بالوزن.
° وقد أظهرت البحوث والحسابات؛ أنه عندما يحتوي CHP الصناعي على عدءمس»ه بنسبة تزيد عن Ye بالوزن فإن استهلاك الطاقة في خطوة التركيز ينخفشض إلى حوالي IY ويبلغ 40,+ طن من بخار Cafe Lal من "phenol وفي الوقت نفسه. يتوقف الفقد الكيميائي لمركب Ll CHP (انظر الجدول (Y
: )١( الجدول ys في الزيادة في مقدار استهلاك الطاقة البخارية عند تركيز cumene ر CHP محتوى بعد منتجات تفاعل الأكسدة APC و DMPC الصناعي (بالنسبة CHP مزائج (phenol المئوية الوزنية) تركيز منتجات الأكسدة (طن من البخار/طن من نسبي). 7( الصناعي يقلل CHP من non-distilled غير المقطر cumene وهكذا فإن زيادة محتوى من الفقد الكيميائي ومن استهلاك الطاقة في هذه الخطوة لكنه يجعل من الصعب إجراء الانقسام لا ينصح الباحثون والمشغلون في هذه «ll CHP لمركب homogenous الحمضي المتجانس Vo إلى 717 بالوزن» ٠١ الصناعي عن نسبة تتراوح من CHP في cumene العملية بزيادة تركيز بالوزن. 7٠١ يزيد عن cumene على الرغم من أنه ذكر في براءات الاختراع محتوى
تكمن المشكلة الأساسية باستخدام تراكيز عالية ل cumene في خطوة الانقسام الحمضي لمركب «CHP تحديداً؛ بالإجراء الناجع لهذه الخطوة. ودون إيجاد حل لهذه Aad فإن إجراء هذه العملية في وسط يحتوي على تركيز عالي من cumene يؤدي إلى النتائج التالية:
° تراكم مركب CHP غير المنقسم non-cleaved في المفاعلات واحتمال انفجارها بقدر ما يؤدي انبعاث الحرارة في حالة لزوم طاقة مقدارها ٠ كيلوجول kilo joule (وا)/كغم FAL) كيلو سعر حراري (pS (kcal) kilo calory إلى زيادة درجة الحرارة إلى ٠٠ لام
وتتمثل المشكلة الثانية المراد حلها بالزيادة الملحوظة لاستهلاك الطاقة في خطوة تنقية منتجات الاتقسام بالتقطير عندما يزيد مقدار cumene في مزيج المنتج product mixture هذا. ve وقد | أظهرت التحليلات والاستنتاجات؛ أنه في حالة العملية وفقآ للتقنية All) فإن الطاقة والنفقات التشغيلية operational expense اللازمة لفصل منتجات الانقسام 5 sale) التدوير في خطوة أكسدة cumene الذي تم فصله Y of عند نهاية العملية يفوق تقليل reduction استهلاك الطاقة بعدم إزالة cumene في خطوة تركيز مركب CHP وبذلك يجب أن يتم إمرار المقدار الكلي ل cumene خلال كافة خطوات العملية وذلك يصعب بشكل ملحوظ التتقية اللاحقة ل ٠ | امتعطم ويبقى بضعة أجز اء من المليون من الشوائب في محتواه. وفي العملية المعقدة التي تمت دراستهاء يمكن تفادي المساوئ المذكورة أعلاه وتحقيق كسب في الطاقة خلال كافة العملية. وبذلك يتم زيادة AOL المطلوبة في خطوات الانقسام والزيادة المتزامنة للإنتقائية وتقليل مقدار المنتجات الثانوية. وعلاوة على ذلك؛ يمكن تقليل الأملاح JS كبير في خطوة المعادلة. وقد انبعت هذه الحسنات عن الدراسات المخبرية التي ثمت إثباتها في الأمثلة من 7 إلى 9 الشكل ؛. WS أظهرت clad all فإن التفاعلات الناجمة عن تحول (DCP) dicumyl peroxide و DMPC تجرى في وسط تفاعل يختلف تركيبه عن تركيب الوسط المستخدم لانقسام .CHP وبذلك يتم تحقيق انتقائية أعلى وتحويل أكبر لمركب DCP
١ ¢ الوصف العام للاخترا في dimethylphenylcarbinol و dicumyl peroxide للاختراع؛ يجري انقسام Ga ويتم الحصول على acetone المفاعل الأنبوبي في وسط تفاعل يحتوي على مقدار قليل من أو عن طريق إضافة مقدار إضافي من acetone إما بإزالة أجزاء من acetone مقدار قليل من وجزء من الماء إلى منتجات التفاعل أو بكلتا العمليتين. cumene - وهكذاء يتم الحصول على الانتقائية المثلى في مزيج متكافئ جزيثي غرامي من عندما يكون المقدار المبقي من ccumene بالوزن من ١٠9 يحتوي على acetone و phenol من المنتجات abs. بالوزن والذي يقابل مقدار الفقد الكلي الذي يعادل 74,0 مطلق 0,9 DCP .AMS و acetone «phenol النهائية من وفي أحد العمليات؛ يمكن تحقيق أفضل النتائج؛ في وسط تفاعل تكون فيه النسبة ١ يتعلق Lad of +, AV Yo) (+, VV) ) +) = :cumene ‘acetone phenol المولارية من كما ويؤدي إلى تشكيل phenol بالنسبة لطن واحد من ccumene واستهلاك AMS بمعدل إنتاج المتبقى وبالنتيجة ينخفض مقدار DCP نسبة تتراوح من 0.076 إلى 70.09 بالوزن من والتي لم (DCP من مركب ٠٠ على سبيل المثال في حالة تفاعل نسبة تبلغ «phenolic tar تتحقق في براءات اختراع سابقة. وفي نفس الوقت؛ أثبت أنه يتم تحقيق أقل تشكل ل ١ المعدل الأقصى للإنتاج AMS عندما لا يبلغ cumene وبالمقابل الاستفادة من phenolic tar .)4 (انظر الشكل غير AMS ويبين الشكل ؛ أن مقارنة فعالية تقنيات متنوعة بالاعتماد على معدل إنتاج ccumene صحيح تماماً وأنه من الأفضل مقارنة فعالية العملية بالاعتماد على نسبة استيلاك .phenol بالنسبة ل x. بأن المقدار الذي يبلغ el في الأشكال © و Lily وتبين نتائج الدراسة الموضحة ناتجة عن الانقسام reaction mass جزء في المليون من ,50ر11 والمذاب في كثلة تفاعل Veo على RMS احتواء Alla جزء في المليون في ١ خالية من 0070606 ينخفض إلى (RMS) للاخت راع بتغيير Uy وقد تم تحقيق إلى هذا التأثير في التقنية cumene بالوزن من ٠8 في cumene وعن طريق التغذية الإضافية ل DOP تركيب وسط التفاعل في خطوة تحول . »
١١ من RMS خطوة المعادلة. وفي نفس الوقت؛ وفي تلك الظروف؛ يقل مقدار الماء المذاب في إلى 7,5 بالوزن. ٠ وبالنتيجة تؤدي العملية وفقا للاختراع لإيجاد حلول لبعض المشاكل التقنية عن طريق التركيب المتغير لوسط التفاعل: technical problems (Na phenolates مركبات 1150+ ¢N2,SO4) الإزالة الفعالة لأملاح الصوديوم -١ ° من المنتجات التي يتم إمرارها من أجل الفصل؛ والتي لم تتحقق في تقنيات سابقة. تزيد الحرارة Cus RMS تقليل استهلاك الطاقة عن طريق تقليل محتوى الماء من -" اللازمة لتبخير هذا الماء والتي تبلغ 7755 كيلوجول/كغم )074 كيلو سعر والتي تبلغ cumene ملحوظ عن الحرارة اللازمة لتبخير JS حراري/كغم) كيلو سعر حراري/كغم). VA) كيلوجول/كغم YY 3
CHP صفات الانقسام الناجح لمركب -* والتي لم DMPC و DCP ضمان انتقائية عالية في المفاعل الذي يتم فيه تحويل - ¢ تتحقق في تقنيات أخرى. .hydroxyacetone و mesityl oxide تقليل معدل إنتاج المنتجات الثانوية من —o0 ويوصف فيما يلي مخطط أساسي لترتيب مفضل بشكل خاص ١ ويوضح في الشكل ve لإجراء العملية المحسنة. يتبخر جزء من Cus ؛أ١ في الجهاز ٠١ inlet يتم تزويد منتجات الأكسدة عبر المدخل والذي يتم إمراره مرة أخرى خلال الأنبوب 4 لتم أكسدته؛ بواسطة الحرارة ccumene ae) الموجودة في منتجات الأكسدة. ويتم إجراء التركيز الآخر في جهاز أو جهازين حرارة من الخارج Jd المتتاليين (لم يتم توضيح الجهاز ١ج في المخطط) عن طريق - » الصناعي الناتج 771 لكن بقل عن CHP من cumene بمقدار بحيث يتجاوز محتوى بالوزن. ٠ standard apparatus وكأداة تقطير لمنتجات الأكسدة؛ يمكن استخدام الجهاز القياسسي مع مبخرات دورانية vaccum evaporators (مبخرات تفريغيسة Bale المستخدم تقع في الخارج والد اخل؛ مبخرات ذات طبقة خفيفة مزودة بمكثف circulatory evporators Ye 7.8
ا VY film condenser SLi إلخ...). وبصرف النظر عن نوعية المبخرات المستخدمة؛ يبقى التركيز المفضل ل cumene في المنتج السفلي بنسبة تتراوح من ٠١ إلى 78) بالوزن. ويحتوي CMP الصناعي الناتج على التركيب التالي (بالنسبة المئوية الوزنية). CHP من © إلى NE ويفضل من ١7 إلى 0 cumene ° من ١7١ إلى Fe ويفضل من 8؟ إلى 76 DMPC من FHA ACP من ١,١ إلى ond DCP من A IP ٠,9 وقد تتفاوت تراكيز ACP «DMPC و DCP بشكل كبير اعتماداآً على درجة الأكسدة؛ ٠ درجة الحرارة ودرجة حموضة الوسط في مفاعلات الأكسدة؛ ولذلك؛ فهي غير محددة بالترتيب المذكور أعلاه. ويقتصر هذا التحديد على تركيز CHP cumene فقط. ويستخدم لانقسام «CHP جهازاً device تقليدياً (انظر الشكل 7) يتكون من عدد لا يقل عن ثلاث مبادلات حرارية heat exchangers أو أكثر وهي عبارة عن (IY ابء "اج والتقي يتم تبريدها بواسطة الماء المتدفق في الأنبوب « بينما يوجد CHP ومنتجات الانقسام الدائرة circulating Vo حيز الغلاف .mantle space ويتم تزويد ماء التبريد cooling water عبر الأنبوب ٠ ومنتجات الأكسدة المركزة عبر الأنبوب .١١ وتمزج منتجات الأكسدة مع منتجات الانقسام الدائرية داخل المفاعل ¥ والحفاز بأداة الخلط NV ويجرى انقسام CHP باستخدام sulphuric acid كحفاز» يضبط تركيزه ذاتياً عند ٠٠١ إلى ٠ جزء في المليون باستخدام جهاز قياس الموصلية conductivity measurement apparatus (غير مبين) . يزود sulphuric acid ©» عبر الأنبوب ١5 إلى كتلة التفاعل التي تم ضخها pumped around بواسطة الأنبوب Af يجرى انقسام CHP في وسط يفضل أن يحتوي على cumene بنسبة تتراوح من ISBT CIARA FA بنسبة مولارية ل 1مدعدام: .1:١ =acetone وقد يختلف تركيز cumene في الجهاز من 7١ إلى 77٠0 بالوزن. ويجرى انقسام CHP الصناعي؛ الذي يحتوي على تراكيز مختلفة من ccumene في ve الجهاز المذكور أعلاه؛ وبالاعتماد على محتوى (Gg cumene للمعادلة التالية: Y.o09
VY
وه X A = من / cumene حيث .ن6 يمثل مقدار منتجات الأكسدة الدائرية بوحدة طن/ساعة؛ ويمثل .م6 مقدار الموجود cumene مقدار / cumene الصناعي المزود للانقسام بوحدة طن/ساعة ويمثل CHP الصناعي محسوبا بالنسبة المئوية الوزنية. CHP في بالطريقة المبينة أعلاه الثبوتية والموثوقية عند CHP ويكفل إجراء عملية انقسام الصناعي وعلى نحو مماقل عند تغيير CHP في cumene استخدام محتوى متغير من ٠ :Y:\ =cumene عصقاءعة: phenol تركيب وسط التفاعل الذي يتميز بنسبة مولارية من (+=, FA) وفقآً CHP الصناعي ؛ يبقى حجم تحول CHP المتغير في cumene عند استخدام محتوى المذكورة أعلاه ثابتاً ويصحح بواسطة حجم اختلاف درجة الحرارة ,47 التي )١( للمعادلة مفاعل صغري الأنابيب يرتب كما هو موضح في Sia الذي ٠١ calorimeter يقيسها المسعر ٠ وفي SAN لكل تمريرة من 7/6 إلى CHP وتتراوح نسبة تحول .)١ المخطط (انظر الشكل flaps بواسطة قلابات AT, حالة الانحراف عن النسبة المحددة في المعادلة (١)؛ تضبط إشارة التبريد في المفاعلات أ "بء "ج. ele flow-through مقدار تدفق ويكفل الارتباط بين نسبة المعادلة (:) وإجراء التصحيح على القلابات؛ الذي تضبط الحماية المضاعفة لعملية (AT, لإشارة Gy CHP مقدار تدفق ماء التبريد في مفاعلات انتقسام . والمركبات الفنولية dimeric الديمري AMS ويقلل من تشكيل مركب CHP انقسام المعقدة في هذه الخطوة. phenolic compounds ¥ غير متفاعل؛ نحو المفاعل CHP التي تحتوي على «CHP وتتدفق منتجات انقسام باستخدام الحرارة المنبعثة عن تفاعل الانقسام وينخفض كذلك acetone حيث يخفض تركيز
DCP في المفاعل ؛ الذي يجرى فيه تحول acetone من OS Sal HA و MO مقدار Y. ويفضل أن يحدث في cadiabatically دون تبادل حراري acetone ويحدث تبخر .DMPC و (hp) hectopascal ضغط يتراوح من 4060 إلى 1 هكتوباسكال Nie vaccum فراغ AY بواسطة الأنبوب acetone أو عند درجة الضغط العادي. ويزال (Torr تور -”7٠١(
[ V¢ وتتدفق المنتجات التي تحتوي على مقدار ضئيل من acetone من الجزء السفلي من المبخر ؟ نحو مفاعل انقسام DCP و DMPC ؛ الذي يعمل بنفس طريقة المفاعل الأنبوبي . ويبلغ تركيز CHP في هذا التيار صفر 7. وبإزالة acetone في المبخر oF يحدث انقسام لاحق لمركب DCP ونزع الماء dehydration من DMPC في المفاعل ؛ في وسط تفاعل يختلف عن وسط التفاعل الذي يجرى فيه انقسام CHP في مفاعل الخلط 7. وللحصول على التركيب الأمثل لوسط تفاعل بمعدل إنتاج متزايد لمركب CAMS يزود المفاعل الأنبوبي & بجزء من cumene (تيار (IV والماء الدائر (تيار (mr بمقادير ٠6١ كغم ومن ١ إلى Yoo كغم على التوالي؛ لكل طن من CHP الصناعي؛ عبر الأنابيب 76 و YA على التوالي. وبالنتيجة؛ يكون تركيب وسط التفاعل» Lady للتغيرات التي أجريت في Jel id Ve 4؛ بنسبة مولارية من (١ = cumene ‘acetone phenol ١-لالار.): Yo ) لام ) وبالاعتماد على مقدار cumene المزود والماء؛ يجرى انقسام DMPC 5 DCP في المفاعل الأنبوبي ؛ عند درجة حرارة تتراوح من ١١ إلى 648١م كما هو موصوف في الأمثلة من ؟ إلى 9. : vo ويتم التحكم بانقسام DCP و DMPC عن طريق نسبة AT,/AT, حيث يحافظ عليها في الجهاز في المدى من ٠,9 إلى 71,4. وتمثل قيمة AT, الفرق في درجة حرارة منتجات الانقسام cleavage products عند مدخل entry ومخرج exit المفاعل الصغير minireactor (المسعر .)١١ وتمثل AT, dad الفرق في درجة الحرارة عند مدخل ومخرج المفاعل (JE عملية تحويل DCP وينبغي المحافظطة - على قيمة النسبة في المدى من ٠,9 إلى 71,4. وتتراوح أفضل نسبة من AY وتمكن هذه الظطظروف من الإجراء الموثوق لانقسام CHP والتحويل الانتقائي ل 1700 في الحالة التي تزيد فيها نسبة تحويل الأخير عن 29497, والتي لا يتم تحقيقها في عمليات أخرى. وبعد خروجها من المفاعل 4, تبرد منتجات الانقسام إلى درجة حرارة تتراوح من الح عام وبذلك يمكن تزويد بواسطة الانبوب YN مقدار يصل إلى Juans, YO مقدار Ye يصل إلى ٠١ كغم/طن kilogram/ton (/ع»), بالنسبة لطن واحد من CHP الصناعي, من
[ vo جزء cumene من القسم العلوي للعمود ١ ومقدار يصل إلى ٠١ كغم/طن من الماء من الفاصل :07 من الجزء العلوي للعمود A وتحتوي كذلك منتجات الانقسام على sulphuric acid ولإزالته, يتم تمريرها بواسطة الأنبوب ٠١ إلى المعادل neutralizer . وتتم معادلة sulphuric acid عن طريق تزويد عوامل ٠ قلوية ,alkaline agents مثل ,Na,CO; ,NaOH و ,Na phenolates بواسطة الأنبوب 4. وفي مرحلة المعادلة, تفصل sodium sulphate بهذه الطريقة في صورة طور مائي مركز concentrated aqueous phase على الجز ء السفلي للجهاز © حيث تتم إزالتها بواسطة المضخة YY pump والأنبوب YY عن طريق الصفق decanting وبتغيير تركيب وسط التفاعل reaction medium عن طريق تزويد جزء cumene إلى منتجات الانقسام يصبح من الممكن ٠ فصل الأملاح المشكلة عن الطور العضوي organic phase بزمن أسرع بمعدل Y= مرات عن ذلك في حالة التقنية السابقة وبكفاءة أكبر (تزيد عن 180( ولا يزيد تركيز الأملاح في الطور العضوي (التيار (VI المار بواسطة الأنبوب YY عن 70-٠١ جزء في المليون. ed مرحلة معادلة ,sulphuric acid يبلغ المحتوى الكلي — cumene Vo و a-methylstyrene في مقادير منتجات التفاعل٠ 7 بالوزن, بسبب تزويد الجزء الهيدروكربوني hydrocarbon fraction ويبلغ محتوى الماء 77,5 بالوزن ويتراوح تركيز الأملاح في منتجات الانقسام بعد مرحلة معادلة sulphuric acid من ؟ إلى ٠١ جزء في المليون. ومما يجب تأكيده, في جميع التقنيات الموجودة Ula أنه تتطلب عملية فصل الأملاح ve زمثآً طويلا (من ١,# إلى YE ساعة) . وهذا يستدعي استخدام معدات ضخمة bulky equipment ذات capacity daw كبيرة لترك الأملاح حتى تستقر. وبالرغم من ذلك, لا تزيد كفاءة فصل الأملاح عن A ولذلك, لوظيفة ثابتة ومعينة للمبادلات الحرارية في أعمدة الفصل separation columns ينبغي تركيب مرشحات مدمجة coalescent filters باهظة الثمن ذات تركيب خاص. ووفقآً للاختراع, يتم تحقيق هذا المحتوى المنخفض من الأملاح في ve منتجات الانقسام الذي يبلغ 70-٠١ جزء في المليون, دون استخدام المرشحات.
ويفصل acetone ربما بعد تزويد acetone الذي تم فصله في المبخر ؟ بواسطة الأنبوب ,١١7 في العمود “ عن منتجات الانقسام ويمرر بواسطة الأنبوب YE لتتم معالجته بشكل إضافي. وتتم إزالة منتجات الانقسام (التيار (VII المفصولة عن acetone في صورة منتج سفلي sump product للعمود 7 وتمرر بواسطة الأنبوب ©؟ لتصفى بإعادة التكرير rectification © بشكل إضافي. ويفصل cumene عن منتجات الانقسام في العمودين Ag ١ الموضوعين بشكل متعاقب. وفي العمود ,١ يفصل الجزء الذي يحتوي على cumene والذي لا يزيد محتواه من AMS عن A ومن phenol عن 70.7 بالوزن في صورة gia علوي head product وعلى الجزء العلوي من هذا العمود يزال أيضاً بشكل عملي كل الماء الذي يفصل بعد ذلك عن جزء cumene في ٠ الفاصل YY ويمرر إلى العمود A وبصفته منتج سفلي للعمود , يمرر الففول الخام crude phenol بواسطة الأتبوب 1 إلى العمود ٠ A وبصفته متتج علوي للعمود “, تتم إزالة جزء AMS—cumene (التيار (IX بواسطة الأنبوب VA والفاصل 7١7 , حيث تتم معالجته بشكل إضافي بطريقة معروفة ٠ وبصفته منتج سفلي للعمود AoA إزالة phenol الخام بواسطة الأنبوب ,٠ حيث لا يحتوي على cumene أو AMS بشكل عملي, وتتم معالجته بشكل إضافي بد لس Ady pee وتتم إزالة كل الماء بواسطة الجزء العلوي للعمود Cun A يفصل عن cumene و AMS في الفاصل YY ومن ثم يمرر إلى المفاعل ؛ لتحويل DCP و DMPC وتمكن هذه العملية من تقليل الحاجة للماء الجديد fresh water في العملية Gold ¥=¥ مرات وبالمقابل مقدار الماء المهدور waste water ويعزى سبب الانخفاض الكلي في استهلاك الطاقة في © العملية Gy للاختراع, الموضحة في المخطط باستخدام عمودين, إلى الانخفاض في ذوبانية solubility الماء في منتجات الانقسام من ١7-٠١ إلى TET, بالوزن في حالة تركيب منتجات الانقسام المستخدمة من قبل مقدم طلب الاختراع الراهن والتي تزود إلى عملية الفصل.
لاا
ويتراوح مقدار الانخفاض الكلي في بخار الماء المستهلك في العملية من ض 1-4 طن/طن من phenol بسبب توفير الحرارة في مراحل تركيز منتجات الأكسدة ض oxidation products وفصل منتجات ١ لانقسام . وتشمل الاختلافات الخاصة في العملية التي تجرى من قبل مقدم طلب الاختراع د الراهن بالمقارنة مع تلك الموصوفة في براءة الاختراع الروسية رقم 1,311,477, براءة الاختراع الأمريكية رقم 1,177,775, براءة الاختراع الرومانية رقم 1,977,181, براءات الاختراع الأمريكية أرقام 4/61 18ر8 0,074,117 £,YOA TIA ما يلي: .١ | تجرى مرحلة تركيز CHP حتى يتراوح المحتوى المتبقي residual content من cumene من ض YY إلى 17٠0 بالوزن, ويفضل من 178-776 بالوزن.
١ ". يجرى انقسام CHP وانقسام DCP في مفاعلات خلط mix reactors أو مفاعلات أنبوبية في حالة تراكيب مختلفة مقابلة لوسط التفاعل في المفاعلات المذكورة أعلاه, في حين يحافظ على تركيب وسط التفاعل في كل التقنيات الأخرى ثابتا. 3 . يجرى انقسام DCP و 77400 في المفاعل الأنبوبي في الظروف التالية:
ؤ أ) الحالة التي يكون فيها محتوى acetone منخفضاً في وسط التفاعل حيث تتحقق عن طريق No الإزالة التمهيدية preliminary removal لجزء من acetone و/أو تزويد جزء cumene والماء ٠ بشكل إضافي, ب) عند درجات حرارة تقوم بإزاحة اتزان equilibrium تفاعل تحويل AMS sail DMPC وتشمح بتحقيق عملية التحويل بنسبة La 7٠٠١ وفي التقنيات السابقة, تقابل نسبة acetone phenol | في وسط التفاعل قيم تتراوح من ١:١ إلى ,٠,9:١ أي يتم تزويد مقدار : ! إضافي من .acetone وإن العلمية المستخدمة من قبل مقدم طلب الاختراع الراهن لتقليل ض محتوى acetone في وسط التفاعل لم تستخدم مسبقاً Jul وكذلك عملية تزويد الماء وجزء ض cumene بنفس الوقت إلى مفاعل انقسام DCP و DMPC وبتوليف العمليات المذكورة تصبح الانتقائية العالية ممكنة, وبذلك تتحقق نسبة تحويل تقارب عملياً 7٠٠١ والتي لا يتم تحقيقها ٠ في تقنيات أخرى (لا تزيد الانتقائية عن +18(
١
YA
AT, حيث يمثل AT; AT; عن طريق النسبة DMPC/DCP و CHP ؛. يتم التحكم بعملية انقسام
AT, ويمثل DMPC و DCP ومخرج مفاعل انقسام Jade الفرق في درجة الحرارة بين وبذلك يتم تحقيق الوثوقية CHP في درجة حرارة المسعر في جهاز انقسام GUA الضرورية للعملية وانتقائيتها العالية بنفس الوقت. وفي التقنيات السابقة, ولضمان وثوقية (AT) العملية, لا تستخدم إلا عملية قياس الحرارة ° يضاف في مرحلة المعادلة, لإزالة فعالة للأملاح المشكلة فيها, المقدار الإضافي من جزء LO ولا يوجد نظائر له. .cumene لا يتجاوز محتوى الماء في منتجات الانقسام بعد مرحلة المعادلة 70 بالوزن, مما .١ يقل استهلاك الطاقة في العملية. وفي التقنيات السابقة, يتراوح محتوى الماء من 17-7 بالوزن. ١ إزالة Ala ye في DMPC و DCP المزود إلى مفاعل انقسام cumene يفصل جزء VY الأملاح بواسطة العمود المستخدم وتتم إعادته إللى هذه المراحل في العملية. purification يقل الطلب في العملية على ماء جديد وبالمقابل تقل التكاليف اللازمة لتتقية A الماء. yo شرح مختصر للرسوم تغيير تركيز Ala في CHP يبين اعتماد ثابت التفاعل 2 لمرحلة انقسام : ١ الشكل .acetone—phenol في وسط cumene تغيير نسبة Alls في CHP يبين اعتماد ثابت التفاعل 2 لمرحلة انقسام : ١ الشكل .acetone إلى phenol Y. بالوزن 7. cacetone ثانية؛ مقابل تركيز X لوم/١ ٠١ X K2 Lily يمثل بالوزن. ٠١ =[cumene] تغيير تركيز Ala في CHP يبين اعتماد ثابت التفاعل 2 لمرحلة انقسام : ٠ الشكل الماء.
١
Va ~[cumene] بالوزن 7 sll مقابل تركيز (Auli se) K2 يمثل بيانياً بالوزن. ٠ بالنسبة إلى طن واحد من phenolic tar و AMS الشكل ؛ : يبين اعتماد معدّل إنتاج مختلف. DCP 6001م في حالة تحويل
AMS معدل إنتاج ° بالوزن. 7 «DCP تركيز = phenol كغم /طن من ephenolic tar معدل تشكل cumene المذاب في كتلة تفاعل الاتقسام على Na,SO, الشكل ه : اعتماد محتوى المحتوى فيها. بالوزن / ccumene بيانياً [,50يه»]؛ / بالوزن؛ مقابل تركيز Jie cumene yo بالوزن cumene الشكل + : اعتماد محتوى الماء المذاب في كتلة تفاعل الاتقسام على المحتوى فيها بالوزن. 7 acetone بالوزن مقابل تركيز / [FH] يمثل بيانياً الوصف التفصيلي 1 ؟-4. AB) للاختراع في Gy توضح المزايا والاختلافات المحددة في التقنية
Xo وتلخص الأمثلة في الجدول (مثال مقارنة): ١ المثال تمرر منتجات الأكسدة بالتركيب التالي:
Y. القيمة asad] رشك الأكسدة
' Ye والتي حققت انتقائية كلية بلغ مقدارها 797,17 بالمول, ومررت إلى مرحلة التركيز للحصول على CHP الصناعي. وبعد التركيز , كان ل CHP الصناعي التركيب التالي: ا لس سي رجي الإجمالية oo والذي حقق انتقائية كلية بواسطة مرحلتي-الأكسدة والتركيز-بلغ مقدارها 797,7 بالمول. وبلغت نسبة فقدان الانتقائية عن طريق انقسام Wis» CHP إلى DMPC و ACP في مرحلة التركيز 750.49 (مطلق) . وبلغ مقدار استهلاك بخار الماء في مرحلة التركيز 8,145 طن, بالنسبة ل CHP تركيزه ٠٠7و YY طن بالنسبة لطن واحد من phenol الذي تم الحصول عليه. Ve ومرر CHP الصناعي الموجود بمعدل بلغ 50,567 طن/ساعة إلى مرحلة الانقسام. وحدث الانقسام في وجود مقدار من ,11:50 في وسط التفاعل حيث تراوح تركيزه من ٠ جزء في المليون, وحدد التركيب عن طريق منتجات الانقسام التي تم الحصول عليها, CHP و acetone المزود بشكل إضافي. Gay, لبراءة الاختراع الأمريكية رقم 0,970,155 (YR) أجري الانقسام في yo مجموعة مفاعلات reactor block تتكون من ثلاث مفاعلات مرتبة الواحد بعد الآخر حيث تعمل Gig لمبدأ عمل مفاعلات الخلط بحيث يتم المزج عن طريق دوران منتجات الانقسام. وأدخلت منتجات الانقسام التي خرجت من مفاعل انقسام CHP الأخير إلى مفاعل انقسام DCP حيث يعمل Gy لمبدأ عمل المفاعلات الأنبوبية. وتم تزويد acetone إلى وسط التفاعل الذي أجرى فيه انقسام CHP وفقاً للنسبة * المستخدمة بمعدل بلغ “٠.٠ كغم/ساعة.
i ١ كان لوسط التفاعل تركيب تميز بنسبة acetone وبعد إضافة المقدار الإضافي من ٍ
CYP حيث, في مثال محدد, بلغت cumene عدماءمة: :phenol ض مولارية ل تمت المحافظة على نفس تركيب وسط التفاعل. DCP CHP وفي مفاعلات انقسام من ١٠-١٠٠م, وتراوح تركيز DCP وتراوحت درجة الحرارة في مفاعل انقسام الماء من 1,171,778 بالوزن. وفي مثال محدد, بلغ 8 ) بالوزن. ° ض وتمت إزالة acetone الإضافي الذي أدخل إلى وسط التفاعل في مرحلة انقسام CHP في المبخر حيث وضع بعد مفاعل انقسام -DCP وتم إرجاع acetone الذي فصل في المبخر وتم تكثيفه في المبرد cooler إلى Aa ye انقسام CHP في العملية. ولتقليل فقد منتجات phenol و AMS النهائية, أضيف محلول الأمونيا ض ammonia solution Ve في المبخر لمعادلة sulphuric acid جزئياً. ولأغراض السلامة في المرحلة, تم التحكم ب وتوجيه انقسام CHP عن طريق Aad على الفرق في درجة الحرارة المحدد بين المسعرين الذين ركبا في أنبوب تدوير ض منتجات الانقسام وفي مدخل أنبوب المنتجات في مفاعل انقسام (DCP ويبين أدناه تركيز ds والمنتجات الثانوية الأكثر أهمية في تيار المنتجات بعد خروجه من ١ . المبخر: #بالوزن جزء في المليون Tvl wer Lon lowi| ore Lev] | ات ا وبلغ معدل إنتاج AMS بعد مرحلة الانقسام 777 من القيمة النظرية, وبلغ معدل تشكل phenolic tar ¢ ¢ كغم/طن من .phenol أ وتمت معادلة منتجات الانقسام التي تم الحصول عليها باستخدام NaOH مزجت مع ض الماء حتى تراوح محتوى الماء من 717-٠١ بالوزن ومررت إلى مرحلة فصل الأملاح.
١ yy وبعد فصل الجزء الأكبر من الأملاح, بلغ محتوى الأخيرة في كتلة التفاعل الناتجبة عن جزء في المليون. ٠٠٠١ (RMS) الانقسام بالطريقة العادية إلى عملية الفصل 7٠7 التي احتوت على الماء بنسبة RMS ومررت وعن منتجات تكثيف phenol عن ,AMS—cumene عن مزيج acetone حيث أجري فصل .tar القار 0 °
AMS—cumene ومزيج acetone وبلغ معامل استهلاك بخار الماء في مرحلة فصل .phenol طن/طن من 4 ال عمعسته/ امعطم في مرحلة الانقسام consumption coefficient وبلغ معامل استهلاك كغم/طن. ٠ ونتيجة لذلك, تم الحصول في العملية على: ١ a-methylstyrene acetone phenol المنتجات القيمة £¢ acetone كمية بخار الماء المستهلكة | في حالة التقطير | في حالة الانقسام | في حالة فصل
Y,4 ١ في ذلك تكسير Lay ,phenol—cumene معامل الاستهلاك الكلي ل a ؟ ge مول, AY VY حيث بلغت الانتقائية cumene أدخلت منتجات مرحلة أكسدة الصناعي CHP وبعد التركيز , كان ل (CHP إلى مرحلة تركيز ,١ ونفس التركيب في المثال - ١ التركيب التالي:
١
YY
با ا Te oy | vor | ace [owe | ow ome والذي يقابل انتقائية كلية في المرحلتين بلغت 797,17 بالمول ويوضح عدم وجود الانقسام في مرحلة تركيزه. CHP غير الانتقائي ل طن, بالنسبة لطن واحد ٠١,979 وبلغ مقدار بخار الماء المستهلك في مرحلة التركيز 5 الذي تم الحصسول phenol طن, بالنسبة لطن واحد من ١,977 و ٠٠١ تركيزه CHP من عليه. الصناعي الذي تم الحصول بمعدل بلغ 77 طن/ساعة إلى مرحلة الانقسام CHP ومرر حيث أجريت كما وصفت في الوصف أعلاه لمخطط العملية. :phenol وأجري الانقسام في وسط تفاعل بحيث تمت المحافظة على نسبة مولارية ل ١ .11:1:١ بلغت cumene acetone )١( وتم ضبط تزويد المنتجات الدائرة وفقاً للمعادلة طن/ساعة V+ oA = ٠١ /)177480( م6 وبذلك يحافظ على التحويل لكل تمريرة ثابتاً. وحسب التحويل بالفرق المفاعل أ بعد مزجه مع المنتجات الدائرة وعند مخرج Jide عند CHP بين تركيز Vo المفاعل ج, بالنسبة لتركيز طن عند مدخل لمفاعل أ, وبلغ
JAY لح ٠ اد طفة في oO CHP 79,؟. وبلغت درجة حرارة عملية انقسام =AT/AT; وكانت قيمة النسبة طن/ساعة. وتم تحقيقها Vo oA =Gye و TF =AT[AT, الحالة التي كانت فيها نسبة "ج. LY IY بتغيير ماء التبريد المزود إلى المبادلات الحرارية للمفاعلات Ye
Yi الماء ,cumene acetone المبخر حيث أزيل بالتقطير مزيج J RMS وأدخلت بمعدل بلغ 4400 كغم/إساعة في الفراغ عند ضغط بلغ 407 هكتوباسكال phenol و تور). YE) كغم/ساعة إلى ٠٠٠١ كغم/ساعة والماء بمعدل ٠٠٠٠١ وأضيف 8 بمعدل بلغ ثيار المنتجات التي تخرج من الجزء السفلي للمبخر “. ونتيجة للتغييرات التي أجريت, تميز ٠ وبلغ تركيز . 8: Y= cumene ‘acetone phenol وسط التفاعل بنسبة مولارية ال بالوزن. 77,50 DCP و DMPC الماء في المنتجات التي دخلت إلى مفاعل انقسام م. ويبين أدناه VIA عند درجة حرارة بلغت DCP و DMPC وحدثت عملية انقسام تركيز المزائج والمنتجات الثانوية الأكثر أهمية في التيار بعد خروجه من مفاعل انقسام :DCP 5 DMPC 0٠ ppm) جزء في المليون من القيمة 790,7 DMPC و DCP بعد مرحلة انقسام AMS وبلغ معدل إنتاج .phenol كغم/طن من Y ¢,¢ phenolic tar النظرية, وبلغ معدل تشكل وتم NaOH وتمت معادلة منتجات الانقسام التي تم الحصول عليها باستخدام vo نزع الماء منها حتى بلغ محتواه 7,5 بالوزن ومررت إلى مرحلة فصل الأملاح. بالوزن أجري فصل الأملاح 74٠ منتجات الانقسام إلى cumene وبزيادة محتوى بشسكل فعال وعند الخروج من مرحلة المعادلة © بلغ تركيز الأملاح في الطور العضوي ؟ جزء في المليون. وأدخلت المنتجات التي تمت تنقيتها من الأملاح (التيار 71) إلى المفاعل 7 حيث تمت 7 وأدخل المنتج السفلي لهذا العمود في ٠ (1 في صورة منتج علوي (التيار acetone إزالة جزء 7.4
ا Yo العمود dua V تم فصل جزء cumene والماء في الفاصل ٠ ومرر جزء cumene الذي Jad إلى المفاعل بمعدل بلغ ٠٠٠٠١ كغم/ساعة والطور المائي الذي أدخل إلى المفاعل بمبعدل بلغ ٠٠٠١ كغم/ساعة (التيار (TI من الفاصل في العمود 7 إلى العمود J Cun A جزء cumene والماء في صورة منتج علوي. وبعد انتهاء عملية الفصل في الفاصل, مرر جزء AMS-cumene ° إلى مرحلة الهدرجة 00 ومرر الماء إلى جهاز انقسام DCP و DMPC وبلغ معدل استهلاك بخار الماء في مرحلة فصل acetone ومزيج AMS—cumene 7 طن/طن من .phenol وبلغ معامل استهلاك phenol/cumene في مرحلة الانقسام ١١٠١ كغم/طن. ١ ونتيجة SUA 1 ثم الحصول في العملية على : المنتجات القيمة a-methylstyrene acetone phenol غم /إساعة AAT YoAYY,0 YooVvY,1 المنتجات الثانوية عند مخرج جهاز انقسام ,CHP كغم/طن من "phenolic tar’ phenol ve, كمية بخار الماء في حالة التقطير في حالة ا لانقسام في حالة فصل acetone المستهلكة (طن/طن eA ay ومزيج cumene~AMS من (phenol بخص معامل الاستهلاك الكلي ل Lay phenol—cumene في ذلك تكسير ١١7 tar’ المدعم”, كغم/طن من phenol المثال ؟ أجريت العملية Gay لتلك الموصوفة في المثال ,١ حيث كان ل CHP الصناعي Vo التركيب التالي:
= ]=[ لا القيمة DCP ACP DMPC CHP cumene CHP الإجمالية ا ”| ا ”7 والذي حقق انتقائية كلية في المرحلتين بلغت 47,1 بالوزن ويشير إلى أدنى انقسام ل CHP في مرحلة تركيزه (0.09/ مطلق). وبلغت قيمة استهلاك بخار الماء في مرحلة التركيز 4 طن, بالنسبة لطن واحد من CHP تركيزه 00٠7و ١,94 طن, بالنسبة لطن واحد من phenol | ٠ الذي تم الحصول عليه.
ومرر CHP الصناعي الذي تم الحصول عليه بمعدل بلغ 11,716 طن/إساعة إلى مرحلة الانقسام حيث أجريت كما في الوصف أعلاه لمخطط العملية.
وأجري CHP plus في وسط Jeli حيث بلغت النسبة المولارية ل :phenol .,09:1:١ cumene ‘acetone وتم تزويد المنتجات الدائرة Gas للمعادلة )١(
١ 6د ) 14 7/8/)11,7 = Ve طن /ساعة
حيث بلغت نسبة تحويل CHP في الحالة التي كانت led قيمة النسبة =AT,[AT, 1,0 لكل تمريرة IV
وأدخلت 5 إلى المبخر حيث أزيل بالتقطير مزيج ,cumene ,acetone الماء و phenol بمعدل بلغ 44060 كغم/ساعة في الفراغ عند ضغط بلغ £70 هكتوباسكال
(op Yio ) vo
وتم تزويد cumene بمعدل بلغ +7٠١ كغم/ساعة والماء بمعدل 500 كغم/ساعة إلى تيار المنتجات التي تخرج من الجزء السفلي للمبخر 3. ونتيجة للتغييرات التي أجريت, تميز وسط التفاعل بنسبة مولارية ل cumene ‘acetone :phenol = لم dh.
Very تركيز الماء في المنتجات التي دخلت إلى مفاعل انقسام DMPC و 7Y,Yo DCP بالوزن.
Yv وحدثت عملية انقسام DMPC و DCP عند درجة حرارة بلغت a ١١٠١ ويعطى أدناه تركيز المزائج والمنتجات الثانوية الأكثر أهمية في تيار المنتجات بعد خروجه من مفاعل انقسام DMPC و :DCP بالوزن جزء في المليون
Co ae وبلغ معدل إنتاج AMS بعد مرحلة انقسام DCP و 74+,Y DMPC من القيمة النظرية, وبلغ معدل تشكل Yo,¢ phenolic tar كغم/طن من .phenol وأضيف مقدار من جزء cumene إلى منتجات الانقسام التي تم الحصول عليها بحيث بلغ المحتوى الكلي ل cumene و AMS 7490 بالوزن. وتم تزويد مقدار من جزء ,cumene ٠ الذي فصل في صورة منتج علوي من العمود 7, بمعدل بلغ AVA كغم/ساعة, إلى مرحلة انقسام DCP و ,DMPC بمعدل بلغ 67٠١ كغم/ساعة وإلى مرحلة المعادلة بمعدل بلغ ٠6 ؟ كغم/ساعة. وأجريت معادلة الحمض وفصل الأملاح عن منتجات التفاعل بطريقة ممائلة للك الموصوفة في المثال 7. وبلغ محتوى الأملاح في ١١7 RMS جزء في المليون. AMS—cumene ومزيج acetone وبلغ معدل استهلاك بخار الماء في مرحلة فصل Vo 3 طن/طن من .phenol وبلغ معامل استهلاك phenol /cumene في مرحلة الانقسام ١١١١ كغم/طن. ونتيجة لذلك, تم الحصول في العملية على:
YA المنتجات القيمة a-methylstyrene acetone phenol المنتجات الثانوية عند مخرج جهاز انقسام CHP كغم/طن من "phenolic tar’ phenol ا ل المستهلكة (طن/طن من at ومزيج cumene—AMS phenol ,7 معامل الاستهلاك الكلي — Lay phenol—cumene في ذلك تكسير " phenolic 77 اميه ساد ا Jed ؛ أجريت العملية بطريقة مماثلة لتلك الموصوفة في المثال ,١ حيث كان ل CHP ° الصناعي التركيب التالي : لس ee الإجمالية والذي حقق انتقائية كلية في المرحلتين بلغت 7957 بالمول وتشير إلى فقد CHP في الحالة التي بلغ فيها تركيزه 760,117. Ve وبلغ مقدار بخار الماء المستهلك في مرحلة التركيز 0,67 طن, بالنسبة لطن واحد من CHP تركيزه + + )57 ٠.١77 طن, بالنسبة لطن واحد من phenol الذي تم الحصول عليه. 7.4
ا Ya > ومرر 077 الصناعي الذي تم الحصول عليه بمعدل بلغ 00,48 طن/ساعة إلى مرحلة الانقسام حيث أجريت كما وصفت في الوصف أعلاه لمخطط العملية. وأجري انقسام CHP في وسط Jeli حيث تمت المحافظة على نسبة مولارية ل لممعطم: .+,¥YA:Y:) = cumene :acetone وتم تزويد المنتجات الدائرة وفقآ للمعادلة )1( م6 YN (00,46 X EAL) - ١١8 طن/ساعة حيث بلغ تحويل CHP في الحالة التي كانت فيها قيمة النسبة ر7,/41ه- 1 لكل تمريرة AA وأدخلت 5 إلى المبخر حيث فصل مزيج ,cumene ,acetone الماء و phenol بمعدل بلغ 445660 كغم/ساعة في الفراغ عند ضغط بلغ "© هكتوباسكال VEY) تور). وتم تزويد cumene ٠ بمعدل بلغ 09560 كغم/ساعة والماء بمعدل بلغ ٠٠٠١ كغم/ساعة إلى تيار المنتجات القادم من الجزء السفلي للمبخر LF ونتيجة للتغييرات التي أجريت, تميز وسط التفاعل بنسبة مولارية ل ago, Nee VV: ١ = cumene :acetone :phenol تركيز الماء في المنتجبات التي دخلت إلى مفاعل انقسام DMPC و DCP 77,8 بالوزن. وحدثت عملية انقسام DMPC و DCP عند درجة حرارة بلغت )10 م. ويبين أدناه ve تركيز المزائج والمنتجات الثانوية الأكثر أهمية في تيار المنتجات بعد خروجه من مفاعل انقسام DMPC و :DCP جزء في المليون Te Tee وبلغ معدل إنتاج AMS بعد Ua yo انقسام DCP و AAT DMPC من القيمة النظرية, وبلغ معدل تشكل 1/١ phenolic tar كغم/طن من .phenol Y. وأضيف مقدار من جزء cumene إلى منتجات الانقسام التي تم الحصول عليها بحيث بلغ المحتوى الكلي للكومين و AMS 750 بالوزن. وتم تزويد مقدار من جزء scumene الذي rv. كغم/ساعة, إلى مرحلة انقسام ١478٠ بمعدل بلغ A فصل في صورة منتج علوي من العمود بمعدل بلغ 8850 كغم/ساعة وإلى مرحلة المعادالة بمعدل بلغ DMPC و DCP كغم/ساعة. 0٠ وأجريت معادلة الحمض وفصل الأملاح عن منتجات التفاعل بطريقة ممائلة لتلك جزء في المليون. V0 RMS وبلغ محتوى الأملاح في Y الموصوفة في المثال oo
AMS—cumene ومزيج acetone وبلغ معدل استهلاك بخار الماء في مرحلة فصل .phenol طن/طن من Y,00 كغم/طن. ٠١١ في مرحلة الانقسام phenol/cumene وبلغ معامل استهلاك ونتيجة لذلك, تم الحصول في العملية على: ١ a-methylstyrene acetone phenol المنتجات القيمة
YAN
المستهلكة (طن/طن ال ل ومزيج 5ل عمعسسه
Y,00 (phenol من ‘VW. t بما في ذلك تكسير phenol—cumene — معامل الاستهلاك الكلي
Rl 0 المثال حيث كان تركيب of للطريقة المتبعة في المثال Lady أجريت عملية هذا المثال : الصناعي كما يلي CHP
Y.08
ا ١ مامد . الإجمالية me 0| لي ومرر مركب CHP الصناعي الناتج (بمعدل 84 طن/ساعة) إلى مرحلة الانقسام التي أجريت في وسط التفاعل ٠ حيث حوفظ على نسبة Ase ل cumene ‘acetone :phenol تعادل CYA ° وضبط تزويد المنتجات الد اثرة وفقآً للصيغة )١( 6 .= YA/ (10,70 E * EAL) = )100 طن/ساعة مما JIS) حفظ تحول CHP لكل تمريرة بنسبة ١ عند نسبة ل LY - SA Efi A وتميز تركيب وسط التفاعل في مفاعل انقسام DCP و DMBC بنسبة مولية ل cumene acetone ‘phenol بلغت 0:1 . وبلغ تركيز الماء في المنتجات المتجهة إلى 1 مفاعل انقسام DMBC و 7Y,A DCP بالوزن. وأجريت عملية انقسام DMBC و DCP عند درجة حرارة بلغت 1976 م. ويوضح الجدول التالي تركيز الشوائب والمنتجات الثانوية الرئيسية بعد خروجها من مفاعل انقسام DCP و :DMBC )7 بالوزن) (جزء في المليون) [oe ع | بذ || د لما
YY
من 881١ DMBC و DCP وبلغ معدل إنتاج 5 بعد خروجها من مرحلة اتقسام .phenol كغم/طن من YV,Y phenolic tar القيمة النظرية وبلغ معدل تكون بالوزن. E+ AMS cumene لمنتجات الانقسام ليبلغ تركيز cumene وتم تزويد جزء كغم/ساعة إلى ٠١515 بمعدل ١ الذي فصل من أعلى العمود cumene وأدخل فقط جزء مرحلة المعادلة. وأجريت معادلة الحمض وفصل الأملاح من منتجات التفاعل بنفس الطريقة © (ppm) جزء في المليون VA RMS المتبعة في المثال ؟. وبلغ مقدار الأملاح في مقادير
AMS acetone ومزيج acetone وبلغت كمية بخار الماء المستهلكة في خطوة فصل .phenol طن/طن من 1 في مرحلة الانقسام phenol وتحويله إلى cumene وبلغ معامل استهلاك كغم/طن. ١١٠١ 0٠ ويبين الجدول التالي النتيجة التي حصل عليها في العملية: a-methylstyrene acetone phenol Gaal المنتجات 1 17468 100 كغم/ساعة "phenolic tar’ كغم/طن من ccumene المنتجات الثانوية عند مخرج جهاز انقسام
YV,Y phenol pr لت cumene—AMS eA ,4¢ phenol طن/طن من في ذلك تكسير Lay phenol—cumene معامل الاستهلاك الكلي ل 77956 phenol عتامدعم" كغم/طن من tar’ 2 gd scumene يبين الجدول التالي تركيب منتجات خطوة أكسدة
YY oe mee on | messes حققت انتقائية بلغ مقدارها 787,47 بالمول » والتي تم تزويدها لمرحلة التركيز للحصول (Al صناعي. CHP على الصناعي التركيب التالي: CHP وبعد إجراء التركيز ؛ كان ل ° تركيب منتجات الأكسدة أسماء المواد القيمة الإجمالية وبلغ مقدار الانتقائية الكلية الناتجة خلال مرحلتي الأكسدة والتركيز 485,7 مول. وبلغ في مرحلة التركيز ACP و DMBC مقدار الفقد في الانتقائية بالانقسام الجزئي ل 7 إلى الصناعي الذي حصل عليه بمعدل بلغ 878509 طن/ساعة إلى CHP ومرر ٠ مطلق ٠,١١ مرحلة الانقسام.
DMBC الصناعي الذي يحتوي على 78,77 بالوزن من CHP وفي حالة إجراء انقسام Ve (مثال المقارنة)؛ كان للشوائب الرئيسية والمنتجات ١ بنفس الكيفية الموصوفة في المثال التركيب التالي: acetone الثانوية بعد تبخير
Yt بالوزن) (جزء في المليون) 7) من القيمة النظرية؛ 7VY,A DMPC و DCP بعد مرحلة انقسام AMS وبلغ معدل إنتاج .phenol ,اا كغم/طن من phenolic tar وبلغ معدل تكون
AMS cumene ومزيج acetone وبلغت كمية بخار الماء المستهلكة لفصل الانقسام dls yo عند phenol إلى cumene وبلغ معامل استهلاك .phenol طن/طن من ١ كغم/طن. ١8000 ويبين الجدول التالي النتيجة التي حصل عليها في العملية: o-methylstyrene acetone phenol المنتجات القيلمة 777 ١٠١0 كغم/ساعة لت ا 1 phenol كغم/طن من ومزيج acetone كمية بخار الماء المستهلكة .| في حالة التقطير في حالة الانقسام في حالة فصل cumene—AMS eV VY phenol طن/طن من
Y,Y phenol كغم/طن من “phenolic tar’ للاختراع الراهن كما يلي: (Ey الصناعي الذي حصل عليه CHP وقد تم إجراء انقسام عدماءعة: ‘phenol الصناعي بنسبة مولارية ل CHP تميز تركيب وسط تفاعل . 71:01:1١ عادلت cumene ١
Yo = 5G للصيغة التالية: Lad كما ضبط تزويد المنتجات الدائرة لكل تمريرة 777 بنسبة CHP طن/ساعة بحيث بلغ تحول ١78 = Y1/(0A, 28 * (4؛ ya Alva بنسبة د CHP وحوفظ على درجة حرارة عملية انقسام .8,1 =O Aly A طن/ساعة عند 57م بسبب التغير في معدل تزويد المبادلات ١778 =,G و 5,1 = الحرارية ؟أ وب و ج بماء التبريد. ٠ وزودت المنتجات المنصرفة من الجزء السفلي من المبخر بالماء بمعدل بنسبة مولية DMBC و DCP وسط التفاعل في مفاعل انقسام Fad كغم/ساعة. 7 تعادل :74:1 . وبلغ تركيز الماء في المنتجات المتجهة إلى cumene :acetone ل اممعم: عند DCP و DMBA بالوزن. وأجريت عملية انقسام 77,٠ DCP و DMBA مفاعل انقسام
AVA
انقسام Jolie وفيما يلي تركيب الشوائب الرئيسية والمنتجات الثانوية بعد خروجها من :DMBC 00و بالوزن) (جزء في المليون) 7) من القيمة النظرية؛ 785,4 DMBC و DCP بعد مرحلة انقسام AMS وبلغ معدل إنتاج .phenol كغم/طن من ٠١4 phenolic tar وبلغ معذل تكون ve في منتجات الانقسام cumene إلى منتجات الانقسام فبلغ محتوى cumene وأضيف جزء المفصول في صورة منتج علوي من العمود 7 بمعدل cumene ومرر جزء .7 كغم/ساعة إلى مرحلة المعادلة. VY) وعودل الحمض وفصلت الأملاح من منتجات التفاعل بالكيفية الموصوفة في المثال أجزاء في المليون. A RMS وبلغ محتوى الأملاح في منتجات YY 7.4
وبلغت كمية استهلاك البخار لفصل acetone ومزيج Y,A AMS—cumene طن/طن من الممعطم. وبلغ معامل استهلاك cumene إلى phenol في مرحلة الانقسام 4 ١77 كغم/طن. ويبين الجدول التالي النتيجة التي حصل عليها في العملية: ° المنتجات القيلّمة o-methylstyrene acetone phenol كغم/ساعة YEVIY,A 1 م المنتجات الثانوية عند مخرج مرحلة انقسام «CHP كغم/طن من "phenolic tar’ phenol ب كمية بخار الماء | في حالة التقطير | في حالة الانقسام | في Ala فصل acetone ومزيج AMS المستهلكة يا يل cumene s طن/طن من Y,A phenol معامل الاستهلاك الكلي ل Ly phenol-cumene في ذلك تكسير 77 ¢"phenolic tar’ كغم/طن من phenol : المثال 7: أجريت عملية هذا المثال وفقاً للطريقة المتبعة في المثال ؟؛ حيث كان تركيب CHP الصناعي كما يلي: تركيب CHP أسماء المواد القيمة الإجمالية اح i جك
Yv الصناعي الذي حصل عليه (بمعدل 00,4¢ طن/ساعة) إلى CHP ومرر مركب cumene acetone :phenol مرحلة الانقسام التي أجريت في وسط التفاعل فيه النسبة المولية ل
LoVe ny مساوية ل = ١)هدر-4 * ب ( =i G للصيغة التالية: Gy وعدل تزويد المنتجات الدائرة
N=0 عند نسبة من حت,/حت,- AA طن/ساعة بحيث بلغ تحول 0117 لكل تمريرة ١7724 ٠ ccumene <acetone إلى مبخر؛ حيث تم تقطير المزيج الذي يحتوي على RMS وأدخلت بمعدل 4500 كغم/إساعة في الفراغ تحت ضغط بلغ £6 كيلوباسكال phenol الماء و (353 ملم TY) كغم/ساعة إلى المنتجات المنصرفة من الجزء السفلي Ao e+ وأضيف 6 بمعدل كغم/ساعة. وبسبب إجراء التغيرات؛ كان لوسط OA .من المبخر © بالإضافة إلى ماء بمعدل ٠ وبلغ . 06 WV والتي تساوي cumene :acetone ‘phenol التفاعل النسبة التالية من بالوزن. 77,١ DCP و DMBC تركيز الماء في المنتجات المتجهة إلى مفاعل انقسام م. ١9١ عند درجة حرارة تساوي DCP و DMBC وأجري انقسام ويبين الجدول التالي تركيب الشوائب الرئيسية والمنتجات الثانوية بعد خروجها من :DMBC و DCP مفاعل انقسام ١٠ بالوزن) (جزء في المليون) 7( ا | من 741,6 DMBC و DCP بعد خروجها من مرحلة انقسام AMS وبلغ معدل إنتاج .phenol كغم/طن من YA,A phenolic tar القيمة النظرية وبلغ معدل تكون الذي يحتوي على cumene وزودت منتجات الانقسام التي حصل عليها بجزء بمعدل (V) العمود Sel الذي فصل من cumene ووزع جزء -cumene بالوزن من )٠6 ١
YA
DMBC و DCP يلي: مرر 85086 كغم/إساعة إلى مرحلة انقسام LS كغم/ساعة ٠ كغم/ساعة إلى مرحلة المعادلة. 06٠0٠٠ و وأجريت معادلة الحمض وفصل الأملاح من منتجات التفاعل بنفس الطريقة المتبعة في جزء في المليون. وبلغت كمية البخار المستهلكة VY RMS وبلغ محتوى الأملاح في Y المثال .phenol طن/طن من ٠# AMS—cumene ومزيج acetone لفصل ° في مرحلة الانقسام phenol وتحويله إلى cumene وبلغ معامل استهلاك كغم/طن. 58 ويبين الجدول التالي النتيجة التي حصل عليها في العملية: a-methylstyrene acetone phenol المنتجات القيلمة "7 YOAYY,Y Yooto,0 كغم/ساعة YALA phenol ~AMS acetone كمية بخار الماء المستهلكة في حالة التقطير في حالة في حالة فصل cumene ا الانقسام phenol طن/طن من
Y 00 م اا د phenol كغم/طن من "phenolic tar’
Aga ٠ حيث كان تركيب oF أجريت عملية هذا المثال وفقا للطريقة المتبعة في المثال الصناعي كما يلي: CHP 7.4
Ya أسماء المواد القيمة CHP تركيب الصناعي الإجمالية الصناعي الناتج (بمعدل 584 طن إساعة) إلى مرحلة الانقسام CHP ومرر مركب —cumene acetone :phenol التي أجريت في وسط التفاعل ؛ حيث حوفظ على نسبة مولية ل
YAN ° /ساعة لتبلغ قيمة النسبة Tro تزويد المنتجات الدائرة بمعدل بلغ des ٠6 حت,أحت ccumene ¢acetone حيث ثم فصل المزيج الذي يحتوي على Ae إلى RMS ومررت بمعدل بلغ 4406 كغم/ساعة في الفراغ تحت ضغط بلغ 4؛ كيلوباسكال phenol الماء و زثبق). ا ple YY ) 0٠ كغم/ساعة إلى تيار المنتجات المنصرفة من الجزء السفلي ١705 ومرر ماء بمعدل :phenol من المبخر *. وبسبب إجراء التغيرات؛ تميز وسط التفاعل بالنسبة المولية من وبلغ تركيز الماء في المنتجات المتجهة إلى . VOR YAY والتي تساوي cumene مدماععة: بالوزن. 74,0 DCP و DMBC مفاعل انقسام عند درجة حرارة بلغت 168 م. DCP و DMBC وأجري انقسام vo ويبين الجدول التالي تركيز الشوائب. الرئيسية والمنتجات الثانوية في التيار بعد :DMBC و DCP خروجها من مفاعل انقسام
تركيز المنتجات الثانوية تركيز المنتجات الثانوية )7 بالوزن) (جزء في المليون) ميرم وبلغ معدل إنتاج AMS بعد خروجه من مرحلة انقسام DCP و JAY,» DMBC من القيمة النظرية وبلغ معدل تكون phenolic tar ره ٠ كغم/طن من .phenol وعدل تزويد جزء cumene لمنتجات plasty! ليبلغ تركيز cumene في منتجات الاتقسام ٠ بالوزن. ومرر جزء cumene الذي فصل في صور منتج علوي من العمود ١ بمعدل ١٠٠ ° كغم/ساعة إلى مرحلة المعادلة . وأجريت معادلة الحمض وفصل الأملاح من منتجات التفاعل بنفس الطريقة المتبعة في المثال ". وبلغ مقدار الأملاح في VA RMS جزء في المليون. وبلغت كمية بخار الماء Lo PU لفصل acetone ومزيج cumene و Y,00 AMS طن/طن من phenol UW معامل استهلاك cumene وتحويله إلى phenol في مرحلة الانقسام فبلغ ١ 7 ٠ q yo كغم/طن . والجدول التالي يبين نتائج فصل منتجات الانقسام: المنتجات القيلسشمة a-methylstyrene acetone phenol إساعة) لاا م بلرفف ١17١1 ١ المنتجات الثانوية عند مخرج جهاز انقسام «CHP كغم/طن من "phenolic tar’ phenol Yo, كمية بخار الماء المستهلكة في حالة للتقطير في حالة الانقسام في Alla فصل AMS—acetone طن/طن من phenol ا eA من Y,00 cumene معامل الاستهلاك الكلي ل phenol—cumene بما في ذلك تكسير ١6 "phenolic tar’ كغم/طن من phenol Y.04
١ 4 المثال كان تركيب Cus للطريقة المتبعة في المثال (5)؛ Lad, أجريت عملية هذا المثال لصناعي كما يلي: | CHP me
DvBC (0) اكلية؛ i طن /ساعة) إلى مرحلة الانقسام 1,71 4 Janay) الصناعي الناتج CHP ومرر مركب ° —cumene acetone phenol حيث حوفظ على نسبة مولية ل ٠ التي أجريت في وسط التفاعل 0:11 = YAJ(RV,YY ET EA ) بترو )١ ( للصيغة Gy وعدل تزويد المنتجات الدائرة
VAs عند نسبة من VT لكل تمريرة CHP طن/ساعة بحيث بلغت نسبة تفاعل ٠١١
NOT بلغت ye بنسبة مولية DMBC و DCP وتميز وسط التفاعل في مفاعل انقسام وبلغ تركيز الماء في المنتجات المتجهة إلى .»,8 Y:Y,A:\ =cumene:acetone:phenol ل بالوزن. 7),¥ DCPs DMBC مفاعل انقسام عند درجة حرارة بلغت 6 15م. DCP و DMBC وأجريت عملية انقسام ب ويبين الجدول_التالي تركيب الشوائب الرئيسية والمنتجات الثانوية في التيار بعد :DMBC خروجها من مفاعل انقسام 1007و 7.08
(7 بالوزن) (جزء في المليون) [ve » | اها Lon Lor سا وبلغ معدل إنتاج AMS بعد خروجه من مرحلة انقسام DCP و DMBC 88,7 من القيمة النظرية. وأضيف جزء cumene إلى منتجات الاتقسام ليصل تركيز cumene و AMS إلى ° 6 بالوزن ٠ ومرر جزء cumene الذي فصل من أعلى العمود V بمعدل 9474 كغم/ساعة إلى مرحلة المعادلة. وأجريت معادلة الحمض وفصل الأملاح من منتجات التفاعل بنفس الطريقة المتبعة في المثال 7. وبلغ محتوى الأملاح في 18245 YA جزء في المليون. وبلغت كمية بخار الماء المستهلكة لفصل acetone ومزيج AMS—cumene .phenol طن/طن من 17 ye وبلغ معامل استهلاك cumene وتحويله إلى phenol في مرحلة الاتقسام 7 كغم/طن. ويبين الجدول التالي النتيجة التي حصل عليها في العملية: 17*01 ١١ (كغم/ساعة) 7 ميخ م Y,£1 cumene—AMS oA 4 phenol من ل ١0 phenol كغم/طن من «'phenolic tar’
Y.04
LY
تلخيص الأمثلة oY الجدول معدل الاستهلاك؛ طن/ساعة. | الفقد في الانتقائية تركيب تفاعل الانقسام معبرآً عنه في :phenol صورة نسبة مولية ل CHP عند تركيز cumene -acetone رقم المثال
DCP انقسام CHP انقسام (CHP 1) دائرة G الصناعي CHP
DMBC و ~~. ly
SY ا GY : 11 AY 0.,0 \
GAY : خلا ١ GY : ٠: صفر ٠١ vy ¥ و 0 1 فم نات بللا ٠١١ 1,7 ¢ ¥
SY YY SYA DY YD OY ما 08,4 ¢ vor ty ty د 10 : فم ٠١1١ 1/7 °
SPAY EY : ١ كال VEYA oA, «8 1
UY De YY : SYA DY 2D افلا YYVA 8,4 ل Yer YY : SYA ١ OY Yyoe 00,4 A 0) tA) 00: 1:1 oY ٠١٠١ 00,4¢ 9
Y.o4
الجدول ؟ (A) رقم المثال درجة الحرارة عند انقسام 81211( محتوى cumene إضافة cumene والماء (Cos) (°) DCP في مرحلة انقسام DCP و DMBC CHP انقسام اتقسام | المعادله كغم/طن CHP الصناعي | DCP | CHP ماء : د
‘so الجدول ؟ (تتمة) معامل الاستهلاك في تركيز الشوائب phenolic tar معدل إنتاج AMS معدل إنتاج DCP رقم المثال | تحول مرحلة الانقسام كغم/طن | (جزء في المليون) | (phenol نظري) (كغم/طن من 7) (7) phenol من ~~ oe [oe
TT ee | a | en owe لا سا ا Te [eee اااي اق ee [ew | سه |r اا ال we [oe [ew ا ل ew [en [ew |e سنا ا ا ل ve | ew | en ساسا .م الها [ew ب ToT ا اننا مص [en 4م
الجدول (Ac) رقم كمية استهلاك البخار تزويد المواد الإضافية من محتوى المكونات المثال (طن/طن من (phenol مرحلة المعادلة (كغم/طن بعد المعالجة (CHP مرحلة SA | مرحلة التصفية | كمية الإستهلاك ماء cumene ماء Na,SO4 CHP بإعادة التقطير الكلي )7 بالوزن) (جزء في المليون) lew ow [el اه | د لما ب | تاي بس يق ty الجدول ؟ (تتمة) معامل الاستهلاك في تركيز الشوائب phenolic tar معدل إنتاج | AMS معدل إنتاج | DCP رقم المثال | تحول مرحلة الانقسام كغم/طن | (جزء في المليون) | (phenol نظري) (كغم/طن من 7( 00 phenol من ET Te | سس [en
HT Te [en [ee
EE TE ET EE
CT الا الا Le [+
Y.04
LY
قائمة الأرقام المراجعية )بءأ١(ريطقتلا مرحلة ١ ب؛ ج) (IY) CHP مفاعلات انقسام ¥ مبخر © ٠
DMPC و DCP ؛ مفاعل انقسام مرحلة المعادلة © acetone عمود فصل ١ cumene عمود فصل جزء VY
AMS [cumene phenol عمود فصل A Ve )1 إلى مرحلة الأكسدة (التيار cumene أتبوب إعادة 4 (1 (خط التيار cumene مدخل منتجات أكسدة ٠ المركزة cumene أنبوب لمنتجات أكسدة ١ أنبوب ماء التبريد VY خلاط لمنتجات الأكسدة؛ الرجيع والحفاز ١١ ve مضخة Vt (H,S04) مدخل الحفاز ٠ (minitube reactor (مفاعل أنبوبي صغير yA مسعر لقيمة ١ acetone خط إزالة VV إلى مرحلة الهدرجة AMS/cumene أنبوب إعادة YA x. (NaOH) مدخل عامل المعادلة V4 مدخل مرحلة المعادلة ٠ (VI خط إزالة قادم من مرحلة المعادلة (التيار 7١١ "خط إزالة الماء المهدور مضخة دوران لمرحلة المعادلة YY Yo
Y.04
م
(vir (تيار crude acetone خط إزالة الأسيتون الخام YE
(VII الخام (تيار phenol أنبوب YO
١ أنابيب إعادة cumene (تيار IVa «IV م7
H,0/cumene فاصل YYYY (I أنبوب مرجع للماء (تيار 78 0
AMS cumene/phenol أنبوب Ya
٠ خط تغذية tar/phenol إلى مرحلة التصفية بإعادة التقطير
Claims (1)
- عناصر الحماية cumene ال oxidation بأكسدة acetone و phenol لإنتاج improved process محسنة dee - ١ ١ catalytic cleavage الصناعي مع انقسام حفنزي (cHP) cumene hydroperoxide إلى Y — oxidation products تتميز بزيادة تركيز منتجات الأكسدة «CHP و للمركب إلى 7١ الصناعي بنسبة تتراوح من cumene hydroperoxide محتوى ع00::»0 في alls وفي «catalytic cleavage بالوزن ويستخدم هذا المزيج في الانقسام الحفزي LY. ° تعادل cumene :acetone :phenol ل mole ratio الانقسام؛ يتم الحفاظ على نسبة مولارية 1 Lu AY= Ye YY 77V ١ - عملية process وفقاً لعنصسر الحماية رقم )6 تتميز el aly انقسام ل cumene hydroperoxide Y الصناعي في مفاعلات خلط mix reactors وانقسام و dicumyl peroxide المتشكل كمنتج ثانوي by-product في مفاعل أنبوبي tubular reactor 3 بتراكيب compositions وسط تفاعل مختلفة في المفاعلات المذكورة أعلاه.١ *- عملية process وفقاً لعنصر الحماية of تتميز al في خطوة انقسام cumene hydroperoxide Y الصناعي ٠» في مفاعل الخلط mix reactor يتم المحافظة في و وسط التفاعل على نسبة مولارية mole ratio ل cumene acetone phenol تعادل 1:1: (N= TA) $ ١ ¢— عملية process وفقاً لعنصر الحماية oY تتميز eal لاتقسام cumene hydroperoxide Y الصناعي؛ في مفاعل الخلط reactor ختص بالاعتماد على محتوى cumene الناتج؛ يتم v الحفاظ على النسبة التالية: ٠١٠١ ٍ١ »ممه EA - Ge : / cumene بوحدة circulating cleavage products لانقسام الدائري ١ كمية منتجات Gop حيث يمثل ° الصناعي المزودة لاجراء الاتقسام بوحدة طن/ساعة CHP طن/ساعة؛ «»6 يمثل كمية 1 . الصناعي CHP في cumene لا 7 تمثل النسبة المئوية الوزنية ل dicumyl peroxide تتميز بأن اتقسام oY عملية 85 وفقاً لعنصر الحماية - 0 ١ في وسط تفاعل tubular reactor يجرى في المفاعل الأنبوبي dimethylphenylcabinol و Y تعادل cumene (acetone ‘phenol من ال mole ratio يحتوي على نسبة مولارية Y إاحلالات ( : )¥ 0 حلا ( ¢ ويفضل عند درجة حر ارة تتراوح من ) :١ 3 ب ححتلم. وفقاً لعنصر الحماية ©؛ تتميز بأنه؛ في مفاعل انقسام process عملية - ١ ١ بمقدار cumene يزود جزء من «dimethylphenylcabinol و dicumyl peroxide Y . الصناعي cumene hydroperoxide كغم/طن من VV يزيدعن 1 يزود الماء في مفاعل انقسام cass عملية 85 وفقاً لعنصري الحماية 40 1 ؛ تتميز - ١ ١ كغم/طن من Yet) بمقد ار يتراوح من «dimethylphenylcabinol 1جمستعثتة و peroxide Y . الصناعي cumene hydroperoxide ز تتميز بأنه يحدث ضبط عملية انقسام Vv إلى Y لعناصر الحماية من (as, process عملية - A ١ عن طريق ضبط قيمة نسبة (متدا/ركتد) dimethylphenylcabinol ¢ dicumyl peroxide Y «Cua ؛ A إلى Y في الجهاز ¢ في مدى يتراوح من 1,0 إلى بلا ويفضل من 7 تمثل الفرق بين درجة حرارة المنتج عند مدخل ومخرج مفاعل انقسام AT, tY.08: 5١ peroxide ° الإتبعتة و 1معتطة1بمصعطم1ببطا عدن وتمثل AT, الفرق بين درجة حرارة 1 المنتجات عند مدخل ومخرج المسعر calorimeter الذي يركب في أنبوب تدوير ل منتجات انقسام cumene hydroperoxide | لصناعي . ١ 4 — عملية y process 8{ لعنصر الحماية 0 تتميز بأنه؛ يجرى انقسام dicumyl peroxide Y و dimethylphenylcabinol في المفاعل الأنبوبي tubular reactor في وسط تفاعل ّ يحتوي على مقدار ضئيل من acetone حيث يتحقق هذا المقدار الضئيل إما بإزالة جزء ¢ من acetone بإدخال مقدار إضافي من cumene وجزء من الماء إلى منتجات الانقسام أو بكلتا العمليتين. ٠ ١ - عملية 5 وفقاً لعنصر الحماية ©؛ تتميز Aly في خطوة معادلة sulphuric acid Y يبلغ المحتوى الكلي ل cumene و o-methylstyrene مسن منتجات و الانقسام ¢ بتزويد جزء chydrocarbon 746 بالوزن ¢ ويبلغ محتوى الماء 77,6 بالوزن ¢ ويبلغ تركيز ١ لأملاح في منتجات الانقسام بعد خطوة معادلة sulphuric acid مقدارآ ° يتراوح من ١ إلى أ جزء في المليون.Y.o4
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96123606A RU2141938C1 (ru) | 1996-12-15 | 1996-12-15 | Энергосберегающий и высокоселективный способ получения фенола и ацетона (процесс иф-96) |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA98190143B1 true SA98190143B1 (ar) | 2008-07-19 |
Family
ID=20188138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA98190143A SA98190143B1 (ar) | 1996-12-15 | 1998-06-14 | عملية لانتاج فنولPhenol واسيتون acetone من الكومين cumene |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6225513B1 (ar) |
| EP (1) | EP0944567B1 (ar) |
| JP (1) | JP4012255B2 (ar) |
| KR (1) | KR100516765B1 (ar) |
| CN (1) | CN1098244C (ar) |
| AU (1) | AU5755998A (ar) |
| BG (1) | BG63366B1 (ar) |
| BR (1) | BR9713580A (ar) |
| CA (1) | CA2274976C (ar) |
| DE (2) | DE59703316D1 (ar) |
| ES (1) | ES2157609T3 (ar) |
| MY (1) | MY117801A (ar) |
| PL (1) | PL189640B1 (ar) |
| PT (1) | PT944567E (ar) |
| RO (1) | RO120633B1 (ar) |
| RU (1) | RU2141938C1 (ar) |
| SA (1) | SA98190143B1 (ar) |
| SK (1) | SK283322B6 (ar) |
| TW (1) | TW409117B (ar) |
| WO (1) | WO1998027039A1 (ar) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU6135999A (en) * | 1998-09-04 | 2000-03-27 | Illa International L.L.C. | High selective method of phenol and acetone production |
| DE10021482A1 (de) | 2000-05-03 | 2001-11-08 | Phenolchemie Gmbh & Co Kg | Verfahren zur thermischen Nachbehandlung von Spaltprodukt aus der säurekatalysierten Spaltung von Cumolhydroperoxid |
| DE10051581A1 (de) * | 2000-10-18 | 2002-06-20 | Phenolchemie Gmbh & Co Kg | Verfahren zur Spaltung von Alkylarylhydroperoxiden |
| DE10111889A1 (de) * | 2001-03-13 | 2002-10-02 | Phenolchemie Gmbh & Co Kg | Verfahren zur säurekatalysierten Spaltung von Cumolhydroperoxid |
| RU2231045C2 (ru) * | 2002-05-20 | 2004-06-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Еврохим-СпбТрейдинг" | Способ измерения концентрации гидропероксидов алкилароматических углеводородов в жидких промышленных потоках |
| US7626060B2 (en) * | 2003-07-11 | 2009-12-01 | INEOS Phenol GmbH & Co., KG | Process for the preparation of phenolic compounds, for separating phenol from cleavage product mixtures, and an apparatus |
| US7126029B2 (en) * | 2004-02-02 | 2006-10-24 | Sunoco, Inc. (R&M) | Method and apparatus for in-process handling of cumene hydroperoxide with improved safety |
| EP1732869A1 (en) * | 2004-03-31 | 2006-12-20 | General Electric Company A Corporation of the State of New York | Process for producing phenol |
| US8558031B2 (en) * | 2005-05-06 | 2013-10-15 | Illa International L.L.C. | Method for high efficiency salt removal from phenol process byproducts |
| BRPI0616056A2 (pt) * | 2005-09-16 | 2011-06-07 | Shell Int Research | processo de fabricação de produtos aromáticos |
| WO2007137021A2 (en) * | 2006-05-16 | 2007-11-29 | Shell Oil Company | Catalysts comprising a combination of oxidized metals and a method for cleaving phenylalkyl hydroperoxides using the catalysts |
| WO2007137020A2 (en) * | 2006-05-16 | 2007-11-29 | Shell Oil Company | Method for decomposing di(phenylalkyl)peroxides to produce hydroxybenzenes and phenylalkenes using solid catalysts |
| ES2406364T3 (es) | 2008-12-17 | 2013-06-06 | Borealis Ag | Oxidación multietapa de cumeno |
| CN102256940B (zh) * | 2008-12-17 | 2015-10-21 | 博瑞立斯有限公司 | 改善枯烯氧化 |
| US20110306800A1 (en) | 2010-06-09 | 2011-12-15 | Scott Roy Keenan | Method for the decomposition of cumene hydroperoxide |
| KR101583895B1 (ko) * | 2010-09-14 | 2016-01-08 | 엑손모빌 케미칼 패턴츠 인코포레이티드 | 페놀의 제조 방법 |
| US8865957B2 (en) | 2012-03-09 | 2014-10-21 | Honeywell Intenational Inc. | Method for producing alpha-methyl styrene from cumene |
| KR102011715B1 (ko) * | 2015-10-22 | 2019-08-19 | 주식회사 엘지화학 | 페놀 정제 방법 |
| CN114656333A (zh) * | 2022-04-27 | 2022-06-24 | 常州大学 | 一种生产苯酚/丙酮的改进方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1109297A (en) | 1912-08-16 | 1914-09-01 | Oskar Loetzsch | Shuttle-changing mechanism for looms. |
| IT486308A (ar) | 1949-12-30 | |||
| FR1598110A (ar) * | 1968-03-28 | 1970-06-29 | ||
| US4358618A (en) | 1981-06-22 | 1982-11-09 | Allied Corporation | Decomposition of cumene oxidation product |
| US5254751A (en) | 1992-09-14 | 1993-10-19 | General Electric Company | Method for the decomposition of cumene hydroperoxide by acidic catalyst to phenol and acetone |
| RU2108318C1 (ru) | 1994-03-01 | 1998-04-10 | Закошанский Владимир Михайлович | СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ФЕНОЛА, АЦЕТОНА И α МЕТИЛСТИРОЛА |
-
1996
- 1996-12-15 RU RU96123606A patent/RU2141938C1/ru active
-
1997
- 1997-12-10 CN CN97180574A patent/CN1098244C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-10 SK SK790-99A patent/SK283322B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1997-12-10 EP EP97953777A patent/EP0944567B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-10 ES ES97953777T patent/ES2157609T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-10 KR KR10-1999-7005328A patent/KR100516765B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-12-10 DE DE59703316T patent/DE59703316D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-10 RO RO99-00676A patent/RO120633B1/ro unknown
- 1997-12-10 AU AU57559/98A patent/AU5755998A/en not_active Abandoned
- 1997-12-10 BR BR9713580-1A patent/BR9713580A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-12-10 PL PL97334097A patent/PL189640B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1997-12-10 JP JP52727198A patent/JP4012255B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-10 US US09/331,019 patent/US6225513B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-10 CA CA002274976A patent/CA2274976C/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-12-10 PT PT97953777T patent/PT944567E/pt unknown
- 1997-12-10 WO PCT/EP1997/006905 patent/WO1998027039A1/de active IP Right Grant
- 1997-12-11 MY MYPI97005982A patent/MY117801A/en unknown
- 1997-12-11 DE DE19755026A patent/DE19755026A1/de not_active Withdrawn
-
1998
- 1998-03-02 TW TW087102965A patent/TW409117B/zh not_active IP Right Cessation
- 1998-06-14 SA SA98190143A patent/SA98190143B1/ar unknown
-
1999
- 1999-06-14 BG BG103486A patent/BG63366B1/bg unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU5755998A (en) | 1998-07-15 |
| RO120633B1 (ro) | 2006-05-30 |
| CA2274976A1 (en) | 1998-06-25 |
| TW409117B (en) | 2000-10-21 |
| PL189640B1 (pl) | 2005-09-30 |
| SK283322B6 (sk) | 2003-06-03 |
| DE59703316D1 (de) | 2001-05-10 |
| MY117801A (en) | 2004-08-30 |
| CA2274976C (en) | 2008-03-18 |
| JP4012255B2 (ja) | 2007-11-21 |
| SK79099A3 (en) | 2000-01-18 |
| BR9713580A (pt) | 2000-03-14 |
| RU2141938C1 (ru) | 1999-11-27 |
| CN1098244C (zh) | 2003-01-08 |
| PT944567E (pt) | 2001-08-30 |
| KR20000057572A (ko) | 2000-09-25 |
| CN1240417A (zh) | 2000-01-05 |
| KR100516765B1 (ko) | 2005-09-22 |
| PL334097A1 (en) | 2000-01-31 |
| ES2157609T3 (es) | 2001-08-16 |
| EP0944567B1 (de) | 2001-04-04 |
| BG63366B1 (bg) | 2001-11-30 |
| DE19755026A1 (de) | 1998-06-18 |
| WO1998027039A1 (de) | 1998-06-25 |
| JP2001506251A (ja) | 2001-05-15 |
| EP0944567A1 (de) | 1999-09-29 |
| US6225513B1 (en) | 2001-05-01 |
| BG103486A (en) | 2000-02-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA98190143B1 (ar) | عملية لانتاج فنولPhenol واسيتون acetone من الكومين cumene | |
| UA76757C2 (uk) | Спосіб одержання меламіну | |
| KR100367444B1 (ko) | 공업용큐멘하이드로퍼옥사이드를페놀,아세톤및알파-메틸스티렌으로산성분리시키는방법 | |
| US4262151A (en) | Process for the recovery of phenol from a reaction mixture resulting from the acid cleavage of cumene hydroperoxide | |
| JP2979232B2 (ja) | 過酸化水素の製法 | |
| ES2533656T3 (es) | Retirada de hidrocarburos de una corriente acuosa | |
| US4262150A (en) | Process for the recovery of phenol from a reaction mixture resulting from the acid cleavage of cumene hydroperoxide | |
| US4283568A (en) | Process for the recovery of phenol from a reaction mixture resulting from the acid cleavage of cumene hydroperoxide | |
| US4975266A (en) | Production of hydrogen peroxide | |
| US4857151A (en) | Phenol purification | |
| CN103987683B (zh) | 包含环己醇和环己酮的混合物的制备方法 | |
| JPS6052733B2 (ja) | ヒドロキノンの製造方法 | |
| US3883600A (en) | Production of paradialkylbenzene dihydroperoxide | |
| JPS5826827A (ja) | クメンとフエノ−ル及び水との混合物からのクメンの回収方法 | |
| US4053520A (en) | Production of para-dialkylbenzene dihydroperoxide | |
| KR840000571B1 (ko) | 정제 아세토니트릴의 회수방법 | |
| JPS6339831A (ja) | ジヒドロキシナフタレンの精製方法 | |
| EP1206411A1 (en) | Process for treating a mixture comprising an ammonium sulfate solution phase and an aqueous lactam phase | |
| JP2501603B2 (ja) | α−メチルスチレンの製造法 | |
| MXPA00000968A (es) | Procedimiento para eliminar hidroxiacetona de fenol que contiene hidroxiacetona | |
| JPS6270333A (ja) | ２，６−ジヒドロキシナフタレンの製造方法 | |
| FI20216182A1 (en) | Method and device for the production of methanol | |
| JP2019509324A (ja) | フェノールの精製方法 | |
| SE182210C1 (ar) | ||
| KR20030036185A (ko) | 농축 질산 제조 방법 및 그 방법을 수행하기 위한 설비 |