SA96160639B1 - عملية لتصنيع اليوريا urea تتضمن منطقتي تفاعل منفصلتين - Google Patents
عملية لتصنيع اليوريا urea تتضمن منطقتي تفاعل منفصلتين Download PDFInfo
- Publication number
- SA96160639B1 SA96160639B1 SA96160639A SA96160639A SA96160639B1 SA 96160639 B1 SA96160639 B1 SA 96160639B1 SA 96160639 A SA96160639 A SA 96160639A SA 96160639 A SA96160639 A SA 96160639A SA 96160639 B1 SA96160639 B1 SA 96160639B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- reactor
- urea
- ammonia
- carbon dioxide
- mixture
- Prior art date
Links
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 149
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 title claims abstract description 148
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 114
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 title claims abstract description 111
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 94
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 234
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 211
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 117
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 114
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims abstract description 104
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 102
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N carbonic acid monoamide Natural products NC(O)=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 67
- BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N ammonium carbamate Chemical compound [NH4+].NC([O-])=O BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 66
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M Carbamate Chemical compound NC([O-])=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 40
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 40
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 93
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 65
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 claims description 63
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 36
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 claims description 30
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 29
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 24
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 23
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 22
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 21
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 21
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 20
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 16
- 230000003993 interaction Effects 0.000 claims description 13
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 10
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 claims description 10
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 7
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 6
- -1 Sb Syurea Chemical compound 0.000 claims description 5
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 5
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 5
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 claims description 4
- XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N ammonia nh3 Chemical compound N.N XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 3
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 2
- 230000009089 cytolysis Effects 0.000 claims description 2
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 2
- 101150082527 ALAD gene Proteins 0.000 claims 1
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 claims 1
- 206010044223 Toxic epidermal necrolysis Diseases 0.000 claims 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 claims 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 claims 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 abstract description 7
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 17
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 9
- 238000013461 design Methods 0.000 description 7
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 7
- 150000004657 carbamic acid derivatives Chemical class 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 5
- ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N Ammonium bicarbonate Chemical compound [NH4+].OC([O-])=O ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001099 ammonium carbonate Substances 0.000 description 4
- 235000012501 ammonium carbonate Nutrition 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 4
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M Bicarbonate Chemical compound OC([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N Formaldehyde Chemical compound O=C WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- ZEYWAHILTZGZBH-UHFFFAOYSA-N azane;carbon dioxide Chemical compound N.O=C=O ZEYWAHILTZGZBH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- WWJROBNVMZSTTG-UHFFFAOYSA-N azanium;urea;carbamate Chemical compound N.NC(N)=O.NC(O)=O WWJROBNVMZSTTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 3
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229920001807 Urea-formaldehyde Polymers 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- SQXFNEDZVPHSPV-UHFFFAOYSA-N carbon dioxide;urea Chemical compound O=C=O.NC(N)=O SQXFNEDZVPHSPV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- XIWRCSVXKPGGAJ-UHFFFAOYSA-N 1-(5-tert-butyl-2-phenylpyrazol-3-yl)-3-(4-chlorophenyl)urea Chemical compound C=1C=CC=CC=1N1N=C(C(C)(C)C)C=C1NC(=O)NC1=CC=C(Cl)C=C1 XIWRCSVXKPGGAJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001136792 Alle Species 0.000 description 1
- IQMJCKDBQCMMCW-UHFFFAOYSA-N N.N.C(=O)=O Chemical compound N.N.C(=O)=O IQMJCKDBQCMMCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000025865 Ulcer Diseases 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003868 ammonium compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000003863 ammonium salts Chemical class 0.000 description 1
- 230000001754 anti-pyretic effect Effects 0.000 description 1
- 239000002221 antipyretic Substances 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 125000006297 carbonyl amino group Chemical group [H]N([*:2])C([*:1])=O 0.000 description 1
- UHZZMRAGKVHANO-UHFFFAOYSA-M chlormequat chloride Chemical compound [Cl-].C[N+](C)(C)CCCl UHZZMRAGKVHANO-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000010908 decantation Methods 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004925 denaturation Methods 0.000 description 1
- 230000036425 denaturation Effects 0.000 description 1
- YLPWIFOPLWNRQS-UHFFFAOYSA-N diazanium;dicarbamate Chemical compound [NH4+].[NH4+].NC([O-])=O.NC([O-])=O YLPWIFOPLWNRQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- OVIILQQKQPCQTF-UHFFFAOYSA-N ivalin Natural products C1C2OC(=O)C(=C)C2CC2C(=C)CC(O)CC21C OVIILQQKQPCQTF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 1
- 239000002932 luster Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052756 noble gas Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002835 noble gases Chemical class 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- ODGAOXROABLFNM-UHFFFAOYSA-N polynoxylin Chemical compound O=C.NC(N)=O ODGAOXROABLFNM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 1
- 238000009420 retrofitting Methods 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 230000011218 segmentation Effects 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000036269 ulceration Effects 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
carbamate)، في التيار المغادر من خطوة التفاعل المذكورة ،الملخص: يتعلق الاختراع الحالي بعملية لتصنيع اليوريا urea بدأ من امونيا ammonia وثاني اكسيد الكربون carbon dioxide و تتضمن العملية المذكورة خطوة تفاعل يتم إجرائها في اثنين على الأقل من مناطق التشغيل المتميزة يكونا على نحو أساسي في نفس مستوى الضغط ولكن في درجة حرارة تشغيل مختلفة ويفضل ان يكون الاختلاف في درجة الحرارة بين 5 و ٦٠م وخطوات تشغيل عالية الكواشف الغير محولة حيث يتم نقل تيار غازي من المنطقة الأولى وفي درجة حرارة أعلى، إلى المنطقة الثانية و في درجة حرارة اقل وينقل تيار سائل يحتوي على يوريا urea و/او كربافات الامونيوم ammonium carbamate من المنطقة الثانية إلى المنطقة الأولى وبالتالي يفضل ان يشكل الدوار الغازي المذكور نسبة 5% على الأقل بالوزن بالنسبة لتدفق التيار من المنطقة الأولى إلى خطوات تشغيل تالية وتسمح هذه العملية بالحصول على نسبة تزيد عن 70 % من يوريا urea / ( يوريا urea + كربامات
Description
Y —_— . — عملية لتصنيع اليوريا urea تتضمن منطقتي تفاعل منفصلتين الوصف الكامل خلفبة الاختراع يتعلق الاختراع الحالي بعملية تصنيع اليوريا urea المشتملة على منطقتي تفاعل منفصلتين . وبوجه خاص ؛ يتعلق الاختراع الحالي بعملية بتحويل مرتفع خاصة بتصتيع اليوريا urea ؛ تتضمن تفاعل الامونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide في خطوتين على الأقل 0 وعلى نحو أساسي في نفس مستوى الضغط المرتفع ؛ والانفصال التالي لليوريا urea من الخليط المحتوى على منتجات غير متفاعلة ثم sale) الدوران لتلك المنتجات لواحدة على الأقل من خطوات التفاعل . تستخدم اليوريا urea على نحو واسع النطاق في الإنتاج الصناعي وخاصة اتخذها كمادة مخصبة؛ رغم أنها تستخدم أيضا في المجال الصيدلي وفي المواد البوليمرية ©:801::6( راتينجات اليوريا ٠ والفورملديهيد (urea - formaldehyde . بشكل عملي تعتمد جميع العمليات الصناعية الخاصة بتحضير اليوريا urea على تصنيع pile وفقا للتفاعل التام: 2NHj + CO2 > - > CO(NH,), + H,0 0 ويحدث هذا التفاعل في خطوتي تفاعل متميزتين مع صياغة كربامات الامونيوم ammonium carbamate Vo باعتبارها مركب وسيط NH; + CO, <---> (NHz) COONH,4 (1) | '(اب) | 1110 + (NH) COONH, <---> CONH), في الخطوة الأولى )11( يحدث تفاعل طارد للحرارة للوصول إلى مستوى توازن حيث يتحرك هذا التفاعل باتجاه اليمن في درجة حرارة الغرفة ( مكونا كربامات الاموتيوم (ammonium carbamate ٠ © والذي يستلزم مع ذلك مستويات ضغط مرتفعة للوصول إلى توازن والذي يكون هى نحو مفضل ا
-؟- : في درجات حرارة مرتفعة وتتطلب تنفيذ الخطوة التالية (١ب) بإنتاج مرضى . وفي الخطوة الثانية (١1ب) ¢ Cus يحدث تفاعل خافض للحرارة والذي يصل فقط في درجات حرارة مرتفعة ( LS] ١٠5١م ) إلى معدل مرضي خاص بالاستعمال الصناعي للعملية ؛ مع Ala توازن والتي ؛ برغم ذلك ؛ تنتج .في تحويل CO, الأكثر من 0% في خليط متكافئ من الكواشف في درجة ٠ حرارة YAO درجة Bde . ويمكن رفع تلك التحويل الغير مرضي على نحو تقليدي بزيادة نسبه «NH; /CO, ولكن يحدث انخفاض آخر بإضافة الماء. وتتميز الماء أيضاً بتأثير غير مرغوب فيه على الحركيات الإجمالية للعملية. بشكل معتاد تحدث خطوتي التفاعل المذكورتين أعلاه على نحو متزامن في نفس المفاعل» ولذلك : Jad خليط التفاعل على اليوريا urea والماء والامونيا و ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide ٠ وكربامات الأمونيوم ammonium carbamate بتركيز نسبي؛ في نقاط مختلفة من المفاعل؛ بناءاً على الحقائق الديناميكية الحرارية والحركية المتنوعة التي تسهم في العملية. تظهر وتوصف بإسهاب عمليات من هذا النوع الخاصة بإنتاج اليوريا 8 في مجموعه كتابات محدده في المجال. ويمكن إيجاد تقرير مفصل الأكثر العمليات الشائعة الخاصة بإنتاج اليوريا curea على سبيل المثال» في النشرة الدورية بعنوان "مؤسسة التقنية الكيميائية Ed.
Kirk-Othmer, Wiley Interscience, thirs ed. (1983), vol.23, ."Chemicl Technology eo pages 551 - 561. في العمليات الصناعية لإنتاج اليوريا urea يجري التصنيع على نحو معتاد في مفاعل يتم تغذيته باستخدام و14 و CO; ومحاليل مائية من كربونات الأمونيوم ammonium carbonate (مادة تشكيل غير مستقرة من الكربامات carbamate و (NHs), COs) و/أو كربامات carbamate تنتج من © ثيارات معادة الدوران من كواشف غير محوله في درجات حرارة بين 776١و ٠٠0 م؛ وفي مستويات ضغط ١١١ وحدة ضغط جوي على الأقل ؛ وينتج طور سائل كهذا على نحو مألوف ؛ امع NHy/ COp بنسبه جزيئيه بين Y,0 و 4,5 ؛ وتحسب على أساس كميه تيارات التغذية وتكون النسبة الجزيئية ل 002/11:0 تغذيه للمفاعل وتكون على وجه العموم بين ٠,9 و 0,6 وتحت تلك الظروف؛ يتم تفريغ المنتج من المفاعل المشتمل على تحويلات بين 5٠ و 15 بالنسبة ل CO; Yo الذي تمت تغذيته. بالإضافة إلى الماء المشكل و NH; الفائض الذي تمت تغذيته. مازال يحتوي الانبثاق من المفاعل على كميات مرتفعه من ,60 الغير محول-على نحو أساسي في شكل كربامات الامونيوم ammonium carbamate الغير محوله. ا
- يتم فصل اليوريا urea من هذه المواد في مقاطع تشغيل عديدة في درجة حرارة مرتفعه ومستويات hia منخفضة؛ في كلا منها يجري التحلل لكربامات الأمونيوم ammonium carbamate إلى NH; و CO, (تصنيع منتجات متوفرة لإعادة الدوران للمفاعل) والتبخير لماء التفاعل» وللحصول أخيراً على اليوريا urea بنسبه نقاوه Ale للخطوة تشكيل الكريات التالية. ٠ يشتمل القسم الخاص بالفصل وإعادة الدوران علي تكاليف الاستثمار التي تؤثر بشكل ملحوظ في التكلفة النهائية للمنتج . من هذا القسم ؛ يظهر SIS من كل ,00 وجزء من NH; على نحو متزامن؛ لكي يكونا متوفرين بغرض sale] الدوران باعتباريهما أملاح. الأمونيوم ammonium salts (كربونات carbonate و/أو بيكربونات bicarbonate و/أو كربامات carbamate اعتماداً على درجة الحرارة) والذي جعل هناك ضرورة لاستخدام الماء باعتبارها مذيب تنقلهما لتجنب ترسيب الأملاح ٠ وبالتالي انسداد خطوط الإنتاج المعنية . وبرغم ذلك؛ يمكن من إعادة الدوران من الماء للمفاع _ل؛ على التوالي ؛ تخفيض مستوى التحويل لأن إعادة الدوران للماء يؤثر بشكل عكسي على التفاعل (١ب) . ولشرح ما سبق على نحو أكثر وضوحاًء يجب الإشارة إلى أن كميه الماء بشكل معتاد تعيد الدوران للمفاعل وتساوي تقريباً ما ينتج أثناء «Jeli وهكذا تتضاعف كميه الماء داخل المفاعل. ولذلك يعد المفاعل التقليدي على وجه الخصوص له تأثير سلبي بسبب التركيز المرتفع للماء منذ ١ _ البداية من منطقه التفاعل؛ والتي تزيد تركيز آخر لتصل إلى الحد الأقصى في المنطقة النهائية ٠ المفاعل؛ والعكس بالعكس؛ Cun سيكون أكثر فائدة أن يشتمل علي تركيز ماء منخفض بقدر الإمكان بغرض الحث على تحويل الكربامات carbamate المتبقية. تعد من العمليات المعروفة والتي تشغل وفقاً للتصميم العام السابق وهو على سبيل المثال؛ التصميم الموصوف في براءات الاختراعات الأمريكية رقم 47,78 و الأكا EY لم7 و SEAVIVEC 08 Y. تقرح عمليات curea داخل اليوريا carbon dioxide لزيادة مستوى تحويل ثاني أكسيد الكربون تصتيع اليوريا urea الاشتمال على منطقتي تفاعل على الأقل واللذين يكونا منتفصلين من بعضهما البعض والتشغيل تحت ظروف مختلفة من درجة حرارة ومستوى ضغط. وتكشف براءة الاختراع الأوروبية المنشورة برقم 044067 ؛ على سبيل المثال ؛ عمليه يوجد فيها منطقتين تفاعل carbon وثاني أكسيد الكعربون ammonia مستقلتين كلا منها يتم تغذيتها باستخدام الأمونيا Yo
Sel وتشغل واحد منها بطريقه تقليديه والأخرى عند درجات حرارة ومستويات ضغط 008 من 7080م و 0860© بار على التوالي . برغم أن هذا يسمح في الواقع بزيادة التحويل sis ند
ا : الإجمالي لكل فقره ؛ ويخلق استخدام مستويات ضغط ودرجات حرارة مرتفحه كهذه في منطقه التفاعل الثانية مشاكل تتعلق بأمان وتآكل المعدات المستخدمة ؛ وهكذا تتطلب العملية استثمار بإمكانيات أكبر وتكاليف صيانة مرتفعه . بالتالي مازالت هناك حاجه شديدة لعمليات خاصة لإنتاج اليوريا urea مع إنتاجية متزايدة والجمع م بين استهلاك طاقه وتكاليف استثمار وصيانة JH وعلى وجه الخصوص أن لإنتاج يتميز باستخدام واسع النطاق كهذا وذو قيمه مضافة منخفضة متماثلة؛ (pad الضروري في المجال العملي امتلاك وحدات صناعية بأبعاد كبيره قادرة على إنتاج يصل إلى ٠00١0 طن من اليوريا urea يومياً؛ وفيها تحسينات في المنتجات و/أو في وحدة استهلاك الطاقة؛ حتى إذا لم تكن كبيرة بشكل واضح ؛ ويمكن أن توفر مزايا اقتصادية عظيمة . ض
٠ لقد اكتشف في مجال التطبيق عمليه والتي تتغلب على المصاعب والتحديدات للعمليات الصناعية التقليدية سابقه الذكرء وأيضاً بدون الحاجة إلى استخدام مستويات ضغط مرتفعه clan والوصول إلى تحويلات بإجتياز CO, إلى اليوريا urea من أكثر من 75 وبشكل مألوف بين ١7١ و 185 اعتماداً على ظروف التشغيل وتصميم الوحدة المستخدمة. وصف عام HAM اع :
١٠ يتعلق الاختراع الحالي بعمليه محسنه خاصة بتصنيع اليوريا urea من الامونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide مع تكوين من كربامات الاموتيوم ammonium carbamate باعتبارها مركب وسيط ؛ تتضمن :
0 تفاعل» في خطوه التفاعل؛ ammonia Li sal وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide مستوى ضغط إجمالي بين 6 و YOO وحدة ضغط جوي؛ مع CO,/NH; بنسبه جزيئيه جرامية ؛ كهذا أو YL في شكل كربامات الامونيوم ammonium carbamate ؛ من بين 1,١ و ٠١ ؛ على نحو مفضل بين ١ و 3,٠6 ؛ بتكوين من خليط سائل أول يحتوي على اليوريا urea وكربامات الامونيوم ammonium carbamate وماء وامونيا ammonia . ّ (لب) تحويل الخليط السائل الأول المذكور إلي خطوه انحلال نزع واحدة على الأقل . (ج) التسخين للخليط السائل الأول المذكور في خطوه التحلل والنزع المذكورة؛ والتشغيل على Yo نحو أساسي في نفس مستوى الضغط المستخدم في خطوة 0( السابقة للوصول إلى تحلل لجزء Eve ao المتضمنة في تلك الخليط» مع تكوين ammonium carbamate على الأقل من كربامات الأمونيوم «carbon dioxide من خليط غازي أول يحتوي على الامونيا 8 وثاني أكسيد الكربون والجزء الغير محلل من ammonia والماء والامونيا urea وخليط سائل ثاني محتوي على اليوريا . ammonium carbamate كربامات الأمونيوم (د) تحويل جزء على الأقل من الخليط الغاز المذكور إلى تشغيل خطوه تكثيف واحدة علي الأقل 0 نحو أساسي في نفس مستوى الضغط للخطوة (أ) وتكثيف الخليط الذي تم تحويله مع التكوين Jes وماء وامونيا ammonium carbamate من خليط سائل ثالث مشتمل على كربامات الامونيوم ٍ .ammonia (ه) تحويل الخليط السائل الثالث المذكور والجزء المتبقي من الخليط الغازي الأول إلى خطوه ْ . التفاعل (أ) ٠ التي توجد في الخليط السائل الثاني في واحدة أو أكثر من خطوات urea (و) استخلاص اليوريا التحلل والتكثيف والفصل التالية للحصول على نحو أساسي على يوريا نقيه وإعادة الدوران لتصنيع الغير carbon dioxide وثاني أكسيد الكعربون diammonia وثنائي الامونيا ammonia الامونيا -(ammonium مركبات الامونيوم Ge في تكوين of 1365) محولين | . وتتميز بأنه \o 0 يتم تنفيذ خطوه التفاعل (أ) السابقة في منطقتين متميزتين على الأقل؛ ويتصلا مع بعضهما البعض وعلى نحو أساسي يحافظ على نفس مستوى الضغط؛ وفيها تشغل الأولى في درجات حرارة بين و 770 م باستخدام تكوين من الخليط السائل الأول المذكور وعلى نحو سائد الخليط الغازي VV ؛ carbon dioxide والماء وثاني أكسيد الكربون ammonia الثاني المحتوي أساساً على الامونيا : أخيراً ؛ غازات خاملة ؛ وتشغل المنطقة الثانية في درجة حرارة أقل من الأولى ؛ وبالتالي يتم ©
Cd على الأقل بالوزن من الخليط الغازي الثاني بشكل سائد ؛ بالنسبة لوزن الخليظ yo تحويل بالوزن ؛ وعلي التحو 7٠١ الأول المذكور أعلاه ؛ وعلي نحو مفضل كمية تساوي أو أكثر من و 750 بالوزن ؛ من المنطقة الأولى إلى المنطقة الثانية ؛ مع 7١ الأكثر تفضيلاً في كمية بين وكربامات ammonia التكوين التالي ؛ في المنطقة الثانية ؛ خليط سائل اخر متضمن ؛ امونيا والتي يتم تحويلها مرة أخرى من urea و أخيراً » يوريا ammonium carbamate الأموتيوم Yo . المنطقة الثانية إلى منطقة التفاعل الاولى
د المصطلح Jail’ كما هو مستخدم في الوصف الحالي وفي عناصر الحماية مع الإشارة إلى منطقتين مختلفتين أو جهاز العملية للاختراع الحالي؛ يعني أن الكميات المعنية؛ سواء كانت بشكل : مستمر أو تدريجي ؛ تتبادل بين بعضهم البعض ؛ سواء كان على نحو مباشر عبر واحدة أو اكثر من خطوط توصيل ؛ أو على نحو غير مباشر خلال طريق يتضمن خطوط توصيل وأجزاء أخرى © من معدات . وفقاً للعملية الخاصة بالاختراع الحالي؛ والتي تجري بشكل معتاد في تتابع في وحدة صناعية ملائمة؛ ويتم تغذية الوحدة باستمرار بالامونيا ammonia الجديدة وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide لتعادل الكمية المتماثلة من الكواشف المستخدمة لتكوين اليوريا urea التي يتم الحصسول عليها في مخرج من الفصل النهائي وقطاع تشكيل الكريات في الوحدة الصناعية. وتصنع جميع ٠ المعدات المتلامسة بالخلائط الأكالة المحتوية على الامونيا ammonia والماء وكربامات الامونيوم ammonium carbamate وثاني اكسيد الكربون carbon dioxide كما هي مختلطة مع بعضها البعض؛ بشكل عام من أو تغطي بمعادن مقاومة للتآكل أو من خلائط معدنية وفقاً لنظم التركيب ض المعتادة لهذا النوع من الوحدات الصناعية. يمكن التغذية بالامونيا ammonia الجديدة وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide مباشراً لخطوة vo التفاعل ؛ ولكن من المفضل استخدامها ؛ في جزء على الاقل ؛ باعتبارها سائل حافز في واحدة أو AS) من وسائل الطرد ؛ للإمداد بالدافع الضروري لسوائل إعادة الدوران مثل ؛ على سبيل المثال؛ تفريغ التيار الغازي الاول من خطوة النزع (جب)ء؛ و/أو كربامات الأمونيوم ammonium 18 الناتجة عن خطوة التكثيف (د) . ويفضل بشكل خاص استخدام الامونياً ammonia لهذا الغرض . YL كبديل ؛ أو بشكل معاصر أيضاً مع الاستخدام في المضخات ؛ يمكن استخدام الامونياً ammonia الجديدة أو ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide ؛ سواء كان على نحو إجمالي أو La باعتبارها سائل نزع في المنزعة و/أو ترسل مباشراً إلى المكثف . كما هو موضح ؛ تتم خطوة التفاعل (أ) ١ طبقاً للاختراع الحالي ؛ في منطقتي تشغيل متميزتين وعلى نحو أساسي في نفس مستوى ضغط بين 50 و You وحدة ضغط جوي ؛ ومن المفضل أن Yo يتراوح بين ١7١ و VAL وحدة ضغط جوي . وأن مصطلح Jo نحو أساسي في نفس مستوى الضغط" ؛ كما هو مستخدم في الاختراع الحالي وفي عناصر الحماية ؛ يقصد به إلى حد ما السماح A
A - - ’ بفروق صغيرة في مستويات الضغط ولكن برغم ذلك لا تكن فروق كبيرة جداً بالنسبة لمستوى الضغط الإجمالي نفسه . ويتضمن ذلك ؛ على سبيل المثال ؛ الفروق البسيطة في مستوى الضغط والتي تتجمع عن طريق ترتيب المعدات والمناطق المعنية في ارتفاعات مختلفة 0 و/أو بواسطة المضخات . © في العملية الخاصة بالاختراع الحالي؛ التشغيل ؛ في خطوة التفاعل (أ) ؛ مع زيادة الامونيا ammonia | فيما يتعلق بالنسبة المتكافئة مع ثاني اكسيد الكربون carbon dioxide اللازم لإنتاج كربامات الأمونيوم ammonium carbamate وبالتتابع » اليوريا ١ /١( urea بالجزء الجرامي) والتيار المتبقي للمفاعل الأول و ؛ بوجه عام © معظم التيارات السائلة التي تكونت في العملية ؛ وعادتاً تحتوي علي الامونيا ammonia بمقدار زائد .ومن خلال الوصف الحالي ؛ نشير الي تركيب ٠ تلك التيارات السائلة والخلائط الهامة ( أو ثنائية الطور «(Lad بشكل مألوف ؛ حيث يوجد كل ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide في شكل من كربامات الأمونيوم ammonium carbamate « وتوجد الكمية الزائدة المتبقية من الأمونيا ammonia في صورة امونيا ammonia حرة في محلول أو ؛ وعلى نحو اكثر تبسيطاً ؛ في صورة ٠ ammonia Li gal بالإضافة إلى ذلك ؛ ولتبسيط الوصف الحالي ؛ يتم استخدام مصطلح " سائل "liquid على نحو oe معتدل وبالإشارة إلي التيارات أو الخلائط الخاصة بالعملية وفقاً للاختراع الحالي والذي يتكون سواءاً من طور سائل أحادي أو طور بخار سائل مختلط وفية يكون السائل سائد (أكثر من 150 >< > بالوزن). في العملية Adal من المفضل أن تكون كل التيارات السائلة المحتوية علي كربامات الأمونيوم ammonium carbamate في درجة حرارة تساوي أو أكبر من YW م . dl yal ووفقاً للاختراع الحالي ؛ يستخدم مصطلح "غازي "gaseous لتلك التيارات أو الخلائط التي © _ يكون فيها الطور السائل غير موجود فعلياً ¢ حيث أن مصطلح "غازي بشكل سائد" يشير إلى خليط أو تيار فعال ويجب تفسيره إلى حد ما أن الغاز والسائل مازالوا موجودين في توازن ؛ ولكن يمثل الطور الغازي AST من 75٠ بالوزن ؛ ومن المفضل ان يكون اكثر من 7/70 بالوزن بالنسبة للوزن الإجمالي (أو معدل تدفق الكتلة الإجمالي ؛ في الحالة المعتادة من تيارات في عملية مستمرة) من الخليط موضع الاهتمام . : ly vo للعملية الحالية ؛ يتم تشغيل المنطقة الأول من منطقتي التفاعل سابقة الذكر في درجات حرارة بين ١١7١ 5 و ٠ 5 77٠ ومن المفضل ان تكون بين ١٠9١ م و 1٠١ 5 ومن المفضل تغذية
"0 التيارات المختلفة المتدفقة من الكربامات carbamate معادة الدوران الغير محولة إلى اليوريا urea وفائض الامونيا ammonia الناتجة من خطوات الفصل والذي يتم وضعه في اتجاه التيار ؛ تيارات. التغذية من الكواشف الجديدة (ومن الممكن الخلط المسبق للكواشف الجديدة مع التيارات sole الدوران) ¢ بالإضافة إلى تيارات سائل اخر قادم من منقطة التفاعل الثانية ؛ إلى منطقة التفاعل ٠ الاولى ٠ ويفضل ان تكون النسب الجزيئية للامونيا ammonia / ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide | في إجمالي التغذية بين 7,١ و 5,٠ ؛ وبشكل اكثر تفضيلاً تتراوح بين 7,5 و 4,5 . وتعطي الظروف في منطقة التفاعل الأولى (أو المفاعل الرئيسي) تكون من كمية كافية تماماً من ْ طور البخار المختلط مع الطور السائل؛ ولكون طور البخار مركز في الجزء العلوي من المفاعل؛ يتكون جزء القمة بشكل سائد من الطور الغازي والذي يتم تحويله إلى منطقة التفاعل الثانية.
٠ وبصرف النظر عن درجة حرارة التشغيل المرتفعة؛ تشابه منطقة التفاعل الأولى على نحو أساسي المفاعل العادي الخاص بتصنيع اليوريا urea في العملية التقليدية ويجهز المفاعل بشكل معتاد بعدة وحدات صناعية؛ من نوع يتم اختياره من نوعيات مختلفة معروفة في هذا المجال لإجراء ظروف التدفق المثالية. وتباعاً يمكن تقسيم المفاعل إلى مناطق تفاعل عديدة؛ وبطريقة مناسبة تتصل كل
| واحدة بالأخرى؛ ويفضل ان تكون في تشكيل تعاقبي؛ ومن المحتمل أيضاً تميز المفاعل بتيارات
e تغذية مختلفة في ارتفاعات مختلفة. يمكن التحكم في مستوى التسخين المتزايد وعلى نحو اكثر عمومية المستوى الحراري من المفاعل
| في خطوة التفاعل الأولى (أ) ؛ بالعمل وفقاً للمستوى الحراري من التيارات من ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide و/أو الامونيا ammonia التي تم تغذيتها للمفاعل و/أو وفقاً لأساس التقسيم للتيارات التغذية بين المنزعة والمكثف والمفاعل و/أو على أساس كمية الحرارة المنقولة في المكثف
0 لا بد ان يتميز هذا المفاعل الأول بقدره لاحتواء السائل والتي تسمح بفترة بقاء متوسطة تتراوح بين دقائق عديدة وعشرات من ELA ؛ من المفضل ان تتراوح بين © و 50 دقيقة ؛ لكي يمكن تشكيل كربامات الامونيوم ammonium carbamate بواسطة تفاعل الامونيا ammonia مع ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide لإزالة الماء للحصول على اليوريا urea . vo تشغل منطقة التفاعل الثانية؛ وفقاً للاختراع الحالي ؛ في درجة حرارة اقل من المنطقة الأولى ؛ وتتراوح Bole بين 8٠م و 00٠7م ؛ ويفضل ان تتراوح بين 1690م و a VAS ؛ مع اختلاف
- ١.
Jeli) م. ويتم تغذية منطقّة ٠١ 500 درجة حرارة بين المنطقتين من المفضل ان يتراوح بين الثانية بالتيار الغازي الثاني بشكل سائد مغادراً جزء القمة من منطقة التفاعل الاولي ؛ والتي تشتمل ومن المحتمل إدخال carbon dioxide والماء وثاني أكسيد الكربون ammonia أساساً علي الامونيا oxygen وكميات صغيرة من الأكسجين argon الأرجون nitrogen النتروجين Jie غازات خاملة ْ م للحد من تآكل الوحدات الصناعية وفقاً لما هو معروف في هذا المجال . برغم ذلك لا يمكن أيضاً وكواشف ثاني أكسيد الكربون ammonia استبعاد أحتمال تغذية جزء المنطقة الثانية بالامونيا و/أو تغذية؛ على urea الضرورية لتعويض تلك الكواشف التي تحولت إلى اليوريا carbon dioxide نحو إجمالي أو جزئياً؛ الخليط الغازي الأول المذكور أعلاه مغادراً المنزعة من الخطوة (جب)ء ثاني أكسيد الكربون / ammonia من مجال الاختراع الحالي . وتعتمد النسب الجزيئية للامونيا في منطقة التفاعل الثانية بشكل معتاد على ظروف التشغيل للمفاعل في منطقة carbon dioxide ٠ التفاعل الأولي ؛ والتي تحدد التركيب من التيار الغازي بشكل سائد والذي يتم تغذيتة للمنطقة الثانية وبرغم ذلك يمكن تنوع النسب الجزيئية في مدى كبير نسبياً؛ . اعتماداً على ظروف التشغيل في الوحدة ؛ ومن المفضل ؛ في التغذية ككل للمفاعل الثاني ؛ ان
Yo تتراوح بين ١,؟ و تتضمن منطقة التفاعل الثانية من خطوة )1( للعملية الحالية على نحو مألوف مفاعل مجهز بنفس Vo من فصل مفاعل ثاني Jill الوسائل المضادة للتآكل المذكورة سابقاً. وقد تتكون ذلك؛ على سبيل من الأول ويسبق بمكثف علي خط التغذية القادم من المفاعل الأول؛ أو قد تكمن في تركيبة من مبادل حراري ومكثف باستخدام الإنتاج من البخار أو التسخين لسائل مختلف أو تيار غازي؛ والذي أيضاً يمكن تزامن تركيبة من مبادل حراري ومكثف مع نفس المكثف باعتبارها خطوة (د). في تجسيد خاص للاختراع الحالي؛ تجري منطقة المفاعل الثاني في مكثف تجزئي مبادل يوضع © على جزء القمة من المفاعل الأول لكي يكون ما يشبه؛ في المجال العملي؛ جهاز أحادى. ويفصسل المكثف التجزئي المبادل من المفاعل الرئيسي؛ ويوضع أسفل منه؛ بمقدار ضئيل؛ ويتألف على سبيل المثال من حاجز أو لوحة تجميع؛ ويزود بأجهزة مناسبة للسماح بمرور طور البخار من : منطقة المفاعل الأولي إلى الثانية؛ وتجمع السائل المتكون في هذه المنطقة الثانية. : دوران ملائمة؛ ومن المفضل sale) ويتم تحويل السائل إلى المفاعل الرئيسي السفلي بواسطة خطوط ve تغذيتة إلى الجزء السفلي منه. ا
-١١- في تلك المنطقة ammonium carbamate وفقاً لعملية الاختراع الحالي؛ تتكون كربامات الامونيوم الثانية طبقاً للتفاعل (١أ) وعلى نحو تفضيلي بدرجة حرارة منخفضة بالنسبة للمنطقة الأولى»ومن وفقاً للتفاعل (١ب) ؛ urea المحتمل أيضاً أن يوجد تكوين ؛ جزئياً ؛ من اليوريا بناءاً على ظروف التشغيل للمفاعل الثاني. وبالتالي يوجد تكوين من خليظ سائل محتوى على متبقية المتدفقة من الوجود الفائض ammonia وأمونيا ammonium carbamate كربامات الامونيوم ٠ وتكوين الماء المتماثل وبعد urea في مرحلة التغذية ؛ ومن المفضل أيضاً احتوائه على اليوريا ٍ ذلك يحول هذا الخليط السائل ويعاد إدخاله إلى منطقة التفاعل الأولى؛ ويفضل كونه يغذي إلى الجزء السفلي منها. ومن المحتمل اتحاد الخليط السائل. sale) مع التيارات السائل معادة الدوران الناتجة من المقاطع في اتجاه التياز من خطوط )1( ؛ قبل . إدخاله ٠ يعطي استخدام في منطقة التفاعل الثانية؛ المفاعل المسبوق بمبادل / مكثف الذي تم تغذيته باستخدام urea تيار غازي بشكل سائد القادم من المفاعل الأول ؛ ازدياد تشكيل كميات كبيرة من اليوريا ٠ (بالإضافة إلى الكربامات) في المفاعل الثانوي ؛ يوفر الاستخدام التبادلي باعتباره مفاعل ثانوي لمكثف احادي موضوع ضد التيار من المفاعل الرئيسي ؛ أو مفاعل باستخدام فترة بقاء محدودة وفي كلتا : carbamate يكون أساسًاً تفاعل سريع جداً ؛ ازدياد للتشكيل السائد من الكربامات Leds ١ الحالتين يتكون الخليط السائل مغادراً خطوة التفاعل (أ) ويغذي المتنوعة من تيار بتركيز منخفض وذلك بسبب المستوى الحراري المرتفع من المفاعل الرئيسي. carbamate من الكربامات طبقاً للاختراع الحالي؛ وأنه من مواضع الانتقاد حيث يتم تحويل كمية ملائمة من الخليط الغازي علي نحو سائد والذي تكون في منطقة التفاعل الأولى إلى منطقة التفاعل الثانية. ويتم تنفيذ تلك التحويل بطرق متعددة بناءاً على ظروف التشغيل لدورة التصنيع ولتصميم العملية. وعلى وجه © التخصيص؛ على سبيل المثال» يمكن فصل الخليظ الغازي في المنطقة الأولي من الخليط السائل الأول مغادراً خطوة التفاعل؛ ثم يرسل إلى المنطقة الثانية من قمة المفاعل الأول. او يمكن أخذ الخليط السائل الأول المذكور والخليط الغازي بشكل سائد المذكور أعلاه باعتبارهما خليط ثنائي ض الطور أحادى من منطقة التفاعل الأولي ؛ وبالتالي يفصل إلى طورين مركبين (سائل وغازي ؛ على سبيل المثال في جهاز فصل طور ملائم) ؛ ثم يحول على التوالي إلى منطقة التفاعل الثانية ve وخطوة التحلل والنزع المذكورة أعلاه (ج) . وفي الحالة الأخيرة؛ يمكن أيضاً أن يأخذ إجراء فصل
١١7 — . - الطورين مكاناً في مدخل نفس خطوة التحلل والنزع ؛ وذلك على سبيل المثال باستخدام قمة المنزعة ؛ والتي اليها يتم تغذية الخليط ثنائي الطور ؛ بأعتبارها جهاز فصل الطور . في العملية الخاصة بالاختراع الحالي ؛ قد يفصل تيار غازي ثالث الغنى بالمنتجات الخاملة والذى ay من تفريغه ؛ من قمة منطقة التفاعل الثانية . ويخضع هذا التيار الغازي؛ قبل تفريغ المنتجات ٠ الخاملة؛ لإجراء تكثيف؛ باستخدام المساعدة الممكنة من جهاز فصل الطورء بغرض استخلاص الأمونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide الموجودين فيه؛ والذي يجرى له sale) دوران مباشراً إلى واحد من منطقتي التفاعل. ١ فى شكل أخر من الهيكل؛ يتم إخضاع هذا التيار الغازي للغسل في تيار معاكس مع تيار مائي معاد الدوران ناتج من خطوة (و) ؛ وهكذا ينتج طور غازي يحتوي أساسا على منتجات خاملة والتي يتم ٠ تفريغها ؛ وتيار سائل والذي يتم تغذيتة ؛ مثل القاعدة ؛ إلى المكثف . فى شكل AT للهيكل»؛ يعاد دوران التيار الغازي الثالث ويغذى باعتباره عامل نزع لواحد من الأجهزة الضرورية لتنفيذ خطوة (و) ؛ ومثلاً ؛ على سبيل المثال ؛ يكون قطاع التركيز والتنقية لليوريا urea أو قطاع التحلل للكربامات carbamate فى مستوى ضغط متوسط أو منخفض . تجرى على نحو معتاد خطوة النتزع والتحلل (ج) فى منزعة يتم تسخينها بشكل مألوف بواسطة yo بخار غير مباشر في مستوى ضغط عالي . وتقدر درجة حرارة ic yall بين Ye 5 و YY. 5 ‘ حيث أن مستوى الضغط يكون مساوياً أو أقل بمقدار طفيف من مستوى ضغط المفاعل؛ لكي يساعد على إعادة الدوران للمفاعل من منتجات التحلل ( التيار الغازي الأول ) بواسطة طارد و / أو وضع الارتفاع المختلف من المعدات. تحت الظروف المذكورة أعلاه؛ تتجه كربامات الأمونيوم ammonium carbamate إلى التحلل ٠ السريع مكونة الأمونيا ammonia وثنائي أكسيد الكربون carbon dioxide واللذين ينتقلا Las من الطور السائل عن طريق النزع؛ حيث أن اليوريا 8 قد تكونت في المفاعل وتبقى على نحو أساسي ثابتة. وقد يتم التزع باستخدام الأمونيا ammonia الجديدة أو ثاني أكسيد الكربون carbon 056 في صورة غاز نقل. لقد وصفت أمثلة عديدة للعمليات الخاصة بتصنيع اليوريا urea باستخدام القاعدة السابقة في Yo مجموعة كتابات؛ وعلى سبيل (JE تصف براءة الاختراع الأمريكية 7879777 استخدام ثاني
أكسيد الكربون carbon dioxide باعتباره غاز نزع. ومن ناحية أخرى تصف براءة الاختراع البريطانية ٠١٠677١ استخدام الامونيا ammonia لنفس الغرض. في الهيكل المفضل للاختراع الحالي؛ تنفذ خطوة النزع والتحلل باستخدام نفس الامونيا ammonia الموجودة بشكل زائد في JL مغادراً المفاعل؛ باعتباره غاز نقل . ويمكن ايجاد المزيد من م التفاصيل عن هذه التقنية المفضلة؛ على سبيل المثال في براءة الاختراع الامريكية رقم 7 والتي يشتمل محتواها في هذا السياق كما أشير إلى ذلك. وتتم الإشارة إلى تلك gil) مع مصطلح "النزع الذاتي "autostripping وفقا للاختراع الحالي ؛ قد تتم Lad خطوة النزع والتحلل في قطعتين من معدات (منزعتين) على التوالي ؛ ومن المحتمل في نوعين مختلفين ويجري التشغيل تحت ظروف مختلفة عن بعضهم ١ البعض ؛ كما وصف ؛ وعلى سبيل المثال ؛ في براءة الاختراع البريطانية رقم مد.ءد مدا ويتضمن محتواها هنا في هذا السياق. طبقاً للاختراع الحالي؛ يتم الحصول على الخليط الأول من الامونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide والماء من خطوة التحلل والتزع (ج)ء وفيها يقدر المحتوي من الماء على النحو المعتاد بين ٠,٠ و 7159 ومن المفضل ان يتراوح بين ٠,68 و ٠٠.١ بالوزن بالنسبة ١ _للوزن الإجمالي من الخليط الغازي . ويعتبر محتوى الماء المذكور هو نفس المحتوى تقريبا الذي يتم الحصول عليه في عمليات النزع التي تنفذ في مستوى ضغط عالي ؛ وفقا للعمليات المذكورة أعلاه . كما يمكن Lad إجراء خطوة (a) باستخدام؛ باعتباره غاز نزع؛ كمية ملائمة من الخليط الغازي الذي تكون في خطوة (أ) ؛ سواءاً في منطقة التفاعل الأولى أو الثانية . © وعلى سبيل المثال ؛ يمكن اعتبار كمية من الخليط الغازي الذي تحول إلى خطوة (a) باعتباره عامل نزع ؛ جزء من الخليط الغازي المتوفر من منطقة التفاغل الاولي ¢ وكون الجزء المتبقي تحول بشكل مستقل إلى منطقة التفاعل الثانية ؛ أو قد يكون الخليط الغازي المذكور تيار غازي محتوي على الغاز الخامل المأخوذ من جزء القمة من منطقة التفاعل الثانية . Gi لهيكل خاص للاختراع الحالي ؛ يمر كل الخليط الغازي الثاني المذكور بشكل سائد والمأخوذ ».من منطقة التفاعل الأولى خلال خطوة النزع والتحلل المذكورة قبل أن يتم تغذيتة إلى منطقة Ve
- ١4
التفاعل الثانية . وعلى نحو مفضل ؛ في هذه الحالة ؛ تتزامن منطقة التفاعل الثانية مع المكشف لخطوة التكثيف (د) . ويتم خلط الخليط الغازي من منطقة المفاعل الثاني المكثف . وعلى نحو غير متوقع؛ وبتنفيذ العملية الخاصة بالاختراع الحالي وفقاً لتلك الهيكل الخاص ؛ قد تم تحقيق ميزة اخرى ؛ بجانب التحويل المعزز للمواد الداخلة في التفاعل ؛ وعلى سبيل المثال ؛ الكفاءة المعدلة م لخطوة النزع والتحلل بواسطتها يحتوي الخليط السائل الثاني مغادراً جزء القاع من المنزعة على كمية منخفضة ؛ من المفضل ان تكون اقل من 70 بالوزن ؛ من كربامات الامونيوم ammonium carbamate الغير متفاعلة ؛ وهكذا ؛ تعتبر خطوة الفصل (و) شاقة بدرجة اقل فيما يخص تكاليف التشغيل والاستثمار عن الخطوة المماثلة في العمليات التقليدية ؛ و بالإضافة إلى ذلك ؛ فهي تحتاج
إلى مقدار أقل من الماء لإعادة الدوران الكربامات carbamate لخطوة التفاعل .
٠ بشكل عام يتم تنفيذ خطوة النزع والتحلل (ج) في معدات ذات رزمة من الأنابيب باستخدام انخفاض الغشاء السائل. وعلى نحو مفضل؛ تجزي تغذية الخليط مغادراً المفاعل؛ Lan مع جزء على الاقل من الخليط السائل الرابع الناتج عن الخطوات المضادة للتيار من المنزعة؛ إلى جزء القمة من المعدات وتكوينات انخفاض الغشاء على حوائط رزمة الأنابيب. ويمكن استخدام معدات أخرى معروفة وملائمة أيضاً لهذا الغرض في عملية الاختراع الحالي .
ve تجري خطوة التكثيف (د) للعملية الحالية بشكل معتاد في مكثفات مناسبة على سبيل المثال مكثفات ذات تجمع من الأنابيب؛ والتي يستخدم فيها حرارة التكثيف لتسخين السوائل الأخرى. وتستخدم حرارة التكثيف على نحو مفضل للإنتاج من بخار الماء؛ ولكن تستخدم Lad لإمداد الحرارة مباشراً إلى واحدة من خطوات التحلل التاليه من كربامات الامونيوم ammonium carbamate في ضغط متوسط أو منخفض. وقد تجري خطوة التكثيف تحت الظروف المعتاده (من حيث درجّة الحرارة
YL ومستوى الضغط والتركيب) المستخدمة في العمليات المعروفة؛ وبشرط أن تمنع تلك الظطروف تكوين القشور الصلبة والرواسب من كربامات الامونيوم ammonium carbamate في aa و/أو خطوط مغادرة المكثف. ويتم التكثيف عموماً في درجات حرازة مرتفعة من Ee )0 ويفضل أن .
ض تكون بين ١٠٠٠م و VAY ؛ وفي مستويات ضغط J بدرجة طفيفة عن مستويات الضغط في المفاعل .
Wy ve لهيكل الاختراع الحالي؛ لا ينقل كل الخليط الغازي الأول الناتج من خطوة النزع (ج) إلسى
المكثف (د) ؛ ولكن ينقل جزء ؛ ويفضل ؛ ويفضل أن يتراوح بين © إلى 75٠0 بالوزن ؛ بدلا من VE
o — \ _ أن ينقل جزء كما هو إلى خطوة التفاعل (على نحو مفضل لتشغيل المنطقة الأولى في درجة حرارة (Radi je بغرض مراعاة التحكم الحراري للمفاعل . يجري بشكل معتاد الجزء المحول من الخليط السائل الثالث إلى خطوة التفاعل (أ) مغادراً Coal في خطوة (د) و حيث توجد الرغبة (IN جزء من الخليط الغازي الغير مكثف مغادر المنزعة؛ في © خطوة (ه) بواسطة وسائل طرد أو سقوط (من الخليط السائل). وتكون الاختلافات في مستويات الضغط لكي تعوض والخاصة بدوران التيارات المعنية صغيرة بشكل كافي بحيث لا تستلزم أجهزة دفع ميكانيكية. وتستخدم وسائل الطرد بشكل مفضل الامونيا ammonia باعتبارها سائل محرك . ويفضل تحويل الخلائط السابقة إلى منطقة التفاعل الأولي من خطوة (أ). ّ ٠ يتم فصل اليوريا urea من الامونيا ammonia وكربامات الاموتيوم ammonium carbamate الموجودين في التيار السائل الثاني مغادراً خطوة النزع والتحلل ؛ وفقاً للخطوة (و) للعملية الحالية في قطاعات التحلل والفصل التالية (من كربامات الاموتنيوم (ammonium carbamate « ويجري التشغيل في مستوى ضغط متوسط (من \o إلى Yo وحدة ضغط جوى) و/أو مستوى ضغط منخفض (من لا إلى A وحدة baa جوي) . وللأهد al الخاصة بالاختراع الحالي ¢ يمكن تنفيذ خطوة الفصل المذكورة (و) بواسطة أياً من الطرق الموصوفة في مجموعة الكتابات المحددة لهذا المجال ؛ تسمح بالحصول على تيار سائل دوري وتحتوي على محلول مائي من كربامات الامونيوم ammonium carbamate والامونيا ammonia ؛ ومن المحتمل ؛ أن تتكون أيضاً وبشكل : : أساسي من الامونيا ammonia ء والتي تعتبر على نحو مألوف sales الضغط وتنضم إلى تيار الامونيا ammonia المغذي الجديد. © تعد قطاعات التحلل والفصل والتتقية المناسبة لأهداف الاختراع الحالي ؛ على سبيل المثال ؛ تلك التي تتمثل بشكل تخطيطي في الأشكال من ١ إلى © من النشرة "موسوعة التقنية الكيميائية" سابقة الذكر . : بعد ذلك تخضع اليوريا urea التي تم فصلها من كل كربامات الاموتيوم ammonium carbamate المتبقية والامونيا ammonia في خطوات التحلل والنزع في مستوى ضغط متوسط ومنخفضء Yo لإجراء خطوة نهائية لإزالة الماء تحت فراغ (يصل إلى )+ وحدة ضغط جوي) والتي تزيل الماء وتكمل خطوة الفصل من الكربامات carbamate ¢ التي ثم الحصول عليها » من ناحية ¢ تفقد الماء EVE
Cy النقية أساساً إلى عمليات تشكيل الكربات المعتادة » إلى urea ناحية اخرى ؛ تتقل اليوريا gmc و © CO; و NH; يتم تفريغ الماء المفقود المنتج؛ بعد فصل واعادة دوران الشوائب النهائية من ٠ آخره من الوحدة. طبقاً للهيكل المفضل للاختراع الحالي ؛ تترابط التيارات المختلفة المحتوية على كربامات الامونيوم carbon نوبركلا تكوينات مركبة اخرى من ثتائي أكسيد Ss) ammonium carbamate © في carbamate الناتجة من قطاعات فرعية مختلفة من خطوة )5( (تحلل الكربامات (dioxide ؛ إزالة الماء من اليوريا carbamate مستوى ضغط متوسط ومنخفض ؛ إعادة تكثيف الكربامات الضغط ؛ ale) في تيار الدوري السابق ؛ والذي ؛ بعد Lea التنقية من المنتجات المفقودة) ¢ urea يتم تغذيتة ؛ سواءاً بشكل إجمالي أو جزئياً ؛ إلى خطوة التكثيف (د) والتي أيضاً تتزامن مع منطقة كما سبق ذكره . ويشير التطابق بين خطوة التكثيف (د) والمنطقة الثانية من خطوة Gl التفاعل ٠ التفاعل (أ) ؛ بشكل واضح إلى التطابق الفيزيائي من المعدات التي تقي استعمالها لهذا الغرض ؛ . ويبقى الغرض والتأثيرات للخطوتين ؛ من وجهة النظر الفنية ؛ مختلف تماماً في الهيكل المفضل للاختراع الحالي ؛ تجري تغذية الخليط السائل الدوري المذكور بمقدار من بالوزن إلى خطوة النزع والتحلل (ج) معاً مع الخليط السائل الأول القادم من منطقة 7٠٠١ إلى التفاعل الأولى . بتلك الطريقة يحدث اختزال جوهري في كمية الماء الموجودة في خليط التفاعل ١ . مع زيادة إضافية في التحويل بالمرور ؛ مازالت تتضمن في مجال الاختراع urea وفقاً لأشكال معينة من هيكل الفصل والتنقية لليوريا معادة الدوران وثاني اكسيد الكربون ammonia ويمكن أن تظهر الامونيا (J أو بيكربونات ammonium carbonate في صورة كربونات الاموتنيوم carbon dioxide ؛ أو خليط منها ؛ بناءاً على درجة الحرارة ومستوى becarbamate أو بيكربامات bicarbonate ٠٠ . ضغط الخليط تسمح العملية وفقاً للاختراع الحالي بزيادة كبيرة في التحويل بمرور ثاني أكسيد الكربون والتي يمكن ان تصل ؛ تحت الظروف المثلى ؛ إلى قيم تتراوح urea إلى اليوريا carbon dioxide ويتحقق ذلك بشكل غير متوقع بدون التشغيل في مستويات ضغط مرتفعة جداً ؛ ٠ ض IAC وال١٠ بين ولكن باستخدام وسيلة بسيطة من أجراء لتفاعل في منطقتين متميزتين ومتبادلتا الاتصال ؛ يتم Yo التشغيل في درجات حرارة مختلفة ولكن على نحو أساسي في نفس مستوى الضغط. وتكمن ميزة ند
١١7 - - أخرى للعملية الحالية في استهلاك أقل من البخار في عملية النزع في مستوى ضغط adi ye (خطوة (ج)) ؛ بسبب الكمية القليلة من الكرمابات carbamate بالنسبة لليوريا urea فى الخليط السائل الأول المغادر خطوة التفاعل . بالإضافة إلى ذلك ؛ تشتمل العملية الحالية على ميزة أخرى في كونها تنفذ بسهولة وبشكل غير © متوقع مع تعديل بسيط فى وحدة صناعية تقليدية » موجودة من قبل . بناء علية يوجد هدف al للاختراع الحالى يتعلق بطريقة لتحسين عملية موجودة لإنتاج اليوريا urea بدءاً من الأمونيا ammonia وثاني اكسيد الكربون carbon dioxide باستخدام تكوين وسيط من كربامات الأمونيوم ammonium carbamate « والتى تعمل باستخدام قطاع تصنيع فى ضغط مرتفع يتضمن : : ٠ - مفاعل تصنيع أول لليوريا urea يعمل باستخدام مقدار وفير من الأمونيا ammonia فى مستويات ضغط تتراوح بين 60 و You وحدة ضغط جوي ؛ مع تيار سائل خارج يحتوى على اليوريا urea والماء وكربامات الأمونيوم ammonium carbamate : - وبالتالي تتكون خطوة التحلل من كربامات الأمونيوم ammonium carbamate فى التيار السائل المذكور وخطوة الفصل ( مع النزع ) للتيار الغازي المحتوى على ثنائي أكسيد الأمونيا cammonia yo وتوضع في اتجاه التيار للمفاعل المذكور . يغذى مكثف من التيار الغازي المغادر خطوة النزع والتحلل المذكورة؛ مع تكوين من تيار سائل مشتمل على كربامات الأمونيوم ammonium carbamate ؛ بأعتبارها منتج إعادة دوران » إلى المفاعل الأول المذكور ؛ ويتميز بأنه يتضمن العمليات الأتية : (]) يتخذ مفاعل ثانى لتشكيل كربامات الأمونيوم ammonium carbamate ؛ ومن المحتمل ؛ يوريا urea بدءا من ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide والأمونيا ammonia _بكمية وفيرة ؛ والتشغيل على نحو أساسي في نفس مستوى ضغط المفاعل الأول السابق ؛ وبشكل مفضل في درجات حرارة تتراوح بين Yeo 2 و ٠٠ م ‘ وبشكل اكثر تفضيلاً بين Yeo م و ٠5 2 ¢ وقد يتزامن al | تلك المفاعل الثاني مع مكثف الكربامات carbamate الموجود أعلاه . ا
-١8- : )11( تحديد عناصر ملائمة وخطوط توصيل لتحويل المواد من جزء القمة من المفاعل الأول السابق إلى المفاعل الثاني ؛ والتحويل المتماثل للمواد من المفاعل الثاني إلى المفاعل الأول : (ID) وضع ظروف التشغيل للمفاعلين الأول والثاني المذكورين بحيث تكون درجة حرارة المفاعل الثانى أقل ؛ من المفضل أن تنخفض من 200 إلى 8٠م ؛ من درجة حرارة المفاعل الأول ؛ oo باستخدام تكوين ؛ في المفاعل الأول ؛ من طور البخار المختلط مع الطور السائل. (TV) تحويل ؛ من قمة المفاعل الأول إلى المفاعل الثاني ؛ غاز أو على نحو سائد تيار غازي محتوى على ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide والأمونيا ammonia « فى كمية بوزن 7° على الأقل ؛ ويفضل بكمية مساوية أو تزيد عن 7٠١ بالوزن ؛ وعلى نحو اكثر تفضيلا بكمية تتراوح بين 7١0 و 7450 بالوزن ؛ بالنسبة لوزن التيار السائل السابق مغادراً المفاعل الأول ؛ مع التكوين - ٠ - التالي ؛ في المفاعل الثاني » من الخليط السائل المشتمل على كربامات الاموتيوم ammonium carbamate + ومن المفضل Loa) اشتماله على اليوريا «urea التي تحول إلى المفاعل الاول ؛ وتغذية وبشكل مفضل من اسفل . تؤدي الطريقة السابقة لتحسين عملية موجودة لإنتاج اليوريا urea (تتطايق Lad مع all od) الإنجليزي "التجهيز الخلفي retrofitting” ؛ شائع الاستخدام في مجال المرجع المحدد) في المجال lead ١ في عملية تشتمل على منطقتي تفاعل متميزتين ؛ وتشابه بصفة أساسية العملية الخاصة بالاختراع الحالي . وبالتالي يجب اعتبار جميع الأشكال المختلفة للهيكل» والظروف المفضل بشكل سائد والتي تم تحديدها؛ ثابتة كما في وصف الطريقة السابقة "التجهيز الخلفي". سوف يتم شرح آخر للطريقة المعدلة وفقاً للاختراع الحالي بواسطة الأشكال الأربعة المتضمنة في هذه الطريقة؛ حيث ان : v1. شرح مختصر للرسومات : Jia شكل ١ : رسم تخطيطي لهيكل مفضل لعملية الاختراع الحالي ؛ حيث ان خطوة التفاعل تجري في مفاعلين منفصلين ؛ ويتصل DIS منهما بالآخر عن طريق عناصمر خاصة لتبادل المحتوي . يمثل شكل ؟ : رسم تخطيطي لهيكل مفضل لعملية الاختراع الحالي ؛ حيث أن خطوة التفاعل تتم vo في جهاز أحادى aude إلى منطقتين منفصلتين مع بعضهم البعض لتبادل المحتوى . A:
q — \ —_— يمثل شكل ¥ : رسم تخطيطي لهيكل مفضل لعملية الاختراع الحالي ؛ حيث أن خطوة التفاعل تجري في مفاعلين ؛ واحداً منهما يعتبر مكثف للغازات المغادرة للمنزعة في مستوى ضغط عالي. يمثل شكل ؛ : رسم تخطيطي لهيكل مفضل لعملية الاختراع الحالي ؛ والذي يعد مشابه بشكل جوهري العملية وفقاً لشكل © السابق ؛ باستثناء حقيقة أن الغازات المغادرة للمفاعل الأول ٠ (الأساسي) تمر عبر المنزعة في مستوى ضغط عالي قبل دخولها المفاعل الثاني بدلا من كونها تغذي مباشراً إلى نفس المفاعل الثاني . الوصف التفصيلى : ض : في الأشكال السابقة؛ Jud الخطوط المتقطعة إمكانيات بديلة ؛ ليست منحصرة بشكل تبادلي ؛ : خاصة بهيكل عملية الاختراع الحالي . ولم تعرض التفاصيل الوظيفية Jie المضخات والصمامات ٠ والأجهزة الأخرى التي ليست هامة للفهم الكامل للعمليات المخططة في الأشكال السابقة. وفي الواقع يعثمد اختبار نوع وموضع Jia هذه القطع من «al deal) والتي تستخدم في الههكل العملي من sang) الصناعية الخاصة بإنتاج اليوريا urea وفقاً للاختراع ؛ على قواعد التصميم المعتادة في الوحدة التقليدية ويعد من الأشياء الجيدة ضمن مهارات الخبير من ذوي المهارة المتوسطة في هذا المجال . ولا يجب اعتبار عملية الاختراع الحالي في أي حالة على انها محدودة لما عرض 0o ووصف في الأشكال الملحقة؛ والتي تتميز بالوظيفة الموضحة فقط. يوضح الرسم من شكل ١ مفاعل RI والذي يتصلء بالتدفق الزائد وخط ؛ ؛ بالمنزعة 81 . وتتصل المنزعة ST من Jind بقطاع الفصل والتنقية لليوريا 88 7 ؛ والتي تغادر من خط * ؛ لإعادة دوران الكربامات carbamate . وعلى التعاقب يتصل خط © مباشراً بالمكتف C2 عبر خط ad أو مباشراً عبر خط © ب ؛ 0 تتصل بخط 4 + عن طريق خط jo . وتعتبر الاتصالات © العديدة المتزامنة ايضاً محتملة ؛ بأستخدام تجزئة التيار من خط * . ويغادر الخطتين Yo ¢ لليوريا urea النقية و ٠5 للماء المفقود نفس القطاع .P وتتصل Ac ial 1 من أعلى بالمكثف C2 بواسطة خط 7 ؛ bee مع وسيلة الطرد 11 (يتحرك بواسطة تيار من الامونيا ammonia الناتجة من خط ٠١ ب) والخطتين “أ و اب . كما يمكن أيضاً أن Jas المنزعة 51 مباشراً بالمفاعل 81 (باستخدام تجزئة التيار (Vg bd عن طريق الخطوط لأ و لاج vo و VY وبينهم من الممكن وضع وسيلة الطرد 83 ؛ تتحرك بواسطة تيار من الامونيا ammonia ناتج من خط z ٠١ . ويتمثل المخرج من المكثف بواسطة خط ف ويتبع بخط ا وبينهما من $V ¢
ْ - ولا الممكن وضع وسيلة الطرد 122 ؛ والتي تتصل ايضاً بخط ٠١ الذي ينقل الامونيا L 3) ammonia ") الجديدة ومعادة الدوران (خط 3( ؛ وتنتج الامونيا ammonia من قطاع ب الخاص بفصل وتنقية اليوريا urea . ويتصل خط ١١ بجهاز فصل الطور 52 والذي منه يغادر الخط الغازي من الجزء العلوي؛ ويغادر الخط السائل ١١ من الجزء السفلي.
م ويمكن تغذية خط ١ مباشراً من ثاني أكسيد الكربون ccarbon dioxide الجديد للمفاعل (خط ١أ) بعد استقبال خط ١١ب القادم من جهاز الفصل FS2 أو يمكن اتصاله بالمكثف (خط ١ب) أو بقاع المنزعة (خط ١ج) ؛ أو أيضاً يتصل بأكثر من واحد من تلك الأجهزة ؛ باستخدام التجزئة . ويربط خط ١١ خط VY القادم من المفاعل الثاني 82 ؛ لتشكيل خط تغذية سائل TVA من المفاعل 81 . ويجمع خط تغذية غازي VA من المفاعل (محتمل) التيارات ١أو ١١ب و ١١7 . ّ يتم اتصال خط ¥ المغادر من قمة المفاعل RE إلى المكثئف 63 وبالتالي (خط ؟أ) إلى جهاز فصل الطور 781 ؛ والذي منه يغذي المفاعل R2 عن طريق الخطتين ١9 (الغاز) و “ب (السائل). ويغادر خط ١7 المفاعل 82 عبر فيضان ويعود إلى المفاعل الأول RE بعد ان يربط التيارات ٍ: السائلة معادة الدوران لكي يشكل خط TVA . ويغادر خط VY جزء القمة المفاعل R2 ويتصل بالمكثف C1 والذي يبدد المنتجات الخاملة خلال خط IY ويسمح بإعادة دوران نواتج التكثيف عبر ١ خط ١“ الذي يربط الخط العلوي “ب القادم من جهاز الفصل FST لتشكيل خط ٠١ سائل تغذية للمفاعل R2 . يوضح الرسم في شكل 7 نفس العناصر بشكل أساسي؛ وبنفس الغرض مثل الرسم في شكل ١ بقدر أهمية المفاعل 181 والقطاعات التي تكون في اتجاه التيار الخاصة به (المنزعة وإعادة دوران الكربامات carbamate والتنقية من اليوريا (urea وفي هذه الحالة برغم ذلك؛ يتم تركيب المفاعل © ل8 لكي يكون متصلاً بشكل مباشر بمكثف تجزئي 03-82 في الجزء العلوي؛ مكوناً بذلك قطعة أحادية من المعدات. ويتميز المكثف التجزئي بعمل متزامن من مكثف 03 والمفاعل الثاني R2 ؛ ويتصل مع 81 خلال فتحة ¥ الملحقة في لوحة التجميع (لتجميع السائل المكثف) ؛ والذي تبعاً يتصل بالمفاعل 81 عن طريق خط عودة VY ¢ والذي يتميز بشكل أساسي بنفس الغرض لخط VY في الشكل السابق ١ ؛ ولكنه لا يرتبط في هذه الحالة ؛ بالخط السائل الدوري ١١ . ولذلك في هذه yo الحالة؛ يستقبل المفاعل RT الخطتين ١١7 و TV) على نحو منفصل؛ برغم ان هذه الحالة أيضاً متضمنة في مجال الاختراع الحالي حيث ان الخطوط المذكورة ترتبط لتشكيل خط أحادي بغرض التغذية BL مشابه لخط IVA شكل ١ . ا
71١ - ْ - من الممكن أيضاً ان يستقبل المكثف التجزئي 82 - 3© ؛ خلال خط ١١ج ؛ جزء من التيار الغازي الناتج من جهاز فصل الطور 782 . ا يترك خط VY جزء القمة من المكثف التجزئي R2 - 3© ويتصل C1 iCall والذي يطلق الغازات الخاملة عبر خط ١١أ ويسمح بإعادة دوران نواتج التكثيف خلال خط ١“ الذي يتصل مباشراً م بالجزء العلوي من المكثف التجزئي 82- 03 .
| يشير الرسم في شكل “ إلى هيكل عملي خاص للاختراع الحالي؛ حيث أن المفاعل الثاني يتكون من نفس المكثف للغازات القادمة من المنزعة في مستوى ضغط عالي. ويوضح هذا الرسم المفاعل RI الذي يتصلء من جزء القمة بالمفاعل المكثف C2 - 82 عبر خط oF ومن أسفل؛ عبر تدفق زائد وخط of بالمنزعة 51. وتتصل المنزعة ST من اسفل بقطاع الفصل والتنقية من اليوريا urea cP ٠ ومنها يغادر 'خط © لإعادة دوران الكربامات carbamate . وتبعاً قد يتصل خط © مباشراً بالمفاعل المكثف C2 - 182 عبر خط #ج؛ أو بشكل غير مباشر عبر خط #ب؛ أو قد يربط خط 4 ؛ بواسطة خط #أ. ومن الممكن ايضاً اتصالات عديدة متطابقة؛ باستخدام تجزئة التيار من خط ٠ . وتترك أيضاً الخطتين 10 لليوريا ١6 (idl urea للماء المفقود نفس القطاع ©. وخلال خط CV يتم اتصال وسيلة الطرد 151 (المتحركة بواسطة تيار الامونيا ammonia 80 من خط ٠١ ب )
. 82 - 02 ESA و اب ؛ وتتصل المنزعة 81 من القمة بالمفاعل IY والخطوط ve ومن ¢ RT ؛ من خط ¥ القادم من جزء القمة للمفاعل IV ويعتبر خط اب نتيجة الاتحاد خط الجديد carbon dioxide على التوالي محملاً ثاني أكسيد الكربون wo المحتمل الخطتين ١ب و معادة الدوران من القطاعات في مستوى ضغط متوسط ومنخفض (قطاع carbamate والكربامات عن طريق الخطوط ؟ RI وقد يتصل أيضاً المفاعل المكثف 2© - 2 بشكل مباشر بالمفاعل . (P
Jy — ٠
كما قد تتصل أيضاً المنزعة 81 مباشراً بالمفاعل 81 ( بتجزئة التيار الغازي 7 ) بواسطة الخطين" لاج و VY واللذين قد توجد بينهما وسيلة الطرد 853 تدور بواسطة تيار من الأمونيا ammonia الناتج من خط ١٠ج. ويتمثل المخرج من المفاعل المكثف 182-02 بخط ch متبوعاً بخط AY واللذين توجد بينهما وسيلة الطرد 22 والتي قد تصل أيضاً بواسطة خط ٠١ الذي ينقل الأمونيا ammonia Ye الجديدة (خط ؟ ) والأمونيا ammonia من إعادة الدوران (خط 7 ) القادمة من قطاع الخاص بالفصل والتنقية لليوريا urea ويتم اتصال خط ١١ بجهاز فصل الطور 82 والذي منه ا
ال يغادر الخط الغازي ١١ب (يحتوى على منتجات خاملة محتملة ) من جزء القمة المتصل بجهاز الفصل المكثف 01؛ والخط السائل ١١ من أسفل؛ والذي يربط خط VY القادم من جهاز الفصل من الغازات الخاملة ١ج إلى خط IVA المحمل بالتغذية السائلة للمفاعل RE ويتم نقل الخليط الغازي (تيار) والذي يشكل الجزء المستخدم من المنتجات الخاملة بواسطة خط IVY وعلى نحو تبادلي؛ ٠ ينقل تلك الخليط الغازي؛ بواسطة خط ١١ب؛ إلى واحدة من خطوات التحلل من الكربامات carbamate المتبقية في قطاع P حيث يعمل باعتباره عامل نزع (وفقاً للتتقية المشضهورة SNAMPROGETTI ) . ثم يجرى تفريغ المنتجات الخاملة مباشراً من قطاع 7 نفسه. قد يغذى خط ١ من ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide الجديد مباشراً للمفاعل ( خط ١أ) أو قد يتصل المكثف (خط ١ب) أو بقاع المتزعة (خط ١ج) أو قد يتصل Lad بأكثر من واحدة من تلك الأجهزة ؛ ٠ باستخدام التجزئة .
يتضمن الرسم من شكل ؛ المفاعل RT الذي يتصل؛ من الجزء shall خلال خط © بالقسم السفلي من المنزعة ST و؛ من الجزء السفلي ؛ خلال تدفق زائد وخط ؛ ؛ بالقسم العكلوي من نفس المنزعة 81 . وتتصل تلك المنزعة من أسفل بقطاع الفصل والتقنية من اليوريا urea 7 ؛ All منها يغادر خط * لإعادة دوران الكربامات carbamate ؛ والتي ؛ في الهيكل المذكور ؛ يتم vo تغذيتها تغذية عكسية للمنزعة عن طريق ربط خط © بخط ؛ . ويغادر أيضاً الخطين Vo لليوريا Ag urea ١ و5١ للماء المفقود نفس القطاع ب . وخلال الخطين 7 و oY تتصل المنزعة من الجزء العلوى بالمفاعل المكثقف R2 - C2 . ويعد خط لاب نتيجة اتحاد خط 7 و أخيراً ؛ الخطوط اب و/أو خط ١٠ج ؛ حاملاً علي التوالي ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide الجديد والأمونيا ammonia النقية ( الجديد منها ومعادة الدوران ) . خط oF موصلاً SHRI قد يتضمن fy bhi) (
.أ٠١ المغذى عبر خط ammonia وسيلة الطرد 53 المدار بواسطة تيار الأمونيا xv. والذي يتصل بجهاز فصل الطور eA بواسطة خط 82 - C2 يتمثل المخرج من المفاعل المكثئف يغادر من جزء القمة؛ يحمل منتجات خاملة محتملة. ويغادر NY والذي منه الخط الغازي .2 المدار E2 نحو المفاعل 1 وفي الآخر يمر عبر وسيلة الطرد FS2 من قاع 1A الخط السائل نتيجبة RD من المفاعل VA ويعد خط التغذية السائل .٠١ خلال خط ammonia بواسطة الامونيا وخطوط ١أ و ١٠ب الممكنة؛ ومحملاً على (B2 حيث وجود وسيلة الطرد ١ »عن الخطوط
التوالي بثاني أكسيد الكربون carbon dioxide الجديد والامونيا ammonia النقية.
YY — -— بالإشارة إلى الأشكال السابقة ١ و ؟ و ؟ و ؛ للهياكل العديدة لعملية الاختراع الحالي والتي تم وصفهاء وكون الوصف المذكور لا يقصد به على أية حال تحديد المجال الشامل للاختراع نفسه. بالإشارة إلى التصميم من شكل ١؛ تدمج الامونيا ammonia الجديدة؛ مضغوطة في مستوى من ٠ إلى ٠٠١ وحدة ضغط جوي وتغذى عبر خط ؟؛ مع الامونيا ammonia المستعادة )3 Lh 1 ( ٠ الناتجة من قطاع © وينقل التيار الناتج جزئياً إلى وسيلة الطرد 52 خلال خط 8٠١ وجزئياً إلى وسيلة الطرد 81 (خط ١٠ب) Cus تعمل باعتبارها Jil محرك من الغازات القادمة من المنزعة 1 عبر خط 7. وعلى تحو تبادلي ؛ وبناءاً على المستلزمات ؛ يمكن تغذية ammonia Li se) ؛ سواء كان على نحو إجمالي أو جزئياً ؛ إلى المنزعة 81 عبر خط 1٠١ ؛ وفي تلك الحالة قد يكون خط ١٠ب (وبالتالي وسيلة الطرد 21 ) غير موجود . ويتم في تلك الحالة النزع باستخدام الامونيا .ammonia | ٠ يتم تغذية تيار الغاز Iv المغادر وسيلة الطرد 51 (أو المنزعة إذا كانت 181 غير موجودة)؛ والذي إليه يكون من المحتمل سواء جزء؛ أو حتى كل ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide الجديد الذي تم تغذيتة للوحدة الصناعية؛ يضاف بواسطة خط ١ بء إلى المكثئف 27 (خط اب). بشكل تبادلي ؛ يمكن تجزكة التيار TV وتغذيتة من 00 إلى 770 إلى المكثف 7ج (خط o (Iv معاً ve مع Jb اكسيد الكربون carbon dioxide الجديد الممكن ؛ ويغذى الجزء المتبقي (خط (VC إلى المفاعل 181 « ومن المحتمل خلال وسيلة الطرد E3 ؛ وما يزال استخدام الاموتياً ammonia باعتبارها سائل محرك (خط ١٠ج ) . بهذه الطريقة ؛ يتم التحكم في التوازن الحراري في المفاعل 81 ؛ والذي يعمل في درجات حرارة مرتفعة نسبياً (من 8 م إلى Yo 7م( “في مستويات ضغط تتراوح بين rv او ١٠“٠٠1وحدة Ye ضغط جوي ؛ ويتطلب من المفضل ¢ إجراء جزء من التغذية باستخدام التيارات الغازية معادة ٍ الدوران المتميزة بمحتوى حراري مرتفع و/أو تشتمل على كميات كبيرة من CO, الحر قادرة على تكوين كربامات الأمونيوم ٠ ammonium carbamate ويفضل ان يتم تغذية نسبة تصل إلى 5٠ من الامونيا ammonia القادمة من الخط ؟ و 4 إلى وسيلة الطرد 151 عن طريق ١٠ب كما يتم تغذية نسبة من 9٠ إلى 7980 إلى وسيلة الطرد 152 عن Yo طريق ٠١ ويغذى الجزء المتبقي إلى وسيلة الطرد 153 عن طريق ١٠ج وفي Jb ظروف التشغيل ا
Cys و ١٠ب و ١٠ج على امونيا ٠١ العادية للاختراع الحالي تحتوي التيارات المذكورة بعاليه بصفة عاليه في حالته السائلة. ammonia )١ (إخط carbon dioxide ومن الممكن بطريقة مشابه إرسال كمية جديدة من ثاني أكسيد الكربون و/أو ١ب اعتماداً على المستويات الضرورية المحتوية على حرارة للمفاعل TY بواسطة وسائل خط ولكن يمكن بالإضافة إلى ذلك إتمام عملية الإرسال عن طريق خط ١ج إلى ومنزعة 51 وفي RL 0 الجديد carbon dioxide هذه الحالة يتم بالاضافة إلى ذلك استخدام غاز ثاني أكسيد الكربون carbon باعتباره عامل نزع . ويفضل ؛ بعد إجراء عملية الضغط ؛ إرسال ثاني أكسيد الكربؤن الجديد إلى المفاعل )10 إلى 7860 من الكمية الإجمالية) (خط ١أ) ويتم تغذية جزء منه إلى dioxide . )ب١ (خط C2 المكقف : الموجودة في تيارات التغذية carbon dioxide وثاني أكسيد الكربون ammonia وتتفاعل الامونيا ٠ لاب و (على نحواً محتمل) #ج في المكثف 02 (الذي يتكون بصفة أساسية من مبادل حرارة بشكل وأحجام مناسبة) ؛ في مستوى ضغط مشابه إلى أو اقل بدرجة طفيفة من مستوى ضغط المفاعل م ويعد هذا المستوى من درجة الحرارة VAS وفي درجة الحرارة الأعلى ويفضل بين ١5م و مناسباً من أجل الحصول علي تيار سائل (خليط سائل ثالث) يحتوي بصفة سائدة على كربامات وكميات اقل من الماء ومن المحتمل أن ammonia والامونيا ammonium carbamate الامونيوم ١٠ قد تم تشكيلها بالفعل urea وهناك إمكانية أن تكون اليوريا urea يحتوي التيار المذكور على اليوريا بكميات صغيرة أثناء خطرة التكثيف المذكورة ؛ حيث أن شروط التفاعل تعد مناسبة بالفعل للنقل الجزئي للتوازن الكيميائي (١ب) الذي ذكر من قبل إلى الاتجاه الصحيح ويتم استخدام التكثيف الذي يعد طارد للحرارة لإنتاج بخار أو لتسخين التيارات عند مستوى ضغط منخفض أو متوسط للمقطع ويتم تغذية السائل المنتج المكثف إلى المفاعل عن طريق الخطوط من . urea التالي لتنقية اليوريا ٠
E2 بينهما يفضل ان تثبت وسيلة الطرد ١١ و A من طور مختلط من غاز وسائل مع ملاحظة سيادة الحالة السائلة ١١ وبصفة عامة يتكون التيار من التيار الغازي SIS الذي منه يغادر FS2 ويفضل ان تكون منفصلة في طورين في جهاز الفصل
RI قبل تغذية المفاعل ١١7 والتيار السائل )1 ويكون التيار الأخير مرتبط بالتيار ب١ القادم من 82) والتيار الغازي VY (يتضمن التيار TVA وتتكون التغذية الكلية للمفاعل من تيار سائل vo اب ا
: Ce من النوع المستخدم في العمليات التقليدية؛ ولكن يفضل تعديله RT ومن الممكن ان يكون المفاعل لتسهيل التدفق والتبادل بين السائل والطور الغازي الذي يكون في هذه الحالة بكمية كبيرة بدرجة ملحوظة. ويؤخذ في الاعتبار على نحو معتاد ان 11 هو المفاعل الرئيسي لأنه يشتمل على تيارات ويفضل اختيار التيارات المختلفة R2 وأحجام تكون على نحو معتاد اثنان أو ثلاثة أضعاف تيارات
Aan والتوازن المحتوي على حرارة للمفاعل لتمكين كمية كبيرة من طور البخار ان تشكل ٠ . متزايدة بأتجاه القمة. ويمكن إجراء ذلك باختبار بارمترات على أساس بيانات التوازن المتوفرة ومن الممكن إجراء ذلك بضبط تجريبي لتلك البارامترات؛ وفقاً للأساليب الفنية المعتادة المعروفة للخبير في هذا المجال. السائل المفرغ من المفاعل 81 بواسطة وسائل التدفق الزائد 1و خط ؛؛ lal ويتم تغذية إلى ammonium carbamate وكربامات الاموتنيوم ammonia وامونيا urea المحتوي على يوريا ٠ وفقاً للتقنيات urea محولة إلى يوريا pall carbamate لفصل جزء من الكربامات ST المتزعة . المعتادة المستخدمة في وحدات الإنتاج التقليدية المحتوي على جزء (يفضل ان يكون بنسبة من To في نموذج مفضل؛ يتم ربط تيار الخط ؛ بالخط عن طريق خط 0< من مقطع © لفصل وتنقية alll) إلى 78( من التيار المائي المستخلص ٠ ويتم تغذية (خط ؛أ) للمنزعة. ويتم إرسال الجزء المتبقي الممكن من التيار urea اليوريا _ ١ 02؛ بطريق مباشرة عن طريق خط #ج؛ أو بطريقة غير مباشرة CBSA المستخلص المذكور إلى . عن طريق #ب إلى المتزعة 81 بارتفاعات مختلفة Te ؛ يتم تجزئة التغذية Mall وفي نموذج خاص للاختراع إلى ٠٠ يتم تغذية التيار الغازي ؛ يفضل ان يناظر نسبة RT للمنزعة نفسها . ومن قمة المفاعل وماء وثاني أكسيد الكربون ammonia بالوزن بالنسبة لانبثاق خط ؛ ؛ المحتوي على امونيا 740 ٠ المكثئف 7 ج حيث يحدث تكثيف جزئي للطور السائل المحتوي على «carbon dioxide وماء . ويتم فصل الخليط شبه السائل إلى مكونات ammonium carbamate كربامات الامونيوم ؛ حيث يتم تغذية المكونات المذكورة إلى المفاعل FST غازية وسائلة في جهاز فصل الاطوار درجة VAC و ١١7١ ؛ الذي يعمل بشكل كاظم للحرارة في مستويات درجة حرارة بين R2 الثانوي دقيقة . وفي ظل تلك الظروف؛ يوجد في المفاعل Yo مثوية وزمن البقاء بفضل ان يكون بين © و Yo الذي يتفاعل بالإضافة إلى ذلك لإعطاء ammonium carbamate تشكيل كربامات الامونيوم 2 ا
Y 1 _ — كميات كبيرة من اليوريا urea ¢ نسبة تحويل 77٠ ؛ بالنسبة لكمية ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide + في التيار الغازي القادم من 1 . ويتم إرسال التيار الغازي 7 المفرغ من قمة المنزعة ؛ المحتوي على NH; وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide ؛ يتميز بمحتوى ماء منخفض ويفضل بنسبة اقل من 7٠١ بالوزن و ؛ وبدرجة م اكثر تفضيلاً أقل من © بالوزن ؛ إلى المكثف 7ج (خطوط TV و اب) عبر وسيلة الطرد BI ؛ بأستخدام NH; ء باعتباره سائل محرك . يتم ارسال التيار 6 المفرغ من قاعدة المنزعة 81 ؛ المحتوي على كل اليوريا urea المنتجة ؛ إلى خطوتي التنقية والتركيز التي يتم ربطهما تخطيطياً bes في مقطع P في رسم الشكل ١ وتأتي تيارات NH; والكربامات carbamate المستخلصة ؛ التي ذكرت Ma من قبل من. المقطع المذكور وتفرع اليوريا urea النقية عبر خط V0 معاً مع الماء عبر خط LYE ّ ويتم تمثيل نموذج معين للعملية وفقا للاختراع الحالي بواسطة رسم الشكل oY حيث يتم تضمين منطقتي التفاعل في جهاز مفرد C3 - R2 مقسم إلى مقطعي اتصال داخلي بدلاً من ان يكونا مثبتين في مفاعلين منفصلين مادياً. ومن الممكن إجراء عملية الاختراع الحالي في الوحدة الإنتاجية الموضحة في الشكل ¥ المتميزة بصفة أساسية بالمميزات المفضلة وكذلك الشروط والظروف التي ١ تم وصفها في رسم الوحدة الإنتاجية للشكل ١ (التي يتم الإشارة له) ما عدا المكثف المعتاد والمكثف التجزئي .C3-R2 ان استخدام "المكثف التجزئي" باعتباره مبادل حرارة في منطقة التفاعل الثانية في مستوى درجة حرارة اقل يمكن أن يحقق مميزات متنوعة الأهمية. وفي حقيقة الأمر يسمح المكثف التجزئي بالإزالة المادية المستمرة للمنتجات المشكلة بداخله من منتجات الكاشف القادمة من 81 : في تلك الحالة كربامات carbamate ومن الممكن يوريا عع في الحالة السائلة (بنسبة تعتمد بدرجة واضحة علي ظروف تشغيل الجهاز نفسه) من NH; وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide في الحالة الغازية ؛ ولذلك من الممكن : # النقل بطريقة مفضلة للتوازن الكيميائي للتفاعلات التي تحدث. . # زيادة معدل التشكيل لتلك المنتجات.
8 ا
ويفضل إدخال المكثف التجزئي بطريقة مباشرة على قمة المفاعل الرئيسي؛ المنفصل عنه بواسطة شريحة التجميع التي تجمع السائل المكثف بواسطة المكثف التجزئي وبعد ذلك يرسل السائل إلى المفاعل الرئيسي ويفضل ان يتم تغذيتة في القاعدة ويتكون المكثف التجزئي ؛ بطريقة مثالية ٠ من مبادل جزئي ومكثف ؛ الذي يستخدم حزمة أنابيب مثبتة راسياً لتسهيل تفريغ الطور السائل الشكل ٠ أثناء التشغيل . ومن المفضل ان يعمل المكثف المذكور في مستويات درجة حرارة بين 58م و ٠7م مع فترات زمنية للتلامس السريع نسبياً وعلى نحو معتاد فترات زمنية اقل من ٠١ دقائق ؛
يفضل بين ١.7 و © دقائق . وعلى نحواً بديل ؛ علاوة على الرسم البياني للشكل 7 ؛ من الممكن تغذية المكثف التجزئي بجزء من ثاني اكسيد الكربون carbon dioxide و/أو NH; جديد أو معاد دورانه . وبالإشارة للرسم ٠ الخاص بالشكل ¥ يتم إجراء العملية الخاصة بتصنيع اليوريا urea وفقاً للاختراع Mall بالمفاعل الرئيسي 81 والمنزعة ST التي تعمل ؛ على نحواً أساسي ؛ تحت نفس الظروف الموصوفة من قبل بالإشارة إلى رسم شكل ١ . وفي هذه الحالة؛ على الرغم من ذلك يتم تبسيط رسم العملية بدرجة كبيرة وبطريقة مميزة بسبب التكاليف الاستثمار الأقل الضرورية للنموذج الخاصة بهاء A من (Saal تغذية نفس المكثف والمبادل المستخدم بصفة معتادة لتكثيف الغازات القادمة من المنزعة
بالخليط الغازي السائد المنفصل من المفاعل الرئيسي . ض
وبهذه الطريقة يتم الحصول على تركيبة المفاعل والمكثقف 2© - 82 التي تستحوذ بوظيفة منطقة التفاعل الثانية للاختراع الحالي التي تحافظ بصورة متزامنة على وظيفة خطوة التكثيف (4) للغازات القادمة من المنزعة وتتمثل ظروف التفاعل المفضلة لتركيبة المفاعل والمكشف R2 - C2 بمستويات درجة حرارة بين 8١5١م و ١7١٠م ويعادل الضغط بصفة رئيسية مستوى اقل قليلاً من © مستوى ضغط المفاعل RT ؛ بأوقات زمنية محدودة لتلامس على نحواً معتاد اقل من ٠١ دقائق
ويفضل بين ٠.7 و © دقائق . وتجري الإشارة الآن لرسم الشكل ؛ لتوضيح نموذج آخر للاختراع الحالي يرسل الخليط السائل الغني باليوريا urea المغادرة مفاعل 11 عبر التدفق الزائد وخط 4 من القاعدة إلى النزعة 51 Cua يتم الاستعانة ببخار الماء في ضغط مرتفع للتسخين ويتم تكثيف التيار الغازي 7؛ المحتوي على Yo نحواً أساسي امونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide المفرغ من المنزعة 51 في تركيبة المفاعل والمكثف R2 - C2 (التي تعمل في مستويات درجة حرارة بين ١9١ و 170 درجة she ومستوى ضغط يعادل على نحواً رئيسي اقل SU من مستوى ضغط المفاعل RT ¢ مولداً
YA - - ٍ بخار ماء بضغط منخفض في مبادل الحرارة) ويرسل إلى جهاز فصل الاطوار FS2 الذي من (Saal تبريده بواسطة ماء خارجي . ويتم فصل التيار الغازي IVY المحتوى على منتجات خاملة ويفرغ أو يرسل إلى خطوة تالية (غير موضحة في الشكل) لاستخلاص الامونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide الموجودة فيه ؛ تاركاً طور غني بالكربامات carbamate طار من © قاعدة FS2 عبر خط IA ومن الممكن إعادة دوران التيار “أ إلى المفاعل بفعل الجاذبية ؛ أو ¢ من
الممكن ؛ بواسطة وسيلة الطرد 12 ؛ التي يتم تشغيلها بواسطة غاز التغذية ؛ ويفضل امونيا ammonia من خط ٠١ ويجمع خط ١١ الخارج من وسيلة الطرد ثاني أكسيد الكربون carbon 56 الجديد من خط IV و ؛ في نهاية الأمر ٠ تجمع المزيد من الامونيا ammonia من خط ٠ب ء وبالتالي تشكيل خط التغذية VA إلى المفاعل CRI
٠ ومن قمة المفاعل RT ؛ الذي يعمل في مستويات درجة حرارة مرتفعة نسبياً (من 1960م إلى ٠ م) ومستويات ضغط بين ١460 و 1١ وحدة ضغط جوي ؛ بتشكيل خليط تفاعلي ثنائي الأطوار ؛ يتم تفريغ التيار الغازي © ؛ الذي يحتوي بصفة أساسية على امونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide وكميات ضئيلة من الماء ؛ يفضل بكمية كلية تتراوح من ٠١ إلى ٠ بالوزن بالنسبة لوزن التيار السائل ويتم ارسال تيار * في نهاية الأمر ؛ عبر وسيلة الطرد
١ 83 إلى جزء منخفض من المنزعة 581 ؛ Cus يتم استخدامه باعتباره سائل نزع في تيار معحاكس لتيار السائل ؛ وعلى نحواً مثير للدهشة يسبب ذلك زيادة فاعلية خطوة الانحلال والتزع (a) ويقلل إلى مستوى الصفر تقريباً الكربامات carbamate في تيار السائل المحتوي على يوريا urea مفرغة من المنزعة وترسل إلى المقطع ب لتنقية وتركيز اليوريا urea اضافة إلى ذلك من الممكن الاستعانة بثاني أكسيد الكربون carbon dioxide جديد؛ حيث يكون من المتميز إرساله إلى ٠ المنزعة عبر تيار ١ج .ويكون الخليط المائي ©؛ المستخلص من عملية المعالجة (المعالجات) في مقطع P كمية منخفضة نسبياً؛ وفقاً لنموذج معين للاختراع وبطريقة مناسبة يعاد دورانها بالكامل إلى المنزعة 51 Lea مع تيار ؛ خارجاً من المفاعل RI وتوفر بعض الأمثلة العملية لنموذج ؛ على الرغم من ان ذلك لا يحد من المجال الكلي لعناصر الحماية ؛ توضيح افضل للأهداف والمميزات للاختراع الحالي .
vo وفي الامثلة dal يتم الاستعانة بتركيبات التيارات المتنوعة بالإشارة إلى المكونات الأساسية من اليوريا urea وامونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide والتيار الأخير يتضمن بالإضافة إلى ذلك ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide وأمونيا ammonia موجودة في تيارات
£V¢
سائلة في صورة كربامات الأمونيوم ammonium carbamate أو كربونات carbonate أو بيكربونات ‘bicarbonate مثال ١ : يتعلق المثال الحالي بعملية لتصنيع اليوريا a urea للاختراع الحالي تعمل بالنزع الذاتي في o خطوة ( ح ) وتتضمن منطقتين متميزتين للتفاعل تناظر اثنان من المفاعلات المنفصلتين كما تم
الإشارة إلى الرسم البياني الموضح فى الشكل ١ . ّ يتم تغذية 770 كيلو جرام / ساعة من كمية جديدة من ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide و 6.0 كيلو جرام / ساعة من كمية جديدة من 14113 تحتوى على كمية كلية قدرها VY كيلو جرام / ساعة من المنتجات الخاملة على التوالي من خطوط ١ب و ١٠ب إلى المكشف 02؛ تعمل في مستوى ١5٠١ وحدة ضغط جوى ودرجة حوالي 8م ويتم تغذية التيار الغازي القادم من المنزعة 1 إلى C2 عن طريق خط 7 وجملة يتكون التيار اب في مدخل 1ج :
NH; = 75 كيلوجرام/ساعة
ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide = 7 كيلوجرام/ساعة
ماء - ٠ كيلوجرام/ساعة ٠ كيلوجرام/ساعة VY = Inert products منتجات خاملة Ve
المجموع الكلي = 7١7١ كيلوجرام/ساعة يرسل التدفق A من 62 (عن طريق وسيلة طرد متوسطة 22) إلى جهاز فصل الأطوار FS2 حيث يتم فصل التيار الغازي ١١ب وتيار السائل ١١ وتغذية DS منها متفصل عن الآخرء إلى المفاعل الرئيسي (الأول) R1 بواسطة وسائل خطوط 8١أ و (VA
5 144 حرارة قدرها dan في R1 Je liad ويحتوي التيار السائل ¢ المفرغ من التدفق الزائد \o الخصسوص Ag المنتجة وتتميز على urea (درجة حرارة التشغيل للمفاعل) على كل اليوريا : بالتركيب التالي
Veen = urealy) sy كيلوجرام/ساعة Eve
ل : ماء < 1900© كيلوجرام/ساعة ثاني أكسيد الكربون VY = carbon dioxide كيلوجرام/ساعة NH; = )£1 كيلوجرام/ساعة الاجمالي = YalY كيلوجرام/ساعة ٠ تحت الظروف السابقة ؛ يتضمن الخليط في المفاعل RY طور بخار كبير والذي ينتج انبثاق التيار الغازي ؟ من المفاعل 81 ؛ ويتكون من : NH; 0٠ = فض كيلوجرام/ساعة ثاني أكسيد الكربون NY = carbon dioxide كيلوجرام/ساعة ماء = oY كيلوجرام/ساعة ٠١ منتجات خاملة VY = Inert products كيلوجرام/ساعه الإجمالي = TOY كيلوجرام/ساعة ينقل هذا التيار إلى المكثف المبادل 03 وبعد ذلك ؛ عبر FST والخطوط ١4 و Ye = OF إلى المفاعل الثانوي R2 ويتم التشغيل في حوالي ١597 وحدة ضغط جوي و ١786م (مختلف عن درجة حرارة المفاعل 181 بما يساوي 8٠7م) ؛ حيث وجود خليط محتوي على كربامات الامونيوم ammonium carbamate ٠ وتنتج اليوريا urea . يتم تفريغ تيار سائل VY من المفاعل R2 ؛ بواسطة تدفق زائد ؛ يتكون من : NH; ض = 7١4 كيلوجرام/ساعة ثاني أكسيد الكربون Te = carbon dioxide كيلوجرام/ساعة ماء = MIF كيلوجرام/ساعة ١ منتجات خاملة ٠ - Inert products كيلوجرام/ساعة المجموع الكلي = oda كيلوجرام/ساعة ا
— \ 7 م يجري تفريغ تيار غازي ١١ من جزء القمة من المفاعل 182 ؛ محتوى على كل المنتجات الخاملة التي تتدفق (NY Las) بعد المرور عبر المكثف C1 . ويعاد دوران الجزء المكثف إلى المفاعل R2 خلال خط OY وتشتمل تلك التيارات على التركيب التالي؛ بالكيلو جرام / ساعة: التيار VY aly VY V1 5 8 NH; 5 ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide 1 - ¥ ما 5 5 ١ ¢ منتجات خاملة Inert products م ب - الإجمالى of yy 7 Jay ٠ تيار + الغني باليوريا urea المغادر قاع المنزعة ST (في درجة حرارة 7٠١5 درجة مئوية) إلى القطاع © التالي الخاص بتنقية وتركيز اليوريا «urea ويتكون تلك التيار على نحو أساسي ؛ في تلك الحالة الخاصة + من قطاعات فصل نموذجية في مستوى ضغط متوسط ومنخفض 6 وقطاع التركيز الذي يتميز بعملية يوريا SNAMPROGETTI urea التقليدية والتي منها يتوفر الموجز العام ‘ على سبيل المثال ‘ في صفحة )01 في النشرة الدورية '"موسوعة التقنية الكيميائية" ¢ vo السابق ذكره. ويتكون تيار ٠ من: Yo. = NH; كيلوجرام/ساعة ثاتي أكسيد الكربون Vo ~ carbon dioxide كيلوجرام/ساعة ماء = £64 كيلوجرام/ساعة يوريا Venn = | urae كيلوجرام/ساعة 1 الإجمالي = 4 كيلوجرام/ساعة من قطاع dail والتركيز ©؛ يستخلص تيار مائي © ؛ الغني بالكربامات ammonium carbamate ويتكون خاصا من : ماء = Yo. كيلو جرام / ساعة
ثاني أكسيد الكربون Yo = carbon dioxide كيلو جرام / ساعة
Ves = NH; كيلو جرام / ساعة
الإجمالي = ¥Yo oo كيلو جرام / ساعة وتنقل جميعاً مرة أخرى إلى ST de ial خلال خط To الذي يرتبط بالتيار ؛ مغادراً المفاعل .
© يجري استخلاص تيار من ١5١ كيلو جرام / ساعة من NH; كهذا على نحو متزامن من نفس
القطاع 0 عبر خط 9 ؛ والذي ينقل (خط )٠١ ؛ باعتباره سائل محرك لوسيلة الطرد B2 ؛ إلى ES 02 . تتميز العملية الخاصة بتصنيع اليوريا urea الموصوفة سابقاً بتحويل ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide اليوريا urea وعلى سبيل المثال نسبة جزيئية تساوي ؛ (اليوريا urea التي تم
ٍ ويتميز التيار Lo, AY الذي تمت تغذيته) ؛ carbon dioxide إنتاجها (إجمالي ثاني أكسيد الكربون ٠ ثاني أكسيد [urea السائل المفرغ من المفاعل 1 والمنقول إلى المنزعة بنسبة جزيئية لليوريا وتعد هذه النسبة بشكل غير متوقع مرتفعة عن تلك النسبة المعتادة £,A = carbon dioxide الكربون ٠ ٠ تقريباً ٠,1 التي يتم الحصول عليها التيار مشابه في وحدة صناعية تقليدية ؛ ويتميز بقيمة
مثال ؟
١ تعمل عملية خاصة بتصنيع اليوريا urea وفقاً للاختراع الحالي بهذه الطريقة وبحيث يحدث تفاع ل التكوين لليوريا urea على نحو أساسي في جهاز أحادى متضمناً المفاعل الرئيسي والمكثف المعتاد والمكثف التجزيثي » ومتصلين مع بعضهما البعض؛ ولكن منفصلين بو اسطة لوحة تجميع ٠. وتستخدم الامونيا ammonia الجديدة باعتبارها غاز نزع في خطوة (ج). وتجري الإشارة إلى الرسم
با١ من خط carbon dioxide يتم تغذية تيار من 747 كيلو جرام / ساعة من ثاني أكسيد الكربون ٠ 6 وحدة ضغط جوي و في حوالي Vou ويجري التشغيل في مستوى ضغط «C2 إلى المكثف درجة مئوية. إلى المنزعة 51 ؛ ويجبري ٠١ الجديد من خط NH كيلو جرام / ساعة من 77١ يغذي تيار من . g al م في ٠.٠ وحدة ضغط جوي وفي حوالي YO التشغيل في
A
الام يحمل ايضاً الخطتين ١ب و ٠١ محتوي إجمالي من المنتجات الخاملة ١ كيلو جرام/ ساعة . جملة ؛ يتكون تيار لاب في مدخل المكثف C2 من : ٠١88 = NH; كيلوجرام/ساعة ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide = 0400 كيلوجرام/ساعة ماء = 0 49١ كيلوجرام/ساعة منتجات خاملة VY = Inert products كيلوجرام/ساعة الإجمالي = 704530 كيلوجرام/ساعة ينقل الانبثاق A ؛ يحتوي على نفس معدل التدفق الإجمالي ؛ مباشراً إلى المفاعل الرئيمسي (الابتدائي) RIE بدون المرور خلال أي وسيلة طرد أخرى أو المرور بأجهزة فصل الطور . ys يحتوي التيار السائل ؛ المفرغ من التدفق الزائد من المفاعل GR درجة حرارة 548٠م Aa) حرارة تشغيل المفاعل)؛ على كل اليوريا urea التي تم إنتاجها ويتميز وجه الخصوص ب : يوريا ٠ = urea كيلو جرام / ساعة ماء = a JAS YY / ساعة Vo ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide = 164 كيلو جرام / ساعة AS _ 45800 = NH; جرام / ساعة الإجمالي | = ١577 كيلو جرام / ساعة في ظل الظروف السابقة ؛ يتضمن الخليط في المفاعل 181 طور بخار ملحوظ بدرجة كبير والذي ينتج انبثاق تيار غازي ؟ من المفاعل 181 عبر لوحة تجميع ؛ ويشكل ٠١ x. _التغذية للمكثف المعتاد والمكثف التجزئي 82- 03 ويتكون من : vid = NH; كيلوجرام/ساعة Eve
اي ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide = 7 كيلوجرام/ساعة ماء = EA كيلوجرام/ساعة منتجات خاملة Inert products = 7 كيلوجرام/ساعة الإجمالي = oT كيلوجرام/ساعة م يعمل المكثف المعتاد والمكثف التجزئي R2 - 03 في درجة حرارة ١66 آم باستخدام إنتاج متطابق من الكربامات carbamate واسترداد البخار . وفي القاع من لوحة التجميع يجري جمع خليط يشتمل على التركيب التالي ض NH; = ,سم كيلوجراء/ساعة ثاني اكسيد الكربون carbon dioxide = تح كيلوجرام/ساعة Ve ماء ب £V كيلوجرام/ساعة الإجمالي 0 = oY. كيلوجرام/ساعة يغادر تيار غازي محتوي على جميع المنتجات الخاملة جزء القمة من 12:03 ؛ خلال خط YY والتي تتدفق (خط ١١أ) معاً مع كمية قليلة من NH; ؛ بعد المرور عبر المكثتف C1 ويعاد دوران الجزء الذي تم تكثيفه إلى 82 بواسطة خط AY diy ١ تيار + الغني باليوريا urea مغادراً قاع المنزعة ST (في درجة حرارة (Yo إلى القطاع التالي © الخاص بتنقية وتركيز اليوريا aurea يتكون التيار المذكور من : ٠ = NH; كيلوجرام/ساعة ثاني اكسيد الكربون A = carbon dioxide كيلوجرام/ساعة Y. ماء < YAT كيلوجرام/ساعة _ 100.20 كلو cm ¢ve
مج ب — الإجمالي = 14 كيلوجرام/ساعة ٠ تستخلص الكميات الصغيرة من الاموتيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide بسهولة والذين مازالتا موجودين وتعاد دوران هذه الكميات إلى خطوة التفاعل . تتميز العملية الخاصة بتصنيع اليوريا urea الموصوفة اعلاه بتحويل ثاني أكسيد الكربون ٠ه carbon dioxide إلى اليوريا urea ؛ وعلى سبيل المثال نسبة جزيثئية (اليوريا urea المنتجة) / (إجمالي تساوي oo AY ويتميز التيار Jil المفرغ من المفاعل RT والمنقول إلى المنزعة بنسبة جزيئية لليوريا [urea ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide = 4,؛ . وبالرغم أن القيمة تعد اقل من القيمة التي تم الحصول عليها في المثال ١ السابق ؛ مازالت هذه النسبة بشكل غير متوقع مرتفعة عن تلك التي يتم الحصول عليها على نحو معتاد من تيار مشابه في وحدة صناعية تقليدية؛ ٠ وتشتمل على قيمة من ٠,6 تقريباً . وبالإضافة إلى ذلك ؛ يوجد تبسيط كبير في الحالة الخاصة المذكورة في الوحدة وهو ضروري لتنفيذ العملية الحالية . مثال ؟ : تعمل عملية خاصة بتصنيع اليوريا urea وفقاً للاختراع الحالي بطريقة بحيث يحدث التفاعل الخاص لتكوين اليوريا urea في منطقتين متميزثين ؛ وتعمل الثانية منها في درجة حرارة منخفضة ١ باستخدام تشكيل سائد من الكربامات «carbamate والتي تتزامن أساسا مع المكثف الذي يجمع الغازات القادمة من المنزعة ٠ وتجري خطوة )—( في Cag yk Jb من النوع الذاتي ٠. وتجري الإشارة إلى الرسم البياني الموضح في شكل ؟. ويتم تغذية VEY كيلوجرام/ساعة من ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide الجديد و 6171١ كيلو جرام/ساعة من NH; الجديد (تستخدم NH; باعتبارها سائل لوسيلة الطرد 22)؛ Yo محتوي على إجمالي VY كيلوجرام/ساعة من المنتجات الخالة؛ على التوالي من الخطتين ١ب و ٠ اب إلى المكثف المفاعل R2 - C2 ويجري التشغيل في ١ Ou وحدة ضغط جوري وفي حوالي ٠05 | م. ويغذي التيار الغازي من الخط القادم من المفاعل الأساسي RT ؛ إلى نفس المكثف المفاعل R2-C2 ويحتوي على : NH; - 4 كيلوجرام/ساعة ا
ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide = 4 كيلو جرام/ساعة A = ela $ كيلو جرام/ساعة منتجات خاملة ١" = Inert products كيلو جرام/ساعة الإجمالي = 7 كيلو جرام/ساعة ٠ _ يرسل الانبثاق A من C2 - 82 (بدون وسيلة طرد وسيطة 81) إلى جهاز فصل الطور FS2 وبعد ذلك ينقل إلى المفاعل الأساسي 11 عبر الخطتين ١“ و ١١ الذي يرتبط بعد خط 18 ؛ ويتميز بالتركيب التالي :. ٠١04 = NH; كيلوجرام/ساعة Ye ثاني أكسيد الكربون ٠ = carbon dioxide كيلوجرام/ساعة ١ ماء = 0d كيلو جرام/ساعة يوريا ٠ = urea كيلوجرام / ساعة الإجمالي = 7039 SIS جرام/ساعة يغادر تيار غازي محتوى على جميع المنتجات الخاملة جزء القمة من FS2 ؛ عبر خط AY وتتدفق المنتجات المذكورة (خط hy ؛ في درجة حرارة ١١م) + las مع كميات صغيرة من NH; \o ؛ بعد المرور خلال C1 CC) . ويعاد دوران الجزء المكثف إلى المفاعل 141 بواسطة خط ٠ المذكور مسبقاً. ينقل التيار السائل الذي ثم تعريفه من التدفق الزائد من المفاعل R1 في درجة حرارة Y4A م (درجة حرارة تشغيل المفاعل) ؛ إلى المنزعة ST بواسطة خط 4 . ويشتمل التيار السائل على كل اليوريا عن التي تم إنتاجها ويتميز على وجه الخصوص ب : Yo يوريا Youn = urea كيلوجرام/ساعة 0 1د
- الا َّ SG اكسيد الكربون VIA = carbon dioxide كيلوجرام / ساعة NH; | = 8 كيلوجرام / ساعة الاجمالي = VAY كيلوجرام / ساعة في ظل الظروف السابقة؛ يشتمل الخليط في المفاعل RE على طور بخار كبير والذي ينتج التيار ° الغازي oY ويتميز بالتركيب المحدد أعلاه؛ والذي ينقل إلى المكثف المفاعل C2 - 122. يرسل تيار 1 الغتي باليوريا urea مغادر قاع المنزعة 51 (في درجة حرارة 0+ (oY إلى القطاع التالي © الخاص بتنقية وتركيز اليوريا urea ويتكون هذا التيار أساساً ؛ في هذه الحالة الخاصة ؛ من قطاعات فصل نموذجية في مستوى ضغط متوسط ومنخفض ¢ وقطاع التركيز الذي يتميز بعملية يوريا SNAMPROGETTI urea التقليدية والتي يتوفر منها المجمل ¢ على سبيل المثالء ٠ في صفحة 06١ في النشرة الدورية "موسوعة التقنية الكيميائية encyclopedia of chemical "technology : ¢ السابق ذكره » ويتكون تيار ٠> من : : Ow = NH; ءً كيلوجرام/ساعة Vo ثاني أكسيد الكربون Ve = carbon dioxide كيلوجرام/ساعة fo = cla كيلوجرام/ساعة يوريا ٠ = urea كيلو جرام/ساعة الإجمالي = ١9700 كيلوجرام/ساعة يستخلص من pled التنقية والتركيز © ؛ تيار alle © Ale بالكربامات carbamate ويتكون بصفة خاصة من : ماء Vor 0 ثاني أكسيد الكربون Vo = carbon dioxide كيلوجرام/ساعة ا
~ YA كيلوجرام/ساعة Yo. = NH; كيلوجرام/ساعة EVO = الاجمالي والذي يرتبط بالتيار ؛ مغادراً المفاعل. To خلال خط ST وترسل جميعاً مرة أخرى إلى المنزعة كيلو جرام / ساعة على نحو متزامن من نفس Yer ويثم استخلاص تيار من و1111 كما هو من الجديدة القادمة من خط ؟ وتنقل خلال ammonia القطاع © عبر خط 4 ؛ والذي يرتبط بالامونيا ٠ . 2 ESA إلى EL وسيلة الطرد الموصوفة أعلاه بتحويل ثاني أكسيد الكربون urea تتميز العملية الخاصة بتصنيع اليوريا التي تم urea ؛ على سبيل المثال نسبة جزيئية جرامية (اليوريا urea إلى اليوريا carbon dioxide
AY الذي تمت تغذيته) ؛ تساوي carbon dioxide إنتاجها) / (إجمالي ثاني أكسيد الكربون ٠ ويتميز التيار السائل المفرغ من المفاعل 81 والمنقول الى المنزعة بنسبة جزيئية جرامية لليوريا urea | ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide = 4 . وأيضاً في تلك الحالة؛ من الممكن بدرجة كبيرة تبسيط الوحدة الصناعية اللازمة لتنفيذ العملية الحالية؛ بالإضافة إلى زيادة ملحوظة بدرجة كبيرة في التحويل. مثال 4 : ٠ بالاشارة إلى التصميم في شكل ؛ المتضمن؛ ينقل 58880 و £0Y كيلو جرام / ساعة من ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide والامونيا ammonia على التوالي (تتميز بمحتوي JS من المنتجبات الخاملة VY كيلوجرام / ساعة) إلى المفاعل من الخطتين ١أ و ٠١ (يتضمن خط ٠١ وسيلة الطرد (E2 تعمل dc all 51 في حوالي 4 وحدة ضغط جوي وبدرجة حرارة في القاع حوالي 0 + ام Ye (باستخدام إمداد بتيار ضغط مرتفع من حوالي AY, ven كيلو كالوري / (dela وينقل التيار الغازي ATY) ١ كيلو جرام / ساعه) المفرغ من القيمة المنزعة 51 إلى المفاعل R2 - C2 ؛ والذي يعمل في مستوى الضغط السابق (أو اقل بدرجة بسيطة ؛ بسبب فقد الضغط في المعدات والخطوط المستخدمة) وفي حوالي a Yo (مع إنتاج من تيار ضغط منخفض مساوياً لحوالي احا راحلا كيلو كالوري / ساعة) ٠ وفي المخرج العلوي من جهاز الفصل FS2 يبرد إلى درجة ٠٠١ م 6 يتم حا © الحصول على تيار من المنتجات الخاملة IVY وتتكون من : ا
وم NH; = 1 كيلو جرام إ/ساعة منتجات خاملة ١9 (N2+02) كيلو جرام / ساعة الإجمالي = ١40 كيلو جرام/ساعة والذي ينقل إلى خطوة الاسترداد التالية (لا تؤخذ في الاعتبار في حالة التوازن). يتكون التيار السائل المحتوي على الكربامات TA ammonium carbamate في قاع جهاز الفصسل 2 من : ثاني اكسيد الكربون ٠ = carbon dioxide كيلوجرام/ساعة : NH3 ض = TF. كيلو جرام/ساعة ماء = YY كيلوجرام/ساعة Ve منتجات خاملة Inert products = اذ كيلوجرام/ساعة الإجمالي = AATY كيلوجرام/ساعة وتنقل عبر وسيلة الطرد 852 إلى المفاعل 81 لكي تتحول إلى يوريا urea ويعمل المفاعل الخاص بهذا الغرض في درجة حرارة “١٠م وفي مستوى ضغط ٠٠١ Lisl aa وحدة ضغط جوي. ١5 وتتشكل كمية متوفرة من البخار في المفاعل في ظل تلك الظروف يتكون الطور السائل ؛ المفرغخ من التدفق الزائد خلال القاع من المفاعل من : urea Lys = 4 كيلوجرام/ساعة ثاني أكسيد الكريون VY = carbon dioxide كيلوجرام/ساعة Yar = NE كيلوجرام/ساعة ماء = Aelifo asl YYE ا
.و الإجمالي = 1317 كيلوجرام/ساعة وينقل إلى المنزعة ST stripper في تيار مضاد مع طور غازي مفرغ من جزء القمة من نفس : المفاعل خلال خط © ؛ ويتكون من : ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide = 4 كيلوجرام/ساعة TEY < NH; : كيلوجرام/ساعة ماء = EY كيلوجرام/ساعة منتجات خاملة VY = Inert products كيلوجرام/ساعة ْ الاجمالي = otv كيلوجرام/ساعة يتم تفريغ تيار 6“ ؛ بشكل عملي لا يحتوي على الكربامات carbamate ؛ من قاع المنزعة stripper ٠ + ويتكون من : urea Ls = 4 كيلوجرام/ساعة ثاني اكسيد الكربون carbon dioxide = هه كيلوجرام/ساعة من الممكن تعديلات وتغيرات عديدة للعملية الموصوفة أعلاه؛ وليس من الضروري أن تكون ذكرت أو وصفت في تلك السياق؛ تتوفر لدى خبير ذو مهارة متوسطة في هذا المجال ويجب أن ١ _ يدرك كما تشكل جزء لا يتجزاً من الاختراع الحالي. د
Claims (1)
- ٍ . —- ١ - الحماية alice -١ ١ عملية خاصة بتصنيع اليوريا urea من الامونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide مع تكوين من كربامات الامونيوم ammonium carbamate باعتبارها".مركب وسيط ؛ تتضمن : : (Jeli 0 ¢ في خطوة التفاعل؛ امونيا ammonia وتاني أكسيد الكربون carbon dioxide © في مستوى ضغط Ja) بين 960 و dang You ضغط جوي؛ مع NH3/CO; 1 بنسبة جزيئية (مولارية)؛ كهذا أو في شكل كربامات الأمونيوم ammonium carbamate | "+ من بين 7,١ و ١٠؛ على نحو مفضل بين 7,١ و 1,٠ ¢ بتكوين من خليط سائل أول A يحتوي على اليوريا Sb Syurea الامونيوم ammonium carbamate وماء وامونيا ammonia 9 . ٠ (ب) تحويل الخليط السائل الأول المذكور إلي خطوة انحلال نزع واحدة على الأقل. ١١ (ج) التسخين للخليط السائل الأول المذكور في خطوة التحلل والنزع المذكورة؛ ١ والتشغيل على نحو أساسي في نفس مستوى الضغط المستخدم في خطوة (أ) السابقة؛ ١٠ للوصول إلى تحلل لجزء على الأقل من كربامات الاموتيوم ammonium carbamate ٠4 المتضمنة في تلك الخليط» مع تكوين من خليط غازي أول يحتوي على الامونيا ammonia ٠ وثاني أكسيد الكربون dioxide «8:500؛ وخليط سائل ثاني محتوي علي urea Lyell ١ والماء والامونيا ammonia والجزء الغير محلل من كربامات الاموتيوم.ammonium carbamate VY ف 1A 9( تحويل جزء على الاقل من الخليط الغاز المذكور إلى تشغيل خطوة تكثيف واحدة 4 علي الأقل وعلى نحو أساسي في نفس مستوى الضغط للخطوة (أ) وتكثيف الخليط الذي ٠٠ تم تحويله مع التكوين من خليط سائل ثالث مشتمل على كربامات الامونيوم ammonium carbamate 7١ وماء 3 .ammonia Wi sal : ا$Y - | - YY (ه) تحويل الخليط السائل الثالث المذكور والجزء المتبقي من الخليط الغازي الأول YY إلى خطوة التفاعل (أ). YE (و) إستخلاص اليوريا urea التي توجد في الخليط السائل الثاني في واحدة أو أكثر من Yo خطوات التحلل والتكتيف والفصل التالية للحصول على نحو أساسي على يوريا urea 7 4 وإعادة التدوير لتصنيع الامونيا ammonia وثاني أكسيد الكربون carbon dioxide 7١ الغير محولين (أو في شكل من كربامات الاموتيوم -(ammonium carbamate YA التسخين عن طريق : 4 يتم تنفيذ خطوة التفاعل (أ) السابقة في منطقتين متميزتين على الأقل؛ ويتصلا مع © بعضهما البعض وعلى نحو أساسي في نفس مستوى الضغط؛ وفيها تشغل الأولى في ١ درجات حرارة بين ١7١١م و 0٠77م باستخدام تكوين من الخليط السائل الأول وعلى YY نحو سائد الخليط الغازي الثاني المحتوي على الامونيا ammonia والماء وثاني أكسيد © الكربون of pals carbon dioxide غازات خاملة «ly lal وتشغل المنطقة الثانية في #4 درجة حرارة أقل من الأولى؛ وبالتالي يتم تحويل 75 على الأقل بالوزن من الخليط © _الغازي الثاني بشكل سائد؛ بالنسبة لوزن الخليط السائل الأول المذكور أعلاه» من © المنطقة الاولى إلى المنطقة الثانية؛ مع التكوين التالي؛ في المنطقة الثانية ؛ خليط سائل AT FV متضمن ¢ امونيا ammonia وكربامات الاموتيوم ammonium carbamate و caf TA يوريا urea اختيارياً؛ والتي يتم تحويلها مرة أخرى من المنطقة الثانية إلى منطقة ve التفاعل الأولى . ١ 7- عملية وفقاً للعنصر ٠ حيث أن خطوة التكثف (د) تحدث في مكثف يعمل في XY درجة حرارة بين 1860-1١60 م. Adee -* ١ وفقاً لعنصر الحماية ١ أو ؟ حيث انه فى خطوة (أ) يمثل الخليط الغازي ض "الثاني بشكل سائد المنقول من منطقة التفاعل الأولى إلى الثانية من 7١ 7 إلى 40 1 ضمع " بالوزن بالنسبة لوزن خليط السائل الأول. ١ ¢— عملية وفقاً لعنصر الحماية ٠؛ حيث انه في خطوة )1( يكون الضغط فى مدى من ١١ X إلى١8٠ وحدة ضغط جوى . ١ *- عملية وفقاً لعنصر الحماية ١ حيث تتم المحافظة على درجة الحرارة لأي " المخاليط السائلة المحتوية على كربامات الأمونيوم ammonium carbamate بقيمة أعلى من 1١7١ م. ١ +- عملية وفقاً لعنصر الحماية Cun ١ أن منطقة التفاعل الأولى المذكورة تعمل في YO مستويات درجة حرارة بين 198 م و 7٠١ م_بنسب جزيئية جرامية ( مولارية) من ¥ الأمونيا ammonia / ثاني اكسيد الكربون carbon dioxide فى التغذية الكلية بين ©,؟ و ¢ 00 ْ ْ ١ 7- عملية وفقاً لعنصر الحماية Cus) أن منطقة التفاعل الثانية المذكورة تعمل ْ deny " حرارة بين 4٠0 م و 1700م وبفرق في درجة الحرارة ؛ بالنسبة للمنطقة . Y الأولى ؛ من بين مو فم : ١ +- عملية lg لعنصر الحماية Cus) انه في منطقة التفاعل الثانية المذكورة يتم Y تشكيل اليوريا urea . ١ ١ - عملية وفقاً لعنصر الحماية Camo) يعتبر الخليط السائل الأول والخليط الغازي 0 الثاني السائد عبارة عن خليط ثنائي الأطوار من منطقة التفاعل الأولى ويتم بعد ذلك alad Y ونقله إلى منطقة التفاعل الثانية وخطوة التحلل والنزع (ج) على التوالي . -٠١ ١ عملية Gag لعنصر الحماية o) حيث ان منطقة التفاعل الأولى تتضمن مفاعل أول " وتتضمن منطقة التفاعل الثاني مفاعل ثاني يسبقه مكثف على خط تغذية للخليط الغازي YF السائد القادم من المفاعل الاول. -١١ ١ عملية وفقاً للعنصر ٠١ حيث ان الأوقات الزمنية المتوسطة للبقاء في المفاعليه " الثاني تكون بين © و YO دقيقة ودرجة حرارة بين 8١15م و 188 م. -١7 ١ عملية وفقاً لعنصر الحماية ١ حيث ان منطقة التفاعل الأول يتضمن مفاعل أول " ومنطقة تفاعل ثانية تتضمن مبادل ومكثف تجزئي. “0 -١“ ١ عملية وفقاً للعنصر ١١ حيث ان التركيبة المذكورة للمبادل والمكثف التجزئشي 7 مجهزة؛ على القاعدة؛ بلوحة تجميع متصلة بالمفاعل الأول الذي يليه. ١4 ١ - عملية lig لعنصر الحماية ١7 أو ١“ السابقين» حيث ان أوقات التلامس في Y المكثف التجزئي بين ١57 و © دقائق ودرجة حرارة بين ١١م و ١76 م. ض —Vo ١ عملية وفقاً لعنصر الحماية o) حيث ان منطقة التفاعل الأولى تتضمن مفاعل أول Y وتتضمن منطقة التفاعل الثاني مفاعل ثاني يتضمن تركيبة مبادل ومكثف . -١١ ١ عملية وفقاً لعنصر الحماية 10 حيث ان تركيبة المبادل المكثف المذكورة تتزامن Y مع مكثف خطوة التكثيف (د) وتعمل بمستويات درجة حرارة بين 1590م و ١7م YW وأوقات تلامس بين ١,7 و 0 دقائق. -١7 ١ عملية وفقاً لعنصر الحماية ٠ حيث يتم إجراء خطوة التحلل والنزع (ج) في " المنزعة التي تعمل في درجة حرارة بين ٠م و YY م_ويتم تسخينها بواسطة بخار غير مباشر عند ضغط مرتفع . ض ض -١8 ١ عملية وفقاً لأي واحد من العناصر السابقة؛ حيث يتم إجراء خطوة التحلل والنزع " (ج) في اثنين من قطع المعدات على التوالي ومن الممكن الاستعانة بأنواع مختلفة ¥ والتشغيل تحت شروط مختلفة عن NS منها الآخر. . -١١ ١ عملية وفقاً لأي واحد من العناصر Aba) حيث يتم تجزئة التغذية لخطوة التحلل Y والنزع بارتفاعات مختلفة للمنزعة. Ade -٠١ ١ وفقاً لأي واحد من العناصر السابقة حيث يتم إجراء خطوة التحلل والتزع Y (ج) تحت شروط "نزع ذاتي". ١و -7١ ١ عملية وفقاً لعنصر الحماية ٠ حيث ان خطوة التحلل والنزع (ج) تتضمن منزعة "يتم تغذيتها بخليط غازي قادم من خطوة التفاعل (أ) ٠ ١ 7؟- عملية وفقاً لعنصر الحماية ٠؛ حيث ان خطوة التحلل والنزع (ج) تتضمن منزعة "يتم تغذيتها بخليط غازي ثاني مذكور سائد من المنطقة الأولى لخطوة التفاعل (أ) من Y اسفل بأعتباره عامل نزع ؛ قبل الدخول لمنطقة التفاعل الثانية . ١ 7#- عمليه وفقاً للعنصر YY حيث ان منطقه التفاعل الثانية المذكورة تتزامن مع Y مكثف خطوه التكثيف (د) وتعمل بمستويات درجة حراره بين 1660م و ١7م ٍ Y وأوقات تلامس بين ١.7 و © دقائق . ١ ؛7- عمليه وفقاً لأي واحد من العناصر السابقة 77 أو YF حيث ان الخليط السائل " الثاني المذكور المغادر المنزعه يحتوي على نسبه اقل من 5 من الكربامات.carbamate VY —Yo ١ عمليه وفقاً لعنصر الحماية ١ حيث ان الخليط الغازي الأول المنتج في خطوة (ج) يتميز بمحتوى ماء بنسبه بين ٠,5 و 7٠١ بالوزن الكلي للخليط . -7١ ١ عمليه وفقاً لعنصر الحماية ٠؛ حيث يتم نقل نسبه من © إلى +75 من الخليط Y الغازي الأول المنتج في خطوه (ج) بطريقه مباشرة ؛ إلى خطوه التفاعل (أ) . ض ١ 77- عمليه وفقاً لعنصر الحماية ٠ حيث؛ يتم إنتاج تيار إعادة تدوير السائل في خطوه (و) الخاصة باستخلاص وتتقيه اليوريا aurea ويحتوي التيار المذكور على كربامات .. ¥ الامونيوم ammonium carbamate وماء 5 -ammonia Wi sl : ّ —YA ١ عمليه وفقاً لعنصر الحماية ٠ حيث ان جزء على الأقل ؛ من خليط السائل المعاد " _تدويره القادم من خطوة (و) يتم تغذيته إلى خطوة التحلل والنزع (ج) ٠ ١ 795- طريقة لتحسين Adee موجودة لإنتاج اليوريا urea بدءاً من الأمونيا ammonia GY أكسيد الكربون carbon dioxide باستخدام تكوين وسيط من كربامات الأمونيوم EVEcammonium carbamate ¥ والتى تعمل باستخدام قطاع تصنيع في ضغط مرتفع يتضمن:؛ ١ه مفاعل تصنيع أول لليوريا urea يعمل باستخدام مقدار وفير من الأمونياammonia ° فى مستويات ضغط تتراوح بين 9٠0 و You وحدة ضغط جويء مع1 تيار سائل خارج يحتوى على اليوريا gurea الماء و الامونيا ammonia وكرباماتل الأمونيوم :ammonium carbamate ٍ ْ A ه وبالتالى تتكون خطوة التحلل من كربامات الأمونيوم ammonium carbamate1 فى التيار السائل المذكور وخطوة الفصل ( مع النزع ) للتيار الغازي المحتوى علىye ثاني اكسيد الكربون carbon dioxide و الأمونيا cammonia وتوضع فى اتجاه١١ التيار للمفاعل المذكور.: ه يغذى مكثف من التيار الغازي المغادر خطوة النزع والتحلل المذكوره؛ مع VY cammonium carbamate ل تكوين من تيار سائل مشتمل على كربامات الأمونيومVi باعتبارها منتج إعادة تدوير؛ إلى المفاعل الأول المذكورءويتميز بأنه يتضمنYo العمليات الأآتية:)١( 5 يتخذ مفاعل ثاني لتشكيل كربامات الأمونيوم ammonium carbamate ومنلال المحتمل» يوريا urea بدءاً من ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide والأمونتياammonia YA بكمية وفيرة؛ والتشغيل على نحو أساسي فى نفس مستوى ضغط14 المفاعل الأول السابق؛ وقد يتزامن أيضاً المفاعل الثاني مع مكثف الكرباماتga gall carbamate Yo oo 3 أعلاه.(V) 7 تحديد عناصر ملائمة وخطوط توصيل لتحويل المواد من جزء القمة منYY المفاعل الأول السابق إلى المفاعل الثاني؛ والتحويل المتماثل للمواد من المفاعل 7 الثاني إلى المفاعل الأول. ve () وضع ظروف التشغيل للمفاعلين الأول والثاني المذكورين بحيث تكوند Yo درجة حرارة المفاعل الثاني أقل من درجة حرارة المفاعل الأول باستخدام 71 تكوين» في المفاعل الأول؛ من طور البخار المختلط مع الطور السائل. Yy (©) تحويل؛ من قمة المفاعل الأول إلى المفاعل الثاني؛ غاز أو على نحو سائد ض YA تيار غازي محتوى على ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide والأمونيا «ammonia Yq في كمية بوزن vo على الأقل؛ بالنسبة لوزن التيار السائل مغادراً Yo المفاعل الأول؛ مع التكوين التالي؛ في المفاعل ae ALA الخليط السائل أ المشتمل على كربامات الامونيوم ammonium carbamate « ومن المفضل Lad ب اشتماله على اليوريا urea التي تحول إلى المفاعل الاول. -*١ ١ طريقة وفقاً للعنصر 74 حيث يكون المفاعل الثاني مسبوقاً بمكثف علي خط " التغذية للخليط الغازي السائد القادم من المفاعل الأول. -©١ ١ طريقة وفقاً للعنصر Fh حيث ان وقت البقاء المتوسط في المفاعل الثاني " يتراوح بين © و YO دقيقة ودرجة حرارة بين ١76٠م و 188 م. ١ 7*- طريقة وفقاً للعنصر (YA حيث ان المفاعل الثاني عبارة عن تركيبة مبادل " ومكثف تجزئي ويفضل ان تثبت التركيبة المذكورة على قمة المفاعل الأول ويجهزء * على القاعدة؛ بلوحة تجميع متصلة بالمفاعل الأول من اسفل : TY طريقة وفقاً للعنصر FY حيث ان أوقات التلامس في مكثف تبادلي التجزئي بين ١,7 ١" و ٠ دقائق ودرجة حرارة بين 8١9١م و 176٠ م. ١ ؛*- طريقة وفقاً للعنصر 79 حيث ان المفاعل الثاني يكون مبادل ومكثف تبادلي " يعمل بمستويات درجة حرارة بين ١9٠٠م و ٠7م وأوقات تلامس بين 87 وك دقائق. اA
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
ITMI951402A IT1275451B (it) | 1995-06-30 | 1995-06-30 | Procedimento per la sintesi dell'urea comprendente due separate zone di reazione |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SA96160639B1 true SA96160639B1 (ar) | 2005-11-15 |
Family
ID=11371896
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SA96160639A SA96160639B1 (ar) | 1995-06-30 | 1996-03-02 | عملية لتصنيع اليوريا urea تتضمن منطقتي تفاعل منفصلتين |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5750780A (ar) |
EP (1) | EP0751121B2 (ar) |
JP (1) | JPH0920745A (ar) |
CN (1) | CN1063172C (ar) |
AR (1) | AR003141A1 (ar) |
AT (1) | ATE212976T1 (ar) |
CA (1) | CA2165898C (ar) |
DE (1) | DE69525332T3 (ar) |
EG (1) | EG21126A (ar) |
ES (1) | ES2171493T5 (ar) |
IT (1) | IT1275451B (ar) |
RU (1) | RU2152383C1 (ar) |
SA (1) | SA96160639B1 (ar) |
UA (1) | UA43341C2 (ar) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3987607B2 (ja) * | 1996-10-07 | 2007-10-10 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 改良された尿素合成方法および装置 |
JP4112056B2 (ja) * | 1997-12-18 | 2008-07-02 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 改良された尿素の合成方法および装置 |
AT411830B (de) * | 1998-12-03 | 2004-06-25 | Agrolinz Melamin Gmbh | Verfahren zur herstellung von harnstoff unter einbindung der melamin-offgase in eine harnstoffanlage |
NL1027697C2 (nl) * | 2004-12-09 | 2006-06-12 | Dsm Ip Assets Bv | Werkwijze voor het verhogen van de capaciteit van een bestaand ureumproces. |
WO2009059615A1 (en) * | 2007-11-07 | 2009-05-14 | Matthias Spicher | Method for producing a nitrogenous fertilizer from nitrogen-containing material of biogenous and industrial origin |
US20090151229A1 (en) * | 2007-12-12 | 2009-06-18 | Chevron U.S.A. Inc. | Carbon dioxide recovery from biofuels processes for the production of urea |
EP2153880A1 (en) * | 2008-07-31 | 2010-02-17 | Urea Casale S.A. | Process and plant for the production of a urea solution for use in SCR process for reduction of Nox |
RU2465950C1 (ru) * | 2008-12-12 | 2012-11-10 | Уде Гмбх | Удаление аммиачного азота, аммонийного азота и мочевины окислением гипохлоритсодержащими растворами из отработанного воздуха в установках по производству аммиака и мочевины |
ITMI20110804A1 (it) | 2011-05-10 | 2012-11-11 | Saipem Spa | "processo ad alta resa per la sintesi dell'urea" |
EP2602245A1 (en) * | 2011-12-05 | 2013-06-12 | Urea Casale SA | A process for synthesis of urea and a related arrangement for a reaction section of a urea plant |
EP2784062A1 (en) | 2013-03-27 | 2014-10-01 | Urea Casale SA | Method for revamping a self-stripping urea plant |
CA2997368C (en) * | 2015-09-08 | 2023-05-09 | Toyo Engineering Corporation | Urea manufacturing method and urea manufacturing apparatus |
EP3766865A1 (en) * | 2019-07-18 | 2021-01-20 | Casale Sa | A process for the synthesis of urea |
CN117229133A (zh) * | 2023-11-16 | 2023-12-15 | 天津渤化工程有限公司 | 一种辛烯醛制备工艺 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1147734A (en) * | 1966-03-29 | 1969-04-02 | Sumitomo Chemical Co | Method for the preparation of urea |
FR1538285A (fr) * | 1966-10-07 | 1968-08-30 | Montedison Spa | Perfectionnement apporté au procédé de production d'urée |
GB1196657A (en) * | 1967-09-28 | 1970-07-01 | Guido Giommi | Process for the Manufacture of Urea from Ammonia and Carbon Dioxide |
NL168506C (nl) † | 1970-12-31 | 1982-04-16 | Stamicarbon | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
NO150512C (no) * | 1977-05-05 | 1984-10-31 | Montedison Spa | Fremgangsmaate ved fremstilling av urea. |
SU1113377A1 (ru) * | 1981-08-19 | 1984-09-15 | Предприятие П/Я Г-4302 | Способ получени мочевины |
CH650248A5 (en) * | 1982-07-16 | 1985-07-15 | Ammonia Casale Sa | Process for producing urea |
NL8303424A (nl) * | 1983-10-06 | 1985-05-01 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
FR2577994B1 (fr) † | 1985-02-25 | 1989-04-21 | Renault | Dispositif d'actionnement electrique de l'accelerateur d'un moteur a combustion interne |
ZA96686B (en) * | 1995-02-01 | 1996-08-16 | Urea Casale Sa | Process and plant for the production of urea with high conversion yield and low energy consumption |
-
1995
- 1995-06-30 IT ITMI951402A patent/IT1275451B/it active IP Right Grant
- 1995-12-21 AT AT95120367T patent/ATE212976T1/de active
- 1995-12-21 EP EP95120367A patent/EP0751121B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-12-21 ES ES95120367T patent/ES2171493T5/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-12-21 DE DE69525332T patent/DE69525332T3/de not_active Expired - Fee Related
- 1995-12-21 CA CA002165898A patent/CA2165898C/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-12-22 US US08/577,182 patent/US5750780A/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-12-26 RU RU95122416/04A patent/RU2152383C1/ru active
-
1996
- 1996-01-03 UA UA96010030A patent/UA43341C2/uk unknown
- 1996-01-24 CN CN96100681A patent/CN1063172C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1996-01-31 JP JP8015305A patent/JPH0920745A/ja active Pending
- 1996-03-02 SA SA96160639A patent/SA96160639B1/ar unknown
- 1996-06-06 EG EG51196A patent/EG21126A/xx active
- 1996-06-28 AR ARP960103392A patent/AR003141A1/es active IP Right Grant
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ITMI951402A0 (it) | 1995-06-30 |
EP0751121B2 (en) | 2005-07-20 |
RU2152383C1 (ru) | 2000-07-10 |
CN1139669A (zh) | 1997-01-08 |
ITMI951402A1 (it) | 1996-12-30 |
UA43341C2 (uk) | 2001-12-17 |
CA2165898A1 (en) | 1996-12-31 |
DE69525332D1 (de) | 2002-03-21 |
DE69525332T2 (de) | 2002-10-17 |
EG21126A (en) | 2000-11-29 |
IT1275451B (it) | 1997-08-07 |
EP0751121B1 (en) | 2002-02-06 |
ES2171493T5 (es) | 2006-01-16 |
US5750780A (en) | 1998-05-12 |
DE69525332T3 (de) | 2006-04-27 |
ATE212976T1 (de) | 2002-02-15 |
ES2171493T3 (es) | 2002-09-16 |
EP0751121A2 (en) | 1997-01-02 |
CN1063172C (zh) | 2001-03-14 |
CA2165898C (en) | 2007-04-10 |
JPH0920745A (ja) | 1997-01-21 |
EP0751121A3 (en) | 1998-06-10 |
AR003141A1 (es) | 1998-07-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SA96160639B1 (ar) | عملية لتصنيع اليوريا urea تتضمن منطقتي تفاعل منفصلتين | |
EP2152666B1 (en) | Enhanced process for the synthesis of urea | |
US7070750B2 (en) | Multiple-pressure process for the production of ammonia | |
RU2017727C1 (ru) | Способ получения мочевины | |
MXPA06013857A (es) | Metodo para realizar reacciones exotermicas cataliticas heterogeneas en fase gaseosa. | |
IE45681B1 (en) | Production of urea | |
SU1494864A3 (ru) | Способ получени мочевины | |
CN105026365B (zh) | 尿素合成方法和设备 | |
JPH0920746A (ja) | 高収率の尿素合成方法 | |
NL8104040A (nl) | Werkwijze voor de bereiding van ureum. | |
US5276183A (en) | Process and plant for the production of urea | |
CA2113061A1 (en) | Process for urea production involving a carbon dioxide stripping step | |
US20010041813A1 (en) | Process for the preparation of urea | |
US10358413B2 (en) | Method and system for the integrated production of urea and melamine | |
CA2082469A1 (en) | Process and plant for the production of urea with differentiated yield reaction spaces | |
CN110041230B (zh) | 回收三聚氰胺装置尾气的汽提法尿素生产工艺 | |
US6921838B2 (en) | Process for the preparation of urea | |
EP0306614A2 (en) | Improvements of processes and plants for the production of urea | |
NL1016643C2 (nl) | Werkwijze voor de bereiding van ureum. | |
EP0136764A2 (en) | Process for the preparation of urea | |
MXPA02011818A (es) | Proceso para la descomposicion de una solucion acuosa de carbamato proveniente de la seccion de recuperacion de urea de una planta de produccion de urea. | |
RU2172732C2 (ru) | Способ синтеза мочевины из аммиака и диоксида углерода (варианты) | |
EP0136765A2 (en) | Process for the preparation of urea | |
US4042626A (en) | Integrated two-stage urea synthesis | |
JPS63208563A (ja) | 尿素製造方法 |