SA94150129B1 - طريقة وجهاز لتفاعل ماص للحرارة - Google Patents

طريقة وجهاز لتفاعل ماص للحرارة Download PDF

Info

Publication number
SA94150129B1
SA94150129B1 SA94150129A SA94150129A SA94150129B1 SA 94150129 B1 SA94150129 B1 SA 94150129B1 SA 94150129 A SA94150129 A SA 94150129A SA 94150129 A SA94150129 A SA 94150129A SA 94150129 B1 SA94150129 B1 SA 94150129B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
reaction
tubes
endothermic
fluid
aforementioned
Prior art date
Application number
SA94150129A
Other languages
English (en)
Inventor
رالف انتوني فيليسى
روبيرت تشارلز رول
Original Assignee
ذي ستاندرد أويل كومباني
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ذي ستاندرد أويل كومباني filed Critical ذي ستاندرد أويل كومباني
Publication of SA94150129B1 publication Critical patent/SA94150129B1/ar

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/0242—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid flow within the bed being predominantly vertical
    • B01J8/025—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid flow within the bed being predominantly vertical in a cylindrical shaped bed
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415—Tubular reactors
    • B01J19/2425—Tubular reactors in parallel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/008—Details of the reactor or of the particulate material; Processes to increase or to retard the rate of reaction
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/0278—Feeding reactive fluids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/0285—Heating or cooling the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0446—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical
    • B01J8/0449—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds
    • B01J8/0453—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds the beds being superimposed one above the other
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/06—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds in tube reactors; the solid particles being arranged in tubes
    • B01J8/062—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds in tube reactors; the solid particles being arranged in tubes being installed in a furnace
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/384—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts the catalyst being continuously externally heated
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
    • B01J2208/00203—Coils
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00389—Controlling the temperature using electric heating or cooling elements
    • B01J2208/00407—Controlling the temperature using electric heating or cooling elements outside the reactor bed
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00477—Controlling the temperature by thermal insulation means
    • B01J2208/00495—Controlling the temperature by thermal insulation means using insulating materials or refractories
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00504—Controlling the temperature by means of a burner
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00513—Controlling the temperature using inert heat absorbing solids in the bed
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00716—Means for reactor start-up
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00157—Controlling the temperature by means of a burner
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0233—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a steam reforming step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0266—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a decomposition step
    • C01B2203/0277—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a decomposition step containing a catalytic decomposition step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0283—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a CO-shift step, i.e. a water gas shift step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/06—Integration with other chemical processes
    • C01B2203/061—Methanol production
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/06—Integration with other chemical processes
    • C01B2203/062—Hydrocarbon production, e.g. Fischer-Tropsch process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/06—Integration with other chemical processes
    • C01B2203/068—Ammonia synthesis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C01B2203/0816—Heating by flames
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C01B2203/0822—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel the fuel containing hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0838—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel
    • C01B2203/0844—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel the non-combustive exothermic reaction being another reforming reaction as defined in groups C01B2203/02 - C01B2203/0294
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/085—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by electric heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0866—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combination of different heating methods
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0883—Methods of cooling by indirect heat exchange
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1005—Arrangement or shape of catalyst
    • C01B2203/1011—Packed bed of catalytic structures, e.g. particles, packing elements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1047—Group VIII metal catalysts
    • C01B2203/1052—Nickel or cobalt catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1076—Copper or zinc-based catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1082—Composition of support materials
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1205—Composition of the feed
    • C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1235—Hydrocarbons
    • C01B2203/1241—Natural gas or methane
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/16—Controlling the process
    • C01B2203/1604—Starting up the process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/80—Aspect of integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas not covered by groups C01B2203/02 - C01B2203/1695
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/80—Aspect of integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas not covered by groups C01B2203/02 - C01B2203/1695
    • C01B2203/82—Several process steps of C01B2203/02 - C01B2203/08 integrated into a single apparatus
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Fuel Cell (AREA)

Abstract

الملخص: يعمل هذا الاختراع على إعداد جهاز تفاعل ماص للحرارة يتم فيه استخدام أنابيب تفاعل reaction tubes معدنية في ترتيب على شكل حزمة من أنابيب متجاورة باستخدام أنابيب بها فوهة ملحقة ولوحه لتوزيع الهواء لإدخال الوقود والهواء إلى غرفة احتراق للحصول على لهب طويل ورفيع وبذلك يحدث تجنب زيادة التسخين الموضعي لأنابيب التفاعل reaction tubes ويزيد ذلك من فترة حياة أنبوبة التفاعل reaction tubes وأيضا فإنه يوجد تسخين موضعي زائد لأنابيب التفاعل عند أطراف دخول أنابيب العادم بحيث يتم منع التواء أنابيب التفاعل reaction tubes كل على حدة بحيث لا تتعرض إلا لمتوسط درجات حرارة التفاعل في الأنبوبة.

Description

\ طريقة وجهاز لتفاعل ماص للحرارة : : "8 الوصف الكامل خلفية ‎ply)‏ 0 يتعلق هذا الاختراع بجهاز وطرق تستخدم في تنفيذ التفاعلات الماصسة للحرارة ؛ وعلى وجه الخصوص ؛ فإن هذا الاختراع يتعلق بجهاز تهذيب (تحوير) بعامل حفاز ‎catalyst‏ وكذلك بطرق التهذيب (التحوير) للهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ ‏م الخفيفة وعلى وجه الخصوص مخاليط من بخار الماء و/ أو ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ والهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ الخفيفة. لقد تم استخدام العديد من أنواع أجهزة التهذيب (التحوير) وطرق لهذا التحسين لتنفيذ العديد من التفاعلات الماصة للحرارة . فمثلا ؛ فإن طريقة التهذيب (التحوير) بالبخار تعتبر طريقة معزوفة لتحويل الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ والهيدروكربونات ‎hydrocarbons ٠٠‏ الأخرى إلى غاز صناعي والذي يسمي "غاز صناعي ‎"syngas‏ . وهناك تفاعل ‎al‏ ماص للجحرارة وهو تحول "التحلل الحراري" للإيثان ‎ethane‏ إلى إثيلين ‎ethylene‏ والذي يعطي أيضاً الهيدروجين ‎hydrogen‏ كمنتج انوي ‎leg.‏ حسب التفاعل الماص للخرارة ؛ فقد يكون هناك ‎dala‏ لعامل ‎catalyst lia‏ قد لا يكون هناك حاجة ‎Jalal‏ | حفاز ‎catalyst‏ والعامل الحفاز ‎catalyst‏ الملائم ‎cud gill‏ (التحوير) ‎١‏ للهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ ببخار الماء هو النيكل على دعامة خاملة + مثل الألومينا: ‎.alumina‏ هناك العديد من وحدات التهذيب (التحوير) التجازية التي تعمل بالبخار من النوع الشعاعي والذي يتم فيه استخدام أنابيب تفاعل مملوءة بعامل حفاز ‎catalyst‏ ‏ووحدات التهذيب (التحوير) تلك يتم تسخينها بصورة غير مباشرة بواسطة عدد ‎Jl‏ ‏نسبباً من وحدات الإشعال الكبيرة والتي يتم شحنها بوقود غازي وهواء منخفض الضغط . وفي أكثز الأجزاء سخونة ؛ فإن نقل الحرارة يتم عن طريق الإشعاع ؛ ويكون ذلك عن طريق الإشعاع بالانعكاس م
داس والحمل . والإشعاع إلى أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ يعتبر أساسي حيث أن التسخين الموضعي لجدار أنبوبة التفاعل سوف ينتج عنه انخفاض فترة حياة أنابيب التهذيب (التحوير) تلك. ولكي يتم تجنب التسخين الموضعي الزائد؛ فقد تم وضع محلول للتخزين بين أنابيب التفاعل ‎Jas ¢ reaction tubes‏ الفرن ولهب وحدة الاحتراق ونتيجة لذلك ؛ فإن وحدات 6 التهذيب (التحوير) تلك كبيرة الحجم وغالية الثمن على أساس كل وحدة من وحدات السعة وهي عادة تحتاج إلى مبادلات حرارية إضافية لتبريد الغاز الصناعي المنتج وتعمل
تسخين مسبق للغاز الذي يتم إدخاله إلى المتفاعل. وعلى وجه العموم ؛ فإن قواعد التشغيل التي ترتبط بواسطة التهذيب (التحوير) التي تعمل بالاشعاع تلك لا ترتبط بانخفاض التكاليف والتصميم ذو الكفاءة العالية والمضغوط المرتبط reaction tubes ‏بطول العمر الافتراضي لأنبوبة التفاعل‎ ve
ولقد كان هناك العديد من المحاولات لإعداد جهاز تفاعل ماص للحرارة والذي يتم به الحصول على أهداف التصميم المضغوط وطول العمر الافتراضي في البراءة الأمريكية رقم 1 فإنه قيل أن تلك الأهداف قد تم الحصول عليها عن طريق نظام حجرة احتراق جديدة والتي تمنع التطام اللهب أو وجود خط مباشر بين لهب الاحتراق وحجرة
: ‏التفاعل.‎ ١
وتبعا لذلك ؛ فإنه قد تم توجيه الكثير من التفكير بعيداً عن الارتطام المباشر للهب على أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ في أجهزة التفاعل الماص للحرارة السابقة ؛ وذلك بسبب زيادة تركيز الحرارة على أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ والتي تنشاً من الارتطام المباشر بين ‎ell‏ ‏والأنابيب عند استخدام تصميمات اللهب التقليدي.
2 في طلب البراءة الأوربية المنشورة رقم 4008977 أ١؛‏ والذي يناظر طلب البراءة الأمريكية برقم مسلسل 4775 6 ‎V/0‏ 0 يتم وصف جهاز تفاعل ماص للحرارة لتنفيذ العديد من أنواع التفاعلات الماصة للحرارة يتضمن الجهاز وعاء يحتوي على طبقة سفلية حفزية والتي من خلالها تمر مجموعة من أنابيب الاحتراق المصنعه من السيراميك ‎ceramic‏ . يتم اشتعال هواء ووقود ؛ حيث يتم إدخال كل منهما على حدة إلى أنبوبة الافتراض وأنبوبة شحن وقود بداخل
‎vo‏ أنبوبة الاحتراق؛ في داخل أنبوبة الاحتراق لتوليد حرارة. ويفضل أن يتم تسخين الوقود والهواء تسخين مسبق وذلك لإتمام الاحتراق الذاتي عندما يتم اتحاد الوقود والهواء بداخل ‎٠ ٠‏ أنبوبة الاحتراق يتم شحن المواد المتفاعلة الماصة للحرارة خلال الطبقة السفلية الحفزية ‎catalyst‏
‎Vit
-
خارج أنبوبة الاحتراق حيث يتم التحويل لإنتاج منتج ماص للحرارة وكما هو موضح ؛ فإن المواد المتفاعلة الماصة للحرارة والمنتج الماص للحرارة تتدفقان خلال الطبقة السفلية للعامل الحفاز ‎catalyst‏ عكس بعضهما البعض بالنسبة لتدفق المواد المتفاعلة الطاردة للحرارة ونواتج التفاعل « أي الوقود والهواء ونواتج الاشتعال . وبهذا التنظيم يكون هناك منطقة 0 تسخين مسبق في داخل وعاء التفاعل حيث يتم توصيل الحرارة إلى الهواء الذي يتم شحنه بمفرده والوقود من المنتج الماص للحرارة لعمل تسخين مسبق للهواء والوقود قبل
الاحتراق ولتبريد المنتج الماص للحرارة قبل الخروج من وعاء التفاعل. يكون لجهاز التفاعل الماص للحرارة السابق وأجهزة التفاعل الماصسة للحرارة الأخرى الموضحة في طلب البراءة الأوربية المنتشورة سابقاً العديد من المميزات
‎٠‏ وبالنسبة لأنابيب السيراميك ‎ceramic tubes‏ فإنها يمكن أن تتحمل درجات الحرارة المرتفعة جداً التي تحدث في العديد من التفاعلات الماصة للحرارة أفضل من أغلب المعادن . ويمكن أن تكون أنابيب السيراميك ‎ceramic tubes‏ أيضاً أقوى وعلى ذلك يمكن أن تكون أقل ‎Baa‏ عن
‏| طريق قوة ضغط تطبق من الخارج ؛ وذلك إما عن طريق وسائل ميكانيكية مثل ربط الأطراف . المتقابلة من الأنابيب ؛ أو عن طريق زيادة الضغط خارج أسطح الأنابيب حيث يحدث التفاعل
‎١‏ الماص للحرارة ؛ أو كليهما . ومع الأسف ؛ فإن أنابيب السيراميك ‎ceramic tubes‏ يمكن أن تكون عرضة للعديد من مشاكل الإجهاد الحراري ؛ وعلى وجه الخصوص إذا كانت سميكة جداً » وأنابيب السيراميك ‎ceramic tubes‏ تلك تكون صعبة نسبياً ومكلفة ؛ ويجب أن يتم الانتباه إلى أن أنابيب السيراميك ‎ceramic tubes‏ تكون ضعيفة نسبياً عندما تقارن بالأنابيب المعدنية.
‏2 لقد تم أيضاً وصف جهاز التفاعل الماص للحرارة السابق والطريقة المرتبطة به في طلب البراءة المصاحب لهذا الطلب برقم مسلسل 07/810777 ورقم ‎CAMMY‏ ‏ويصف كل من هذين الطلبين تجسيم أخر لفرن تفاعل ماص للحرارة وطريقة مرتبطة بهذا الفرن ‎٠‏ وهناك تجسيم أخر يوصف أيضاً في الطلب المصاحب برقم مسلسل ‎١7/8٠0781‏ ورقم مسلسل دمتعملا :
‎Yo |‏ وفي هذا التجسيم الأخر ؛ فإن التفاعل الماص للحرارة يحدث بداخل أنبوبة تفاعل معدنية واحدة أو أكثر ‎Lay‏ يحدث التفاعل الطارد للحرارة أي المولد للحرارة خارج أنابيب التفاعل ‎٠‏ ‎reaction tubes‏ . وكما ذكر سابقاً ؛ فإن مسارات تدفق مكونات التفاعل من ناحية ؛ ومكونات م
ده الاحتراق ؛ من ناحية أخرى ؛ ترتب بحيث يتم تسخين الهواء ووقود الاحتراق إلى أعلى من درجة حرارة الاشتعال الذاتي قبل اتحادهما ويتم التسخين عن طريق نقل الحرارة من المنتج الماص للحرارة ؛ والذي يبرد قبل الخروج من وعاء التفاعل . يتم الاحتفاظ بدرجة حرارة الجدار الداخلي والجدار الخارجي لأنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ منخفضتين حتى إذا 0 وصلت درجة حرارة اللهب في غازات الاحتراق إلى مستوى مرتفع نسبياً . ويسمح ذلك ِ باستخدام أنابيب معدنية وليست من السيراميك ‎ceramic‏ بينما لا يزال هناك إمكانية للححسول على كفاءة ‎Ale‏ للتفاعل وكفاءة حرارية عالية . وأيضاً ؛ فإن الاحتراق الذاتي لغازات الاحتراق يزيل الحاجة لأجهزة احتراق منفصلة و/ أو تركيبات احتراق منفصلة لبدء و/ أو لتثبيت عملية الاحتراق . وبإزالة الحاجة لتلك الأجهزة والسماح بارتطام اللهب على أنابيب ‎٠‏ التفاعل ‎reaction tubes‏ ؛ فإنه يمكن تكوين حزمة من أنابيب التفاعل ‎tubes‏ 2680101 في جهاز تهذيب (تحوير) عديد الأنابيب. الوصف العام للاختراع يعمل هذا الاختراع على تحسين تصميم وتشغيل جهاز التفاعل الماص للحرارة ‎Je‏ وجه الخصوص تلك الأجهزة التي يتم فيها استخدام أنابيب تفاعل ‎reaction tubes‏ ‎١‏ معدنية بحيث تكون في نظام حزمة واحدة مثل نظام الأنابيب المعدنية السابق الذكر المذكورة في طلبات البراءة الأمريكية الغير منشورة ؛ بالإضافة إلى الأنواع الأخرى من أجهزة التفاعل الماصة للحرارة . والاختراع الموصوف هنا يعمل على ‎dae)‏ جهاز تفاعل ماص للحرارة مضغوط بتكاليف منخفضة مقارنة مع وحدات التهذيب (التحوير) التجارية الشعاعية . وأيضا ؛ فإن تبعا لتجسيم مفضل لهذا الاختراع ؛ فإن الارتباط المباشر على ‎٠‏ أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ يضبط للحصول على كفاءة عالية في حزمة أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ بينما يتم زيادة فقرة حياة أنبوبة التفاعل ‎reaction tubes‏ وأيضاً ؛ فإن تبعاً لمظاهر أخرى لهذا الاختراع ؛ فإنه لا يحدث تسخين موضعي زائد لأنابيب التفاعل عند ‎Gh‏ ‏دخول أنابيب العادم ويتم منع إلتواء أنابيب التفاعل التي يمكن أن يتم تعريضها لدرجة حرارة أعلى من متوسط درجة حرارة أنبوبة التفاعل . وكما سوف يدرك + فإن الخصائص التي ‎Yo‏ سوف توصف فيما بعد لهذا الاختراع يمكن أن تستخدم بمفردها أو في اتحاد مع واحدة أو أكثر من خصائص هذا الاختراع للحصول على أداء محسن وكفاءة أفضل بتكاليف . منخفضة نسبياً مقارنة بوحدات التهذيب (التحوير) الشعاعية السابقة الذكر. ‎Vit‏
تبعاً لأحد مظاهر هذا الاختراع ؛ يتم إعداد جهاز تفاعل ماص للحرارة لالمام تفاعل ماص للحرارة ‎٠‏ ويتضمن هذا الجهاز وعاء يتضمن جزء دخول للمواد المتفاعلة الماصسة للحرارة والتي تدخل في تفاعل ماص للحرارة لتحويل المواد المتفاعلة إلى منتج ماص للحرارة ومخرج للمنتج الماص للحرارة وحجرة تفاعل طارد للحرارة . ويكون هناك أنبوبة ‎dela 6‏ واحدة على الأقل ؛ والتي يتم فيها الإمرار بين المدخل والمخرج وتمتد خلال حجرة التفاعل الطارد للحرارة يتم تجهيز إمداد أول وثاني (ويفضل أن يكون ذلك بداخل الوعاء) وذلك للإمداد بموائع التفاعل الأول والثاني الطاردين للحرارة إلى حجرة التفاعل الطارد للحرارة للتفاعل في داخل حجرة التفاعل الطارد للحرارة ولتدفق نواتج التفاعل الطارد للحرارة مباشرة من الطرف العلوي إلى الطرف السفلي لحجرة التفاعل الطارد للحرارة . يكون ‎٠‏ للإمداد الأول وسيلة أولي لخروج المائع ‎fluid‏ لإدخال المائع ‎fluid‏ إلى حجرة التفاعل الطارد للحرارة عند الطرف العلوي بحيث يتم الحصول على نسق سرعة متجانس عبر الحجرة ؛ يتضمن الإمداد الثاني وسيلة ثانية لخروج المائع لإدخال المائع ‎fluid‏ الثاني إلى حجرة التفاعل الطارد للحرارة عند أو أسفل وسيلة خروج المائع ‎fluid‏ الأول وعند مجموعة من المواقع المتباعدة المتجاورة ولكنها تكون جانبية (ويفضل أن تكون متباعدة) من أنبوبة أو ‎١‏ أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ ¢ حيث أن المائع الثاني يخرج من وسيلة خروج المائع ‎fluid‏ ‏الثاني مع المائع الأول لتوليد اللهب ذو الحرارة العالية حول أنبوبة أو أنابيب التفاعل أسفل المخرج الثاني للمائع ‎fluid‏ وأسفل نواتج التفاعل الطارد للحرارة العالي الحرارة للتدفق حول وعلى طول أنبوبة أو أنابيب التفاعل ؛ لتسخين أنبوبة أو أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ لتدعيم التحول الماص للحرارة المواد المتفاعلة الماصة للحرارة إلى المنتج الماص للحرارة أثناء © تدفقه خلال أنبوبة أو أنابيب التفاعل وهذا النظام يسمح بإنتاج لهب طويل يمتد مسافة كبيرة خلال طول أنبوبة التفاعل ‎reaction tubes‏ وبذلك يتم تجنب وجود أي تركيز للحرارة العالية التي تنشأ من اللهب القصير. وفي تجسيم مفضل ؛ فإن الوسيلة الأولى لخروج المائع ‎fluid‏ تتضمن عضو توزيع تدفق يمتد أفقياً في أنبوبة أو أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ ويكون له مجموعة من الفتحات ‎Ye‏ _والتي من ‎WDA‏ يتدفق المائع ‎fluid‏ الأول إلى الطرف العلوي من حجرة التفاعل الطارد للحرارة . يمكن أن يتضمن الإمداد الأول أيضاً حجرة مملوءة بمائع ‎fluid‏ على جانب حجرة . التوزيع المقابلة لحجرة التفاعل الطارد للحرارة . يفضل أن تتضمن وسيلة ‎CA gal‏
ا ا للمائع ‎de gene fluid‏ من أنابيب الفوهات ‎nozzle tubes‏ والتي تبرز من عضو التوزيع إلى حجرة التفاعل الطارد للحرارة بحيث تكون موازية وتكون جانبية من أنبوبة أو أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ . ويمكن أن يتضمن الإمداد الثاني حجرة ثانية مملوءة بمائع ‎fluid‏ والتقي يرتبط فيها مجموعة من أنابيب الفوهات ‎nozzle tubes‏ والحجرة الثانية المملوءة بالمائع © لئن8 تكون على جانب الحجرة الأولى المملوءة بالمائع ‎fluid‏ وتكون ‎Allie‏ لحجرة التفاعل الطارد للحرارة. يكون للخصائص السابقة تطبيق معين في جهاز التفاعل الماص لحرارة حيث يكون لأنبوبة أو أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ جزء سفلي يكون أسفل حجرة التفاعل الطارد للحرارة في اتجاه تدفق المنتج الماص للحرارة إلى المخرج ؛ والإمداد الأول يتضمن أنبوبة ‎٠‏ الإمداد الأولى ‎J‏ من خلالها يمتد الجزء السفلي من أنبوبة التقاعل ‎reaction tubes‏ « وأنبوبة الإمداد الأولى وأنبوبة التفاعل يكون بينهما مسار تدفق مائع ‎fluid‏ أول بحيث يتم عمل تبادل حراري (حيث يكون التدفق عكس الاتجاه) مع جزء سفلي من أنبوبة التفاعل ؛ ‎٠‏ ‏ويتضمن الإمداد الثاني أنبوبة إمداد ثانية والتي ‎EDA‏ تمتد أنبوبة الإمداد الأولى ويوجد بين أنبوبة الإمداد الأولى والثانية مسار ثاني لتدفق المائع بحيث يسهل التبادل الحراري (ويكون ذلك في نفس اتجاه التدفق) مع مسار تدفق المائع ‎fluid‏ الأول والذي يكون في علاقة تبادل حراري ‏ . (ويفضل أن يكون عكس الاتجاه) مع الجزء السفلي من أنبوبة التفاعل ‎reaction tubes‏ يتم ارتباط مسارات تدفق المائع ‎fluid‏ الأول والثاني مع المائع ‎fluid‏ الأول والمائع الثاني على الترتيب. بالنسبة للتفاعلات الماصة للحرارة والتي يتم فيها استخدام عامل حفاز ‎catalyst‏ ¢ ‎٠‏ يكون هناك عامل حفاز ‎catalyst‏ في داخل أنبوبة أو أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ فسي منطقة حجرة التفاعل الطارد للحرارة ؛ واختيارياً خلال الأنبوبة الموجودة في المفاعل ؛ ‎Lay‏ يمكن استخدام أوساط خاملة ؛ مثل كرات من السيراميك ‎ceramic‏ ؛ في الأنبوبة أو الأنابيب لإحداث التبادل الحراري المرجو أو معدلات النقل المرجوة وبخاصة أسفل عضو توزيع التدفق وعند دخول المواد المتفاعلة الماصة للحرارة إلى وعاء التفاعل من المدخل. ‎Yo‏ وبالنسبة للتجسميات التي تحتوي على العديد من أنابيب التفاعل ؛ فإنه يفضل أن يتم توزيع أنابيب ‎nozzle tubes 4a ll‏ بصورة متجانسة بين مجموعة أنابيب التفاعل ‎reaction‏ ‎tubes‏ . ويفضل أن يكون لأنابيب الفوهة ‎nozzle tubes‏ أطراف خروج موجهة إلى المائع ‎fluid‏ ‏:م
- الثاني الذي يخرج في اتجاه موازي لأنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ يمكن أن يكون لمجموعة من أنابيب الفوهات ‎nozzle tubes‏ فتحة تحديد تدفق لتساوي التدفق خلال أنابيب ‎nozzle tubes ia gill‏ والتي تخرج من موقع واحد. وتبعاً لمظهر أخر لهذا الاختراع ؛ يكون هناك جهاز تفاعل ماص للحرارة لأحداث م التفاعل الماص للحرارة ؛ ويتضمن هذا الجهاز وعاء يتضمن منفذ دخول للمواد المتفاعلة الماصة للحرارة بحيث يتم تحويل المواد المتفاعلة إلى منتج ماص للحرارة ؛ ومنفذ خروج للمنتج الماص للحرارة ؛ وحجرة تفاعل طارد للحرارة . وأنبوبة ‎reaction tubes Jeli‏ واحدة على الأقل ؛ والتي تحتوي على ممر تدفق بين ‎dia‏ الدخول ومنفذ الخروج ؛ والذي يمتد خلال حجرة التفاعل الطارد للحرارة . يتم عمل إمداد أول وثاني (ويفضل أن يكون ذلك ‎٠‏ بداخل الوعاء) وذلك ‎da‏ بمائعي التفاعل الأول والثاني المضغوطين إلى حجرة التفاعل الطارد للحرارة للتفاعل في ‎Jala‏ حجرة التفاعل الطارد للحرارة ولتمدد نواتج التفاعل الطاردة للحرارة في اتجاه من الطرف العلوي إلى الطرف السفلي لحجبرة التفاعل الطارد للحرارة . يكون للإمداد الأول وسيلة ‎J‏ لخروج المائع ‎fluid‏ لإدخال المائع ‎fluid‏ الأول © إلى حجرة التفاعل الطارد للحرارة عند الطرف العلوي ؛ ويتضمن الإمداد الثاني مجموعة ‎١‏ من المخارج المنفصلة ؛ والتي يفضل أن تكون في صورة أنابيب فوهات ‎nozzle tubes‏ ؛ والتي تكون فوهات جانبية ويفضل أن تتباعد جانبياً من أنبوبة التفاعل أو أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ لتوجيه المائع ‎fluid‏ الثاني إلى حجرة التفاعل الطارد للحرارة عند مواقسع بجوار ولكنها تكون جانبية من أنبوبة أو أنابيب التفاعل ؛ حيث أن المائع الثاني الذي يخرج من الوسيلة الثانية لخروج المائع ‎fluid‏ يتحد مع المائع ‎fluid‏ الأول لتوليد لهب ذو حرارة © عالية حول أنبوبة أو أنابيب التفاعل أسفل وسيلة خروج للمائع ‎fluid‏ ونواتج التفاعل الماص للحرارة للتدفق حول ‎dey‏ طول أنبوبة أو أنابيب ‎reaction tubes Jeli‏ ؛ لتسخين أنبوبة أو أنابيب التفاعل لتدعيم التحول الماص للحرارة للمواد المتفاعلة الماصسة للحرارة إلى المنتج الماص للحرارة أثناء التدفق خلال أنبوبة أو أنابيب التفاعل ‎reaction‏ ‎tubes‏ وهذا التنظيم يسمح بإنتاج لهب طولي يمتد بمسافة معقولة خلال أنبوبة التفاعل ‎reaction tubes Yo‏ وبذلك تجنب التركيز الذي يمكن أن يحدث بسبب اللهب القصير. وتبعاً لمظهر أخر لهذا الاختراع ؛ يتم منع التسخين الموضعي الزائد لأنبوبة أو . أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ عندما يتم استخدام أنبوبة عادم لإحداث نواتج التفاعل ‎Ye »‏
ف الطارد للحرارة الذي يخرج من حجرة التفاعل الطارد للحرارة للتدفق حول وعلى طول الجزء العلوي من أنبوبة التفاعل عند سرعة أعلى من سرعة نواتج التفاعل الطارد للحرارة خلال حجرة التفاعل الطارد للحرارة وسرعة التدفق الأولى تعمل على تحسين معدل نقل - الحرارة من نواتج التفاعل الطارد للحرارة إلى الجزء العلوي من أنبوبة التفاعل لتسخين المواد
م المتفاعلة الماصة للحرارة والتي تتدفق خلال الجزء العلوي من أنبوبة التفاعل ثم تبريد نواتج . التفاعل الطاردة للحرارة قبل الخروج من الوعاء . تشكل أنبوبة العادم ‎exhaust tube‏ والتي من خلالها يمتد الجزء العلوي من التفاعل مع الجزء العلوي من أنبوبة التفاعل مسار عادم لنواتج ‎Jeli‏ الطاردة للحرارة ؛ ويكون لأنبوبة العادم جزء طرفي مدخل مجهز لزيادة سرعة
. تدفق نواتج التفاعل الطارد للحرارة التي تدخل إلى أنبوبة العادم لتجنب التركيزات الموضعية
‎٠‏ للحرارة في أنبوبة التفاعل وأنبوبة العادم . عند طرف دخول أنبوبة العادم وفي تجسيم مفضل لهذا الاختراع ؛ فإن سرعة التدفق تزيد بتوقد جزء المدخل لأنبوبة العادم ‎exhaust‏ ‎tube‏ بعيداً عن أنبوبة التفاعل ‎reaction tube‏
‏وتبعاً لمظهر أخر لهذا الاختراع ؛ يكون هناك جهاز تفاعل ماص للحرارة لاحداث تفاعل ماص للحرارة ؛ حيث يتضمن هذا الجهاز وعاء يحتوي على وعاء طولي ويتضمن مدخل
‏0 متشعب للمواد المتفاعلة الماصة للحرارة والتي تدخل في تفاعل ماص للحرارة لتحويل المواد المتفاعلة إلى منتج ماص للحرارة مخرج متشعب للمنتج الماص للحرارة . يكون هناك حزمة من أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ التي تمتد طولياً يعطي مسار تدفق بين متشعب ‎Joa)‏ ‏والخروج » وتتباعد أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ جانبياً عن بعضها البعض وتمتد خلال حجرة التفاعل الطارد للحرارة في داخل الوعاء.
‏7 ترتبط أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ خلال طرفيها مع ألواح أنابيب أو ما يناظرها ؛ ‏ : وتم تجهيز وسيلة تفاعل طارد للحرارة لتسخين أنابيب التفاعل لتدعيم التحول الماص للحرارة للمواد المتفاعلة الماصة للحرارة للمنتج الماص للحرارة أثناء التدفق خلال أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ . يتم وضع متشعب الدخول والخروج في الوعاء للحصول على حركة طولية نسبية للسماح بتمدد وانكماش حزمة أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ ؛ ويتم ارتباط كل
‎vo‏ أنبوبة عند أحد أطرافها بواسطة مفصل تمدد مع واحدة من ألواح الأنابيب لملائمة تمدد وانكماش كل أنبوبة بالنسبة لتمدد وإنكماش مجموعة أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ . ومفاصل . التمدد المفضلة أو أجهزة التمدد المفضلة تكون عبارة عن متفاخ . على الأخص وتبعاً ‎٠‏
‏| م
- ١. ‏لتجسيم مفضل ¢ يكون للوعاء منفذ دخول للمواد المتفاعلة الماصسة للحرارة ومخارج‎ ‏للمنتجات الماصة للحرارة ؛ ويتم ارتباط واحدة من منافذ الدخول والخروج مع المنافذ‎ ‏المناظرة لمتشعبات الدخول والخروج بواسطة منفاخ أو كير معدني بدائي ؛ ويتضمن مفصسل‎ ‏التمدد لكل أنبوبة تفاعل منفاخ أو كير معدني ثاني يكون له حدود تمدد/ انكماش أقل من حدود‎ ‏التمدد/ الانكماش للمنفاخ أو للكير المعدني الابتدائي.‎ ٠ 0 ‏يعمل هذا الاختراع أيضاً على إعداد طرق جديدة لتنفيذ تفاعل ماص للحرارة في‎ ‏جهاز تفاعل ماص للحرارة حيث يتم تسخين المواد المتفاعلة عن طريق تفاعل طارد للحرارة‎ ‏وبذلك يتم تحويل المواد المتفاعلة إلى منتج ماص للحرارة ؛ ويتم وصسف‎ fluids ‏من مائعين‎ ‏التفاصيل في الوصف التفصيلي للاختراع.‎ ‏سوف يتم وصف الخصائص السابقة وخصائص أخرى لهذا الاختراع بالكامل كما‎ ‏في عناصر الحماية ؛ وفي الوصف التالي والرسومات الملحقة تذكر بالتفصيل:‎ SY ‏سوف‎ ‎lead ‏تجسيمات موضعه معينة لهذا الاختراع ؛ وهي توضح العديد من الطرق المختلفة والتي‎ ‏يمكن استخدام قواعد هذا الاختراع.‎ ‏شرح مختصر للرسومات‎ ‏الأشكال من ١أ إلى ١د عبارة عن قطاعات عرضية طولية مقطوعة لجهاز تفاعل‎ vo .7 ‏للشكل‎ ١-١ ‏ماص للحرارة تبعاً لهذا الاختراع ؛ عبر الخط‎ ‏للشكل‎ YY ‏عبارة عن قطاع عرضي لمكبر للجهاز على طول الخط‎ ١ ‏الشكل‎ ‏اج. ا‎ ‏عبارة عن جزء مقطوع طولي للشكل ١ج و اد.‎ TSA .“ ‏أ الشكل ؛ عبارة عن قطاع عرضي عكسي على طول الخط 4-؛ للشكل‎ ‏الشكل 0 عبارة عن قطاع عرضي لتجسيم أخر لجهاز تفاعل ماص للحرارة تبعاً لهذا‎
A ‏للشكل‎ ٠-5 ‏الاختراع على طول الخط‎ 0 ‏للشكل‎ ١-7“ ‏عبارة عن قطاع عرضي عكسي على طول الخط‎ JAE) ‏الوصف التفصيلى:‎ ‏والذي‎ fluid ‏كما هو مستخدم هنا ؛ فإن المواد المتفاعلة الماصة للحرارة تعني تيار مائع‎ Yo oe ‏سوف يدخل في تفاعل ماص للحرارة ويمكن أن يكون عبارة عن مكون واحد أو خليط‎ ‏م‎
‎١١ -‏ - مكونات . وأيضا؛ فإن "المنتج ‎alll‏ للحرارة المذكور هناك يعني تيار المائع الذي ينتج من تفاعل ماص للحرارة وسوف يكون مثاليا خليط من مكونات مثل غاز صناعي. بالإشارة الآن بالتفصيل إلى الرسومات وبالإشارة أولا للأشكال ١أ-ادو‏ 7 ميتم تصميم وعاء مفاعل ماص للحرارة تبعا لهذا الاختراع بالرقم المرجعي ‎٠١‏ . يتضمن جهاز ه التفاعل الماص للحرارة ‎٠١‏ وعاء ‎Jeli‏ مغلق ‎١١‏ والذي يكون موجه رأسيا كما هو موضح في الأشكال ١أ-1د؛‏ على الرغم من أنه قد يوجه بحيث يكون التوجيه أفقياً على سبيل المثال. يتكون الوعاء ‎١١‏ من غلاف أنبوبي طولي رأسي ‎YY‏ والذي يكون مغلق عند طرفيه العلوي والسفلي ‎VE OY‏ ولكي يتم تسهيل التجميع ؛ الصيانة والإصلاح ؛ فإنه يتم تثبيت عملية اغلاق الطرف العلوي والسفلي ‎VE OY‏ على الترتيب مع الطرف العلوي والسفلي ‎٠‏ ا للغلاف ‎VY‏ بوسيلة ملائمة. في التجسيم الموضح ؛ فإنه يتم تجهيز الطرف العلوي للغلاف ‎١١‏ والطرف السفلي والطرف العلوي لموقع الإغلاق ‎VY‏ بواسطة شفة تعليق ‎Vo‏ و ‎١١‏ على الترتيب والتي ترتبط ‎Las‏ بواسطة وحدات تثبيت ‎.١7‏ وبالمثل ؛ يتم تجهيز الطرف السفلي للغلاف ‎VY‏ والطرف : العلوي للجزء السفلي من وحدة الإغلاق ‎VE‏ شفة تعليق ‎VA‏ ؛ 9 ؛ والتي ترتبط مع بعضها ‎١‏ البعض بواسطة وحدات تثبيت ‎٠١‏ . وكما هو مشاهد في الشكل ١د‏ ؛ يكون هناك مانعة تسرب (حشوة) ملائمة ‎7١‏ تقع بين شفة التعليق ‎١9 OA‏ ؛ وتغلق المفصل بين الغلاف والطرف السفلي لموقع الإغلاق لمنع التسرب يتم ‎Lad‏ إغلاق المفصل بين الغلاف والطرف العلوي لموقع الإغلاق ضد التسرب بالأسلوب الذي سوف يتم شرحه فيما بعد . في التجسيم الموضح ؛ فإنه يفضل أن يكون الغلاف ‎١١‏ اسطواني وعلى ذلك يكون بقطاع عرضي دائري ؛ على © _الرغم من أنه يمكن أن يكون القطاع العرضي بأشكال أخرى مثل الشكل المربع؛ سداسي ض الأوجه ؛ إلى آخره . ويمكن أن يأخذ الطرف العلوي والسفلي لوحدة الإغلاق العديد من ْ الأشكال الأخرى ؛ على الرغم من أنه يتم استخدام شكل القمة في التجسيم الموضح لهذا الاختراع كما هو مفضل. يفضل أن يتم عمل الغلاف ‎VY‏ ووحدات الإغلاق الطرفية ‎VES ١١‏ من معدن ؛ وعلى ‎Yo‏ الأخص من معدن أو من سبيكة معدنية. ‎Vis‏
‎١17 -‏ - ٍ يمكن أن يكون الجهاز ‎٠١‏ بطول ملائم . فمثلاً ؛ يمكن أن يكون للجهاز الموضح طول كلي في حدود حوالي ‎Yo‏ قدم . وفي الأشكال ١أ-‏ ١د‏ ء فقد تم تجاهل قطاع طويل من الجهاز بين الأشكال ١ب‏ و ١ج‏ حيث أن هذا القطاع يعتبر تكملة للتركيب الموضح الموجود في الشكل . وبسبب الأطوال الداخلة ؛ فإن الجهاز ‎٠١‏ يمكن أن يعلق من تركيب دعامة م خارجية عند نقطة بالقرب من الطرف العلوي . ولهذا الهدف ؛ فقد تم تثبيت تركيب تعليق على الغلاف ‎١١‏ والذي يأخذ الرمز ‎Yo‏ والذي يمتد شعاعيا إلى الخارج بحيث يتعلق مع تركيب التدعيم الخارجي عند ارتفاع ملام بما يسمح للوعاء في أغلب الجزء بأن يعلق بحرية لتسهيل إزالة الطرف السفلي ‎VE‏ عند الحاجة. يحتوي وعاء التفاعل على سلسلة من أنابيب التفاعل ‎YA reaction tubes‏ . وكما هو ‎٠‏ موضح ؛ فإن أنابيب التفاعل ‎YA‏ تكون خطية ومتوازية مع المحور الطولي ‎YE‏ للوعاء ‎١١‏ . وعلى الرغم من أنه يستخدم في هذا الاختراع مجموعة من أنابيب التفاعل ؛ إلا أنه يمكن أن ينفذ باستخدام أنبوبة تفاعل ‎reaction tubes‏ واحدة فقط . وفي التجسيم الموضح ؛ يكون هناك ‎١‏ أنبوبة تفاعل . ولكن على أي حال ؛ فإنه بالنسبة لأغلب الأهداف التجارية ؛ فإنه يجب أن يكون هناك حوالي ‎٠‏ أنابيب تفاعل ‎reaction tubes‏ على الأقل وذلك على حسب كمية ‎١‏ المائع ‎fluid‏ المنتج المطلوب. وكما هو موضح في الشكل ‎١‏ ؛ فإن الأطراف العليا لأنابيب التفاعل ‎reaction‏ ‎YA tubes‏ ترتبط مع لوح أنبوبة ثابتة ‎YY‏ عن طريق مفصلات تمدد أو أجهْزة تمدد ‎YY‏ ‏والتي يفضل ان تكون في صورة أكمام ؛ كما هو موضح . وفي التجسيم الموضح ¢ فإن أنابيب التفاعل ‎YA reaction tubes‏ تمر خلال فتحات في لوح الأنبوبة ‎TY‏ وتبرز فوق لوح © الأنبوبة . وتبرز أكمام التمدد ‎VY‏ فوق الأطراف البارزة من الأنابيب ويتم تثبيت أطرافها العليا باللحام مع لوح الأنبوبة ‎YY‏ وبهذا الأسلوب ؛ فإن الأكمام واللحامات الحلقية تغلق الفتحات بين أنابيب التفاعل ولوح الأنابيب بينما يتم السماح بحركة محورية لأنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ بالنسبة للوح الأنابيب. يمتد لوح الأنبوبة 7© أفقياً في المحور الطولي 19 للوعاء ويكون طرف إعاقة له ‎Yo‏ موجود بين موقع إغلاق الطرف العلوي ‎١“‏ والغلاف ‎VY‏ وبهذا الأسلوب ؛ فإن لوح الأنبوبة ‎YY‏ يثبت مع الوعاء وكما هو موضح فإن مانعي التسرب ‎Yo‏ و ‎YN‏ تجهز لكي تغلق . ضد التسرب بين لوح الأنبوبة ‎YY‏ والطرف العلوي ‎١“‏ والغلاف ‎AY‏ ‎Vit‏
‎١1 = |‏ يتحد لوح الأنبوبة ‎YY‏ مع الطرف العلوي للإغلاق ‎VY‏ لتكوين امتلاء للسدخول أو متشعب ‎FA‏ لاستقبال شحنة المواد المتفاعلة الماصة للحرارة والتي تشحن إلى الوعاء ‎١١‏ خلال منفذ للدخول 4“ الموجود عند الطرف العلوي للوعاء يرتبط المتشعب ‎YA‏ أي يرتبط ارتباط مائع مع الأطراف العليا لأنابيب (تفاعل ‎PA‏ لتدفق المواد المتفاعلة إلى اسفل خلال أنابيب
‏هه التفاعل ‎reaction tubes‏ ‎die‏ الطرف السفلي للوعاء ‎١١‏ الموضح في الشكل ‎١‏ د ء يتم ارتباط انابيب التفاعل ‎YA reaction tubes‏ عند أطرافها السفلي مع لوح أنبوبي ثاني ‎٠١‏ والذي يمتد أفقياً بالنسبة للمحور الطولي ‎YA‏ للوعاء . يمكن أن يتم تثبيت الأطراف السفلي للأنابيب ثم يغلق مع لوح الأنابيب ‎٠١‏ بأي وسيلة ملائمة ويفضل أن يتم ذلك باللحام عن طريق لحام يمتد ‎Lila‏ ‎٠‏ حول أنبوبة للتفاعل ‎tubes‏ 2680000 للحصول على ‎Be)‏ كامل . يكون لوح الأنبوبة 6 جزء من رأس ١؛‏ ؛ وتلك الرأس تسمى الرأس الطافية لأنها لا ترتبط ارتباط ثابت مع الغلاف ‎١‏ ولكن بدلاً من ذلك ‎(Sey‏ أن تتحرك باستقلالية عن الغلاف ‎VY‏ على طول المحور الطولي للغلاف . وتتضمن الرأس الطافية ‎4١‏ أيضاً غطاء في صورة فيه 7؛ . ويكون لهذا الغطاء الذي في صورة قبة 7؛ شفة حلقية ؛ والتي يرتبط بها حلقة انقسام ماسكة ؛؛ والتي تثبت لوح ‎4o‏ الأنبوبة £0 مع الوجة الطرفي للغطاء الذي على شكل قبة ويكون هناك مائع تسرب (حشوة) 476 لإغلاق المفصل بين لوح الأنبوبة £0 والغطاء الذي على شكل قبة 47. يتم اتحاد لوح الأنبوبة ‎5٠‏ والغطاء الذي على شكل قبة ‎£Y‏ لتكوين مخرج ‎Cane‏ ‏4. يتم ارتباط متشعب الخروج مع أو تكون في ارتباط ‎ile‏ مع الأطراف السفلي لأنابيب التفاعل ‎YA reaction tubes‏ لاستقبال المنتج الماص للحرارة والذي يخسرج من أنابيب ‎٠‏ التفاعل ‎reaction tubes‏ . يرتبط متشعب الخروج £4 أيضاً بواسطة قناة تمتد ‎Wy kL‏ 8 مع جزء مخرج )0 عند قاع الوعاء ‎١١‏ . تتضمن القناة ‎5٠6‏ جهاز تمدد أنبوبي والذي يفضل أن يكون في صورة منفاخ أو كير معدني أنبوبي ‎OF‏ والذي يجهز ‎lS aD‏ المحوري وذلك لملائمة الحركة التفاضلية بين الرأس الطافية ١؛‏ والطرف السفلى ‎VE‏ وتبعاً لذلك الغلاف ‎١١‏ . وكما هو موضح في الشكل ١د‏ ؛ فإن أحد طرفي منفاخ 0 كير التمدد ‎oY‏ ‎vo‏ يرتبط مع رأس الطفو 08 والطرف الآخر يرتبط مع المنفذ )0 ض م
Cys ‏المنتج الماص‎ fluid ‏على فصل مسار تدفق المائع‎ 85٠ ‏يعمل رأس الطفو ١؛ والقناة‎ ‏وفي التجسيم‎ . 4١ ‏للحرارة عن الفراغ المحيط 88 في داخل موقع إغلاق الطرف السفلي‎ ‏المفضل الموضح ؛ فإن الفراغ الداخلي 00 سوف يحتوي على الهواء فقط وعلى وجه‎ ‏الخصوص ؛ الهواء المضغوط الذي يتم شحنة إلى وعاء التفاعل لتدعيم عملية الاققران‎ ‏يتم شحن‎ day ‏بعد . وكما سوف يوصف بتفصيل أكبر فيما‎ Lad ‏بالأسلوب الموصوف‎ 6 ‏دخول الهواء 07 والذي يرتبط متشعب دخول الهواء أو‎ die ‏الهواء إلى الوعاء عن طرق‎ ‏بأن يملا الفراغ‎ oA ‏يمكن أن يسمح للهواء الناتج من امتلاء الدخول‎ . OA ‏الامتلاء‎ ‏الداخلي 5 © والذي يغلق إلى الخارج فيما عدا عند المنفذ 04 . يعطي المنفذ 8549 وسيلة ملائمة‎ ‏والذي يمكن أن يوضع‎ 00 Jalal ‏لمراقبة وجود منتج تفاعل ماص للحرارة في الفراغ‎ ‏؛ يمكن وضع مجس عند المنفذ 84 لكي يشعر بوجود منتج التفاعل‎ ١ ‏وجود تسرب . فمثل‎ ٠ ‏الماص للحرارة.‎ ov ‏هو موضح في الجزء السفلى من الشكل ١د ؛ فإن الطرف السفلي من القناة‎ LS
OV ‏وذلك ضد الحركة الطولية بالنسبة لمنفذ الخروج‎ ٠١ ‏يثبط بواسطة حلقة تحتفظ بانقسام‎ ‏للتشرب‎ fluid ‏والمفصل بين القناة ويتم إغلاق عضو المنفذ )© بواسطة جوان ملائم أو مائع‎
JY AB ve ‏عن متشعب‎ OA ‏ج و ادء يتم فصل متشعب دخول الهواء‎ ١ ‏بالإشارة إلى الشكلين‎ ‏ولقد تم ارتباط لوح أنبوبة‎ . VE ‏عن طريق لوح أنبوبة للامداد بالهواء‎ TY ‏دخول الوقود‎ ‏باللحام أو بأي وسيلة ملائمة أخرى مع الأطراف السفلى لمجموعة‎ TE ‏الإمداد بالهواء‎ ‏بالهواء 10 والتي من خلالها تمتد أجزاء من أنابيب التفاعل‎ supply tubes ‏أنابيب الإمداد‎ ‏بخيث تكون متوازية ويفضل أن تكون متحدة المركز . يتم ارتباط‎ YA reaction tubes 2. ‏الأطراف الأخرى لأنابيب الإمداد بالهواء عن طريق اللحام أو أي وسيلة ملائمة أخرى مع‎ 66 ‏بالهواء 16. يقع أنبوبة الإمداد بالهواء‎ supply tubes ‏اللوح العلوي لأنبوبة الإمداد‎ ‏بين لوح أنبوبة الإمداد بالوقود 17 ولوح توزيع الهواء 14 . وتمتد الألواح 776 و7 واللوح‎ ‏أو تثبت ويمنع التسرب بواسطة لحام عند‎ ١١ ‏أفقياً بالنسبة للمحور الأفقي 74 للوعاء‎ 8 ‏الحواف الخارجية للقبة الأنبوبية أو الغطاء 19 عند الطرف العلوي لتلك الأخيرة والتي ترتبط‎ vo : ‏معها لوح الأنبوبة 14 ويتم منع التسرب عن طريق اللحام مع الطرف السفلي للاسطوانة.‎ ‏م‎ :
و١‏ - تتباعد ألواح الأنبوبة 176 و 7+ على طول المحور الطولي ‎YA‏ لتكوين موقع امتلاء لتوزيع الوقود السابق التسخين ‎Ve‏ يتباعد ‎Lad‏ لوح الأنبوبة 17 ولوح توزيع الهواء 4 خلال المحور الطولي ‎YA‏ ويكون بينهما امتلاء لتوزيع الهواء ‎١١‏ . يمكن أن يكون هناك فراغ واحد أو أكثر ‎vy‏ للحفاظ على المسافة بين ألواح الأنبوبة 77 و ‎WW‏ ولوح ا ه توزيع الهواء ‎TA‏ ‏كما هو موضح في الشكلين “ و ؛ ؛ فإنه يكون لكل أنبوبة من أنابيب الإمداد ‎supply tubes‏ بالهواء 15 قطر داخلي أكبر ‎SU‏ من القطر الخارجئ لأنبوبة التفاعل ‎YA‏ التي تمر من خلال تلك الأنابيب ؛ وبذلك يتكون ممر للإمداد بالهواء ‎١7‏ . ويفضل أن تكون أنبوبة التفاعل ‎YA‏ وأنبوبة الإمداد ‎supply tubes‏ بالهواء 6+ متحدتي المركز ويكون ممر ‎٠‏ الامداد بالهواء 7لا في صورة حلقة أو سمك قطري متجانس يحيط بأنبوبة التفاعل ‎CYA‏ ‏وعند لوح ‎dy suf‏ الإمداد ‎supply tubes‏ بالهواء 17 ؛ وممر الهواء ‎VT‏ في داخل كل أنبوبة من أنابيب الإمداد ‎supply tubes‏ بالهواء ‎No‏ يتم ارتباط امتلاء لتوزيع الهواء ‎VY‏ ‏ويكون هذا الامتلاء لتوزيع الهواء بحجم مناسب للحصول على مستوى ضغط متجانس نسبياً خلال الجانب الخلفي من لوح توزيع الهواء ‎A‏ ‎Vo‏ يحتوي لوح توزيع الهواء ‎TA‏ على مجموعة من فتحات خروج الهواء 80 والتي توزع بصورة متجانسة خلال ساعة لوح التوزيع ‎TA‏ ؛ كما هو موضح في الشكل ‎Y‏ ‏. وعلى الرغم من أن بعض الفتحات فقط ‎A‏ تكون موضحة في الشكل ‎١‏ ؛ فإنه يجب أن يفهم أن الفتحات ‎Ar‏ تكون موزعة توزيع متجانس خلال مساحة لوح التوزيع ‎TA‏ ويفضل أن تكون بنسبة تتراوح من ‎١5-١7‏ 7 من المساحة الكلية للوح 64 ؛ والأفضل من حوالي ض © ؛ إلى ‎7٠١‏ والأفضل حوالي ‎TU‏ ‏ويمكن أن يتم تنظيم تلك الفتحات ‎Av‏ بعدة نظم والتي تتضمن الصفوف العضوائية ؛ في صورة صفوف منظمة ؛ إلى ‎opal‏ وكما هو موصوف فيما بعد ؛ فإن الفتحات ‎Av‏ يكون الهدف منها إدخال الهواء إلى حجرة التفاعل الطارد للحرارة ‎AY‏ (الشكل ‎١‏ ج) وذلك في اتجاه أفقي متجانس عبر حجرة التفاعل الطارد للحرارة لتكوين جدار ‎vo‏ متحرك من الهواء والذي يكون له جزء أمامي مستوى يمتد أفقياً إلى المحور الطولي ‎7١‏ ‏للوعاء . وعلى أي حال ؛ فإن حجم ونظام الفتحات يمكن أن يختلف على حسب الرغبة ' : م
-١١- ‏الهواء عند حركته إلى منطقة اللهب الخلط‎ ABS ‏ذلك لتغيير شكل حركة الجزء الأمامي من‎
AY ‏مع الوقود الذي يتم الامداد به بالاسلوب التالي إلى حجرة التفاعل الطارد للحرارة‎
AY ‏بداخل الغلاف‎ TA ‏والذي يمتد فوق اللوح‎ ‏عن‎ ١١ ‏بالإأشارة إلى الشكل ١ج و ١د ء؛ يتم شحن وقود مضغوط إلى الوعاء‎
AY ‏مع متشعب دخول الوقود‎ Af ‏م طريق منفذ دخول الوقود 4 . يتم ارتباط مدخل الوقود‎ ‏والذي يتكون بداخل الغطاء الأنبوبي 74 ويعرف عند الطرف العلوي والسفلي بواسطة‎ ‏ولوح أنبوبة الإمداد بالهواء 14 على الترتيبب . يتم‎ TY ‏لوح أنبوبة الإمداد بالوقود‎ ‏مع أطراف دول‎ fluid ‏ارتباط متشعب دخول الوقود 17 أي يكون في ارتباط مائع‎ supply ‏يتم ارتباط أنابيب الإمداد‎ AT ‏بالوقود‎ supply tubes ‏مجموعة من أنابيب الإمداد‎ ‏ثم تغلق عند أطرافها العليا ؛ عن طريق لحامات أنبوبية ؛ مع‎ AT ‏بالوقود‎ tubes ٠
AY ‏بالوقود‎ supply tubes ‏لوح أنبوبة الإمداد‎ ‏كما هو موضح كأفضل ما يكون في الشكلين * و 4 ؛ فإن أنبوبة الامداد‎ ‏بالهواء 10 خلال جزء من طول‎ supply tubes ‏أنبوبة الإمداد‎ Jel ‏بالوقود توضع‎ ‏بالوقود 876 أكبر من‎ supply tubes ‏يكون القطر الداخلي لأنبوبة الإمداد‎ ٠ ‏تلك الأخيرة‎
CAA ‏القطر الخارجي من أنبوبة الإمداد بالهواء 65 وذلك لتكوين مسار للوقود‎ ١ ‏متحدة المركز مع أنبوبة الإمداد‎ AT ‏ويفضل أن تكون أنبوبة الإمداد بالوقود‎ ‏تمتد خلالها لتكوين مسار دائري من‎ Allg YA ‏وأنبوبة التفاعل‎ V0 ‏بالهواء‎ supply tubes ‏سمك قطري متجانس والذي يمتد خلال طول أنبوبة الإمداد بالوقود.‎ supply ‏وأنابيب الإمداد‎ AA ‏وعند الطرف العلوي يتم ارتباط مسار الوقود‎ ‏يتم ارتباط‎ . Ve ‏مع امتلاء توزيع الوقود‎ fluid ‏أي في ارتباط مائع‎ AT ‏بالوقود‎ tubes ٠ nozzle a gill ‏بدوره مع أطراف دخول مجموعة من أنابيب‎ Vie ‏امتلاء توزيع الوقود‎ ‏والتي ترتبط مع وتمتد إلى أعلى من لوح أنبوبة بالهواء 676 . تمتد أنابيب فوهة‎ ١ tubes ‏والذي يحتوي على فتحات‎ TA ‏وراء توزيع الهواء‎ Lad ‏الوقود 90 إلى أعلى خلال وتبرز‎ ‏خلالها.‎ nozzle tubes ‏لإمرار أنابيب الفوهات‎ ‏عند مستوى مشترك أفقي مع‎ nozzle tubes ‏أنابيب الفوهات‎ (sD ‏ويفضل أن‎ Yo ' ‏؛ حيث أن هذا المستوى يمكن أن يكون عند لوح توزيع‎ ١١ ‏المحور الطولي 74 للوعاء‎
Vee ‘
‎١7 -‏ - الهواء ولكن من الأفضل أن يتباعد إلى أسفل من لوح التوزيع على طول المحور الطولي 79 . وعلى أي حال ؛ إذا كانت هناك رغبة ؛ فإن أطوال أو النقاط ‎Cod, LI‏ لأنابيب ‎٠0 nozzle tubes a sill‏ يمكن أن تختلف على حسب الحاجة للحصول على نسق ‏ . لهب مختلف ‎٠‏ ويفضل أن يرتبط مع كل أنبوبة فوهة ‎nozzle tube‏ وقود 0 فتحة لتحديد ‎٠‏ التدفق 9 (الشكل “) والتي تعمل على جعل سرعات تدفق الوقود أكثر تجانساً من أنبوبة فوهة ‎nozzle tube‏ إلى أنبوبة فوهة أخرى. ‎LS,‏ هو مشاهد في الشكل 7 ؛ فإن أنابيب الفوهات 10 تتباعد جانبياً بصورة متجانسة عن أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المتجاورة ‎YA lei‏ . وأنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ في التجسيم الموضح تتباعد جانبياً بمسافة ثابتة ؛ ويتم بالمثل تتظليم ‎٠‏ أنابيب ‎nozzle tubes‏ الفوهة عند نفس المسافة ولكن مع كون كل أنبوبة تحتوي على فوهة تكون مرتبطة مع أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المتجاورة بمسافة متساوية . ‎LS‏ سوف يدرك بواسطة ذوي الخبرة في هذا المجال ؛ فإنه يمكن استخدام أنابيب تفاعل أخرى ونظم أخرى للفوهات ؛ على حسب الحاجة لتطبيق معين . ويفضل أن تكون نسبة أنابيب الفوهة ‎nozzle tubes‏ إلى أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ بين . 4٠و ‎١‏ : 7 والأفضل ‎ve‏ من ‎١ ive‏ إلى ‎٠,5 : ١‏ والأفضل حوالي ‎A)‏ ‏كما سوف يذكر فيما بعد ؛ فإنه يفضل أن يتم تسخين الهواء والوقود تسخين سبق إلى درجة حرارة مرتفعة بالقدر الكافي بحيث عندما يخرج الوقود من الأنابيب التي تحتوي على فوهة ‎9٠‏ ويلامس الهواء في حجرة التفاعل الطارد للحرارة ‎AY‏ ؛ فإنه سوف يشتعل ذاتياً . وعلى ذلك ؛ فإنه يتم تسخين الهواء والوقود بحيث أنه عند اتحادهما ‎٠‏ معا فسوف يكون لهما حرارة أعلى من درجة حرارة احتراق الوقود . واللهب الناتج ونواتج الاحتراق سوف تتدفق إلى أعلى خلال حجرة التفاعل الطارد للحرارة في داخل الوعاء وسوف تخرج من خلال أنابيب العادم 94 والتي ترتبط عن طريق أطرافها العليا مع لوح أنابيب العادم 40 كما هو موضح في الشكل اب. يحدد لوح أنبوبة العادم ‎exhaust tube‏ 46 الطرف العلوي من حجرة التفاعل ‎vo‏ الطارد للحرارة ‎4١‏ في التجسيم الموضح وكما هو موضح في الشكلين ‎١‏ أ و ب ؛ فإنه يمكن أن يتم تدعيم لوح أنبوبة العادم ‎exhaust tube‏ من لوح أنبوبة التفاعل ‎YY‏ عن طريق ‎٠‏ ‏أعمدة متباعد 97 . يفضل أن يحتوي لوح أنبوبة العادم على مانع للتسرب عائم ‎AA‏ والذي م
- ١ -
يغلق لوح أنبوبة العادم عن السطح الداخلي للغلاف ‎VY‏ لفصل حجرة التفاعل الطارد للحرارة ‎AY‏ عن متشعب اخروج العادم 94 . يتكون متشعب خروج العادم بين لوح أنبوبة العادم ولوح أنبوبة التفاعل ‎YY‏ ويرتبط مع منفذ خروج العادم ‎٠٠١‏ . تحيط كل عادم 94 بجزء من أنبوبة التفاعل ‎YA‏ لتكوين مسار عادم حلقي ضيق ‎٠١4‏ لكي يتم م تدفق الغازات الناتجة من حجرة التفاعل الطارد للحرارة إلى متشعب خروج العادم 19 . ويفضل أن تكون أنبوبة العادم ‎exhaust tube‏ أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ متحدة المركز لتكوين لمسار حلقي عند لوح الأنبوبة 6 . وينتج عن مسار العادم الضيق ‎٠٠4‏ تدفق ذو سرعة عالية للغاز العادم الذي يمر لزيادة معدلات نقل الحرارة عن طريق الحمل بين
العادم الخارج والمواد المتفاعلة الماصة للحرارة الداخلة.
‎١‏ وتبعاً لهذا الاختراع ؛ فإن طرف دخول كل انبوبة ‎exhaust tube pole‏ يتوقد باتجاه القطر إلى الخارج كما هو موضح عند ‎٠١5‏ في الشكل ١ب‏ لزيادة سرعة تدفق غازات الاحتراق عند دخولها إلى أنبوبة العادم ‎exhaust tube‏ . وينتج عن طريق تجنب تركيز الحرارة الزائدة عند طرف دخول أنبوبة العادم ‎exhaust tube‏ وذلك لمنع وجود حرارة موضعية زائدة في أنبوبة التفاعل و/ أو انبوبة العادم ‎exhaust tube‏
‎\o‏ وعلى الرغم من أن جهاز التفاعل الماص للحرارة ‎٠١‏ الذي تم وضعه حتى الآن يمكن أن يستخدم لتنفيذ التفاعلات الماصة للحرارة بالأسلوب الموصوف بعد ذلك ؛ فإن هناك بعضاً من التفاعلات الماصة للحرارة يمكن أن تحتاج إلى أو تسهل باستخدام ‎dale‏ ‎catalyst lia‏ . وفي التجسيم الموضح « فإن أنابيب التفاعل ‎YA reaction tubes‏ تحتوي على عامل حفاز ‎catalyst‏ لتفاعل ماص للحرارة ؛ وسوف يعتمد اختيار هذا العامل الحفاز
‎catalyst |‏ على التفاعلات الماص للحرارة الذي يتم تنفيذه بواسطة الجهاز ‎.٠١‏
‏في التجسيم الموضح » فإن أنابيب التفاعل ‎YA reaction tubes‏ تملأ بعامل حفاز
‏1 لتفاعل ماص للحرارة ‎٠١8‏ وذلك مع منطقة تفاعل طارد للحرارة ‎AY‏ والتي تمتد
‎٠١١ ‏إلى نقطة‎ ١ nozzle tubes ‏عند أطراف خروج أنابيب الفوهة‎ ٠٠١ ‏من النقطة‎ dale
‏في منتصف مسافة أنابيب العادم 4. ويمكن أن يتكون العامل الحفاز ‎catalyst‏ من كريات
‎vo‏ بأحجام ملائمة ؛ على سبيل المثال يمكن أن تكون أقطارها حوالي ؟ مليمتر يمكن أن تحتوي أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ أيضاً على مادة خاملة ‎١١١‏ عند كل من طرفي العامل الحفاز ‎٠‏
‏4 الخاص بالتفاعل الماص للحرارة ‎٠‏ ؛ ويفضل أن تكون المادة الخاملة بحجم
‏| :م
IP
‏مليمتر؛ وذلك لتقليل‎ ١ ‏جزيئات أكبر؛ حيث يمكن أن تكون عبارة عن كريات بقطر حوالي‎ reaction ‏معدلات الفقد في الضغط . وفي التجسيم الموضح ؛ يتم ملئ أنابيب التفاعل‎ ‏من الأطراف السفلي إلى حوالي أطراف أنابيب‎ ١١١ ‏بواسطة مادة خاملة‎ YA tubes ‏الخاص بالتفاعل الماص للحرارة‎ catalyst ‏العامل الحفاز‎ fay dus nozzle tubes ‏الفوهة‎ ‏الخاص‎ catalyst ‏وأيضاً يتم ملئ مادة خامل في أنابيب (تفاعل فوق العامل الحفاز‎ .٠١5 ٠ ‏واستمرار إلى أعلى حتى حوالي قمة أنابيب العادم‎ ٠٠١١ ‏عند‎ Bays pall ‏بالتفاعل الطارد‎ ‏والمادة الخاملة من المسقوط خلال الأطراف السفلي من‎ catalyst ‏يمنع العامل الحفاز‎ .4 ‏(الشكل ١د) والتي تكون عند الجانب السفلي من لوح الأنبوبة‎ ١١7 ‏الأنابيب عند طريق شاشة‎ i ‏بالإشارة إلى الشكل ١ج و ١د ء فإن الغطاء 18 لوح توزيع الهواء 18 والألواح‎ 8 ‏الأنبوبية 4 15 17 يمكن أن تكون في صورة واحدة كما هو موضح . ويحتوي الجزء‎
Gli ‏عند اللوح الأنبوبي 64 والذي‎ ١١١ ‏السفلي من تلك الوحدة على مانع للتسرب عائم‎ ‏وذلك لمنع التدفق عند الخلفي لنواتج الاحتراق‎ VY ‏الوحدة مع السطح الداخلي للغطاء‎
OA ‏وإلى متشعب الإمداد بالهواء‎ ١١١ ‏مانع القسسرب‎ Jif
VY ‏ولكي يتم منع فقد الحرارة إلى الخارج: فإنه يتم تطبيق الجزء الداخلي الغطاء‎ ١١8 alumina ‏الخصوص ؛ يكون هناك عازل من الالومينا‎ day ‏بواسطة عازل . وعلى‎ ‏بجوار السطح الداخلي من الغطاء والذي يمكن أن يصنع من سبييكة معدنية . وبداخل‎ ‏؛ ويمكن أن يتم‎ 19 alumina ‏يكون هناك أنبوبة عازلة من ألياف الالومينا‎ ١١8 ‏العازل‎ ‏الداخلي على السطح الداخلي بواسطة دهان‎ alumina ‏دهان تلك الأنبوبة من الالومينا‎ ‏مضاد للتاكل.‎ - ٠ ‏يمكن أن يحتوي الجانب العلوي من اللوح الأنبوبي ٠؛ على عازل ؛ ويمكن أن يتم‎ ‏بعازل كما هو موضح في‎ VE ‏تبطين الجزء الداخلي من الطرف السفلي للإغلاق‎
AYE -17١ ‏للمشاهدة‎ lie ‏وأيضاً ؛ يمكن أن يتم تجهيز الوعاء بواسطة‎ . a) JCal ‏تهذيب (تحوير) للشحنة‎ ٠١ ‏سوف يتم شرح عملية تشغيل جهاز التفاعل الماص للحرارة‎ ‏القابلة للتجسيم النوعي . وعلى أي حال ؛ فإنه يجب أن يدرك أن هذا الجهاز يمكن أن يستخدم‎ vo : ‏لتنفيذ العديد من التفاعلات الماصة للحرارة.‎ vet
تبعاً لطريقة هذا الاختراع ؛ يتم شحن الهواء المضغوط والوقود إلى الوعاء خلال منافذ دخول الهواء والوقود 57 و84 . وعلى الرغم من أن المرجع هنا يركز على استخدام الوقود والهواء كمواد متفاعل طاردة للحرارة ؛ فسوف يدرك أن هناك متفاعلات أخرى طاردة للحرارة يمكن أن تستخدم . على سبيل المثال؛ يمكن أن يتم استخدام الأكسجين ‎oxygen‏ أو موائع 6 أخرى تحمل الأكسجين ‎oxygen‏ لتدعيم عملية احتراق الوقود القابل للتأكسد ‎les . oxide‏ أي حال ؛ يمكن استخدام موائع تفاعلات طاردة للحرارة أخرى لتوليد لهب وحرارة عند التفاعل بالاسلوب الموصوف فيما بعد. يمر الهواء الذي يتم شحنة إلى منفذ دخول الهواء 07 إلى متشعب دخول الهواء ‎COA‏ ‏ومن متشعب دخول الهواء؛ سوف يتدفق الهواء خلال دوائر الإمداد بالهواء 77 والتي تحيط ‎٠‏ بجزء من أنابيب التفاعل ‎YA reaction tubes‏ عند ‎de yu‏ أعلى من سرعة شحنة الدخول وذلك بسبب صغر مساحة القطاع العرضي لتلك الدوائر. وعند الطرف السفلي لممرات الإمداد بالهواء فإن الهواء السابق التسخين يتدفق إلى متشعب توزيع الدواء ‎VY‏ ثم بعد ذلك خلال الفتحات ‎Av‏ ‏إلى حجرة التفاعل الطارد للحرارة ‎(BAY‏ اتجاه موازي ‎ca nly‏ التفاعل ‎reaction tubes‏ : المتجاورة للتدفق حول وخلال طول أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ ْ ‎yo‏ يتم الإمداد بالوقود ؛ والذي يكون عبارة عن غاز ناتج من مصنع أو وحدة إنتاج ويكون غني بالهيدروجين ‎Cus hydrogen‏ يحتوي على حوالي 7880 هيدروجين ‎hydrogen‏ « خلال منفذ دخول الوقود ‎AE‏ إلى متشعب دخول الوقود ‎TY‏ . ومن متشعب دخول الوقود ؛ سوف يتدفق الوقود خلال دوائر الإمداد بالوقود ‎AA‏ بحيث يحيط بجزء من أنابيب الإمداد ‎supply‏ ‎tubes‏ بالهواء 75 عند سرعة أعلى من سرعة دخول الشحنة بسبب صغر مساحة القطاع ‎Ys‏ العرضي للدوائر . وعند الطرف السفلي لممرات الإمداد بالوقود فإن الوقود يتدفق إلى متشعب توزيع الوقود ‎7١‏ ثم بعد ذلك خلال فتحات تحديد التدفق ‎1١‏ إلى أنابيب الفقوهة ‎nozzle tubes‏ ‎.٠‏ تعمل الفوهات على توجيه الوقود المسخن مسبقا عالي السرعة إلى حجرة التفاعل الطارد للحرارة ‎AY‏ في اتجاه موازي لاتجاه أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المتجاورة . وتكون سرعة الوقود خلال أنابيب الفوهات ‎nozzle tubes‏ أعلى من حوالي ‎٠‏ مل / ثانية والأفضل أعلى ».من حوالي ‎٠١‏ متر/ ثانية. ومع خروج الوقود من فوهات الأنابيب ‎nozzle tubes‏ ؛ فإن الوقود سوف يختلط مع الهواء السابق التسخين ويتفاعل معه (أي سوف يحدث الاحتراق) خلال . منطقة اللهب الطولية . وهذا التنظيم الموضح يعطي لهب طويل وضيق والذي يعمل على ‎vit‏
إل زيادة درجة حرارة منطقة أكبر من حوالي ‎Yo‏ سنتيمتر ؛ والأفضل منطقة أكبر من حوالي ‎٠‏ سنتيمتر والأفضل منطقة أكبر من حوالي ‎١‏ متر. وييضل أن يكون ‎ell‏ طويل وذلك لزيادة انتشار الحرارة خلال منطقة أطول في أنبوبة التفاعل وبذلك يتم تجنب حدوث نقاط ساخنة على جدر أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ . بمعنى أن اللهب الطويل سوف يقلل من سخونة أسخن نقطة في جدار ‎Cae‏ ‏وأساساً ؛ فإن اللهب الطويل سوف يعطي اتزان بين هدف تسخين العامل الحفاز ‎catalyst‏ ‏بداخل أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ بينما يؤدي إلى تحديد درجة حرارة جدار الأنبوبة عند قيمة لا تحدث قصور في أنابيب التفاعل. ض وهناك خاصية أخرى مرغوبة في اللهب الذي يتولد بواسطة أنابيب الفوهة ‎nozzle‏ ‎tubes ٠‏ وهو أن اللهب يكون رقيق نسبياً من ناحية المسافة بين أنابيب التفاعل ‎reaction‏ ‎tubes‏ حيث أن اللهب الرقيق يقلب من المستوى الذي عنده يتم تسخين أنابيب ‎Jeli)‏ ‎reaction tubes‏ بالإشعاع من اللهب . وتبعاً لذلك فإن المسافة الملائمة بين الأنابيب تكون صغيرة نسبياً مقارنة بوحدات التهذيب (التحوير) التقليدية . وفي التجسيم الموضح ؛ فإن أقطار أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ تكون حوالي ‎٠,709‏ مرة قدر القطر الخارجي لأنابيب م الإمداد ‎supply tubes‏ بالوقود 85. وعلى الأعم ؛ فإن المسافة من المركز إلى المركز للأنابيب يفضل ألا تزيد عن ؛ مرات قدر أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ والأفضل ألا تزيد عن مرتين قدر قطر أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ إن الفصل الجانبي الصغير بين أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ لا يقلل فقط من © مكون التسخين بالإشعاع ؛ ولكن ذلك يعطي أيضاً حزمة أنابيب. أكثر إنضغاطاً وعلى ذلك حجم أصغر للوعاء بالنسبة للبعد الأفقي . وبالإضافة إلى ما سبق أن ذكر؛ فإن يفضل أن يكون لأنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ قطر داخلي في حدود تتراوح من ‎٠١‏ إلى ‎٠١‏ مليمتر والأفضل من ‎١5‏ إلى 45 مليمتر. كما سوف ‎SY‏ بتفصيل أكبر فيما بعد. تتدفق نواتج الاحتراق ؛ أو على الأعم ؛ نواتج التفاعل الطارد للحرارة ؛ إلى أعلى حول ‎Yo‏ وعلى طول الأجزاء الوسطى من أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ التي تمتد خلال حجرة التفاعل الطارد للحرارة ‎AY‏ 'ْ ‎Yee‏
‎YY -‏ - سوف تستمر نواتج الاحتراق في تسخين العامل الحفاز ‎catalyst‏ الخاص بالتفاعل الماص للحرارة في أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ ثم يتم تدفق المواد المتفاعلة الماصسة للحرارة خلال أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ تخرج نواتج الاحتراق من حجرة التفاعل الطارد للحرارة خلال أنابيب العادم 94 والتي تحيط أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ لتكوين م مسارات عادم دائرية ضيقة للحصول على سرعات تدفق عالية في منطقة أنابيب العادم . ويعمل ذلك على تحسين معامل نقل الحرارة بين العادم والمواد المتفاعلة الماصة للحرارة والتي تتدفق عكس اتجاه العادم خلال أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ عند ‎iy Ll‏ السفلي
‏لحجرة التفاعل الطارد للحرارة. وتبعا لهذا الاختراع . فإن أنابيب العادم تتوقد باتجاه القطر إلى الخارج عند أطراف ‎٠‏ الدخول لها . يؤدي ذلك إلى زيادة تدريجية في سرعة التدفق لمنع تسخين جدران أنبوبة التفاعل ‎reaction tubes‏ تسخين زائد كما يمكن أن يحدث إذا زادت سرعة الغاز العادم بسرعة إلى قيمة عالية جداً والزيادة التدريجية في سرعة تدفق الغازات الخارجة الموجودة يسمح بنقل الحرارة في منطقة التوقد بأن برد العادم الساخن قبل الوصول إلى أقل مساحة من مسار التدفق العادم بين أنبوبة العادم ‎exhaust tube‏ وأنبوبة التفاعل ‎reaction tubes‏ . وفي التجسيم ‎١‏ الموضح ؛ فإنه عند طرف الدخول فإن الفراغ الشعاعي بين أنبوبة العادم ‎exhaust tube‏ وأنبوبة التفاعل يكون أكبر بمقدار حوالي مرتين من أقل فتحة ؛ والأفضل أكبر بمقدار حوالي ؛ مرات والأفضل أكبر بمقدار حوالي © مرات. ومن أنبوبة العادم ؛ فإن نواتج الاحتراق تتدفق إلى متشعب العادم 49 للتدفق خلال ‎dite‏ ‏الخروج للعادم ‎.٠٠١‏ ‎Y.‏ ومع الوقت فإن نواتج الاحتراق تصل إلى منفذ خروج العادم ‎٠٠١‏ ؛ حيث تبرد تماماً وبذلك يتم تجنب الحاجة لمائع تسرب عند درجات الحرارة العالية بين منفذ العادم ‎٠٠١‏ وجدار الوعاء ‎AY‏ ‏يتم شحن ‎of gall‏ المتفاعلة الماصة للحرارة ؛ والتي يمكن أن تكون على سبيل المثال عبارة عن خليط غازي من بخار الماء والشحنة المراد تهذيبها (تحويرها) إلى متشعب الدخول ‎YA Yo‏ عن طريق منفذ الدخول 4" . يعمل متشعب الدخول على عمل توزيع متجانس للمواد المتفاعلة الماصة للحرارة ضد أنابيب التفاعل ‎YA reaction tubes‏ للتدفق إلى أسفل خلالها . يتم ‎٠‏ ‏ض ,| م
‎YY - |‏ - عمل تسخين مسبق ‎of sell‏ المتفاعلة الماصسة للحرارة عن طريق حرارة الحمل من نواتج الاحتراق التي تتدفق في نفس الاتجاه خلال أنابيب العادم 4 . وعملية التسخين المسبق تلك تتم للتأكد من أن درجة حرارة المواد المتفاعلة الماصة للحرارة أعلى من أدنى درجة حرارة قبل تلامس العامل الحفاز ‎catalyst‏ للمواد المتفاعلة على طول أنابيب العادم . وفي ‎Ada‏ تهذيب © (تحوير) هيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ بالبخار ؛ فإن درجة حرارة المواد المتفاعلة الغازية يجب أن تكون أعلى من حوالي ‎Ven‏ (وذلك على حسب تركيب الشحنة ونوع العامل الحفاز ‎catalyst‏ المستخدم) قبل تلامس العامل الحفاز ‎catalyst‏ وبذلك يتم تجنب تكوين الكربون . وتبعا ذلك ؛ فإن التفاعلات التي يتم شحنها إلى الوعاء عند درجة حرارة حوالي م أو اقل يمكن أن يتم تسخينها تسخين مسبق كما وصف حتى حوالي ‎Sel Fae‏
‎٠‏ قبل التلامس مع العامل الحفاز ‎catalyst‏ الخاص بالتفاعل. ومع محرك المواد المتفاعلة الطاردة للحرارة خلال العامل الحفاز ‎catalyst‏ الخاص بالتفاعل ‎٠٠١8‏ ؛ فإن تلك المواد المتفاعلة سوف تمتص الحرارة وتتفاعل مع بعضها البعض لإنتاج منتج ماص للحرارة . سوف يمتص التفاعل الماص للحرارة ؛ الحرارة من اللهسب ونواتج الاحتراق التي تتدفق عكس الاتجاه خلال حجرة التفاعل الطارد للحرارة ‎8١‏ . ‎١‏ سوف يستمر التفاعل الحفزي ‎catalyst‏ حتى يمر المنتج الماص للحرارة الساخن فيما وراء النقطة ‎٠١‏ حيث ‎Tay‏ في المرور خلال المادة الخاملة ‎١١١‏ في الطرف السفلي من أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ . وفي منطقة الهواء وأنابيب الإمداد ‎supply tubes‏ بالوقود 65 و ‎AT‏ ‎٠‏ فسوف تنتقل الحرارة من المنتج الماص للحرارة الساخن إلى الهواء والوقود الحرارة من المنتج الماص للحرارة الساخن إلى الهواء والوقود الذي يتم إمداده خلال الهواء وأنابيب ‎٠‏ الإمداد ‎supply tubes‏ بالوقود ؛ وبذلك يتم عمل تسخين سبق للهواء والوقود بينما يتم أيضاً تبريد المنتج الساخن الماص للحرارة . وخلال هذا التبادل الحراري سوف يبرد المنتسج الماص للحرارة إلى درجة حرارة منخفضة بالقدر الكافي لتجنب الحاجة ‎ile‏ تسرب عند ‎dap‏ حرارة عالية جداً عند منفذ الخروج )0 عند الجزء السفلي من الوعاء ‎١١‏ . وأيضاً ؛ سوف يتم عمل تسخين مسبق للهواء والوقود بحيث عند الخلط في حجرة التفاعل الطارد ‎ve‏ للحرارة ؛ فإن درجة حرارة الخليط سوف تكون أعلى من درجة حرارة احتراق الوقود ؛ وبذلك يتم عمل الإشعال الذاتي للوقود ويستمر الاحتراق بمفرده بدون الحاجة لأي جهاز من أجهزة الاحتراق و/ أو تركيبات احتراق تقليدية كبيرة الحجم ؛ كما هو مفضل. م
)ل للبدء على البارد ؛ فإنه يتم استخدام وحدة اشعال خارجية (ليست موضحة) لعمل تسخين مسبق للهواء الداخل إلى درجة حرارة أعلى من درجة حرارة الاحتراق الذاتي للمواد المتفاعلة الطاردة للحرارة الداخلة وبالنسبة للوقود المثالي تكون درجة الحرارة تلك حوالي ٠م‏ . وبعد عمل تسخين مسبق للجهاز بالقدر الكافي ؛ يتم إدخال الوقود في عملية احتراق ‎٠‏ ذاتي ابتدائية ؛ ثم يتم شحن المواد المتفاعلة الماصة للحرارة إلى الجهاز للحصول على عملية التسخين المسبق للهواء والوقود . وبعد ثبات عملية الاحتراق الذاتي ؛ فإنه يمكن إغلاق وحدة الإشعال الخارجية . وتعتبر تلك وسيلة مفضلة والتي عن طريقها يمكن أن يتم عمل بدء بارد لجهاز التفاعل ؛ على الرغم من أن ذلك يمكن أن يدرك عند استخدام أجهزة أخرى. على الرغم من أن ذلك واضحا من الوصف السابق ؛ فإن معدلات تدفق المواد المتفاعلة ‎٠‏ الماصة للحرارة والمنتجات وحجم وشكل الأنابيب المختلفة ؛ والمسارات والفتحات يتم اختيارها بحيث عند خلط الهواء والوقود في منطقة التفاعل الطارد للحرارة فإنهما سوف يكونا عند أو أعلى من درجة حرارة الاحتراق الذاتي . وبذلك فسوف يتم الخلط والاحتراق بدون الحاجة لوحدة إشعال خارجية منفصلة مثل وحدة الأشعار باللمعان ؛ وحدة الإشضعال بالشرارة أو ما شابه ذلك . يتم أيضاً تحديد معدلات التدفق للحصول على نسق درجة حرارة المواد المتفاعلة ‎١‏ الماصة للحرارة ونسق درجة حرارة المواد المتفاعلة الطاردة للحرارة . وعلى الأخص ؛ فإن معدل تدفق الكتلة للمواد المتفاعلة الماصة للحرارة والمنتجات ومعدل تدفق الكتلة وسرعة الوقود والهواء يمكن أن تضبط للحفاظ على درجة حرارة جدار أنبوبة عند قيمة أقل من درجة الحرارة التي يمكن أن تؤدي إلى قصور في أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ . ودرجة الحرارة تلك سوف تعتمد على العديد من العوامل والتي تتضمن مادة الأنبوبة ؛ اختلاف ‎vo‏ الضغط بين داخل وخارج أنبوبة التفاعل ‎reaction tubes‏ ¢ وقطر أنبوبة التفاعل ‎reaction‏ ‏5 وسمكها . وفي التجسيم الموضح ؛ فإن أقصى درجة حرارة للجدار الخارجي يمكن أن تكون حوالي 417 "م ؛ بينما يتم الحصول على أقصى درجة حرارة المواد المتفاعلة 00 ثم ؛ وبذلك يكون الاختلاف في درجة الحرارة حوالي ‎PY‏ فقط. وتبعا لذلك ؛ يمكن تسخين المواد المتفاعلة الماصة للحرارة إلى درجة حرارة مرتفعة ‎Ye‏ بينما يتم الحفاظ على درجة حرارة الجدار الخارجي أقل من درجة الحرارة التي يمكن أن تحدث قصور في أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ . وفي نفس ‎«gl‏ فإن الموائع التي تخرج من الجهاز . تبرد حتى درجات حرارة معقولة بينما يتم تسخين المواد المتفاعلة الطاردة للحرارة بداخل الوعاء ‎Vet‏
انا
إلى أعلى من درجات حرارة الاشتعال الذاتي . وفي التجسيم الموضح ؛ فإن التقارب بين أقصى درجة حرارة للعامل الحفاز ‎catalyst‏ ودرجة حرارة جدار الأنبوبة سوف ينتج من عاملين : ‎:)١(‏ معامل نقل الحرارة الأعلى من جدار الأنبوبة إلى الغاز الموجود بداخل أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ (في حدود ‎7508٠‏ وات / متر مربع'م) مع معامل نقل الحرارة الأقل من اللهب م إلى جدار الأنبوبة (في حدود ‎Av‏ وات / متر مربع*م) 5 ‎(V)‏ موقع درجة حرارة أقصى لهب عند موقع مختلف على طول الأنبوبة والتي يحدث أقصى درجة حرارة لها (على مسافة في حدود © سم . يفضل أن يكون معامل نقل الحرارة بداخل أنبوبة التفاعل ‎Jef‏ من معامل نقل
الحرارة إلى الخارج بعامل ‎٠١‏ والأفضل بعامل 40 أو أعلى. إن جهاز التفاعل الماص للحرارة الموضح هنا يكون ملام على وجه الخصسوص ‎allel ٠‏ التي على مجال واسع ‎Jie‏ الإنتاج التجاري للغاز الصناعي عن طريق ‎Adee‏ تهذيب (تحوير) ببخار الماء لهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ غازية ¢ وبخاصة الميثان ‎methane‏ والغاز الطبيعي ‎«natural gas‏ وتفاعلات إعادة التشكيل بالبخار تتم عند درجات الحرارة العالية ؛ والتي تتراوح على سبيل المثال من 600”م إلى ١٠٠”م‏ ؛ والأفضل من ‎٠‏ لام"م إلى ‎CET‏ ‎Lay‏ تكون أغلب استخدامات الغاز الصناعي بعد ذلك ‎Jia‏ تصنيع الميشانول ‎methanol‏ ‎١‏ وتصنيع فيشر- تروبش ‎Fischer-Tropsch‏ يتم عند ضغوط مرتفعة ‎٠١ Jie‏ ضغط جوي على الأقل ‏ ويفضل من ‎٠١‏ إلى ‎٠١‏ ضغط جوي ؛ والأفضل من ‎١‏ إلى ‎5٠‏ ضغط جوي ؛ وعلى ذلك ؛ فإنه يفضل التشغيل عند ضغط مرتفع نسبياً في داخل أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ . ومن ناحية أخرى فإنه يفضل أن يتم تشغيل التفاعل الطارد للحرارة عند ضغوط أقل قليلاً وبذلك يتم تجنب الحاجة لوجود وحدات ضغط عالية الثمن أو ما شابه ذلك والتي يمكن أن © تكون ضرورية لزيادة ضغط الوقود والهواء إلى ضغط مرتفع . فمثلا ؛ يمكن شحن الهواء إلى النظام عند حوالي 10 باوند )15 ‎(psi‏ لكل بوصة مربعة ؛ على الرغم من أنه يمكن استخدام ضغوط أخرى مثل قيم ضغط في حدود تتراوح من ‎٠١‏ إلى ‎Yo‏ باوند (30 ‎(psi‏ ‏لكل بوصة مربعة. يمكن أن يكون ضغط شحتة الوقود مقارن؛ ويمكن أن يكون على سبيل المثال حوالي ‎٠‏ باوند )20 ‎(psi‏ لكل بوصة مربعة وهو الضغط العادي لشحن الوقود ¢ على الرغم من أنه يمكن استخدام قيم ضغط أخرى ‎Jie‏ ضغط في حدود تتراوح من ‎٠١‏ إلى ‏لكل بوصة مربعة.‎ (psi 30) ‏باوند‎ ٠ ‏م‎
Cy
وعلى وجه العموم ؛ فإن جهاز التفاعل الماص للحرارة تبعا لهذا الاختراع يكون ملاثم على وجه الخصوص للاستخدام مع قيم مضغط شحن للمواد المتفاعلة الماصسة للحرارة أعلى من ‎٠٠١‏ باوند لكل بوصة مربعة ؛ والأفضل أعلى من حوالي ‎Yeo‏ باوند ‎(psi 200)‏ لكل بوصة مربعة والأفضل أن يكون الضغط أعلى من حوالي 0٠٠؟‏ باوند ‎(psi‏ ‎٠‏ (300 لكل بوصة مربعة ومن ناحية أخرى ؛ فإن ضغوط الشحن للمواد المتفاعلة الطاردة للحرارة تكون أقل من حوالي ‎٠٠١‏ باوند )100 ‎(psi‏ لكل بوصة مربعة ؛ والأفضل ؛ أقل من ‎٠٠‏ باوند (50 ‎(psi‏ لكل بوصة مربعة والأفضل أقل من ‎Vo‏ باوند )30 ‎(psi‏ لكل بوصة مربعة . وأيضاً » فإن الجهاز يمكن أن يستخدم عند درجات حرارة للمواد المتفاعلة أعلى من
حوالي ١0٠ا"م‏ ؛ والأفضل أعلى من حوالي ‎whee‏ والأفضل حوالي 00 4ثم.
‎٠١‏ وتحديد أقل تصميم أفضل ظروف تشغيل للجهاز لتطبيق معين يعتمد على عدد من العوامل الموصوفة هنا . فمثل ‎١‏ ؛ فإن ‎Adee‏ تهذيسب (تحوير) الميثان ‎methane‏ بالبخار (والعديد من التفاعلات الماصة للحرارة الأخرى التي يدور حولها الاهتمام) يفضل أن يتم عند درجات حرارة مرتفعة وضغوط منخفضة . وعلى أي حال ؛ فإن أغلب التطبيقات للمنتج الماص للحرارة ؛ وهو الغاز الصناعي (والعديد من المنتجات الأخرى) تتطلب أن يكون الغاز
‎١‏ الصناعي عند درجة حرارة مرتفعة . واستخدام جهاز ضغط لضغط الغاز الصناعي يكون مكلف ‎laa‏ ولذلك ؛ فإنه من الأوقع استخدام ضغوط أعلى لشحن المواد المتفاعلة المامسة للحرارة إلى الجهاز بحيث يتم الحصول على قيم ضغط ملائمة للغاز الصناعي عند منفذ الخروج من الجهاز.
‎ْ ‏يكون صغير نسبياء‎ reaction tubes ‏هو مفضل؛ فإن القطر الداخلي لأنابيب التفاعل‎ LS
‎YL‏ حيث يمكن أن يتراوح من ‎٠١‏ إلى ‎٠١‏ مليمتر؛ ويفضل من ‎VO‏ إلى £0 مليمتر؛ ولأسباب
‏اقتصادية ؛ على الرغم من أنه يمكن استخدام أنابيب تفاعل ‎reaction tubes‏ بأقطار مختلفة .
‏والقطر الأقل يتطلب جدار أقل سمكا من القطر الأكبر عند نفس درجة الحرارة وعند ضغط
‏مختلف وعلى ذلك فإن التكاليف تقل . وعلى أي حال ؛ فإنه عندما تكون الأنابيب صغيرة جدا
‏فإنه يجب أن يكون هناك عدد أكبر من الأنابيب للحصول على نفس الإنتاجية وزيادة مناظرة في ‎vo‏ التكاليف . وأيضاً ؛ فإن الأقطار الصغيرة جداً يمكن أن تحدث مشاكل في تعبئة العامل
‏الحفاز ‎catalyst‏ ؛ مما يؤدي إلى ضعف معدلات تقل الحرارة والأنابيب الأكبر سوف تعطي .
‏تدرج غير مرغوب في درجات الحرارة.
‎veg
- لال يفضل أن تكون نسبة طول أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ إلى القطر الداخلي في حدود تتراوح من ‎٠٠١‏ : إلى 8+6 ‎١٠:‏ ؛ على الرغم من أن ذلك يمكن أن يختلف على حسب التطبيق. والسبائك المعدنية المفضلة للاستخدام في المناطق العالية الحرارة من الجهاز يكون لها © مقاومة لدرجات الحرارة المرتفعة (مقاومة للزحف وتمزق الزحف) ومقاومة عالية لكل من ‎٠‏ ‏التأكسد والتأكل بسبب الغاز ‎gas‏ ومن ضمن السبائك الملائمة للتطبيقات المثالية هناك العديد من سبائك النيكل الحرارية . فمثلاً ؛ للاستخدام في عملية تهذيب (تحوير) الميثان ‎methane‏ ببخار الماء ؛ فإنه يمكن عمل أنواع عديدة من الأنابيب من سبائك على أساس من النيكل حيث تحتوي تلك السبائك على كروم ‎chromium‏ ؛ تنجستين مولييدنيوم ‎Jia ¢ tungsten and molybdenum‏ ‎/١4 «Cr 5,5 ZYY) Haynas®230 ٠‏ تنجستين ‎ZY ¢ tungsten‏ موليبدتيوم ‎molybdenum‏ ‏وباقي النسبة نيكل) وتلك السبيكة متاحة في شركة ‎Haynes International, Inc.‏ وشركة ‎Kokomo, Inc.‏ . وإذا كانت هناك رغبة ؛ فإنه يمكن تجهيز التفاعل و/ أو أنابيب أخرى بأغلفة ملائمة لمنع تغبر المعدن والأنواع الأخرى من التآكل . وتلك الأغلفة معروفة جيدا في هذا المجال . وألونيزينج ‎Alonizing‏ يعتبر مثال خاص. إن أقصى درجة حرارة مفضلة تعتمد على الضغط الذي يتم اختياره ؛ مادة الأنبوبة وتركيب خليط الشحنة ومتطلبات الطرق الخارجية . ومن المفضل دائما التشغيل عند أقصى درجة حرارة والتي سوف تعطي فترة حياة مقبولة للانبوبة تحت الظروف التي يتم اختيارها ؛ ويفضل أن تكون فترة الحياة تلك أكثر من سنة واحدة والأفضل عدة سنوات. وفي تلك الحالات؛ فإنه يمكن أن تعمل الأنابيب المعدنية في حدود درجات حرارة تتراوح من حوالي ‎they.‏ إلى ١٠٠٠م‏ . وفي حالات أخرى ؛ فإنه يتم الحصول على اتزان حراري وتوفير كلي للتكاليف عند درجات حرارة أقل من السابق ؛ مع كون أقصى درجة حرارة للأنابيب . المعدنية من حوالي ‎°Ave‏ إلى ‎od Yo‏ وكما هو مفضل ؛ فإن الجهاز يصمم ويعمل بحيث في أثناء التشغيل الثابت فإن الاختلاف بين درجة الحرارة التي يصل إليها الوقود والهواء قبل الخلط في منطقة الاحتراق ‎vo‏ وأقصى درجة حرارة للتفاعل الماص للحرارة أقل من حوالي 0٠75”م‏ . ويفضل أن يكون هذا الاختلاف من ١٠٠”م‏ إلى ١٠٠”م‏ . وحيث أن أغلب الوقود الغازي الشائع يشتعل ذاتياً 6 . بالهواء عند درجات حرارة حوالي 5060 إلى ١٠٠"م‏ ؛ وحيث أن أغلب التفاعلات ‎ial‏ ‎Vit‏
~ YA - للحرارة تتم عند حوالي ‎85٠‏ إلى 6٠45م‏ ؛ فإن ذلك يعني أنه عند التشغيل العادي فإن الهواء والوقود الغازي يجب أن يسخن عند درجة حرارة أعلى من درجة حرارة الاشتعال الذاتي قبل الاتحاد في حجرة التفاعل الطارد للحرارة؛ ‎Jie‏ درجة حرارة تتراوح من ١٠٠٠م‏ ‎he‏ يفضل أيضاً أن يتم تصميم وتشغيل الجهاز بحيث يتم تبريد الغازات الناتجة من ‎٠‏ ‏الاحتراق قبل الخروج من الفرن ؛ حيث يمكن أن تخفض درجة الحرارة إلى أقل من ‎Cee‏ ‏وبذلك يتم تجنب الحاجة لمانع التسرب يعمل عند درجات حرارة عالية جداً عند مخرج غازات الاحتراق . ‎Jules‏ فإنه يفضل أن يتم تبريد المنتج الماص للحرارة قبل الخروج من الفرن ‎٠‏ ويكون ذلك عند أقل من ١٠٠”م‏ ؛ ويفضل في حدود ‎٠‏ 28م أو اقل. ‎١‏ يمكن استخدام جهاز تفاعل ماص للحرارة باستخدام واحدة أو أكثر من خصائص هذا الاختراع لتنفيذ العديد من التفاعلات الماصة للحرارة مثل عملية التهذيب (التحوير) ببخار الماء للهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ الخفيفة « وبخاصة الميثان ‎methane‏ ؛ والإيثان ‎ethane‏ والغاز الطبيعي ‎natural gas‏ ؛ ونواتج التحلل الحراري للالكانات ‎alkenes‏ ¢ الإثيلين ‎ethylene‏ والبروبيلين ‎propylene‏ وهكذا . وتلك الطرق معروفة جيداً في هذا المجال. ‎catalyst ‏سبق أن ذكر ؛ فإن بعض الطرق يمكن أن تنفذ بدون عامل حفاز‎ LS Vo ‏استخدام عامل حفاز‎ sale ‏أو يتم فيها‎ catalyst ‏طرق أخرى تحتاج إلى عامل حفاز‎ Lay ‏؛ فإنه يجب أن يكون بنشاط ملائمة‎ catalyst ‏ملائم . وعند استخدام عامل حفاز‎ 4
Jalal ‏خلال فترة طويلة من الوقت عند درجات الحرارة العالية المستخدمة يجب أن يكون‎ catalyst ‏قوى بالقدر الكافي لتدعيم وزنه . ويجب أن يكون لهذا العامل الحفاز‎ catalyst ‏الحفاز‎ ‎reaction tubes ‏حجم جزيئات صغيرة بالقدر الكافي لملئ الأجزاء الداخلية لأنابيب التفاعل‎ YL ‏للحصول على معامل نقل الحرارة ؛ ولكن يجب أن يكون كبير بالقدر الكافي لتقليل‎ ‏إلى مستويات مقبولة . وفي‎ reaction tubes ‏الانخفاض في الضغط خلال أنابيب التفاعل‎ ‏التجسيم المفضل ؛ فإن الانخفاض في الضغط خلال الطبقة السفلية يكون كبير بالقدر الكافي‎
V ‏بالنسبة للطرق التقليدية بحيث يتم زيادة نقل الحرارة الداخلية؛ على سبيل المثال: من حوالي‎ ‎vo‏ إلى ‎٠١‏ ضغط جوي. وأيضاء فإنه يفضل ألا يكون العامل الحفاز ‎catalyst‏ ملبد بصورة زائدة على نفسه أو على أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ حتى بعد فترة تعرض طويلة عند درجات ‎٠‏ ‏حرارة عالية . والصورة الملائمة من النيكل على الالومينا ‎alumina‏ هو العامل الحفاز ‎catalyst‏ ‎Yee‏
Cova ‏الأخرى تكون أيضاً ملائمة‎ catalyst ‏الملائم لتهذيب (لتحوير) البخار؛ ولكن العوامل الحفاز‎ ‏للعديد من التفاعلات الماصة للحرارة والتي تتضمن تهذيب (تحوير) الهيدروكربونات‎ ... ‏الخفيفة.‎ hydrocarbons catalyst ‏اختياريا وضع العامل الحفاز‎ (Sa ‏؛ فإنه‎ hydrogen ‏لكي يتم إنتاج الهيدروجين‎ ‏للإزاحة لدرجة الحرارة‎ catalyst ‏الخاص بالإزاحة لدرجة الحرارة المرتفعة و/ أو العامل الحفاز‎ ٠ ‏يتم تبريد المنتج الماص‎ Legh ‏في المنطقة التي‎ reaction tubes ‏المنخفضة في داخل أنابيب التفاعل‎ ‏أن ذلك سوف يسبب تفاعل‎ Cua carbon oxide ‏للحرارة المحتوي على أول أكسيد الكربون‎ ‏مع الكمية الزائدة من الماء لتكوين كميات‎ carbon oxide ‏بعضا من أول أكسيد الكربون‎ ‏كمنتج ثانوي (ما‎ carbon dioxide Oss ‏وثاني أكسيد‎ hydrogen ‏أخرى من الهيدروجين‎ ‏يسمى تفاعل إزاحة ماء - غاز).‎ ٠ ‏ماص‎ Jal Jeli ‏يوضح وعاء‎ Vou ‏بالإشارة إلى الشكلين © و + ؛ فإن الرقم المرجعي‎ ‏تمتد انبوبة التفاعل خلال حجرة‎ . YoY ‏للحرارة والذي يحتوي على أنبوبة تفاعل واحدة فقط‎ . ‏والتي يفضل أن تكون اسطوانية‎ ١54 ‏محاطة بأنبوبة خارجية‎ ١57 ‏تفاعل ماص للحرارة‎ ‏ومتحدة المركز مع أنبوبة التفاعل.‎ ‏بواسطة سدادة طرفية 100 والتي‎ ١54 ‏وعند الطرف السفلي ؛ تغلق الأنبوبة الخارجة‎ . ‏و1697‎ 1١57 ‏بالهواء والوقود‎ supply tubes ‏ترتبط معها الأطراف السفلي من أنابيب الإمداد‎ ‏اتحاد لوح أنبوبي لتدعيم وتباعد أطراف أنابيب الإمداد‎ Jie Yoo ‏تعمل السدادة الطرفية‎ ‏بالهواء والوقود والتي يفضل أن تكون متحدة المركز مع أنبوبة التفاعل التي تمتد خلالها ؛‎ ‏ربط الطرف العلوي من ممر الهواء‎ oy) OA ‏وبذلك يتم تكوين ممر للإمداد بالهواء بينهما‎ ‏مع مدخل للهواء (ليس موضحاً . يتم ارتباط الطرف السفلي من‎ fluid ‏في ارتباط مائع‎ ١٠# © ‏أو لوح‎ Yoo ‏يتكون بين السدادة الطرفية‎ ١54 ‏ممر الإمداد بالهواء مع امتداد لتوزيع الهواء‎
N08 ‏في داخل الأنبوبة الخارجية‎ ٠6١ ‏توزيع الهواء‎ ‏للحصول على ضغط متجانس نسبياً عبر‎ JIS ‏يكون امتلاء توزيع الهواء 104 بحجم‎ ‏مجموعة من‎ ٠6١ ‏يكون للوح توزيع الهواء‎ NT ‏الجانب الخلفي من لوح توزيع الهواء‎ ‏والتي ترتب في صفين - دائريين في‎ ١١١ ‏فتحات خروج الهواء أو فتحات خروج الهواء‎ vo : .6 ‏هو موضح في الشكل‎ reaction tube ‏اتحاد مركزي مع أنبوبة التفاعل كما‎
Vee
ل ترتبط أنبوبة الإمداد بالوقود ‎١5١7‏ تيلسكوبيا ‎telescoped‏ على أنبوبة الإمداد بالهواء ويكون لها قطر داخلي أعلى من الفصل الخارجي لأنبوبة الإمداد بالهواء 10% وذلك لتكوين مسار للوقود ‎VTE‏ يتم ارتباط الطرف العلوي من ممر الوقود أي في ارتباط مائع 8 مع مدخل الوقود (ليس موضحاً) . وعند الطرف السفلي ؛ فإن مسار الإمداد بالوقود ‎١١4‏ يرتبط مع أي من ارتباط ‎pile‏ مع امتلاء الوقود ‎١66‏ المتكون في السدادة الطرفية 5 المتكون في السدادة النهائية 00 ‎Judi yy)‏ امتلاء توزيع الوقود ‎VIN‏ بدوره مع أطراف دخول مجموعة أنابيب الفوهات ‎١17 nozzle tubes‏ والتي ترتبط مع وتمتد طولياً مع السدادة الطرفية ‎Yeo‏ . تمتد أنابيب فوهات ‎nozzle tubes‏ الوقود ‎١١١7‏ خلال وتمتد فيما وراء لوح توزيع الهواء ‎٠٠١‏ والذي يتم إمداده بواسطة فتحات لإمرار فوهات الأثابيب ‎nozzle tubes‏ ‎٠‏ خلالها . يفضل أنه تنتهي فوهات الأنابيب ‎nozzle tubes‏ عند نفس المستوى الأفقي خلال المحور الطولي لأنبوبة التفاعل . ويفضل أن ترتبط كل أنبوبة فوهة ‎nozzle tube‏ مع فتحة لتحديد التدفق 4 والتي تعمل على جعل سرعات تدفق الوقود أكثر تجانساً من الأنبوبة إلى فوهة الأنبوبة ‎.nozzle tube‏ وكما هو موضح في الشكل 6 ؛ فإنه يفضل أن تكون أنابيب الفوهات ‎nozzle tubes‏ ‎١١7 vo‏ متباعدة جانبياً عن بعضها البعض وعن أنبوبة التفاعل ‎١57‏ وتتباعد محيطياً بالساوي حول أنبوبة التفاعل : ويتم استخدام تلك الأنابيب في التجسيم الموضح كما هو مفضل في حالة أنبوبة تفاعل واحدة لإعداد لهب يحيط بأنبوبة التفاعل. وكما هو الحال في الجهاز ‎٠١‏ ؛ فإنه يفضل أن يتم عمل تسخين مسبق للهواء والوقود إلى درجة حرارة مرتفعة بالقدر الكافي بحيث أنه عندما يتلامس الوقود الخارج أنابيب ‎ia sil‏ ‎١597 nozzle tubes ٠‏ مع الهواء في حجرة التفاعل الطاردة للحرارة ‎Vor‏ فإن الوقود سوف يشتعل ذاتياً + واللهب الناتج ونواتج الاحتراق سوف تتدفق حول وعلى طول أنبوبة التفاعل ‎VOY‏ خلال حجرة التفاعل الطارد للحرارة وتخرج خلال أنبوبة العادم ‎١77 exhaust tube‏ والتي ترتبط عند الطرف السفلي مع لوح أنبوبة العادم ‎١74 exhaust tube‏ . يحدد لوح أنبوبة العادم ‎١١4 exhaust tube‏ طرف حجرة التفاعل الطارد للحرارة ‎Vor‏ المقابل للوح توزيع ‎Yo‏ الهواء ‎AT‏ ‏تعمل أنبوبة العادم ‎١77 exhaust tube‏ على إحاطة جزء من أنبوبة التفاعل ‎١57‏ لتكوين ‎٠‏ ‏مسار عادم دائثري ضيق ‎IVE‏ للغازات الخارجة التي تتدفق من حجرة التفاعل الطارد للحرارة ‎vit‏
- إن
إلى مخرج العادم (ليس مبين) . وللأسباب السابقة الذكر ؛ فإن طرف دخول كل أنبوبة عادم
يتدفق كما هو موضح عند ‎AVY‏ ‏في التجسيم الموضح ؛ فإن أنبوبة التفاعل تحتوي على عامل حفاز ‎catalyst‏ للتفاعل ماس للحرارة كما سبق أن ذكر بالنسبة للجهاز ‎Lads .٠١‏ فإن الوعاء في هذا التجسيم م يتكون عن طريق الأنبوبة الخارجية ‎١54‏ وأنبوبة الإمداد بالوقود ‎١5١‏ والتي يمكن أن تحاط بعازل لتقليل معدلات الفقد في الحرارة الخارجية . يمكن أن تنتهي أنابيب الإمداد ‎supply‏ ‎tubes‏ بالهواء والوقود ‎١57‏ و ‎١57‏ عند الأطراف العليا عند حجرات الدخول في داخل الوعاء المجهز بصورة ملائمة . يتم أيضاً تجهيز وحدة إغلاق طرفية مجهزة بصورة ملائمة عند الطرف العلوي من أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ ؛ ووحدة الإغلاق الطرفية تلك تتضصمن
‎٠‏ حجرة خروج للغازات الناتجة . وأيضاً ؛٠‏ يمكن أن يكون هناك مفصل تمدد أو منفاخ أو كير بين أنبوبة التفاعل والوعاء لملائمة التمدد والانكماش النسبيين.
‏يعمل جهاز التفاعل الماص للحرارة ‎Vou‏ بأسلوب مماثل للجهاز ‎.٠١‏ يتم الإمداد بالهواء والوقود خلال مسارات الإمداد بالهواء والوقود ‎VOM‏ و ‎VTE‏ حيث يتم تسخين الهواء والوقود تسخين مسبق . يتدفق الوقود السابق التسخين إلى فوهات الأنابيب ‎١١١7 nozzle tubes‏
‎١٠‏ وخلالها يتم توجيه دفقات الوقود إلى حجرة التفاعل الطارد للحرارة ‎YOY‏ في اتجاه موازي لأنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المتجاورة . ومع خروج الوقود من فوهات الأنابيب ‎nozzle‏ ‎tubes‏ ؛ فإن الوقود سوف يخلط ويتحد مع الهواء السابق التسخين خلال منطقة اللهب الممقدة ‎٠‏ ‏طولياً ‎٠‏ ويتدفق الهواء السابق التسخين من لوح توزيع الهواء . وكما سبق أن ذكر ؛ فإن ض النظام الموضح يعطي لهب ضيق والذي يعمل على التسخين عند درجة حرارة عالية خلال
‏2 منطقة اللهب الطويل. ‏تتدفق نواتج الاحتراق إلى أعلى حول الاجزاء الوسيطة من أنبوبة التفاعل التي تمتد خلال حجرة التفاعل الطارد للحرارة ‎Aor‏
‏سوف تستمر نواتج الاحتراق في تسخين العامل الحفاز ‎catalyst‏ الخاص بالتفاعل الماص للحرارة في أنبوبة التفاعل وتتدفق المواد المتفاعلة الماصة للحرارة خلال أنبوبة التفاعل .
‎: exhaust tube ‏تخرج نواتج الاحتراق من حجرة التفاعل الطارد للحرارة خلال أنبوبة العادم‎ Yo ‏ا‎ AVY
‎Vig
تتدفق المواد المتفاعلة الماصة للحرارة خلال أنبوبة التفاعل ‎١57‏ عكس اتجاه التيار يتم عمل تسخين مسبق ‎of gall‏ المتفاعلة الماصة للحرارة بنقل الحرارة بصورة ملائمة من نواتج
الاحتراق التي تتدفق عكس اتجاه التيار خلال أنبوبة العادم ‎AVY‏ ومع تحرك المواد المتفاعلة 0 . الماصة للحرارة خلال العامل الحفاز ‎catalyst‏ الخاص بالتفاعل ؛ فإنها سوف تمتص الحرارة © وتتفاعل مع بعضها البعض لإنتاج منتج ماص للحرارة . وتلك المواد المتفاعلة الماصسة للحرارة سوف تمتص الحرارة من نواتج الاشتعال التي تتدفق عكس اتجاه التيار خلال حجرة التفاعل الطاردة للحرارة . ويستمر التفاعل الحفزي حتى ‎fay‏ المنتج الماص للحرارة في المرور خلال المادة الخاملة بعد الأجزاء الطرفية من أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ . وفي منطقة أنابيب الإمداد ‎supply tubes‏ بالهواء والوقود 5107 ‎YOY‏ ؛ سوف ينتقل الهواء من ‎٠‏ المنتج الساخن الماص للحرارة إلى الهواء والوقود الذي يتم الإمداد به خلال أنابيب الإمداد ‎supply tubes‏ بالهواء والوقود ؛ وذلك لعمل تسخين مسبق للهواء والوقود بينما يتم أيضاً تسخين المنتج الماص للحرارة الساخن للحصول على تفاصيل تشغيل أخرى ؛ يمكن الرجوع إلى ‎١‏ وصف الجهاز السابق ‎٠١‏ ؛ حيث أن التفاصيل تطبق على الجهاز ‎Aon‏ ‏يمكن عمل العديد من التعديلات على التجسيمات السابقة لهذا الاختراع. ‎Sib‏ يمكن ‎vo‏ عكس مسار تدفق الوقود والهواء ؛ على الرغم من أن ذلك أقل قبولاً كما سبق أن وصف يمكن أيضاً أن يتم تكاثف الغاز والسائل في أبرد منطقة من الجهاز . وتلك التعديلات تعتبر تعديلات بسيطة من العديد من التعديلات والتغييرات التي يمكن أن تحدث في داخل هذا الاختراع ؛ والذي يكون محدود فقط بعناصر الحماية التالية. ‎vie‏

Claims (1)

  1. ض ‎or‏ ‏: عناصر الحماية
    ‎-١ ١‏ جهاز تفاعل ماص للحرارة لإتمام تفاعل ماص للحرارة ؛ والذي يتضمن:
    ‏0 - وعاء ؛ حيث يتضمن هذا الوعاء منفذ دخول للمواد المتفاعلة الماصة للحرارة
    ‏:0 والتي تدخل في التفاعل الماص للحرارة لتحويل المواد المتفاعلة إلى منتج ماص
    ‏1 للحرارة ؛ ومنفذ خروج للمنتج الماص للحرارة ؛ وحجرة تفاعل طارد للحرارة ؛
    ‎de gana - °‏ من أتابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ والتي تعطي ممرات تدفق بين منافذ
    ‏< الدخول والخروج المذكورة ؛ حيث تمتد أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المدكورة خلال حجرة التفاعل الطارد للحرارة المذكور في علاقة تباعد
    ‎| ‏6و‎ A
    ‎q‏ - وحدة إمداد أولى وثانية للإمداد بمائع ‎fluid‏ تفاعل طارد للحرارة أول وثاني ولتدفق ‎ve‏ نواتج التفاعل الطارد للحرارة في اتجاه من الطرف العلوي إلى الطرف السفلي ‎١‏ لحجرة التفاعل الطارد للحرارة ؛ حيث يكون للإمداد الأول وسيلة خروج مائع ‎Jf fluid VY‏ لإدخال المائع ‎fluid‏ الأول المذكور إلى حجرة التفاعل الطارد للحرارة ‎yy‏ عتد الطرف العلوي للتدفق حول وعلى طول ‎ld‏ التفاعل ‎reaction tubes‏ 0 المذكورة ؛ والإمداد الثاني يتضمن وسيلة ثانية لخروج المائع ‎fluid‏ لإدخال المائع ‎vo‏ الثاني المذكور إلى حجرة التفاعل المذكورة للتفاعل الطارد للحرارة عند 1 أو أسفل الوسيلة الأولى لخروج المائع ‎fluid‏ وعند مجموعة من المواقع 0 المنفصلة والتي تكون متداخلة ولكنها تكون ملحقة جانبياً من أنابيب ‎Jeli)‏ ‎reaction tubes VA‏ المذكورة ‏ حيث أن المائع 40 الثاني المذكور الخارج من وسيلة ‎va‏ خروج المائع ‎fluid‏ الثاني تتحد مع المائع الأول المذكور لتوليد لهب عالي الحرارة 7 حول أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة أسفل الوسيلة المذكورة لخروج 0 المائع ‎fluid‏ ونواتج تفاعل طاردة للحرارة عالية الحرارة للتدفق حول وعلى طول ب أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة ؛ لتسخين أنابيب التفاعل ‎reaction‏ ‎tubes Yr‏ المذكورة لتدعيم التحول الماص للحرارة للمواد المتفاعلة الماصة للحرارة ‎ol‏ ‏7 المنتج الماص للحرارة مع تدفقه خلال أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة ¢ ‎Yo‏ وحيث أن الوسيلة الأولى لخروج المائع ‎fluid‏ تتضمن عضو توزيع مائع ‎fluid‏ يمتد ‎Ys ‏ض‎
    ‎ve ْ‏ 1 أفقياً مع أنابيب التفاعل المذكورة عند الطرف العلوي المذكور لحجرة التفاعل الطارد ب" للحرارة ويكون هناك مجموعة من الفتحات والتي خلالها يتدفق المائع ‎COSY fluid‏ 0 المذكور إلى الطرف العلوي من حجرة التفاعل الطارد للحرارة المذكورة ؛ وحيث ‎Y4‏ أن أنبوبة التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة تمر خلال عضو التوزيع وتحاط ' ؛ بمجموعة من الفتحات المذكورة والتي تكون أقرب لأنبوبة التفاعل من تلك الأخيرة 9 لأقرب أنبوبة تفاعل مجاورة. ض ‎lea -7 ١‏ تفاعل ماض ‎yl yall‏ كما هو مذكور في عنصر الحماية ‎١‏ ؛ حيث أن الإمداد ‎Y‏ الأول يتضمن امتلاء مائع ‎fluid‏ أول على عضو التوزيع المذكور مقابل لحجرة ‎al dela ov‏ ‎١‏ *- جهاز ‎Joli‏ ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية 7 ؛ حيث تتضمن ‎١‏ وسيلة خروج المائع ‎fluid‏ مجموعة من فوهات الأنابيب ‎nozzle tubes‏ تبرز من عضو التوزيع المذكور إلى حجرة التفاعل الطارد للحرارة المذكورة بحيث تكون موازية ‎t‏ وتكون جانبية وملحقة مع أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة. ‎١‏ 4- جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية ‏ ؛ حيث أن الإمداد الثاني يتضمن امتلاء مائع ‎fluid‏ ثاني والذي يرتبط معه مجموعة من ‎v‏ فوهات الأنابيب ‎nozzle tubes‏ ؛ ويكون امتلاء المائع ‎fluid‏ الثاني جنباً إلى جنب مع 1 امتلاء المائع ‎fluid‏ الأول ‎SUL ie‏ لحجرة التفاعل الطاردة للحرارة المذكورة. ‎١‏ #- جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية ؛ ؛ حيث يكون لأنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة أجزاء سفلية موجودة أسفل حجرة ‎Jeli‏ ‎y‏ الطاردة للحرارة في اتجاه تدفق المنتج الماص للحرارة إلى منفذ الخروج حيث أن الإمداد الأول المذكور يتضمن مجموعة أنابيب الإمداد ‎supply tubes‏ الأول والتي ° من خلالها تمتد الأجزاء السفلي المذكورة من أنابيب التفاعل المذكورة ؛ وحيث أن 1 أتابيب الإمداد ‎supply tubes‏ الأول والأجزاء التالية لأنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ ل المذكورة يكون بينهما مسارات تتدفق مائع ‎fluid‏ ويتم عمل تبادل حراري مع الأجزاء ‎A‏ التالية المذكورة لأنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة ؛ ويتم ارتباط مسارات تدفق 9 المائع ‎fluid‏ مع امتلاء المائع الأول. م
    ض ض م ‎١‏ +>- جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية © ؛ ‎Cus‏ أن الإمداد الثاني يتضمن مجموعة من أنابيب الإمداد ‎supply tubes‏ الثانية والتي خلالها تمد 1 أنابيب الإمداد ‎supply tubes‏ الأولي المذكورة ؛ وأنابيب الإمداد الأولى والثاني تكون 1 بينهما مسارات تدفق مائع ‎Cus fluid‏ يتم التبادل الحراري بين المائع ‎fluid‏ الأول ° والمتدفق والأجزاء التالية لأنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة ؛ ويتم ارتباط 1 مسارات تدفق المائع ‎A fluid‏ مع امتلاء المائع ‎fluid‏ الثاني المذكور. ‎١‏ 7- جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية ‎١‏ ؛ والتي يضمن 0 وسيلة لجعل نواتج التفاعل الطارد للحرارة تخرج من حجرة التفاعل الطارد للحرارة 7 للتدفق حول وعلى طول الأجزاء العليا من أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة عند سرعة أعلى من سرعة نواتج التفاعل الطارد للحرارة خلال حجرة التفاعل ° الطارد للحرارة المذكورة لتحسين معدلات نقل الحرارة من نواتج التفاعل الطارد للحرارة إلى الأجزاء العليا من أنابيب التفاعل المذكورة لتسخين المواد المتفاعلة ‎v‏ الماصة للحرارة والتي تتدفق خلال الأجزاء العليا المذكورة لأنابيب التفاعل ‎reaction tubes A‏ المذكورة ¢ والوسيلة المذكورة لإحداث ذلك تتضمن مجموعة من ‎q‏ أنابيب العادم والتي خلالها تمتد الأجزاء العليا من أنابيب التفاعل المذكورة على ‎٠١‏ الترتيب ؛ وأنابيب العادم المذكورة والأجزاء العليا من أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ ‎١‏ المذكورة بينهما تكون مسارات لمرور نواتج التفاعل الطارد للحرارة ؛ ويكون لكل ‎VY‏ أنبوبة من ‎Cull‏ العادم المذكورة طرف دخول مجهز لزيادة ‎Ae yu‏ تدفق نواتج ‎VY‏ التفاعل الطارد للحرارة التي تدخل إلى أنبوبة العادم ‎exhaust tube‏ المذكورة وذلك ‎Ve‏ لتجنب زيادة الحرارة الموضعية في أنبوبة التفاعل ‎reaction tubes‏ وأنبوبة ‎aa all‏ ‎Yo‏ المذكورة عند طرف دخول أنبوبة العادم ‎exhaust tube‏ المذكورة. ‎١‏ +- جهاز تفاعل ‎Gale‏ للحرارة كما هو موضح في عنصر الحماية ‎Gamo V‏ أن جزء ‎١‏ الدخول المذكور لأنابيب العادم ‎exhaust tube‏ المذكورة تتوقد شعاعياً إلى الخارج ‎v‏ بحيث يتم زيادة سرعة تدفق بنواتج التفاعل الطارد للحرارة خلال جزء الدخول المتوقد.م
    ض ّ
    ‎١‏ 4- جهاز تفاعل ماص للحرارة كما هو مذكور في عنصر الحماية ‎١‏ ؛ حيث أن وسيلة 7 خروج المائع 20 الثائية تتضمن ‎de gana‏ من فوهات الأنابيب ‎nozzle tubes‏ تبرز : »> إلى حجرة التفاعل الطارد للحرارة بحيث تكون موازية وجانبية ملحقة من أنابيب ¢ التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة.
    ‎-٠١ ١‏ جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية 4 ؛ حيث أن الإمداد ‎Y‏ الثاني يتضمن.امتلاء المائع ‎fluid‏ الثاني والذي يرتبط معه مجموعة من فوهات ؤ الأتابيب ‎nozzle tubes‏ :
    ‎-١١ ١‏ جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية 9 ؛ حيث تكون كل ‎Y‏ أنبوبة من أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة جزء سفلي ‎Jiu‏ حجرة التفاعل الطارد للحرارة في اتجام تدفق المنتج الماص للحرارة مع منفذ الخروج ¢ المذكور ؛ يتضمن الإمداد الأول مجموعة من أنابيب الإمداد ‎supply tubes‏ الأول ° والتي خلالها تمتد أجزاء تالية من أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة وأنابيب 1 الإمداد الأول المذكورة وأنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة تكون بينهما تدفق مائع ‎fluid‏ أول في تبادل حراري مع الأجزاء التالية لأنابيب التفاعل المذكورة ؛ ‎A‏ حيث يتضمن الإمداد الثاني مجموعة من أنابيب الإمداد الثانية والتي تمتد خلالها 9 أنابيب الإمداد الأولي المذكورة وأنابيب الإمداد ‎supply tubes‏ الأول والثاني تكون ‎Ve‏ بينهما مسارات ثانية لتدفق المائع ‎fluid‏ في علاقة تبادل حراري مع مسارات تدفق ‎١‏ المائع الأول والأجزاء الثانية المذكورة لأنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة.
    ‎-١١ ١‏ جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية ‎١‏ ؛ حيث يتضمن ‎Y‏ عامل حفاز ‎catalyst‏ للتفاعل الماص للحرارة في داخل أنابيب التفاعل المناورة.
    ‎-١# ١‏ جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية ‎٠‏ ؛ حيث يتضمن ‎Y‏ الوعاء المذكور متشعب دخول يرتبط مع منفذ الدخول المذكور ومتشعب خروج ¥ يرتبط مع منفذ الخروج المذكور. ‎VE)‏ جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية 1 ؛ حيث أن ‎Y‏ وسيلة خروج المائع ‎Ap fluid‏ تتضمن مجموعة من فوهات الأنابيب موجودة ‎٠‏
    ‎vig ov ‏ض‎ ¥ ضمن أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة لإدخال المائع ‎fluid‏ الثاني المذكورة إلى حجرة التفاءل الطارد للحرارة المذكورة بعد وسيلة خروج المائع ‎fluid‏ الأول. ‎-١# ١‏ جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية ‎VE‏ حيث أن فوهات الأنابيب ‎nozzle tubes‏ المذكورة تكون موزعة بصورة متجانسة ضمن : ‏ّ| 1 المجموعة المذكورة من أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏
    ‎. 0 ‏؛ حيث يكون‎ FP ‏جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية‎ mT) fluid ‏المذكورة أطراف خروج مجهزة لتوجيه المائع‎ nozzle tubes ‏لفوهات الأنابيب‎ Y ‏1 الثاني الذي يخرج منها في اتجاه موازي لأنابيب ‎reaction tubes Je lll‏ المذكورة. ‎-١١7 ١‏ جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية ‎VE‏ حيث أن ‎nozzle ‏عضو توزيع التدفق المذكور في موقع فوق أطراف خروج أنابيب الفوهات‎ Y ‏1 5 المذكورة. ‎-١8 ١‏ جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية ‎VE‏ حيث يكون لأنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة أجزاء تالية موجودة ‎Jind‏ حجرة التفاعل ‎y‏ الطارد للحرارة في اتجاه تدفق المواد المتفاعلة الماصة للحرارة والمنتج خلال أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة ؛ حيث يتضمن الإمداد الأول والثاني مجموعة من أنابيب الإمداد ‎supply tubes‏ والتي خلالها تمتد أجزاء تالية مذكورة من ‏1 أنابيب التفاعل ,| ‎reaction tubes‏ المذكورة ؛ حيث أن أنابييب الإمداد المنذكورة ‏ل والأجزاء التالية لأنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة الموجودة بينهما مسار ‎A‏ تدفق للمائع 0:10 الأول والثاني في علاقة تبادل حراري مع الأجزاء التالية من ‏4 أنابيب التفاعل | ‎reaction tubes‏ المذكورة. ‎-١١ ١‏ جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية ‎VE‏ ؛ حيث يكون ‏¥ لكل أنبوبة من | أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة جزء تالي بأسفل حجرة 1 التفاعل الطارد للحرارة في اتجاه تدفق المواد المتفاعلة الماصة للحرارة والمنتج خلال أنبوبة التفاعل ‎reaction tubes‏ المذكورة ؛ وكل من أنابيب التفاعل المذكورة ‏° يرتبط معها زوج من أنابيب الإمداد ‎supply tubes‏ والتي تتضمن أنبوبة داخلية ‏1 والتي خلالها يمتد الجزء التالي المذكور من أنبوبة التفاعل ‎3S reaction tubes‏ ‎Yet
    TA / طولياً ويكون مع الأنبوبة الداخلية المذكورة مسار تدفق أول وأنبوبة خارجية والتي ‎A‏ خلالها تمتد الأنبوبة الداخلية المذكورة طولياً وتكون مع الأنبوبة الخارجية 9 المذكورة مسار تدفق خارجي ؛ حيث أن مسار التدفق الداخلي والخارجي يتم بينهما ‎Ve‏ تبادل حراري وبين الجزء السفلي من أنبوبة التفاعل ‎reaction tubes‏ ‎BR‏ المذكورة. ‎-7١ ١‏ جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية ‎V4‏ حيث يكون ‎Y‏ لمجموعة من مسارات التدفق الداخلية أطراف خروج ترتبط مع امتلاء مائع ‎fluid‏ ‏1 أول وهناك من مسارات التدفق الخارجية المذكورة يكون لها أطراف خروج 1 ترتبط مع امتلاء المائع ‎fluid‏ الثاني.
    ‎-7١ ١‏ جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية 14 ؛ حيث يتضمن ‎Y‏ عضو توزيع التدفق المذكور لوح توزيع يكون أحد أطراف الامتلاء الأول المذكور ‎Y‏ ويكون هناك مجموعة من الفتحات ؛ وتمتد أنابيب الفوهات ‎nozzle tubes‏ المذكورة ¢ خلال لوح التوزيع المذكور للارتباط مع امتلاء المائع ‎fluid‏ الثاني المذكور.
    ‎١‏ 77- جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ ‎US‏ هو مذكور في عنصر الحماية ‎٠4‏ ؛ حيث يرتبط ‎Y‏ مع مجموعة من أنابيب ‎nozzle tubes ala sll‏ المذكورة فتحة لتحديد التدفق.
    ‎—YY ١‏ جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية ‎٠7‏ ؛ حيث يكون ل عضو توزيع التدفق المذكور في موقع فوق أطراف خروج أنابيب الفوهات
    ‎nozzle tubes ¥ :‏ المذكورة. ‎١‏ ؛»- جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية “7 ؛ حيث يكون 0 . ‎Y‏ لأنابيب التفاعل المذكورة أجزاء سفلية يقع بينهما حجزة تفاعل طارد للحرارة 1 في اتجاه تدفق المواد المتفاعلة والنواتج خلال أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ المنكورة ؛ وحيث أن الإمداد الأول والثاني يتضمن مجموعة من أنابيب التفاعل ‎reaction tubes‏ والتي خلالها تمتد أجزاء سفلي من أنابيب التفاعل المذكورة . وبين 1 أنابيب الإمداد ‎supply tubes‏ والأجزاء التالية لأنابيب التفاعل المذكورة يكون هناك ‎v‏ مسارات تدفق للمائع 480 الأول المذكور والثاني في علاقة تبادل حراري مع ‎A‏ الأجزاء التالية من أنابيب الإمداد ‎supply tubes‏ المذكورة. ‎Vit‏ v4 ‏؛ حيث ترتبط‎ ٠ ‏جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية‎ -Yo ١ ‏المذكورة عند أطراف متقابلة مع ألواح الأنابيب ؛ و‎ reaction tubes: ‏أنابيب التفاعل‎ 0 ‏يتم توزيع متشُعب الدخول والخروج المذكور في الوعاء للحركة الطولية النسبية‎ ‏وحيث أن كل‎ « reaction tubes ‏للسماح بالتمدد والانكماش لمجموعة أنابيب التفاعل‎ 1 ‏أنبوبة ترتبط على أحد أطرافها عن طريق مفصل تحدد مع واحدة من ألواح‎ ‏الأنابيب المذكورة لملائمة تمدد وانكماش كل أنبوبة بالنسبة لتمدد وانكماش‎ 1 reaction tubes ‏ل مجموعة أنابيب التفاعل‎ ‏حيث أن‎ Yo ‏جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية‎ -7١ ١ ْ ‏مفصل التمدد المذكور يكون عبارة عن منفاخ أو كير معدني.‎ Y ‏جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية 76 ؛ حيث أن‎ YY) ‏واحدة من منافذ الدخول والخروج تكون مرتبطة مع واحد من متشعبات‎ ¥ ‏الدخول والخروج عن طريق منفاخ أو كير معدني.‎ 0 ‏حيث ترتبط‎ YY ‏جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر الحماية‎ -78“ ١ ‏ل واحدة من منافذ الدخول والخروج مع الوحدة الملائمة من متشعبات الدخول‎ ‏والخروج عن طريق منفاخ أو كير معدني ابتدائي ؛ ويتضمن مفصل التمدد‎ ‏منفاخ أو كير معدني ثاني يكون‎ reaction tubes Jeli ‏المذكور لكل أنبوبة‎ ¢ ‏بحدود تمدد / انكماش أقل من حدود التمدد / الانكماش للمنفاخ أو للكير المعدني‎ 8 ‏الابتدائي المذكور.‎ 1 ‏؛ حيث أن‎ YA ‏4؟- جهاز تفاعل ماص للحرارة ؛ كما هو مذكور في عنصر. الحماية‎ ١ ‏وكل‎ reaction tubes ‏كل من المنفاخ أو كير المعدني الثانوي لكل أنبوبة تفاعل‎ 0 ‏منفاخ أو كير معدني ابتدائي في طرفين متقابلين من الوعاء المذكور.‎ 0: vit
SA94150129A 1993-06-16 1994-08-14 طريقة وجهاز لتفاعل ماص للحرارة SA94150129B1 (ar)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08/078,748 US5567398A (en) 1990-04-03 1993-06-16 Endothermic reaction apparatus and method

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA94150129B1 true SA94150129B1 (ar) 2005-06-11

Family

ID=22145986

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA94150129A SA94150129B1 (ar) 1993-06-16 1994-08-14 طريقة وجهاز لتفاعل ماص للحرارة

Country Status (19)

Country Link
US (1) US5567398A (ar)
EP (2) EP0895806B1 (ar)
JP (1) JP3583780B2 (ar)
KR (1) KR100323275B1 (ar)
CN (1) CN1091643C (ar)
AU (1) AU699464B2 (ar)
CA (1) CA2165449C (ar)
CZ (1) CZ292204B6 (ar)
DE (2) DE69419921T2 (ar)
DK (2) DK0703823T3 (ar)
FI (1) FI119624B (ar)
MX (1) MX9404530A (ar)
MY (1) MY138879A (ar)
NO (1) NO308725B1 (ar)
NZ (1) NZ267919A (ar)
RU (1) RU2136360C1 (ar)
SA (1) SA94150129B1 (ar)
WO (1) WO1994029013A1 (ar)
ZA (1) ZA944027B (ar)

Families Citing this family (45)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6153152A (en) * 1990-04-03 2000-11-28 The Standard Oil Company Endothermic reaction apparatus and method
US6096106A (en) * 1990-04-03 2000-08-01 The Standard Oil Company Endothermic reaction apparatus
NL1000146C2 (nl) * 1995-04-13 1996-10-15 Gastec Nv Werkwijze voor het uitvoeren van een chemische reactie.
US6793899B2 (en) * 1998-10-29 2004-09-21 Massachusetts Institute Of Technology Plasmatron-catalyst system
EP0849245A1 (en) 1996-12-20 1998-06-24 Kvaerner Process Technology Limited Process and plant for the production of methanol
US6139810A (en) * 1998-06-03 2000-10-31 Praxair Technology, Inc. Tube and shell reactor with oxygen selective ion transport ceramic reaction tubes
US6296686B1 (en) 1998-06-03 2001-10-02 Praxair Technology, Inc. Ceramic membrane for endothermic reactions
CZ302007B6 (cs) * 1998-07-08 2010-09-01 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Zarízení pro reformování paliva a zpusob výroby vodíkem obohaceného plynného paliva provádený v tomto zarízení
US6296814B1 (en) * 1998-11-10 2001-10-02 International Fuel Cells, L.L.C. Hydrocarbon fuel gas reformer assembly for a fuel cell power plant
JP2001009264A (ja) * 1999-04-26 2001-01-16 Toyo Eng Corp 熱交換器様式反応器
US6641625B1 (en) 1999-05-03 2003-11-04 Nuvera Fuel Cells, Inc. Integrated hydrocarbon reforming system and controls
US6415972B1 (en) 1999-06-02 2002-07-09 Speedline Technologies, Inc. Closed loop solder wave height control system
DE19939731A1 (de) * 1999-08-21 2001-02-22 Degussa Bodenbrenner für Kammerofen mit Reaktionsrohren, diesen Brenner enthaltender Kammerofen und seine Verwendung
GB2359764A (en) * 2000-03-01 2001-09-05 Geoffrey Gerald Weedon An endothermic tube reactor
US7125540B1 (en) * 2000-06-06 2006-10-24 Battelle Memorial Institute Microsystem process networks
US6497856B1 (en) * 2000-08-21 2002-12-24 H2Gen Innovations, Inc. System for hydrogen generation through steam reforming of hydrocarbons and integrated chemical reactor for hydrogen production from hydrocarbons
US6394043B1 (en) 2000-12-19 2002-05-28 Praxair Technology, Inc. Oxygen separation and combustion apparatus and method
US6793698B1 (en) 2001-03-09 2004-09-21 Uop Llc Fuel processor reactor with integrated pre-reforming zone
GB0113788D0 (en) * 2001-06-06 2001-07-25 Kvaerner Process Tech Ltd Furnace and process
US20030039601A1 (en) * 2001-08-10 2003-02-27 Halvorson Thomas Gilbert Oxygen ion transport membrane apparatus and process for use in syngas production
DE112005000391T5 (de) * 2004-02-17 2007-12-27 Modine Manufacturing Co., Racine Integrierte Brennstoffverarbeitungsanlage für eine dezentrale Wasserstoffproduktion
JP4477432B2 (ja) 2004-06-29 2010-06-09 東洋エンジニアリング株式会社 改質器
DE102004059014B4 (de) * 2004-12-08 2009-02-05 Lurgi Gmbh Reaktionsbehälter zur Herstellung von H2 und CO enthaltendem Synthesegas
EP1856443B1 (en) 2005-03-10 2015-08-12 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. A multi-tube heat transfer system for the combustion of a fuel and heating of a process fluid and the use thereof
WO2007035802A1 (en) 2005-09-20 2007-03-29 Honeywell International Inc. Filter and method of making
KR101364280B1 (ko) 2005-12-21 2014-02-18 바이렌트, 아이엔씨. 산소화 화합물의 개질을 위한 촉매 및 방법
EP1806176A1 (en) * 2006-01-10 2007-07-11 Casale Chemicals S.A. Apparatus for the production of synthesis gas
US7740671B2 (en) * 2006-12-18 2010-06-22 Pratt & Whitney Rocketdyne, Inc. Dump cooled gasifier
AU2007353527B2 (en) 2006-12-20 2012-12-20 Virent, Inc. Reactor system for producing gaseous products
RU2472840C2 (ru) 2007-03-08 2013-01-20 Вайрент, Инк. Синтез жидкого топлива и химических реактивов из кислородсодержащих углеводородов
FR2914395B1 (fr) 2007-03-30 2009-11-20 Inst Francais Du Petrole Nouveau reacteur echangeur compact utilisant un bruleur poreux
RU2481887C2 (ru) * 2008-01-25 2013-05-20 Басф Се Реактор для осуществления реакций под высоким давлением, способ пуска реактора и способ осуществления реакции
DE102008023042A1 (de) * 2008-05-09 2009-11-12 Süd-Chemie AG Verfahren zur semi-adiabatischen, semi-isothermen Durchführung einer endothermen Reaktion unter Einsatz eines katalytischen Reaktors und Ausbildung dieses Reaktors
CA2736800A1 (en) 2008-08-27 2010-03-04 Randy D. Cortright Synthesis of liquid fuels from biomass
US8597385B2 (en) 2009-04-16 2013-12-03 General Electric Company Method and apparatus for shielding cooling tubes in a radiant syngas cooler
US20110056216A1 (en) * 2010-01-22 2011-03-10 Edwards Randall O Pulsed Propane Refrigeration Device and Method
EP2635714B1 (en) * 2010-11-05 2017-10-18 Midrex Technologies, Inc. Reformer tube apparatus having variable wall thickness and associated method of manufacture
EP3290794A1 (en) * 2016-09-05 2018-03-07 Technip France Method for reducing nox emission
CN109798508B (zh) * 2017-11-17 2020-11-03 韩国能量技术研究院 原料预热部一体型水蒸气改质器及含其的氢制备系统
IT201900008280A1 (it) * 2019-06-06 2020-12-06 Amec Foster Wheeler Italiana S R L Reattore, in particolare reattore di reforming con vapore, e suo uso in un processo di reforming con vapore
CN111517391A (zh) * 2020-04-30 2020-08-11 杭州碳明科技有限公司 一种含高cod废水的高温处理装置和工艺
CN112387218B (zh) * 2020-11-04 2022-09-13 大连海事大学 一种自热型列管式重整制氢反应器
CN114146663B (zh) * 2021-11-26 2022-10-21 中国科学技术大学 基于气相催化的流动管反应器
WO2023217591A1 (en) * 2022-05-09 2023-11-16 Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg Insulating lining, use of an alumina-based part, reactor for hydrocarbon reforming and process for hydrocarbon reforming
EP4420770A1 (en) * 2023-02-23 2024-08-28 L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Bearing arrangement for a steam reformer tube

Family Cites Families (64)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2569846A (en) * 1951-10-02 Method of starting a unit for high
US1934836A (en) * 1926-11-26 1933-11-14 Ig Farbenindustrie Ag Process for the catalytic conversion of hydrocarbons
US2018619A (en) * 1930-05-22 1935-10-22 Ig Farbenindustrie Ag Apparatus for pyrogenic conversion of hydrocarbons
DE572614C (de) * 1930-09-25 1933-03-18 Hans Elfeldt Verfahren zur Durchfuehrung katalytischer Gasreaktionen
US1959151A (en) * 1930-09-30 1934-05-15 Du Pont Method of effecting chemical reactions at elevated temperatures
US2039603A (en) * 1932-05-07 1936-05-05 Mountain Copper Company Ltd Method for the production of hot reducing gases
US2291762A (en) * 1939-09-21 1942-08-04 Sun Oil Co Catalytic apparatus
US2294430A (en) * 1940-08-03 1942-09-01 Sun Oil Co Catalytic converter
US2336879A (en) * 1942-07-10 1943-12-14 Universal Oil Prod Co Reactor
US2483132A (en) * 1946-02-21 1949-09-27 Texas Co Conversion of hydrocarbon gas into carbon monoxide and hydrogen
US2491518A (en) * 1947-04-11 1949-12-20 Hydrocarbon Research Inc Generation of synthesis gas
US2683152A (en) * 1951-11-28 1954-07-06 Kellogg M W Co Preparation of hydrocarbon synthesis gas
NL202236A (ar) * 1954-09-18 1900-01-01
US2862984A (en) * 1954-09-22 1958-12-02 Basf Ag Process of interacting hydrocarbons with oxygen
DE1043291B (de) * 1957-02-28 1958-11-13 Degussa Verfahren und Vorrichtung zur Durchfuehrung von endothermen Reaktionen
US2933291A (en) * 1958-03-14 1960-04-19 Modine Mfg Co Heat exchanger with an expansion joint
US3264066A (en) * 1962-05-01 1966-08-02 Pullman Inc Production of hydrogen
US3215502A (en) * 1962-07-30 1965-11-02 Chemical Construction Corp Reformer furnace
GB1039756A (en) * 1962-10-29 1966-08-24 Gas Council Improvements in or relating to methods of treating gases
US3132010A (en) * 1962-11-08 1964-05-05 Pullman Inc Reforming of gaseous hydrocarbons
US3382044A (en) * 1965-02-03 1968-05-07 Catalysts & Chemicals Inc Removal of sulfur compounds in steamgas reforming and shift conversion processes
US3541729A (en) * 1968-05-09 1970-11-24 Gen Electric Compact reactor-boiler combination
US3531263A (en) * 1968-08-05 1970-09-29 United Aircraft Corp Integrated reformer unit
US3950463A (en) * 1969-10-22 1976-04-13 The Electricity Council Production of β-alumina ceramic tubes
US4161510A (en) * 1972-04-03 1979-07-17 Chevron Research Company Reforming furnace having ceramic-coated tubes
US3850231A (en) * 1973-05-24 1974-11-26 Combustion Eng Lmfbr intermediate heat exchanger
US3909299A (en) * 1973-10-01 1975-09-30 United Technologies Corp Fuel cell system including reform reactor
US4312954A (en) * 1975-06-05 1982-01-26 Kennecott Corporation Sintered silicon carbide ceramic body
DE2550565A1 (de) * 1975-11-11 1977-05-18 Otto & Co Gmbh Dr C Roehrenreaktor zur durchfuehrung endothermer gasreaktionen
US4157241A (en) * 1976-03-29 1979-06-05 Avion Manufacturing Co. Furnace heating assembly and method of making the same
US4071330A (en) * 1976-12-22 1978-01-31 United Technologies Corporation Steam reforming process and apparatus therefor
CA1101194A (en) * 1976-12-22 1981-05-19 Richard F. Buswell Multi-tube catalytic reaction apparatus
GB1579577A (en) * 1977-04-14 1980-11-19 Robinson L F Reforming of hydrocarbons
US4266600A (en) * 1977-06-28 1981-05-12 Westinghouse Electric Corp. Heat exchanger with double walled tubes
US4144207A (en) * 1977-12-27 1979-03-13 The Carborundum Company Composition and process for injection molding ceramic materials
US4203950A (en) * 1977-12-27 1980-05-20 United Technologies Corporation Steam reforming reactor designed to reduce catalyst crushing
US4179299A (en) * 1978-05-01 1979-12-18 The Carborundum Company Sintered alpha silicon carbide ceramic body having equiaxed microstructure
US4346049A (en) * 1978-05-01 1982-08-24 Kennecott Corporation Sintered alpha silicon carbide ceramic body having equiaxed microstructure
US4207226A (en) * 1978-08-03 1980-06-10 The Carborundum Company Ceramic composition suited to be injection molded and sintered
US4221763A (en) * 1978-08-29 1980-09-09 Cities Service Company Multi tube high pressure, high temperature reactor
DE2852410C2 (de) * 1978-12-04 1981-12-03 Kernforschungsanlage Jülich GmbH, 5170 Jülich Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Siliciumcarbid-Formkörpern
US4233256A (en) * 1978-12-18 1980-11-11 The Carborundum Company Process for injection molding sinterable carbide ceramic materials
JPS55154303A (en) * 1979-05-18 1980-12-01 Toyo Eng Corp Method and apparatus for steam-reforming hydrocarbon
US4337170A (en) * 1980-01-23 1982-06-29 Union Carbide Corporation Catalytic steam reforming of hydrocarbons
JPS5826002A (ja) * 1981-07-31 1983-02-16 Toshiba Corp スチ−ムリホ−ミング法及びスチ−ムリホ−ミング用反応管
EP0194067B2 (en) * 1985-03-05 1994-05-11 Imperial Chemical Industries Plc Steam reforming hydrocarbons
US4946667A (en) * 1985-06-10 1990-08-07 Engelhard Corporation Method of steam reforming methanol to hydrogen
JPS62210047A (ja) * 1986-03-10 1987-09-16 Toyo Eng Corp 反応用装置
US4692306A (en) * 1986-03-24 1987-09-08 Kinetics Technology International Corporation Catalytic reaction apparatus
JPS62260701A (ja) * 1986-05-02 1987-11-13 Hitachi Ltd 原料改質装置
US4861348A (en) * 1986-10-08 1989-08-29 Hitachi, Ltd. Fuel reforming apparatus
US4746329A (en) * 1986-11-26 1988-05-24 Energy Research Corporation Methanol fuel reformer
US4861347A (en) * 1986-12-29 1989-08-29 International Fuel Cells Corporation Compact chemical reaction vessel
JPH0642940B2 (ja) * 1987-03-31 1994-06-08 東洋エンジニアリング株式会社 気体吸熱反応用装置
US4909808A (en) * 1987-10-14 1990-03-20 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Steam reformer with catalytic combustor
EP0314408B1 (en) * 1987-10-23 1993-11-18 C F Braun Inc Reformer with low fired duty per unit of feedstock
NO304808B1 (no) * 1989-05-25 1999-02-15 Standard Oil Co Ohio Fast multikomponent membran, fremgangsmaate for fresmtilling av en slik membran samt anvendelse av denne
AU661877B2 (en) * 1990-04-03 1995-08-10 Standard Oil Company, The Endothermic reaction apparatus
ZA911838B (en) * 1990-04-03 1991-12-24 Standard Oil Co Ohio Endothermic reaction apparatus
US5106590A (en) * 1990-05-11 1992-04-21 Davy Mckee (London) Limited Gas mixer and distributor with heat exchange between incoming gases
US5264008A (en) * 1991-10-07 1993-11-23 United Technologies Corporation Reformer seal plate
JPH05147901A (ja) * 1991-11-29 1993-06-15 Toshiba Corp 燃料改質器
CA2079746C (en) * 1991-12-19 2002-07-30 Robert C. Ruhl Endothermic reaction apparatus
US5283049A (en) * 1992-06-18 1994-02-01 Quantum Chemical Corporation Minimizing coking problems in tubular process furnaces

Also Published As

Publication number Publication date
JP3583780B2 (ja) 2004-11-04
JPH08511503A (ja) 1996-12-03
US5567398A (en) 1996-10-22
MX9404530A (es) 1995-01-31
WO1994029013A1 (en) 1994-12-22
MY138879A (en) 2009-08-28
FI119624B (fi) 2009-01-30
CZ292204B6 (cs) 2003-08-13
EP0895806A2 (en) 1999-02-10
KR100323275B1 (ko) 2002-06-22
EP0703823A1 (en) 1996-04-03
DE69419921D1 (de) 1999-09-09
DK0703823T3 (da) 1999-12-06
CA2165449C (en) 2002-10-29
NZ267919A (en) 1998-08-26
DE69432233D1 (de) 2003-04-10
DK0895806T3 (da) 2003-07-07
FI955977A (fi) 1996-02-13
CA2165449A1 (en) 1994-12-22
CN1091643C (zh) 2002-10-02
EP0703823B1 (en) 1999-08-04
AU7060894A (en) 1995-01-03
EP0895806B1 (en) 2003-03-05
NO955113D0 (no) 1995-12-15
NO955113L (no) 1996-02-07
NO308725B1 (no) 2000-10-23
CZ331995A3 (en) 1996-08-14
ZA944027B (en) 1995-12-08
EP0895806A3 (en) 2000-05-17
CN1127997A (zh) 1996-07-31
FI955977A0 (fi) 1995-12-13
AU699464B2 (en) 1998-12-03
RU2136360C1 (ru) 1999-09-10
DE69432233T2 (de) 2003-11-20
DE69419921T2 (de) 1999-12-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA94150129B1 (ar) طريقة وجهاز لتفاعل ماص للحرارة
CA1078615A (en) Convective power reformer equipment and system
EP0962422B1 (en) Syngas reactor with ceramic membrane
US6153152A (en) Endothermic reaction apparatus and method
US5565009A (en) Endothermic reaction process
JPH07308571A (ja) 少なくとも開始時に加熱を必要とする化学反応を実施するための装置
US6096106A (en) Endothermic reaction apparatus
CN207596461U (zh) 具有内部热交换的防腐蚀重整器管
US5588974A (en) Process, and apparatus, for the injection of preheated oxygen into a high temperature reactor
FI113250B (fi) Laite ja prosessi endotermisen reaktion suorittamiseksi
US20210140712A1 (en) Reformer furnace for performing an endothermic process
KR100241568B1 (ko) 흡열 반응장치 및 이 반응을 수행하기 위한 방법
SA93140127B1 (ar) عملية تفاعل ماص للحرارة
NZ245475A (en) Endothermic reaction vessel with metallic reaction tube in thermal contact with combustion zone
JPH01317102A (ja) 改質装置