SA520412643B1 - عملية تحسين النفط الثقيل بمفاعل ثنائي الجدار - Google Patents

عملية تحسين النفط الثقيل بمفاعل ثنائي الجدار Download PDF

Info

Publication number
SA520412643B1
SA520412643B1 SA520412643A SA520412643A SA520412643B1 SA 520412643 B1 SA520412643 B1 SA 520412643B1 SA 520412643 A SA520412643 A SA 520412643A SA 520412643 A SA520412643 A SA 520412643A SA 520412643 B1 SA520412643 B1 SA 520412643B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
water
reactor
stream
designed
feed
Prior art date
Application number
SA520412643A
Other languages
English (en)
Inventor
- هيونج لي جو
تي. العبد الهادي عبدالله
- هيوك تشوي كي
Original Assignee
شركه الزيت العربية السعودية
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by شركه الزيت العربية السعودية filed Critical شركه الزيت العربية السعودية
Publication of SA520412643B1 publication Critical patent/SA520412643B1/ar

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/40—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by indirect contact with preheated fluid other than hot combustion gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
    • C10G1/06—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal by destructive hydrogenation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0053—Details of the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415—Tubular reactors
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
    • B01J20/02—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material
    • B01J20/20—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material comprising free carbon; comprising carbon obtained by carbonising processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
    • B01J20/28—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof characterised by their form or physical properties
    • B01J20/28014—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof characterised by their form or physical properties characterised by their form
    • B01J20/28042—Shaped bodies; Monolithic structures
    • B01J20/28045—Honeycomb or cellular structures; Solid foams or sponges
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
    • B01J20/28—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof characterised by their form or physical properties
    • B01J20/28054—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B01J20/28057—Surface area, e.g. B.E.T specific surface area
    • B01J20/28066—Surface area, e.g. B.E.T specific surface area being more than 1000 m2/g
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
    • B01J20/28—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof characterised by their form or physical properties
    • B01J20/28054—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B01J20/28069—Pore volume, e.g. total pore volume, mesopore volume, micropore volume
    • B01J20/28073—Pore volume, e.g. total pore volume, mesopore volume, micropore volume being in the range 0.5-1.0 ml/g
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
    • B01J20/28—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof characterised by their form or physical properties
    • B01J20/28054—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B01J20/28069—Pore volume, e.g. total pore volume, mesopore volume, micropore volume
    • B01J20/28076—Pore volume, e.g. total pore volume, mesopore volume, micropore volume being more than 1.0 ml/g
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
    • B01J20/30—Processes for preparing, regenerating, or reactivating
    • B01J20/305—Addition of material, later completely removed, e.g. as result of heat treatment, leaching or washing, e.g. for forming pores
    • B01J20/3057—Use of a templating or imprinting material ; filling pores of a substrate or matrix followed by the removal of the substrate or matrix
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
    • B01J20/30—Processes for preparing, regenerating, or reactivating
    • B01J20/3078—Thermal treatment, e.g. calcining or pyrolizing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
    • B01J20/30—Processes for preparing, regenerating, or reactivating
    • B01J20/32—Impregnating or coating ; Solid sorbent compositions obtained from processes involving impregnating or coating
    • B01J20/3202—Impregnating or coating ; Solid sorbent compositions obtained from processes involving impregnating or coating characterised by the carrier, support or substrate used for impregnation or coating
    • B01J20/3204—Inorganic carriers, supports or substrates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
    • B01J20/30—Processes for preparing, regenerating, or reactivating
    • B01J20/32—Impregnating or coating ; Solid sorbent compositions obtained from processes involving impregnating or coating
    • B01J20/3214—Impregnating or coating ; Solid sorbent compositions obtained from processes involving impregnating or coating characterised by the method for obtaining this coating or impregnating
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/008—Processes carried out under supercritical conditions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B32/00—Carbon; Compounds thereof
    • C01B32/05—Preparation or purification of carbon not covered by groups C01B32/15, C01B32/20, C01B32/25, C01B32/30
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B32/00—Carbon; Compounds thereof
    • C01B32/30—Active carbon
    • C01B32/306—Active carbon with molecular sieve properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
    • C10G1/002—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal in combination with oil conversion- or refining processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
    • C10G1/06—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal by destructive hydrogenation
    • C10G1/065—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal by destructive hydrogenation in the presence of a solvent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G3/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oxygen-containing organic materials, e.g. fatty oils, fatty acids
    • C10G3/42—Catalytic treatment
    • C10G3/44—Catalytic treatment characterised by the catalyst used
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G31/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by methods not otherwise provided for
    • C10G31/08—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by methods not otherwise provided for by treating with water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
    • C10G45/24—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing with hydrogen-generating compounds
    • C10G45/26—Steam or water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G49/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00
    • C10G49/18—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00 in the presence of hydrogen-generating compounds, e.g. ammonia, water, hydrogen sulfide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G55/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process
    • C10G55/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process plural serial stages only
    • C10G55/04—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by at least one refining process and at least one cracking process plural serial stages only including at least one thermal cracking step
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
    • B01D2253/10—Inorganic adsorbents
    • B01D2253/102—Carbon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/70—Organic compounds not provided for in groups B01D2257/00 - B01D2257/602
    • B01D2257/702—Hydrocarbons
    • B01D2257/7022—Aliphatic hydrocarbons
    • B01D2257/7025—Methane
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/45—Gas separation or purification devices adapted for specific applications
    • B01D2259/4525—Gas separation or purification devices adapted for specific applications for storage and dispensing systems
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
    • B01J2219/00094—Jackets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00105—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00105—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B01J2219/0011—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant liquids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00132—Controlling the temperature using electric heating or cooling elements
    • B01J2219/00135—Electric resistance heaters
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00157—Controlling the temperature by means of a burner
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00159—Controlling the temperature controlling multiple zones along the direction of flow, e.g. pre-heating and after-cooling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/201—Impurities
    • C10G2300/202—Heteroatoms content, i.e. S, N, O, P
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/201—Impurities
    • C10G2300/205—Metal content
    • C10G2300/206—Asphaltenes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/70—Catalyst aspects
    • C10G2300/708—Coking aspect, coke content and composition of deposits
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/20—Capture or disposal of greenhouse gases of methane
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
    • Y02P30/20—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry using bio-feedstock

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

يتعلق الاختراع الحالي بعملية لخفض تكوين الكوك أثناء تفاعلات تحسين الهيدروكربون باستخدام مفاعل ثنائي الجدار يشتمل على خطوات لتغذية ماء تغذية مُسخن إلى حجم له غلاف جانبي من المفاعل ثنائي الجدار لإنتاج تيار تحويل حرارة، حيث يشتمل المفاعل ثنائي الجدار على جدار خارجي وجدار داخلي، وحجم قطاع تفاعل، وعنصر تسخين مصمم لتسخين تيار تحويل حرارة، حيث يتم تحويل الحرارة من تيار تحويل الحرارة إلى حجم قطاع التفاعل، وتغذية عودة الماء الساخن الخارج من حجم الغلاف الجانبي من خلال مرشح؛ وخلط تيار الماء المرشح بحجم قطاع التفاعل في تصميم تيار معاكس لتيار تحويل الحرارة؛ وتفاعل تيار دفق التفاعل عند درجة حرارة تفاعل، حيث تكون الحرارة المحولة إلى حجم قطاع التفاعل قابلة للتشغيل للحفاظ على درجة حرارة التفاعل أعلى من درجة الحرارة الحرجة للماء. شكل 1.

Description

‏عملية تحسين النفط الثقيل بمفاعل ثنائي الجدار‎
Process for Heavy Oil Upgrading in A Double-Wall Reactor ‏الوصف الكامل‎ خلفية الاختراع ان هذا الطلب هو طلب براءة اختراع جزئي من طلب براءة الاختراع المودع لدى الهيئة السعودية للملكية الفكرية برقم )517381539( وبتعلق بطريقة وجهاز لخفض تكوين الكوك أثناء تفاعلات تحسين النفط الثقيل ‎heavy oil‏ أكثر تحديداً؛ يتعلق الاختراع الحالي بطريقة وجهاز لتحسين النفط الثقيل في مفاعل ثنائي الجدار ‎double-wall reactor‏ باستخدام ماء فوق حرج لخفض تكوين .coke ‏الكوك‎ تتطلب الحاجة المتزايدة على طلب الجازولين ‎gasolin‏ والديزل ‎diesel‏ إلى منتجات بترولية أكثر من المقطرات خفيفة ومتوسطة المعدل الضوء ‎ally‏ يمكن خلطها إلى أحواض الجازولين والديزل.ومع ‎cell)‏ غالباً ما تحتوي مصادر الهيدروكربون المتاحة حالياً نفط خام وكسور ثقيلة أخرى ومقطرات كسر ثقيلة تتطلب عمليات تكرير لتوليد المنتجات المطلوية . ‏وتعمل عمليات التكرير التقليدية على تحسين النفط الثقيل إلى منتجات ذات معدل تقطيري خفيف ‏ومتوسط بمساعدة الطاقة الحرارية ‎thermal energy‏ والمحفزات ‎catalysts‏ والهيدروجين ‎hydrogen‏ وتتضمن العمليات التمثيلية التقليدية عمليات حفزية للمعالجة بالهيدروجين ‎hydroprocesses‏ وعمليات التحويل إلى كوك ‎processes‏ 00/009. وتقدم العمليات الحفزية 5 للمعالجة بالهيدروجين ‎Jie‏ التكسير بالهيدروجين ‎hydrocracking‏ منتجات جازولين وديزل نظيفة ‏حيث يتم خفض الشوائب مثل الكبريت ‎sulfur‏ ولكن يتطلب إنتاج أعلى جودة للمنتجات استهلاك ‏كبير للهيدروجين . وتستعمل عمليات التحويل إلى كوك التي لا يتم بها استعمال المحفزات ‏والهيدروجين» تفاعلات تكسير حرارية لتحسين النفط الثقيل إلى غازات ومقطرات خفيفة ومقطرات ‏متوسطة ولكنها أيضاً تنتج كميات كبيرة من المنتجات الثانوية منخفضة القيمة الاقتصادية مثل الكوك 0 الصلب ‎.solid coke‏
هناك خيار ثالث لتحسين النفط الثقيل وهو استخدام الماء فوق الحرج. ويجعل ثابت عازل كهربائي منخفض ‎low dielectric‏ من الماء فوق الحرج ‎solvent cule‏ جيد لمركبات العضوية ‎Organic‏ ‏وقد تم استخدام الماء فوق الحرج كوسط تفاعل لبعض التفاعلات الكيميائية مثل الأكسدة ولتحسين الهيدروكربونات. ويعتبر الماء فوق الحرج وسط تفاعل جيد للتحسين حيث يمكن تحويل الهيدروجين من الماء إلى هيدروكريونات. هكذا؛ لا تكون هناك ضرورة لمخزون كبير من غاز الهيدروجين. ويعمل الماء فوق الحرج كمخفف لتخفيف الهيدروكريونات. أثناء تحسين النفط الثقيل باستخدام الماء فوق ‎zal)‏ كما في التكسير الحراري ‎thermal cracking‏ ؛ يتم توليد أساس نظراً لتكسير الروابط كيميائياً. ويتبع ‎sale]‏ التجهيز الجزيئي الانتشار الجذري متضمناً التكسير والاصطناع الثنائي وتكوين الأوليجومرات من المونومرات. ومع ذلك؛ بخلاف التكسير الحراري وحده؛ تعمل تفاعلات التحسين
0 بالماء فوق الحرج على خفض فرصة ‎Jas‏ الشقوق تصبح أوليجومرات حيث يعمل الماء فوق الحرج ‎"aS‏ لحصر الشقوق. وبتم استقرار الأنواع الشّقية بواسطة الماء فوق الحرج من خلال تأثير القغص (أي حالة يتم بها إحاطة الأنواع الشّقية بواحدة أو أكثر من الجزيئات المائية؛ مما يمنع تداخل الأنواع الجزية). يُعتقد أن استقرار الأنواع ‎dail‏ يساعد في منع التكثيف البيني الجذري وبالتالي يخفض من الإنتاج الكلي للكوك بالاختراع الحالي. فعلى سبيل المثال» يمكن أن يكون إنتاج الكوك
5 تتيجة للتكثيف البيني الجذري ‎.inter—radical condensation‏ ويعتبر الكوك أو الكوك البترولي مادة صلبة مكونة من تفاعلات للتحسين. وقد تترك المادة الصلبة المفاعل مع المنتجات السائلة ولكنها تظل بصفة عامة كطبقة على الأسطح الداخلية للمفاعل وعملية شبكة الأنابيب. ليكون ‎hie‏ يتطلب الكوك معالجة أخرى وبالتالي يعتبر منتج ثانوي أقل قيمة نسبة إلى الهيدروكربونات المحسنة.
0 يعتبر التفحيم مشكلة أساسية بتفاعلات التحديث حيث يزداد مع درجات الحرارة الزائدة. وبينما يكون من الصعب التنبؤ بالمدى الذي يمكن عنده حدوث التفحيم» من المعروف أن درجات الحرارة فوق 0م كافية لتكوين الكوك. ومن أسباب زيادة التفحيم عند درجات الحرارة الأعلى زيادة التكوين الجذري عند درجات الحرارة الأعلى. وتتسبب المزيد من الشقوق في حدوث مزيد من تفاعلات إدخال أوليجومراتء مما يزيد من تفاعلات التكثيف الجزيئي ‎molecular condensation reactions‏
5 أو تكوين الكوك ‎.coke‏
تسهم البقع الساخنة بالتفحيم في مفاعلات التحديث,وتحدث البقع الساخنة بسبب التسخين الموضعي لسطح معدني مثل جدار مفاعل. بصفة عامة؛ يحدث التسخين الموضعي بسبب توزيع متباين أو غير منتظم بمصدر حرارة مباشر مثل لهب أو سخان كهربي أو تكوين عازل على سطح معدني أو توزيع مائع متباين على سطح معدني. وكمثال على توزيع مائع متباين على سطح معدني يكون إيقاف عملية دفق مائع بمفاعل أنبوبي.وبالتالي» يجب تصميم فرن أوسخان للتوزيع المنتظم لدرجة الحرارة من خلال جدران المفاعل. تكمن إحدى سمات التصميم في تغليف أسطح المفاعلات بمواد لتحويل الحرارة لتوفير توزيع أفضل للحرارة؛ ولكن غالباً ما يكون لمواد تحويل الحرارة مدى عمري قصير وتكلفة استبدال عالية.وهناك خيار تصميم ثاني وهو تأكيد سرعة عالية وفائقة لمائع العملية من خلال المفاعل. ويمكن لسرعة عالية وفائقة تحسين توزيع درجة الحرارة. ومع ذلك؛ في بعض
0 الحالات؛ يتطلب تصميم سرعة عالية وفائقة طول كبير لنسبة ‎jad‏ أنبوب المفاعل مما يزيد من تكلفة المفاعل نظراً لوزن مادة أنبوب المفاعل. يجب على أي تصميم إبراز سمات أجهزة حساسة لمراقبة درجة الحرارة خلال المفاعل لمنع تكوين بقاع ساخنة. ومع ذلك؛ حتى مع التصميم والأجهزة الدقيقة؛ تكون البقاع الساخنة بنظام تسخين مباشر حتمية. في أفضل الأحوال؛ قد يأمل تصميم مفاعل في تقليل عدد وكثافة البقاع الساخنة ‎of hot spots‏ /اأ05ع101.
‎ad 5‏ البقاع الساخنة في التفحيم ‎Cus‏ يتسببوا بتسخين مفرط موضعي للمائع بالمفاعل. ويتسبب التسخين المفرط بتكوين الكوك موضعياً على الجدار الداخلي للمفاعل. ويمجرد تكوين الكوك على الجدار الداخلي؛ يمكن زيادة كلا من حجم وكثافة البقعة الساخنة مما يؤدي إلى تكوين المزيد من الكوك. إضافة لذلك؛ يمنع تكوين الكوك من عمل قياس دقيق لدرجة الحرارة بالمفاعل. يعمل تكوين الكوك أثناء عمليات التحديث على الحد من وظيفية عملية التحديث. وقد يؤدي انخفاض
‏0 الكوك المكون أثناء التحديث إلى ناتج زائد من منتجات الهيدروكربون السائلة. ويعمل تكوين الكوك على الحد من طول التشغيل أو زمن المكوث الذي يستغرقه البترول بالمفاعل. يسد الكوك خطوط العملية مما يتسبب في زيادة ضغط خطوط العملية والمفاعل. وإذا زاد الضغط فوق نقطة محددة؛ يجب غلق العملية برمتها ليتم إزاحة الكوك. خلافاً لذلك؛ قد يتسبب تفاقم الضغط في حدوث قصور ميكانيكي لمعدات الوحدة.ويعتبر تكوين الكوك واحد من الأسباب الشائعة للإغلاق غير المجدول
‏25 لعمليات التكرير.
يعمل الماء فوق الحرج على خفض تكوين الكوك مقارنة بعملية حرارية محضة. ومع ذلك فإن مدى منع التفحيم بواسطة الماء فوق الحرج يعتمد على نوع النفط الثقيل. ويكون الماء فوق الحرج المتعادل محدوداً في منع تكوين الكوك لأن الجزيئات وخاصة الجزيئات الثقيلة ليس من السهل إذابتها في ماء فوق حرج نظراً لانخفاض قابليتها للذويان ولذا يسهل تحويل الجزيئات الأكبر مثل الأسفلتين إلى كوك من خلال التفاعلات الشقية الوسيطة. إضافة لذلك» يكون للماء فوق الحرج بدرجات الحرارة الأعلى كثافة أقل من النفط الثقيل وأن الكثافة تتغير ‎Lain‏ تزداد درجة الحرارة عند ضغوط فوق حرجة. عند 5 ميجاباسكال؛ تكون كثافة الماء عند 400 م 166.54 كجم/م3 بينما عند 450 م تكون الكثافة 8 كجم/م3. ويتسبب التفاوت النسبي بكثافة النفط الثقيل والماء فوق الحرج في استقرار الجزيئات الثقيلة أسفل المفاعل أو على جدرانه حيث تعمل تلك الجزيئات الثقيلة المفصولة كمادة
0 منتجة لتكوين الكوك. حتى في مفاعل ‎sll‏ فوق ‎all‏ يمكن أن يؤدي تراكم الجزيئات الثقيلة إلى تكوين الكوك ويمكن أن يؤدي الكوك إلى تكوين البقاع الساخنة. وتعتبر العملية بالماء فوق الحرج التي تخفض من أو تمنع تكوين البقاع الساخنة مميزة. وتعتبر العملية بالماء فوق الحرج التي تخفض من تكوين الكوك وتزيد من الثبات التشغيلي عن عمليات الماء فوق الحرج التقليدية مميزة.
5 تتعلق الوثيقة الأمريكية رقم 2009206007 بتحسين الفحم باستخدام الماء فوق الحرج ‎supercritical water (“SCW”)‏ « أي استخدام ‎SCW‏ لاستخراج المنتجات القيمة؛ على سبيل المثال الهيدروكربونات "الخفيفة”؛ الهيدروجين ‎sly‏ أكسيد الكربون» من الفحم. يمكن تطبيق الاختراع على أي نوع من الفحم ولكنه مفيد بشكل خاص في تحسين الفحم الذي به محتوى عالٍ من المكونات المتطايرة. يتضمن الفحم المناسب الفحم تحت القاري والليجنيت.
0 تتعلق الوثيقة الأمريكية رقم 5358646 بمعالجة ماء مهدور صناعي وماء نفايات المحليات. يتعلق الاختراع بشكل خاص ‎allay‏ أكسدة رطب ‎Wet oxidation‏ متعدد المراحل فوق الحرج ومحفز يهدف إلى توفير تحلل سريع وكامل للمركبات العضوية وغير العضوية في ماء مهدور صناعي وماء نفايات المحليات.
تتعلق الوثيقة الأمريكية رقم 2014109465 بنظام مفاعل حراري مائي عالي المعدل لتحويل خام تغذية عضوي ‎Organic feedstock‏ إلى منتج وقود مطور؛ وبشكل أكثر تحديدًا»؛ نظام مفاعل حراري مائي عالي التدفق مستمر له تصميم مبسط وطريقة لتحسين خام تغذية عضوي إلى منتج نفط خام تمت محسن وله لزوجة أقل» كثافة نوعية أقل» كبريت07الا5 ‎JB‏ ومحتوى معدني/معادن أقل. يستخدم النظام سرعة ‎Alle‏ للمائع» معدلات نقل حرارة عالية؛ وتدفق مضطرب لتحقيق فترات بقاء الوصف العام للاختراع يتعلق الاختراع الحالي بتوفير عملية وجهاز لتحسين مخزون تغذية هيدروكربون بماء فوق حرج؛ حيث تستثني عملية التحسين تحديداً استخدام محفز هيد روحراري ‎hydrothermal catalyst‏ أو 0 استخدام إمداد خارجي للهيدروجين ‎hydrogen‏ ‏في جانب أول للاختراع الحالي؛ يتم تزويد عملية لخفض تكوين الكوك أثناء عمليات تحسين الهيدروكريون باستخدام مفاعل ثنائي الجدار. وتتضمن العملية خطوات لتغذية ماء تغذية مُسخن بحجم غلاف جانبي بالمفاعل ثنائي الجدار لإنتاج تيار تحويل حرارة. ويتضمن المفاعل ثنائي الجدار ‎las‏ خارجي وجدار داخلي؛ حيث يحدد كلاهما حجم الغلاف الجانبي الموضوع ‎login‏ حجم قطاع 5 تفاعل مربوط بواسطة الجدار الداخلي؛ عنصر تسخين؛ حيث يكون عنصر التسخين متاخماً للجدار الخارجي؛ ‎Cus‏ يتم تصميم عنصر التسخين ليقوم بتسخين تيار تحويل الحرارة لإحداث عودة ‎slo‏ ‏ساخن بحيث يكون تيار تحويل الحرارة أعلى درجة حرارة الماء الحرجة؛ حيث يتم تحويل الحرارة من تيار تحويل الحرارة من خلال الجدار الداخلي إلى حجم قطاع ‎(Jeli‏ حيث يخرج الماء الساخن العائد من حجم الغلاف الجانبي» حيث يكون تيار تحويل الحرارة عند درجة حرارة أكبر من درجة 0 حرارة الماء الحرجة وعند ضغط أكبر من ضغط الماء الحرج. وتتضمن العملية ‎Load‏ خطوات تغذية ماء العودة الساخن الخارج من حجم الغلاف الجانبي بالمفاعل ثنائي الجدار من خلال مرشح؛ حيث يتم تصميم المرشح ‎filter‏ لإزالة الجسيميات لتكوين تيار ماء مرشح؛ وخلط تيار الماء المرشح مع مخزون تغذية هيدروكربون ‎hydrocarbon feedstock‏ تم تسخينه في خلاط لإنتاج تيار مختلطى حيث يكون مخزون تغذية الهيدروكربون الذي تم تسخينه عند ضغط أكبر من ضغط الماء الحرج 5 وعند درجة حرارة أكبر من 50 م وتغذية التيار المختلط بحجم قطاع التفاعل بالمفاعل ثنائي الجدار
في تصميم دفق مخالف لتيار تحويل الحرارة لإحداث تيار دفق للتفاعل؛ وتفاعل تيار دفق التفاعل عند درجة حرارة تفاعل ‎pany‏ قطاع التفاعل لإنتاج فائض مفاعل؛ حيث تكون الحرارة المحولة إلى حجم قطاع التفاعل من تيار تحويل الحرارة قابل للتشغيل للحفاظ على درجة حرارة التفاعل فوق درجة حرارة الماء الحرجة؛ وتبريد فائض المفاعل بمبرد مفاعل لإنتاج فائض تم تبريده.وإزالة الضغط من الفائض الذي تم تبريده في خافض ضغط لإنتاج فائض تم نزع ضغطه؛ وفصل الفائض منزوع الضغط في فاصل طوري لإنتاج منتج غاز طوري ومنتج سائل طوري؛ وفصل منتج الطور السائل
في فاصل منتج لإنتاج تيار ماء منفصل وتيار هيدروكربون مُحُسن. في بعض جوانب الاختراع الحالي؛ تتضمن العملية أيضاً خطوة لإعادة تدوير تيار الماء المنفصل للدمج مع منبع ماء تغذية بالمفاعل ثنائي الجدار. وفي بعض جوانب الاختراع الحالي؛ يتضمن 0 المفاعل ثنائي الجدار أيضاً مُدخل جانبي الغلاف يتم تصميمه لاستقبال ماء التغذية الذي تم تسخينه؛ ومخرج جانبي الغلاف يتم تصميمه لإخراج تيار تحويل الحرارة كماء عودة ساخن؛ ومُدخل تفاعل يتم تصميمه لاستقبال التيار المختلط ومخرج تفاعل يتم تصميمه لإخراج تيار دفق التفاعل كفائض ‎ce lil‏ حيث يتم تصميم المُدخل جانبي الغلاف والمخرج جانبي الغلاف ومُدخل التفاعل ومخرج التفاعل لإحداث تصميم الدفق كتيار معاكس بين تيار تحويل الحرارة وتيار دفق التفاعل. وفي بعض 5 جوانب الاختراع الحالي؛ يتضمن المفاعل ثنائي الجدار أيضاً مصدات تمتد من الجدار الخارجي إلى الحجم الداخلي للغلاف وبتم تصميم المصدات لزيادة تحويل الحرارة من عنصر التسخين والجدار الخارجي إلى تيار تحويل الحرارة. ‎(Ag‏ بعض جوانب الاختراع الحالي؛ تتضمن العملية أيضاً خطوة تغذية ماء العودة الساخن إلى خلاط مسخن متقدم يتم تصميمه لزيادة درجة حرارة ماء العودة الساخن لإنتاج تغذية خلاط ساخنة وتغذيتها بالمرشح لتقديم تيار الماء المرشح. وفي بعض جوانب الاختراع ‎(Jl 0‏ تتضمن العملية أيضاً خطوة لتغذية ماء التغذية الذي تم تسخينه بسخان ماء فائق يتم تصميمه لزيادة درجة حرارة ماء التغذية الذي تم تسخينه لإنتاج مصدر ماء ساخن وتغذيته بالحجم جانبي الغلاف بالمفاعل ثنائي الجدار. ‎Ag‏ بعض جوانب الاختراع الحالي؛ تتضمن العملية أيضاً خطوات لتغذية فائض المفاعل بمفاعل ماء فوق الحرج يتم تصميمه لتحسين الهيدروكريونات الموجودة بفائض المفاعل» حيث تكون درجة حرارة ‎Jolie‏ الماء فوق الحرج أكبر من درجة حرارة الماء الحرجة؛ 5 حيث يكون ضغط مفاعل الماء فوق الحرج أكبر من ضغط الماء الحرج؛ وتفاعل فائض المفاعل
لإنتاج تيار منتج وتغذية تيار المنتج بمبرد التفاعل. وفي بعض جوانب الاختراع الحالي» يكون الناتج السائل أكبر من 1698 بالحجم. ‎(Ag‏ بعض جوانب الاختراع الحالي؛ قام تيار الهيدروكربون المُحسن بخفض كميات الأسفلتين ‎asphaltene‏ والكبربت انالا وشوائب أخرى. وفي بعض جوانب الاختراع الحالي؛ يكون زمن مكوث تيار دفق التفاعل بالمفاعل ثنائي الجدار أكبر من 10 ثوان.
وفي جانب ثان بالاختراع الحالي؛ يتم تزويد وحدة ماء فوق حرج لتحسين الهيدروكريونات بتكوين كوك تم خفضه. وتتضمن وحدة الماء فوق الحرج مضخة تغذية هيدروكريون يتم تصميمها لضغط مادة تغذية الهيدروكربون فوق ضغط الماء الحرج لإنتاج مادة تغذية هيدروكربون مضغوطة ؛ وسخان تغذية هيدروكريون بصورة مميعة متصل بمضخة تغذية الهيدروكريون ‎hydrocarbon feedstock‏ ‎alg ++ 0‏ تصميم سخان تغذية الهيدروكريون ‎hydrocarbon feedstock heater‏ لتسخين
0 تغذية الهيدروكريون المضغوطة ‎pressurized hydrocarbon feedstock‏ إلى درجة حرارة أكبرمن 50 م لإنتاج تغذية هيدروكربون مُسخنة؛ ومضخة ماء تغذية تم تصميمها لضغط ماء تغذية لضغط ‎lef‏ من ضغط الماء الحرج لإنتاج ماء تغذية مضغوط/ ‎Juang‏ سخان ماء التغذية بصورة مميعة بمضخة ‎ole‏ التغذية؛ ويتم تصميم مضخة ماء التغذية لتسخين ماء التغذية المضغوط لدرجة حرارة أعلى من درجة حرارة الماء الحرجة لإنتاج ماء تغذية ‎(Aun‏ ومفاعل ثنائي الجدار تم تصميمه
5 _لتحسين الهيدروكريونات بتفاعلات تحديث؛ وتم تصميم المفاعل ثنائي الجدار أيضاً للحد من تكوين الكوك أثناء تفاعلات التحديث. ويتضمن المفاعل ثنائي الجدار مُدخل جانبي الغلاف متصل بصورة مميعة بسخان ماء التغذية؛ وتم تصميم مُدخل الغلاف الجانبي لاستقبال ماء التغذية المُسخّن لإنتاج تيار تحويل حرارة بحجم جانبي الغلاف؛ وجدار خارجي وجدار داخلي يقومان بتحديد الحجم جانبي الغلاف الموضوع بينهماء؛ وتم تصميم الحجم جانبي الغلاف لاستقبال تيار تحويل ‎pang hall‏
0 قطاع تفاعل مربوط بالجدار الداخلي؛ ومُخرج جانبي الغلاف متصل بصورة مميعة بحجم الغلاف الجانبي ؛ ويتم تصميم مخرج الغلاف الجانبي لإخراج تيار تحويل الحرارة لإنتاج ماء عودة ساخن؛ وعنصر تسخين يكون متاخماً للجدار الخارجي؛حيث يتم تصميم عنصر التسخين لتسخين تيار تحويل الحرارة بحيث يكون تيار تحويل الحرارة أعلى من درجة ‎Hla‏ الماء الحرجة,+حيث يتم تحويل الحرارة من تيار تحويل الحرارة من خلال الجدار الداخلي إلى حجم قطاع التفاعل. وتتضمن وحدة الماء فوق
5 الحرج أيضاً مرشح متصل بصورة مميعة بمُخرج الغلاف الجانبي وتم تصميم المرشح لإبعاد
الجسيميات من ماء العودة الساخن لتكوين تيار ماء مُرشح؛ وخلاط متصل بصورة مميعة بالمرشح؛ وتم تصميم الخلاط لخلط تيار الماء المرشح وتغذية الهيدروكريون المسخنة لإنتاج تيار ‎Cua halite‏ يتم إمداد التيار المختلط بحجم قطاع التفاعل بالمفاعل ثنائي الجدار في تصميم دفق معاكس لتيار ‎digas‏ الحرارة لإنتاج تيار دفق تفاعل؛ حيث يكون ‎glad ana‏ التفاعل ‎reaction section‏ ‎volume 5‏ _قابل للتشغيل لتحسين الهيدروكريونات بتيار دفق التفاعل ‎reactor effluent‏ لإنتاج فائض تفاعل» ‎ayes‏ مفاعل ‎reactor cooler‏ متصل بصورة مميعة ‎fluidly‏ بالمفاعل ثنائي الجدار» وتم تصميم مبرد المفاعل لتبريد فائض المفاعل إلى درجة حرارة أقل من درجة حرارة الماء الحرجة لإنتاج فائض مُبرد؛ وخافض ضغط متصل بصورة مميعة بمبرد المفاعل؛ وتم تصميم خافض الضغط لخفض ضغط الفائض المُبرد إلى ضغط أقل من ضغط الماء الحرج لإنتاج فائض منزوع 0 الضغط» وفاصل طوري متصل بصورة مميعة بخافض الضغط وتم تصميم الفاصل الطوري لفصل ‎(ill‏ منزوع الضغط إلى منتج غاز طوري ‎gas phase‏ ومنتج سائل طوري ‎diquid phase‏ وفاصل منتج متصل بصورة مميعة بالفاصل الطوري ؛ وتم تصميم فاصل المنتج لفصل منتج السائل الطوري إلى تيار هيدروكريون ‎(ak‏ وتيار ‎cle‏ منفصل ‎.separated water stream‏ في بعض جوانب الاختراع الحالي؛ يتم دمج تيار الماء المنفصل مع منبع ماء التغذية بمضخة ماء التغذية ‎water pump‏ 1660. في بعض جوانب الاختراع الحالي؛ يتضمن المفاعل ثنائي الجدار أيضاً مُدخل تفاعل ‎reaction inlet‏ تم تصميمه لاستقبال التيار المختلط؛ ومُخرج تفاعل ‎reaction‏ ‎outlet‏ تم تصميمه لإخراج تيار دفق التفاعل كفائض التفاعل؛ ‎Cus‏ يتم تصميم مُدخل الغلاف الجانبي ومُخرج الغلاف الجانبي ومُدخل التفاعل ومُخرج التفاعل ‎lan‏ تصميم دفق معاكس بين تيار تحويل الحرارة وتيار دفق التفاعل. وفي بعض جوانب الاختراع الحالي؛ يتضمن المفاعل ثنائي 0 الجدار أيضاً مصدات تمتد من الجدار الخارجي إلى الحجم الداخلي للغلاف وبتم تصميم المصدات لزيادة تحويل الحرارة من عنصر التسخين والجدار الخارجي إلى تيار تحويل الحرارة. وفي بعض جوانب الاختراع الحالي؛ تتضمن وحدة الماء فوق الحرج أيضاً خلاط سخان متقدم متصل بصورة مميعة بالمفاعل ‎AUS‏ الجدار»وتم تصميم خلاط السخان المتقدم لزيادة درجة حرارة ماء العودة الساخن لإنتاج تغذية خلاط ساخنة؛ حيث يتم إمداد تغذية الخلاط الساخنة بالمرشح لإنتاج تيار الماء 5 المرشح .
— 0 1 — وفي بعض جوانب الاختراع الحالي؛ تتضمن وحدة الماء فوق الحرج أيضاً سخان ماء فائق متصل بصورة مميعة بسخان تغذية الماء ¢ وتم تصميم سخان الماء الفائق لزيادة درجة حرارة ماء التغذية المُسخن لإنتاج منبع ماء ساخن» ‎Cus‏ يتم إمداد منبع الماء الساخن بحجم الغلاف الجانبى بالمفاعل ثنائي الجدار. ‎dg‏ بعض جوانب الاختراع ‎«Jal‏ تتضمن وحدة الماء فوق الحرج ‎Jolie Lad‏ ماء فوق حرج متصل بصورة مميعة بالمفاعل ‎Su‏ الجدار ؛ وتم تصميم مفاعل الماء فوق الحرج لتحسين الهيدروكريونات غير المتفاعلة الموجودة بفائض المفاعل لإنتاج تيار منتج» حيث تكون درجة حرارة مفاعل الماء فوق الحرج أكبر من درجة حرارة الماء الحرجة؛ وحيث يكون ضغط مفاعل الماء فوق الحرج أكبر من ضغط الماء الحرج؛وحيث يتم إمداد تيار المنتج إلى مبرد المفاعل. وفي بعض جوانب الاختراع الحالي؛ يكون الناتج السائل أكبرمن 9698 بالحجم. وفي بعض جوانب 0 الاختراع الحالي؛ يكون لتيار الهيدروكريون المُحسن كميات منخفضة من الأسفلتين ‎asphaltene‏ ‏والكبريت ‎sulfur‏ والشوائب الأخرى. وفي بعض جوانب الاختراع الحالي؛ يكون وقت مكوث تيار دفق التفاعل بالمفاعل ثنائى الجدار أكبر من 10 ثوانى. شرح مختصر للرسومات سوف يتم فهم تلك السمات والجوانب والمزايا الخاصة بالاختراع إلى جانب آخرون بصورة أفضل 5 بالنظر إلى الوصوف وعناصر الحماية والرسوم التالية المصاحبة. ومع ذلك يجب ملاحظة أن الرسوم توضح فقط العديد من النماذ ‎z‏ الخاصة بالاختراع ‎Allg‏ يتم اعتبارها محددة لمنظور ‎f‏ لاختراع حيث يمكنها إجازة نماذج أخرى فعالة بصورة مساوية. شكل 1 : يوضح مخطط عملية نموذج لطريقة تحسين مخزون الهيدروكريون ‎hydrocarbon‏ ‎lay feedstock‏ للاختراع الحالي. شكل 2: يوضح منظر مخطط لنموذ ‎Su Je laa z‏ الجدار . شكل 12 : يوضح منظر مخطط لنموذج ‎Jolie‏ ثنائي الجدار. شكل 3 : يوضح مخطط عملية نموذج لطريقة تحسين مخزون الهيدروكربون وفقاً للاختراع الحالي. شكل 4 : يوضح مخطط عملية نموذج لطريقة تحسين مخزون الهيدروكربون وفقاً للإختراع الحالي.
— 1 1 — شكل 5 يوضح مخطط عملية نموذج لطريقة تحسين مخزون الهيدروكربون وفقاً للاختراع الحالي. شكل 6 : يوضح مخطط عملية نموذج لطريقة تحسين مخزون الهيدروكربون وفقاً للاختراع الحالي. الوصف التفصيلي: بالرغم من احتواء الوصف التالي التفصيلي على العديد من التفاصيل المحددة بغرض التوضيح؛ ‎pei‏ ‏5 أن الماهر بالفن سيقدر وجود العديد من الأمثلة والتغييرات والتبديلات بالتفاصيل التالية بمنظور وروح الاختراع. وفقاً لذلك» يتم تحديد النماذج المثالية للاختراع الموصوفة في هذه البراءة وتزويدها بالأشكال المرفقة دون أي ‎RYE‏ ان للعمومية ودون فرض محددات تتصل با لاختراع المطلوب حمايته . ويمكن دمج سمات النماذج مع سمات النماذج الأخرى. بالإشارة إلى شكل1؛ يتم تزويد نموذج لعملية خفض تكوين كوك بمفاعل ثنائي الجدار. ويتم ضغط 0 مخزون تغذية الهيدروكريون ‎hydrocarbon feedstock‏ 10 بمضخة تغذية الهيدروكريون ‎hydrocarbon feedstock pump‏ 104 لإحداث تغذية هيدركريبون مضغوطة ‎pressurized‏ ‎hydrocarbon feedstock‏ 12. ويمكن أن يكون مخزون تغذية الهيدروكربون 10 من أي مصدر هيدركريون . وتتضمن مصادر الهيدروكربون المثالية للاستخدام كتغذية الهيدروكربون 0 1 معدل نفط خام ‎range crude oil IS‏ » ونفط خام مُقطر ‎distilled crude oil‏ ؛ ونفط متخلف ‎residue‏ ‏5 أنه ونفط متخلف من التفريغ ‎vacuum residue oil‏ ونفط ‎ala‏ فوقي ‎crude oil‏ 100060 وكسر سفلي ‎bottom fraction‏ من نفط خام ‎crude oil‏ وتيارات منتجة من مصافي ‎oil refineries Lal‏ ‎٠‏ ونفط غاز تفريغ ‎vacuum gas oil‏ وتيارات منتجة من عمليات التكسير بالبخار ‎steam‏ ‏9 وفحم مشيل ‎liquefied coals‏ ؛ ومنتجات سائلة مستخلصة من رمال ‎sands‏ ¢ البيتومين ‎bitumen‏ ¢ الطفل ‎oil shale sll‏ ؛ الأسفلتين ‎asphaltene‏ ؛ هيدروكربونات الكتلة ‎Ly biomass hydrocarbonsisall 0‏ شابه ذلك. ويكون ضغط تغذية الهيدركريون المضغوطة 2 أكبر من حوالي 22.064 ميجاباسكال وبالتناوب ما بين حوالي 22.1 ميجاباسكال وحوالي 9 ميجاباسكال. في أحد نماذج الاختراع الحالي على الأقل؛ يكون ضغط تغذية الهيدركريون المضغوطة 2 25.0 ميجاباسكال. ويكون ضغط الماء الحرج 4 ميجاباسكال.
يتم تسخين تغذية الهيدركريون المضغوطة 12 بسخان تغذية الهيدركريون ‎hydrocarbon‏ ‎feedstock heater‏ 106 لتكوين تغذية الهيدركربون المُسخنة ‎heated hydrocarbon‏ ‎feedstock‏ 14. وتتراوح درجة حرارة تغذية الهيدركربون المُسخنة 14 ما بين حوالي 10 م وحوالي ‎ca 300‏ وبالتناوب ما بين حوالي 50 م و250 م؛ وبالتناوب ما بين حوالي 50م و200 م؛ وبالتتاوب ما بين حوالي 50 م و150 ‎ea‏ وبالتناوب ما بين حوالي 50م و100 ‎a‏ وبالتناوب ما بين حوالي 100 م و200 م وبالتناوب ما بين حوالي 150 م و250 م؛ وبالتناوب ما بين حوالي 0م و300 م. في واحد من نماذج الاختراع الحالي على الأقل؛ تكون درجة حرارة تغذية الهيدروكريون المُسخنة 14 أكبر من 50 م. وفي واحد من نماذج الاختراع الحالي على الأقل؛ تكون درجة حرارة تغذية الهيدروكربون المُسخنة 14 125 م. ويمكن أن يكون سخان تغذية الهيدروكربون 0 106 أي وحدة تحويل حرارة قادرة على تسخين تغذية الهيدروكريون المضغوطة 12. وتتضمن وحدات تحويل الحرارة المثالية التي يمكن استعمالها كسخان تغذية هيدروكريون 106 سخان محمى بالغاز الطبيعي» ومبادل حرارة وسخان كهربي. في بعض النماذج؛ يتم تسخين تغذية الهيدروكريون المضغوطة 12 في عملية تبادل متقاطعة بمبادل حراري مع تيار عملية آخر. في نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يتم تصميم سخان تغذية الهيدروكريون 106 لتقليل هبوط الضغط بحيث 5 يكون ضغط تغذية الهيدروكريون المسخنة 14 الخارجة من سخان تغذية الهيدروكريون 106 أعلى من ضغط الماء الحرج. وتتم تغذية مخزون تغذية الهيدروكريون المسخن 4[بالخلاط 108. يمكن أن يكون ماء التغذية 20 أي مصدر للماء. في نموذج واحد على الأقل؛ يكون لماء التغذية 0 موصلية أقل من 10.0 ميكروأوم/سم. وتعتبر الموصلية أكثر الطرق شيوعاً لتحديد تركيز المركبات الأيونية ‎ionic‏ بالماء. وتدل الموصلية الأعلى على وجود زائد للمركبات الأيونية بالماء. 0 ويمكن ترسيب المركبات الأيونية مثل كلوريد الصوديوم ‎sodium chloride‏ تحت ظروف ماء فوق ‎za‏ حتى بالرغم من إذابته في الماء بظروف حرجة ثانوية. وتتضمن المصادر المثالية للماء التي يمكن استخدامها كماء تغذية 20 ماء منزوع منه الأملاح المعدنية؛ وماء مقطر وماء تغذية مرجل وماء منزوع الأيونات وماء معالج وماء مُعاد التدوير. في نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يكون ماء التغذية 20 ماء منزوع المعادن. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يكون ماء 5 التغذية 20 بغياب المحلول الملحي. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يتضمن ماء
التغذية 20 ‎ele‏ معاد التدوير من تيار الماء المفصول 60. ويتم ضغط ‎ele‏ التغذية 20 في مضخة ماء التغذية 100 ‎zy‏ ماء التغذية المضغوط 22. ويكون ضغط ماء التغذية المضغوط 22 أكبر من حوالي 22.064 ميجا ‎(July‏ وبالتناوب ما بين حوالي 22.1 ميجا باسكال وحوالي 31.9 ميجا باسكال وبالتناوب ما بين حوالي 22.9 ميجا باسكال وحوالي 31.1 ميجا باسكال. في أحد نماذج الاختراع ‎Ja‏ على الأقل؛ يكون ضغط ماء التغذية المضغوط 22 25.0 ميجا باسكال.
ويكون ضغط الماء الحرج 22.064 ميجا باسكال. يتم تسخين ماء التغذية المضغوط 22 بسخان ماء التغذية 102 لإحداث ماء التغذية المُسخحّن 24. وتكون درجة حرارة ماء التغذية ‎Shall‏ 24 أكبر من حوالي 374م؛ وبالتناوب ما بين حوالي 374 وحوالي 600 م؛ وبالتناوب ما بين حوالي 400 م وحوالي 550 م؛ وبالتناوب ما بين 0 حوالي400 م وحوالي 450 ‎<p‏ وبالتناوب ما بين حوالي450 م وحوالي 500 م؛ وبالتناوب ما بين حوالي500 م وحوالي 550 ‎a‏ وبالتناوب ما بين حوالي550 م وحوالي 600 م. وبتم اختيار درجة حرارة الماء العظمى بالنظر إلى مواد إنشاء المفاعل ثنائي الجدار 110 وخلفية الأنابيب المصاحبة لسخان ماء التغذية 102. في أحد نماذج الاختراع الحالي على ‎JY)‏ تكون درجة حرارة ماء التغذية الشسخن 24 حوالي 520 م. وتكون درجة حرارة الماء الحرجة 373.946 م. ويمكن أن يكون سخان 5 ماء التغذية 102 أي نوع من وحدة تحويل الحرارة ذات القدرة على تسخين ماء التغذية المضغوط 2. وتتضمن وحدات تحويل الحرارة المثالية للاستعمال كسخان ماء التغذية 102( سخان ‎ean‏ ‏بالغاز الطبيعي ‎natural gas‏ ؛ أو مبادل حراري ‎heat exchanger‏ « أو سخان كهربي ‎electric‏ ‎heater‏ ؛ أو أي سخان ‎heater‏ أو مبادل حراري ‎heat exchanger‏ معروف بالفن. في بعض نماذج الاختراع الحالي؛ يتم تسخين ماء التغذية المضغوط ‎Lia 22 pressurized feed water‏ 0 بعملية تبادل مستعرض في مبادل حراري بتيار عملية ‎AT‏ بالعملية. ويكون ماء التغذية المُسخن 24 ماء فوق ‎cin‏ فوق درجة الحرارة الحرجة والضغط ‎crn)‏ أو نقطة الماء الحرجة. وفوق درجة الحرارة والضغط الحرجين؛ يختفي حاجز الطور السائل والغازي للماء؛ ويكون للمائع خصائص كل من المواد السائلة والغازية. ويكون للماء فوق الحرج القدرة على إذابة المركبات العضوية مثل مذيب عضوي ويكون له قابلية ممتازة للانتشار مثل غاز. ويسمح تنظيم درجة الحرارة والضغط ب"الموائمة' المستمرة 5 ا لخصائص الماء فوق الحرج ليكون أكثر سيولة أو أكثر شبهاً بالغاز. ويكون للماء فوق الحرج كثافة
منخفضة وقطبية أقل؛ مقارنة بالطور السائل للماء الحرج الفرعي؛ مما يعمل بصورة كبيرة على مد المعدل المحتمل للكيمياء التي ‎(Say‏ تنفيذها بالماء. ويكون للماء فوق الحرج خصائص متنوعة غير متوقعة ‎Cus‏ يصل إلى حواجز حرجة فرعية. ويكون للماء فوق الحرج ذويانية عالية جداً تجاه المركبات العضوية وله إمتزاجية تامة مع الغازات. وفي بعض النماذج؛ يقوم الماء فوق الحرج بتوليد غاز الهيدروجين ‎hydrogen gas‏ من خلال تفاعل إعادة تأليف بخار وتفاعل تبديل مائي غازي الذي يكون متاحاً حينئذ لتفاعلات التحسين. تتم تغذية ‎ole‏ التغذية المُسخن 24 بالمفاعل ثنائي الجدار 110. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يشترك المفاعل ثنائي الجدار 110 بسماته مع مبادل حراري مزدوج الأنبوب. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يتم تصميم المفاعل ثنائي الجدار 110 طبقاً لمواصفات 0 تعتمد على ظروف العملية متضمنة معدل الدفق. وبتم وصف المفاعل ثنائي الجدار 110 بالإشارة إلى شكل 2. ويكون للمفاعل ثنائي الجدار 110 جدار خارجي 210 وجدار داخلي 212. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يتم تكوين الجدار الخارجي 210 والجدار الداخلي 212 من إسطوانتين متحدي المركز؛ مفتوحتين من كلا الطرفين؛ وتكون الإسطوانتين متحدي المركز غير متصلتين. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يكون المفاعل ثنائي الجدار 110 وعاء 5 .من نوع ثنائي الأنبوب له مصدر تسخين خارجي. ويحدد الحجم المحاط بواسطة الجدار الداخلي 2 حجم قطاع التفاعل ‎reaction section volume‏ 214. ويحدد الحجم بين الجدار الخارجي 0 والجدار الداخلي 212 حجم الغلاف الجانبي 216. ويكون لحجم قطاع التفاعل 214 مُدخل تفاعل واحد 230 ومُخرج تفاعل واحد 232. ويكون لحجم الغلاف الجانبي 216 مُدخل غلاف جانبي 220 ومُخرج غلاف جانبي 222. يدخل ماء التغذية ‎pail‏ 24 إلى حجم الغلاف الجانبي 0 216 بالمفاعل ثنائي الجدار 110 من خلال مُدخل الغلاف الجانبي 220 لإحداث تيار تحويل الحرارة 516817 ‎heat transfer‏ 30. يعمل تصميم المفاعل ثنائي الجدار 110 الذي يحظر تبادل الموائع بصورة مباشرة بين حجم الغلاف الجانبي 216 وحجم قطاع التفاعل 214 على خفض مخاطرة القصور الميكانيكي بالوصلات ‎joints‏ ‏؛ الفوهات ‎nozzles‏ والمنافذ 00115...الخ؛ ويُسهل تصنيع المفاعل ثنائي الجدار 110 ويوفر تحكم
بالضغط ودرجة الحرارة يمكن إدارته بصورة أكبر. ويعتبر التحكم بدرجة الحرارة في حجم قطاع التفاعل 214 وبامتداد الجدار الداخلي 212 ميزة للاختراع الحالي. يكون عنصر التسخين ‎Heating element‏ 218 متاخماً للجار الخارجي 210. ويكون عنصر التسخين 218 أي مصدر حرارة مباشر. وتتضمن مصادر الحرارة المباشرة المثالية للاستخدام كعنصر تسخين 218 سخان كهربي؛ وسخان مُحمّى بالغاز» وسخان مُحمَّى بالسائل» وسخان مُحمّى بالفحم. ويعمل عنصر التسخين 218 على تحويل الحرارة إلى تيار تحويل حرارة 30. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي» يحفظ عنصر التسخين 218 درجة حرارة تيار تحويل الحرارة 30 نسبة إلى درجة حرارة ماء التغذية المُسخن 24. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يمتد عنصر التسخين 218 الطول الكلي أو إلى حد كبير بكامل طول الجدار الخارجي 210. وفي نموذج واحد 0 على الأقل بالاختراع الحالي؛ يمتد عنصر التسخين 218 لأقل من الطول الكلي للجدار الخارجي 0. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يغطي عنصر التسخين 218 تقريباً المحيط الكلي للجدار الخارجي 210. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يكون عنصر التسخين 8 متاخماً لجزء من محيط الجدار الخارجي 210. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يزيد عنصر التسخين 218 من درجة حرارة تيار تحويل الحرارة 30 أعلى من درجة حرارة ماء التغذية 5 المُسخن 24. ويكون تسخين تيار تحويل الحرارة 30 في عدم وجود تفاعل أكسدة الذي يمكنه المساهمة في تضخم درجات حرارة التفاعل.ويتم تحويل الحرارة من الجدار الخارجي 210 من خلال تيار تحويل الحرارة 30 في حجم الغلاف الجانبي 216 إلى الجدار الداخلي 212؛ من خلال الجدار الداخلي 212 إلى حجم قطاع التفاعل 214. وبتم الوصول بالحجم بين الجدار الداخلي 212 والجدار الخارجي 210 معدل دفق تيار تحويل الحرارة 30 درجة حرارة تيار تحويل الحرارة 30 إلى الحد 0 الأمثل باعتبار متطلبات تحويل الحرارة من الجدار الخارجي 210 من خلال حجم الغلاف الجانبي 6 إلى الجدار الداخلي 212 ولتحسين فاعلية تيار تحويل الحرارة 30 كوسط تحويل الحرارة. وتتأثر سرعة تيار تحويل الحرارة 30 بواسطة درجة حرارة التفاعل المستهدفة. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع ‎(Sa Jad)‏ تحسين فاعلية تيار التحويل إلى تيار تحويل الحرارة 30 بتركيب مصدات 240 متاخمة للجدار الخارجي 210 والامتداد داخل حجم الغلاف 5 الجانبي 216. وتزيد المصدات 240 من قدرة تحويل الحرارة بعنصر التسخين 218 إلى تيار تحويل
الحرارة 30 بزيادة مساحة السطح المعرضة لدفق تيار تحويل الحرارة 30؛ وإحداث سطح أكبر يتداخل مع تيار تحويل الحرارة 30. ويعمل التسخين المُحسن لتيار ‎digas‏ الحرارة 30 على تحسين فاعلية تحويل الحرارة من تيار تحويل الحرارة 30 إلى حجم قطاع التفاعل 214. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ تكون المصدات 240 أجنحة.
5 .يتم تصميم المفاعل ثنائي الجدار 110 باعتبار الوصول للحد الأمثل من معالم المفاعل. وتتضمن معالم المفاعل زمن المكوث؛ وتوجه المفاعل؛ واتجاه الدفق؛ وحجم ‎co lal)‏ والنسبة الباعية للمفاعل؛ وظروف التشغيل. ويكون زمن المكوث بالمفاعل ثنائي الجدار 110 على الأقل 5 ثواني» وبالتناوب 0 ثواني على ‎(JB)‏ وبالتناوب 15 ثانية على ‎(JB)‏ وبالتناوب 20 ثانية على الأقل؛ وبالتناوب 0 ثانية على الأقل؛ وبالتناوب 40 ثانية على الأقل. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛
0 يكون زمن المكوث بالمفاعل ثنائي الجدار 110 على الأقل 10 ثواني. وبشير توجه المفاعل كما هو مستخدم في هذا الصدد إلى كيفية محازاة التفاعل نسبة إلى الأرض. وتتضمن توجهات المفاعل المثالية الرأسي والأفقي. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يكون للمفاعل ثنائي الجدار 0 توجه ‎Jolie‏ رأسي. وبشير اتجاه الدفق إلى ما إذا كان دفق التيار المختلط 40 إلى أعلى أو إلى أسفل في توجه مفاعل رأسي. وفي اتجاه دفق إلى أعلى؛ يتم وضع مُدخل التفاعل 230 بالمفاعل
ثنائي الجدار 110 أقرب إلى درجة نسبة إلى مُخرج المفاعل ثنائي الجدار 110 وتتم تغذية التيار المختلط 40 ‎Jari‏ التفاعل 230. في اتجاه دفق إلى أسفل؛ يتم وضع مُدخل التفاعل 230 أبعد عن الدرجة نسبة إلى مُخرج التفاعل 232. وبشير حجم التفاعل إلى الحجم الكلي لحجم قطاع لتفاعل 4. ويتم حساب حجم التفاعل بالنظر إلى زمن المكوث المطلوب؛ وفاعلية تحويل الحرارة لماء التغذية المُشسخن 24( والمفاعل. وتكون نسبة المفاعل الباعية هي نسبة طول قطر المفاعل مزدوج
0 الجدار 110. وتلعب النسبة الباعية دوراً في قدرة تحويل الحرارة وزمن المكوث ونظام الدفق. وتتضمن ظروف التشغيل درجة ‎Hla‏ المفاعل وضغط المفاعل. ويتم تحديد درجة حرارة المفاعل كدرجة حرارة المائع بنهاية حجم قطاع التفاعل 214. بالإشارة مرة أخرى إلى شكل ‎ol‏ يخرج تيار تحويل الحرارة 30 من حجم الغلاف الجانبي 216 بالمفاعل ثنائي الجدار 110 كماء عودة ساخن 32. وتكون درجة حرارة ماء العودة الساخن 32 في
5 نطاق 10 درجات من درجة حرارة ‎ole‏ التغذية ‎Gaal)‏ 24؛ وبالتناوب حوالي 20 درجة»؛ وبالتناوب
حوالي 30 درجة؛ وبالتناوب حوالي 40 درجة؛ وبالتناوب حوالي 50 درجة. ‎(Ay‏ نموذج واحد على الأقل بالاختراع ‎dal‏ تكون درجة حرارة ماء العودة الساخن 32 أعلى من ماء التغذية المُسخن 4. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي» تكون درجة حرارة ماء العودة الساخن 32 أقل من درجة حرارة ماء التغذية المُشسخن 24.ويصبح ماء العودة الساخن 32 واحد من متفاعلات حجم قطاع التفاعل 214.
يتدفق ماء العودة الساخن 32 من خلال المرشح 124 لإنتاج تيار ماء مرشح 36. ويمكن أن يكون المرشح 124 أي نوع من عنصر الترشيح المعروف بالفن والذي يمكنه إزالة الجسيميات مشتملة على الفحم. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يكون للمرشح 124 مبيت معدني. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يتضمن المرشح 124 مجموعة من عناصر الترشيح مرتبة في 0 تجميعة موازية. وتتم تغذية تيار الماء المرشح 36 بالخلاط 108 لإنتاج تيار مختلط 40. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يكون ماء العودة الساخن 32 في عدم وجود المرشح 4 ويختلط ماء العودة الساخن 32 مباشرة مع مخزون تغذية الهيدروكربون المسخن 14 في
الخلاط 108. يتم خلط تيار الماء المرشح 36 ومخزون تغذية الهيدروكربون المسخن 14 خارجياً من المفاعل ثنائي 5 الجدار 110. ويكون المفاعل ثنائي الجدار 110 في عدم وجود السمات المصممة لتعزيز خلط المتفاعلات. ويعمل خلط مخزون تغذية الهيدروكربون المسخن 14 مع تيار الماء المرشح 36 بالمفاعل ثنائي الجدار 110 على خفض القدرة على حفظ التحكم بدرجة الحرارة والضغط ومعدل الدفق بالمفاعل ثنائي الجدار 110 مما يحدث ظروف غير مستقرة بالمفاعل ثنائي الجدار 110. ويعمل خلط مخزون تغذية الهيدروكربون المسخن 14 مع تيار الماء المرشح 36 أعلى المفاعل ثنائي 0 الجدار 110 (خارجياً بالنسبة إلى المفاعل ثنائي الجدار 110) على تأكيد قطاع أكثر إنتظاماً لدرجة حرارة التيار المختلط 40 عند الدخول بالمفاعل ثنائي الجدار 110 وحيث يتم دخوله من خلال حجم قطاع التفاعل 214 كتيار دفق التفاعل 42؛كما في شكل 2. وقد يكون الخلاط 108 أي نوع من وسيلة خلط ذات قدرة على خلط تيار الماء المرشح 36 ومخزون تغذية الهيدروكربون المسخن 14. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يكون الخلاط 108 خلاط متوازي.ويكون للتيار 5 المختلط 40 نسبة من الماء إلى الهيدروكريونات ممثلة بواسطة نسبة معدل الدفق الحجمي لماء
التغذية 20 (020) إلى معدل الدفق الحجمي لمخزون تغذية الهيدروكربون 10 (010). وتتمثل نسبة © 20 إلى 0 10 في المعدل من 10: 1إلى حوالي 1: 10 كما هي مقاسة بمعيار درجة الحرارة والضغط المحيطان وبالتناوب من حوالي 5: 1 إلى حوالي 1: 5 كما هي مقاسة بمعيار درجة الحرارة والضغط المحيطان» وبالتناوب أقل من 4: 1 كما هي مقاسة بمعيار درجة الحرارة والضغط المحيطان؛ وبالتناوب أقل من 3: 1 كما هي مقاسة بمعيار درجة الحرارة والضغط المحيطان» وبالتناوب أقل من 2 كما هي مقاسة بمعيار درجة الحرارة المحيطة والضغط. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي» تكون نسبة 0 20 إلى ‎v‏ 10( 1.4 :1 كما هي مقاسة بمعيار درجة الحرارة المحيطة والضغط. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ تكون نسبة © 20 إلى 0 10 2.5 :1 كما هي مقاسة بمعيار درجة الحرارة المحيطة والضغط. وتتم تغذية التيار المختلط 40 بحجم قطاع 0 التفاعل 214 بالمفاعل ثنائي الجدار 110. كما تم الاستخدام في هذا الصدد؛ يشير "'معيار الضغط ودرجة الحرارة المحيطة' إلى 25 م و0.1 ميجا باسكال. وبشير معيار الضغط ودرجة الحرارة إلى 0 م و0.1 ميجا باسكال. ويعتبر معيار الضغط ودرجة الحرارة المحيطة أكثر استعمالاً. تتم تغذية التيار المختلط 40 وماء التغذية المسخن 24 بالمفاعل ثنائي الجدار 110 بتصميم دفق معاكس كما هو موضح بشكل 2. وبشير تصميم لدفق معاكس كما هو مُستخدم في هذا الصدد إلى 5 اتجاه دفق التيارات ويعني أن التيارات بالمفاعل ثنائي الجدار 110 تدخل الوعاء من الأطراف المتقابلة بحيث يكون موضع التغذية بتيار واحد متاخماً لموضع خروج تيار ثاني.ويحفظ تصميم الدفق المعاكس توزيع منتظم أو منتظم إلى حد كبير لدرجة الحرارة في تيار دفق التفاعل 42 من خلال طول حجم قطاع التفاعل 214. ويستقبل تيار دفق التفاعل 42 الحرارة من خلال الجدار الداخلي 212 عن طريق تسخين غير مباشر من تيار تحويل الحرارة 30 لحفظ تيار دفق التفاعل 42 عند درجة حرارة التفاعل. ويكون تيار دفق التفاعل 42 دفق مستمر. ‎Gog‏ تيار تحويل الحرارة 0 دفق مستمر. يكون المفاعل ثنائي الجدار 110 مفاعل فوق حرج. ويستعمل المفاعل ثنائي الجدار 110 ماء فوق حرج كوسط التفاعل في حجم قطاع التفاعل 214 لتفاعلات تحسين الهيدروكريون في غياب غاز الهيدروجين المزود خارجياً. ويكون المفاعل ثنائي الجدار 110 في غياب المؤكسد المزود خارجياً. 5 وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يكون المفاعل ثنائي الجدار 110 في غياب محفز.
وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يعمل الماء فوق الحرج كمخفف بالمفاعل ثنائي الجدار 0. وتعمل بنية المفاعل ثنائي الجدار 110 على خفض تكوين الكوك بتزويد تسخين غير مباشر إلى حجم قطاع التفاعل 214. ويعمل غياب التسخين المباشر على الجدار الداخلي 212 على توليد توزيع درجة حرارة منتظم على الجدار الداخلي 212. ويعمل توزيع درجة الحرارة المنتظم على خفض أو التخلص من تكوين البقاع الساخنة على الجدار الداخلي 212. ويعمل خفض البقاع الساخنة على خفض تكوين الكوك داخل حجم قطاع التفاعل 214. وتؤثر التفاعلات مطلقة الحرارة والماصة للحرارة بالقدرة على التحكم بدرجة حرارة التفاعل بسبب التسخين الموضعي أو التبريد المصاحب للتفاعلات مطلقة الحرارة والماصة للحرارة؛ على التوالي. دون التقيد بنظرية محددة؛ يُعتقد أن مفاعلات الهيدروكريون المائع التي لها توزيع غير منتظم للمكونات و/ أو درجات الحرارة؛ لها أيضاً درجة
0 حرارة موضعية غير منتظمة نظراً للتفاعلات ‎dallas‏ الحرارة والماصة للحرارة. وبذلك يعمل المفاعل ثنائي الجدار 110( بإنتاج توزيع منتظم لدرجة الحرارة» على خفض التفاعلات مطلقة الحرارة و/ أو الماصة للحرارة. يعمل حجم قطاع التفاعل 214 بالمفاعل ثنائي الجدار 110 على إنتاج فائض مفاعل 50. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع ‎Jad)‏ تكون درجة ‎ha‏ فائض المفاعل 50 أقل من درجة حرارة
5 المفاعل ‎ls‏ للتبريد من خلال وضع الأنابيب بطرف المفاعل ثنائي الجدار 110 (غير معروض). وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي» تكون درجة حرارة فائض المفاعل 50 أكبر من درجة حرارة التيار المختلط 40 نظراً للتسخين غير المباشر بالمفاعل ثنائي الجدار 110. وتكون منتجات التفاعل بفائض المفاعل 50 عائدة إلى تركيبة تغذية الهيدروكربون 10؛ ونسبة (020 ) إلى (010)؛ ودرجة حرارة تشغيل حجم قطاع التفاعل 214 بالمفاعل ثنائي الجدار 110.
يتم تبريد فائض المفاعل 50 في مبرد المفاعل 112 لإحداث فائض ‎apie‏ 52. ويبكون للفائض المبرد 2 درجة حرارة ما بين حوالي 10 م وحوالي 200 م بالتناوب ما بين 30 م و120 م بالتناوب ما بين 50 م و100 م. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي» تكون درجة حرارة الفائض المبرد 2 م. ويمكن أن يكون مبرد المفاعل 112 أي نوع من وحدة تحويل حرارة لها القدرة على تبريد فائض المفاعل 50. وتتضمن وحدات تحويل الحرارة المثالية التي يمكن استعمالها كمبرد مفاعل
5 112 مبادلات حرارة؛ ومولدات ‎lan‏ ومبادلات حرارية مستعرضة أو مبردات هوائية. وفقاً لأحد
نماذج الاختراع ‎dad‏ على الأقل؛ كما في شكل 5؛ يكون مبرد المفاعل 140 مبادل مستعرض يقوم بتسخين ماء التغذية المضغوط 22 بالحرارة من فائض المفاعل 50؛ وفي العملية يُبرد فائض المفاعل 0. وسوف يقدر الماهر بالفن إمكانية استعمال مبادلات الحرارة للتبادل المستعرض لتزويد استخلاص للطاقة في النظام.
يتم خفض ضغط الفائض المبرد 52 في وحدة خفض الضغط 114 لتكوين فائض تمت إزالة الضغط ‎die‏ 54. ويكون ضغط الفائض الذي تمت إزالة الضغط منه 54 ما بين حوالي 0.11 ميجا باسكال وحوالي 2.2 ميجا باسكال؛ ‎lilly‏ ما بين 0.05 ميجا باسكال وحوالي 1.2 ميجا باسكال؛ وبالتناوب ما بين 0.05 ميجا باسكال وحوالي 1.0 ميجا باسكال؛ وبالتناوب ما بين0.11 ميجا باسكال وحوالي 0.5 ميجا باسكال. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع ‎dal‏ يكون ضغط
0 الفائض الذي تمت إزالة الضغط منه 54 حوالي 0.11 ميجا باسكال. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يكون ضغط الفائض الذي تمت إزالة الضغط ‎aie‏ 54 ضغط جوي 101.3 ) كيلو باسكال. ويمكن أن يكون خافض الضغط 114 أي نوع من وسيلة إزالة الضغط لها القدرة على خفض ضغط الفائض المبرد 52. وتتضمن الوسائل المثالية المناسبة للاستخدام كخافض ضغط 4 صمام للتحكم بالضغط ووسائل هبوط ضغط من النوع الشعري.وتتم تغذية الفائض المزال عنه
5 الضغط 54 بالفاصل الطوري 116. يحتوي فائض المفاعل 50 والفائض المبرد 52 والفائض المزال ‎aie‏ الضغط 54 ماء وهيدروكريونات محسنة وهيدروكربونات أخرى. ويتضمن الفائض المزال عنه الضغط 54 أيضاً الغازات مثل ثاني أكسيد الكريون. ويكون لفائض لمفاعل 50 والفائض المبرد 52 والفائض المزال ‎aie‏ الضغط 54 محتوى أكبر من الهيدروكريونات الخفيفة مقارنة بمخزون تغذية الهيدروكربون 10. ويكون معدل
0 تنقطة غليان الهيدروكريونات بالفائض المزال ‎aie‏ الضغط 54 أقل مقارنة بمعدل نقطة غليان الهيدروكريونات الموجودة بمخزون تغذية الهيدروكربون 10. وبدل معدل نقطة غليان أقل من الهيدروكريونات على محتوى أقل من الهيدروكريونات الكسر الثقيلة. وتعتمد كتلة كسر الماء الموجودة بفائض المفاعل 50 والفائض المبرد 52 والفائض المزال عنه الضغط 54 على الظروف التشغيلية بالمفاعل ثنائي الجدار 110؛ ومعدل دفق ماء التغذية 20 ونسبة تغذية الماء بالنسبة للهيدروكربون
5 بالتيار المختلط 40.
ويعمل الفاصل الطوري ‎phase separator‏ 116 على فصل الفائض المزال عنه الضغط 54 إلى منتج غاز طوري 56 ومنتج سائل طوري 58. ويكون الفاصل الطوري 116 فاصل غاز -سائل. وتتضمن وحدات الفصل المثالية للاستخدام كفاصل طوري 116 إسطوانة ومضية ‎flash drum‏ وعمود ومضي ‎flash column‏ وعمود متعدد المراحل ‎Multi-stage column‏ وعمود من نوع النزع ‎.stripping-type column‏
تتم ‎dade‏ الظروف التشغيلية لمبرد المفاعل 112؛ وخافض الضغط 114 والفاصل الطوري 116 بالنظر إلى خطوات المعالجة المؤداه على منتج الغاز الطوري ومنتج السائل الطوري 58. وتؤثر الظروف التشغيلية لمبرد المفاعل 112؛ وخافض الضغط 114 والفاصل الطوري 116 بالمقدار
الكلي وتركيبات منتج الغاز الطوري 56 ومنتج السائل الطوري 58.
0 يمكن إرسال منتج الغاز الطوري 56 لمعالجة إضافية لاستخلاص المكونات بالتيار أو يمكن بدلاً من ذلك إرساله للمعالجة والتخلص منه. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي» يحتوي منتج الغاز الطوري 56 على غازات الهيدروكريون الخفيفة متضمنة الميثان ‎methane‏ والإيتان ‎ethane‏ ‏والإيثلين ‎ethylene‏ والبرويان ‎propane‏ والبرويلين ‎Ag propylene‏ نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يمكن استخدام منتج الغاز الطوري ‎gas phase‏ 56 كغاز الوقود ‎fuel gas‏
5 وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي» يحتوي منتج الغاز الطوري 56 على غازات هيدروكريون خفيفة ‎light hydrocarbon gases‏ وسلفايد الهيدروجين ‎hydrogen sulfide‏ تتم تغذية منتج السائل الطوري ‎liquid phase‏ 58 لفاصل المنتج 118 لفصل ‎mite‏ السائل الطوري 8 إلى تيار هيدروكريون محسن 62 وتيار ماء مفصول 60. ويحتوي تيار الهيدروكريون المحسن 62 على شوائب منخفضة مقارنة بمخزون تغذية الهيدروكريون 10. ويمكن إرسال تيار الهيدروكريون
0 المحسن 62 للمعالجة الإضافية؛ ‎(Sarg‏ تجميعه مع الهيدروكربونات ‎GAY)‏ المحسنة أو يمكن استخدامه بأي قدرة أخرى ملائمة لتيار هيدروكربون محسن. كان الناتج السائل من تيار الهيدروكربون المحسن 62 إلى مخزون تغذية الهيدروكربون 10 أكبر من 9695 وتبادلياً أكبر من 9698 وتبادلياً أكبر من 1698.5 وتبادلياً أكبر من 9699. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ كان الناتج السائل أكبر من 9698. ويكون الناتج السائل نسبة مئوية من الوزن الكلي لتيار الهيدروكريون
المحسن 62 مقسوماً على الوزن الكلي لمخزون تغذية الهيدروكريون 10. وسوف يكون الناتج السائل أقل من 96100 نظراً لفقدان الغازات والماء؛ حيث تتم إذابة الهيدروكربونات بالماء . يمكن إرسال تيار الماء المفصول ‎Separated water stream‏ 60 للمعالجة الإضافية؛ ويمكن تخزينه بالموقع؛ ويمكن إرساله للتخلص منه أو يمكن إعادة تدويره لمقدمة العملية. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ تتم ‎sale)‏ تدوير تيار الماء المفصول 60 ليتم خلطه مع أو استخدامه كماء التغذية 20. ويحتوي تيار الماء المفصول 60 على محتوى الكربون العضوي الكلي. ويكون محتوى الكريون العضوي ‎organic carbon‏ الكلي في شكل ألكانات طبيعية ‎normal alkanes‏ ومركبات عطرية ‎aromatic‏ وهيدروكريونات أخرى. ويكون للهيدروكربونات العطرية ذويانية أعلى في الماء فوق الحرج نسبة إلى الألكانات الطبيعية. وتكون إزالة الهيدروكربونات من تيار الماء 0 المفصول 60 المزمع إعادة تدويره لعملية الماء فوق الحرج بالمفاعل ثنائي الجدار 110 هامة لتجنب إنتاج الفحم ‎char‏ بسبب تحلل الهيدروكريون ‎hydrocarbon decomposition‏ ؛ مما يمكنه سد خطوط العملية. ‎Ag‏ نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ تتم معالجة تيار الماء المفصول 60 للوصول إلى محتوى كربون عضوي كلي أقل من 20000 جزء من المليون بالوزن» وبالتناوب أقل من 10000 جزء من المليون بالوزن» وبالتناوب أقل من 5000 جزءٍ من المليون بالوزن؛ وبالتناوب 5 أقل من 1000 بالوزن. يمكن إضافة معدات ووحدات تحليلية ‎analyzers‏ للنظام لتحسين تركيبة تيار الهيدروكريون المحسن 2 بتحسين التسخين والتحكم بضغط وحدات العملية. بالإشارة إلى شكل 3؛ يتم عرض نموذج بالاختراع الحالي. ووفقاً لنموذج بالاختراع الحالي كما هو معروض في شكل 3 وبالإشارة إلى شكل 1 الموصوف في هذا الصدد؛ يخرج ماء العودة الساخن 32 من حجم الغلاف الجانبي 216 بالمفاعل ثنائي الجدار 110 وتتم تغذيته بالخلاط المُسخن المتقدم 120 لإنتاج تغذية خلاط ساخنة 34. ويمكن أن يكون خلاط المُسخن المتقدم 120 أي نوع من وحدة تحويل الحرارة ذات القدرة على تسخين ماء العودة الساخن 32. وتتضمن وحدات تحويل الحرارة المثالية للاستخدام كخلاط ‎and‏ متقدم 120 مُسخن محمى بغاز ‎(anh‏ ومبادل ‎(Oba‏ ‏ومُسخن كهربي» أو أي مُسخن أو مبادل حراري معروف بالفن. وبتم تسخين تغذية الخلاط الساخنة 5 34 إلى درجة حرارة ‎ef‏ من 374 م وتبادلياً إلى درجة حرارة أعلى من درجة ‎Bla‏ ماء العودة
الساخن 32 حين يخرج من حجم الغلاف الجانبي 216 وتبادلياً إلى درجة حرارة بين درجة ‎Sha‏ ‏ماء العودة الساخن 32 عند خروجه حجم الغلاف الجانبي 216 6005 م. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع ‎all‏ ¢ يعمل خلاط المُسخن المتقدم 120 على زيادة درجة حرارة ماء العودة الساخن 2. وتختلط تغذية الخلاط الساخنة 34 مع مخزون تغذية الهيدروكربون 14 في الخلاط 108 لإنتاج التيار المختلط 40. وفي إشارة إلى شكل ‎od‏ يتم عرض نموذج بالاختراع الحالي. ووفقاً لنموذج بالاختراع الحالي كما في شكل 4 وبالإشارة إلى شكل 1 الموصوف في هذا الصدد؛ يخرج ماء التغذية المُسخن 24 من سخان ماء التغذية 102 وبتم تقديمه إلى سخان الماء الفائق 122 لإنتاج مصدر إمداد ماء ساخن 26. ويمكن أن يكون سخان الماء الفائق 122 أي نوع من وحدة تحويل الحرارة القادرة على تسخين ماء 0 التتغذية المُسخن 24. وتتضمن وحدات تحويل ‎shall‏ المثالية للاستخدام كسخان ماء فائق 122 سخان ‎ask‏ بغاز طبيعي ومبادل حراري وسخان كهربي أو أي سخان أو مبادل حراري معروف بالفن. وبتم تسخين مصدر إمداد الماء الساخن 26 إلى درجة ‎Bla‏ أعلى من 374 ‎ca‏ وبالتناوب إلى درجة حرارة بين درجة حرارة ماء التغذية المسخن 24 عند خروجه من سخان ماء التغذية 102 و600 م. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي» يعمل سخان الماء الفائق 122 على زيادة 5 درجة حرارة ماء التغذية المسخن 24. ويمكن موازنة سخان ماء التغذية 102 وسخان الماء الفائق 2 لتسخين فعال لإنتاج مصدر إمداد الماء الساخن 26. وتتم تغذية مصدر إمداد الماء الساخن 6 بحجم الغلاف الجانبي 216 بالمفاعل ثنائي الجدار 110. بالإشارة إلى شكل6؛ يتم عرض نموذج بالاختراع الحالي. ووفقاً لنموذج بالاختراع الحالي كما في شكل 6 وبالإشارة إلى شكل 1 الموصوف في هذا الصدد؛ يتم تسخين ماء التغذية المضغوط 22 0 - ببادل ماء التغذية المستعرض 126 بالتبادل المستعرض مع تيار المنتج 70. ‎ity‏ تسخين ماء التغذية المضغوط 22 ماء تغذية مسخن 24 يتم بالتالي تغذيته بحجم الغلاف الجانبي 216 بالمفاعل ثنائي الجدار 110 كما هو موصوف بالإشارة إلى شكل1. وتتم تغذية فائض المفاعل 50 بمفاعل ماء فوق الحرج 130 أسفل المفاعل ثنائي الجدار 110. يعتبر مفاعل الماء فوق الحرج 130 مفاعل فوق حرج. ويكون المفاعل ثنائي الجدار 110 ومفاعل 5 الماء فوق الحرج 130 في تصميم تسلسلي ثنائي المفاعل. وفي تصميم تسلسلي ثنائي المفاعل؛
— 2 4 —
المفاعل الأول؛ المفاعل ثنائي الجدار 110؛ يؤكد خلط الهيدروكربونات والماء فوق الحرج ‎Tag‏
حدوث تفاعلات التحسين. في المفاعل الثاني؛ مفاعل الماء فوق الحرج 130؛ تحدث جملة تفاعلات
‎pal‏ متضمنة التصدع ونزع الكبربت وتفاعلات الأزمرة. ويعمل تأكيد خلط المكونات جيداً
‏بالمفاعل الأول على التخلص من كل أو إلى حد كبير كل البقاع الساخنة بالمفاعل الثاني. ويمنع
‏5 التخلص من البقاع الساخنة تكوين كل أو إلى حد كبير كل الكوك بالمفاعل الثاني. وفي نموذج واحد
‏على الأقل بالاختراع الحالي؛ يكون ‎Jolie‏ الماء فوق الحرج 130 مفاعل أحادي الجدار له مصدر
‏تسخين واحد. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يكون المفاعل الثاني مفاعل ثنائي
‏الجدار له قطاع تفاعل يتم تسخينه بالتسخين المباشر. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛
‏تكون معالم المفاعل بالمفاعل ثنائي الجدار 110 هي ذاتها معالم المفاعل بمفاعل الماء فوق الحرج 0 130. وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ تختلف معالم المفاعل بالمفاعل ثنائي الجدار
‏0 عن معالم المفاعل بمفاعل الماء فوق الحرج 130.
‏وفي نموذج واحد على الأقل بالاختراع الحالي؛ يكون واحد على الأقل من معالم المفاعل بالمفاعل
‎AUS‏ الجدار 110 هو ذاته بمفاعل الماء فوق الحرج 130 وواحد على الأقل من معالم المفاعل الماء فوق الحرج 130 تيار المنتج 70. وتتم تغذية تيار المنتج 70 بمبادل ماء التغذية المستعرض
‏6. وبتم تبريد تيار المنتج 70 بمبادل ماء التغذية المستعرض 126 لإنتاج فائض مبرد 52.
‏مثال مقارن .
‏تم إحداث اثنين من المحاكيات لمقارنة مفاعل أحادي الجدار ومفاعل ثنائي الجدار بالاختراع الحالي.
‏وفي كلا المرتين» تم ضغط مخزون تغذية هيدروكريون عند معدل 1589.87 لتر /يومياً إلى 25.0 0 ميجا ‎Jul‏ والتسخين إلى درجة ‎sha‏ 125 م.
‏في محاكاة المفاعل أحادي الجدارء تم خلط مخزون تغذية الهيدروكريون مع ماء تغذية عند ضغط
‏0 ميجا باسكال ودرجة حرارة 460 م.
— 5 2 — وكان تيار الماء عبارة عن تيار ماء معاد التدوير من الفاصل السائل أسفل المفاعل. وتمت محاكاة المفاعل أحادي الجدار كوعاء أنبوبي له حجم داخلي يبلغ 10 لتر. وكان الناتج السائل 95 بالوزن .+ ويتضمن جدول 1 الظروف التشغيلية للتيارات المتنوعة . وبعرض جدول 2 خصائقص تغذية الهيدروكربون وتيارات الهيدروكربون المُحسنة.
جدول 1. الظروف التشغيلية للتيار
اسم مخزون تغذية | مخزون | ‎la slo‏ افائض | ‎pill‏ تيار
كربون كربون المسخن
درجة | 25 25 125 460 5 |450 |50 45
حرارة (
م(
0.11] 24.6 24.8 25.0 25.0 25.0١ 1 0.11 | ‏الضغط‎
(ميجا 1
باسكا) جدول 2. خصائص التيار
الخصائص مخزون تغذية | تيار الهيدروكريون الهيدروكربون المحسن
— 6 2 — في محاكاة المفاعل ثنائي الجدار» تمت محاكاة النموذج كما وصف بالإشارة إلى شكل 1. تم ضغط ماء التغذية 20 إلى ضغط 25.0 ميجا ‎Jub‏ وتسخينه إلى درجة ‎Bla‏ 450 م ومن ثم تغذيته بحجم الغلاف الجانبي 216 بالمفاعل ثنائي الجدار 110 كماء التغذية الشسخن 24. وتم خلط ‎slo‏ ‏العودة الساخن 32 الخارج من المفاعل ثنائي الجدار 110 مع مخزون تغذية الهيدروكريون المُسخن 14 وتغذيته بحجم قطاع التفاعل 214 بالمفاعل ثنائي الجدار 110 في تصميم دفق معاكس التيار إلى ماء التغذية المُسخن 24. تمت إعادة تدوير ماء التغذية 20 من فاصل المنتج 118 ككسر على ‎SEY)‏ من تيار الماء المفصول 60. وكانت درجة حرارة ماء العودة الساخن 32 حوالي 480 م بسبب عنصر التسخين 218 على الجدار الخارجي 210 بالمفاعل ثنائي الجدار 110. في ‎Saal‏ تمت محاكاة عنصر التسخين 8 21 كسخان مُحمى بغاز خارجي . وكان الناتج السائل %98 بالوزن . 0 وتتمثل ظروف التشغيل بجدول 3 وخصائص التيار بجدول 4. جدول 3. ظروف التيار التشغيلية . اسم التيار | مخزون ‎١‏ ماء مخزون ‎ele]‏ ا تيار افائض افائض ا فائض ‎ds‏ التغذية اتغذية ‎Lda]‏ امختلط | مفاعل | مبرد ‎١‏ مزال هيدرو 20 هيدرو مسخن ‎40١‏ 50 52 عنه 24 الضغط كربون كربون المسخن >
14 درجة 25 25 125 450 |373 430 |50 50 الحرارة
— 7 2 — الضغط 0.11 ]0.11 25.01 25.0 25.0 |25.0 ]24.8 |0.11 (ميجا باسكال) جدول 4+خصائص التيار الخصائص ‎(gia‏ تغذية | تيار الهيدروكربون الهيدروكريون المحسن ‎Jal‏ النوعي المحدد ‎Specific‏ | 17 25 ‎(API) Gravity‏ بدون التقيد بأي نظرية خاصة؛» يُعتقد أن غياب البقاع الساخنة بالمفاعل ثنائي الجدار مقارنة بالمفاعل أحادي الجدار نتج عنها ناتج سائل أعلى» 9698 بالوزن بالمفاعل ثنائي الجدار مقابل 9695 بالوزن بالمفاعل أحادي الجدار» ومنتج أفضل بالجودة؛ ووزن أسفلتين ووزن كبريت ‎(Ji‏ حتى بدرجات حرارة المفاعل الأقل. 430 م للمفاعل ثنائي الجدار مقابل 450 م للمفاعل أحادي الجدار. ويشتبه في أن البقاع الساخنة بمحاكاة المفاعل أحادي الجدار حثت تفاعلات التكثيف بين الجزيئات الثقيلة التي تسببت بتكوين الكوك إضافة إلى التصدع الزائد لإنتاج منتج غاز طوري. ويعمل تفاعل التكثيف على حجز الكبريت والمعادن فى الجزيئات الأثقل ‎lly‏ تكون منتجات لتفاعلات التكثيف.
0 بالرغم من وصف الاختراع الحالي تفصيلياً» يجب فهم أنه يمكن عمل التغييرات والاستبدالات والتغييرات المتنوعة في هذا الصدد دون الابتعاد عن ‎Tae‏ ومنظور الاختراع. وفقاً لذلك. يجب تحديد منظور الاختراع الحالي بواسطة عناصر الحماية التالية ومكافائتها القانونية المناسبة.
— 8 2 — تتضمن الصيغ الفردية ‎the’ "an" a‏ ! مرجعيات جمعية ما لم يدل السياق بوضوح على ما يخالف ذلك. يعني اختياري أو بصورة اختيارية أن الحدث أو الأحداث الموصوفة فيما بعد قد تحدث أولا تحدث. ويتضمن الوصف أمثلة يحدث بها الحدث أو الظرف وأمثلة لا يحدث بها أي منهما. قد يتم التعبير عن المعدلات فى هذا الصدد حول قيمة واحدة محددة و/ أو حول قيمة أخرى محددة. عند التعبير عن هذا المعدل» ‎agd‏ أن نموذج آخر من ‎dad‏ واحدة محددة و/ أو القيمة الأخرى المحددة؛ مع كل التوليفات في المدى المذكور.

Claims (1)

  1. عناصر الحمابة
    1-وحدة تصنيع ماء فوق حرج لتحسين الهيدروكريونات مع تكوين كوك منخفض؛ تشتمل وحدة
    تصنيع الماء فوق الحرج على:
    مضخة خام تغذية هيدروكريون» مضخة خام تغذية الهيدروكريون مصممة لتكييف ضغط خام تغذية
    الهيدروكريون إلى ضغط بين 22.1 ميجا باسكال و31.9 ميجا باسكال لإنتاج خام تغذية هيدروكريون
    مكيف الضغط؛
    سخان خام تغذية هيدروكريون متصل ‎Ladle‏ بمضخة خام تغذية الهيدروكريون»؛ سخان خام تغذية
    الهيدروكريون مصمم لتسخين خام تغذية الهيدروكريون المكيف الضغط إلى درجة حرارة بين 50م
    و250"م لإنتاج خام تغذية هيدروكريون مسخن؛
    مضخة ماء ‎(MS‏ مضخة ماء التغذية مصممة لتكييف ضغط ماء التغذية إلى ضغط بين 22.1 0 ميجا باسكال و31.9 ميجا ‎Jub‏ لإنتاج ماء تغذية مكيف الضغط؛
    سخان ماء تغذية متصل مائعياً بمضخة ماء تغذية؛ سخان ماء التغذية مصمم لتسخين ماء التغذية
    المكيف الضغط إلى درجة حرارة بين 374"م و600"م لإنتاج ماء تغذية مسخن؛
    مفاعل ثنائي الجدارء المفاعل ثنائي الجدار مصمم لتحسين الهيدروكريونات بتفاعلات تحسين؛
    المفاعل ثنائي الجدار مصمم أيضاً لتحديد تشكيل الكوك أثناء تفاعلات التحسين؛ يشتمل المفاعل 5 ثائي الجدار على:
    مدخل غلاف ‎ils‏ متصل ‎baile‏ بسخان ماء التغذية؛ مدخل الغلاف الجانبي مصمم لاستقبال ماء
    التغذية الساخن لإنتاج تيار انتقال حرارة في حجم غلاف جانبي؛
    جدار خارجي وجدار داخلي؛ يحدد الجدار الخارجي والجدار الداخلي ‎pan‏ غلاف جانبي الموضوع
    ‎op‏ حجم الغلاف الجانبي المصمم لاستقبال تيار انتقال الحرارة؛ 0 حجم قطاع تفاعل يحده الجدار الداخلي؛
    ‏مخرج غلاف جانبي متصل مائعياً بحجم غلاف ‎(ils‏ منفذ الغلاف الجانبي مصمم لطرد تيار
    ‏انتقال الحرارة لإنتاج عودة الماء الساخن؛ و
    ‏عنصر تسخين؛ عنصر التسخين المجاور للجدار الخارجي؛ حيث يتم تصميم عنصر التسخين
    ‏لتسخين تيار انتقال الحرارة؛ بحيث يكون تيار انتقال الحرارة عند درجة حرارة بين 374 "م 20005 5 حيث يتم انتقال الحرارة من تيار انتقال الحرارة عبر الجدار الداخلي إلى حجم قطاع التفاعل؛
    مرشح متصل مائعياً بمخرج الغلاف الجانبي؛ المرشح مصمم لإزالة المواد الدقائقية من الماء الساخن لتشكيل تيار ماء مرشح؛ خلاط متصل مائعياً بالمرشح؛ الخلاط مصمم لخلط تيار الماء المرشح وخام تغذية الهيدروكربون المسخن لإنتاج تيار مخلوط؛ حيث يتم إمداد التيار المخلوط إلى حجم قطاع التفاعل للمفاعل مزدوج الجدار في عكس تصميم التدفق إلى تيار انتقال الحرارة لإنتاج تيار تدفق تفاعل؛ حيث يكون حجم قطاع التفاعل ‎SL‏ للتشغيل لتحسين الهيدروكريونات في تيار تدفق التفاعل لإنتاج ناتج دفق مفاعل؛ مبرد مفاعل متصل مائعياً بالمفاعل مزدوج الجدارء مبرد المفاعل مصمم لتبريد ناتج دفق المفاعل إلى درجة حرارة أقل من درجة حرارة الماء الحرجة لإنتاج ناتج دفق مبرد؛ وسيلة خفض ضغط متصل مائعياً بمبرد المفاعل» وسيلة خفض الضغط مصممة لتقليل ضغط ناتج 0 الدفق المبرد إلى ضغط أقل من الضغط الحرج للماء لإنتاج ناتج دفق مكيف الضغط؛ فاصل طور متصل مائعياً بوسيلة خفض الضغط؛ فاصل الطور مصمم لفصل ناتج الدفق المكيف الضغط إلى منتج طور غازي ومنتج طور سائل؛ و فاصل منتج متصل مائعياً بفاصل ‎«shall‏ فاصل المنتج مصمم لفصل منتج الطور السائل إلى تيار هيدروكريون محسن وتيار ماء منتفصل.
    2-وحدة تصنيع الماء فوق الحرج وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم دمج تيار الماء المفصول مع التيار العلوي لماء التغذية الخاص بمضخة ماء التغذية. 3- وحدة تصنيع الماء فوق الحرج وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل المفاعل ثنائي الجدار أيضاً 0 على: مدخل تفاعل؛ مدخل التفاعل مصمم لاستقبال التيار المخلوط؛ و مخرج ‎(Jeli‏ مخرج التفاعل مصمم لطرد تيار تدفق التفاعل كناتج دفق المفاعل؛ حيث يتم تصميم مدخل الغلاف الجانبي؛ مخرج الغلاف الجانبي؛ مدخل التفاعل» ومخرج التفاعل لإنشاء عكس تصميم التدفق بين تيار انتقال الحرارة وتيار تدفق التفاعل.
    4- وحدة تصنيع الماء فوق الحرج وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل المفاعل ثنائي الجدار أيضاً على: حواجز تمتد من الجدار الخارجي إلى حجم الغلاف الجانبي»؛ الحواجز مصممة لزيادة انتقال الحرارة من عنصر التسخين إلى الجدار الخارجي إلى تيار انتقال الحرارة.
    5- وحدة تصنيع الماء فوق الحرج وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تشتمل أيضاً على: سخان مسبق للخلاط متصل مائعياً بالمفاعل ثنائي الجدار؛ يتم تصميم السخان المسبق للخلاط لزيادة درجة حرارة عودة الماء الساخن لإنتاج تغذية خلاط ساخن؛ حيث يتم إمداد تغذية الخلاط الساخن إلى المرشح لإنتاج تيار الماء المرشح.
    6- وحدة تصنيع الماء فوق الحرج وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تشتمل أيضاً على: سخان فائق للماء متصل مائعياً بسخان ماء التغذية؛ يتم تصميم السخان الفائق للماء لزيادة درجة حرارة ماء التغذية المسخن لإنتاج إمداد ماء ساخن؛ حيث يتم إمداد الماء الساخن إلى حجم الغلاف الجانبي الخاص بالمفاعل ثنائي الجدار.
    7- وحدة تصنيع الماء فوق الحرج وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تشتمل أيضاً على: مفاعل ماء فوق الحرج متصل مائعياً بالمفاعل ثنائي الجدارء مفاعل الماء فوق الحرج مصمم لتحسين الهيدروكربونات غير المتفاعلة الموجودة في ناتج دفق المفاعل لإنتاج تيار منتج؛ حيث يتم إمداد تيار المنتج إلى مبرد المفاعل.
    8- وحدة تصنيع الماء فوق الحرج وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون لتيار الهيدروكربون المحسن كميات منخفضة من الأسفلتين» الكبريت؛ والشوائب الأخرى مقارنة بخام تغذية الهيدروكريون.
    : = i i ‏ا‎ i T Y : 1 ‏ب‎ 0 ] SE — x 1 ١ ‏ليب‎ ] i ‏ربا‎ 1 h : = ed & 1 ‏لزيد : “حي‎ 8 Lome) rd § a # 1 py g ‏يد لي‎ " ّ : ‏ل يد‎ 0 - ] LI Vay 1 ‏ا‎ ; ‏اط‎ ' Lo - ‏ا‎ * 1 gE 8 : id ١ 1 ‏إ 4 ع‎ - g ] ‏الجن‎ : ] ‏حص‎ TIN a : ] 1 eT : ٍْ a # i 1 f [ ¢ ; 1 a Powe § ‏:ا | ج<‎ 7 = ‏ليا‎ ٠ ; Ea 1 oe ‏م‎ & ; 1 A ‏اج‎ | : ٍْ doa ‏لعي‎ 1 ْ ١ 1 0 : ws a - ] bi x 2 58 ‏ا‎ x ‏سلس م‎ wer 1 0 7 LS 7 ‏ل‎ ‏زد ا‎ a 3 a 1 0 - oa ‏الي‎ i ‏جل‎ ; ed J. a Ww 1 - ja eva is 3 po ‏م‎ 1 ] : ‏بمب‎ ] > 5 | , a $ > ‏ب وال‎ ; J : & ‏ا‎ ‎3 ‏د‎ : 3 + a ] * an ] = 1 ‏أ‎ 0 2
    — 3 3 — TE 1 4 op JET [= FER 1s ra Te] Te eel ‏ض‎ | TAA ‏لا‎ 2. . ’ H «! ‏ض‎ | | | 3 Ll 0 ‏عبد‎ ‏ض‎ | ri ‏م‎ vn Bay - ‏ندا‎ ‎0 | | ‏لاسي‎ ‏لد‎ | Se I EE EE EE EE = ‏كرا‎ ‎I et I ‏ل اا‎ ‏ا ل سا لام‎ ThY ‏يبب‎ ‏شكل ؟‎
    — 3 4- ‏"ع 0 5 ال‎ | ye ” Lo = T=] ‏لا‎ ‎2 ‎— J— HEL | 1 | 12 3 LAR ‏ا‎ i } : ٠ ‏الخو‎ ) | ar ْ: hid . 1 ‏يم مسال‎ "( : s 3 fe — ob ‏ؤ :8 : لا‎ 3 03 ‏سسسب‎ pd +7 = =H a SH | Sl 8 po AT ‏السب‎ ‏خلا‎ | TAN 3 rr Th — a TR TY § 1 TAY ‏شكل 7 أ‎
    — 3 5 — 1 of 3 EE : ‏ا‎ EI ] re [ | y > | A ‏ض‎ ‎hd } ) Fa po 0 8 ‏م‎ 00 a = | ‏د‎ 1 Sy i 1 | i ‏اا‎ . TE a hd 0 9 : ١ > 3 ‏جا‎ ‏ان‎ 2 y ng 3 IAN Ed ar & 0 1 ‏ل‎ 1 pe — Fad Sie ‏حي سس‎ - ‏لا‎ ‏ريات سسب أ سي سس‎ ! > IS N 1 i EEE ‏ا‎ ‎| ‏ذا ساح‎ 12 (2) 2 > 1 5 { ™
    1 . La Fes ‏ا ] م‎ 1 ‏ا«‎ + 1 ‏حي‎ | / aul SHER WAR ‏حل الا‎ ol Te pe ‏ال * و‎ 1 i 1 es hl 0 ‏ا اخ‎ i g : ‏اي‎ Sc L! 1 1 Ta ‏ا‎ : : : ! 4 ) ‏عه‎ ‏ير‎ ‏م ا‎ ms pr Jr ie : - 1 2 § ‏ا‎ ‏ب كسب‎ | 3 ‏ب"‎ 0 rat ; > oa st
    - . 1 ‏هر‎ : |ّ kof ® RB g &
    — 3 6 — al i 1 0 ‏اوج‎ i ‏م‎ Fou NP 0 : 4 : j a 1 & RV - Ea 1 FAY 8 ‏ل‎ ‎i Seen i : 2 8# N i 5 ‏ال‎ po ‏سس‎ ‏ال ا‎ 3 : ‏سب‎ i ٍْ - ‏سس‎ ‎* ْ = TTT . hy 2 § A ‏أ‎ EA NN PA ‏إ: إ مج‎ FS i + Poa ; Tn j 5 ‏إ‎ | 8 ; ‏م‎ ‎| * ‏إ‎ j 3 i * !) 1 ‏احا إُ‎ _ =
    ‏.م‎ = | ‏اص جه‎ 1 . ‏إُ‎ . 3 i . 1 ‏اين ب‎ og d 1 & ‏ف‎ g 0 0 ْ | - ‏ل‎ 2 ‏صم‎ ” 0 ] ‏م[جي.‎ 3 a ‏إ‎ 1 1 ‏ريه لذ‎ ™N ‏إْ‎ ed ‏يه‎ ‏أحس‎ : rm x ¥ : 2 x « : x ‏ب"‎ ‏شو‎ — RRL
    : ‏ب‎ pl 1 ١ + ‏اط‎ ‎1 1 ‏اهم‎ 0 R i 8 1 i i 1 b Sa va i Poe \ free io 1 1 a § wd Bh 5 1 ‏الي لمحي‎ : eT BS < - ; ’ ¢ 2 wi . 0 ‏سو‎ : ِِ ‏سم يك"‎ [ = : AT, = i Bh] § ‏الي‎ 0 3 = A 1 ‏نب‎ ‏شع ب‎ j i > ‏كم‎ ‎oo ‏ض‎ ‎¢ 0 1 0 ‏,أ‎ ‏ا‎ 1 Mi ٍ ‏ا‎ 3 7 | : 1 4 | 1 1 ‏إ‎ ‎: ‏الاب ا"‎ + 1 pi ng i 1 a 1 wo ‏او‎ ORR 1 ‏ا‎ INL 0 ‏ا اا اا ااي‎ ١ . 1 Ap a ‏ت-‎ ‏مل‎ ‏ا‎ ‏سي‎ ‎<< = - a pe a a La a x ‏اب لكر لمم‎ . ‏م د‎ 0 1 ‏اح‎ ‏اي‎ 8 ‏اح“‎ ‏اج‎ oi ww : ‏اي‎ : 7 ‏سسا‎ A il, ore 3 > kh ‏مين‎ ™ a - cory a Fl x ‏ص‎ - ‏ع‎ ‎* ‎pS I pa & ‏نكال‎
    ض ا ‎i‏ = 0 3 سن 1 ‎i‏ 41 - : . يا 2 ‎jo‏ * عر = . 4 = 7 ; ‎wp cpa? :‏ = 1 ل حجر 1 حي 8 إ = & الح جد ب ‎a‏ ‎Pon h 1 a‏ 0 ب > إ ; ‎yo‏ = 1 > ا ‎X, Fo‏ 1 8 و 8 1 ‎RS‏ ‏0 0 ا ‎١ 1‏ بدا ب ‎I‏ ‎iE 1 $-‏ ‎pt‏ ‎ITTY Eu‏ > يا 5 ‎i Wo, I N‏ .* و ل ‎ENE 1 KY‏ ] 1 د 1 > ل ‎Bo‏ ل 1 [ 1 [ ‎a‏ ايها 1 1 ‎us‏ ‎LT 0‏ * | . اح يي عه |[ ‎fo‏ ‎Fe | &‏
    0 . ‎Pd‏ - الم 18 ححا آ[ صن نا
    ‎i .‏ : ب - ايا : ‎LA ON‏ 8 5 $ ‎ia >‏ » ‎pa‏ م ب م + > اي ننج ا + : 4
    لاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا ‎Sued Authority for intallentual Property‏ ‎RE‏ .¥ + \ ا 0 § 8 ‎Ss o‏ + < م ‎SNE‏ اج > عي كي الج ‎TE I UN BE Ca‏ ‎a‏ ةا ‎ww‏ جيثة > ‎Ld Ed H Ed - 2 Ld‏ وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها ‎of‏ سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. ‎Ad‏ ‏صادرة عن + ب ب ‎٠.‏ ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب ‎101١‏ .| لريا ‎1*١ v=‏ ؛ المملكة | لعربية | لسعودية ‎SAIP@SAIP.GOV.SA‏
SA520412643A 2014-11-26 2017-05-15 عملية تحسين النفط الثقيل بمفاعل ثنائي الجدار SA520412643B1 (ar)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US14/554,209 US9567530B2 (en) 2014-11-26 2014-11-26 Process for heavy oil upgrading in a double-wall reactor
PCT/US2015/061536 WO2016085749A1 (en) 2014-11-26 2015-11-19 Process for heavy oil upgrading in a double-wall reactor

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA520412643B1 true SA520412643B1 (ar) 2021-04-26

Family

ID=56009560

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA520412643A SA520412643B1 (ar) 2014-11-26 2017-05-15 عملية تحسين النفط الثقيل بمفاعل ثنائي الجدار
SA517381539A SA517381539B1 (ar) 2014-11-26 2017-05-15 عملية تحسين النفط الثقيل في مفاعل ثنائي الجدار

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA517381539A SA517381539B1 (ar) 2014-11-26 2017-05-15 عملية تحسين النفط الثقيل في مفاعل ثنائي الجدار

Country Status (8)

Country Link
US (2) US9567530B2 (ar)
EP (1) EP3224333B1 (ar)
JP (1) JP6348230B2 (ar)
KR (1) KR101931043B1 (ar)
CN (1) CN107001940B (ar)
SA (2) SA520412643B1 (ar)
SG (2) SG11201703683RA (ar)
WO (1) WO2016085749A1 (ar)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA3011813A1 (en) * 2016-01-29 2017-08-03 Archimede S.R.L. Multifunction reactor
ITUB20160138A1 (it) * 2016-01-29 2017-07-29 Archimede S R L Reattore multifunzione
US10287509B2 (en) * 2016-07-07 2019-05-14 Hellervik Oilfield Technologies LLC Oil conditioning unit and process
US10752847B2 (en) 2017-03-08 2020-08-25 Saudi Arabian Oil Company Integrated hydrothermal process to upgrade heavy oil
US10703999B2 (en) 2017-03-14 2020-07-07 Saudi Arabian Oil Company Integrated supercritical water and steam cracking process
US10870805B2 (en) * 2018-02-12 2020-12-22 Saudi Arabian Oil Company Removal of olefins from hydrothermally upgraded heavy oil
US11001766B2 (en) * 2018-02-14 2021-05-11 Saudi Arabian Oil Company Production of high quality diesel by supercritical water process
US10927313B2 (en) * 2018-04-11 2021-02-23 Saudi Arabian Oil Company Supercritical water process integrated with visbreaker
US10526552B1 (en) 2018-10-12 2020-01-07 Saudi Arabian Oil Company Upgrading of heavy oil for steam cracking process
US10920158B2 (en) * 2019-06-14 2021-02-16 Saudi Arabian Oil Company Supercritical water process to produce bottom free hydrocarbons
US11034897B1 (en) * 2020-04-30 2021-06-15 Saudi Arabian Oil Company Scheme for supercritical water process for heavy oil upgrading
CN112250157B (zh) * 2020-09-16 2022-08-19 深圳市华尔信环保科技有限公司 一种低能耗的超临界水氧化系统
US11866447B2 (en) 2022-02-03 2024-01-09 Saudi Arabian Oil Company Reactive deasphalting process
TWI836733B (zh) * 2022-11-17 2024-03-21 陳宣榮 裂解爐熱交換裝置

Family Cites Families (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA1265760A (en) 1985-07-29 1990-02-13 Reginald D. Richardson Process utilizing pyrolyzation and gasification for the synergistic co-processing of a combined feedstock of coal and heavy oil to produce a synthetic crude oil
US4818371A (en) 1987-06-05 1989-04-04 Resource Technology Associates Viscosity reduction by direct oxidative heating
US4840725A (en) 1987-06-19 1989-06-20 The Standard Oil Company Conversion of high boiling liquid organic materials to lower boiling materials
US5356530A (en) 1992-10-16 1994-10-18 Albert Calderon Method for upgrading petroleum residuum and heavy crude oil
US5358646A (en) 1993-01-11 1994-10-25 Board Of Regents, The University Of Texas System Method and apparatus for multiple-stage and recycle wet oxidation
FR2715583B1 (fr) 1994-02-02 1996-04-05 Inst Francais Du Petrole Dispositif pour la mise en Óoeuvre de réactions chimiques nécessitant au moins au démarrage un apport de calories.
US6312652B1 (en) 1997-09-19 2001-11-06 Stone & Webster Engineering Corp. Ceramic dip pipe and tube reactor for ethylene production
JP2000189781A (ja) 1998-12-28 2000-07-11 Toshiba Corp 高圧処理装置、高圧処理装置への供給方法および高圧処理装置の保護方法
NO312303B1 (no) 1999-02-11 2002-04-22 Thermtech As Fremgangsmate for katalytisk oppgradering og hydrogenering av hydrokarboner
EP1489046A4 (en) 2001-08-21 2010-02-24 Mitsubishi Materials Corp METHOD AND DEVICE FOR RECYCLING HYDROCARBON RESOURCES
FR2852654B1 (fr) 2003-03-20 2005-05-06 Dispositif et methode de liaison a etancheite relative et controlee entre un conduit et un tube ceramique
JP4197448B2 (ja) * 2003-04-02 2008-12-17 株式会社日立製作所 超臨界水による重質油の処理装置および重質油の処理装置を備えた発電システム
JP4098181B2 (ja) 2003-08-05 2008-06-11 株式会社日立製作所 重質油の処理方法及び重質油類処理システム
US7435330B2 (en) * 2003-10-07 2008-10-14 Hitachi, Ltd. Heavy oil reforming method, an apparatus therefor, and gas turbine power generation system
JP4680628B2 (ja) * 2005-02-24 2011-05-11 株式会社日立製作所 重質油改質装置及び重質油焚きガスタービンシステム
CA2546365C (en) 2005-05-20 2013-04-30 Value Creation Inc. Pyrolysis of residual hydrocarbons
JP2008050538A (ja) * 2006-08-28 2008-03-06 Central Res Inst Of Electric Power Ind 炭化水素資源の改質方法及び改質装置
US20080099378A1 (en) 2006-10-31 2008-05-01 Chevron U.S.A. Inc. Process and reactor for upgrading heavy hydrocarbon oils
US20080099377A1 (en) * 2006-10-31 2008-05-01 Chevron U.S.A. Inc. Process for upgrading heavy hydrocarbon oils
US20080099374A1 (en) * 2006-10-31 2008-05-01 Chevron U.S.A. Inc. Reactor and process for upgrading heavy hydrocarbon oils
CA2700737A1 (en) 2007-10-19 2009-04-23 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Three-phase heaters with common overburden sections for heating subsurface formations
US20090206007A1 (en) * 2008-02-20 2009-08-20 Air Products And Chemicals, Inc. Process and apparatus for upgrading coal using supercritical water
US7754067B2 (en) 2008-02-20 2010-07-13 Air Products And Chemicals, Inc. Process and apparatus for upgrading heavy hydrocarbons using supercritical water
US8172335B2 (en) 2008-04-18 2012-05-08 Shell Oil Company Electrical current flow between tunnels for use in heating subsurface hydrocarbon containing formations
WO2010105266A2 (en) 2009-03-13 2010-09-16 University Of Utah Research Foundation Fluid-sparged helical channel reactor and associated methods
US8197670B2 (en) * 2010-02-23 2012-06-12 Chevron U.S.A. Inc. Process for upgrading hydrocarbons and device for use therein
US9039889B2 (en) 2010-09-14 2015-05-26 Saudi Arabian Oil Company Upgrading of hydrocarbons by hydrothermal process
US8535518B2 (en) * 2011-01-19 2013-09-17 Saudi Arabian Oil Company Petroleum upgrading and desulfurizing process
CA2838873C (en) 2011-06-10 2018-08-21 Steen Brummerstedt Iversen Process and apparatus for producing liquid hydrocarbon
KR101818804B1 (ko) * 2011-10-31 2018-01-15 사우디 아라비안 오일 컴퍼니 석유를 업그레이드시키기 위한 초임계수 공정
EP3872148A1 (en) 2012-08-30 2021-09-01 Steeper Energy ApS Improved method for preparing start up of process and equipment for producing liquid hydrocarbons
BR112015003539A2 (pt) 2012-08-30 2018-04-17 Steeper Energy Aps método melhorado para a preparação da paragem do processo e equipamento de produção de hidrocarbonetos líquidos
WO2014066396A1 (en) 2012-10-22 2014-05-01 Applied Research Associates, Inc. High-rate reactor system
FR3001156B1 (fr) 2013-01-18 2016-10-21 Commissariat Energie Atomique Dispositif d'oxydation hydrothermale pour le traitement d'une matiere dans un milieu supercritique et procede de mise en oeuvre
US9914885B2 (en) * 2013-03-05 2018-03-13 Saudi Arabian Oil Company Process to upgrade and desulfurize crude oil by supercritical water

Also Published As

Publication number Publication date
CN107001940B (zh) 2019-01-11
US9670419B2 (en) 2017-06-06
KR20170089904A (ko) 2017-08-04
US20160145499A1 (en) 2016-05-26
EP3224333B1 (en) 2019-11-13
SG11201703683RA (en) 2017-06-29
CN107001940A (zh) 2017-08-01
KR101931043B1 (ko) 2018-12-19
EP3224333A1 (en) 2017-10-04
US20170114286A1 (en) 2017-04-27
US9567530B2 (en) 2017-02-14
WO2016085749A1 (en) 2016-06-02
JP2018500409A (ja) 2018-01-11
SA517381539B1 (ar) 2020-09-17
SG10201710423PA (en) 2018-02-27
JP6348230B2 (ja) 2018-06-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA520412643B1 (ar) عملية تحسين النفط الثقيل بمفاعل ثنائي الجدار
US10010839B2 (en) Process to upgrade highly waxy crude oil by hot pressurized water
Vasalos et al. Biomass catalytic pyrolysis: process design and economic analysis
JP6689386B2 (ja) 重油からパラフィン流を生成するための超臨界水アップグレーディング方法
CN110291175A (zh) 从石油中去除硫和金属的方法
BR9915551B1 (pt) processo para a conversço de uma carga de hidrocarbonetos e aparelho para conversço de uma carga de hidrocarbonetos.
US10815434B2 (en) Systems and processes for power generation
WO2014110085A1 (en) Direct coal liquefaction process
WO2003031012A1 (en) Modular oil refinery
CN112852478B (zh) 一种浆态床和沸腾床耦合的上流式反应器、反应器系统及催化加氢工艺
Ammus et al. HDS kinetic studies on Greek oil residue in a spinning basket reactor
AU2010219245B2 (en) A method for recovering hydrocarbon compounds and a hydrocarbon recovery apparatus from a gaseous by-product
EP2692833A1 (en) Method for removing heavy hydrocarbon
US11802245B1 (en) Processes for viscosity breaking of plastics
US20220220396A1 (en) Systems and processes for hydrocarbon upgrading
US20150191657A1 (en) Direct coal liquefaction process
Matalgah PYROLYTIC CONVERSION OF WASTE BIO-MASS TO JET FUEL
US8992765B2 (en) Process for converting a hydrocarbon feed and apparatus relating thereto
WO2022146512A1 (en) Systems and processes for treating disulfide oil
FROM PROJECT LIGNITE PREMIUM FUELS FROM NORTHERN GREAT PLAINS LIGNITE