SA517381779B1 - مصنع وعملية لإنتاج الأمونيا بالتنقية بالتبريد الفائق، وطريقة للتجديد ذات صلة - Google Patents
مصنع وعملية لإنتاج الأمونيا بالتنقية بالتبريد الفائق، وطريقة للتجديد ذات صلة Download PDFInfo
- Publication number
- SA517381779B1 SA517381779B1 SA517381779A SA517381779A SA517381779B1 SA 517381779 B1 SA517381779 B1 SA 517381779B1 SA 517381779 A SA517381779 A SA 517381779A SA 517381779 A SA517381779 A SA 517381779A SA 517381779 B1 SA517381779 B1 SA 517381779B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- stream
- purification
- hydrogen
- gas
- nitrogen
- Prior art date
Links
- 238000000746 purification Methods 0.000 title claims abstract description 66
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 55
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 54
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 33
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 27
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 96
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 81
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 74
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 74
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 72
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 51
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims abstract description 50
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 48
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims abstract description 45
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 24
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 claims description 45
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 23
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 16
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims description 7
- 229910052756 noble gas Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 claims description 5
- 150000002835 noble gases Chemical class 0.000 claims description 4
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 3
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 2
- RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N Acetaminophen Chemical compound CC(=O)NC1=CC=C(O)C=C1 RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241001093575 Alma Species 0.000 claims 1
- 241000269627 Amphiuma means Species 0.000 claims 1
- 101100084503 Caenorhabditis elegans pas-3 gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- 101001092200 Mus musculus RNA binding protein fox-1 homolog 3 Proteins 0.000 claims 1
- 235000010582 Pisum sativum Nutrition 0.000 claims 1
- 240000004713 Pisum sativum Species 0.000 claims 1
- SFZBBUSDVJSDGR-XWFYHZIMSA-N beta-D-Galp-(1->4)-[alpha-L-Fucp-(1->3)]-beta-D-GlcpNAc-(1->3)-beta-D-Galp Chemical compound O[C@H]1[C@H](O)[C@H](O)[C@H](C)O[C@H]1O[C@H]1[C@H](O[C@H]2[C@@H]([C@@H](O)[C@@H](O)[C@@H](CO)O2)O)[C@@H](CO)O[C@@H](O[C@H]2[C@H]([C@@H](CO)O[C@@H](O)[C@@H]2O)O)[C@@H]1NC(C)=O SFZBBUSDVJSDGR-XWFYHZIMSA-N 0.000 claims 1
- 210000004556 brain Anatomy 0.000 claims 1
- PSGAAPLEWMOORI-PEINSRQWSA-N medroxyprogesterone acetate Chemical compound C([C@@]12C)CC(=O)C=C1[C@@H](C)C[C@@H]1[C@@H]2CC[C@]2(C)[C@@](OC(C)=O)(C(C)=O)CC[C@H]21 PSGAAPLEWMOORI-PEINSRQWSA-N 0.000 claims 1
- 230000001012 protector Effects 0.000 claims 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 abstract description 27
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 30
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 24
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 13
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 10
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 10
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 10
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 9
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 3
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 3
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 description 3
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000011221 initial treatment Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 241000711981 Sais Species 0.000 description 1
- YZCKVEUIGOORGS-NJFSPNSNSA-N Tritium Chemical compound [3H] YZCKVEUIGOORGS-NJFSPNSNSA-N 0.000 description 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 1
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000005138 cryopreservation Methods 0.000 description 1
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 210000003414 extremity Anatomy 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 210000003194 forelimb Anatomy 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 238000009418 renovation Methods 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0276—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of H2/N2 mixtures, i.e. of ammonia synthesis gas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/025—Preparation or purification of gas mixtures for ammonia synthesis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
- C01B3/501—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification by diffusion
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
- C01B3/506—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification at low temperatures
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
- C01B3/56—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification by contacting with solids; Regeneration of used solids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
- C01C1/04—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase
- C01C1/0405—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase from N2 and H2 in presence of a catalyst
- C01C1/0476—Purge gas treatment, e.g. for removal of inert gases or recovery of H2
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
- F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0252—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0405—Purification by membrane separation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/042—Purification by adsorption on solids
- C01B2203/043—Regenerative adsorption process in two or more beds, one for adsorption, the other for regeneration
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/046—Purification by cryogenic separation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/14—Details of the flowsheet
- C01B2203/146—At least two purification steps in series
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/40—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using hybrid system, i.e. combining cryogenic and non-cryogenic separation techniques
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/80—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using membrane, i.e. including a permeation step
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/02—Multiple feed streams, e.g. originating from different sources
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/04—Mixing or blending of fluids with the feed stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/20—H2/N2 mixture, i.e. synthesis gas for or purge gas from ammonia synthesis
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
- F25J2215/02—Mixing or blending of fluids to yield a certain product
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/32—Compression of the product stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بعملية لتخليق الأمونيا من غاز إضافي يحتوي على الهيدروجين والنيتروجين، حيث تتضمن العملية المذكورة توليد غاز تخليق (8) يحتوي على الهيدروجين والنيتروجين بنسبة مولارية أقل من 3، بداخل قطاع الطرف الأمامي (2)؛ وتنقية أولى بالتبريد الفائق، والتي تم تصميمها لإزالة النيتروجين ورفع تلك النسبة المولارية المذكورة؛ وتحويل غاز التخليق إلى أمونيا (13) بداخل حلقة تخليق عالية الضغط (6)، مع الاستخلاص من حلقة تيار التطهير المذكورة (14) التي تحتوي على الهيدروجين وغازات خاملة؛ حيث يخضع جزء على الأقل من تيار التطهير (14) السالف ذكره للمزيد من التنقية حتى يتم استخلاص جزء على الأقل من الهيدروجين الذي يحتوي عليه هذا التيار، والحصول على تيار واحد على الأقل (15، 15أ، 16، 18) يحتوي على الهيدروجين المستخلص، والذي يُعاد تدويره في العملية. شكل 1.
Description
وطريقة للتجديد ذات صلة Gl مصنع وحملية لإنتاج الأمونيا بالتنقية بالتبريد
Plant and Process for Ammonia Production With Cryogenic Purification, and
Related Method of Revamping الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الحالي بمصنع وعملية لإنتاج Lis) تتضمن مرحلة للتنقية بالتبريد الفائق لغاز التخليق. كما يتعلق الاختراع أيضًا بطريقة لتجديد مصانع الأمونيا بالتنقية بالتبريد الفائق. يتضمن الإنتاج الصناعي للأمونيا ذلك التفاعل الحفزي لغازي تخليق ($e) إضافي) يشتمل على الهيدروجين النيتروجين بتسبة مولارية تبلغ 3 : 1 بداخل خلقة تخليق عالية الضغط والتي تعمل عادة عند ضغط يتراوح ما بين حوالي 8 ميجا باسكال إلى 30 ميجا باسكال. يتم إنتاج الغاز ا لإضافي في قطاع الطرف النهائي » قبل حلقة التخليق» وذلك من خلال إعادة تشكيل مادة خام هيدروكريونية؛ Jia الغاز الطبيعى . ويتضمن أحد الأساليب المعروفة لإنتاج الأمونيا والذي تم وصفه على سبيل المثال في براءة الاختراع 0 الأمريكية رقم 613 422 3؛ الإصلاح على مرحلتين؛ بمعنى الإصلاح الأولي والإصلاح الثانوي؛ حيث يتم الإصلاح الثانوي بوفرة من الهواء» والتنقية اللاحقة بالتبريد الفائق لغاز التخليق. وتتم تلك التنقية بالتبريد الفائق السابق ذكرها عند درجة حرارة تبلغ حوالي - 160 درجة مئوية؛ والغرض منها هو تكثيف النيتروجين الزائد والغازات الخاملة (والتي تتضمن بصورة رئيسية الميثان والأرجون) والتخلص منها الموجودة بغاز التخليق. حيث عادة ما يتم جمع SIS من النيتروجين والغازات الخاملة 5 1 في تيار النفايات حيث يعاد تدوير تيار النفايات المذكور في صورة وقود لشعلات مفاعل الإصلاح الأولى» حتى يتسنى الاستفادة من محتواه من الميثان. وتعتمد هذه التقنية بصورة أساسية على مبداً القيام بالإصلاح الثانوي بوفرة من الهواء» وإزالة التيتروجين الزائد الناتج (منسويًا إلى النسبة المفضلة المرتبطة بالهيدروجين) بالتنقية بالتبريد الفائق. وعلاوة على alld فإن النيتروجين الزائد يعمل على تسهيل Aly الغازات الخاملة.
وعادة ما تُسبق التنقية بالتبريد الفائق بتحويل أول أكسيد الكريون إلى ثاني أكسيد الكربون» وإزالة ثاني أكسيد الكربون» والميثنة الاختيارية؛ وازالة الماء والأمونياء وذلك بالمناخل الجزيئية على سبيل المثال. وتتميز تلك التقنية المذكورة بعدد من المميزات الراسخة؛ كما أنها تستعمل في العديد من مصانع الأمونيا حول العالم؛ غير أنه لايزال لهذه التقنية عدد من العيوب؛ ومن ثم وجود فرص لتطويرها. وتعتمد التقنية بالتبريد الفائق؛ فى التقنية السابقة؛ على مبداً التبريد الذاتى» بمعنى أن تبريد المُنقى بالتبريد الفائق تتم من خلال تمدد الغاز نفسه. وبصورة أكثر تفصيلًا فإن ذلك التبريد الذاتي يتحقو عمومًا من خلال تمدد الغاز الموجه لوحدة التنقية ويتمدد تيار النفايات السابق ذكره. وبشكل ذلك عيبًا يتمثل في فقدان ضغط غاز التغذية. ويؤدي ذلك الفقدان في الضغط السابق ذكره إلى زيادة مستوى استهلاك الضاغط المستعمل لرفع ضغط الغاز المنقى في حلقة التخليق.
0 كما أن ثمة عيبًا آخر فى التقنيات السابقة وهو أن المتغير التشغيلى الوحيد للتحكم فى عملية التنقية بالتبريد الفائق يتمثل فى التمدد السابق الإشارة إليه فى غاز التغذية. وتتحدد درجة ذلك التمدد بواسطة الزيادة في النيتروجين في غاز التغذية؛ بمعنى كمية النيتروجين التي يتعين إزالتها. كما تتم بالتبعية إزالة الغازات الخاملة؛ ولكنه لا يتم التحكم فيها بصورة مباشرة. ولعل ذلك يؤدي إلى جعل التقنية السابقة غير فعالة بصورة شاملة فيما يتعلق بإزالة الغازات الخاملة. حيث يمثل فصل الأرجون» على
5 وجه التحديد» مشكلة نتيجة لإنخفاض تركيز الأرجون وإنخفاض درجة حرارة تكثيفه؛ والتي تقترب من تلك الخاصة بالنيتروجين. وفي التقنيات السابقة المتعلقة بالمصانع السابق الإشارة إليهاء نادرًا ما تصل نسبة فصل ١ لأرجون إلى 50 — 760 أو أكثر . كما أن ثمة عيبًا آخر يتمثل في الحقيقة القائلة بأن هناك كمية من الهيدروجين المتبقي والموجودة في تيار النقايات يتم فقدها.
0 وكما سبق ذكره؛ فإنه يوجد عدد كبير من مصانع الأمونيا من النوع السابق وصفه؛ والتي يتم فيها الإصلاح الثانوي باستعمال الهواء الزائد والتنقية بالتبريد الفائق؛ ولذلك؛ فإن ثمة إهتمامًا كبيرًا Gola تجديد هذه المصانع؛ وذلك لزيادة قدرة هذه المصانع من حيث كمية الأمونيا المُنتجة على وجه الخصوص .
وتتمثل إقتراحات التقنيات السابقة حتى الآن؛ lad يتعلق بتجديد هذه المصانع؛ زيادة تدفق الهواء الموجه إلى الإصلاح الثانوي. وفي الحقيقة؛ إن السمة الرئيسية لهذه المصانع تتمثل في الإصلاح الثانوي بالهواء الزائد؛ وما يتبع ذلك من محاولات لزيادة القدرة التي تميل على وجه الدقة إلى زيادة تدفق الهواء إلى الإصلاح الثانوي. غير أن هذه الطرق تتطلب تعديلات مكلفة لضاغط الهواء حتى يتسنى زيادة معدل تدفقه. وعادة ما يتم تشغيل ضاغط الهواء المذكور بواسطة توربين غازء كما أن الأمر يتطلب في بعض الحالات تعديل ذلك التوريين؛ مما يؤدي إلى تكبد المزيد من التكاليف. وبدلًا من ذلك؛ فإنه من الممكن أن يتم تنصيب ضاغط هواء ثانوي بالتوازي مع الضاغط الموجود؛ ولكن هذا الحل يعتبر أيضصا مكلف ولا يتمتع بدرجة عالية من الجاذبية حيث أنه يتطلب ماكينة جديدة
وما يتبع ذلك من توفير حيز لتنصيبها.
0 كما أن ثمة مشكلة أخرى في إجراءات التجديد تتمثل في أن أجهزة المصنع تكون مصممة للعمل بقدرتها القصوى»؛ وعلى الجانب AY) فقد لوحظ أن أداء فصل الغازات الخاملة يسوء تحت هذه الظروف المقدرة. فعلى سبيل المثال؛ فقد وجد في بعض التنصيبات أنه في المصنع المجدد قد يزيد محتوى الميثان في الغاز المنقى (الذي يتم تزويد حلقة التخليق به) من القيمة الإبتدائية البالغة 3000 eda في المليون إلى قيمة أكبر die 4000 - 5000 جزءٍ في المليون. ولهذا الأمر عواقب سلبية
5 على قطاع التخليق؛ حيث يؤدي في بعض الحالات إلى الحاجة إلى تنصيب مفاعل إضافي أو تجديد أو Pla) ضاغط AT mars.
JW فقد لوحظ أن وحدة التنقية بالتبريد الفائق تخلق مشكلة كبيرة في المصنع. كما أن ثمة Ge آخر للطريقة المعروفة لتجديد هذه المصانع يتمثل في أن الزيادة الكبيرة في الهواء الزائد تتطلب على وجه العموم ملائمة الأجهزة و/أو تؤدي إلى ظهور عدد من المشاكل مثل زيادة
الفقد في الضغط و/أو زيادة استهلاك الطاقة. ونتيجة لذلك فإن الطرائق السابق تناولها والتي تقدمها التقنيات السابقة والمتعلقة بتجديد مصانع الأمونيا لا تعتبر مرضية بصورة كاملة؛ كما أنه نادرًا ما تكون جذابة من زاوية التكاليف. الوصف العام للاختراع
يهدف الاختراع الحالي إلى التغلب على المشاكل والقيود المذكورة في التقنيات السابقة. وبصورة أكثر تفصيلًاء فإن الاختراع Jal يهدف إلى توفير طريقة لإنتاج الأمونيا تتضمن خطوة التنقية بالتبريد الفائق؛ والتي rad بالمقارنة بالتقنيات السابقة؛ بفقد قدر Ji من الضغط لغاز التغذية» وتحقق ضغط امتصاص أعلى لضاغط غاز التخليق واستهلاك أقل cal وكفاءة أعلى لاستخلاص الهيدروجين وإزالة الغازات الخاملة؛ وتقليل تدوير الغازات الخاملة في حلقة التخليق؛ والاحتياج إلى قدر أقل من
الهواء الزائد . وتتحقق هذه الأهداف من خلال عملية ومصنع لتخليق الأمونيا من غاز إضافي يحتوي على الهيدروجين والنيتروجين وفقًا لعناصر الحماية. وبالخصوص» فإن الطريقة Gy للاختراع تتصمن الخطوات التالية:
0 توليد غاز التخليق المحتوي على الهيدروجين والنيتروجين بنسبة مولارية تقل عن 3؛ بداخل قطاع الطرف الأمامى؛ و التنقية الأولى بالتبريد الفائق لغاز التخليق السابق ذكره؛ lly صضممت لإزالة النيتروجين ولترفع النسبة المولارية للهيدروجين/النيتروجين بالغاز المذكور إلى dad معينة مسبقًا؛ و 4 1 غاز ال * ليو أل اس حتى x 4 1 إلى 4 1 اذ * ليو ¢ و
5 تحويل غاز التخليق إلى أمونيا بداخل حلقة clad) مع استخلاص تيار التطهير المحتوي على الهيدروجين والغازات الخاملة من الحلقة المذكورة؛ و التنقية الثانية لجزء واحد على الأقل من تيار التطهير المذكور؛ وذلك بعملية مناسبة لاستخلاص جزءٍ على الأقل من الهيدروجين المحتوى فيه؛ مع إنتاج تيار واحد على الأقل يحتوي على الهيدروجين المستخلص وتيار نفايات واحد على الأقل؛ و
0 إعادة تدوير ذلك التيار الوحيد على الأقل والمحتوي على الهيدروجين المستخلص إلى العملية؛ وذلك حتى يتسنى sal) إنتاج الأمونيا.
ويحتوي غاز التخليق المذكور القادم من قطاع الطرف الأمامي على زيادة من النيتروجين؛ والتي
يفضل أن تساوي على الأقل 725 مقارنة بالنسبة المولارية القياسية التي تبلغ 3 والأكثر تفضيلًا أن
تساوي على الأقل 730 والأكثر تفضيلًا أن تساوي على الأقل 1745.
وفي أحد الأمثلة المفضلة؛ لا يحتوي غاز التخليق المذكور والمُنتج بواسطة قطاع الطرف الأمامي على أكاسيد الكربون. ويفضل أن يكون محتوى غاز التخليق المذكور من أكاسيد الكريون بمستوى
الجزء في المليون؛ والأكثر تفضيلًا أن يقل عن 10 جزءِ في المليون. ويمكن الحصول على غاز
التخليق غير المحتوي على أكاسيد الكربون من خلال خطوة الميثنة. فعلى سبيل المثال؛ فإن ثمة
عملية مناسبة لتوليد غاز التخليق في قطاع الطرف الأمامي تتضمن: إصلاح الهيدروكربون؛ والتحويل
المتناوب؛ وإزالة ثاني أكسيد الكريون والميثنة.
0 وبتم إجراء التنقية الثانية السابق الإشارة إليها بداخل وحدة استخلاص غاز التطهير. وقد يخضع تيار النفايات لخطوة التنقية الثانية بصورة كاملة أو بصورة جزئية فقط. ang أن يخضع 50 " على الأقل من تيار التطهير لخطوة التنقية الثانية المذكورة؛ والأكثر تفضيلًا أن يخضع 705 على الأقل. وبفضل أن تحتوي تلك التنقية الثانية السابق ذكرها لتيار التطهير المستخلص من حلقة التخليق على عملية واحدة على الأقل تُختار من الفصل بالتبريد الفائق؛ والتى يستغل بدوره اختلاف قابلية مكونات
تيار التطهير للتطاير فعلى سبيل المثال » المكونات الخفيفة Jie الهبيدروحين والمكونات الثقيلة Jie الميثان؛والنفاذية عبر الأغشية المنفذة للهيدروجين وغير المنفذة للغازات الخاملة؛ والامتزاز خلال المواد الممتزة التي تتميز بجاذبيتها العالية للنيتروجين والغازات الخاملة؛ في حين أن جاذبيتها للهيدروجين منخفضة. وبفضل أن تعمل تلك المواد الممتزة السالف ذكرها من خلال الامتزاز بالضغط المتأرجح.
0 وتعتبر هذه العمليات معروفة بذاتها ولا تحتاج إلى أن يتم تناولها بالوصف التفصيلي»؛ بل فقط على سبيل المثال. ويمكن أن تتطلب كل من هذه العمليات؛ بالإضافة إلى وحدات فصل التيار المحتوي على الهيدروجين من تيار النفايات؛ وححدات متخصصة للمعالجة المبدأية لتيار التطهير. وتشتمل وحدات المعالجة المبدأية السابق ذكرها على سبيل المثال على أعمدة الغسيل بالماء؛ والمناخل
الجزيئية؛ ومبادلات التبريد أو التسخين وفواصل تكثيفية. وتعتبر وحدات المعالجة الأولية السابق ذكرها معلومة بذاتهاء ومن ثم فإنه لن يتم تناولها بالوصف التفصيلي.
Ay بعض الأمثلة؛ يتم إجراء التنقية الثانية السابق ذكرها من خلال عملية متعددة المراحل من الفصل بالتبريد الفائق و/أو النفاذية عبر غشاء؛ وهي تتضمن العديد من المراحل التي تعمل عند مستويات
J 0 all ختلفة من 5
ومن خلال تلك العملية متعددة المراحل» والتى عادة ما تترتب مراحلها بصورة متدرجة من المرحلة الأولى ذات الضغط المرتفع وحتى المرحلة الأخيرة ذات الضغط المنخفض؛ يمكن للتنقية أن تؤدي إلى تكوين تيارات تحتوي على الهيدروجين المستخلص من ضغوط مختلفة؛ والذي يمكن أن يعاد تدويره في مراحل مختلفة من العملية؛ بمعنى عند نقاط مختلفة من المصنع.
0 وبالخصوص؛ يمكن من خلال تلك العملية متعددة المراحل أن يُعاد تدوير واحد على الأقل من التيارات السابق ذكرها والمحتوية على الهيدروجين المستخلص إلى النقطة من المصنع التي تتميز بإرتفاع ضغطها عن المدخل إلى التنقية الأولى بالتبريد الفائق؛ ويفضل إلى مدخل أحد المراحل التي تلي المرحلة الأولى لضغط غاز التخليق. Yous من cell فإن تيار واحد على الأقل من بين التيارات المذكورة يحتوي على الهيدروجين المستخلص قد يتم ضغطه بداخل ضاغط متخصص.
5 ويمكن أن تتم تنقية تيار التطهير بالفصل بالتبريد الفائق بداخل وحدات استخلاص غاز التطهير بالتبريد الفائق» والتي تحتوي بالضرورة على صندوق بارد يحتوي مبادل واحد على الأقل للحرارة متعدد الممرات وفاصل للغاز عن السائل. ويمكن أن تحتوي وحدة استخلاص غاز التطهير على جهاز مصمم للقيام بالتبريد الذاتي اللازم؛ ويمكن لهذا الجهاز أن يكون على سبيل المثال عبارة عن توريين أو صمام تمد للغاز الداخل» والأكثر تفضيلًا أن يكون لواحد على الأقل من التيارات الخارجة؛
0 بل والأكثر تفضيلًا أن يكون لتيار النفايات الخارج. وعادة ما تحتوي الوحدة المسماة بالصندوق البارد على فاصل واحد على الأقل للغاز عن السائل؛ Jie عمود تقطير بالتبريد الفائق (من النوع الصفائحي أو التعبوي) أو عمود غشائي. وفي حال توافر التيتروجين عند درجة حرارة التبريد الفائق؛ مثل النيتروجين السائل (أو مائع تبريد آخر مناسب لدرجات حرارة العمل الخاصة بالتنقية بالتبريد الفائق)؛ فإنه سيتم تسخينه و/أو يتبخر في طريق مبار الحرارة
لتبريد وحدة استخلاص تيار التطهير» أو يختلط مع أحد تيارات وحدة استخلاص غاز التطهير (على سبيل المثال تيار النفايات) لتبريده. بل وإنه من المفيد أكثر» حتى يتم الوصول إلى التنقية متعددة المراحل؛ أن تشتمل وحدة استخلاص عاز التطهير على العديد من فواصل الغاز عن السائل التي تترتب بصورة متدرجة؛ والتي من شأنها أن تضمن كفاءة فصل أعلى مع حد أدنى من الفقد عملية استخلاص الهيدروجين. ويعمل الفاصل الأول عند ضغط أعلى من الفواصل التالية؛ التي تستقبل السائل الخارج من الفاصل السابق. ووفقًا لأحد أمثلة الاختراع؛ فإن التيار المذكور والمحتوي على الهيدروجين المستخلص؛ أو على الأقل asl التيارات المحتوية على الهيدروجين المستخلص التي يتم الحصول عليها من التنقية الثانية يُعاد تدويره مباسرة إلى مرحلة التخليق بعد الضغط المناسب. ويمكن أن يتم shal ضغط التيار المحتوي 0 على الهيدروجين المستخلص بصورة منفصلة عن ذلك الخاص بمنتج التنقية الأساسية؛ ولكنه يفضل أن يتم ضغط التيارين Ge بداخل نفس الماكينة. Ey, لمثال آخر للاختراع؛ يتم خلط تيار واحد على الأقل يحتوي على الهيدروجين المستخلص والذي يتم الحصول عليه من تنقية تيار التطهير مع تيار غاز التخليق المنتج بواسطة قطاع الطرف الأمامي ثم الخضوع لخطوة التنقية الأولى بالتبريد الفائق. وفي هذه الحالة ينخفض معدل تدفق الغاز الذي 5 ستتم معالجته في التنقية الأولى بالتبريد (ll وبالخصوص كمية النيتروجين والغازات الخاملة (الأرجون والميثان). وبالتالي فإن المهمة التي تقوم التنقية الأولى بالتبريد الفائق تقل. وبمعنى آخرء فإنه يمكن القول بأن وحدة استخلاص غاز التطهير تعمل كمنقي أولي لغاز التخليق وتخفض معدل تدفق الغاز الذي سوف يخضع للتنقية الأولى بالتبريد الفائق السابق ذكرها. وإذا لم يكن الغاز المتحل عليه من التنقية الثانية لا يحتوي على الماء ولا على بقايا من الأمونياء فإنه قد يتم إرساله مباشرة إلى 0 التنقية الأولى بالتبريد الفائق» ويذلك تزال مشكلة المُجفف, وكذلك التنقية بالتبريد الفائق. وفي مثال آخرء يخضع جزء من غاز التخليق الذي يخرج من قطاع الطرف النهائي مباشرة للتنقية الثانية السابق ذكرهاء جنبًا إلى جنب مع تيار التطهير المستخلص من حلقة التخليق؛ وتجدر الإشارة إلى أن خطوة التنقية الثانية السابق ذكرها تكون من النوع الذي يتم بالتبريد الفائق. وتتمثل ميزة هذا المتغير في تخفيض معدل تدفق الغاز الذي سيخضع لعملية التنقية الأولى بالتبريد الفائق بداخل
الصندوق البارد؛ وكذلك تخفيض الهواء الزائد والطاقة المستهلة لضغط الغاز لمستوىق ضغط حلقة التخليق. ونتيجة لهذا الإجراء؛ Gl وحدة استخلاص غاز التطهير تعمل على التوازي مع وحدة التبريد الفائق الأولى (وحدة التبريد الفائف الرئيسية)؛ مما يقلل من الحمل عليها. Js الغاز المتحصل عليه قطاع الطرف الأمامي وموجه نحو التنقية الثانية على سبيل المثال قبل أو بعد المُجفف. وإذا كانت لدى المجفف قدرة كافية لمعالجة التيار الغازي بكامله القادم من قطاع الطرف الأمامي؛ فإنه يكون من المفيد أن تتم إزالة جزءِ من الغاز بعد ذلك المجفف؛ وذلك لإرساله إلى قطاع التنقية الثانية. Vag من ذلك» إذا تمت إزالة الغاز قبل المجفف؛ فإنه من المفيد أن يتم التزويد بمجفف ثاني ثبل المنقي الثاني . ولعله من المفيد أن يتم توجيه ذلك الجزء المذكور من الغاز إلى فاصل الأطوار الخاص بوحدة 0 استخلاص غاز التطهير والذي يكون مستوى الضغط به مقاربًا لضغط التشغيل الأدني فيما بين: مدخل التنقية الأولى بالتبريد الفائق» ومخرج التنقية الأولى بالتبريد الفائق» ومدخل مرحلة الضغط الأولى لقطاع الضغط والمضممة لرفع ضغط غاز التخليق إلى (sie ضغط الخلقة. وفي بعض الأمثلة؛ يتم خلط sda على الأقل من تيار النفايات النائي من تنقية تيار التطهير مع تيار غاز التخليق المنتج بواسطة قطاع الطرف الأمامي؛ وذلك قبل التنقية الأولى؛ بمعنى أن يتم 5 ذلك قبل وحدة التبريد الفائق الرئيسية. ولعل ذلك يضمن قدر أكبر من استخلاص الهيدروجين؛ وذلك نتيجة لكون النسبة المتبقية من الهيدروجين في تيار النفايات؛ والتي تكون غيرة ولكنها ليست لدرجة يمكن إهمالهاء يتم استخلالها على الأقل جزئيًا؛ وفي نفس الوقت يتم تجنب تراكم الغازات الخاملة؛ ولا يتم تعرض الصندوق البارد الرئيسي للحمل الزائد؛ كما أن النيتروجين اللازم للتبريد الذاتي لا يفقد. كما أن gall المتبقي من تيار النفايات المذكور يتم استعماله؛ على سبيل المثال؛ كوقود في قطاع 0 الطرف الأمامي. كما يتعلق الاختراع Load بطريقة لتجديد مصانع الأمونياالمحتوية على وحدة تنقية بالتبريد الفائق. وبالخصوص, فإن مصنع الأمونيا المحتوي على: قطاع الطرف الأمامي؛ والذي يقوم بتوليد غاز التخليق المحتوي على الهيدروجين والنيتروجين بنسبة مولارية تقل عن 3؛ وقطاع تنقية بالتبريد الفائق» والذي يقوم بدوره بإزالة النيتروجين من غاز التخليق
— 0 1 — حتى يتسنى رفع تلك النسبة المولارية السابق ذكرها إلى قيمة معينة مسبقًا؛ وقطاع dara والذي يقوم برفع ضغط غاز التخليق إلى ضغط التخليق المعين مسبقًا؛ وحلقة التخليق/ والتي تعمل عند ضغط التخليق السابق ذكره؛ وتقوم بإنتاج تيار من الأمونيا وتيار التطهير المحتوي على الهيدروجين والغازات الخاملة. يتم تجديده بواسطة:
إضافة وحدة استخلاص مصممة لفصل الهيدروجين والتزويد بجزء على الأقل من تيار التطهير الناتج من حلقة التخليق؛ وحيث تنتج وحدة الاستخلاص المذكورة واحد أو أكثر من التيارات المحتوية على الهيدروجين الميتخلص وتيار نفايات محتوي على غازات خاملة؛ كما تشتمل عادة تلك الغازات الخاملة على النيتروجين» والأرجون و/أو الميثان.
0 تنصيب خط لإعادة تدوير التيار المذكور المحتوي على الهيدروجين المستخلص أو تيار واحد على الأقل من بين التيارات المحتوية على الهيدروجين المستخلص إلى المصنع. وتعتبر الأمثلة المفضلة التي تم وصفها فيما سبق قابلة للتطبيق Load فيما يتعلق بطريقة التجديد الخاصة بالاختراع. وبالخصوص فإن يعض طرائق التجديد المفضلة Ga, للاختراع هي كما يلي :
5 يفضل أن يتم تطبيق طريقة التجديد على المضنع الذي فيه يحتوي غاز التخليق المذكور والناتج من قطاع الطرف الأمامي على زيادة من النيتروجين تساوي على الأقل 725 مقارنة بالنسبة المولارية القياسية للهيدروجين/النيتروجين والبالغة 3 والأكثر تفضيلًا أن تساوي على الأقل 735 بل والأكثر Sais أن تساوي على الأقل 1745. ويفضل؛ في طريقة التجيد» أن 750 على الأقل؛ والأكثر تفضيلًا 705 على الأقل؛ من تيار التطهير
0 المذكور يتم تزويد وحدة الاستخلاص التي تم تنصيبها حديثًا به. ومن المفيد أن تشتمل وحدة الاستخلاص التي تم تنصيبها حديثًا والسابق ذكرها على واحد على الأقل مما Jan : وحدة فصل بالتبريد all وغشاء منفذ للهيدروجين وغير منفذ للغازات الخاملة؛ ولوح ممتز مصنوع من مادة لها جاذبية عالية للغازات الخاملة بينما تكون جاذبيتها للهيدروجين منفضة؛ Cus
— 1 1 — أن وحدة الاستخلاص التي تم تنصبيها حديثًا تشتمل على مرحلة واحدة أو العديد من المراحل التي تعمل عند Ja 1: . BN oo. dy أحد الأمثلة المفضلة؛ يتم إرسال تيار واحد على الأقل من بين التيارات المحتوية على الهيدروجين المستخلص مباشرة إلى حلقة التخليق بواسطة قطاع الضغط المذكور. وفي أحد الأمثلة المفضلة؛ يُعاد تدوير تيار واحد على الأقل محتوي على الهيدروجين المستخلص ومتحصل عليه من وحدة الاستخلاص التي تم تنصيبها حديثًا؛ وذلك قبل قطاع التنقية بالتبريد الفائق J لأول , وفى أحد الأمثلة المفضلة؛ تشتمل وحدة الاستخلاص المذكورة على وحدة فصل بالتبريد الفائق؛ كما أن جزء واحد على الأقل من غاز التخليق الناتج من قطاع الطرف الأمامي يُعاد توجيهه إلى وحدة 0 الاستخلاص سالفة الذكر. وفي أحد الأمثلة المفضلة؛ تشتمل وحدة الاسترجاع بالتبريد الفائق التي تم تنصيبها حديثًا على مرحلة واحدة على الأقل تعمل عند ضغط يقترب من أو يزيد عن الضغط الأدنى من بين التيار الداخل إلى التنقية الأولى؛ والتيار الخارج من التنقية الأولى ومدخل المرحلة الأولى لقطاع الضغط؛ كما يتم تزويد تلك المرحلة المذكورة بذلك الجزءٍ الوحيد على الأقل من غاز التخليق والسابق ذكره. 5 وفي مثال آخر مفضل؛ يُعاد تدوير جزء على الأقل من تيار النفايات المذكور والمنتج بواسطة وحدة الاستخلاص السابق ذكرهاء وذلك قبل قطاع التنقية الأولى بالتبريد الفائق. ويمكن لوحدة استخلاص الهيدروجين الجديدة أن تعمل بالعديد من المراحل موفرة تيارات تحتوي على المهيدروجين المستخلص عند ضغوط مختلفة؛ كما أن طريقة التجديد يمكن أن تشتمل على إعادة تدوير التيارات المذكورة إلى نقاط مختلفة من المصنع. ويمكن للتيار أو التيارات المحتوية على 0 الهيدروجين المستخلص أن يُعاد تدويرها مباشرة إلى حلقة التخليق و/أو إلى الأجزاء الأخرى من المصنع؛ على سبيل المثال قبل قطاع التبريد الفائق الموجود. كما أنه من الممكن القيام بإعادة التدوير إلى حلقة التيار المنتج من وحدة الاستخلاص؛ وذلك بتزويد مدخل أحد مراحل قطاع ضغط الغاز بالتيار المذكور.
وفي بعض الأمثلة؛ حيث تكون وحدة الاستخلاص الحديثة من النوع الذي يعمل بالتبريد الفائق؛
وتتمثل طريقة التجديد في الإنحراف بجزءِ من غاز التخليق من قطاع الطرف الأمامي وإرساله مباشرة
إلى وحدة الاستخلاص الحديثة السابق ذكرها. ويعمل هذا الإجراء على تخفيض حمل الوحدة الحالية؛
كما أنه يعتبر مفيدًا لزيادة قدرة المصنع. وإذا كان مجفف المصنع لديه قدرة كافية لمعالجة التيار
الغازي المتدفق من قطاع الطرف الأمامي بكامله؛ فإنه سيكون من المفيد أن تتم إزالة جزءِ من الغاز
بعد ذلك المجفف» وذلك لإزالته إلى قطاع التنقية الثانية.
وفيما يلي المميزات الرئيسية للاختراع:
تتمثل الميزة الأولى في إمكانية التحكم في النسبة المولارية للهيدروجين/النيتروجين بصورة مستقلة عن
التحكم في تركيز الغازات الخاملة في غاز التخليق الناتج من قطاع الطرف الأمامي. وفي الحقيقة؛ 0 يتم التحكم في النسبة المولارية بواسطة الوحدة الرئيسية للتبريد (al بينما تتحدد A) الغازات
الخاملة بواسطة وحدة استخلاص غاز التطهير.
وعلاوة على ذلك؛ فإن تنصيب وحدة ملائمة لاستخلاص تيار واحد على الأقل يحتوي على
الهيدروجين بعد الوحدة الرئيسية للتبريد الفائق يسمح باختزال تيار غاز التخليق بحيث تتم معالجته
في تلك الوحدة المذكورة؛ مع الاستفادة بمميزات ذلك الاختزال في ملئ عمود التقطير بالتبريد الفائق؛ 5 وتخفيض الفقد في الضغط في المبادلات؛ وتخفيض الحمل على المبادلات ومن ثم فإن وحدة التمديد
ستتطلب Mas أقل» وسيكون الحمل على المناخل الجزيئية بعد تلك الوحدة أقل؛ بالإضافة إلى إمكانية
اختزال النيتروجين الزائد.
كما تتمثل الميزة الثانية في أنه يتم فصل جزءٍ من النيتروجين في وحدة استخلاص غاز التطهير؛
وبالتالي فإن الكمية التي سوف تزال في الوحدة الرئيسية للتبريد الفائق (الصندوق البارد) ستكون أقل. 0 وسوف يؤدي ذلك إلى أن درجة الحرارة العلوية بداخل عمود التقطير الخاص بالصندوق البارد سوف
تكون أقل؛ كما أن الارتداد سيكون أقل. كذلك ينبغي ملاحظة أن العمليات الخاصة بالتقنيات السابقة
تتطلب فرق كبير في درجات الحرارة في المكثف العلوي للعمود؛ وذلك حتى يتسنى الحصول على
مستوى كاف من الفصل للنيتروجين الزائد وكذلك الغازات الخاملة. ولا يعتبر هذا الفارق الكبير في
— 1 3 —
درجات الحرارة أمرًا ضروريًا في العملية وفقًا للاختراع الحالي» وذلك نتيجة لتلك الخطوة الإضافية
لإزالة النيتروجين والغازات الخاملة.
كما أن هناك ميزة مفيدة ثالثة للاختراع الحالي تتمثل في إمكانية تخفيض كمية الهيدروجين المفقودة
فى غاز النفايات إلى القيمة الدنيا . وبالخصوص 3 فإن ذلك يتم باستعمال وحدة استخلاص متعددة
المراحل؛ كما يكون استخلاص الهيدروجين لكل ممر من الرتبة 85 - 797 كما يبلغ الاستخلاص
الكلي للهيدروجين أكثر من 98 - 799
وتتمثل الميزة الرابعة للاختراع في الحقيقة القائلة بإمكانية استخلاص gia على الأقل من الغاز
المحتوي على الهيدروجين وجعله متاحًا عند ضغط أعلى من ضغط الامتصاص الخاص بقطاع
ضغط الذي يتم تغذية حلقة التخليق به. وبالتالي؛ فإنه يتم تخفيض حمل العمل للضاغط المعني؛ 0 كما يكون من الممكن في بعض الحالات أن يتم تقليص عدد الدورات للضاغط المذكور. فعلى سبيل
(JU) إذا قامت وحدة استخلاص غاز التطهير بفصل واحد أو أكثر من التيارات الغنية بالهيدروجين
عند ضغط متوافق مع امتصاص أحد المراحل الوسيطة لقطاع ضغط غاز التخليق؛ فعلى سبيل
المثال» إذا قامت وحدة استخلاص غاز التطهير بفصل واحد أو أكثر من التيارات الغنية بالهيدروجين
عند ضغط متوافق مع امتصاص واخدة أو أكثر من المراحل الوسيطة لقطاع ضغط غاز التخليق» 5 فإنه من الممكن أن تتم زيادة تدفقتيار التطهير بدرجة كبيرة بدون التأثير على استهلاك قطاع الضغط
ويذلك تتحقق الإزالة الفعالة للغازات الخاملة.
وبالمثل فإن المميزات التي يوفرها الاختراع الحالي (Ally تم وصفهاء يمكن الحصول عليها بتجديد
المصنع.
كما يتحقق؛ من خلال طريقة التجديد السابق ذكرها التضافر فيما بين قطاع التنقية الأولى بالتبريد 0 الفائق وقطاع التنقية الثانية.
eg وجه التحديد؛ فإن القطاع الأول للفصل بالتبريد الفائق يزيل النيتروجين الزائد المحتوى في غاز
التخليق الذي يتم التزويد به من قطاع الطرف الأمامي؛ بحيث يوفر غاز ذو نسبة مولارية معينة
مسبقًا للهيدروجين/النيتروجين؛ والتي يفضل أن تكون 3, ليتم إدخاله في حلقة التخليق.
— 4 1 — Yau من ذلك؛ فإنه يمكن التخلص من الغازات الخاملة (الأرجون؛ والميثان والنيتروجين غير المتفاعل) الموجودة في وحدة استخلاص غاز التطهير بسهولة وسيكون ذلك أمرًا مفيدًا؛ وذلك نتيجة لتركيزهم المرتفع في تيار التطهير مقارنة بالغاز الإضافي. وعلاوة على ذلك؛ فإن آليات النفاذية والامتزاز تعتبر فعالة أيضًا في إزالة الغازات الخاملة من تيار التطهير في وحدة الاستخلاص. وستتضح هذه المميزات وغيرها بصورة أكبر بالرجوع إلى الوصف التفصيلي التالي. شرح مختصر للرسومات الشكل 1: منظر تخطيطي مجمع لمصنع الأمونيا» وفقًا لأحد أمثلة الاختراع. الأشكال 2 - 5: عدد من الأشكال المختلفة للمصنع By للشكل 1. الوصف التفصيلى: 0 يوضح الشكل 1 المثال الأول للاختراع؛ والذي يتضح فيه مصنع لتخليق الأمونياء مشارًا al ككل بالرقم المرجعي 1؛ حيث يشتمل على قطاع للطرف الأمامي 2 والذي يتم تغذيته بمصدر هيدروكربوني (على سبيل المثال الغاز الطبيعي) ¢ ومجفف 3 ووحدة فصل بالتبريد الفائتق 4؛ وقطاع Jara 5؛ وحلقة تخليق 6؛ ووحدة استخلاص الهيدروجين 7. كما تسمى وحدة التبريد الفائق 4 اختصارًا بالصندوق البارد. وتقوم الوحدة 7 بمعالجة تيار التطهير 5 14 المستخلص من حلقة التخليق 6 ولهذا السبب فإنها تسمى أيضًا بوحدة استخلاص غاز التطهير. ويقوم قطاع الطرف الأمامي 2 بإنتاج غاز التخليق 8 المحتوي على الهيدروجين والنيتروجين بنسبة مولارية تقل عن 3؛ وبفضل أن تكون أقل من أو يساوي 2,5. وبمعنى آخرء فإن غاز التخليق المذكور 8 يحتوي على نسبة معينة من النيتروجين الزائد وذلك يرجع؛ على سبيل المثال» إلى الهواء الزائد أثناء خطوة الاصلاح الثانوية. وعادة ما يحتوي الغاز 8 على غازات خاملة (والتي تتضمن 0 بصورة رئيسية الميثان والأرجون) والماء؛ بالإضافة إلى أنه ging على كميات صغيرة من الأمونيا. ويتم تغذية المُجفف 3 بالغاز 8؛ حيث Cally ذلك المجفف؛ على سبيل المثال» من مناخل جزبئية لإزالة الماء (gly كمية من الأمونياء والحصول على تيار لا مائي 9.
— 5 1 — وبتم إدخال ذلك التيار السابق ذكره 9 إلى وحدة الفصل بالتبريد الفائق 4. dg هذه الوحدة المذكورة 4 يخضع التيار 9 للمعالجة فى عمود التبريد الفائق؛ والذي يتم عادة بالارتداد العلوي ؛ مع استبعاد جزء على الأقل من النيتروجين الزائد وجزء على الأقل من الغازات الخاملة. وتقوم وحدة التبريد الفائق 4 بإنتاج تيار من غاز التخليق 10 وتيار النفايات d1 5 ومن المفضل بالنسبة للتيار 9 الموجه إلى وحدة التبريد الفائق 4 ألا يحتوي على أكاسيد الكربون. ولعله من المفضل تحقيق ذلك باستعمال المميثن الذي يوجد في قطاع الطرف الأمامي 2. فعلى سبيل (Jill فإن قطاع الطرف الأمامي 2 يحتوي على قطاع التنقية الذي يتصف باحتوائه على المحول المتناوب»؛ ووحدة إزالة ثانى أكسيد الكريون والمميثن. ويتصف تيار غاز التخليق المنقى 10 بأن النبسة المولارية له من الهيدروجين/النيتروجين تزيد عن 0 "تك الخاصة بالتيار 8 أي أنها تقترب من القيمة المستهدفة والبالغة 3. وبفضل_لنسبة الهيدروجين/النيتروجين بالتيار 10 أن تساوي 3؛ بمعنى أن كافة النيتروجين الزائد في التيار 8 يزال بواسطة التنقية بالتبريد الفائق بداخل الوحدة 4. وبذلك فإن التيار المنقى 10 يكون تركيبه Phe للتغذية لحلقة التخليق 6. وعلاوة على ذلك؛ فإنه يتنبغى ملاحظة أن التيار المنقى 10 يكون ضغطه أقل من التيار القادم 9؛ وذلك نتيجة لحدوث التمدد اللازم للحفاظ على التبريد الذاتي في الوحدة 4. ويحتوي تيار النفايات 11 على محتوى معين من الميثان وقد ala) استعماله كوقود. فعلى سبيل المثال؛ فإن التيار 11 المذكور قد يُرسل إلى الشعلات الخاصة بوحدة الإصلاح الأولي لقطاع الطرف الأمامي 2. ag تغذية حلقة التخليق 6 بالتيار all 10 عن طريق قطاع الضغط 5. وعادة ما يحتوي قطاع الضغط 5 على العديد من مراحل الضغط» حيث يتضح في المثال المبين في الشكل 1 مرحلتين 15 ودب . وفيما يتعلق يضغط التيار 12 الذي تتم تغذية حلقة التخليق 6 do فإنه يساوي على سبيل المثال 15 ميجا باسكال. وتنتج حلقة التخليق 6 تيار 13 من الأموتيا وتيار التطهير 14 المحتوي على الهيدروجين والنيتروجين غير ple lind) هذا بالإضافة إلى الأرجون والميثان.
— 1 6 —
ويتم استخلاص ذلك التيار المذكور 14 من الحلقة 6 حتى يتسنى تجنب تراكم الغازات الخاملة؛ alg تغذية وحدة استخلاص الهيدروجين 7 به؛ حيث يتم الحصول على تيار 15 واحد على الأقل يحتوي على الهيدروجين المستخلص 3 وتيار نفايات 17
وتعاد تدوير التيار 15 لحلقة التخليق 6 ؛ حيث يتم التزويد به لمرحلة مناسبة من قطاع الضغط 5
مثل المرحلة الأولى 5أ.
وعادة ما يحتوي تيار النفايات 17 على النيتروجين» والأرجون والميثان وقد يتم استعماله كوقود بنفس الأسلوب المتبع في حالة التيار 11.
الشكل 2 يوضح شكل مختلف للمصنع الموضح في الشكل 1؛ حيث تقوم حدة الاستخلاص 7 بإنتاج تيارات تحتوي على الهيدروجين بضغوط مختلفة lly يمكن أن تغذية مراحل معتلفة من قطاع
الضغط 5 بها. فعلى سبيل JE يوضح الشكل إثنين من التيارات المحتوية على الهيدروجين المستخلصء التيار 15 الذي يعاد تدويره إلى المرحلة الأولى 15 وبخلط بالتيار 10( والتيار 16 ذو الضغط الأعلى من ذلك الخاص بالتيار 15( والذي يُعاد تدويره إلى المرحلة الثانية كّب. وفيما يتعلق بوحدة استخلاص غاز pedal) فإنها تكون من النوع المعتمد على التبريد الفائق أو من النوع الغشائى.
5 الشكل 3 يوضح شكل مختلف للمصنع المبين في الشكل 2؛ حيث يُعاد تدوير جزءِ 18 من التيار 5 الناتج من وحدة استخلاص غاز التطهير 7 وذلك قبل الصندوق البارد 4؛ على سبيل المثال إلى مدخل المجفف 3 ويخلط بالتيار 8 الناتج من قطاع الطرف الأمامي 2. وفي هذه الحالة تعمل وحدة استخلاص غاز التطهير 7 كمنقي أولي لغاز التخليق 8 حيث أنها تقوم بإضافة الهيدروجين. ويتم تغذية قطاع الضغط 5 بالجزءِ المتبقي 115 من التيار 15.
0 الشكل 4 يوضح شكل مختلف للاختراع؛ والذي فيه يُعاد تدوير جزءِ 19 من تيار النفايات 17 المنتج من وحدة استخلاص غاز التطهير قبل الصندوق البارد 4؛ وذلك على سبيل المثال إلى مدخل المجفف 3؛ حيث يُخلط أيضًا مع التيار 8 المنتج من قطاع الطرف الأمامي 2. كما يسمح هذا الشكل المختلف Wad باستخلاص جزءِ على الأقل من الهيدروجين المتبقي المحتوى ضمن تيار النفايات 17.
ويمكن لوحدة استخلاص غاز التطهير أن تكون عبارة عن وحدة تعمل بالتبريد الفائق أو قد تعمل
بمبداً آخر مختلف؛ مثل الأغشية أو الألواح الممتزة التي تعمل بالضغط المتأرجح. وبالخصوص؛
فإن وحدة استخلاص غاز التطهير من النوع الغشائي تعتبر هي الأكثر ملائمة لتحقيق ذلك الشكل
المختلف Gy للشكل 4؛ حيث يُستعاد ضغط تيار النفايات 17 بحيث أنه لا يحتاج إلى sale) ضغطه
لكي يكون مناسب لإعادة تدويره قبل التنقية الأولى.
ويوضح الشكل 5 مثال للاختراع» حيث أن تلك الوحدة 7 المذكورة هي Ble عن وحدة فصل بالتبريد
الفائق متعددة المراحل. وفي هذه (Aad) يفضل أن يتم تغذية sang التبريد الفائق 7 المذكورة بجزء
0 من غاز التخليق 9 المنتج من المجفف 3. وبالتالي فإن التيار القادم والخاص بالصندوق البارد
4 ينخفض؛ يمعنى أنه من الضروري أن تتعاون وحدة استخلاص غاز التطهير مع الصندوق البارد 0 4 وتخفض حمل العمل من عليه.
تشتمل وحدة استخلاص غاز التطهير 7 على مراحل متباينة ومرتبة بالتدريج؛ وهي تعمل عند ضغوط
مختلفة. والأكثر Sloss أنه يتم تغذية المرحلة من وحدة استخلاص غاز التطهير 7 alls المذكور
0 بأقل قيمة للضغط؛ على سبيل المثال إلى المرحلة ذات الضغط الأعلى من أو المكافئ للضغط
الأدنى من بين: مدخل وحدة التنقية الأولى 4؛ أو مخرج وحدة التنقية الأولى 4؛ أو مدخل امتصاص 5 المرحلة الأولى 15 لضغط غاز التخليق.
ومن الضروري أن تتضمن طريقة التجديد Ey للاختراع إضافة وحدة استخلاص غاز التطهير 7.
وتعتبر الطريقة قابلة للتطبيق على المصنع الذي يحتوي في العادة على قطاع الطرف الأمامي 2؛
والمجفف 3؛ ووحدة الفصل بالتبريد الفائق 4؛ وقطاع الضغط 3 وحلقة التخليق 6. وتضاف وحدة
إستخلاص 7 Gy لطريقة التجديد الخاصة بالاختراع بحيث تقوم بإاستخلاص جزءِ على الأقل من 0 الهيدروجين المجتوى ضمن تيار التطهير 14 المستخلص من الحلقة 6. ويمكن لهذه الوحدة 7 أن
تتصل بباقي المصنع باستعمال؛ على سبيل المثال؛ أحد التصميمات الموضحة في الأشكال 1 - 5
وقد تحتاج إلى تنصيب وحدات dallas أولية لغاز التطهير؛ مثل أعمدة الغسيل والمجففات والمبادلات
والفواصل.
Claims (1)
- عناصر الحماية 1- عملية لتخليق الأمونيا من غاز إضافي يحتوي على الهيدروجين والنيتروجين» Cua تشتمل هذه العملية على الخطوات التالية: إنتاج غاز التخليق (8؛ 9) المحتوي على الهيدروجين والنيتروجين بنسبة مولارية تقل عن 3 daly قطاع الطرف الأمامي (2)؛ التنقية الأولى بالتبريد الفائق لغاز التخليق المذكور؛ lly صُضممت لإزالة النيتروجين ولترفع النسبةالمولارية للهيدروجين/النيتروجين بالغاز المذكور إلى قيمة معينة مسبقًا؛ ضغط غاز التخليق المُنقى (10) حتى يصل ضغطه إلى ضغط التخليق؛ تحويل غاز التخليق إلى أمونيا (13) بداخل حلقة التخليق (6)»؛ مع استخلاص تيار التطهير )14( المحتوي على الهيدروجين والغازات الخاملة من الحلقة المذكورة؛ و0 إجاء التنقية الثانية لجزءِ واحد من أو كل تيار التطهير (14) المذكور؛ وذلك بعملية مناسبة لاستخلاص ein من أو كل الهيدروجين المحتوى فيه؛ مع إنتاج تيار (تيارات) واحد أو أكثر يحتوي على الهيدروجين المستخلص )15( «lS 16؛ 18) وتيار (تيارات) نفايات (17) واحد أو أكثر؛ إعادة تدوير التيار (التيارات) المذكور والمحتوي على الهيدروجين المستخلص )15( 115« ¢16 18) إلى العملية المذكورة؛ وذلك حتى يتسنى زيادة إنتاج الأمونياء5 حيث يُعاد تدوير edn من أو كل التيار (التيارات) المذكور والمحتوي على الهيدروجين المستخلص عن طريق الارتباط بتيار الغاز الذي يخضع لخطوة التنقية الأولى بالتبريد الفائق المذكورة. 2- عملية وفقًا لعنصر الحماية 1( حيث أن غاز التخليق المذكور (8؛ 9) والناتج من قطاع الطرف الأمامي (2) يحتوي على زيادة من النيتروجين بنسبة 725 أو أكثر بالمقارنة بالنسبة المولارية القياسية0 للهيدروجين/النيتروجين. 3- عملية وفقا لعنصر الحماية 1 أو 2؛ حيث يخضع 750 أو أكثر من تيار التطهير المذكور )14( للتنقية الثانية المذكورة.4- عملية Gg لعنصر الحماية 1؛ حيث تشتمل تلك التنقية الثانية على: عملية فصل بالتبريد الفائق؛ عملية نفاذية عبر غشاء منفذ للهيدروجين وغير منفذ للغازات الخاملة المذكورة؛ و/ أو عملية للامتزاز باستعمال مادة لها جاذبية قوية للغازات الخاملة بينما تكون جاذبيتها للهيدروجين منخفضة.5- عملية Bg لعنصر الحماية 4؛ حيث يتم إجراء التنقية الثانية المذكورة من خلال عملية متعدد المراحل تتضمن الفصل بالتبريد الفائق أو النفاذية عبر غشاء؛ وتتضمن العملية؛ بالترتيب؛ العديد من مراحل الفصل بالتبريد الفائق أو بالغشاء والتي تعمل عند ضغوط مختلفة؛ وينتج عنها العديد من التيارات )15( 15( 16 18( المحتوية على الهيدروجين المستخلص عند ضغوط مختلفة من بعضها البعض.6- عملية وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يُعاد تدوير جزءِ من التيار (التيارات) المذكور والمحتوي على الهيدروجين المستخلص؛ وذلك من خلال التغذية المباشرة )15( 015( 16) لخطوة التخليق به. 7- العملية Gy لعنصر الحماية 1 حيث يخضع oi من تيار الغاز (8؛ 9) الناتج من glad 5 الطرف الأمامي (2) للتنقية الأولى بالتبريد الفائق المذكورة؛ بينما يخضع all المتبقي (20) من التيار المذكور )8 9) مباشرة للتنقية الثانية المذكورة؛ وذلك مع تيار التطهير (14) المستخلص من حلقة التخليق» كما تتضمن التنقية الثانية المذكورة عملية فصل بالتبريد الفائق. 8- عملية lg لعنصر الحماية 7 حيث تتضمن التنقية الثانية بالتبريد الفائق المذكورة على مرحلة 0 تنقية منخفضة الضغط: Ally يتم إجراؤها عند ضغط أعلى من الضغط الأدنى من بين التيار الداخل والخاص بالتنقية الأولى (9)؛ والتيار الخارج الخاص بالتنقية الأولى )10( وإدخال لمرحلة )15( لضغط غاز التخليق (10)؛ كما تتم تغذية gall المتبقي (20) المذكور من التيار (8؛ 9) إلى مرحلة التثقية منخفضة الضغط المذكورة.9- عملية وفقًا لعنصر الحماية 1( حيث يُعاد تدوير ein )19( من تيار النفايات المذكور )17( والناتج من خطوة التنقية الثانية؛ ويتم خلطه مع تيار الغاز (8؛ 9) الناتج من قطاع الطرف الأمامي )2(الاي had Na <3 = F TG اح لح ft i ead . ب ا > - i اا Eat TE £3 Hy Fr. 3 اي = 3 AAAS & Pe " 0 - 3 3 ع > 5 RE SY SR ro اك Hl وها الما Ey ji SEN 9 3 i Na جب py الس الماع CECI go 3 0 ٍِ - a CE CI) § الع a a= gat SRE 3 a 3 3 ب Yodel 3 جني ب 3 a 3 ee 3 الا | Nhe ay bes 7 EA اسن EF re eS ro 1 = ed i اي a. 3 سيو s 0 تَْ 8 1 ا ا جه ا i " 5. 5Ea A No nd ah بم الا NE Bac SARA 8 HB HB HB HB HB HB HB HB ب : § 8 do es [A RE Nd ere SR § in ha NE 8 ا bs N 3 oe : 3 > 3 H IS Fe 8 2 HB I ال Ng 8 = 7 NG gr > I fs FI ست 5 & & xX Ra 8 & 4-0-0 oid & 0 YX En 5 ا .اح الا لتحي اللا ات ا FER الا اا ا i Sy شي ا bd 1 اديب ا ال o 3 Ea ال 4 ب اج ا ال ¥ a T : & 5 43 pil 8 : NI 8 ا داج EY Now oS Xi تمت ل § x ba 3 3 a 3 Ne 3 ws ا 3 ا § jes o 3 3 2 3 5 3 0 3 a 3 ا 3 Fo 3 & 3 Sn Rana FREON RE aN OF “x =e Ea ad Neigh > Ae SE Soa Se ب ا و ل تي مخ المي الح يي Bh BA Soi 8 اح § Rs ~ i TT ١ oF H Sa : ل الحا ا ااا ب يها ؟م يخ pS حي Mond By Rt ل SE EN لعج TR : سس ل Rss pa 5 bs bs bs bs bs bs bs bs bs فج م 5 1 BaF ane ا ميخ يع التت تتا حي i ع : 3 BS She 5 by 8 Eo ¥ 8 ار ب “a & No 8 . ل ل سر سس سر سرس سرس سس RICH . ا % الج اج EY 3 5 3 Fox 3 oF pS H Ti $ H w= 8 إن اجا 3 تي الالال نحن 9 ال حت ا مج جحي pod RS ا kd onl H ا oF pS pos H RE b ob H H ايم a Rage + ال ل لك 3 8 ات ل PS RC TYP 8 ب 5 الم N لج ae 3% . § الات FINRA ا ل ااي % 3 مسجو اس سس أت ا اا FO Na EN WTR x i SE CELE 0 ة؟ 3 0 pS fot H H 3 لج اال i > 5 الجر CE الإ ARAL " =, a ب ML 3 = 5 ¥ § a 3 : 3 0% ¥ fod H N a Ny FA 5 ما ؟ fd H fd H NEE bd id NE H § ال ال H N 0 ¥ H 3 : \ : ob Ey ENE 3 A i الس سة IE PT wn >“ : 5 ال 3 لا احج amen i 3 Ty 8 N 8 porns @ JX مي Te SF : so: Sa 1 Se A ل PEE A 8 3 ل a 3 ~~ 3 5 5 5 8 ا 3 = 8 ا 1 2 حي التي الت اج د د ا ل EA ل 8 : " H 3 oF H Noa H NP مم H ا H H Joie H 3 H N H N H N NE H 3 Fa H N 3 3 a = Fe 3 ام 8 امح ا ا $a . تعن& مخ oF NE Fron rman 1 \ ca N 3 N 1 اا الب SI RN H fee] IRR 3 1 1 H 3 i HN 2 H KS 1 ١ SH 3 a لمم Sor PN Ea So na Sa RN 8 : ب" ES H 5 ba EN 8 8 wo 8 ب ال A NE WT: & ل ا ا 5 :0 © اا خخ #8 & HE 3 ا N ha " & ايا ad LI N ا مشو الا الي ا i Tay Eo )5 متي SE pe Rory N FR 3 نحن اج £3 ب RARE N EL الجا ااا oo : الببييية اج -** 2“ 6 oF hb] REE 1 - 3 & 3 5 اجا : 1 3 be ال ال x & §x . Ey 5 8 : ال اتات ا اس 5 ; = : ~ اح pes ww 8 لاجد 8 : بن اهالب iF 3 0 = ; Pod 1, : ااي الم دق EF الا YE 8 ال 8 ل" الي ااا الي : 7 8 0 i N 2 N i 0 TE i i as : الا = وب H 8 2 i ااا + BT iE i TE 3 3 بخ N N 3 pe ke ب N Se Yas 3 SE NE ke REC 3 الي Fo N 3 es Ee N RS N i N 8 N 8 : \ a 3 oo H 0 + ل الي الك اج الا سس 0 8 HN N & م HN N HN N 5 HN Ya HN § Fu H Yd RES { HN N HN N HN N HN N H 3 > i N Fa i { ب الح جا A = oat = HS Se الج BR RK ACE + EJS. Piل جع 2 ايها كط i peas SY N 3 3d 3 HN HN & aed R Tey N ni FE SSS ااه اا Rs H 3 ١ + 3d bY 3 3d bY 3 3d bY 3 3d bY 3 bY 3 3 bY 3 3 bY 3 3 3 الس تت ال ا AX ES a To =~ = po Se IRE SRE ا ا TR EIR 8 1 3 + ين 2 نج LE ERS Ne 8 ل 8 ™ + ص ال ل الك ال ؟ ا NE = . ا NES ات + & FF 0% H NE ا 8 ES § i NSE 5 So H Frome Sh rived 3 : N ب" ب = Sel H N الي RE bs WE 3 2 HN N N 8 أي الل 3 ST N N اب الس ا a حت جح + ,> > تر لي ال % 0 p RL Si & “x 4 : ا الخد + الخ SE x SS x od od Sa id 3 الت ااا اا 3 83 3 = > HN 8 ا بد سس _ سس سح ا nd 3 نحي N و الس H 3 + خا3 . +“ H = 3 > ا“ يا مد SI $a a الوا ا x FRE SI: LE Tg اتا ا 0 + Sonn 3 م H 3 1 H 3 0 H 3 0 H H nn H 3 aa essai SERRRRRRRRRRI 3 Ry 1 1 الحا اا ب = تح WEEE assy 9 ال“ 8 0 x N - i N Ee ne i Nr ا 0 iE امت 1 اي Le x N a 0 RES ee 0 N x N x N x N x N Ny 1 الود تا LAT ol eR اين او WN مح 1 N N 0 0 of 3 NE: NER [ae NEES N N N N بم 8 i foo hy 0 ب سدس a I PE NAN B اا ا Pas 3لاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا Sued Authority for intallentual Property RE .¥ + \ ا 0 § 8 Ss o + < م SNE اج > عي كي الج TE I UN BE Ca a ةا ww جيثة > Ld Ed H Ed - 2 Ld وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. Ad صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب 101١ .| لريا 1*١ v= ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP14199953.2A EP3037386A1 (en) | 2014-12-23 | 2014-12-23 | A plant and a process for ammonia production with cryogenic purification, and a related method of revamping |
PCT/EP2015/077605 WO2016102136A1 (en) | 2014-12-23 | 2015-11-25 | Plant and process for ammonia production with cryogenic purification, and related method of revamping |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SA517381779B1 true SA517381779B1 (ar) | 2021-04-29 |
Family
ID=52484315
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SA517381779A SA517381779B1 (ar) | 2014-12-23 | 2017-06-19 | مصنع وعملية لإنتاج الأمونيا بالتنقية بالتبريد الفائق، وطريقة للتجديد ذات صلة |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10514203B2 (ar) |
EP (2) | EP3037386A1 (ar) |
CN (1) | CN107108244B (ar) |
AU (1) | AU2015371599B2 (ar) |
BR (1) | BR112017013611A2 (ar) |
CA (1) | CA2970395A1 (ar) |
CL (1) | CL2017001642A1 (ar) |
MX (1) | MX2017008025A (ar) |
RU (1) | RU2017126264A (ar) |
SA (1) | SA517381779B1 (ar) |
WO (1) | WO2016102136A1 (ar) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10895417B2 (en) * | 2016-03-25 | 2021-01-19 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Method for the production of air gases by the cryogenic separation of air with improved front end purification and air compression |
CN107631552A (zh) * | 2017-08-21 | 2018-01-26 | 中国科学院理化技术研究所 | 一种氨气液化系统 |
CN110330034B (zh) * | 2019-06-12 | 2021-01-15 | 新沂市新南环保产业技术研究院有限公司 | 一种便于更换吸附材质的氨气逐级提纯装置 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3442613A (en) | 1965-10-22 | 1969-05-06 | Braun & Co C F | Hydrocarbon reforming for production of a synthesis gas from which ammonia can be prepared |
FR2473032A1 (fr) * | 1980-01-07 | 1981-07-10 | Banquy David | Procede de production d'ammoniac et du gaz de synthese correspondant |
US4479925A (en) * | 1982-09-13 | 1984-10-30 | The M. W. Kellogg Company | Preparation of ammonia synthesis gas |
US4524056A (en) * | 1983-07-05 | 1985-06-18 | Foster Wheeler Energy Corporation | Process for the production of ammonia |
GB2186870A (en) * | 1986-02-26 | 1987-08-26 | Foster Wheeler Energy Ltd | Ammonia synthesis |
RU2022927C1 (ru) | 1989-12-20 | 1994-11-15 | Государственный научно-исследовательский и проектный институт азотной промышленности и продуктов органического синтеза | Способ производства аммиака |
US5935544A (en) * | 1996-06-06 | 1999-08-10 | Brown & Root, Inc. | Moderate excess nitrogen Braun Purifier™ process and method for retrofitting non-Braun Purifier™ ammonia plants |
ATE353701T1 (de) | 2002-03-16 | 2007-03-15 | Haldor Topsoe As | Wiedergewinnung von ammoniak aus einem ablassgasstrom |
EP2022754A1 (en) * | 2007-08-08 | 2009-02-11 | Ammonia Casale S.A. | Process for producing ammonia synthesis gas |
EP2294009B1 (en) | 2008-06-26 | 2015-02-25 | Haldor Topsoe A/S | Steam superheater |
EP2159192A1 (en) * | 2008-08-28 | 2010-03-03 | Ammonia Casale S.A. | Process for the production of ammonia synthesis gas with improved cryogenic purification |
EP2284125A1 (en) * | 2009-08-13 | 2011-02-16 | Ammonia Casale S.A. | Process for revamping an ammonia plant with nitrogen-based washing of a purge stream |
EP2316792A1 (en) * | 2009-10-27 | 2011-05-04 | Ammonia Casale S.A. | Ammonia production process |
EP2374758A1 (en) | 2010-04-07 | 2011-10-12 | Ammonia Casale S.A. | Hydrogen and nitrogen recovery from ammonia purge gas |
US8889093B2 (en) * | 2010-09-16 | 2014-11-18 | Kellogg Brown & Root Llc | High pressure cyrogenic process and system for producing ammonia products |
-
2014
- 2014-12-23 EP EP14199953.2A patent/EP3037386A1/en not_active Withdrawn
-
2015
- 2015-11-25 AU AU2015371599A patent/AU2015371599B2/en active Active
- 2015-11-25 US US15/527,989 patent/US10514203B2/en active Active
- 2015-11-25 RU RU2017126264A patent/RU2017126264A/ru not_active Application Discontinuation
- 2015-11-25 WO PCT/EP2015/077605 patent/WO2016102136A1/en active Application Filing
- 2015-11-25 CA CA2970395A patent/CA2970395A1/en not_active Abandoned
- 2015-11-25 EP EP15802033.9A patent/EP3237328B1/en active Active
- 2015-11-25 BR BR112017013611A patent/BR112017013611A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2015-11-25 CN CN201580070829.1A patent/CN107108244B/zh active Active
- 2015-11-25 MX MX2017008025A patent/MX2017008025A/es unknown
-
2017
- 2017-06-19 SA SA517381779A patent/SA517381779B1/ar unknown
- 2017-06-21 CL CL2017001642A patent/CL2017001642A1/es unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN107108244B (zh) | 2019-07-12 |
EP3237328A1 (en) | 2017-11-01 |
CN107108244A (zh) | 2017-08-29 |
AU2015371599B2 (en) | 2020-02-27 |
BR112017013611A2 (pt) | 2018-03-06 |
WO2016102136A1 (en) | 2016-06-30 |
US20180266758A1 (en) | 2018-09-20 |
MX2017008025A (es) | 2017-10-20 |
US10514203B2 (en) | 2019-12-24 |
AU2015371599A1 (en) | 2017-06-08 |
EP3237328B1 (en) | 2019-10-09 |
CA2970395A1 (en) | 2016-06-30 |
CL2017001642A1 (es) | 2018-02-02 |
RU2017126264A3 (ar) | 2019-01-29 |
EP3037386A1 (en) | 2016-06-29 |
RU2017126264A (ru) | 2019-01-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6546341B2 (ja) | カリーナサイクルに基づく、ガス処理プラント廃熱の電力への変換 | |
JP6462323B2 (ja) | ガス中のco2分離装置及びその膜分離方法 | |
SA517381779B1 (ar) | مصنع وعملية لإنتاج الأمونيا بالتنقية بالتبريد الفائق، وطريقة للتجديد ذات صلة | |
JP2018529042A (ja) | 有機ランキンサイクルに基づく、ガス処理プラント廃熱の電力への変換 | |
JP5901296B2 (ja) | Co2化学吸収システム | |
CA2914343C (en) | Carbon dioxide separation device having improved sensible heat recovery efficiency using pressure reduction and phase separation | |
WO2009126465A2 (en) | Method and system for generating hydrogen-enriched fuel gas for emissions reduction and carbon dioxide for sequestration | |
KR20120112604A (ko) | 포집 매질의 재생방법 | |
JP2013529281A (ja) | 燃焼設備からの煙道ガスを液化するための方法及び設備 | |
WO2014122894A1 (en) | Process for recovering carbon dioxide from combustion exhaust gas | |
CA2967087C (en) | A method for revamping an ammonia plant | |
CN101659396A (zh) | 利用改进的深冷净化制备氨合成气的方法 | |
JP6092804B2 (ja) | 空気液化分離方法及び装置 | |
JP2014019621A (ja) | Co2回収システム | |
KR20130133235A (ko) | 철-야금 유닛의 폐가스로부터 이산화탄소 농축 유체를 생성하기 위한 방법 및 장치 | |
UA123435C2 (uk) | Спосіб модернізації установки синтезу аміаку | |
SA518391276B1 (ar) | عملية لصنع غاز تصنيع من خلال إعادة تشكيل هيدروكربون | |
CN102895849A (zh) | 用于在气体洗中使洗涤介质再生的方法和装置 | |
AU2015224064B2 (en) | Dehydration-compression system and CO2 recovery system | |
KR20130121088A (ko) | 가스 스트림 정제 방법 및 장치 | |
JP2012241719A (ja) | ガス状の媒体を単段または多段式に圧縮する方法ならびに装置 | |
PL82711B1 (ar) | ||
JP4862007B2 (ja) | 液化窒素製造方法及び装置 | |
JP2016075409A (ja) | 空気分離装置 | |
JP2024002696A (ja) | 酸素除去装置および酸素除去方法 |