SA518391276B1 - عملية لصنع غاز تصنيع من خلال إعادة تشكيل هيدروكربون - Google Patents
عملية لصنع غاز تصنيع من خلال إعادة تشكيل هيدروكربون Download PDFInfo
- Publication number
- SA518391276B1 SA518391276B1 SA518391276A SA518391276A SA518391276B1 SA 518391276 B1 SA518391276 B1 SA 518391276B1 SA 518391276 A SA518391276 A SA 518391276A SA 518391276 A SA518391276 A SA 518391276A SA 518391276 B1 SA518391276 B1 SA 518391276B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- carbon dioxide
- medium
- pressure
- reforming
- aforementioned
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 65
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 59
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 title claims abstract description 28
- 238000002407 reforming Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims abstract description 13
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims abstract description 13
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims abstract description 12
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 239
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 118
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 96
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 83
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims abstract description 35
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 17
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 14
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 10
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims abstract description 10
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims abstract description 10
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000002609 medium Substances 0.000 claims abstract 20
- 239000007320 rich medium Substances 0.000 claims abstract 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 60
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 46
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 22
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 17
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 11
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 11
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 10
- 229940092125 creon Drugs 0.000 claims description 9
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 8
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 claims description 7
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 6
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 claims description 5
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 claims description 4
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 4
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 2
- 244000044849 Crotalaria juncea Species 0.000 claims 2
- 101100043853 Medicago truncatula SUNN gene Proteins 0.000 claims 2
- 230000009919 sequestration Effects 0.000 claims 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- 101000684181 Homo sapiens Selenoprotein P Proteins 0.000 claims 1
- 241000405965 Scomberomorus brasiliensis Species 0.000 claims 1
- 102100023843 Selenoprotein P Human genes 0.000 claims 1
- 206010043458 Thirst Diseases 0.000 claims 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241000876472 Umma Species 0.000 claims 1
- 238000002453 autothermal reforming Methods 0.000 claims 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 claims 1
- 229940119265 sepp Drugs 0.000 claims 1
- 239000004432 silane-modified polyurethane Substances 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 22
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 9
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 8
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 8
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 7
- 108010067035 Pancrelipase Proteins 0.000 description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 6
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 5
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 5
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 4
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GLUUGHFHXGJENI-UHFFFAOYSA-N Piperazine Chemical compound C1CNCCN1 GLUUGHFHXGJENI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NQRYJNQNLNOLGT-UHFFFAOYSA-N Piperidine Chemical compound C1CCNCC1 NQRYJNQNLNOLGT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 2
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 2
- 150000003335 secondary amines Chemical class 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000948258 Gila Species 0.000 description 1
- 101001039157 Homo sapiens Leucine-rich repeat-containing protein 25 Proteins 0.000 description 1
- 241001103596 Lelia Species 0.000 description 1
- 102100040695 Leucine-rich repeat-containing protein 25 Human genes 0.000 description 1
- 101100113998 Mus musculus Cnbd2 gene Proteins 0.000 description 1
- 125000001931 aliphatic group Chemical group 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 210000000941 bile Anatomy 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000001193 catalytic steam reforming Methods 0.000 description 1
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002498 deadly effect Effects 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 239000013530 defoamer Substances 0.000 description 1
- 108700041286 delta Proteins 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 239000006210 lotion Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 125000000250 methylamino group Chemical group [H]N(*)C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- QHJABUZHRJTCAR-UHFFFAOYSA-N n'-methylpropane-1,3-diamine Chemical compound CNCCCN QHJABUZHRJTCAR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 231100000572 poisoning Toxicity 0.000 description 1
- 230000000607 poisoning effect Effects 0.000 description 1
- 150000003141 primary amines Chemical class 0.000 description 1
- 125000002924 primary amino group Chemical class [H]N([H])* 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 239000011555 saturated liquid Substances 0.000 description 1
- 230000009469 supplementation Effects 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 238000002303 thermal reforming Methods 0.000 description 1
- 238000003856 thermoforming Methods 0.000 description 1
- 230000005945 translocation Effects 0.000 description 1
- 150000005671 trienes Chemical class 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
- C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
- C01B3/48—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents followed by reaction of water vapour with carbon monoxide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1425—Regeneration of liquid absorbents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
- B01D53/1475—Removing carbon dioxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
- C01B3/52—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification by contacting with liquids; Regeneration of used liquids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
- B01D2252/20—Organic absorbents
- B01D2252/204—Amines
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
- C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
- C01B2203/0244—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being an autothermal reforming step, e.g. secondary reforming processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/0283—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a CO-shift step, i.e. a water gas shift step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0415—Purification by absorption in liquids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0465—Composition of the impurity
- C01B2203/047—Composition of the impurity the impurity being carbon monoxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
- C01B2203/0465—Composition of the impurity
- C01B2203/0475—Composition of the impurity the impurity being carbon dioxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
- C01B2203/06—Integration with other chemical processes
- C01B2203/068—Ammonia synthesis
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بعملية لصنع غاز تصنيع synthesis gas يحتوي على الهيدروجين hydrogen (105) من خام تغذية هيدروكربوني hydrocarbon feedstock (101)، تتضمن إعادة تشكيل reforming خام التغذية بالهيدروكربون hydrocarbon feedstock المذكور وتنقية purification غاز التصنيع الخام synthesis gas ، وتتضمن التنقية المذكورة التحويل بالإزاحة لأول أكسيد الكربون carbon monoxide إلى ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide ثم امتصاص absorption ثاني أكسيد الكربون في وسط ممتص absorbing medium (7أ، 14)، مما يؤدي إلى الحصول على تيار يتكون من وسط غني بثاني أكسيد الكربون (5)، واسترجاع الوسط المذكور باستخلاص ثاني أكسيد الكربون الممتص داخله، حيث يتم إنتاج غاز التصنيع الخام raw synthesis gas (102) المذكور بواسطة خطوة إعادة التشكيل عند ضغط يبلغ 45 بار على الأقل، ويتضمن الاسترجاع المذكور للوسط المحمل بثاني أكسيد الكربون خطوة استرجاع كيميائي ويكون للوسط المحمل بثاني أكسيد الكربون درجة حرارة تبلغ 150°م على الأقل أثناء الاسترجاع الكيميائي chemical regeneration المذكور. شكل 1.
Description
عملية لصنع غاز تصنيع بواسطة إعادة تشكيل هيدروكربون
Process for Making A Synthesis Gas by Reforming of A Hydrocarbon الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الحالي بمجال إنتاج غاز تصنيع synthesis gas يحتوي على الهيدروجين hydrogen من خلال إعادة تشكيل الهيدروكريون reforming of hydrocarbons بصورة أكثر تفصيلاً يتعلق الاختراع باستخلاص ثاني أكسيد الكريون أثناء تنقية غاز التصنيع المذكور. تعتبر إعادة تشكيل الهيدروكربونات لإنتاج غاز تصنيع يحتوي على الهيدروجين من العمليات المعروفة فى المجال التقنى؛ Mie لإنتاج غاز تصنيع synthesis gas (غاز تركيبي) للإنتاج الصناعى للأمونيا .ammonia تنطوي عملية الإنتاج file على خطوة إعادة تشكيل reforming تنتج غاز تصنيع خام raw 5 تتبعها خطوة daw 0001708101. تتضمن خطوة إعادة التشكيل sale) تشكيل البخار steam reforming 10 في وحدة إعادة تشكيل أولية primary reformer ثم وحدة sale) تشكيل ثانوية secondary reformer باستخدام الهواء أو الهواء مشبع بغاز أو الأكسجين الصافى pure oxygen » أو إعادة تشكيل بالحرارة الذاتية .801017610008١ reforming يتم إنتاج غاز التصنيع الخام بصورة تقليدية عند ضغط يتراوح بين حوالي 1.35 ميجا باسكال و 3 ميجا باسكال. تتضمن خطوة التنقية التحويل بالإزاحة لأول أكسيد الكريون carbon monoxide إلى ثانى أكسيد الكريون carbon dioxide 5 ؛ والتخلص من ثاني أكسيد الكربون» واختياريًا إنتاج الميثان .methanation بوجه عام» تستازم إزالة ثاني أكسيد الكريون من غاز التصنيع الخام استخدام غاز التصنيع ؛ مثلاً لتجنب حدوث تسمم للمحفز المستخدم في إنتاج الأمونيا 807010018 . في بعض الحالات؛ يكون ثاني أكسيد الكريون الناتج عبارة عن منتج قيم؛ يستخدم Mie كمادة خام في عملية Lelia أخرى. في وحدة تصنيع متكاملة للأمونيا Sie curea L,sdl/ ammonia يُستخدم غاز التصنيع المحتوي
على الهيدروجين في إنتاج الأمونيا ويُستخدم ثاني أكسيد الكريون المستخلص مع الأمونيا في تخليق
اليوريا .synthesis of urea يتمثل الأسلوب الشائع في المجال التقني السابق لإزالة ثاني أكسيد الكربون من غاز التصنيع Synthesis gas المزاح في امتصاص ثاني أكسيد الكريون في وسط ممتص مناسب؛ مثل محلول
مائي به ألكانول أمين -alkanolamine
يعمل الامتصاص على إنتاج محلول محمل بثاني أكسيد الكربون والذي يتم استرجاعه باستخدام عملية استرجاع فيزيائية و/أو كيميائية physical and/or chemical regeneration يشير مصطلح عملية استرجاع إلى عملية تعمل على إزالة ثاني أكسيد الكربون من المحلول وإنتاج تيار من ثاني أكسيد الكريون ومحلول ضعيف يتم إرساله مرةً أخرى إلى عملية الامتصاص .absorption
0 نمطيًاء يتم تحقيق الاسترجاع الفيزيائي physical regeneration من خلال توميض المحلول لضغط منخفض؛ بينما يتم تحقيق الاسترجاع الكيميائي من خلال إمداد المحلول بالحرارة. في بعض الحالات؛ يتضمن الاسترجاع خطوة التوميض flashing تتبعها خطوة فصل. يمكن إتمام كلتا الخطوتين إما في أعمدة منفصلة أو في أجزاء منفصلة من نفس العمود. يتم Bale استرجاع الدخل الحراري heat input من غاز التصنيع المزاح بأول أكسيد الكربون؛ وتحديدًا من التيار المتدفق من
5 وحدة التحويل بالإزاحة ذي درجة الحرارة المنخفضة. على سبيل (Ja يمثل غاز التصنيع الخارج من وحدة التحويل بالإزاحة المصدر الحراري لمرجل سفلي تابع لعمود فصل. Gy للمجال التقني السابق, تتم إزالة ثاني أكسيد الكريون من المحلول المحمل بثاني أكسيد الكريون باستخدام عملية كيميائية - مثل خطوة الفصل سالفة الذكر — عند درجة حرارة منخفضة تبلغ حوالي 0م وضغط منخفض لا يتعدى 0.2 ميجا باسكال.
0 تكون درجة الحرارة المنخفضة نتيجة حتمية للاستخدام الشائع للتيار المتدفق المزاح كمصدر للحرارة. يكون لغاز التصنيع الناتج عن عملية الإزاحة؛ مع ضغط إعادة تشكيل تقليدي يبلغ 3 ميجا باسكال ؛ نقطة CRIS تبلغ حوالي 165"م. ونظرًا لأن معظم الحرارة تنتقل أثناء تكثف المحتوى المائي الموجود في غاز التصنيع؛ فإنه ينبغي أن تكون درجة حرارة الاسترجاع أقل بصورة كافية من درجة حرارة نقطة cial) مما يؤدي إلى الحصول على درجة الحرارة سالفة الذكر البالغة قرابة 130 "م.
من ناحية (gal ينتج الضغط المنخفض عن حقيقة كون الاسترجاع الكيميائي يكون Bale مسبوقًا باسترجاع فيزيائي من خلال تعريض المحلول المحمل بثاني أكسيد الكريون للضغط المنخفض؛ ويتناول المجال التقني السابق بثبات تعريض المحلول إلى أقل ضغط ممكن بهدف تقليل Jaa الحراري heat input . بصورة أكثر تفصيلاً؛ تؤدي خطوة التوميض flashing (تمديد المحلول) Bale إلى استرجاع طاقة الضغط بواسطة موسع Jie تريين هيدرولي hydraulic turbine ؛ وتستخدم الطاقة الميكانيكية mechanical energy المسترجعة لمضخات تدوير المحلول solution circulation pumps « مثلاً من خلال الإقران المباشر للتريين بالمضخة. وهكذاء ومن الناحية العملية؛ لا يستلزم استخلاص ثاني أكسيد الكربون بالتوميض أي دخل للطاقة؛ بينما يستلزم استخلاص ثاني أكسيد الكربون deadly 0 دخل طاقة كبير في صورة حرارة يتم نقلها إلى عمود stripping column Jail . لهذا السبب؛ يشجع المجال التقني السابق على استخلاص أكبر قدر ممكن من ثاني أكسيد الكربون بواسطة التوميض باستخدام هبوط الضغط المتاح بصورة كاملة؛ لتقليل استهلاك الطاقة الحرارية وزيادة استخلاص القدرة power recovery فى التريين turbine . يناظر هبوط الضغط المتاح للتوميض إلى حد كبير الفارق بين ضغط امتصاص ثاني أكسيد الكربون 5 .من غاز التصنيع synthesis gas وضغط عملية الفصل اللاحقة له. ويكون ضغط امتصاص ثاني أكسيد الكريون بدوره مماثلاً إلى حد كبير لضغط غاز التصنيع الناتج (بعيدًا عن هبوط الضغط)؛ أي يتراوح بوجه عام بين حوالي 1.5 ميجا باسكال و 3 ميجا باسكال. ومع غاز تخليق خام تم إنتاجه عند ضغط يبلغ حوالي 3 ميجا باسكال ؛ فإن هبوط ضغط التوميض يبلغ بوجه عام حوالي 2.8 ميجا باسكال أو أكثر. يؤدي ذلك إلى توفير الطاقة ولكنه في الوقت نفسه 0 يزيل ثاني أكسيد الكريون عند ضغط منخفض؛ يقل Bile عن 0.2 ميجا باسكال. ويمثل الضغط المنخفض لثاني أكسيد الكربون المزال Ge إذا كانت هناك حاجة في استخدام صناعي J إلى ثاني أكسيد الكريون تحت ضغط مرتفع؛ وهو ما يكون عليه الحال - مثلاً - عند تخليق اليوريا. يتسم رفع ثاني أكسيد الكريون إلى ضغط الاستخدام أمرًا مكلقًا من حيث التكلفة المالية؛ بسبب
الحاجة إلى عدد أكبر من dale الانضغاط ومن حيث القدر المطلوب من الطاقة. وفي بعض
الحالات؛ قد يكون من المطلوب كذلك ضغط ثاني أكسيد الكريون بغرض تنحية الأيونات.
وهكذاء تكون هناك حاجة إلى استخلاص ثاني أكسيد الكريون عند ضغط أعلى. بيد أنه لا يوجد
تشجيع حتى الآن على استخلاص ثاني أكسيد الكربون عند ضغط مرتفع نظرًا للفعالية المنخفضة
المتعلقة بالطاقة.
يعمل الضغط الأعلى لثاني أكسيد الكربون المستخلص على تقليل هبوط الضغط المتاح لمرحلة
التوميض» مما يؤدي إلى نقل استخلاص كمية أكبر من ثاني أكسيد الكريون إلى مرحلة الفصل والتي
- كما سبق توضيحه أعلاه - تستهلك طاقة حرارية. (SUS فإنه يقلل من كمية الطاقة الميكانيكية
المستخلصة نتيجة تمديد المحلول في التربين الهيدرولي. فضلاً عن ذلك؛ فإن إجراء عملية الفصل 0 عند ضغط أعلى يقلل بصورة كبيرة من كمية الحرارة التي يمكن استرجاعها من تيار غاز التصنيع
الخارج من وحدة التحويل بالإزاحة؛ والذي - كما سبق توضيحه أعلاه - يمثل في معظم الحالات
المصدر الأساسي للحرارة في عملية الفصل.
بصورة أكثر تفصيلاً؛ فإن الحرارة الحاثة على الفصل تنتقل إلى السائل المشبع الموجود في الجزء
السفلي من العمود (السائل المترسب) والذي تدل درجة حرارته على ضغط الفصل (بسبب حالة 5 التشبع). وبالتالي» يؤدي الضغط الأعلى للفصل إلى درجة حرارة ef للسائل المذكور مما يترك
فارقًا ary فقط في درجة hall (دلتا-1) اللازمة للتبادل الحراري مع غاز التصنيع الساخن hot
.syngas
كما سبق توضيحه أعلاه» فإن معظم الحرارة المنقولة من غاز التصنيع إلى السائل المترسب تنتج
عن تكثف بخار الماء الموجود في غاز التصنيع. وقد تؤدي زيادة ضغط الفصل إلى رفع درجة حرارة 0 الجزءٍ السفلي من العمود إلى قيمة أعلى من قيمة نقطة (BIS غاز التصنيع. ينتج عن ذلك إتاحة
معظم الحرارة القابلة للاسترجاع من غاز التصنيع فقط عند درجة حرارة أقل من عملية الفصل؛ مما
يجعلها غير قابلة للاستخدام لهذا الغرض.
على سبيل المثال؛ يكون لغاز التصنيع الخارج من وحدة تحويل بإزاحة أول أكسيد الكربون منخفضة
الضغط» مع ضغط إعادة تشكيل تقليدي يبلغ 3 ميجا باسكال ؛ نقطة تكاثف تبلغ حوالي 165"م.
ويكون للسائل المترسب المشبع الموجود في عمود الفصل عند الضغط المنخفض التقليدي البالغ 7 ميجا باسكال درجة la تبلغ 125"م؛ مما يعني أن غاز التصنيع قد Baas Jia مناسبًا للحرارة ويصبح من الممكن تبريده عند أقل من نقطة CSE مما يؤدي إلى استخلاص الحرارة الحرارة الكامنة لتكثف المياه. بيد أنه في ظل ضغط يبلغ حوالي 0.55 ميجا باسكال ¢ تصل درجة حرارة السائل المترسب إلى 160"م؛ مع الوضع في الاعتبار أن التبادل الحراري يستلزم فارق 27102 على الأقل بين التيار الساخن والتيار الباردء مما يعني أن غاز التصنيع قد لا يمكن تبريده عند أقل من
نقطة التكاثئف وأنه سوف يتم فقدان الحرارة الكامنة أو على الأقل تعرضها للانحطاط. ولا تعتبر تكملة الحرارة المفقودة من مصدر آخر Bal غير ممكثًا أو dag Gulia عام. على سبيل المثال» تشتمل (gaa) وحدات تصنيع الأمونيا Glas على شبكة للبخار حيث يتم تشغيل ثلاثة أنابيب 0 صاعدة عند ثلاثة مستويات محددة مسبقًا للضغط: ضغط مرتفع يبلغ حوالي 10 ميجا باسكال ؛ وضغط متوسط يبلغ حوالي 4 ميجا باسكال ¢ وضغط منخفض يتراوح بين حوالي 0.3 ميجا باسكال و 0.4 ميجا باسكال. يتمدد البخار من أنابيب الضغط المرتفع الصاعدة إلى أنابيب الضغط المتوسط والمنخفض الصاعدة في cling بخارية لإنتاج قدرة ميكانيكية. يتمدد بعض من كمية من البخار إلى ضغط دون الضغط الجوي 0.01 ميجا باسكال - 0.02 ميجا باسكال مطلق لتوليد القدرة الميكانيكية. 5 بيد أن كمية كبيرة من البخار تتمدد إلى ما يتراوح بين 0.3 ميجا باسكال و 0.4 ميجا باسكال في التريينات البخارية مرتدة الضغط. يمكن استخدام عادم التريينات مرتدة الضغط عند ضغط يتراوح بين 3 و 0.4 ميجا باسكال ودرجة حرارة تشبع مناظرة تتراوح بين 133 و143 "م كمصدر للحرارة. بيد أن هذا الضغط يعتبر منخفضًا جدًا بحيث لا يمكنه إمداد عمود فصل المحلول شبه الضعيف بالحرارة عند درجات حرارة تتعدى 133"م. بالإشارة Be أخرى إلى المثال سالف SA فإن عمود 0 الفصل يتطلب بخار عند درجة حرارة تتعدى 2160 تناظر ضغط تكثف يبلغ 0.7 ميجا باسكال على الأقل؛ (Jilly - ومع وضع هبوط الضغط في الاعتبار - تكون هناك حاجة إلى مصدر للبخار عند ضغط يبلغ حوالي 0.9 أو 1 ميجا باسكال. بيد أنه لا يتوفر بخار عند الضغط المذكور بوجه عام في وحدات تصنيع الأمونيا. يعمل نظام البخار منخفض الضغط dag عام عند ما يتراوح بين 0.3 و 0.4 ميجا باسكال ويعتبر البخار عند وسط مرتفع الضغط؛ إذا كان (alia أعلى بصورة 5 كبيرة من ضغط الفصل؛ مما يجعل استخدامه في تسخين وحدة فصل ثاني أكسيد الكربون أمرًا غير
Gans أو فعالاً. كذلك؛ فإن إنتاج البخار عند حوالي 1 ميجا باسكال تحديدًا لفصل المحلول شبه الضعيف لا يعد أمرًا lad فمثلاً يمكن استخلاص البخار من تربين بخاري تابع لوحدة تصنيع الأمونيا والذي يؤدي إلى تقليل إنتاجية التربين. بإيجازء فإن حدوث زيادة في ضغط الفصل؛ بهدف إزالة ثاني أكسيد الكريون عند ضغط أعلى وتوفير بعض من تكاليف الانضغاط؛ تقلل بصورة كبيرة من الحرارة القابلة للاسترجاع من غاز التصنيع الساخن؛ مما يؤدي إلى ظهور أوجه قصور كلية تتعلق بفعالية كفاءة استخدام الطاقة في العملية. تتعلق البراءة الاسترالية رقم 728167 بعملية لإزالة واستخلاص الضغط العالي لثاني أكسيد الكريون من غاز خام Je الضغط high-pressure يتضمن خطوات تغذية غاز خام Je الضغط محتوي على ثاني أكسيد الكريون إلى برج إزالة الكربون به aud امتصاص سفلي وقسم امتصاص 0 علوي؛ حيث يتم تمكين الغاز الخام من ملامسة غاز ilu مع مائع ممتص مسترجع Liha في قسم الامتصاص السفلي بحيث يتم امتصاص ثاني أكسيد الكربون جزثيًا فيه؛ ثم يتم تمكينه من ملامسة غاز -سائل مع سائل ممتص مسترجع في قسم الامتصاص العلوي بحيث يتم امتصاص ثاني أكسيد gg SI فيه حتى يتم الوصول إلى تركيز منخفض جدًَا من ثاني أكسيد الكريبون؛ ging تصريف الغاز المكرر الخالي من ثاني أكسيد الكريون من النظام؛ تسخين مائع الامتصاص المحمل بثاني أكسيد 5 الكربون الناتج في برج إزالة الكربون وتغذيته إلى برج استرجاع عالي الضغط حيث يتم تحرير بعض ثاني أكسيد الكريون تحت ضغط للحصول على مائع ممتص مسترجع (lia وتتم تغذية جز من مائع الامتصاص المسترجع Wis إلى قسم الامتصاص السفلي؛ تغذية ما تبقى من مائع الامتصاص المسترجع Wis إلى برج استرجاع منخفض الضغط حيث يتم تحرير ثاني أكسيد الكريون للحصول على مائع امتصاص مسترجع؛ وتتم تغذية مائع الامتصاص المسترجع إلى and الامتصاص العلوي؛ 0 استخلاص ثاني أكسيد الكريون عالي الضغط عن طريق تبريد ثاني أكسيد الكريون المحرر تحت الضغط في برج الاسترجاع عالي الضغط وفصله عن أي ماء محتجز؛ واستخلاص ثاني أكسيد الكربون عن Goh تبريد ثاني أكسيد الكريون المحرّر في برج الاسترجاع منخفض الضغط وفصله عن أي ماء محتجز. تكشف البراءة الامريكية 4981669 عن عملية لإنتاج غاز تصنيع أمونيا من خام تغذية الميثان في 5 مصنع يمكنه أيضًا التشغيل باستخدام خام تغذية النفتاء تشتمل العملية المذكورة على:
0 إعادة التشكيل بالبخار التحفيزي الأولي primary catalytic steam reforming لخام التغذية 20016 عن طريق تمرير خام التغذية والبخار فوق محفز إعادة تشكيل بالبخار مناسب لإعادة تشكيل النفتا الموضوعة في أنابيب مسخنة خارجيًا؛ حيث يتم تحويل المحفز في ga المدخل على الأقل من الأنابيب إلى قلوي؛ حيث يتم إنتاج تيار غاز مُعاد تشكيله أولي يشتمل على الهيدروجين 22060960 و أكاسيد الكربون carbon oxides ؛ الميثان methane ؛ والبخار غير المتفاعل؛ تكون كمية التسخين الخارجي لأنابيب إعادة التشكيل أقل مما كانت عليه عند استخدام خام تغذية النفتا naphtha feedstock المذكور بحيث تكون درجة حرارة خروج جهاز الإصلاح الأولي أقل
مما كانت عليه عند استخدام خام تغذية النفتا المذكور؛ (ب) إعادة تشكيل بالبخار ثانوية secondary steam reforming حيث يتم حرق تيار الغاز
0 المعاد تشكيله الأولي؛ بشكل اختياري مع كمية إضافية من خام التغذية و/ أو البخارء جزئيًا بالهواء ويتم تمرير خليط الغاز الساخن الناتج عبر محفز إعادة تشكيل بالبخار ثانوي في ظل ظروف ثابتة الحرارة إلى حد كبير لجلب الخليط نحو التوازن؛ وبالتالي إنتاج تيار غاز معاد تشكيله ثانوي محتوي على الهيدروجين hydrogen ؛ أكاسيد الكربون carbon oxides « النيتروجين nitrogen ؛ كمية منخفضة من الميثان methane ؛ الأرجون argon ؛ والبخار غير المتفاعل؛
5 (ج) مرحلة واحدة أو أكثر من تفاعل الإزاحة التحفيزي حيث يتم تمرير تيار الغاز المعاد تشكيله الثانوي؛ اختياريًا مع كمية أخرى من البخار» عبر محفز إزاحة لتحويل أول أكسيد الكربون إلى ثاني أكسيد الكريون مع ما يترتب على ذلك من إنتاج مول من الهيدروجين لكل مول من أول أكسيد الكريون محوّل؛ تكون نسبة الهواء»؛ Dare عنها كمولات هواء لكل aha ذرة كريون في خام التغذية؛ التي تتم تغذيتها إلى وحدة إعادة التشكيل الثانوية أكبر مما كانت عليه عند استخدام خام تغذية النفتا
0 المذكورء حيث تكون كمية النيتروجين nitrogen المدخلة بحيث تكون النسبة المولية للهيدروجين إلى النيتروجين لتيار الغاز المزاح أقل مما كانت عليه عند استخدام خام تغذية النفتا المذكور وتكون الكمية المذكورة من النيتروجين أكبر من تلك المطلوبة لتصنيع الأمونيا؛
(د) all) أكاسيد الكريون والبخار غير المتفاعل؛ و (ه) فصل فائض النيتروجين بعد مرحلة الإزاحة.
تتعلق البراءة الامريكية 2009169931 بنظام خلايا وقود يتضمن تجميعة خلايا وقود ووحدة إزالة ثاني أكسيد الكربون تزيل جزءًا على الأقل من ثاني أكسيد الكربون الغازي من عادم الأنود؛ ويقوم بشكل أساسي بتوجيه كل المائع الغازي الناتج عن إزالة ثاني أكسيد الكريون إلى تجميعة خلايا الوقود؛ وبطريقة إعادة تدوير الوقود غير المتفاعل في عادم الأنود في نظام خلايا الوقود هذا. تتعلق البراءة الامريكية 2011318251 بإنتاج الأمونيا و بشكل أكثر تحديدًاء بإنتاج الأمونيا
باستخدام الهيدروجين le الضغط leg النقاء . وبوضع كل ما سبق في الاعتبارء فإن المجال التقني السابق لا يزال يتبع نهج استخلاص ثاني أكسيد Gg SI عند ضغط منخفض لا يتعدى 0.2 ميجا باسكال وعند درجة حرارة منخفضة. الوصف العام للاختراع
0 يتمثل الهدف من الاختراع في التغلب على أوجه القصور والقيود سالفة الذكر الموجودة في المجال التقني السابق. يهدف الاختراع تحديدًا إلى زيادة الكفاءة في استخدام الطاقة عند استخلاص ثاني أكسيد الكريون من تنقية غاز تخليق يحتوي على الهيدروجين ثم إجراء انضغاط لاحق لثاني أكسيد الكريون لاستخدام آخرء تحديدًا لإنتاج اليوريا في Bang تصنيع اليوريا والأمونيا. بصورة أكثر dans يهدف الاختراع إلى تحسين الكفاءة في استخدام الطاقة عند Al) ثاني أكسيد الكريون بواسطة
5 امتصاص واسترجاع محلول محمل بثاني أكسيد الكربون. تتحقق هذه الأهداف باستخدام عملية لتصنيع غاز تخليق يحتوي على الهيدروجين من خام تغذية هيدروكريوني؛ Why لعنصر الحماية (1). SE الجوانب المفضلة للاختراع في عناصر الحماية التابعة. يتسم الاختراع الحالي بما يلي: يتم إجراء خطوة إعادة التشكيل عند ضغط مرتفع يبلغ 4.5 ميجا
0 باسكال على الأقل؛ ويفضل عند 5.5 ميجا باسكال على الأقل؛ aig استرجاع الوسط المحمل بثاني أكسيد الكريون بصورة سائدة باستخدام عملية استرجاع كيميائية؛ ويكون للوسط المحمل بثاني أكسيد الكريون - أثناء عملية الاسترجاع الكيميائية المذكورة - درجة حرارة تبلغ 150"م على الأقل؛ ويفضل أن تبلغ 160"م على الأقل. يشتمل مصدر الحرارة اللازم لاسترجاع الوسط المحمل بثاني أكسيد
— 0 1 — الكريون المذكور على واحد على الأقل مما يلي: تيار متدفق من وحدة التحويل بالإزاحة؛ وتيار تغذية ناتج عن وحدة التحويل بالإزاحة؛ ووسط تبريد يجري في وحدة تحويل بالإزاحة متساوية درجة الحرارة. يفضل أن تلعب وحدة التحويل بالإزاحة المذكورة أو وحدة التحويل بالإزاحة متساوية درجة الحرارة المذكورة دورًا في العملية المذكورة لتصنيع غاز تخليق يحتوي على الهيدروجين. على سبيل المثال؛ تكون وحدة التحويل بالإزاحة جزءًا من قسم للتنقية بعد قسم لإعادة التشكيل. Gg لنماذج متنوعة؛ تؤخذ جميع كمية الدخل الحراري heat input اللازم لاسترجاع الوسط المحمل بثانى أكسيد الكريون» أو eda فقط من الدخل الحراري المذكور؛ من واحد أو أكثر من التيارات سالفة الذكرء وتحديدًا التيار المتدفق أو تيار التغذية أو وسط التبريد الخاص بوحدة تحويل بالإزاحة shift .converter 10 تتمثل فكرة الاختراع في الجمع بين توليد غاز التصنيع عند ضغط مرتفع في الواجهة الأمامية مع إجراء استخلاص لثاني أكسيد الكربون بصورة سائدة باستخدام إحدى العمليات الكيميائية وعند درجة حرارة مرتفعة تبلغ 150"م على الأقل» ويفضل أن تبلغ 160"م على الأقل. يشير مصطلح عملية استرجاع كيميائية إلى عملية يتم فيها إطلاق ثاني أكسيد الكربون الممتص في الوسط بصورة كيميائية وحيث يتم الاسترجاع باستخدام دخل حراري مناسب يتم نقله إلى الوسط. 5 وعلى النقيض؛ يشير مصطلح عملية استرجاع فيزيائية physical regeneration إلى عملية يكون فيها إطلاق ثاني أكسيد الكريون عبارة عن عملية فيزيائية إلى حد كبير؛ مستحثة مثلاً بتوميض الوسط إلى ضغط أقل. في بعض نماذج الاختراع» ينطوي الاسترجاع على كلتا العمليتين الفيزيائية والكيميائية. يفضل إطلاق 0 على الأقل من ثاني أكسيد الكربون المفصول عن الوسط المحمل بثاني أكسيد الكريون بصورة 0 كيميائية بواسطة العملية الكيميائية المستحثة بالحرارة سالفة الذكر. ويفضل بصورة أكثر؛ أن تكون كمية ثانية أكسيد الكريون المطلقة بصورة كيميائية أكبر من كمية ثانية أكسيد الكربون المطلقة بصورة فيزيائية (مثلاً بتوميض المحلول المحمل). في بعض النماذج, يتم إطلاق الكمية الإجمالية من ثاني أكسيد الكريون بصورة كيميائية.
يتمثل أحد النماذج المفضلة للاختراع في إجراء عملية sale] التشكيل باستخدام نسبة مرتفعة من
البخار إلى الكريون» يفضل 2.9 أو أكبر ويفضل بصورة أكثر 3.3 أو أكثر. يفضل أن يكون الدخل الحراري لعملية الاسترجاع الكيميائي المذكورة عبارة عن تيار تبريد مستخلص له نقطة تكاثف تبلغ 2190 أو أكثر. Juang أن يكون المصدر الحراري المذكور لاسترجاع الوسط المحمل بثاني أكسيد الكريون عبارة عن تيار مصدر حراري له نقطة تكاثف تبلغ 190"م على الأقل. يفضل استخلاص الدخل الحراري اللازم لعملية الاسترجاع الكيميائي المذكورة من التحويل بالإزاحة لغاز التصنيع. يمكن نقل الدخل الحراري مباشرةً بواسطة تيار التغذية أو يفضل بصورة أكثر بواسطة Lal المتدفق من وحدة التحويل بالإزاحة أو يمكن استخدام وسط تبادل حراري إضافي؛ Wg لنماذج متنوعة. على سبيل المثال؛ قد يتمثل وسط التبادل الحراري الإضافي في بخار ناتج عن تبريد
cooling 0 وحدة التحويل بالإزاحة .shift converter يفضل أن تكون وحدة التحويل بالإزاحة المذكورة عبارة عن وحدة تحويل بالإزاحة منخفضة درجة الحرارة أو sang تحويل بالإزاحة متوسطة درجة الحرارة. يشير مصطلح منخفضة درجة الحرارة إلى وحدة تحويل بالإزاحة تعمل عند درجة حرارة تتراوح بين 180 و250"م؛ ويشير مصطلح متوسطة درجة الحرارة إلى وحدة تحويل بالإزاحة تعمل عند درجة حرارة تتراوح بين 180 273005
5 يفضل تقل الدخل الحراري heat input المذكور إلى الوسط المحمل بثاني أكسيد الكربون من خلال تبريد التيار المتدفق الناتج عن وحدة التحويل بالإزاحة والذي له نقطة تكاثف تبلغ 190"م على الأقل. وبالتالي؛ يمكن للتيار المتدفق أن يمثل مصدر حراري مناسب للوسط المحمل بثاني أكسيد الكربون الخاضع للاسترجاع والذي له درجة حرارة تبلغ 150"م على الأقل. في أحد النماذج المفضلة؛ تتضمن عملية الاسترجاع مرحلتين: خطوة أولى تتمثل في توميض المحلول
0 المحمل بثاني أكسيد الكريون من ضغط الدخل إلى ضغط وميض؛ مما يؤدي إلى الحصول على تيار ثاني أكسيد كريون أول ومحلول شبه ضعيف مسترجع جزئيًا؛ وخطوة ثانية تتمثل في فصل جزءٍ على الأقل من المحلول شبه الضعيف المذكور مما يؤدي إلى الحصول على تيار ثاني أكسيد كربون OB ومحلول (ضعيف) مسترجع بالكامل. يتم الحث على إطلاق تيار ثاني أكسيد الكربون الأول المذكور بواسطة الضغط المنخفض ويكون عبارة عن عملية فيزيائية بصورة أساسية؛ ويتم الحث على
إطلاق تيار ثاني أكسيد الكربون الثاني بواسطة الدخل heat input (gall ويكون عبارة عن عملية
كيميائية بصورة أساسية.
في أحد النماذج المفضلة؛ يتضمن استرجاع المحلول المحمل بثاني أكسيد الكربون المذكور sshd
فصل المحلول بالحرارة؛ Ally يمكن أن تتم بعد خطوة التوميض. في مثل هذه الحالة؛ تكون درجة الحرارة سالفة الذكر البالغة 150"م على الأقل هي درجة حرارة السائل المترسب في عمود الفصل
الذي يتم فيه إجراء الفصل المذكور للمحلول. على سبيل المثال؛ يستخدم التيار المتدفق الساخن
الناتج عن وحدة التحويل بالإزاحة و/أو البخار في تسخين مرجل سفلي تابع لعمود الفصل الذي يتم
فيه فصل المحلول شبه الضعيف ثم فصل ثاني أكسيد الكريون.
يُفضل إجراء الفصل المذكور بالحرارة عند ضغط يبلغ 0.3 ميجا باسكال على الأقل.
0 يقدم الاختراع الجمع بين: تشغيل الواجهة الأمامية عند ضغط إعادة تشكيل مرتفع يبلغ 4.5 ميجا باسكال على الأقل ويفضل أن يبلغ 5.5 ميجا باسكال على الأقل؛ واسترجاع المحلول المحمل بثاني أكسيد الكريون وهي الخطوة التي تتم في الأغلب أو بصورة حصرية باستخدام إحدى العمليات الكيميائية Ne درجة حرارة مرتفعة» Cus تبلغ درجة Ba المحلول 150"م على الأقل. يشير مصطلح ضغط إعادة التشكيل إلى الضغط عند مخرج وحدة التشكيل الثانوية أو وحدة التشكيل بالحرارة
5 الذاتية. عندما يتضمن الاسترجاع خطوة توميض ثم خطوة فصل يستخدم ضغط sale] التشكيل الأعلى من الضغط التقليدي» أي البالغ 4.5 ميجا باسكال أو أكثر» في إجراء عملية فصل المحلول شبه الضعيف عند ضغط ef من ضغط العملية التقليدية. يستخدم الضغط الأعلى لغاز التصنيع جزئيًا فقط في خطوة التوميض. يعني ذلك أن هبوط الضغط في خطوة التوميض يكون أقل من أقصى حد ممكن
0 بصورة متعمدة؛ وذلك بهدف إجراء الفصل اللاحق عند ضغط clef وهو ما يزيد بصورة مناظرة من ضغط ثاني أكسيد الكربون المزال. عندما يتمثل المصدر الحراري في الغاز المزاح؛ تتمثل إحدى المشكلات التقنية في نقطة CIS الغاز المذكور. وكما سبق توضيحه أعلاه؛ يتم نقل معظم المحتوى الحراري الموجود في غاز التصنيع عند أقل من نقطة التكاثئف ؛ وفي حالة عدم التمكن من تبريد الغاز عند أقل من نقطة التكاثئف؛ فإنه
لن يتم استرجاع سوى كمية محدودة فحسب من المحتوى الحراري بواسطة وحدة الفصل. يؤدي ذلك إلى ضعف إمكانية استغلال الغاز المزاح الساخن؛ نظرًا لأن الحرارة التي تم فقدها ينبغي تزويد Bang الفصل بها من مصدر آخرء ومن ناحية أخرى يكون للحرارة غير المسترجعة في غاز التصنيع قيمة منخفضة (درجة حرارة منخفضة ومحتوى حراري في وحدة الكتلة منخفض)؛ وبصبح - كقاعدة عامة - من غير الممكن aD بصورة فعالة. تتمثل إحدى النتائج الملحوظة لضغط إعادة التشكيل المرتفع في زيادة نقطة تكاثئف غاز التصنيع المزاح. على سبيل المثال» يؤدي إجراء إعادة تشكيل عند ضغط يبلغ 5.5 ميجا باسكال إلى إنتاج Sle تخليق له نقطة تكاثف تبلغ حوالي 27200 مقارنة بنقطة التكاثف البالغة 27165 التي عرضت في المجال التقني السابق. ومن ثم؛ يصبح استخدام الغاز المزاح المذكور كمصدر حراري لفصل 0 المحلول شبه الضعيف أكثر فعالية من الناحية الديناميكية الحرارية ويصبح من الممكن نقل كمية أكبر من الحرارة إلى عملية الفصل. كذلك؛ يتم نقل الحرارة عند درجة حرارة أعلى مما يجعل العملية أكثر فعالية من الناحية الديناميكية الحرارية thermodynamically . تعتبر زيادة نسبة البخار/الكريون؛ والتي تمثل Gils آخر من جوانب الاختراع؛ متناقضة مع تعاليم المجال التقني السابق التي تحث على وجود نسب منخفضة للبخار إلى الكريون؛ تبلغ sale 2.7 أو 5 أقل. اكتشف مقدم الطلب أن النسبة الأعلى للبخار/الكريون تتآزر مع ضغط sale) التشكيل الأعلى نظرًا لأنها تقدم المزيد من التحول للمصدر الهيدروكربوني في خطوة إعادة التشكيل» والمزيد من التحول بالإزاحة لأول أكسيد الكربون. فضلاً عن ذلك»؛ فإن وجود كمية أكبر من البخار (نتيجة النسبة الأكبر للبخار/الكريون) في غاز التصنيع المزاح تُحدث Gila) BAB على استخلاص ثاني أكسيد الكريون نظرًا لأنها تزيد من الحرارة العالية المتوفرة لاسترجاع المحلول ونقطة تكاثف الغاز. يعني 0 زيادة الحرارة المتاحة عند درجة حرارة عالية إمكانية زيادة ضغط الاسترجاع (إضغط الفصل) كذلك وبالتالي يصبح من الممكن إزالة ثاني أكسيد الكريون عند ضغط أعلى وتقليل تكلفة عملية الإنضغاط اللاحقة. يتمثل مصدر محتمل AT للحرارة اللازمة لإزالة ثاني أكسيد الكربون وفقًا للاختراع في تيار التغذية في وحدة التحويل بإزاحة أول أكسيد الكريون.
ويهدف تقدير هذه الميزة بصورة تامة؛ تجدر الإشارة إلى أن نسبة انضغاط ثاني أكسيد الكربون في المجال التقني السابق قد وصلت إلى حوالي 150؛ مما يتطلب العديد من المراحل حيث تبلغ نسبة الانضغاط القصوى لمرحلة واحدة حوالي 3. ويبدء الانضغاط من ضغط أعلى إضغط تصريف ثاني أكسيد الكريون)؛ يتخلص الاختراع من واحدة أو اثنتين على الأقل من مراحل خفض الضغط. وتعتبر مراحل خفض الضغط هي الأكبر Laas والأكثر تكلفة؛ مما يؤدي إلى تحقيق توفير كبير في التكاليف. فضلاً عن cll فإن مراحل خفض الضغط تحد من سعة القطر الواحدة القصوى لضواغط ثاني أكسيد الكربون. يتسم التخلص من مراحل خفض الضغط بتحقيق زيادة كبيرة في سعة القطر الواحدة القصوى لضواغط ثاني أكسيد الكربون. وتدخل ضواغط ثاني أكسيد الكربون ضمن الفئات الأساسية المكلفة في وحدات تصنيع الأمونيا/اليوريا .ammonia/urea plant Gy 0 لبعض نماذج الاختراع؛ يتم تقليل الضغط قبل أو أثناء فصل المحلول شبه الضعيف. على سبيل Jal) وفي aad النماذج المفضلة؛ يتم تعريض المحلول الغني بثاني أكسيد الكريون إلى ضغط أول يتراوح بين 0.3 و 0.5 ميجا باسكال ثم يتم فصل المحلول شبه الضعيف الناتج عند ضغط (Jil يتراوح مثلاً بين حوالي 0.3 و 0.5 ميجا باسكال. يفضل أن يكون الوسط الممتص عبارة عن محلول مائي به مادة مناسبة ماصة لثاني أكسيد الكربون؛ 5 ويفضل بصورة أكثر أن يكون عبارة عن محلول أمين مائي aqueous amine solution . يفضل بصورة أكثر؛ أن يكون الوسط المذكور عبارة عن محلول أمين مائي aqueous amine solution يتضمن ألكانول أمين أليفاتي ثلاثي tertiary aliphatic alkanolamine واحد على الأقل Jie ميثيل أمينو Jug» أمين Juiaisy MAPA » methylaminopropylamine مادة منشطة في صورة أمين أولي أو ثاني Jie primary or secondary amine الببرازين piperazine أو الببريدين .piperidine 20 تتضمن عملية إعادة تشكيل خام التغذية بالهيدروكربون إجراء إعادة تشكيل أولية في وجود البخار وإعادة تشكيل ثانوية باستخدام مادة مؤكسدة»؛ أو sale) تشكيل بالحرارة الذاتية auto-thermal (ATR) reforming يتم إنتاج غاز التصنيع الخام المعاد تشكيله عند ضغط يبلغ 4.5 ميجا باسكال على الأقل؛ وبفضل 5.5 ميجا باسكال أو أكثر.
— 5 1 — يتسم J لاختراع بالعديد من المزايا فيما يتعلق بالكفاءة فى استخدام الطاقة. وكما سبق توضيحهة؛ فإنه يمكن نقل المزيد من الحرارة من غاز التصنيع المزاح إلى عمود الفصل لاسترجاع المحلول شبه الضعيف؛ وذلك بفضل نقطة التكاثف الأعلى لتيار غاز التصنيع. يؤدي الضغط الأعلى لإعادة التشكيل إلى الحصول على ضغط أعلى لامتصاص ثانى أكسيد الكريون؛ مما يعنى إمكانية استغلال خطوة التوميض بالصورة المناسبة حتى lg كان ضغط التمدد النهائى أعلى من العملية المتناولة فى المجال التقني السابق. وأخيرًاء تتم إزالة ثاني أكسيد الكربون عند ضغط مرتفع وهو ما يقلل بصورة كبيرة من التكاليف المطلوية لإجراء الانضغاط اللاحق. وتتمثل إحدى المزايا الهامة لهذا الأمر فى تقليل عدد المراحل وتكلفة الضاغط. سوف تظهر مزايا الاختراع بصورة أكثر وضوحًا من الوصف التفصيلي التالي للنماذج المفضلة. 0 شرح مختصر للرسومات الشكل (1) عبارة عن مخطط على هيئة مربعات لإعادة تشكيل خام تغذية هيدروكربوني وإنتاج غاز تخليق يحتوي على الهيدروجين. الشكل )2( عبارة عن مخطط لقسم استخلاص ثاني أكسيد الكريون Bg لأحد نماذج الاختراع. الشكل (3) عبارة عن رسم بياني يوضح تبريد تيار متدفق من وحدة التحويل بالإزاحة عند ضغط 5 إعادة تشكيل تقليدي يبلغ حوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ وهو ما يستخدم بصورة نمطية في المجال التقنى السابق كمصدر للحرارة اللازمة لفصل المحلول شبه الضعيف. الشكل (4) يماثل الشكل (3)؛ ويبوضح تبريد تيار متدفق من وحدة التحويل بالإزاحة عند ضغط lel وهو ما يمكن استخدامه وفقًا للاختراع. الوصف التفصيلى: 0 يوضح الشكل (1) مخططًا على هيئة مربعات لواجهة أمامية لتصنيع غاز تخليق Ey لأحد نماذج الاختراع.
— 6 1 — يشير المريع )100( إلى قسم لإعادة التشكيل حيث يتم فيه تحويل خام تغذية بالغاز الطبيعي )101( إلى غاز تخليق خام (102)؛ والذي تتم تنقيته في aud للتنقية (150)purification section للحصول على منتج غاز التصنيع (105). يتضمن قسم التنقية )150( land للإزاحة is (110) shift section غاز مزاح shifted gas (103)؛ وقسمًا لاستخلاص ثاني أكسيد الكريون )120( يوفر غاز منزوع منه ثاني أكسيد الكريون (104)؛ واختياربًا Land للتحويل إلى ميثان methanation section (130). يمكن لقسم الإزاحة (110) أن يتضمن وحدة تحويل بالإزاحة واحدة أو أكثر؛ مثل وحدة تحويل عالية أو متوسطة درجة الحرارة تتبعها وحدة تحويل منخفضة درجة الحرارة. تتضمن الواجهة الأمامية Sale عددًا من المبادلات الحرارية heat exchangers « مثلا لإزالة 0 الحرارة من التيار المتدفق الساخن (102) قبل الدخول في وحدة التحويل بالإزاحة؛ وهي ليست مبينة في الشكل (1). يتم تشغيل عملية sole] التشكيل في المريع (100) عند ضغط مرتفع يبلغ 4.5 ميجا باسكال على الأقل. ومن ثم يكون الغاز المزاح (103) عند ضغط ممائل؛ بعيدًا عن فقدان الضغط عبر وحدة التحويل بالإزاحة والمبادلات الحرارية heat exchangers 5 يوضح الشكل )2( مخططًا لقسم استخلاص ثاني أكسيد الكربون (120). يتضمن القسم المذكور aud (120) ممتص مجسد بعمود ممتص absorber column (1) وقسم استرجاع مجسد ببرج tower )2( يتضمن منطقة لخفض الضغط )3( ومنطقة للفصل stripping zone (4). تقع منطقة خفض الضغط )3( فوق منطقة الفصل above the stripping zone (4). يتم امتصاص ثاني أكسيد الكريون الموجود في الغاز (103) في العمود الممتص (1) الذي ينتج 0 محلولاً غنيًا بثاني أكسيد الكريون (5) (محلول محمل). يعمل البرج (2) على فصل ثاني أكسيد الكربون الموجود في المحلول المحمل loaded solution (5) ويقدم تيارًا يتكون من محلول ممتص مسترجع Ga (محلول شبه ضعيف) )7( وتيارًا يتكون من محلول مسترجع كليًا (محلول ضعيف) (14). يزال ثاني أكسيد الكريون المفصول مع تيار ثاني أكسيد الكربون الأول (11) الناتج عن منطقة خفض الضغط )3( وتيار ثاني أكسيد كربون ثان (23) ناتج عن من منطقة الفصل (4).
— 1 7 —
بصورة أكثر Spas يتم الإمداد بغاز التصنيع )103( إلى gall السفلي من العمود الممتص )1( في صورة التيار )1103( بعد المرور في مرجل (16) تابع للبرج (2). في الجزء السفلي (1ب) من العمود (1)؛ يتلامس غاز التصنيع )1103( مع جزءِ )17( من المحلول شبه الضعيف (7) الخارج من برج الاسترجاع )2(« Fg عن ذلك امتصاص oa من ثاني أكسيد الكربون. بعد ذلك؛ يمر غاز التصنيع المنقى Wha عبر all العلوي )11( من العمود (1) ليتلامس مع المحلول الضعيف (14) لإحداث المزيد من الإزالة (التهذيب) لثاني أكسيد الكريون. يتم إطلاق غاز التصنيع المنزوع
منه ثاني أكسيد الكربون (14) من قمة العمود top of the column (1). يتم الامتصاص في العمود (1) عند الضغط المرتفع للغاز (1103)؛ والذي - كما سبق توضيحه أعلاه - يكون إلى حد كبير نفس ضغط إعادة التشكيل. تتم التغذية بالمحلول المحمل (5) الذي تم
0 تجميعه عند gia) السفلي من العمود (1) إلى المنطقة (3) من البرج (2) التي يتم فيها تقليل الضغط إلى ضغط متوسط» يفضل أن يتراوح بين 0.5 و 1 ميجا باسكال. يتم إطلاق بعض من كمية ثاني أكسيد الكربون الموجود في المحلول المحمل (5) أثناء خطوة خفض الضغط المذكورة؛ مما يؤدي إلى الحصول على تيار غازي (6) يحتوي على ثاني أكسيد الكربون؛ وبخار ماء؛ وكميات بسيطة من الأمين؛ والمحلول شبه الضعيف (7).
5 يُسحب التيار المحتوي على ثاني أكسيد الكربون (6) من all العلوي من منطقة خفض الضغط (3) ويمر عبر مكثف مرجع reflux condenser (8) يتم فيه تكثيف بخار الماء والأمين. يتم إمرار التيار ثنائي الطور الناتج (9) إلى وحدة لفصل الأطوار phase separator (10) حيث يتم فصله إلى غاز ثاني أكسيد الكريون الأول (11) سالف الذكر وناتج تكثيف condensate )12( يتضمن بصورة أساسية الماء والأمين. تتم إعادة ناتج التكثيف المذكور (12) إلى منطقة خفض
0 الضغط (3). يعاد تدوير جزءٍ أول )17( من المحلول شبه الضعيف )7( بواسطة مضخة (13)PUMPp إلى العمود الممتص (1)؛ تحديدًا إلى الجزءٍ السفلي (1[ب). يتعرض جزء ثان (7ب) من المحلول شبه الضعيف (7) لتسخين مسبق بواسطة المحلول الضعيف (14) في مبادل حراري heat exchanger )15( ويرسل إلى منطقة الفصل (4).
— 8 1 — يتم الحفاظ على منطقة الفصل عند درجة حرارة مرتفعة بواسطة reboiler Ja yall )16( يدخل جزءٍ )114( من المحلول الضعيف المسحوب من الجزءٍ السفلي من البرج (2) إلى المرجل (16)؛ حيث يتعرض للتبخير الجزئي أو التام» وتتم إعادة الأبخرة الناتجة إلى منطقة الفصل (4) للحث على عملية الفصل. يتمثل المصدر (hall للمرجل المذكور (16) في الغاز (103). يخرج الغاز (103) من المرجل (16) في صورة تيار )1103( Jang في العمود (1) كما هو مبين في الشكل (2). يمكن توفير مصدر إضافي للحرارة (مثل البخار) إذا لزم الأمر. يسحب تيار به ثاني أكسيد الكربون (19) مشبع بالماء من قمة منطقة الفصل (4). يمر التيار المذكور (19) عبر مكثف condenser (20) ووحدة فصل separator (21). يعاد الماء المتكثتف المفصول (22) إلى منطقة الفصل )4( ويتم الحصول على غاز ثاني أكسيد الكريون الثاني (23). يتم تبريد المحلول الضعيف (14) الخارج من gall السفلي من منطقة الفصل المذكورة )4( بواسطة المبادل الحراري )15( وبعاد تدويره إلى gall العلوي )11( من العمود الممتص (1) بواسطة مضخة (17) ومبرد cooler (18). تزال معظم كمية ثاني أكسيد الكربون الموجود في المحلول المحمل (5) أثناء فصل المحلول شبه الضعيف (7ب). يتم الحث على فصل المحلول (7ب) بواسطة الحرارة المستخلصة من الغاز )103( 5 (عبر المرجل 16) ويمكن تسمية هذا الأمر بالفصل بالحرارة. Nixie تكون العملية التي تطلق تيار ثاني أكسيد الكربون )19( عملية كيميائية بالضرورة. على سبيل المثال؛ يتم تمثيل حوالي 9680 من الكمية الإجمالية من ثاني أكسيد الكربون الموجود منذ البداية في المحلول (5) بواسطة تيار ثاني أكسيد الكريون المزال كيميائيًا .(19)chemically-removed مثال مقارن . 0 توضح مقارنة أجريت بين الشكلين (3) و(4) الفعالية الأفضل للاختراع في استخلاص المحتوي الحراري الموجود فى التيار المتدفق من وحدة التحويل dahl لاستخدامه كمصدر للحرارة اللازمة لعملية فصل المحلول شبه الضعيف. تكون المنحنيات لنفس سعة إنتاج اليوريا.
— 1 9 —
يبين الشكل )3( المنحنى النمطي لتبريد التيار المتدفق المذكور؛ عند ضغط منخفض يبلغ حوالي
7 ميجا باسكال. يشير المحور الأفقي إلى درجة الحرارة (*م) بينما يشير المحور الرأسي إلى
النسبة المئوية (96) لتدفق الحرارة (ميجاوات).
يوضح المنحنى الشكل النمطي لتدفق الحرارة عند ayn غاز التصنيع من درجة حرارة دخول تبلغ
210 ثم إلى درجة حرارة خروج تبلغ 0130 وهي التي تمثل الظروف الشائعة. يمثل الشكل (3) -
مثلاً - تبريد الغاز (103) في المرجل (16).
تبلغ نقطة التكاثف 0 حوالي 165*م. عند أعلى من نقطة التكاثئف gall) أ من المنحنى) ينتج عن
تبريد الغاز مبادلة كمية بسيطة فقط من الحرارة . على سبيل المثال ¢ يؤدي التبريد من 210 إلى
5م إلى نقل نسبة تقل عن 9620 من التدفق الإجمالي pall وهو ما يمكن نقله نظريًا من 0 200 إلى 130"م. يتم نقل الأغلبية العظمى من الحرارة عند أقل من نقطة eal) Call ب من
المنحنى) أي عند تبريد غاز التصنيع من 165 إلى 27130
تنتج درجة حرارة خروج غاز التصنيع بسبب درجة حرارة السائل المترسب في البرج (2)» وهو ما
يعتمد بصورة نهائية على الضغط نظرًا لأن السائل المترسب يكون مشبعًا. وهكذاء لا يسمح المجال
التقني السابق بزيادة ضغط الفصل؛ نظرًا لأن ذلك سوف يؤدي إلى الحصول على درجة حرارة أعلى 5 لخروج غاز التصنيع وبالتالي سوف يقلل من الدخل الحراري heat input المتاح لفصل المحلول.
يبين الشكل )4( نموذجًا للاختراع» حيث تبلغ نقطة تكاثئف (D) dew point الغاز المزاح حوالي
0م بفضل الضغط الأعلى لإعادة التشكيل. وهكذاء تكون أكمية أكبر من الحرارة متاحة عند
درجة الحرارة العالية؛ وتحديدًا يتم نقل ما يتعدى 9660 من التدفق Jaa) للحرارة فوق 2170
وهكذاء يصبح من الممكن زيادة ضغط الفصل (ثم ضغط تصريف ثاني أكسيد الكريون) دون التأثير 0 على إمكانية استخلاص الحرارة من الغاز المزاح.
Claims (1)
- عناصر الحماية 1- عملية لصنع غاز تصنيع synthesis gas يحتوي على الهيدروجين hydrogen من خام تغذية هيدروكريوني chydrocarbon feedstock تشتمل على sale] تشكيل خام التغذية بالهيدروكريون hydrocarbon feedstock المذكور إلى غاز تصنيع خام raw synthesis gas وتنقية purification غاز تصنيع الخام raw synthesis gas المذكورء تتضمن التنقية purification المذكورة التحويل بالإزاحة shift converter لأول أكسيد الكريون carbon monoxide إلى ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide وإزالة ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide « تتضمن الإزالة removal المذكورة لثاني أكسيد الكريون oe carbon dioxide غاز التصنيع synthesis gas امتصاص absorption ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide في وسط ممتصء مما يؤدي إلى الحصول على تيار يتكون من وسط محمل بثاني أكسيد الكربون carbon dioxide واسترجاع الوسط المذكور باستخلاص ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide الممتص فيه؛ حيث: يتم إنتاج غاز تصنيع الخام المذكور بواسطة خطوة إعادة التشكيل المذكورة عند ضغط يبلغ من 4.5 5 إلى 5.5 ميجا Jub ؛ يتضمن الاسترجاع المذكورة للوسط المحمل بثاني أكسيد الكريون carbon dioxide خطوة استرجاع كيميائي chemical regeneration حيث يستقبل الوسط المحمل بثاني أكسيد الكريون carbon Sas dioxide حراريًا من أحد المصادر الحرارية heat source ؛ يكون للوسط المحمل بثاني أكسيد الكريون carbon dioxide ؛ أثناء عملية الاسترجاع الكيميائي chemical regeneration 20 المذكورة؛ درجة حرارة تبلغ من 1350م إلى 160 "م؛ حيث يتم اختيار المصدر الحراري heat source المذكور مما يلي: تيار متدفق من وحدة التحويل بالإزاحة shift converter ؛ تيار تغذية ناتج عن وحدة التحويل بالإزاحة shift converter ؛ و وسط تبريد cooling medium يجري في وحدة تحويل بالإزاحة shift converter متساوية درجة 5 الحرارة؛حيث يكون المصدر الحراري المذكور اللازم لاسترجاع الوسط المحمل بثاني أكسيد الكريون carbon 56 عبارة عن تيار مصدر حراري heat source له نقطة تكائف تبلغ من 190”م إلى0م . 2- العملية ly لعنصر الحماية (1)؛ حيث تبلغ نسبة البخار إلى الكريون في إعادة تشكيل 9 خام التغذية بالهيدروكربون hydrocarbon feedstock المذكور 2.9 أو أكثر. 3- العملية Uy لعنصر الحماية (2)؛ حيث تبلغ نسبة البخار إلى الكريون في إعادة تشكيل 9 خام التغذية بالهيدروكربون hydrocarbon feedstock المذكور 3.3 أو أكثر. 4- العملية Gg لعنصر الحماية (1)؛ حيث يتضمن استرجاع الوسط المحمل بثاني أكسيد الكريون carbon dioxide ما يلي: مرحلة أولى يتم فيها توميض الوسط المحمل بثاني أكسيد الكربون carbon dioxide من ضغط الدخل إلى ضغط وميض محدد elise مما يؤدي إلى الحصول على كمية أولى من ثاني أكسيد 5 كريون محرر فيزيائيًا ووسط شبه ضعيف؛ مرحلة ثانية تتمثل في إجراء فصل بالحرارة لجزء من الوسط شبه الضعيف المذكور؛ وهو ما يتضمن نقل الدخل الحراري heat input المذكور إلى الوسط» وتؤدي إلى إنتاج كمية ثانية من ثاني أكسيد كربون محرر كيميائيًا ووسط ضعيف»؛ وتتم المرحلة المذكورة للفصل الحراري عند ضغط فصل؛ تبلغ الكمية الثاني من ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide 9640 من الكمية الإجمالية لثاني 0 أكسيد الكريون carbon dioxide . 5- العملية وفقًا لعنصر الحماية (4)؛ Cua يبلغ ضغط الفصل المذكور للوسط شبه الضعيف من 3 إلى 1.00 ميجا باسكال. 5 6- العملية Bs لعنصر الحماية (5)؛ حيث يبلغ ضغط الفصل المذكور 0.5 ميجا باسكال.— 2 2 — 7- العملية Gy لعنصر الحماية )6( حيث يبلغ ضغط الفصل المذكور من 0.5 إلى 1.00 ميجا باسكال. 8- العملية وفقًا لعنصر الحماية )4( حيث تكون الكمية الثانية المذكورة من ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide 5 أكبر من الكمية الأولى المذكورة من ثانى أكسيد الكريون .carbon dioxide 9- العملية وفقًا لعنصر الحماية )4( حيث يكون ضغط الوميض» الذي يتم تعريض الوسط الغني بثاني أكسيد الكريون carbon dioxide له وتم فيه الحصول على الوسط شبه الضعيف؛ أكبر من أو مساوبًا لضغط الفصل المذكور. 0- العملية Gy لعنصر الحماية (1)؛ Cua يكون الوسط الممتص عبارة عن محلول Sle.aqueous solution 1- العملية Gy لعنصر الحماية )10( حيث يكون الوسط الممتص عبارة عن محلول أمين.amine solution 5 2- العملية by لعنصر الحماية o(1) حيث تكون وحدة التحويل بالإزاحة المذكورة عبارة عن وحدة تحويل بالإزاحة منخفضة درجة الحرارة أو وحدة تحويل بالإزاحة shift converter متوسطة درجة الحرارة. 3- العملية Gy لعنصر الحماية )1( حيث يتضمن إعادة تشكيل reforming خام التغذية بالهيدروكريون hydrocarbon feedstock إلى تصنيع الخام المذكور sale] تشكيل البخار solely steam reforming تشكيل ثانوية secondary reforming « أو إعادة تشكيل بالحرارة الذاتية auto—thermal reforming .— 3 2 — 4- العملية Gy لعنصر الحماية )1( حيث يكون غاز تصنيع المحتوي على الهيدروجين 00 مناسبًا لتصنيع الأمونيا ammonia . 5- العملية وفقًا لعنصر الحماية (1)؛ حيث يتم إخضاع oda من ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide 5 المستخلص للاتضغاط لتتحية الأيونات sequestration لاستخدام آخر.٠ 2 4 ٠ (RE i i t 1 0 1 1 ¥ A i ta 1 1 " i J toe t 0 . 1 {| — 1 1 i f 1 1 i Ed 1 0 1 2 ١ ُ 1 1 1 § 1 1 ل i 1 1 1 0 i 1 1 eo. ¥ — 1 ا 1 : "م i t 1 1 1 t 1 1 1 1 1 v 1 1 - 1 1 jo i 1 f . 1 هدددتتت أن i we 1 1 1 3 6 1 0 i i i ال 1 Toa يبس i Vos 1 i i \ 1 1 0 11 . 11 . 1 1 - ; i 7 0 1 1 i 1 1 1 i 1 N 1 1 ل : يد 2 يم احير a سي Pp . (4) الشكل ا— 2 5 — - be- . ; TEE بم ]| لبلب ض ا اللي 3 = en i beeen A W 0 7 LL = i y J oo =~ ¥ | ١ — dead ازا pO ل + vores] Lo LL A va RTARTA TTL ً« : il LA A hoe RN I ENP SHINS SEEN T hd ما | / ا ge fet NL FARINA TIN [LA Lol CONN LL wd VNV ٠ od “ph م 0 1 7 TRS Eo = Be Th oul 3 موا لتق( ا Lo] 4 3ه.- ١ ال كا حال BAN SIN آل | ' 3 08 1 / YA : " 2 1 3 0 , ا 3 X A X } i A 0 1 Fx 1 ٍ الح ب الخضا الخال الخ 0 SN لا بل لض EON 0 :ال 2 ا | ? : O— PY I fe Ne CY) الشكلاسح د د حت اد ات لاحت ححا ل حا لات ل ل شال لل للا لا ااال N : i N 3 3 End » ¥ 3 3 } 3 i” N 3 3 : 3 1 5 ب" 2 : ب ب" pS EY H By : + i 5 H he 8 8 : By امل 3 ا de 3 by 3 - 0 3 ا م 4 + : A end 0# ؟ i 3 H 3 8 8 t i i p 34 1 H by 5 h3 3 t 8 : : By he 5 H v Kl 3 > 5 K N 3 bi F.C SOU SEIU SU. STUUR SUTURE. NEUE STU: SUUPUPUN UTE 3 R Kl hy 5 1: 0 N :2 3 5 2 “ bi 2 8 N 3 5 3 3 t 8 8 : 8 bi kt 3 : ty 3 H 13 bo H i By bi 8 : : bd 1 3 by IS kl i R 3 SRSERERIE: SRERERURtIRRRRERRt] 3 ل ل ل ل i i 5 H 3 HN : 8 B H 3 : : 8# Bl H H ¥ y H H i i i R “8 3 - 0 ل by 5 2 s 3 5 ب Bs By لا ل قا ا ا أ ع ااا أي أي ا قا لق ا ا > by bi 5 : B ES 5 3 H 3 08 t] 1 By RE H v pS x 3 H i in 3 H By 3 i 1 8 8 i i i HE : ل i a 3 ا J EE Hu DRE 3 } 3 1 5 1 3 3 : 1 : مهت 8 TE H 8 : 8 : 3 B H 3 ا 5 8 B b N Hl Bl 3 5 w J ¥ i Fm ORT : 8 : : 3 1 ES H : 3 ل ا ال ل ل i FON B b 3 5 : : : 3 s n ¥ by Bl 3 H N is bd H i 8 3 : By Hy 3 i 3 § i i H 3 : © : 8 8“ لأ ل NN. NRE SUNN. SUNN ابي p RUNS. EN bi Ty TL § 8 4 : 8 : i BN oN 8 3 bY ao Kl N 3 ب ¥ p H HN By + bd H 8 H H i 3 }3 ل م STR CEP JUNC وكام وكوي واو ياوه كوك ع مم ER يام حا RIE J FE 3 bi Rl 2+ py : 3 H N kd 8 : an vy iL 3 3 8 i 8 + 3 :1 8 3 # GUNIEEES NSN: MERIT: A: 8 ا# يي ا حا JRE. SH] - 3 i 3 Py ¥ H 3 8 : + 3 TRY ey : H H 3 * : : N : iy : H H 1 i i 8 N : 5 5 3 Ly 3 3 H t ft 3 N 3 : : ري 3 kB) 1 be x 3 H 3 pS : 1 “8 3 iy 3 by H HN 3 i H 8 :0 : : Fiemme 3 bg i i H : + ا a H : HN . 1 8 on 2 hs J ; لانت Bs i Le CET SEB Sd Bd } p i £3 8 8 : 8 3 5 : B H 5 py o 2 H 3 3 3 : : H N “8 } ا ل اق ا ات قا لايق 8 bs 2 3 H pS 3 3 H % 3 8 : 8 bd 1 : By : by 3 bd 3 i : 3 8 AAAS ARREARS 3 انر امن SERRA AAAS: SARE ل ا ا 3 i 3 H 3 1 3 H iv 3 3 : “8 3 K N ل 5 2 Bs or b . 1 BS 8“ ااا bi PY RS b i 3 : 8 8 3 H 8 x : : “8 : i : i H 8 i 0 Py : 1 انحن i 5 لالط اق ةي تا ا اله لات له امات الع 0 H by i 3 2 HS 0 3 : 3 1 ° 3 3 ا ا ا اا ااا LUIS. حي : bs Bl +3 H EK 3 3% : : 8 i H BN by 3 8 i 8 i H 3 : 58 3 i i 3 د p 5 3 : 3 : : 3 i SRRRRIEEE: KRRRREES 1 N ا ا ا ست سر ا ا لا i FER N © FR Hy 5 w Kl N ب “ i 5 { : 3 i H 8 i H ty La] 3 3 N : I : IS 3 i 3 By 3 i 7 4 by : i 3 H 3 3 Sy h gon bs 1 H HN i Bi R 3 : i H HI TE 8 i i i HE nnn tan dend 8 ب . JONSON ماي x 4 3 og H Fa 3 + i i 5 3 5 : h xa, i 1 8# : 3 Pa i ¢ i H 0# Bl FI. bs [a H 1S iq H H 8 ا F 3 ص IN. “SE ات اه حم i N ps H : By 3 ا 8 :0 , T = 3 i 4 3 3} 3 3 ا 0 : 3 bd - ينبب i RARER JUNE: JCS SY: SEE SSRIS CSTE: SUEIURRE SEELEY: SCIEN: 3 } i 3 bi 3 8 a 5 5 8 ¥ i + i 3 H 3 3 ¥ 3 3 i i : 5 5 8 pS 8 H 8 jo 3 i BN 3 3 a i 3 4 : : 8 3 : 3 i : 3 8 By وجرت ديه لومت مي موحت ووم لجو ووم اجر اولتحا rE ل 5 3 ps k by : HN - 3 3 i po 3 : By i wo SAE SUNN... “SSR JA. SERS J: SA SE: I: SUN. 3 Ty ; i %, ; : : 1 0 0 : 3 # ا ا ات ااا اها ا ااة + i fae} vs : : + © a 3 3 N fo 8 1 By 3 hi ana 7 3 3 i 5 a 3 H lS 8 8 : By N ال ل ل ل ل اجات ل 8 PR © - H 3 : 3 1 8 H : 8 i i 3 8“ ياي ا هاا ا اا وول ري ا ل 2 ابد WOR ا p JE SR od esd N : ا ل ب 8 en i H : B3 X bd HN pS H i } h i { : 3 3 : ¢ i 8 I] SI JOS. SR: SP. 3 ال py FRR SOURS. SEI SOLS i 1 H 8 BAN 3 FARE 3 i Rl 3 : HN 1 bi H Pon H “8 i i 3 : 3 8 he. H Pos i 3 } ا SUAS, ا اح : 3 : ا : > : ¥ 3 3 i i BN : 3 ا : 3 8 3 bi . Bl 3 H EU SOU SOP SEPP. SEE SE EJ I } اق ا 3 i 3 اع ال اح : 1 : 8 5 p HE i 3 :ةا : ps x i“ N H + i HOUR IRA 3 ل ا }€ } A Sa pret اا FETS SS bd 1 8 = 8 8 CI R 5 : 3 2 عي 1 B ] 3 + ا ا 5 : N : 3 5 3 H HN 3 by FR. "NE 3 B : 3 3 8 3 by bl HN : 3 : 3 H Re | bl i 3 3 Bed Ben dn TE Edd N قا كيم ريق مي يا i BS N : by 5 3 : IS 8 : By 3 i 3 : pS 3 by H : H H : 3 3 k 3 : 3 : 8 3 fy. OPE : 3 \UECINE SUUUUNCIN- USTRTIE } .3 الا اي يي ا ل ا شا تك لي م i B : 3 8 : 3 8 : 8 3 3 58 3 h H H H i : i | 1 0: 8 : 5 3 ان اج ا ب Bl 3 H by 8 : N 1 i 3 3 3 H i BN 8 : 3 3 8 : : 0 3 ان ا ل i BE EE a B 3 : by 3 8 H 1S : WE i 3 3 3 : ل 8 13 i HN H 3 : 3 2 سبي 3SO. SE SRS 3 نت تاتس الت لات SATE: تت ل i FRATTON: El H H 8 5: 3 : 13 : y : 3} 3 i i H : 8 : 3 8 8 : : 5 SN SNS: SN. SES 3 ا ااا i FE SN SUNN: by Rl 3 H i : Hd H N k3 3 : BN i 3 H by 1 3 H { 8 4 : 3 3 hi ; 3 : bs : 3 3 } 3 : 3 YO N ا ا i ps i N R 8: + 3 3 H 8 a H 3 El H : t] is 3 H 1 8 8 : By 8 3 TOR } ا > 1 vr EY 3 3 + : : َل + ke TT 5 3 i H : BN 3 3 3 i 58 B : 5 3 i er 8 3 8 8 8 8 HS i i 8 3 #رن اتتتتنت الأتتتتات أتتت ات تتا A تاه i i — ¥ 3 3 3 : 8 3 8 pi i 5 N by 5 N - ب + = + + - od | ES : 5 1 ب i 2 an - : a - > = = 1 1 pol LF] = H - 1 رف الاي سل خط اب ب 3 wo} } ! i 7 3 5 3 i 0 w i" § د ب 8 م i i i 3 لج i 03 ds N اراز 8 i N أ أب 2 i i } py ¥ i N { : 3 8 لكا i el Now"جاح كج جك جح جك حكن حك حجن حت حت حت جات جات حك ححا A حت حت لحن حجن حت حا حك جك حك تجح جك جا حت حت حت حت حجن حت جحت حت حت حت جك ا ص ص 3 0 H 3 H 3 H : 3} 8 الم تس La & ]3 { ¥ H } 3} ا 1 H : و : : Se ges HN ا i Aged Hi . : ١ : : 3 3 3 ¥ be 3 3 BE LI be 3 ا ا ال "0 حمق i H N : H EH 8 8 3 8 H : 3 3 3 3 3 : 0 ال 8 ا ا ألا ا الأ ا nnn ا ةلي i Bd by 8 8 “5 2 : 8 : : R 3 8 3 ¥ : 3 : : الي ااال : 3 3 : 3 2 8 5 : : )8 )3hg. ¥ R 8 : 3 8 3 3 8 3 3 ¥ H : : 3 8 3 8 8 BS 3} 8 3 ¥ H EE Hy 8 : : 3 3 3 H t 3 3 H * KS FREE : BE 3 3 Tod HE $ 3 3 H : 3 k 3 : : : : 8 3 3 ¥ H ِ : 8 : : : 3 3 ks i t 3 3 NE bd 8 Ky ل : i * A ey. Lt BSE aa R BER nara H 8 8 ba 3 3} : احا H A 3 A i 13 be 3 ky 3 3 :1 ب" H ) 3 IS H rE Toe NRE DURST: STUUR: JESS SOURS SPU: 3 اا اق ا ا ل اق gen ا H Stine H H 8 ba 8 3 3 8 1 3 3 A Be ti 8 : 5 H 1 3 3 ¥ i ¢ 3 3 4 3 ا H H ١ hUS. ky ا أب ا .نحا ال ل FI. : 08 الست الست لمات لل ل ا 2 افع H Sree Mpc oct H H 5 * 8 ا 8 H BS ¥ i 8 : 3 : 8 BS 3 ان Ei 3 3 ال ل ل £1 اك ا H Hy 8 Too EH H H 3 H 8 8 8 د 8 Wh vi 8 H 5 N 8 de b 3 8 ا 8 he 4 ااا الوا SR اااي ع H H RN : : 3 8 8 : : N a 3 : H a 3 3 8 0 : 3 3 t H hd 3 3} La) 3 3 bg : 8 : 8 3 i by by 3] ¥ اليه ديا عتمي د لاا مما ال متام متم اام لمم TE FN ¥ Hy 8 : : 3 8: 8 : : Ky 3 H ae N by H Ry : : 3 3 H be 3 Ky H Ral by : bis 5 : 3 il Ck by 3 3 SOCIO 3 ل RET لس ل ا د لد .1 RH FR TC NURI i i i 1 3 : i H 3 i { 10# RH 3 8 8 oy 8 8 : 8 H H by 3] bs 3 by 3 3 8 3 8 ل 8 8 H ¥ 3 ص H Hh 3 ba H : : 8 H 3 : 3 Ky H N 3 3 5 : ب« 0 8 3 H Ky 3 1 : 3 : ب 1 H N 3 H H 3 : : 1 3 H 8 3 8 8 ¥ 8 ب : ب : : 4 : ا a hy he H * ToS dn TB En Tn ad 8 H H Hy H : 0 3 3 > 8 H 3 3 Ss WE H § H 8 8 : 8 3 3 اهم ¥ ERG. 8 3 § SUT # 3 ا 1 : 8 H ast BR Ses nf evden bed ge ieee vie id da feed 3 Hy 8 : : 3: 3 4 H H 3 2 3 8 ¥ i ed] wd : : : : 83 3 ES i : i H H 8 8 ES 8 6 ¥ 3 3 pa 3 3 i x H H 8 8 : Bi 3 3 B H 3 3] N © N IN 3 pe 5 + 3 8 < 3 » SUPP SURPRISE. 10... WORE: SUNS JUROR 8 0 ييا : bs 8 RB By Ky 1 ل 2 : : H H H H i 1 3 5 : : 8 3 HN 8 I i by 2 Sve. 3} ان H : SIR URS SURI. SURE UNI H 3 3 RH : 8 bs 3 H H b3 3 pS H H N By ب )2 3 : 1 : HN لمعي :1 H H H : 8 3 3 3 H : 3 3 ~ ¥ H RCE JOUVE SYCTUCIUE: SONIUUURURY: SSICIOY: SAVOUR. SOR. SRIURTIIR: TO Tod 3 Hd 3 3 : 8 : : 3 bs H hy by 3 H H j : 3 H 8 i hy 3 3 3 انا H 8 رصت لياه انها الات حت تت أ اط أ ل أ الي لضن H H 3 H : 8 8 : : 8 IS : : : 1 RI. TS 3 u 3 Ey 3 - :SS. JIE JSS FOE SE | ES ا “جين تمي H SCRA) ل ا ل ل H Hy hil 8 8 : 8 : : H 6 8 : i Ey H 8 : : 3 3 b : : و H SR 0 ااا H FX CS SONS SI SO. SRS H 3 3 1 Fi : 3 Hy 4 5 bs 3 3 H = 3 N : : : 3 H H pi 3 Ky i : 3 3] لي 8 : : 5 3 3 RH EEE H TY 3 ب" 1 BE ا 8 م ؟ H By H H : : : By 3 8 ُ : 3 Ky SRTVRITE | 3 اح حا + cn ¥ Nl 3 8 8 : : [ESSN SNPS: SI. 8 8 3 ¥ by 8 ¥ :ا H pd 3 3 H : : \ Ww H 3 5 : "١ HB 0 BS 5 ¥ 3 3} H a H HS : : : i 1 % : 3 3 3 ا ا اه للا . | H 7 SE IU SU SNE ON ER: ¥ b k ا : : B 3 3 ¥ H 3 8 H : H 0 1 R H 3 3 H Hy H : : { 8 3 H 3 ¥ 8 ا ل ا TRE ISIN لي لأ ةس i H : 2 } I : : 8 3 3 H 3 HN : : N H i : 1 ٍِ 3 3} ال ان ل تت ال ل H 3 3 ال . الي الح ا : 8 : 5 H 1 i H E : 3 H 3 i % 3 3 N H 8 : : 3 Hy 3 H & H 3] ¥ 0 ات 8 امد ONS الس د ل H - RAR: H H H H : 8 3 8 : : 8 3 3 Ky 3 : ¥ 3 : ل : 1 13 3 ¥ 3 ال SERRE JERR. ل H a] H H by H 8 8 3 ¥ 3 H 1 3 3 H - 3 : : : : 4 : > : BS 3 KN H 5 3 pS ! : : 3 5 i 1 by 3 8 ااه اا at ا ااا H wr N : : : 3 3 3 N : 3 Ky 3 : GRUP.) Ky الات ليحت ل لا ل ات ا تيت ARE ال ل ل H }3 يي 0 | 000 H 3 HN H "> : EE] H H 3 8 : : 3 3 3 8: 3 3} H BS by : id : 3 3 8 8 3 3 3} H HH [RE : 3 3 bs H H “1 Ky § Hh 3 iu : : : 3 8 3 H be x 3 ١ 3 تتا اا رم لد لايل مده لمي الت اااي الا لمن اا كا ل - & H 3 i : : : : 8 8 RB ba 3 H 3 : He 3 3 : 8 8 3 3 ¥ H 0 RU Pus SUPT SPUR SOUR 3 pS : 8 8 : 8 8 8 ty 3 Hy 3 يح Hy H H H : : 3 3 i 3 i 3 2 ¥ H H 8 : H 3 3 3 : : BS 3 ~ ¥ BS Ea 3 v H : : By 8 + = i 3 2 H ¥ H : : 3 3 5 H 8 ¥ H Hy H : : 3 H ¥ ; : 3 3 ¥ د 8 H H : : 3 H : i H ¥ N 8 : 5 : : 8 8 H b 8 SRM: HERP STR: | د د لد الات الح الس ال i ERIN N : : : 3 5 ¥ H v 3 Ky 3 : Hh 3 AE : 1 : 8 8 5 8 : Ky ااال ا ات ا الا لتقن ات ام EE EE 4 يم لل الوا ما H H 3 bs H F ٍ : : 8 H bs by 3 N H H : 3 3 : i : H 3 Ky ¥ H 3 8 3 3 H 8 H H 3 3 ¥ Ry ال ا ا ا ل ات ل ل + BR H 3 H N : : 3 1 Hy 8 i i 3 3 Rasa an, 3 لح حا المي fe inant isin finn inside مح د ال ل سس H HN bY . v 7, RY - > “< Rs 4 N " 3 : ¥ H a 3 3 ب . 2 . . اليب H 3 > * ب ب - * * » - Hh H 0: . EH) H 7 Eg : 3 اين حب علي H : N el Ba, a vi 3 اير 1 0 الام نيل H 7 a Jr H fi ١ Fon 8 8 > H 3 Ey 3 8 الج : H 1 Fe 3 جز اها 4 ل - H Fey Bylot BBS \ ٍِ H Es 3 g § 3 H # a 2 H Ky H 3 HB 0 3 ¥ H 3 EE EEA EA ne الكت ER EE EE 0 م الى © wo) 3 { y 5 84 Nلاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا Sued Authority for intallentual Property RE .¥ + \ ا 0 § 8 Ss o + < م SNE اج > عي كي الج TE I UN BE Ca a ةا ww جيثة > Ld Ed H Ed - 2 Ld وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. Ad صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب 101١ .| لريا 1*١ v= ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP15189905.1A EP3156363A1 (en) | 2015-10-15 | 2015-10-15 | Process for making a synthesis gas by reforming of a hydrocarbon and including recovery of carbon dioxide at high pressure |
| PCT/EP2016/069481 WO2017063777A1 (en) | 2015-10-15 | 2016-08-17 | Process for making a synthesis gas by reforming of a hydrocarbon and including recovery of carbon dioxide at high temperature |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA518391276B1 true SA518391276B1 (ar) | 2021-12-08 |
Family
ID=54601595
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA518391276A SA518391276B1 (ar) | 2015-10-15 | 2018-04-04 | عملية لصنع غاز تصنيع من خلال إعادة تشكيل هيدروكربون |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11040877B2 (ar) |
| EP (2) | EP3156363A1 (ar) |
| CN (1) | CN108137319B (ar) |
| AU (1) | AU2016338144B2 (ar) |
| BR (1) | BR112018007423B1 (ar) |
| CA (1) | CA3001384C (ar) |
| CL (1) | CL2018000936A1 (ar) |
| MY (1) | MY183949A (ar) |
| RU (1) | RU2709866C2 (ar) |
| SA (1) | SA518391276B1 (ar) |
| WO (1) | WO2017063777A1 (ar) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109200756B (zh) * | 2018-09-05 | 2021-05-18 | 中石化上海工程有限公司 | 甲醇制丙烯装置压力能量的回收方法 |
| EP4000713A1 (de) | 2020-11-11 | 2022-05-25 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Verfahren und anlage zur entfernung von kohlendioxid aus synthesegas |
| EP4000714A1 (de) | 2020-11-11 | 2022-05-25 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Verfahren und anlage zur herstellung von wasserstoff und zur abtrennung von kohlendioxid aus synthesegas |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB8724474D0 (en) * | 1987-10-19 | 1987-11-25 | Ici Plc | Ammonia synthesis gas |
| FR2631949B1 (fr) * | 1988-05-27 | 1990-09-14 | Inst Francais Du Petrole | Procede de production d'hydrogene de haute purete par reformage catalytique du methanol |
| JP3675980B2 (ja) * | 1996-08-28 | 2005-07-27 | 三菱重工業株式会社 | 高圧原料ガス中の二酸化炭素の高度除去及び高圧回収方法並びにその装置 |
| BRPI0408222A (pt) * | 2003-03-10 | 2006-02-21 | Univ Texas | regeneração de uma solução aquosa a partir de um processo de absorção de gás ácido através de flashing e extração de múltiplos estágios |
| EP2065337A1 (en) * | 2007-11-27 | 2009-06-03 | Ammonia Casale S.A. | Process for producing ammonia synthesis gas |
| WO2009085155A1 (en) * | 2007-12-28 | 2009-07-09 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Fuel cell system |
| CA2718386A1 (en) * | 2008-03-13 | 2009-09-17 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for removal of carbon dioxide from a gas |
| EP2199254A1 (en) * | 2008-12-11 | 2010-06-23 | BP p.l.c. | Integrated gas refinery |
| EP2292554A1 (en) * | 2009-09-02 | 2011-03-09 | Ammonia Casale S.A. | Production of ammonia make-up syngas with cryogenic purification |
| WO2011150253A1 (en) * | 2010-05-26 | 2011-12-01 | Gtlpetrol Llc | Producing ammonia using ultrapure, high pressure hydrogen |
-
2015
- 2015-10-15 EP EP15189905.1A patent/EP3156363A1/en not_active Withdrawn
-
2016
- 2016-08-17 WO PCT/EP2016/069481 patent/WO2017063777A1/en active Application Filing
- 2016-08-17 AU AU2016338144A patent/AU2016338144B2/en active Active
- 2016-08-17 CN CN201680060271.3A patent/CN108137319B/zh active Active
- 2016-08-17 MY MYPI2018701360A patent/MY183949A/en unknown
- 2016-08-17 CA CA3001384A patent/CA3001384C/en active Active
- 2016-08-17 EP EP16757198.3A patent/EP3362406B1/en active Active
- 2016-08-17 RU RU2018115528A patent/RU2709866C2/ru active
- 2016-08-17 BR BR112018007423-3A patent/BR112018007423B1/pt active IP Right Grant
- 2016-08-17 US US15/765,917 patent/US11040877B2/en active Active
-
2018
- 2018-04-04 SA SA518391276A patent/SA518391276B1/ar unknown
- 2018-04-12 CL CL2018000936A patent/CL2018000936A1/es unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2018115528A (ru) | 2019-11-15 |
| US11040877B2 (en) | 2021-06-22 |
| CA3001384C (en) | 2023-08-01 |
| MY183949A (en) | 2021-03-17 |
| US20180305207A1 (en) | 2018-10-25 |
| RU2018115528A3 (ar) | 2019-11-15 |
| EP3362406A1 (en) | 2018-08-22 |
| AU2016338144A1 (en) | 2018-04-19 |
| CN108137319B (zh) | 2021-12-14 |
| BR112018007423A2 (pt) | 2018-10-16 |
| EP3156363A1 (en) | 2017-04-19 |
| RU2709866C2 (ru) | 2019-12-23 |
| CL2018000936A1 (es) | 2018-08-17 |
| CN108137319A (zh) | 2018-06-08 |
| EP3362406B1 (en) | 2019-07-10 |
| CA3001384A1 (en) | 2017-04-20 |
| AU2016338144B2 (en) | 2020-10-15 |
| BR112018007423B1 (pt) | 2022-09-13 |
| WO2017063777A1 (en) | 2017-04-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US12054388B2 (en) | Systems and methods for production and separation of hydrogen and carbon dioxide | |
| EP2200731B1 (en) | Improved method for regeneration of absorbent | |
| US20130017146A1 (en) | Method for producing hydrogen with reduced co2 emissions | |
| SA518391276B1 (ar) | عملية لصنع غاز تصنيع من خلال إعادة تشكيل هيدروكربون | |
| RU2672113C2 (ru) | Извлечение теплоты абсорбции триоксида серы | |
| RU2551367C1 (ru) | Совмещенный способ производства водорода и воды | |
| EP3294670B1 (en) | Incremental hydrogen production from an existing steam/natural gas reformer | |
| EP2957542B1 (en) | Method or system for recovering carbon dioxide | |
| US9573093B2 (en) | Heat recovery in absorption and desorption processes | |
| MX2012011026A (es) | Proceso para recuperar hidrogeno y nitrogeno desde un gas de purga de amoniaco. | |
| CN103764564A (zh) | 氨-尿素生产工艺及设备 | |
| CN205973771U (zh) | 用于冷却合成气体的设备 | |
| AU2008272719A1 (en) | Process for the separation of pressurised carbon dioxide from steam | |
| ES2573652T3 (es) | Sistema y proceso para producir un gas que contiene H2 y agua purificada | |
| Alguacil et al. | Innovative processes in the production of inorganic bases and derived salts of current interest | |
| CN104629818B (zh) | 真空碳酸盐法脱硫富液双效解吸工艺及系统 | |
| JP2015157721A (ja) | 改質装置及び改質設備 |