SA516371318B1 - عملية لإعادة تدوير نفثينات موفرة للطاقة من خلال استخدام عمود لتجزئة تيار سحب جانبي والتكثيف الجزئي - Google Patents
عملية لإعادة تدوير نفثينات موفرة للطاقة من خلال استخدام عمود لتجزئة تيار سحب جانبي والتكثيف الجزئي Download PDFInfo
- Publication number
- SA516371318B1 SA516371318B1 SA516371318A SA516371318A SA516371318B1 SA 516371318 B1 SA516371318 B1 SA 516371318B1 SA 516371318 A SA516371318 A SA 516371318A SA 516371318 A SA516371318 A SA 516371318A SA 516371318 B1 SA516371318 B1 SA 516371318B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- stream
- reactor
- column
- paraxylene
- naphthenes
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 66
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 56
- UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N Naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21 UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 32
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 title description 24
- 238000009833 condensation Methods 0.000 title description 15
- 230000005494 condensation Effects 0.000 title description 15
- URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N Para-Xylene Chemical group CC1=CC=C(C)C=C1 URLKBWYHVLBVBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 122
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims abstract description 43
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 34
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 152
- YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N Ethylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1 YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 100
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 65
- 238000006317 isomerization reaction Methods 0.000 claims description 63
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 53
- 150000003738 xylenes Chemical class 0.000 claims description 31
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 claims description 27
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 25
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 25
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 25
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 22
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 19
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 17
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 claims description 17
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 claims description 15
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 13
- 125000005609 naphthenate group Chemical group 0.000 claims description 12
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 12
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 10
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 9
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 9
- 241000448053 Toya Species 0.000 claims description 8
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 claims description 7
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 6
- 239000003377 acid catalyst Substances 0.000 claims description 6
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 claims description 6
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 3
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 2
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 claims description 2
- 101000878595 Arabidopsis thaliana Squalene synthase 1 Proteins 0.000 claims 1
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 claims 1
- 101150072055 PAL1 gene Proteins 0.000 claims 1
- IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N N-Heptane Chemical compound CCCCCCC IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 104
- 239000008096 xylene Substances 0.000 description 103
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 96
- 239000000047 product Substances 0.000 description 65
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 45
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 37
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 23
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 22
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 22
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 21
- 241000183024 Populus tremula Species 0.000 description 18
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 18
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 18
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 14
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 11
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000029936 alkylation Effects 0.000 description 7
- 238000005804 alkylation reaction Methods 0.000 description 7
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 7
- DSNHSQKRULAAEI-UHFFFAOYSA-N 1,4-Diethylbenzene Chemical compound CCC1=CC=C(CC)C=C1 DSNHSQKRULAAEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 6
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 description 5
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 5
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 5
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 4
- -1 aromatic compounds xylenes Chemical class 0.000 description 4
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 4
- 125000001495 ethyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([H])* 0.000 description 4
- IIEWJVIFRVWJOD-UHFFFAOYSA-N ethylcyclohexane Chemical compound CCC1CCCCC1 IIEWJVIFRVWJOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 description 4
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 4
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 4
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 4
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 3
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000007323 disproportionation reaction Methods 0.000 description 3
- 150000005194 ethylbenzenes Chemical class 0.000 description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 3
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 3
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 3
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 3
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 3
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 3
- IVSZLXZYQVIEFR-UHFFFAOYSA-N 1,3-Dimethylbenzene Natural products CC1=CC=CC(C)=C1 IVSZLXZYQVIEFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 101150107869 Sarg gene Proteins 0.000 description 2
- KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N Terephthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=C(C(O)=O)C=C1 KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 2
- DALDUXIBIKGWTK-UHFFFAOYSA-N benzene;toluene Chemical compound C1=CC=CC=C1.CC1=CC=CC=C1 DALDUXIBIKGWTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 2
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 2
- 230000020335 dealkylation Effects 0.000 description 2
- 238000006900 dealkylation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 2
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 2
- 229930000044 secondary metabolite Natural products 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 150000003613 toluenes Chemical class 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 239000013638 trimer Substances 0.000 description 2
- 150000005199 trimethylbenzenes Chemical class 0.000 description 2
- QEGNUYASOUJEHD-UHFFFAOYSA-N 1,1-dimethylcyclohexane Chemical class CC1(C)CCCCC1 QEGNUYASOUJEHD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HYFLWBNQFMXCPA-UHFFFAOYSA-N 1-ethyl-2-methylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1C HYFLWBNQFMXCPA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001093575 Alma Species 0.000 description 1
- 235000007575 Calluna vulgaris Nutrition 0.000 description 1
- PGLIUCLTXOYQMV-UHFFFAOYSA-N Cetirizine hydrochloride Chemical compound Cl.Cl.C1CN(CCOCC(=O)O)CCN1C(C=1C=CC(Cl)=CC=1)C1=CC=CC=C1 PGLIUCLTXOYQMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N Cyclohexane Chemical compound C1CCCCC1 XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000948258 Gila Species 0.000 description 1
- 108010034145 Helminth Proteins Proteins 0.000 description 1
- 235000007849 Lepidium sativum Nutrition 0.000 description 1
- 244000211187 Lepidium sativum Species 0.000 description 1
- OLUNPKFOFGZHRT-YGCVIUNWSA-N Naftifine hydrochloride Chemical compound Cl.C=1C=CC2=CC=CC=C2C=1CN(C)C\C=C\C1=CC=CC=C1 OLUNPKFOFGZHRT-YGCVIUNWSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 1
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 235000013361 beverage Nutrition 0.000 description 1
- 210000000941 bile Anatomy 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- HQQADJVZYDDRJT-UHFFFAOYSA-N ethene;prop-1-ene Chemical group C=C.CC=C HQQADJVZYDDRJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 238000004508 fractional distillation Methods 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 244000000013 helminth Species 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 125000002496 methyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 description 1
- 150000005172 methylbenzenes Chemical class 0.000 description 1
- 229910052680 mordenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229940100527 naftin Drugs 0.000 description 1
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035764 nutrition Effects 0.000 description 1
- 235000016709 nutrition Nutrition 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000012429 reaction media Substances 0.000 description 1
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 description 1
- WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N rhenium atom Chemical compound [Re] WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000009738 saturating Methods 0.000 description 1
- 230000011218 segmentation Effects 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000010555 transalkylation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/12—Purification; Separation; Use of additives by adsorption, i.e. purification or separation of hydrocarbons with the aid of solids, e.g. with ion-exchangers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/009—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping in combination with chemical reactions
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
- B01D5/0057—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation in combination with other processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
- B01D5/0078—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation characterised by auxiliary systems or arrangements
- B01D5/009—Collecting, removing and/or treatment of the condensate
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C15/00—Cyclic hydrocarbons containing only six-membered aromatic rings as cyclic parts
- C07C15/02—Monocyclic hydrocarbons
- C07C15/067—C8H10 hydrocarbons
- C07C15/08—Xylenes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
- C07C5/22—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by isomerisation
- C07C5/27—Rearrangement of carbon atoms in the hydrocarbon skeleton
- C07C5/2702—Catalytic processes not covered by C07C5/2732 - C07C5/31; Catalytic processes covered by both C07C5/2732 and C07C5/277 simultaneously
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
- C07C5/22—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by isomerisation
- C07C5/27—Rearrangement of carbon atoms in the hydrocarbon skeleton
- C07C5/2767—Changing the number of side-chains
- C07C5/277—Catalytic processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/005—Processes comprising at least two steps in series
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/04—Purification; Separation; Use of additives by distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/09—Purification; Separation; Use of additives by fractional condensation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
- B01J2219/00103—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor in a heat exchanger separate from the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/24—Stationary reactors without moving elements inside
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بعمليات موفرة للطاقة لإعادة تدوير نفثينات naphthenes في عملية تصنيع البارازيلين paraxylene تتضمن تكثيف تيار الصبيب المنصرف من المفاعل reactor effluent بشكل جزئي واستخدام جهاز عمود سحب جانبي sidedraw tower. وفصل النفثينات naphthenes بشكل فعال في تيار السحب الجانبي لجهاز عمود السحب الجانبي. وتوجيه جزء من تيار السحب الجانبي على الأقل إلى قسم لاستعادة البارازيلين paraxylene مما ينتج منتج بارازيلين paraxylene وتيار فقير بالبارازيلين paraxylene يشتمل على جميع النفثينات بشكل أساسي في تيار السحب الجانبي الموجه إلى قسم استعادة البارازيلين paraxylene. وإعادة تدوير التيار الفقير بالبارازيلين paraxylene إلى المفاعل مما يمنع حدوث فقد كبير في النفثينات naphthenes من العمليات. انظر الشكل 2.
Description
١ عملية لإعادة تدوير نفثينات موفرة للطاقة من خلال استخدام عمود لتجزئة تيار سحب جانبي والتكثيف الجزئي
Process for Energy efficient naphthene recycle via the use of a side draw fractionation tower and partial condensation الوصف الكامل خلفية الاختراع naphthenes يتعلق الاختراع الحالي بعمليات وأجهزة موفرة للطاقة لإعادة تدوير نفثينات partial خلال تصنيع البارازيلين 0:0<71606م. وتتضمن هذه العمليات والأجهزة نظام تكثيف جزئي .sidedraw tower وعمود سحب جانبي "00202 التريفثاليك (mes يتأكسد لتشكيل Cus يعتبر البارازيلين مركب وسيط كيميائي مفيد وتتضمن وحدات تصنيع البارازبلين polyester وهو مصدر للبوليستر acid terephthalic من تيارات pX قسم لاستعادة )١ عادة ثلاثة أقسام في حلقة إعادة التدوير» وهي: (pX) paraxylene
PX وتيار فقير بمنتج PX الذي ينتج تيار يحتوي منتج xylene تشتمل على ثلاثة أيسومرات للزيلين في مفاعل يعمل على أزمرة xylene يشتمل على حفاز أزمرة زبلين isomerization ؟) قسم أزمرة للوصول إلى حالة قريبة من الانزان؛ ؟) قسم تجزئة لفصل pX مركبات الزيلين في التيار الفقير بال ٠ المنتجات الثانوية الناتجة في المفاعل و/أو الموجودة في تيار التغذية الجديد. ويشتمل تيار التغذية ethylbenzene بشكل عام على إثيل بنزين pX وبالتالي لقسم استعادة ال pX الجديد لوحدات تصنيع ال أيضاً وهو أيسومر بنيوي لمركبات الزيلين له صيغة جزيئية مماثلة لصيغة أيسومرات الزيلين (EB) من هذه التيارات بواسطة التقطير عملياً وذلك لأن درجة غليانه قريبة EB عدعان». ولا يعتبر إزالة جداً من درجة غليان أيسومرات الزبلين. وبالتالي؛ ينبغي تحويل 888 إلى مركبات زبلين أو إلى ٠ منتجات ثانوية يمكن فصلها بسهولة بواسطة التقطير لمنع تراكمها في الحلقة. وهناك أنواع عديدة من بطرق مختلفة. وتوفر الحفازات من النوع الذي EB حفازات أزمرة الزيلين التي تعمل على تحويل إلى مركبات ethylbenzene طرقاً لتحويل إثيل بنزين ethylbenzene يعمل على أزمرة إثيل بنزين cnaphthenes زبلين وتعطي معدلات إنتاج مرتفعة من البارازيلين 160(6/رحدتدم. وتكون النفثينات إلى مركبات زيلين BB المركبات المشبعة الحلقية» عبارة عن مركبات وسيطة في عملية تحويل »٠ في التيار المنصرف من المفاعل aromatics وهي قريبة من الاتزان مع المركبات العطرية xylenes ويجب اعادة تدوير مركبات النفثين الوسيطة هذه بكفاءة إلى المفاعل من أجل .1680107 effluent منع فقد كمية كبيرة من الزيلين. م ١
Cpe تدوير النفثين استخدام sales paraxylene وتتطلب التشكيلات السابقة لإنتاج البارازيلين تستخدم بعض عمليات التقنية (Jha كثيف للطاقة لذلك تعتبر عملية تشغيلها مكلفة. فعلى سبيل السابقة عمود نفثين منفصل. ويكشف طلب براءة الاختراع الأمريكي رقم 691 017/0146 عن حيث يتم تمرير النفثا بالمدى الكامل من خلال العمود العلوي cparaxylene عملية لإنتاج البارازيلين لتيار reforming الخفيفة والثقيلة. وتجرى بعد ذلك عملية التهذيب SH Gal والعمود السفلي لإزالة 5 وزناً على الأقل من النفثينات في تيار تغذية النفثا إلى 75 ٠ تغذية النفثا تحت ظروف فعالة لتحويل مركبات عطرية بشرط عدم تحويل أكثر من 778 وزناً من البارافينات في تيار تغذية النفثاء مما ينتج و/أو التولوين benzene تيار منصرف من عملية التهذيب. ويزال تيار أول يحتوي على البنزين تحت xylene من التيار المنتصرف من عملية التهذيب وبتم تزويده إلى وحدة إنتاج الزبلين toluene ويزال xylenes إلى مركبات زبلين toluene و/أو التولوين benzene ظروف فعالة لتحويل البنزين ٠ من التيار المنصرف من عملية C8 تيار ثانٍ يحتوي على المركبات العطرية التي بها 4 ذرات كريون zl) المنتجة في وحدة xylenes على الأقل من مركبات الزيلين ga تزويده؛ مع alg التهذيب para- من أجل استعادة تيار منتج البارازيلين paracxylene الزيلين» إلى وحدة لاستعادة البارازيلين على الأقل من gin وبعد ذلك يتم تزويد para-xylene وترك التيار 8© مستنفد البارازيلين xylene الفعالة في أزمرة الزبلينات xylene إلى وحدة أزمرة الزيلين para-xylene مستتفد البارازيلين C8 التيار Veo zl للحصول على خليط اتزان من الزبلينات وبالتالي para-xylene في التيار مستنفد البارازيلين تيار منصرف من عملية الأزمرة. ثم يعاد تدوير التيار المنصرف من عملية الأزمرة إلى وحدة .para-xylene الاستخلاص الخاصة بالبارازيلين
Gob عن عملية لتحضير الزيلين عن 7٠٠١9747 وتكشف براءة الاختراع الفرنسية رقم في منطقة أزمرة يتم المحافظة عليها hydrogen العطرية والهيدروجين C8 تمرير تيار امداد مركبات ٠ تحت ظروف أزمرة عادية وملامسته مع حفاز مناسب للهدرجة-نزع الهدرجة لتشكيل خليط من الزيلين
Gob فصل النفثينات عن مركبات الزبلين عن ang والنفثينات في حالة الاتزان تقريباً. xylene عن طريق التبلور (AY) عن الزبلينات para-xylene فصل البارازيلين wing التقطير التجزيئي التجزيئي. ويمكن اجراء العملية بكيفية متواصلة. وبالتالي؛ هناك حاجة لعملية لإعادة تدوير نفثينات موفرة للطاقة في عملية تصنيع البارازيلين. © الوصف العام للاختراع في أحد الجوانب؛ يتم تزويد عملية تشتمل على تفاعل تيار تغذية مفاعل يحتوي على وهيدروجين على حفاز أزمرة إثيل «C8 نفثينات cothylbenzene إثيل بنزين exylene أيسومرات زبلين بنزين في مفاعل؛ حيث ينتج تيار منصرف من المفاعل يشتمل على أيسومرات زيلين ونفثينات
TOYA
يه naphthenes 8©؛ تبريد وفصل التيار المنصرف من المفاعل لتشكيل تيار سائل مكثف أول وتيار بخاري أول؛ وتبريد وفصل التيار البخاري الأول لتشكيل تيار سائل مكثف ثان وتيار بخاري ثان. وتتضمن العملية أيضاً تزويد التيار السائل المكثف الأول والتيار السائل المكثف الثاني لجهاز عمود السحب الجانبي لإنتاج تيار سحب جانبي يشتمل على مركبات عطرية C8 وجزءِ من نفثينات (C8 © واستعادة البارازيلين من تيار السحب الجانبي في قسم استعادة البارازيلين.
وفي جانب آخرء يتم تزويد عملية لإعادة تدوير النفثينات إلى othe تتضمن العملية تفاعل تيار تغذية Jolie يحتوي على أيسومرات زبلين؛ إثيل بنزين؛ نفثينات 8©؛ وهيدروجين على حفاز أزمرة إثيل بنزين في مفاعل عند ظروف تفاعل معينة Cus يتم تحويل جزءِ من إثيل البنزين على الأقل في تيار تغذية المفاعل إلى أيسومرات زيلين» حيث ينتج تيار منصرف من المفاعل يشتمل ٠ على أيسومرات زبلين ونفثينات 8©؛ تبريد وفصل التيار المنصرف من المفاعل لتشكيل تيار سائل مكثف أول وتيار بخاري أول؛ وتبريد وفصل التيار البخاري الأول لتشكيل تيار سائل مكثف ثان وتيار بخاري ثان. وتتضمن العملية أيضاً تزويد التيار السائل المكثف الأول والتيار السائل ESA الثاني لجهاز عمود السحب الجانبي لإنتاج تيار سحب جانبي يشتمل على مركبات عطرية C8 ونفثينات 8©؛ استعادة البارازيلين من تيار السحب الجانبي في قسم استعادة البارزيلين؛ إنتاج تيار فقير بالبارازيلين» حيث يحتوي التيار الفقير بالبارازيلين على جزء من النفثينات 8©؛ وإعادة تدوير
التيار الفقير بالبارازيلين إلى المفاعل. وفي جانب آخرء يتم تزويد جهاز لإعادة تدوير النفثينات إلى المفاعل؛ يشتمل الجهاز على مسخن مسبق لتسخين تيار سائل يحتوي على إثيل بنزين؛ أيسومرات زبلين؛ ونفثينات C8 مسبقاً لتشكيل تيار سائل مسخن؛ حيث يتم دمج التيار السائل المسخن مسبقاً مع تيار الغاز معاد التدوير Yo الذي يحتوي على الهيدروجين لتشكيل تيار تغذية مفاعل؛ ومفاعل لتفاعل تيار التغذية لإنتاج تيار منصرف من المفاعل يحتوي على أيسومرات زيلين ونفثينات 8©. ويشتمل الجهاز Lad على جهاز تبريد أول لتبريد تيار مبرد منصرف من المفاعل لإنتاج التيار المنصرف من المفاعل؛ أسطوانة فصل separator drum أولى لفصل التيار المنصرف من المفاعل المبرد إلى تيار سائل مكثف أول وتيار بخاري أول؛ جهاز تبريد ثان لتبريد التيار البخاري الأول لإنتاج تيار بخاري أول مبرد يحتوي على Yo طور بخاري وطور سائل؛ وأسطوانة فصل ثانية لفصل التيار البخاري الأول المبرد إلى تيار سائل مكثف ثان وتيار بخاري ثان. ويشتمل الجهاز أيضاً على جهاز عمود سحب جانبي لإستقبال التيار السائل المكثف الأول والتيار السائل المكثف الثاني وإنتاج تيار السحب الجانبي؛ حيث يحتوي تيار السحب الجانبي على مركبات عطرية C8 وأكثر من 77/0 من النفثينات 8©؛ قسم استعادة البارازيلين لفصل تيار السحب الجانبي إلى تيار فيه منتج البارازبلين وتيار فقير بالبارازيلين» حيث يحتوي التيار ٠ الفقير بالبارازيلين جوهرياً على كل النفثينات C8 الموجودة في تيار السحب الجانبي؛ وجهاز sale]
Com تدوير لإعادة تدوير التيار الفقير بالبارازيلين إلى المفاعل. شرح مختصر للرسومات -paraxylene يمثل جهاز التقنية السابقة لإنتاج البارازيلين ١ الشكل جهاز لإنتاج البارازيلين باستخدام التكثيف الجزئي وعمود سحب جانبي مفرد. Jie 7 الشكل جانبي. astray الشكل ؟ يمثل صينية ©
الشكل ؛ يمثل جهاز لإنتاج البارازيلين باستخدام التكثيف الجزئي وعمودين يعملان بشكل أساسي كعمود سحب جانبي مفرد. الوصف ١ لتفصيلي:
يستخدم مصطلح مركبات زبلين مختلطة mixed xylenes لتيار لا يحتوي فقط على أيسومرات
(CsHio) الذي له صيغة جزيئية (EB) ethylbenzene على إثيل بنزين Lead بل «xylene زبلين ٠ واحدة ethyl مماثلة لتلك التي لأيسومرات زبلين» لكنه عبارة عن أيسومر بنيوي به مجموعة إثيل من مجموعتي مثيل كما هو الحال في أيسومرات الزيلين. وهناك Ya «benzene مرتبطة بالبنزين ¢«(mX) metaxylene ميتازيلين ¢(0X) orthoxylene ثلاثة أيسومرات لمركبات الزبلين: أورثوزيلين (70م). وتسمى أيسومرات الزيلين والاثيل بنزين معاً مركبات عطرية 8© أو paraxylene وبارازيلين
VO 088. ومن المفهوم لأولئك المتمرسين في التقنية أن الرمز 7" يشير إلى مركب يحتوي على عدد X من ذرات الكربون؛ الرمز "OX يشير إلى مركبات تحتوي على 6 أو أكثر من ذرات الكريون؛ و "CX يشير إلى مركبات تحتوي على X أو أقل من ذرات الكريون. ويقصد ب 088 المركبات العطرية التي بها A ذرات كربون. ويقصد ب +098 المركبات العطرية التي بها 9 ذرات كربون أو أكثر.
9 ويكون ترتيب درجات الغليان ل CBA من الأدنى للأعلى كما يلي: «mX pX (EB و كزه. ومع ذلك؛ تكون جميع درجات الغليان ل 088 متقارية جداً. وبالتالي؛ ليس عملياً القيام بفصل المكونات . 88 pX أو mX بدرجة نقاوة عالية من خليط من C8A بواسطة التقطير. ويكون ل 0X da غليان el بقليل من pX EB و cmX وبالتالي يمكن فصله بشكل مجد اقتصادياً عن مركبات م688 الأخرى بواسطة التقطيرء ug ذلك بشكل تجاري. ومع ذلك؛ يتطلب استعادة 0X
Yo بواسطة التقطير استخدام أعمدة تقطير بها العديد من الصواني ومعدلات تدفق عالية؛ وبالتالي طاقة عالية. وبيتم استعادة أيسومر البارازيلين بمقدار aS حيث يؤكسد إلى حمض التيرفثاليك terephthalic acid وهو مصدر للبوليستر polyester يستخدم لصنع ألياف fiber للملابس»؛ عبوات
بلاستيكية plastic bottles للمشرويات ¢ وأغشية films وتشتمل وحدات تصنيع البارازيلين عادة على ثلاثة أقسام في حلقة sale) التدوير: )١ قسم لإستعادة pX من تيارات تحتوي على الانواع الثلاثة من أيسومرات زيلين التي تنتج تيار يحتوي على منتج pX وتيار فقير بال 76م and (Y أزمرة يشتمل على حفاز أزمرة زبلين xylene في مفاعل حيث ٠ يعمل على أزمرة مركبات الزيلين في التيار الفقير بال pX للوصول إلى حالة قريبة من الاتزان؛ و 7( قسم تجزئة لفصل المنتجات الثانوية الناتجة في المفاعل و/أو الموجودة في تيار التغذية الجديد. ويتم sale استعادة البارازبلين بواسطة التبلور من خلال الامتزاز الانتقائي selective adsorption كما في تقنية باركس Parex® (علامة تجارية مسجلة) لشركة يونيفيرسال al برودكتس Universal Oil .UOP Products I وتحصل sale وحدات تصنيع pX المستقلة على تيارات التغذية الجديدة على صورة مقتطعات تقطير بها A ذرات كريبون C8 من منتج تهذيب reformate يتشكل من naphta Ball في وحدة تهذيب وتكرير حفزية أو من خلال غازولين Dail الحراري ¢(pygas) pyrolysis gasoline وهو عبارة عن منتج ثانوي من أجهزة تكسير الأولفين crackers 0150. وتتضمن مركبات الزيلين المختلطة ب Pygas محتوى من إثيل بنزين أكبر من ذلك في مركبات الزيلين المشتقة من منتج تهذيب. وقد يصل ٠ محتوى إثيل بنزين في مركبات الزبلين المختلطة ب Pygas إلى 7760-7١ وزناً. ويكون Bale محتوى إثيل بنزين في مركبات الزيلين المختلطة المشتقة من منتج التهذيب حوالي -١١ » 77 وزناً. وتكون وحدات تصنيع 1م Bile جزءِ من مجمع تصنيع/إنتاج المركبات العطرية؛ الذي يشتمل على وحدة pX ووحدات أخرى تنتج مواد تغذية من مركبات الزيلين المختلطة؛ مثل: وحدات تجزئة التولوين ¢(TDP) toluene disproportionation ويكون لوحدات dad التولوين الانتقائية (STDP) selective toluene disproportionation | ٠٠ التي تنتج مركبات زبلين مختلطة بنسبة عالية جداً (أكبر من (Av من pX من بين أيسومرات زبلين PX/XYL =) XYL 7167م 96) 1م 16) » أو وحدات ألكلة انتقالية transalkylation ل A9+/TOL أو +9م. ويكون عادة لمركبات الزبلين في وحدات «TDP وحدات 59100؛ وحدات الألكلة الانتقالية A9+/TOL أو +9 محتوى إثيل بنزين ethylbenzene أقل بكثير من مركبات زيلين المختلطة المشتقة من منتج Yo تهذيب؛ عادة dif بحوالي 725 وزناً. ويتم فصل تيار التغذية المزود لقسم استعادة ال pX إلى تيار يحتوي على منتج pX وتيار فقير بال Able pX بتيار التغذية ويعرف بالمادة المكررة raffinate في Alla الامتزاز الانتقائي أو تيار الترشيح المطروح في حالة التبلور (الذي يدعى Lind بالتيار الفقير بالبارازيلين (paraxylene ويتم إعادة تدوير هذا التيار إلى المفاعل. ويستخدم حفاز أزمرة الزيلين في المفاعل لأزمرة أيسومرات © الزيلين في التيار السائل المزود إلى المفاعل حتى يصل إلى حالة الاتزان ولتحويل جز على الأقل ١ م
١7
من إثيل بنزين إلى مركبات زيلين أو مركبات ثانوية يمكن فصلها بسهولة من المركبات العطرية C8 في قسم التجزئة لمنع تراكم إثيل بنزين ethylbenzene في sale] dala التدوير في وحدة تصنيع ال *م. وتكون عملية تحويل إثيل بنزين عادة Und من عملية أزمرة الزبلين xylene وبالتالي؛ يتم تصنيف حفازات أزمرة الزيلين عادة حسب الطريقة التي يتم فيها تحويل إثيل بنزين. ويوجد أنواع © عديدة من الحفازات المفيدة؛ بما في ذلك تلك التي تساهم في أزمرة إثيل بنزين» نزع الألكلة
dealkylation من إثيل بنزين» والألكلة الانتقالية لإثيل بنزين. ويعتمد اختيار حفاز أزمرة الزيلين على مدى توفر التغذية حيث تعطي الأنواع الثلاثة من حفازات أزمرة الزبلين المذكورة أعلاه معدلات إنتاج مختلفة لل pX من كمية معينة من مادة تغذية مركبات الزبلين المختلطة؛ كما يعتمد على تركيبة تيار التغذية clad وخاصة نسبة إثيل بنزين ethylbenzene ٠ إلى أيسومرات الزبلين في تيار التغذية. والنوع الأكثر شيوعاً لحفازات أزمرة الزبلين هو حالياً حفاز نزع الألكلة من إثيل بنزين؛ الذي يحول إثيل بنزين بالتفاعل مع الهيدروجين إلى بنزين benzene وإيثان ethane وتعتبر حفازات أزمرة إثيل بنزين مفيدة liad وخاصة عندما يكون توفر تيار التغذية نادراً أو Lovie يحتوي تيار التغذية على محتوى عال من إثيل بنزين؛ كما هو الحال في وحدات تصنيع pX المستقلة التي تعمل على معالجة CBA من منتج تهذيب أو من مركبات زيلين مختلطة ب مديلام. ويكون للحفاز القدرة على تحويل إثيل بنزين إلى أيسومرات الزيلين. ويضم الحفاز من هذا النوع حفاز قوي للهدرجة hydrogenation & الهيدروجين dehydrogenation وحفاز حمضي catalyst لنعه. ويشتمل حفاز الهدرجة/نزع الهيدروجين القوي sale على فلز نبيل «noble metal والأفضل البلاتين (PL) platinum أو البلاتين السبائكي أو المعزز بعناصر أخرى. وتتضمن عوامل التسبيك alloying agents الشائعة أو المواد المعززة promoters على سبيل المثال لا الحصر ٠ القصدير tin والرينيوم rhenium ويتم تحويل إثيل بنزين إلى مركبات زيلين عن طريق sl إشباع الحلقة العطرية من إثيل بنزين بواسطة حفاز الهدرجة/نزع الهيدروجين لتشكيل إثيل هكسان حلقي (eg .ethyleyclohexane ثم يعمل الحفاز الحمضي على أزمرة dal هكسان حلقي ethyleyclohexane إلى مركبات AS مثيل هكسان حلقي dimethylcyclohexanes بواسطة مركبات وسيطة من ألكيل بنتان حلقي alkyleyclopentane ومن ثم يعمل حفاز الهدرجة/نزع الهيدروجين Yo على نزع الهيدروجين من مركبات ثنائي مثيل هكسان حلقي Jail dimethyleyclohexanes أيسومرات الزبلين xylene isomers ومن الأمثلة على هذه الحفازات الحمضية على سبيل المثال لا الحصرء حفاز الألومينا الكلوريدية cchlorided alumina سيلكا Laesli-silica مصتتتئلة» وغرابيل جزيئية .molecular sieves ويعتبر الموردنيت Mordenite النوع الشائع للغريال الجزيئي المستخدم
في حفازات أزمرة إثيل بنزين. 9 ويحقق حفاز الهدرجة/نزع الهيدروجين القوي عادة اشباع حلقي ring saturation قريب من ١ م
—A— حالة الاتزان بين إثيل بنزين ومركبات الزيلين ومركباتها المشبعة الحلقية المقابلة؛ بما في ذلك إثيل هكسان حلقي ethylcyclohexane ومركبات ثنائي مثيل هكسان حلقي «dimethylcyclohexanes يحقق الحفاز الحمضي عادة توزيع قريب من Alls الاتزان لمركبات النفثينات C8 naphthenes أو Ly) 7 في ذلك Ji) هكسان cethyleyclohexane Gila مركبات ألكيل بنتان حلقي lg alkyleyclopentane © + ذرات gel مركبات ثنائي مثيل هكسان حلقي (dimethyleyclohexanes « وتعرف مركبات النفثينات C8 مجتمعة باسم حوض نفثين naphthene 001م. وبمكن حجز حوض النفثين بشكل فعال في التيار المنصرف من المفاعل وإعادة تدويره إلى المفاعل لتجنب حدوث فقد إجمالي في المركبات العطرية المهمة في تيار التغذية وتحولها إلى المنتجات الثانوية غير العطرية الأقل أهمية. sale ٠١ ما تنتج التفاعلات الجانبية مثلا الألكلة الانتقالية؛ التكسير cracking و/أو تفاعلات التكسير الهيدروجيني hydrocracking بعض المركبات العطرية الخفيفة (البنزين benzene والتولوين (toluene بعض المركبات غير العطرية الخفيفة (بارافينات ونفثينات 1-66 ¢(C1-C6 P&N) ومركبات عطرية ثقيلة (+م09). وعلى سبيل «Jal تؤدي عملية تجزئة الزبلين إلى انتاج التولوين (TOL) toluene وأيسومرات ثلاثي مثيل بنزين (C9A (TMB) trimethylbenzene isomers من ٠ اثنين من جزيئات الزيلين. ويتم إزالة المنتجات الثانوية العطرية الخفيفة والثقيلة في قسم التجزئة في وحدة تصنيع ال PX وتتوفر حفازات أزمرة إثيل بنزين من عدة شركات مزودة تجارية. وتشتمل بعض حفازات أزمرة إثيل بنزين المتوفرة على حفازات 1-9« 1-200 1400 التي تزودها شركة 1207؛ وحفازات من عائلة Oparis™ و Zapheis™ التي تزودها شركة زبوليست Zeolyst ويكون أداء حفازات الزبوليست Monique van der Zon, “Xylene Isomerization Catalyst and Sle معروفاً. انظر ؛ Zeolyst | ٠
Sinopec وقامت شركة سينويك its Latest Developments”, Zeolyst Users’ Conference 2
Q. Hou and Z. Liang, kil .RIC-200 بتطوير حفاز أزمرة إثيل بنزين الخاصة بهاء سيشار إليها فيما يلي ب 'أطروحة Allg) Petrochemical Technology (Chinese), 40, 1325 )2011( سينويك'). Yo وتتضمن أحد تشكيلات التقنية السابقة المألوفة لنظام وحدة 16م التي تستخدم حفاز أزمرة إثيل بنزين قسم من عملية أيزومار الخاصة بشركة يونيفيرسال أويل برودكتس UOP Tsomar® وقسم استعادة pX من نوع .UOP Parex® انظر المرجع R. A. Meyers, editor, Handbook of .Petroleum Refining Processes, 37 Edition, Mc-Graw-Hill (2004) وفي عملية ال UOP dsomar® يتم تبريد التيار المنصرف من المفاعل في مبادل تيار التغذية/التيار المتصرف؛ ومن ثم Vo تعريضه للمزيد من التبريد حتى يصبح قريباً من درجة حرارة المحيط بواسطة التبريد بالهواء أو الماء. ١ م
وبعد ذلك يتم توجيه التيار المنصرف من المفاعل المبرد إلى أسطوانة فصل مفردة تفصل الغاز المعاد تدويره عن السائل المكثف. ويتم ضغط الغاز المعاد تدويره؛ دمجه مع تيار تكميلي من الهيدروجين قبل أو بعد الضغط ومن ثم إعادة تدويره إلى المفاعل. ويتم توجيه السائل المكثف إلى قسم تجزئة يتكون من عمود إزالة الهبتان deheptanizer وعمود فصل الزيلين. وتستخدم شركة UOP © عمد إزالة الهبتان باعتباره Tein من وحدة الأيزومار cIsomar وعمود فصل الزيلين Tein من وحدة ال ©»ع:ه0. ومع ذلك»؛ ينبغي أن يكون مفهوما أن كل من عمودي إزالة الهبتان وفصل الزيلين يعتبران جزءاً من قسم تجزئة في Bang تصنيع البارزيلين العامة. ويكون عادة لعمودي إزالة الهبتان وفصل الزيلين مراجل sale] غلي reboilers منفصلة. ويفصل عمود إزالة الهبتان تيار مقطر distillate stream سائل خفيف يحتوي على البنزين (82)؛ التولوين» ومركبات غير عطرية خفيفة pe Yo التيار المنصرف من المفاعل. ويمكن فصل ال 6817 في تيار المنتجات السفلية من عمود al) الهبتان» ومن ثم sale] تدويره إلى المفاعل خلال عمود الزبلين ووحدة باركس ©»00:80. (Ay هذا النظام» يجب غلي ال CBN كتيار علوي في عمود فصل الزيلين» ومرة أخرى في عمود المادة المكررة Parex® saa) من أجل وصوله إلى تيار المادة المكررة sale تدويره إلى المفاعل. ومع ذلك؛ يكون ل CSN عادة درجات غليان أقل من ال (CSA وبالتالي» يمكن سحبه كتيار علوي من عمود إزالة Vo الهبتان» ومن ثم استعادته sale تدويره كتيار منتجات سفلية في عمود النفثين المتفصل. انظر .م Regular, “Commercial Application of OparisPlus in ZRCC,” at the 2012 Zeolyst Users’ Conference, Shanghai, China, May, 2012 وبلزم عمود النفثين المنتفصل في هذه الحالة لفصل البنزين والتولوين والمركبات الثانوية غير العطرية الخفيفة الأخرى في التيار السائل العلوي من عمود all) الهبتان من ال 0817.
Y. ويوضح الشكل ١ قسمي الأزمرة والتجزئة لجهاز من التقنية السابقة لإنتاج البارازيلين يحتوي على عمود لمركبات النفثينات؛ كما هو مذكور أعلاه. ويستخدم هذا النظام طاقة مكثفة ويتطلب رأس
مال لعمود النفثين .naphthene ويتم زيادة الضغط للتيار الفقير بال V0) pX وهو عبارة عن خليط من منتج سفلي لعمود النفثين ٠٠١١ والتيار الفقير بال ٠١" pX عبر المضخة ٠٠١ pump لإنتاج التيار Veo ويكون © التيار VV عبارة عن التيار الففير بال دم الخارج من قسم استعادة البارازيلين (Sarg VT دمج التيار السائل Yeo مع تيار الغاز المعاد تدويره ٠٠١١ لإنتاج تيار تغذية المفاعل NA ويمكن تسخين تيار تغذية المفاعل في وحدة تسخين أولى ٠٠١5 التي تكون الجانب البارد من المبادل الحراري. وفي هذه الحالة؛ يكون كل من وحدة التسخين الأولى ٠١9 ووحدة التبريد الأولى ٠١١ الجانب البارد والجانب الساخن من المبادل الحراري المعروف بالمبادل الحراري لتيار التغذية/التيار ٠ المنصرف» ويمثل الخط المتقطع ١١١ التبادل حراري بين الجانبين. Ag هذه الحالة؛ يتم تسخين
TOYA ye
التيارات الباردة التي تدخل وحدة التسخين الأولى ٠١9 بواسطة التيار المنصرف من المفاعل الساخن لإنتاج تيار تغذية مفاعل ساخن IVY ويمكن دمج التيارين ٠١١ و ٠١8 بواسطة فوهات nozzles منفصلة تغذي الجانب البارد للمبادل الحراري. Sarg تعريض تيار تغذية المفاعل الساخن NY لمزيد من التسخين في فرن ١١١ وإدخاله إلى المفاعل ٠١6 حيث يمكن أن يتفاعل مع الهيدروجين hydrogen © فوق حفاز لإنتاج التيار المنصرف المفاعل .١١© وقد يكون الحفاز عبارة عن حفاز من نوع أزمرة إثيل بنزين (Sag ethylbenzene تزويد وحدة التبريد الأولى ٠١١ ووحدة التبريد الثانية بالتيار المنصرف من المفاعل ١١١ لإنتاج التيار المنتصرف من المفاعل المبرد dig AVY توجيه التيار المنصرف من وحدة التبريد الأولى ٠١١ إلى وحدة التبريد الثانية ١١7 التي قد تكون وحدة تبريد بالهواء أو الماء. ويمكن تبريد التيار المنصرف من المفاعل المبرد ١١١7 ليصبح ذو درجة ٠ حرارة قريبة من درجة حرارة المحيط» يفضل من حوالي © "م إلى حوالي ١ ”م من درجة حرارة المحيط. ويمكن توجيه التيار المنصرف من المفاعل المبرد ١١١7 إلى أسطوانة الفصل ١١8 لإنتاج التيار البخاري ١١9 والتيار السائل (Sag .٠7١ CES تصريف gia من التيار البخاري ١١9 عبر التيار YY ويمكن ضغط الباقي (التيار (VY في جهاز ضغط ١١7 لتشكيل التيار المضغوط VY E ودمجه مع تيار الهيدروجين التكميلي ١75 لتشكيل التيار .٠١١ ويمكن تسخين التيار السائل ١٠ المكثف ١١١ مسبقاً في الوحدة OTT التي قد تكون عبارة عن مبادل حراري؛ ومن ثم تزويده لقسم التجزئة .٠١ وقد يشتمل قسم التجزئة ١١١7 على عمود إزالة الهبتان ٠74 عمود فصل الزيلين YA )¢ وحمود نفثين ٠3١ حيث يكون لكل من عمود إزالة الهبتان ١748 وعمود فصل الزيلين ١١9 مرجلي إعادة غلي منفصلين (مرجل إعادة غلي لعمود إزالة الهبتان ١١١ ومرجل إعادة غلي لعمود فصل .)١7 cll ويكون لكل من عمود إزالة الهبتان ١748 وعمود فصل الزيلين ١١9 مكثفين ٠ منفصلين (مكثف لعمود إزالة الهبتان ١١" ومكثف لعمود فصل الزبلين 4 .)١ وفي حال كان قسم استعادة ال ٠١16 pX عبارة عن وحدة امتزاز clam قد يشتمل المكثف لعمود فصل الزيلين WWE مكثفات مختلفة على التوالي أو التوازي؛ ويستخدم الشغل الناتج عن التكثيف لتسخين أو غلي التيارات
في قسم فصل ال pX أو يستخدم لإنتاج البخار. ويمكن أولاً تسخين التبار السائل المكثف ١١١ مسبقاً في الوحدة ١77 التي قد تكون Sle Yo عن مبادل حراري واحد أو أكثر بواسطة تيارات العملية الساخنة (غير مبينة) أو البخار لإنتاج تيار التغذية لعمود إزالة الهبتان المسخن مسبقاً ITO ويمكن تزويد عمود إزالة الهبتان ١78 بالتيار ITO حيث (Sa فصله إلى منتجات علوية لعمود إزالة الهبتان بما في ذلك منتج بخاري علوي لعمود إزالة الهبتان (التيار )١ ١ ومنتج سائل علوي لعمود إزالة الهبتان (التيار )١"١ ومنتج سفلي لعمود إزالة الهبتان ITA وقد يكون المنتج السفلي لعمود إزالة الهبتان (التيار (OFA خال إلى حد ٠ كبير من البنزين والمكونات الخفيفة منخفضة درجة الغليان؛ وقد يشتمل على جزءٍ من التولوين TOL
١ م
-١١- في التيار المنصرف من المفاعل» حيث يمكن إزالته في قسم استعادة ال .٠036 PX وإذا بقي Sa من ال TOL من التيار المنصرف من المفاعل في التيار VTA يمكن إزالة جزء منه في قسم استعادة ال ٠١6 pX كتيار ٠66 وعلى سبيل المثال» يمكن إزالة جز من ال TOL في التيار 18 كمنتج علوي لعمود الإنهاء finishing tower في قسم فصل ال pX من نوع UOP Parex® الذي ينتج منتج للم كتيار سفلي لهذا العمود. ويمكن تزويد عمود النفثين ١٠١ بمنتج سائل علوي لعمود إزالة الهبتان ٠7 لإنتاج منتج علوي لعمود النفثين VY ومنتج سفلي لعمود النفثين .٠١7 وقد يشتمل المنتج العلوي لعمود النفثين ١9 منتجات ثانوية غير عطرية خفيفة ومنتجات ثانوية عطرية خفيفة مثل البنزين benzene والتولوين 2010606. وقد يشتمل المنتج السفلي لعمود النفثين ٠١7 على نفثينات 8. ويمكن sale) تدوير النفثينات C8 إلى المفاعل AVE Ye ويمكن أن يدخل تيار التغذية الجديد الذي يحتوي على تيار تغذية مركبات الزيلين المختلطة إلى وحدة تصنيع ال 1م كتيار ٠66 حيث يوجه إلى عمود فصل الزيلين AYA وقد يشتمل تيار التغذية الجديد لوحدة تصنيع ال 16م في مجمع انتاج مركبات عطرية أيضاً على +098. وعلى سبيل المثال» قد يشتمل تيار التغذية الجديد لوحدة تصنيع ال pX على تيار منتجات سفلية من +88 من فاصل ناتج تهذيب سابق. ويشتمل Lad على تيار ال C8A+ من وحدة «STDP (TDP أو ٠ | +9م/101. ويمكن أن Jax مادة التهذيب C8A+ و C9A+ الناتجة من الوحدات الأخرى إلى العمود عبر نفس صواني التغذية أو صواني تغذي منفصلة. ويمكن أيضاً تزويد عمود فصل الزيلين 4 بمنتج سفلي لعمود إزالة الهبتان VTA حيث يمكن فصله إلى منتج علوي لعمود فصل Ol ١١ ومنتج سفلي لعمود فصل الزيلين VEY ويمكن أن يشتمل المنتج العلوي لعمود فصل الزيلين ١١ بشكل أساسي على مركبات عطرية 8© ويمكن أن يشتمل المنتج السفلي لعمود فصل الزيلين ١7 | ٠ بشكل أساسي على مركبات عطرية +09. ويمكن استخدام المنتج السفلي لعمود فصل الزيلين VEY كتيار منتجات ثانوية مفيد بصفته تيار مختلط من غازولين عالي الأوكتان high-octane عدناهمهع. وعلى نحو بديل؛ يمكن نزع ألكلة أو تجزئة المنتج السفلي من عمود فصل VEY Galil بحد ذاته أو بإضافة التولوين لتزويد كمية إضافية من تيار تغذية أيسومر زيلين للوحدة في Bang الكلة انتقالية 101/+ب9م أو +9 (غير مبينة). (Sag تزوبد قسم استعادة البارازيلين paraxylene ٠١١ YO بالمنتج العلوي لعمود فصل الزبلين VEY مما ينتج تيار يحتوي على منتج البارازيلين NEY تيار فقير بالبارازبلين OT وتيار يحتوي على مادة مركزة من التولوين NEE ويمكن دمج التيار الفقير بالبارازيلين ٠١7 مع المنتج السفلي لعمود النفثين ٠١١ naphthene وإعادة تدويره إلى المفاعل
ARF
بدرجة ١75 في تيار التغذية لعمود إزالة الهبتان C8 وبدلاً من ذلك؛ قد يتم فصل النفثينات وفصله بدرجة استعادة عالية إلى VTA استعادة عالية إلى تيار منتجات سفلية من عمود إزالة الهبتان ٠ م ١ yy وفي هذه VT pX وإرساله إلى قسم استعادة ٠6١ تيار منتجات علوية من عمود فصل الزيلين ويمكن إعادة تدوير النفثينات إلى OYA و ٠١7 والتيارين OF الحالة؛ يمكن إزالة عمود النفثين
AY عبر التيار ١١6 المفاعل على معدات متعددة. ولمزيد Bale ككتلة واحدة؛ ولكنه يشتمل ٠١6 pX ويظهر قسم استعادة انظر المرجع Parex® من نوع (SEY) لعملية الامتزاز pX استعادة ال and من المعلومات حول 5
R. A. Meyers, editor, Handbook of Petroleum Refining Processes, 3" Edition, Mc-Graw-
Hill (2004) إلى كمية الطاقة اللازمة لتبخير السائل الذي تم تكثيفه من ERTVRE وبشير الاختصار
Energy Required to Vaporize the liquid condensed from the التيار المنصرف من المفاعل المرسل إلى قسم التجزئة. ويتطلب قسم التجزئة الموصوف في نظام التقنية السابقة Reactor Effluent ٠ لفصل المنتجات الثانوية الخفيفة والثقيلة ERTVRE المبين أعلاه مقدار يبلغ على الأقل ضعف ال 518717188 J أكثر من ضعفي sale بشكل أساسي؛ ويتطلب CBA من تيار وينتج حفاز أزمرة الزبلين الفعال كمية ضئيلة من المنتجات الثانوية +09/8. وبالتالي؛ تكون في التيار المتصرف من المفاعل أكثر CSN و ال «CBA عادة نسبة المنتجات الثانوية الخفيفة؛ ال .من 250 وغالباً أكثر من 7955؛ وفي كثير من الحالات تكون أكثر من 799 من مركبات ٠ في التيار المنصرف من المفاعل. وفي أقسام التجزئة وفقاً للتقنية hydrocarbons الهيدروكربون عمود إزالة الهبتان وعمود فصل el السابقة؛ يتم إدخال المنتجات الثانوية الخفيفة و 688 إلى إلى أعلى عمود إزالة الهبتان أو عمود فصل الزيلين. وإذا CBN الزيلين على التوالي. ويتم إدخال ال كانت هذه الأعمدة عبارة عن أجهزة فصل مثالية؛ يكون الحد الأدنى من الطاقة اللازم لإدخال هذه المنتجات من الأعلى عبارة عن مقدار الطاقة اللازم لتبخير هذه المنتجات؛ وبالتالي؛ سيكون هذا ٠ أقل من 75 وفي كثير من الحالات أقل CAH المقدار قريباً من ضعف ال 5871788 طالما أن من التيار المنصرف من المفاعل القابل للتكثيف. ولأن هذه الأعمدة ليست عبارة عن أجهزة 7١ من ويكون عادة نسبة الرجيع لهذه الأعمدة أكبر من واحد أو reflux فصل مثالية» ستتطلب وجود رجيع أكثر وعادة ما يكون أكبر من اثنين. وهكذا عند التطبيق العملي؛ يكون مقدار الطاقة اللازم لعمود لأقسام التجزئة هذه وفقاً للتقنية ERTVRE إزالة الهبتان وعمود فصل الزيلين أكبر من ضعفي ال Yo السابقة. ويتعلق الاختراع الحالي باستخدام قسم تجزئة يشتمل على عمود سحب جانبي أو عمودي
RES عند جمعها في نظام يسمى ب lly فصل يعملان بشكل أساسي كعمود سحب جانبي مفرد؛ الجزئي"؛ فإنها تضمن فصل كاف للمنتجات الثانوية من التيار المنصرف من مفاعل يستخدم حفاز 7760 وعادة أقل من حوالي (ERTVRE أزمرة إثيل بنزين مع الحاجة إلى مقدار أقل من ضعف ال ©
TOYA yy وباستخدام هذا النظام؛ يتم احتجاز ال 0817 بشكل فعال في تيار 0828 بشكل أساسي .ERTVRE من pX في قسم استعادة ال pX عن منتج ال CSN الذي يتم إرساله إلى تيار استعادة ال 16م. ويفصل ال وبعد ذلك يتم إعادة تدويره إلى المفاعل؛ مما يمنع فقده في حلقة إعادة التدوير. pX إلى تيار فقير بال تشتمل على عمود Cum Jal ويوضح الشكل ¥ تشكيلة لقسم أزمرة وتجزئة وفقاً للاختراع (طرح Yo) pX بالتبلور. وويتم زيادة ضغط التيار الفقير بال pX مفرد وقسم استعادة ال ils سحب ©
Not عبر المضخة 707 لإنتاج التيار السائل YoY استعادة ال 36م aud ناتج الترشيح) العائد من وتوضح صينية chimney ويتم عادة سحب تيار السحب الجانبي من صينية المدخنة من الصينية الموجودة أسفل صينية المدخنة بالعبور Vo ¥ في الشكل 3. ويسمح للبخار 7١٠ المدخنة ودوجه إلى الصينية الموجودة أعلى صينية المدخنة. ويتم توجيه riser pipes خلال أنابيب الرفع من الصينية أعلى صينية المدخنة إلى الحيز الموجود حول أنابيب الرفع. وسحب مقدار FF السائل ٠ متحكم به من تيار السحب الجانبي السائل 4 0 للحفاظ على مستوى السائل حول أنابيب الرفع. ووحدة التسخين الثانية 7076 بالتيار Yeo يمكن تزويد وحدة التسخين الأولى oF وفي الشكل على Yet ويمكن أن يشتمل التيار السائل YoY لإنتاج التيار السائل المسخن مسبقاً 7٠0 السائل ؟ إثيل بنزين؛ أيسومرات الزيلين» ونفثينات 8©. ويمكن دمج التيار السائل الساخن 7097 مع تيار الغاز
Yd لإنتاج تيار تغذية المفاعل YA المعاد تدويره ١ وقد تكون كل .7٠١ في وحدة تسخين ثالثة 7٠04 ويمكن أيضاً تسخين تيار تغذية المفاعل عبارة 7٠١ ووحدة التسخين الثالثة oF oT وحدة التسخين الثانية (Yeo من وحدة التسخين الأولى 7١١ عبارة عن الجانب البارد من المبادل الحراري Yeo عن مبادلات حرارية. وقد تكون الوحدة بصفتها الجانب الساخن المقابل. وفي هذه الحالة؛ يمثل الخط المتقطع YY) الذي يشتمل على الوحدة تبادل حراري بين الجانب الساخن والجانب البارد؛ وبالتالي؛ يمكن تسخين التيار السائل البارد YIY - ٠ عبارة عن الجانب البارد من المبادل 7٠071 وقد تكون الوحدة YY بواسطة التيار الساخن Yo مسبقاً بصفتها الجانب الساخن المقابل. وفي هذه الحالة؛ يمثل 7١6 الحراري الذي يشتمل على الوحدة ؟ تبادل حراري بين الجانب الساخن والجانب البارد؛ ويالتالي» يمكن تسخين التيار ١١ الخط المتقطع
Sle 7٠١ وقد تكون الوحدة .7 ١١7 مسبقاً بواسطة تيار السحب الجانبي الساخن 7١7 السائل البارد بصفتها الجانب الساخن 7٠١8 عن الجانب البارد من المبادل الحراري الذي يشتمل على الوحدة Yo ؟ تبادل حراري بين الجانب الساخن والجانب البارد؛ وبالتالي؛ ١4 المقابل؛ ومن ثم يمثل الخط المتقطع مسبقاً بواسطة التيار المنصرف من المفاعل الساخن 7٠09 يمكن تسخين تيار تغذية المفاعل البارد
YY ويمكن أيضاً زيادة درجة حرارة التيار .77١ تيار تغذية المفاعل المسخن مسبقاً lu YY التي قد تكون فرن؛ ليصل إلى درجة الحرارة المطلوية للتيار YY عن طريق تسخينه في الوحدة الداخل إلى المفاعل. © م ١ vg
ويمكن إدخال تيار تغذية المفاعل المسخن مسبقاً 77١ إلى المفاعل 777 حيث يمكن أن يتفاعل مع الهيدروجين hydrogen فوق حفاز لإنتاج التيار المنصرف من المفاعل YY وقد يكون الحفاز عبارة عن حفاز أزمرة إثيل بنزين ethylbenzene ويمكن أن يشتمل حفاز أزمرة إثيل بنزين على حفاز حمضي وحفاز هدرجة قوي قادر على هدرجة ونزع الهيدروجين من الحلقات العطرية في © تيار تغذية المفاعل لتشكيل توزيع قريب من Als الاتزان للمركبات العطرية والنفثينات -naphthenes ويمكن تزويد وحدة التبريد الأولى VIA بالتيار المنصرف من المفاعل 77٠ لإنتاج التيار المتصرف من المفاعل المبرد الأول TYE حيث يكون عند درجة حرراة أعلى من درجة حرارة تيار تغذية
المفاعل المبرد 709. وقد تكون وحدة التبريد الأولى VIA عبارة عن مبادل حراري. ويمكن توجيه التيار المنصرف من المفاعل المبرد الأول YYE إلى جهاز فصل YY ذي ٠ درجة حرارة عالية؛ حيث يمكن فصله لإنتاج تيار بخاري أول 7776 وتيار سائل مكثف أول .7"١ ويمكن استخدام التيار البخاري الأول 7776 لتسخين التيار السائل 7٠04 مسبقاً في وحدة التسخين الأولى Yoo بعد استخدامه أولاً لتسخين تيار تغذية عمود السحب الجانبي 778 مسبقاً. ويمكن تبريد التيار البخاري الأول 7776 في وحدة تبريد ثانية (YA وحدة تبريد ثالثة (وحدة مبادل حراري »)7١١ ووحدة تبريد رابعة 77٠0 لإنتاج تيار بخاري بارد YF) يتم تبريده ليصبح قريباً من درجة Ve حرارة call ويفضل في حدود حوالي #"م إلى حوالي ١٠”م من درجة Bla المحيط. وقد يكون التيار YY عبارة عن تيار ذي طورين يتضمن كل من البخار والساثل. وقد يكون كل من وحدة التبريد الثانية YY ووحدة التبريد الثالثة Ble ١١ عن مبادلات حرارية. وقد تكون وحدة التبريد الرابعة ٠ 7 عبارة عن وحدة تبريد بالهواء أو الماء. ويمكن توجيه التيار البخاري البارد الأول 7١ إلى جهاز فصل ذي درجة حرارة منخفضة YVY حيث (Say فصله لإنتاج تيار بخاري ثان 7١ ٠ وتيار سائل مكثف ثان 4 77. ويمكن تزويد جهاز عمود السحب الجانبي Yo بالتيار السائل CES) الأول 77١ والتيار السائل المكثف الثاني 4 77. ويمكن تزويد جهاز عمود السحب الجانبي 75 بالتيار السائل المكثف الأول 77١ عند موقع أسفل تيار السحب الجانبي YW وتزويد جهاز عمود السحب الجانبي 5؟؟ بالتيار السائل المكثف الثاني 774 عند موقع أعلى تيار السحب الجانبي YT ويمكن دمج التيار السائل المكثف الثاني 7748 مع تيار تغذية جديد لمركبات زبلين مختلطة Yo الوحدة تصنيع ال pX التيار YTV وتسخينه مسبقاً في الوحدة 778 لإنتاج التيار السائل المكثف الثاني المسخن مسبقاً 7749 قبل أن يتم إدخاله إلى عمود السحب الجانبي ©؟7. وقد تكون الوحدة 7 عبارة عن الجانب البارد من مبادل حراري يشتمل على الوحدة 779 بصفتها الجانب الساخن
المقابل. ويمثل الخط المتقطع Ye ٠ نقل الحرارة بين الوحدتين IVA و YA وإذا احتوى تيار التغذية الجديد لوحدة تصنيع ال pX على أقل من حوالي 77 وزناً من بو" YL فإنه يتم إدخال تيار التغذية الجديد بشكل مفضل عبر التيار YTV ومن أمثلة تيارات التغذية لمركبات ١ م
-ع١- cpl مختلطة تحتوي على أقل من حوالي 77 Ug من AGH تيارات تغذية لمركبات زبلين مختلطة تتوافق مع المواصفات التي تحدد حد أقصى يبلغ 7١ وزناً من مركبات 9© ومركبات الهيدروكريون العطرية التي لها da غليان أعلى Gy لمعايير الجمعية الأمريكية لاختبار المواد American ASTM Society for Testing and Materials البند دي ١7-571١ 'المواصفات المعيارية لمركبات © الزيلين المستخدمة كمادة أولية للبارازبلين”. ومع ذلك؛ إذا كان تيار التغذية الجديد لوحدة تصنيع ال pX يحتوي على كميات مرتفعة من +89؛ فإنه يفضل إدخال تيار التغذية الجديد إلى جهاز عمود السحب الجانبي عند صينية تقع أسفل عمود السحب الجانبي عبر التيار Ye ويمكن أن تشتمل تيارات التغذية الجديدة لوحدة تصنيع ال pX التي تحتوي على كميات مرتفعة من +89 على تيار منتجات سفلية من ABH من عمود فصل منتج التهذيب السابق؛ أو تيار ABH من وحدة ألكلة انتقالية <A9+/TOL «STDP ¢TDP ٠ أو +9ه. وإذا وجدت تيارات تغذية جديدة متعددة لوحدة تصنيع ال PX ٠ فيفضل أن توجه إلى نفس صواني التغذية أو صواني تغذية مختلفة في جهاز عمود السحب الجانبي. وستوفر عملية إرسال تيار التغذية إلى جهاز عمود السحب الجانبي عبر التيار ١؟؟ الطاقة بناء على مقدار تغذية ذلك التيار عبر التيار Ye ويمكن أن يشتمل التيار البخاري الثاني 777 على الهيدروجين hydrogen ويمكن sale) ٠ تدويره إلى المفاعل. ويمكن تصريف جزءٍ من التيار 777 عبر التيار YE) ويمكن ضغط باقي Lal (التيار (YEY في ضاغط VEY لإنتاج تيار تصريف من الضاغط YEE ويمكن دمج تيار التصريف من الضاغط YEE مع تيار تكميلي للهيدروجين Yeo لتشكيل التيار YA (Say أن يتضمن جهاز عمود السحب الجانبي 775 مرجل إعادة غلي لعمود السحب الجانبي YET ومكثف لعمود السحب الجانبي 7١؛7. ويمكن أن يعمل جهاز عمود السحب الجانبي ٠ *؟؟ على إنتاج تيار سحب جانبي 77" تيار من الغاز الخارج من عمود السحب الجانبي YEA منتج سائل علوي (YES ومنتج سفلي You لعمود السحب الجانبي. ويمكن أن يشتمل تيار السحب الجانبي 77 على مركبات عطرية C8 ونفثينات 8©. ويمكن أن يشتمل تيار السحب الجانبي YY La على نسبة أكبر من 770 من النفثينات 8© من التيار المنصرف من المفاعل .77١ ويمكن أن تشتمل المنتجات العلوية لعمود السحب الجانبي على تيار بخاري علوي (تيار من الغاز الخارج YO من عمود السحب الجانبي (YEA الذي يشتمل على متطايرات خفيفة light ends وتيار سائل علوي (منتج سائل علوي (YE يحتوي على مركبات هيدروكريون -07. ويشتمل المنتج السفلي لعمود السحب الجانبي You على مركبات هيدروكربون +09. ويمكن تزويد قسم استعادة البارازيلين YoY paraxylene بتيار السحب الجانبي 777 (أو die oa على الأقل)؛ حيث يمكن أن ينتج تيار يحتوي على البارازيلين Yo وتيار فقير بالبارازيلين LY) وقد يكون قسم استعادة ال Ble ٠07 pX عن قسم استعادة ال pX بالتبلور. ويظهر قسم ١ م yi استعادة ال ٠١7 pX ككتلة واحدة. ومع ذلك؛ يمكن أن يشتمل على معدات متعددة؛ مثل المضخات؛ المبادلات الحرارية» أجهزة تبلور و/أو أسطوانات لإعادة تشكيل الملاط cre-slurry drums أدوات فصل المكونات الصلبة؛ وغيرها. وقد تكون Heal التبلور Ble عن أجهزة تبلور مغلفة jacketed 35 يتم تبريدها عن طريق تمرير refrigerant Spe خلال الأغلفة. Sang أن يشتمل قسم © استعادة اذ pX بالتبلور على قسم تبريد؛ and Jie تبريد من إثيلين propane (big ethylene ب أو إثيلين ethylene /بروييلين propylene على التعاقب. ويمكن تبريد بعض أجهزة التبلور بواسطة مبرد من إثيلين ethylene وبعضها بواسطة مبرد من برويان propane أو بروبيلين propylene (Sey أن يشتمل التيار الفقير بالبارازيلين Yo على جزء من النفثينات 8© ويمكن sale) تدويره إلى المفاعل 777. وفي تجسيد تمثيلي؛ يمكن أن يشتمل التيار الفقير بالبارازيلين Yo على ٠ 280 من النفثينات 8© على الأقل ويفضل جوهرياً جميع النفثينات 8© في تيار التغذية YOY لقسم التبلوو. ويمكن تبريد التيار YOY في وحدة تبريد واحدة أو أكثر (غير مبينة) قبل أن يوجه إلى وحدة استعادة ال pX 707. ويمكن استخدام eda من تيار السحب الجانبي YF أيضاً لتسخين التيار السائل ٠٠06 مسبقاً في وحدة التسخين الثانية 701. ويمكن أن يمر ذلك الجزءِ خلال الوحدة 6١7؛ التي قد تكون الجانب الساخن من المبادل الحراري الذي يشتمل على الوحدة 700 بصفتها الجانب
A البارد المقابل ٠ =a الشكل £ Bang تصنيع pX مع قسم تجزئة © 7؟ يشتمل على عمودي فصل؛ عمود إزالة الهبتان (الوحدة £57( وعمود فصل الزيلين (الوحدة ¢(£2Y الذي يعمل بشكل أساسي كعمود سحب جانبي مفرد. وبتم زيادة ضغط التيار الفقير بال 50٠ pX العائد من قسم فصل ال pX 407 عبر المضخة 07؟ لإنتاج Ee fll ويمكن تزويد وحدة التسخين الأولى £00 ووحدة التسخين ٠ الثانية £07 بالتيار السائل ؛ 460 لإنتاج تيار سائل مسخن مسبقاً 7٠0؟. ويمكن أن يشتمل التيار السائل 54604 على إثيل بنزين cethylbenzene أيسومرات زبلين؛ ونفثينات 8©. وبمكت دمج التيار السائل المسخن مسبقاً 0٠ ؟ مع تيار الغاز المعاد تدويره 08 © لإنتاج تيار تغذية المفاعل 609 . ويمكن أيضاً تسخين تيار تغذية المفاعل 56049 في وحدة تسخين ثالثة .4٠١ وقد يكون كل من وحدة التسخين JN £00( وحدة التسخين الثانية of oT ووحدة التسخين الثالثة 4٠١ عبارة YO عن مبادلات حرارية. وقد تكون الوحدة 5605 عبارة عن الجانب البارد من المبادل الحراري الذي يشتمل على الوحدة 4١١ بصفتها الجانب الساخن المقابل له. وفي هذه الحالة؛ Jay الخط المتقطع ٠" تبادل الحرارة بين الجانب الساخن والجانب البارد؛ ally يمكن تسخين التيار السائل البارد 8 مسبقاً بواسطة التيار الساخن LEVY وقد تكون الوحدة 57 عبارة عن الجانب البارد من المبادل الحراري الذي يشتمل على الوحدة £98 بصفتها الجانب الساخن المقابل له. وفي هذه الحالة؛ يمثل ٠ الخط المتقطع 415 تبادل الحرارة بين الجانب الساخن والجانب البارد؛ ويالتالي يمكن تسخين التيار ١ م vy
Sle 4٠١ السائل البارد £37 مسبقاً بواسطة تيار السحب الجانبي الساخن 617. وقد تكون الوحدة بصفتها الجانب الساخن VA عن الجانب البارد من المبادل الحراري الذي يشتمل على الوحدة ويمثل الخط المتقطع 419 تبادل الحرارة بين الجانب الساخن والجانب البارد؛ وبالتالي cate المقابل SAL يمكن تسخين تيار تغذية المفاعل البارد 5609 مسبقاً بواسطة التيار المنصرف من المفاعل ويمكن بالإضافة إلى ذلك زيادة درجة حرارة .47١ لإنتاج تيار تغذية المفاعل المسخن مسبقاً 590 © عن فرن؛ حتى الوصول إلى Ble عن طريق تسخينه في الوحدة 577؛ التي قد تكون EY) التيار درجة حرارة التيار الداخل للمفاعل المطلوية. حيث يمكن ان EY إلى المفاعل EY) ويمكن إدخال تيار تغذية المفاعل المسخن مسبقاً وقد يكون .57٠0 على حفاز لإنتاج التيار المنصرف من المفاعل hydrogen مع الهيدروجين Jolin الحفاز عبارة عن حفاز أزمرة إثيل بنزين ع60916602©0. وبمكن أن يشتمل حفاز أزمرة إثيل بنزين ٠ على حفاز حمضي وحفاز هدرجة قوي قادر على هدرجة أو نزع الهيدروجين من الحلقات العطرية المقابلة قريبة naphthenes في تيار تغذية المفاعل لتشكيل مستويات من المركبات العطرية والنفثينات لإنتاج £Y بالتيار المنصرف من المفاعل ٠8 الاتزان. ويمكن تزويد وحدة التبريد الأولى Alla من من تلك التي ef المنصرف من المفاعل البارد الأول 474 حيث يكون عند درجة حرارة Lal يكون عندها التيار 5049. وقد تكون وحدة التبريد الأولى 418 عبارة عن مبادل حراري. ١ إلى جهاز فصل ذي درجة EYE ويمكن توجيه التيار المنصرف من المفاعل البارد الأول
YY يمكن فصله لإنتاج تيار بخاري أول 77 وتيار سائل مكثف أول Cua 475 حرارة عالية ويمكن استخدام التيار البخاري الأول 776؛ لتسخين التيار السائل ؛ 60 مسبقاً في وحدة التسخين بعد أن يتم أولاً استخدامه لتسخين تيار التغذية لعمود السحب الجانبي 78 مسبقاً. cto الأولى في وحدة تبريد ثانية 1749 وحدة تبريد ثالثة (وحدة لمبادل ١ وبمكن تبريد التيار البخاري الأول ٠ لإنتاج تيار بخاري أول بارد ١57؛ حيث يكون عند درجة 57٠ dad) حراري ١41)؛ ووحدة تبريد من درجة oT حرارة قريبة من درجة حرارة المحيطء يفضل أن تكون من حوالي #*م إلى حوالي عن تيار ذو طورين يشتمل على كل من البخار والسائل. Ble ؟؟١ حرارة المحيط. وقد يكون التيار عن مبادلات حرارية. Ble 59١ وقد تكون كل من وحدة التبريد الثانية 574 ووحدة التبريد الثالثة عبارة عن وحدة تبريد بالهواء أو الماء. ويمكن توجيه التيار 47٠8 وقد تكون وحدة التبريد الرابعة Yo البخاري الأول البارد ١؛ إلى جهاز فصل ذي درجة حرارة منخفضة 77؛؛ حيث يمكن فصله ويمكن تزويد جهاز عمود السحب ETE وتيار سائل مكثف ثان EVV لإنتاج تيار بخاري ثان والتيار السائل المكثف الثاني ؛؟؛ لإنتاج تيار YY بالتيار السائل المكثف الأول ve الجانبي ATT السحب الجانبي sale) ويمكن hydrogen ويمكن أن يشتمل التيار البخاري الثاني 77؛ على الهيدروجين Ya م ١
-١م- تدويره إلى المفاعل. ويمكن سحب جزء من التيار ETT كتيار تصريف )22 ويمكن ضغط باقي lal (التيار 7؛؛) في hela £47 لإنتاج تيار تصريف مضغوط 444. ويمكن دمج تيار التصريف المضغوط £48 مع تيار تكميلي للهيدروجين £50 لتشكيل التيار 404 . وفي هذا cul يمكن أن يشتمل جهاز عمود السحب الجانبي ©7؛ على وحدة لعمود A) © الهبتان £67( حيث تعمل أيضاً كجهاز توازن stabilizer عمود فصل الزيلين 6١ ؛. ومكن أن يشتمل جهاز التوازن £27 على مكثف لجهاز التوازن 8؛؟؛ وعمود فصل الزيلين على مرجل إعادة غلي لعمود فصل الزيلين 449. ويمكن إزالة مرجل إعادة الغلي لعمود إزالة الهبتان/جهاز التوازن ومكثف عمود فصل الزبلين وفقاً لمخطط التقنية السابقة (الشكل .)١ ويمكن أن يعمل عمود فصل الزبلين 4١ xylene ؛ على إنتاج منتج علوي لعمود فصل الزبلين £0 ومنتج سفلي لعمود ٠ فصل Gall ١©؛. ويمكن أن يشتمل المنتج السفلي لعمود فصل الزيلين )£0 على مركبات الهيدروكريون +09/8. وقد يكون المنتج العلوي لعمود فصل الزيلين 45٠ عبارة عن تيار بخاري موجه إلى gall السفلي من جهاز التوازن 547؛ مما يوفر تيار إعادة غلي لجهاز التوزان EET بشكل أساسي. ويكون ead) السفلي من جهاز التوازن £57 حيث يتراكم السائل من عمود السحب الجانبي TIC بشكل أساسي للمساحة حول صينية المدخنة 0٠ (انظر الشكل 3). وبالتالي؛ يعمل ١ كل من جهاز التوازن £21 وعمود فصل lll 7؛؟؛ بشكل أساسي كعمود سحب جانبي مفرد. (Say أن يُنتج جهاز التوازن 4476 منتج بخاري علوي من الغاز الخارج من جهاز التوازن يشتمل على متطايرات خفيفة £07 ومنتج سائل علوي لجهاز التوازن £07 يشتمل على C7- ومنتج سفلي لجهاز التوازن» حيث يكون عبارة عن تيار سحب جانبي ETT ويمكن تزويد عمود فصل الزيلين £2 بالتيار السائل المكثف الأول 57١ وتزويد جهاز التوازن 547 بالتيار السائل المكثف الثاني ETE 0 ٠ عند موقع فوق تيار السحب الجانبي £7 ويمكن دمج التيار السائل المكثف الثاني 4 ؛ مع lal 579 حيث يكون عبارة عن تيار تغذية مركبات زيلين مختلطة جديد لوحدة تصنيع ال pX وتسخينه مسبقاً في الوحدة EVA لإنتاج تيار سائل مكثف ثان مسخن مسبقاً 474 قبل أن يتم توجيهه إلى جهاز التوازن 227 وقد تكون الوحدة EVA عبارة عن الجانب البارد من المبادل الحراري الذي يشتمل على الوحدة £79 بصفتها الجانب الساخن المقابل. ويمثل الخط المتقطع ٠ 4 4 انتقال الحرارة
EY و EVA بين الوحدتين Yo فإنه CAH أقل من حوالي 77 وزناً من pX وإذا احتوى تيار التغذية الجديد لوحدة تصنيع ال ومن أمثلة تيارات تغذية مركبات زيلين EVV يفضل أن يتم إدخال تيار التغذية الجديد عبر التيار تيارات تغذية مركبات زبلين مختلطة تتوافق AGH مختلطة التي تشتمل أقل من حوالي 77 وزناً من وزناً من مركبات 9© ومركبات الهيدروكربون العطرية 7١ مع المواصفات التي تحدد حد أقصى يبلغ "المواصفات المعيارية لمركبات ١7-571١ البند دي ASTM التي لها درجة غليان أعلى وفقاً لمعايير © م ١ yee
الزيلين المستخدمة كمادة أولية للبارازبلين". ومع ذلك؛ إذا كان تيار التغذية الجديد لوحدة تصنيع ال pX يحتوي على كميات مرتفعة من +89؛ فإنه يفضل إدخال تيار التغذية الجديد إلى العمود FEY عند صينية تقع أسفل عمود السحب الجانبي عبر التيار 81 ويمكن أن تشتمل تيارات التغذية الجديدة لوحدة تصنيع ال pX التي تحتوي على كميات مرتفعة من +89 على تيار منتجات سفلية من ASH © من عمود فصل منتج التهذيب السابق» أو تيار +8 من وحدة ألكلة انتقالية «(STDP «TDP 101/د9ه؛ أو +9م. وإذا وجدت تيارات تغذية جديدة متعددة لوحدة تصنيع ال pX ؛ فيفضل أن توجه إلى نفس صواني التغذية أو صواني تغذية مختلفة في جهاز عمود السحب الجانبي. وستوفر عملية إرسال تيار التغذية إلى جهاز عمود السحب الجانبي عبر التيار £YV الطاقة بناء على مقدار
تغذية ذلك التيار عبر التيار A
Ye ويمكن أن يشتمل تيار السحب الجانبي 77؛ على مركبات عطرية C8 ونفثينات 8©. ويمكن أن يشتمل تيار السحب الجانبي £77 أيضاً على نسبة أكبر من 7970 من النفثينات C8 من التيار المنصرف من المفاعل EY ويمكن تزويد قسم استعادة البارازيلين paraxylene 507 بتيار السحب الجانبي 577 (أو die ga على الأقل)؛ حيث يمكن أن ينتج تيار يحتوي على منتج البارازيلين £00 وتيار فقير بالبارازيلين 0١ 4. ويمكن أن يشتمل التيار الفقير بالبارازبلين 0١ ؛ على جزءِ من النفثينات
١ 688 ويمكن sale] تدويره إلى المفاعل YY وفي تجسد تمثيلي؛ يمكن أن يشتمل التيار الفقير بالبارازيلين )£0 على 780 على الأقل ويفضل على جميع النفثينات 8© في تيار التغذية جوهرياً في تيار تغذية قسم التبلور £07 ويمكن أيضاً تبريد التيار 557 في وحدة تبريد واحدة أو أكثر (غير مبينة) قبل أن يتم توجيهه إلى وحدة استعادة 16م 507. ويمكن استخدام gia من تيار السحب الجانبي £71 أيضاً لتسخين التيار السائل £08 مسبقاً في وحدة التسخين الثانية 400 .
٠ وبفضل أن يكون and استعادة ال pX 507 عبارة عن قسم استعادة ال pX بالتبلور. وبظهر ككتلة واحدة. ومع ذلك سوف يشتمل على معدات متعددة مثل أجهزة التبلور» أسطوانات لإعادة تشكيل dad) المضخات؛ المبادلات الحرارية؛ الأوعية؛ وغيرها. وقد تكون أجهزة التبلور Ble عن أجهزة تبلور مغلفة يتم تبريدها عن طريق تمرير مبرد خلال الأغلفة. وبمكن أن يشتمل قسم استعادة ال pX بالتبلور على and تبريد؛ ie قسم تبريد مكون من إثيلين 8(ع1لإطاء/يرويان propane أو
Yo إثيلين propylene (plug pfethylene على التعاقب. ويمكن تبريد بعض أجهزة التبلور بواسطة مبرد إثيلين ethylene وبعضها بواسطة مبرد برويان propane أو مبرد .propylene (plug pn
وفي بعض التجسيدات؛ يمكن تزويد oda من التيار السائل المكثف الأول 77١ أو EVV
في موقع أعلى تيار السحب الجانبي 7776 أو 577؛ مما (gag إلى انخفاض الشغل الناتج من مرجل
إعادة الغلي؛ لكن يؤدي إلى حدوث فصل ضعيف للمركبات الخفيفة والثقيلة من تيار السحب الجانبي.
٠ ومن الأفضل؛ لكن ليس ضرورياً؛ توجيه ea من التيار السائل المكثف الأول 77١ أو ١"؛ إلى ١ م
Cy.
نفس صينية تيار التغذية كتيار سائل مكثف ثان 774 أو ETA ويمكن تزويد جزءٍ من التيار السائل المكثف الثاني 774 أو £79 عند موقع أسفل تيار السحب الجانبي 777 أو EFT وهذا سيزيد من الشغل الناتج من مرجل sale] الغلي لأنه ينبغي تبخير أي سائل مرسل إلى عمود فصل Cll 4١7 xylene ؛ أسفل تيار السحب الجانبي في التيار العلوي لعمود الزيلين 55٠ وفقاً للشكل ؛ أو في 0 الجزء العلوي لعمود السحب الجانبي 775 وفقاً للشكل 7. ومع ذلك؛ سيحسن هذا بشكل عام عملية فصل المنتجات الثانوية بشكل كلي من تيار السحب الجانبي. ويمكن إعادة تدوير eda من تيار السحب الجانبي ETT YF إلى موقع أسفل تيار السحب الجانبي. وسيزيد هذا من فصل المركبات الخفيفة والثقيلة من تيار السحب الجانبي؛ لكن سيزيد من الشغل الناتج من مرجل إعادة الغلي. ويمكن تحسين كمية التيار 77١ أو YY الموجه أعلى تيار السحب الجانبي؛ كمية التيار 774 أو 74 ٠ الموجه أسفل تيار السحب الجانبي؛ وكمية التيار السائل YoA أو £0 الموجه أسفل تيار السحب
الجانبي عن طريق جهاز استمثال متصل .on-line optimizer وتستخدم أقسام الأزمرة والتجزئة للشكلين Y و ؛ نظام "التكثيف الجزئي". وفي نظام التكثيف Sia يتم تكثيف مركبات الهيدروكريون القابلة للتكثيف في التيار المنصرف من المفاعل في أسطوانتي فصل على الأقل. ويقصد بمركبات الهيدروكربون ALE للتكيثف مركبات الهيدروكريون ٠ الكلية التي يتم تكثيفها من التيار المنصرف من المفاعل في أسطوانات الفصل. وبتم أولاً تبريد التيار المنصرف من المفاعل dead لدرجة حرارة أعلى جوهرياً من درجة حرارة المحيط حيث يتم تشكيل Lal السائل المكثف الأول الذي يمثل ein من مركبات الهيدروكربون القابلة للتكثيف فقط ing فصل التيار السائل المكثف الأول هذا في أسطوانة فصل أولى»؛ أسطوانة فصل ذات درجة حرارة عالية (HTS) ومن ثم يتم Lad تبريد التيار البخاري غير المتكثف من هذه الأسطوانة لتشكيل التيار ٠ السائل المتكثف الثاني aug فصله في الأسطوانة All أسطوانة فصل ذات درجة حرارة منخفضة (LTS) وفي الشكل of تكون الوحدة 775 عبارة عن أسطوانة HTS والوحدة 777 Ble عن أسطوانة (LTS وفي الشكل cf وتكون الوحدة £Y0 عبارة عن أسطوانة HTS والوحدة 577 عبارة
عن أسطوانة LTS ويفضل أن يتم AES مركبات الهيدروكربون القابلة للتكثيف بنسبة أقل من حوالي 716 YO ويفضل أقل من حوالي 7780 على سبيل المثال أقل من ٠ 75 من التيار المنصرف من المفاعل في أسطوانة 1115. Sarg تحقيق ذلك عن طريق استخدام مبادل حراري لتيار التغذية/التيار المنصرف غير فعال (الوحدات 7٠١ و YA أو الوحدات 4٠١ و (EA أو يفضل استخدام مبادلات تيار التغذية/تيار منصرف ef فعالية؛ لكن بشرط تسخين الغاز المعاد تدويره مسبقاً lf تسخين التيارات التي تشتمل على تيار تغذية المفاعل إلى درجة حرارة مرتفعة قبل المبادل الحراري لتيار التغذية/التيار ٠ المنصرف. ويفضل استخدام المبادل الحراري لتيار التغذية/التيار المنتصرف الأعلى فعالية وذلك لأنه ١ م yy يؤدي إلى استهلاك الطاقة بمقدار أقل في قسم الأزمرة. ومع ذلك؛ عندما يكون المبادل الحراري لتيار
Sly التغذية/التيار المنصرف ذو الفعالية القليلة أصغر؛ يتطلب ذلك مساحة سطحية صغيرة؛ يقلل هذا من التكلفة مقارنة بالمبادل الحراري لتيار التغذية/التيار المنصرف الأعلى فعالية. ويؤدي تسخين هذه التيارات مسبقاً واستخدام مبادل حراري لتيار التغذية/التيار المنصرف ذي فعالية قليلة
DE) ball إلى الحصول على التيار المنصرف الجانبي الساخن بدرجة أعلى من المبادل
HTS التغذية/التيار المتصرف؛ وتكثيف أقل في أسطوانة ال (£08 أو ٠04 يتم أولاً تسخين تيار تغذية الأزمرة السائل (التيارين of وفي الشكلين ؟ و بعد استخدامه لتسخين تيار تغذية العمود HTS مسبقاً بواسطة البخار الساخن القادم من أسطوانة ال مسبقاً؛ ومن ثم بواسطة تيار السحب الجانبي للسائل الساخن من جهاز عمود السحب الجانبي. وتعمل أيضاً على تبريد التيار البخاري HTS عملية التسخين المسبق باستخدام البخار القادم من أسطوانة ال ٠ مما (LTS قبل حدوث التبريد النهائي بواسطة مبرد نهائي بالهواء أو الماء قبل أسطوانة ال HTS ل يؤدي إلى تخفيض الشغل المطلوب بواسطة المبرد النهائي وجعل المبادل الحراري أصغر. وفقاً للشكل ؛ تيار التغذية السائل الذي يمثل جزءِ من xylene وستقبل عمود فصل الزيلين مركبات الهيدروكريون القابلة للتكثيف فقط في التيار المنصرف من المفاعل؛ وفصل هذا التيار إلى تيار بخاري علوي لعمود فصل الزيلين؛ وتيار سائل سفلي لعمود فصل الزيلين (تيار المنتج الثانوي Ve +9ه). وكما هو مذكور أعلاه؛ ينتج حفاز أزمرة إثيل بنزين فعال كمية قليلة جداً من المنتجات الثانوية +9م؛ لذلك يكون تيار المنتجات السفلية صغير جداً مقارنة بتيار التغذية لعمود الزبلين. الشكل؛ الشغل الناتج من مرجل إعادة غلي لعمود فصل الزيلين؛ أي مقدار الطاقة Gang اللازم لقسم التجزئة المساوي لمقدار الطاقة المستهلكة لتحويل أي من تيارات التغذية السائلة ١7؛ و وعندما .5©١ 89+ وتيار منتجات سفلية من مركبات 55 ٠ 07؟ لهذا العمود إلى تيار بخاري علوي ٠
Ball يكون مقدار (CIA+ وكمية قليلة من CBA يتكون تيار التغذية الجديد بشكل أساسي من صغير؛ ويتطلب Jal لأن معدل تدفق هذا das الضروري لتوليد تيار من مركبات +89 صغير محسوسة لتسخين المكونات في تيار ال +89 من درجة حرارة ال 1115 إلى درجة Bla فقط وجود ترتبط aS الحرارة المحسوسة بشكل Bale ولأن حرارة التبخير تتجاوز A+ حرارة أعلى لتيار ال غلي لعمود الزبلين بتحويل المكونات في تيارات تغذية السائل للعمود إلى ale] معظم طاقة مرجل Yo
HTS حالة بخار علوي لعمود فصل الزيلين» أي تخضع الحرارة اللازمة لتبخير معظم التيار السائل لذ و ؛ أنه يمكن تزويد جزءِ من تيار السحب ١ وببين الشكلان for لظروف البخار في التيار الجانبي كتيار رجيع إلى القسم أسفل تيار السحب الجانبي. ويمكن توجيه هذا التيار إلى الصينية أسفل تيار السحب الجانبي. ومع ذلك؛ قد لا يكون من الضروري تزويد التيار الرجيع هذا من أجل توفير الفصل المطلوب للمنتجات الثانوية الخفيفة والثقيلة عندما يعمل تيار السحب الجانبي كتيار ٠ م ١
— \ \ — تغذية CSA بشكل أساسي إلى قسم استعادة ال pX بالتبلور. وفي حال كان التيار الرجيع لعمود السحب الجانبي صفرء وطالما أنه يمثل التيار السائل ل بشكل مفضل أقل من حوالي 7970-8٠ من مركبات الهيدروكربون القابلة للتكثيف في التيار المنصرف من المفاعل» يكون مقدار الطاقة اللازم لإجراء الفصل في هذه العملية أقل من حوالي 0 .2716-8 من اذ .JERTVRE ويقصد بانخفاض الشغل الناتج من مرجل إعادة الغلي مقارنة بعمليات التقنية السابقة انخفاض معدل الغلى» حركة أقل في كل من الأقسام العلوية والسفلية لعمود السحب الجانبي في الشكل ؟؛ أو في كل من جهاز التوازن وعمود فصل الزيلين في الشكل ؛ وبالتالي تكون الأعمدة ذات قطر أصغر وتكلفة أقل. وبالإضافة إلى توفير الطاقة؛ يعتبر توفير رأس المال ميزة أخرى أيضاً لعملية التجزئة 8 هذا الاختراء. حرى أن يه الدجرنة في حدراع Ye وفي بعض التجسيدات؛ يمكن تكثيف مركبات الهيدروكريون بشكل جزئي في التيار البخاري لأسطوانة ال HTS فى أسطوانات فصل إضافية ذات درجة حرارة متوسطة (MTS) قبل أن يتم تكثيف مركبات الهيدروكريون الإضافية في أسطوانة ال (LTS وعلى سبيل المثال؛ قد يتكون كل من التيارين ١١ أو 1 من طورين من البخار والسائل 3 ويمكن أن يمر ذلك التيار وصولاً لأسطوانة MTS لفصل البخار عن السائل. ويمكن توجيه السائل الذي تم فصله في أسطوانات اذ MTS هذه إلى Vo صواني التغذية إما ef أو أدنى تيار السحب الجانبي. ويؤدي توجيهه لأعلى تيار السحب الجانبي إلى انخفاض الشغل الناتج من مرجل ad) sale) مقارنة بتوجيهها إلى أسفل تيار السحب الجانبي؛ لكنه يقلل بالمجمل فصل المنتجات الثانوية من تيار السحب الجانبىي. LS هو مذكور أعلاه؛ يمكن توجيه ga 757 من تيار السحب الجانبي في الشكل ١ أو 55١ ga من التيارات السفلية لعمود جهاز التوازن في الشكل ؛ تيار السحب الجانبي" من الشكل Ye 6) إلى أسفل تيار السحب الجانبي لتوفير تيار رجيع إلى gall السفلي من عمود السحب الجانبي في الشكل ١ أو عمود فصل الزيلين في الشكل ؛. وسيحسن هذا فصل المنتجات الثانوية من تيار السحب الجانبي لكنه سيؤدي لزيادة استهلاك الطاقة طالما أن هذا السائل الرجيع ينبغي تبخيره. ويمكن توفير السائل الرجيع أيضاً بشكل داخلي في عمود السحب الجانبي في الشكل ؟ بواسطة؛ زيادة التدفق على صينية المدخنة المستخدمة لجمع سائل السحب الجانبي في عمود السحب الجانبي. Jag Yo مفضل 3 يفضل أن لا يتم استخدام جزءٍ من تيار السحب الجانبي كتيار رجيع في هذه الطريقة . وفي تجسيدات أخرى؛ يكون تيار التغذية الجديد لوحدة تصنيع ال pX عبارة عن تيار C8+ نتج كتيار سفلي من فاصل مادة تهذيب من وحدة تهذيب حفزية؛ ويفضل توجيه تيارات التغذية الجديدة 777 في الشكل JY التيار ١؛ في الشكل ؛ إلى صينية أسفل تيار السحب الجانبي في القسم السفلى من عمود السحب الجانبي 7728 أو عمود فصل الزيلين 7؟ ؛؛ كالتيارين 77٠١ أو AT 79 ويعمل استخدام نظام الفصل الذي يشتمل على عمود السحب الجانبي كما هو مبين في AAR
اس الشكل ١ أو نظام يستخدم عمودين يعملان بشكل أساسي كعمود مفرد مع عمود السحب الجانبي كما هو مبين في الشكل ؛ على توفير الطاقة ورأس المال الخاص بجهاز التوزان» عمود إزالة الهبتان؛ وعمود فصل الزيلين المرتبة على التعاقب المستخدمة في عمليات الفصل من التقنية السابقة الموصوفة أعلاه (انظر مثلاً الشكل .)١ وقد وجد المخترع بشكل مفاجئ أنه عند استخدام أنظمة التجزئة المبينة 0 في الشكلين ؟ أو ؛ باستخدام التكثيف الجزئي لفصل المنتجات الثانوية من التيار المتصرف من المفاعل الذي يستخدم حفاز أزمرة إثيل بنزين؛ فإنه يمكن استعادة النفثينات 8© بشكل فعال في تيار السحب الجانبي في حين يحصل توفير في الطاقة ورأس المال بالنسبة لأنظمة الأعمدة المتعاقبة في التقنية السابقة. ومن ثم يمكن تمرير النفثينات خلال قسم استعادة ال pX وتوجيهها إلى التيار الفقير بال pX من قسم استعادة ال pX ومن ثم إعادة تدويرها بشكل فعال إلى مفاعل الأزمرة؛ دون الحاجة ٠ لعمود نفثين منفصل. الأمثلة مثال المقارنة ١ يوضح هذا المثال مقدار الطاقة اللازمة لفصل المنتجات الثانوية من التيار المنصرف من مفاعل أزمرة يحتوي على حفاز أزمرة BB يستخدم عمود إزالة الهبتان وعمود فصل Galil االمرتبين Vo على التعاقب كما هو مستخدم في التقنية السابقة. ويستخدم برنامج محاكاة لعملية أسبين بلس Aspen Plus وفقاً لأسبن تكنولوجي؛ إنك. Aspen Technology, Inc. لمحاكاة gia من قسمي الأزمرة والتجزئة لوحدة pX باستخدام حفاز أزمرة EB وعمود إزالة الهبتان وعمود فصل الزيلين المتعاقبين كما هو مستخدم في التقنية السابقة لانتاج تيار مناسب بصفته تيار تغذية لقسم امتزاز XC انتقائي. وترد ظروف التيار والتركيبات المختارة من عملية ٠ المحاكاة في الجدول ١ أدناه. الجدول :١ مثال المقارنة ١ لتركيبات التيار والظروف المتنباً بها بواسطة عملية المحاكاة تيار dda [dda | مخرج | تيار Blu اتيار سائل علوي|تيار سائل سفلي| تيار سائل الأزمرة | المفاعل | المفاعل | لأسطوانة | لعمود إزالة | لعمود A أعلوي لعمود ERE I EE | EE 01-0 EE ١ م
— ¢ \ — MX 4م 14tove,d الت ٍّ ٍّ 1 \ 4 1121 6ر51 7١ LARA EAY] ٍّ ٍّ كء rr rr rr rr rr or 000] rr rr rr rr rr rr | A A A يتم تبريد المادة المكررة لوحدة الامتزاز التي تم إنتاجها كتيار علوي لعمود المادة المكررة في قسم امتزاز ال pX الانتقائي إلى SVS ليصبح تيار تغذية الأزمرة السائل. ولغرض المحاكاة؛ يفتريض أن يشتمل ال COA+ فى تيار تغذية الأزمرة على مركبات Jie إثيل بنزين methylethylbenzenes © بنسبة 768,65 وزثاً ومركبات ثلاثي مثيل بنزين trimethylbenzenes بنسبة Gs 7 +, oY . وبفترض أن يكون تيار تغذية الأزمرة السائل المختلط مع الغاز المعاد تدويره المستخدم لغرض المحاكاة بنسبة ARE مول من الهيدروجين hydrogen عند نسبة مولية ل Hc:H2 بمقدار ؛. وبلغت درجة حرارة التيار المختلط من الغاز المعاد تدويره وتيار تغذية الأزمرة السائل بعد أن تم تسخينه مسبقاً بواسطة تيار السحب lad) 8,4١٠"م. ويسخن تيار تغذية الأزمرة السائل المختلط ٠ مع الغاز المعاد تدويره المسخن مسبقاً إلى درجة حرارة TFA في مبادل حراري لتيار التغذية/التيار المنصرف alg تسخينه بشكل إضافي في فرن لتوفير الظروف للتيار الداخل للمفاعل وهي درجة حرارة 1 = o°VAY وضغط P = 0,7 7/ كيلوياسكال مطلق .(kPaa) kiloPascal absolute aig محاكاة المفاعل بواسطة وحدتي sang (ASPEN (pul آسبن ريستويك ASPEN RSTOIC ووحدة (aul ريكويل ASPEN REQUIL وتختار الوسائط لهذه الوحدات لتوفير التيار ١٠ المنصرف من المفاعل بالتركيبة المبينة فى الجدول .١ TOYA yo لتوفير توزيع محاكى عند الاتزان لأيسومرات REQUIL ويتم تعيين وسائط وحدة ريكويل وبالتالي» تحاكي وحدات المفاعل عن قرب أداء حفاز .C8N وأيسومرات xylene isomers الزبلين Hou and Z. Liang, Petrochemical) على التحو الوارد في المرجع Sinopec RIC-200 . (Technology (Chinese), 40, 1325 (2011). ويتم تبريد التيار المنصرف من المفاعل في مبادل حراري لتيار التغذية/التيار المنصرف؛ ° 1 : وزيادة تبريده في مبرد بالهواء وإرساله إلى جهاز فصل بخاري-سائل حيث يفصل عند ظروف
Yt كيلوباسكال. ويتم تسخين التيار السائل لأسطوانة الفصل مسبقاً ل YYAY = P28) = ومن ثم إرساله إلى عمود إزالة الهبتان. ويتم محاكاة عمود إزالة الهبتان لتتضمن 47 مرحلة نظرية؛ يرسل تيار التغذية إلى المرحلة درجة حرارة )١ الهبتان كما يلي: dll] من الأعلى. وتكون مواصفات تصميم عمود YA النظرية ٠ تبلغ نسبة استعادة ال 0817 في الجزء السفلي من عمود إزالة الهبتان )١ أسطوانة الرجيع 48,4 "م و كيلوياسكال. ويفترض أن يبلغ مقدار EAE وبتم محاكاة الضغط العلوي للعمود ليبلغ LAY) الانخفاض في الضغط لأسطوانة الرجيع 0,7 ؟ كيلوباسكال. ويفترض أن يبلغ مقدار الانخفاض في الضغط للعمود 7/,7؟ كيلوياسكال. وتم حساب درجة حرارة التيارات السفلية لعمود إزالة الهبتان ووجد ثم. 1٠١8 أنها ٠ clay treater وتمرر تيارات السائل السفلية لعمود إزالة الهبتان خلال جهاز معالجة الصلصال وهو ضروري لحماية الغريال الجزيئي المستخدم كمادة ممتزة في قسم colefins لإزالة الأولفينات الانتقائي. وبعد تبادل الحرارة بين تيار التغذية والتيار المنصرف حول جهاز معالجة pX امتزاز ال الصلصال» تضبط درجة حرارة التيارات السفلية لعمود إزالة الهبتان عند١9١”م قبل توجيهها إلى عمود فصل الزيلين عند المرحلة النظرية 77 من الأعلى. وبتم محاكاة عمود فصل الزبلين ليكون له ٠ 771,9 محاكاة الضغط العلوي لعمود فصل الزيلين ليكون ang مرحلة. YY مراحل نظرية كلية تبلغ
YE,0 كيلوياسكال مطلق. وبتم محاكاة مقدار الانخفاض في الضغط لأسطوانة الرجيع ليكون ١٠١١١7 كيلوياسكال. ويتم محاكاة مقدار الانخفاض في الضغط لعمود فصل الزيلين ليكون كيلوباسكال. ويتم حساب درجة حرارة التيار البخاري العلوي لعمود فصل الزيلين لتكون 7705م وهي Yo كافية لغلي عمود إزالة الهبتان وأعمدة الاستخلاص؛ أعمدة الانهاء؛ وأعمدة المادة المكررة في قسم الامتزاز الانتقائي. 77 وتكون مواصفات التصميم لمحاكاة عمود فصل الزيلين عبارة عن وجود 688 بنسبة methyl جزءٍ في المليون وزناً من مثيل إثيل بنزين ٠٠١ في التيارات السفلية لعمود الفصل؛ و bj ويرسل التيار العلوي الذي يحتوي (CBA في التيار العلوي الذي يحتوي على (MEB) ethyl benzene ٠ م ١
Cy جزءِ في ٠٠١ الانتقائي. ويكون المعيار الذي يبلغ pX على 688 كتيار تغذية إلى قسم امتزاز ال المليون وزناً من مثيل إثيل بنزين معياراً نموذجياً لتيار التغذية لقسم امتزاز ال 7م الانتقائي لمنع تلوث .p-diethylbenzene عبارة عن بارا- ثنائي إثيل بنزين sale المادة الممتزة؛ وتكون مقدار شغل مرجل إعادة الغلي الممتص الذي تم حسابه لعمود فصل الزبلين 47,7 ؟ glug جيجاجول/ ساعة. ويبلغ الشغل المحسوب اللازم لتبخير جميع السائل من أسطوانة الفصل؛ الذي © يكون مساوباً للمقدار الكلي للمركبات القابلة للتكثيف من التيار المنصرف من المفاعل؛ من ظروف تيار التغذية لعمود إزالة الهبتان المسخن مسبقاً إلى ظروف التيار البخاري العلوي لعمود فصل الزبلين جيجاجول/ساعة. وبالتالي؛ يبلغ شغل مرجل ١57,7 كيلوياسكال مطلق) ما مقداره 771,9 = P) وبشكل أساسي؛ يتم استعادة جميع ERTVRE إعادة الغلي بعمود فصل الزيلين ؛ 7,7 ضعف من ال في التيارات السفلية لعمود إزالة الهبتان في التيار العلوي الذي يحتوي على 088 لعمود C8 النفثينات ٠ حيث يتم بشكل أساسي استعادة SEY) فصل الزبلين. ومن ثم يرسل التيار إلى قسم امتزاز ال م في المادة المكررة ومن ثم إعادة تدويرها إلى المفاعل. C8 جميع النفثينات : ١ المثال Aspen لشركة أسبن تكنولوجي؛ إنك. Aspen Plus يستخدم برنامج محاكاة لعملية أسبين بلس المتبلور باستخدام حفاز أزمرة pX لمحاكاة جزءِ من قسمي الأزمرة والتجزئة لوحدة Technology, 108. ٠ واستخدام التكثيف الجزئي وعمود تجزئة تيار السحب الجانبي بما يتوافق مع ما ورد في هذا 8 الاختراع. وترد تفاصيل عملية المحاكاة أدناه. وتبين تركيبة تيار التغذية السائل للمفاعل في الجدول 7 أدناه. ويفترض أن يبلغ معدل تيار كغم/ساعة) لعملية المحاكاة. وهذا مساو لمعدل التدفق والتركيبة £07,09Y) تغذية الأزمرة السائل وتبين ظروف التيار المختار والتركيبات من عملية المحاكاة في الجدول .١ الواردة في مثال المقارنة ٠ ؟ أدناه. .١ الجدول ؟: تركيبات التيار والظروف المتنباً بها من عملية المحاكاة الواردة في المثال > لجهاز ١ lad dd | HTS | الأزمرة | المفاعل | المفاعل التوازن | di السائل السائل اد E Ei C7 مركبات مركبات م ١
BE BE yvouy, EATVYY, EATVYY EB دبأ دافا Yate Yq¢.9,0 اك ٠ لا 7 .Y, | 1٠ PX 1174 511 رحد 1476 ]4,7 1 AATYO IY vv £09] YT VY YTV YS, YL AVAEY, el 1957 MX 7 ا . ٠ .ءام ١١ العمل Ao, ال OX 1116 077,5 مرا VY, 1١. Y oY 7 BE (١لللسسسسالسسسلسلس سوس للسلللسلسسهسهلسشرس I EE EE EE Yee, - 9 rr rr rr or rr rr |] o> من CBN تم VAY) : استعادته في تيار التدفق ١ قم /أساعة |,/نك دم ا انغ YY CEYEAYAAAL ي لكلي fxs 177751777914 7 أبن م LY A ALA ٠ درجة الحرارة “ ويتم تسخين تيار تغذية الأزمرة السائل مسبقاً فى عملية تكثيف جزئي مماثلة لتلك الواردة في الشكل ¥ وصولاً لدرجة حرارة a”) Te عن Gob تبادل الحرارة مع التيار البخاري من أسطوانة ال HTS وأخيراً عن طريق تبادل الحرارة مع تيار السحب الجانبي الساخن. وتم حساب درجة حرارة تيار السحب © الجانبي لعملية المحاكاة هذه لتصل إلى 49,0 )2% ولغرض تحقيق عملية المحاكاة هذه؛ يفترض أن يشتمل اذل COA+ فى تيار تغذية الأزمرة على مركبات مثيل إثيل بنزين بنسبة Zr, v0 وزناً ومركبات ثلاتنى مضا 1 بنزين بنسدٍ بنسبة ٠ ١ / وزناً. وفترض J f يكون تيار تغذية f لازمرة السائل المختلط مع الغاز المعاد تدويره المستخدم لغرض المحاكاة بنسبة ARE مول من الهيدروجين hydrogen عند نسبة مولية Hc :H2 J بمقدار TOYA
CA
؟. وبلغت درجة حرارة التيار المختلط من الغاز المعاد تدويره وتيار تغذية الأزمرة السائل بعد أن تم *م. وسخن تيار التغذية السائل للأزمرة المختلط ٠١8:4 تسخينه مسبقاً بواسطة تيار السحب الجانبي مبادل حراري لتيار التغذية/التيار (Ba VTA مع الغاز المعاد تدويره المسخن مسبقاً لدرجة حرارة = 7 تسخينه بشكل إضافي في فرن لتوفير الظروف للتيار الداخل للمفاعل وهي Jy المنصرف كيلوباسكال مطلق. AYO Y= © 87اثم و 0 ويتم محاكاة المفاعل بواسطة وحدتي 851117؛ وحدة ASPEN RSTOIC ووحدة ASPEN .REQUIL وتختار الوسائط لهذه الوحدات لتوفير التيار المنصرف من المفاعل مع التركيبة المبينة في الجدول oY وبتم تعيين الوسائط لوحدة REQUIL لتوفير توزيع متوازن محاكى لأيسومرات الزيلين xylene isomers وأيسومرات 7 . وبالتالي» تحاكي وحدات المفاعل عن قرب أداء حفاز Sinopec
Hou and Z. Liang, Petrochemical Technology ) على النحو الوارد في المرجع RIC-200 ٠ (Chinese), 40, 1325 (2011). ويتم تبريد التيار المنصرف من المفاعل في مبادل حراري لتيار التغذية/التيار المنصرف؛ يتم فصله إلى تيار بخاري وتيار سائل في جهاز فصل (HTS ومن ثم زيادة تبريد التيار البخاري لأسطوانة ال HTS عن طريق استخدام العديد من المبادلات الحرارية ومن ثم فصله إلى تيار بخاري
SITET عبارة عن HTS وتكون الظروف المحاكاة لجهاز فصل ال LTS وتيار سائل في تيار ال ٠ - 1 عبارة عن LTS كيلوياسكال مطلق. وتكون الظروف المحاكاة لجهاز فصل ال 495,4 =P و كيلوياسكال مطلق. TAYE = P ثم و
LTS معدل السائل ل glug المحاكى 77054498 كغم/ساعة HTS معدل السائل ل lug المحاكى 7774975 كغم/ساعة. Jilly تبلغ نسبة eda من المركبات القابلة للتكثيف في أسطوانة ٠ ال HTS 59,1 7. وبتم تسخين السائل لأسطوانة LTS مسبقاً لدرجة حرارة T )"2 قبل أن يتم توجيهه إلى جهاز عمود السحب الجانبي. ولهذه الحالة؛ يتم توجيه 4572549 كغم/ساعة من سائل اذ LTS المسخن مسبقاً إلى الصينية العلوية لعمود فصل الزبلين (تكون الصينية أسفل عمود السحب الجانبي). ويجعل هذا النسبة الكلية من المركب القابل للتكثيف المنصرف من المفاعل المغذى إلى عمود فصل الزيلين أكبر من النسبة اللازمة لتبخيره عند ظروف التيار البخاري الناتج من عمود فصل الزيلين
JOA بقيمة قدرها Yo ويتم محاكاة جهاز التوازن وعمود فصل الزيلين بحيث يتم تصميمهما ليعملان بشكل أساسي
OV ويتم محاكاة جهاز التوازن ليتضمن o£ كعمود سحب جانبي مفرد على النحو الوارد في الشكل مرحلة نظرية؛ وعمود إزالة الهبتان ليتضمن ١؟ مرحلة نظرية. ويتم محاكاة صينية التغذية لجهاز من الأعلى؛ ويتم محاكاة صينية التغذية لعمود فصل VT التوازن لتكون على المرحلة التظرية رقم الزيلين لتكون الصينية العلوية؛ أي الصينية أسفل عمود السحب الجانبي. ويتم تزويد عمود فصل ©
TOYA ye كغم/ساعة) من تيار السحب الجانبي الرجيع بشكل أساسي. وتم oye 000) الزيلين بمقدار قليل جداً كيلوياسكال مطلق. ويفترض أن يبلغ مقدار 797,١ محاكاة الضغط العلوي لجهاز التوازن ليبلغ الانخفاض في ضغط الصينية 0,19 كيلوياسكال لكل مرحلة نظرية لكل من العمودين. ويبلغ مقدار جيجاجول/ساعة. وفي عملية ١7 شغل مرجل إعادة الغلي الذي تم حسابه لعمود فصل الزيلين ؛
HTS السائل المسخن مسبقاً لجهاز التوازن وتيار تغذية LTS محاكاة منفصلة؛ يتم دمج تيار تغذية © عند ضغط Aspen Plus السائل لعمود فصل الزبلين ومن ثم تبخير التيار المجمع في وحدة تسخين ويبلغ مقدار الشغل اللازم لتبخير التيار المختلط .١ علوي لعمود فصل الزيلين وجزء بخاري بمقدار الغلي مساوياً فقط ل 5/4,؛ sale) ؟ جيجاجول/ساعة. وبالتالي؛ يكون مقدار شغل مرجل 4 .ERTVRE ضعف من ال
LTS و HTS في تيار CSN من ال 749,١ وبتوقع من عملية المحاكاة أن يتم إستعادة Ye تدويره بشكل فعال إلى المفاعل عبر مروره sale] السائل قي تيار السحب الجانبي؛ وبالتالي؛ يتم بشكل أساسي في التيار الفقير بال CBN حيث ينبغي أن يصل جميع ال pX خلال قسم استعادة ال بالتبلورء حيث يصبح تيار تغذية الأزمرة السائل. pX لقسم استعادة ال pX مثال المقارنة ؟ على النحو الوارد أعلاه؛ يستخدم برنامج المحاكاة لعملية أسبين ١ يتعلق بمثال المقارنة Lad Yo
EB باستخدام حفاز أزمرة pX من قسمي الأزمرة والتجزئة لوحدة gia لمحاكاة Aspen Plus بلس تيار dala وعمود إزالة الهبتان وعمود فصل الزيلين المتعاقبين. ولا تحاول عملية المحاكاة إغلاق هو ١ والغرض من مثال المقارنة pX الغاز المعاد تدويره أو حلقة التيار السائل الأساسي لوحدة ال الذي C8 في التيار المنصرف بشكل فعال في تيار naphthenes إظهار أنه يمكن احتجاز النفثينات حيث يمكن أن ترسل إلى وحدة امتزاز انتقائي lll عن التيار العلوي لعمود فصل Ble يكون ٠ عن Sinopec RIC-200 وتحاكي وحدات المفاعل في عملية المحاكاة أداء حفاز pX لإستعادة ال
Hou and 7. Liang, Petrochemical Technology ail) قرب على النحو الوارد في المرجع لتيار التغذية الثابت الذي له التركيبة المزودة في تلك الأطروحة. (Chinese), 40, 1325 (2011) والسبب في عدم إغلاق الحلقات هو أن الأطروحة لا توفر معلومات عن تركيبة تيار التغذية الجديد
PX ©؟ المزود لوحدة تصنيع ال يتم )١ باستثناءين هما: ١ في الشكل ١ وتبين العملية التي تم محاكاتها لمثال المقارنة بدلاً من ITA اختيار مواصفات العمود بحيث يتم استعادة النفثينات8© بشكل أساسي في التيار و ٠١7 والتيارين ١٠١ naphthene وبالتالي؛ يتم التخلص من استخدام عمود النفثين TY التيار يتم التخلص من بعض (UOP Parex® كما هو الحال لعملية الامتزاز الانتقاتي من نوع (Y £179 إلى الجزء الأعلى في TOL وبنقل هذا التولوين ITA التولوين في التيارات السفلية لجهاز التوازن © م ١
ل عمود فصل ١" 5 xylene Galil وبتم إدخاله في قسم استعادة ال pX بالامتزاز الانتقائي gag NT إزالة معظم هذا التولوين .701 في عمود إنهاء في Parex® Saag بصفته التيار VEE وبالتالي؛ تتضمن عملية المحاكاة وحدة فصل تعمل على فصل gia من هذا ال TOL كتيار TOL نقي من التيار ٠٠03 حيث ينخفض مقدار ال TOL في التيار ٠١١ إلى 70,57 liye الذي يتطابق مع ال TOL © في تيار تغذية المفاعل السائل الوارد في العمود ١ من الجدول A وفقاً لأطروحة سينويك .Sinopec وفيما يتعلق بمثال المقارنة oF يكون كل من حلقة تيار الغاز المعاد تدويره وحلقات التيار السائل الأساسية مغلقة؛ يتم تقدير تركيبة تيار التغذية الجديد؛ وتتغير وسائط التفاعل في وحدات مفاعل أسبن ASPEN لتصبح متوافقة بشكل أكبر مع تركيبة تيار التغذية السائل (التيار ٠١5 وفقاً ٠ للشكل of) وتكون تركيبة التيار المنصرف من المفاعل مماثلة لتركيبة التيار السائل لأسطوانة الفصل (التيار VY وفقاً للشكل .)١ ويتوافق هذا مع تيار تغذية المفاعل وتركيبة المنتج الواردة في العمود ١ من الجدول A وفقاً لأطروحة سينويك Sinopec وبواسطة التجرية والخطاً؛ تبين أنه من الممكن تقدير نسبة EB إلى أيسومرات زيلين في تيار تغذية المفاعل الجديد التي من شأنها أن تطابق محتوى 8 لتيار التغذية السائل وفقاً لأطروحة سينويك Sinopec وتكون النسبة التي تم الحصول عليها أقل Ge VO القيمة المعتادة لتيارات التغذية الجديدة الناتجة فقط كمقتطع تقطير من منتج التهذيب؛ مما يشير إلى أن تيار التغذية على الأرجح عبارة عن توليفة من منتج التهذيب +688 وتيار يحتوي على +8 له تركيز منخفض من EB ؛ مثل ذلك الناتج من وحدة ألكلة انتقالية ل 101/ج9م. ومن الضروري تقدير كمية CIA+ في تيار التغذية الجديد. ويفترض أن تعطي كمية COA+ نسبة مطابقة ل +98 إلى 88 في تيارات التغذية المدمجة لمجمع إنتاج مركبات عطرية من ٠ مركبات زبلين ناتجة من التهذيب وتيار C8A+ قادم من وحدة ألكلة انتقالية 101/+89. ولغرض هذا المثال؛ لا تعتبر النسبة الفعلية ل +098 إلى CBA في تيار التغذية الجديد مهمة؛ طالما يمكن فصل ال +098 بشكل فعال إلى تيار سفلي لعمود فصل الزبلين. ومع ذلك؛ من المهم استخدام تركيبة تيار التغذية الجديد نفسهاعند مقارنة مثال المقارنة ؟ JEL وباتباع الخطوات الموضحة أعلاه؛ وجد أنه يكون لتيار التغذية الجديد ذلك تركيبة في الجدول Yo ؟ بالإضافة إلى أنه يمكن أن تطابق وسائط أداء المفاعل المفترضة المكررة بشكل كبير كل من تيار التغذية الجديد وتركيبة منتج على النحو الوارد في العمود ١ من الجدول A وفقاً لأطروحة سينويك Sinopec على النحو المبين في الجدول of ويبلغ معدل تيار التغذية الجديد لمثال المقارنة ؟ 7 كنم إساعة. الجدول ؟: تركيبة تيار التغذية الجديد المقدرة ١ م
و سات النسبة الوزنية الجدول 4: مقارنة تيار التغذية والمنتج الذي تم محاكاته بذلك المسجل في أطروحة سينويك
IT || = 00 we معدل we معدل - > الانتاج - ل الانتاج ١ الاجمالي ١ الاجمالي . ف . رف
ICE IY IE YN 7 I
Co [ee [ee [a [|e [ear [es | ها IC ا ا | # CE CE | ا | # ا [er [ron || ee [av [er [ToL
IE ا IEE | «© I ا« | كاد بسلا ne [oar] a م || vee [os | جم ver [nav [ow [mx || vows [eer [oon | mx re [rer ee [ox [| ene [rn [vee | ox
IE IE NC Ie IE ال =
Co [ne ee [ped [ow [en [an |p
EE تخ ا راع د تح داج 8 ا [Assn] asia ا | | لذ fase | AsY | XYL
EE نا I تح اس اه TOYA
لا - El 22 El
EE امن ا ان الك ا نه ذا ا لك كه نه ا الحلقة الحلقة انا حت لنت دنا ا ات 5 تكون المواصفات الأخرى ذات الصلة لمثال المقارنة ؟ كما يلي: يتم تسخين سائل اسطوانة الفصل إلى درجة حرارة 4 ٠ "م قبل أن يتم تغذيته إلى المرحلة النظرية YA من أعلى عمود إزالة الهبتان» الذي مجموع مراحله النظرية 47. بلغ الشغل الممتص المحسوب لعمود إزالة الهبتان Ard جيجاجول/ساعة. وبتم افتراض المواصفات التالية لمحاكاة عمود إزالة الهبتان ):١ درجة حرارة مخرج © مكثف علوي تبلغ 58,99م؛ 7١ (Y وزناً C8A في تيار ناتج سائل إزالة الهبتان العلوي. و 2,525 7 وزناً TOL في التيارات السفلية لعمود إزالة الهبتان. وستُشقط وحدة تصنيع PX بالامتزاز الانتقائي Bale جزء من التولوين TOL في التيارات السفلية لعمود إزالة الهبتان» وسينتهي TOL إلى حد كبير في تيار الاستخلاص من وحدة الامتزاز SEN) ¢ وبعد ذلك سيتم إزالة معظمه كمنتج TOL من الامتزاز الانتقائي النهائي بصفته التيار VEE المبين في الشكل .١ ويتم سحب TOL كتيار علوي ٠ .من هذا العمود ويتم سحب المنتج PX كتيار سفلي. وتكون مواصفات تصميم عمود فصل الزبلين xylene هي 77 وزناً من مركبات C8A في التيارات السفلية لجهاز فصل الزيلين xylene التي تشتمل على +698 و١٠٠ جزء في المليون وزناً 8 في التيار العلوي 088 لعمود فصل الزيلين xylene والذي يكون عبارة عن تيار التغذية لوحدة الامتزاز الانتقائي. ب وتزود التيارات السفلية لعمود إزالة الهبتان (التيار ١4 من الشكل )١ إلى المرحلة النظرية 7 من ef عمود فصل الزبلين xylene الذي يحتوي على ١١" مرحلة نظرية. ويفترض أن تكون تيارات التغذية الجديدة التي تم دمجها عند درجة حرارة ١78,3 ”0 بعد أن تنتج كتيارات سفلية من الأعمدة السابقة وتُغذى إلى المرحلة النظرية TT من الأعلى (التيار ٠668 من الشكل .)١ وتم حساب الشغل الممتص لعمود إزالة الهبتان فبلغ 80,9 جيجاجول/ساعة وتم حساب ٠ الشغل الممتص لعمود فصل الزيلين xylene فبلغ 717,7 جيجاجول/ساعة. وبلغ الشغل المحسوب اللازم لتبخير سائل اسطوانة الفصل عند ضغط البخار العلوي من الصينية العلوية في جهاز فصل الزبلين P) xylene = 771,3 كيلو باسكال مطلق) ما مقداره ١77,5 جيجاجول/ساعة. وبالتالي؛ Jaye Jad ob إعادة غلي فصل الزبلين xylene يساوي 7,87 ضعف .ERTVRE ولغ مجموع الشغل الممتص لعمود إزالة الهبتان وجهاز فصل الزبلين xylene ما مقداره £0 ,¥ ضعف .ERTVRE ١ م
اا وتم تزويد بعض تركيبات التيارات التى تم حسابها » معدلات التدفق وظروف مثال المقارنة Y في الجدول 2 الجدول to تركيبات التيارات وظروف مثال المقارنة ؟ المتوقعة بواسطة المحاكاة. HE العوي ا oe Jee سائل | السائل | | in [ps li | oa | doa [san قب om] المفاعل | فاصل اإزالة الهبتان العمود إزالة تدفق الكتلة؛ كغم/ساعة إزالة الهبتان العمود إزا الهبتان كبات 01-07 غ 27١7 = 7 |ابفتته نكم | VATY,Y عطرية مركبات C9 غير عطرية| wig AVE VIVE Tae 11١77 ال EE Tvs 671ل Nl AA IR VIAYAY, VIAY LY, مد YVETVE,4 YA WAAIATYIVY EAS] YY A . |٠١77 YY 1١1141 حرلاة لاخلا fn Vol لأ الآ VOIYYAA [VYYY لكلي 14 C8N gia المستعاد فى السائل في AOA العلوي لجهاز فصل الزيلين YVITE VYAYEY, التدفق الكلى كغم/ساعة | د 72/974 7ر6 277167617 7017 ا مرخ تخيلا ٠ A = RE PE الضغط كيلو باسكال تاف د | Aver ال عد YYAY لطا ادرف ا مطلق © تتوقع المحاكاة أن AGA من مركبات النفثين في سائل اسطوانة الفصل الذي يُغذى لأعمدة التجزئة تستعاد فى السائل العلوي لجهاز فصل الزيلين xylene المثال ١
وم وبالنسبة للمثال o) كما توقش coded استخدمت برمجية Aspen Plus simulation لمحاكاة جزء من قسم الأزمرة وقسم تجزئة وحدة pX باستخدام حفاز أزمرة (EB عمود سحب جانبي؛ ونظام CRESS جزئي. ولا تحاول المحاكاة غلق حلقة الغاز المعاد تدويره أو حلقة السائل الرئيسي لوحدة PX والغرض من المثال ١ هو توضيح أن مركبات النفثين في التيار المنصرف للمفاعل يمكن أن تحتجز © في تيار السحب الجانبي بشكل فعال؛ والتي يمكن ارسالها إلى وحدة استعادة pX بالتبلور. وتطابق وحدات المفاعل في المحاكاة بشكل كبير أداء حفاز سينويك Sinopec RIC-200 كما ورد في المرجع: <Q.
Hou and 7. Liang, Petrochemical Technology (Chinese), 40, 1325 (2011) لتغذية ثابتة لها التركيبة المزودة في تلك الأطروحة. وفي هذا (JB من المقدر أن أداء حفاز أزمرة (AEB وحدة تصنيع pX التي تشتمل على ٠ قسم استعادة 16م بالتبلور يظهر أن مركبات النفثين 8© في التيار المنصرف للمفاعل يمكن احتجازه بكفاءة في تيار السحب الجانبي لوحدة تصنيع 1م باستخدام عمود سحب جانبي وتكثيف جزئي. وتتقارب حلقات الغاز المعاد تدويره وحلقات sale] تدوير السائل الرئيسي. ويتم استخدام نفس تركيبة التغذية الجديدة ومعدل التدفق كما تم تقديره في مثال المقارنة 7 والمزود في الجدول 7. وتحاكي عملية المحاكاة تلك العملية المبينة في الشكل ؛ باستثناء ما يلي: تركيبة التغذية الجديدة تكون نفس VO ما تم تقديره في مثال المقارنة oF ويتم تغذيته للمرحلة النظرية 77 من العمود 7؛؛ كالتيار £10 من الشكل 4؛ الذي يشتمل على ما مجموعه 4١ مرحلة نظرية. ولا يتم تزويد أي تغذية عن Gib الخط YY وتكون المواصفات الأخرى ذات الصلة للمثال ؟ كما يلي: يتم تزويد تيار سحب جانبي بمعدل تدفق يبلغ £0709 كغم/ساعة كتيار رجيع £0V إلى الصينية العلوية من العمود ££ dig ٠ تسخين تيار تغذية الأزمرة السائل إلى 5,6١١٠"م في الوحدة fo ثم إلى 87,7٠"م في الوحدة gia 7 من نظام التكثيف الجزئي. وتم تسخين التغذية السائلة التي تم دمجها مع غاز إعادة التدوير (التيار £04( بواسطة التيار المنصرف من المفاعل الساخن إلى 1414م في الوحدة 509 . وسخن الفرن YY تغذية المفاعل إلى درجة حرارة YAY LS ذكر أعلاه؛ بالنسبة لوحدة التبلور» تكون النسبة الوزنية ل PX في ناتج الترشيح المطروح Yo .من قسم التبلورء الذي يصبح التيار السائل المزود إلى المفاعل؛ أعلى مما كانت عليه في وحدة الامتزاز الانتقائي بسبب تحديد نقطة التصلد الحرج. وبالنسبة لمثال المقارنة 7؛ تكون النسبة الوزنية ل PX في وحدة الامتزاز الانتقائي عبارة عن تيار مادة مكررة؛ الذي يصبح التغذية السائلة للمفاعل؛ 454 وزثاً لتكون متسقة مع العمود ١ من الجدول A من أطروحة سينويك. وبالنسبة للمثال oF يفترض أن يكون تركيز pX في تيار ناتج الترشيح المطروح 50٠ بأنه يساوي 79 وزناً. ١ م
اج Ad _ وبالنسبة للمثال oY يقدر أداء حفاز أزمرة EB في وحدة تصنيع pX بالتبلور عن طريق تقليل جزء EB المحول إلى مركبات زبلين xylenes حتى تكون النسبة XYL/EB فى تيار تغذية المفاعل» XYL Cua عبارة عن مجموع نسب وزب أيسومرات xylene Cb فى تغذية المفاعل السائلة؛ أكبر قليلاً من النسبة XYL/EB لمثال المقارنة ¥ لضمان قوة دافعة كافية لتحويل 213 إلى مركبات الزيلين. © كتقريب؛ يفترض أن تنخفض التحويلات لجميع التفاعلات الجانبية بنفس الجزءٍ من قيمها المحددة لمثال المقارنة 7. وتم استخدام وحدة Aspen REQUIL لإنشاء التوازن بين C8A و0811 و أيسومرات .C8N وتتم مقارنة تيار تغذية المفاعل التي تم تقديرها وتركيبة التيار المنصرف لهذا المثال بتلك في العمود ١ من الجدول A من أطروحة سينوبك في الجدول 0 ٠ الجدول tT مقارنة تيار التغذية والمنتج الذي تمت محاكاته بذلك المسجل في أطروحة سينويك. .م تيار عمود التيار معدل تيار عمود معدل الانتاج التغذية | المنصرف | الانتاج التغذية | التيار الاجمالي ف TA TT 0 | الما .م # الث ادب اد | | IEE I YO ,A ; rr rr rrr rr} [| م I ارت | ام | IEE ست EE | مس ا« ام ا اس | لسس I EE RE 7 فقد Y.YA 7 فقد ١ C8A C8A ١ م
ار فقد فقد LAY أ الحلقة الحلقة ل كاك كلبى لتللب Yo ٠ A L لاحظ أن في حالة التبلور (المثال oY يتم تخفيض تحويل EB إلى حوالي 717 لتحقيق نسبة 8 في تيار تغذية المفاعل التي تكون أكبر من تلك في حالة الامتزاز الانتقائي (مثال المقارنة Y حيث نسبة تحويل EB تساوي ٠ 0 Yv.,4 وسيؤدى هذا إلى زيادة معدلات إعادة التدوير ٠ ومع 0 ذلك؛ عند نسب تحويل EB الأقل؛ من المقدر أن يتم تخفيض نسب الفقد ل (CBA ونسبة الفقد للحلقات؛ ومدى التفاعلات الجانبية الأخرى؛ مما قد يؤدي إلى تحسن في معدل انتاج PX وسيعتمد أداء الحفاز المحدد في وحدة التبلور على اختيار الحفاز وظروف المفاعل المثلى؛ بما في ذلك نسبة تحويل 81. والغرض من هذا المثال هو توضيح أنه باستخدام عمود سحب جانبي وتكثيف جزئى فى وحدة pX بالتبلور يمكن استعادة مركبات النفثين 8© بكفاءة فى السحب الجانبى ٠٠١ وبالتالى إعادة تدويرها بكفاءة للمفاعل مع تخفيض طاقة مرجل إعادة الغلى بشكل كبير مما هو مطلوب في مثال المقارنة ؟ بالامتزاز الانتقائي. تم إدراج بعض تركيبات التيار وظروف المثال ؟ في الجدول 7. الجدول 7: تركيبات تيار المثال 7 والظروف المتوقعة من المحاكاة. I تيار ١ dds مدخل | مخرج أسائل 1115سائل [LTS سائل السائل نيط نب | لي ا لحا 0 0 تدفق الكتلة كغم/ساعة a الجهاز التوازن كبات 01-07 2 عطرية كبات C9 خ BE عطرية PX 171 لصف أض ا ألم الى YANG اص MX ك1 م بال A ¥ ¥ ¥ ¢ 4 ارح سن 6 41 1 ٠| لامكلا oA 4a ¥ ¢ ١ م
الا
سد rr + rr rr + rr rr rr + rr rr +r rr
ل
المستعاد في تيار Lavy السحب الجانبي الضغط كيلو باسكال تتوقع المحاكاة أنه يتم استعادة ما نسبته7491,7 من مركبات النفثين في سوائل اسطوانة الفصل التي تم تغذيتها إلى عمود السحب الجانبي في تيار السحب الجانبي. وكان مقدار الشغل الممتص في مرجل إعادة الغلي الذي تم حسابه للعمود ١؟؛ يساوي 7١,١ © جيجاجول/ساعة. وكان مقدار الشغل الذي تم حسابه اللازم لتحويل سوائل اسطوانة الفصل HTS و1195 إلى بخار عند ظروف التيار العلوي للعمود ££V (17,7؛ كيلو باسكال مطلق) يساوي 7 جيجاجول/ساعة. بالتالي؛ فإن مقدار ERTVRE يساوي 1 ,++ ومن الملاحظ أنه بينما تكون معدلات إعادة التدوير أعلى في حالة التبلور (قارن معدلات تغذية سائل الأزمرة السائلة لمثال المقارنة ¥ والمثال oY فإن الشغل المطلق المطلوب لأداء الفصل في قسم التجزئة يكون في حالة ٠ -_مثال التبلور أقل بكثير مما هو عليه لمثال المقارنة ؟ للامتزاز الانتقائي. وعلى الرغم من أن الاختراع قد وصف أعلاه وفقاً لتجسيداته المفضلة؛ فإنه يمكن إدخال تعديلات عليه تقع ضمن نطاق هذا الاختراع. ولذلك فإن هذا الطلب يتضمن تغييرات؛ استخدامات؛ أو تعديلات للاختراع باستخدام المبادئ العامة التي تم الكشف عنها هنا. وعلاوةً على ذلك؛ فإن هذا الطلب يتضمن تجسيدات لا تخرج عن التطبيق المعروف أو المألوف في التقنية التي ينتمي لها هذا Vo الاختراع وتقع ضمن حدود عناصر الحماية. ١ م
Claims (1)
- م عناصر الحماية -١ عملية تتضمن ما يلي: تفاعل تيار تغذية يحتوي على مركبات exylenes (pb) إثيل بنزين ethylbenzene نفثينات تتكون من A ذرات «C8 naphthenes (gS وهيدروجين hydrogen على حفاز أزمرة إثيل بنزين ethylbenzene isomerization catalyst في (delice مما ينتج تيار منصرف من المفاعل reactor effluent 2 يشتمل على مركبات زبلين ونفثينات 68؛ تبريد وفصل التيار المنصرف من المفاعل لتشكيل تيار سائل مكثف أول وتيار بخاري أول؛ تبريد وفصل التيار البخاري الأول لتشكيل تيار سائل مكثف ثان وتيار بخاري ثان؛ تزويد جهاز عمود السحب الجانبي sidedraw tower بتيار السائل المكثف الأول وتيار السائل المكثف الثاني لإنتاج تيار سحب جانبي يشتمل على مركبات عطرية C8 وجزء من النفثينات ¢C8 ٠ 9 استعادة بارازبلين paraxylene من تيار السحب الجانبي في and استعادة البارازيلين paraxylene.TECOVETY section "- عملية لإعادة تدوير البارازيلين paraxylene إلى مفاعل؛ حيث تتضمن العملية ما يلي: Yo تفاعل تيار تغذية يحتوي على مركبات exylenes (pb) إثيل بنزين 0710602606؛ نفثينات تتكون من A ذرات «C8 naphthenes (gS وهيدروجين hydrogen على حفاز أزمرة إثيل بنزين ethylbenzene isomerization catalyst في مفاعل عند ظروف تفاعل معينة حيث يتم تحويل ei من إثيل بنزين ethylbenzene في تيار تغذية المفاعل إلى مركبات زبلين 716065»؛ ودتم إنتاج تيار منصرف من المفاعل reactor effluent يشتمل على مركبات زبلين ونفثينات ¢C8 ١ تبريد وفصل التيار المنصرف من المفاعل لتشكيل تيار سائل مكثف أول وتيار بخاري أول؛ تبريد وفصل التيار البخاري الأول لتشكيل تيار سائل مكثف ثان وتيار بخاري ثان؛ تزويد عمود السحب الجانبي بتيار السائل المكثف الأول وتيار السائل المكثف الثاني لإنتاج تيار سحب جانبي يشتمل على مركبات عطرية C8 ونفثينات ‘C8 استعادة البارازيلين paraxylene من تيار السحب الجانبي في aud استعادة البارازبلين paraxylene bet Yo ينتج تيار فقير بالبارازيلين 1606ر<ة:0م» حيث يحتوي هذا التيار الفقير بالبارازيلين paraxylene على جزءٍ من النففنات 8©؛ و إعادة تدوير التيار الفقير بالبارازيلين paraxylene إلى المفاعل. *- العملية وفقاً لعنصر الحماية ١ أو oF حيث يُزوّد جهاز عمود السحب الجانبي sidedraw ١ مtower بالتيار السائل المكثف الأول عند موقع أسفل تيار السحب الجانبي و/أو يُزوّد جهاز عمود السحب الجانبي بالتيار السائل المكثف الثاني عند موقع فوق تيار السحب الجانبي. ¢— العملية وفقاً لأي واحد من عناصر الحماية ١ إلى ؛ حيث 33 eda من التيار السائل CES ° الأول عند موقع فوق تيار السحب الجانبي sidedraw stream و/أو يُزوّد eda من التيار السائل المكثف الثاني عند موقع أسفل تيار السحب الجانبي. —o العملية وفقاً لأي واحد من عناصر الحماية ١ إلى ؛؛ حيث يتم إعادة تدوير جزءِ من تيار all الجانبي sidedraw stream إلى موقع أسفل تيار السحب الجانبي. أ >- العملية وفقاً لأي واحد من عناصر الحماية ١ إلى 5؛ حيث يشتمل حفاز Bal إثيل بنزين ethylbenzene isomerization catalyst على حفاز حمضي acid catalyst وحفاز هدرجة hydrogenation catalyst يكون قوباً وقادراً على هدرجة أو نزع الهيدروجين dehydrogenating من الحلقات العطرية في تيار تغذية المفاعل للحصول على توزيع للمركبات العطرية aromatics Yo والنففينات naphthenes قريب من As الاتزان. -١ العملية وفقاً لأي واحد من عناصر الحماية ١ إلى 1 حيث تتضمن أيضاً ما يلى: تسخين مسبق لتيار سائل يشتمل على إثيل بنزين cethylbenzene مركبات زيلين 16066و ونفثينات C8 naphthenes لتشكيل تيار سائل مسخن مسبقاً؛ Ye دمج التيار السائل المسخن مسبقاً مع تيار غاز معاد تدويره يحتوي على الهيدروجين hydrogen لتشكيل تيار تغذية المفاعل؛ و تزويد المفاعل بتيار تغذية المفاعل. —A العملية وفقاً لعنصر الحماية oF حيث يتم تسخين التيار السائل مسبقاً باستخدام تيار السحب Yo الجانبي sidedraw stream و/أو التيار البخاري الأول. 9- العملية وفقاً لأي واحد من عناصر الحماية ١ إلى cA حيث تتضمن أيضاً إعادة تدوير التيار البخاري vapor stream الثاني إلى المفاعل. -٠١ YL العملية Wy لأي واحد من عناصر الحماية ١ إلى 9؛ حيث تكون ABS التيار السائل المكثف AARم الأول بين صفر و7176 من مجموع الكتل للتيار السائل المكثف الأول والتيار السائل المكثف الثاني . -١١ العملية وفقاً لأي واحد من عناصر الحماية ؟ إلى ١٠١ حيث تتضمن أيضاً فصل من IV ° إلى 72٠٠0٠ من النفثينات التي بها A ذرات كربون C8 naphthenes الموجودة في التيار المنصرف من المفاعل reactor effluent في التيار الفقير بالبارازيلين .paraxylene-١ العملية وفقاً لأي واحد من عناصر الحماية ١ إلى OY) حيث يشتمل جهاز عمود السحبالجانبي sidedraw tower على عمود تقطير distillation tower مفرد أو يشتمل جهاز عمود ٠١ السحب الجانبي على مجموعة من أعمدة التقطير.-١" العملية وفقاً واحد من عناصر الحماية ١ إلى OF حيث تتضمن أيضاً: إنتاج في جهاز عمود السحب الجانبي sidedraw tower تيار بخاري علوي يشتمل على متطايرات خفيفة light ends وتيار سائل علوي يحتوي على مركبات هيدروكريون «C7- hydrocarbons تيارVo منتجات سفلية يحتوي على مركبات هيدروكريون +09؛ حيث يشتمل تيار السحب الجانبي على مركبات عطرية 8© ومن 770 إلى 7100 من النفثينات التي بها A ذرات كربون C8 naphthenes من التيار المنصرف من المفاعل reactor effluent€ = جهاز لإعادة تدوير بارازيلين paraxylene إلى المفاعل» حيث يشتمل الجهاز على ما يلي:(As ٠١ مسبق للتسخين المسبق لتيار سائل يحتوي على إثيل بنزين cethylbenzene مركبات زبلين 16068 ونفثينات بها A ذرات C8 naphthenes (gS _لتشكيل تيار سائل مسخن مسبقاً؛ حيث يتم دمج تيار السائل المسخن مسبقاً مع تيار غازي gas stream معاد التدوير يحتوي على الهيدروجين hydrogen لتشكيل تيار تغذية مفاعل؛ مفاعل لتفاعل تيار التغذية لإنتاج تيار منتصرف من المفاعل reactor effluent يحتوي على¢C8 مركبات زبلين ونفثينات Yo جهاز تبريد أول لتبريد التيار المنتصرف من المفاعل لإنتاج تيار منصرف من المفاعل مبرَّد؛ أولى لفصل التيار المنصرف من المفاعل المبرد إلى تيار separator drum أسطوانة فصل سائل مكثف أول وتيار بخاري أول؛ جهاز تبريد ثان لتبريد التيار البخاري الأول لإنتاج تيار بخاري أول مبرّد يحتوي على طور:أ بخاري وطور سائل؛م-١- أسطوانة فصل ثانية لفصل التيار البخاري الأول المبرد إلى تيار سائل مكثف ثان وتيار بخاري ثان؛ جهاز عمود سحب جانبي لاستقبال تيار السائل المكثف الأول وتيار السائل المكثف الثاني وإنتاج تيار السحب الجانبي؛ حيث يحتوي تيار السحب الجانبي على مركبات عطرية naphthenes ذرات كربون A من النفثينات التي بها 7٠٠١ ومن 72970 إلى C8 aromatics °«C8 لفصل تيار السحب الجانبي إلى تيار منتج البارازيلين paraxylene قسم لاستعادة البارازيلين على paraxylene وتيار فقير بالبارازيلين؛ حيث يحتوي التيار الفقير بالبارازيلين paraxylenc التفثينات 8© من تيار السحب الجانبي؛ و0 جهاز إعادة تدوير لإعادة تدوير التيار الفقير بالبارازيان paraxylene إلى المفاعل.VE الجهاز وفقاً لعنصر الحماية Voحيث يشتمل جهاز عمود السحب الجانبي sidedraw tower على عمود تقطير distillation tower مفرد أو يشتمل جهاز عمود السحب الجانبي على عمود سفلي وعمود علوي؛ وب حيث يتم تزويد الجزء السفلي من العمود العلوي بتيار بخاري علوي من العمود السفلي pig انتاج تيار السحب الجانبي sidedraw stream كتيار منتجات سفلية Bila من العمود العلوي.AAR3 حو 4 » - نبا — { pts . i 7 إٍْ pot i ا ا | = LS EY a : -— = o- - Hl R ب و - 3. - و { -— ! ! > > = > . > i £ pu = r i = pa 7 7 م I ١ إٍْ ٠ أ حا م عا 7 3 ' مسا 3 Pe <7 ٍ كر ع 3 ا ps 1 0 q : د ِْ «ب >» - = Nd ايج ميا 3 م > = J 2 1 oJ تان ETE TR Lam {i — A H بر ب 2 ١ الى 1 7 يكحا ٍ 8 . إٍْ 2 H a > 1 BE: i 7 72 أ | PE i مي | - - ا i ) 1 TOYA2 > - . B o > > te خضي اله ان pal 1 a حق 1 >» > oS hd ا = 1 م * I ل" حو ال < 3 - 2 Hs b+ ow 0 i Ch | $a = Lx r د ال ىوا SN i Py يا Le 8 yd 1 سسيسيسة nd 1 Rage سر i 4 : ; a i عع 1 كليل i حر. 1 ao ~ § د علا > i 1 ب ب H 3 § La : لحيس نح حي حي تارجم حم جم جح جع جيم H ا سس سح ىْ < 1 + 5 . يا f 3 3 ب i t > 1 i t J. < | 1 Fy - A - | H rs 1 ب ف ا [=- . عل تسلا - A | fn hl a ل > - 1 07 حو i > 1 > - Por BEE EE 1 ب i ا ا و hal b ! > i w با عب 1 5, : 2 الخو يننا ا ا ا SAN ٍ I 7 مها 7 احاجن سما ا )د د هه ا اس as MEE > A 1 i ihe D-H د Vp ee o i 1 AY t i A pil HN 2 . |! ا للا ب I 2 jo , عى ! ~ oe Pr > i 0 م 1 م 4 i ! x >» § a 1 < . H لاسا يا أل + 1 عي > i > 1 ب 1 -— i > > i I f SE ) rd >» 1 3 نا ب . r > اس م bs 4= 4. ب سس 1 TOYA— ¢ اج -— > a0 +. 0 بيب نيج نب 1 iN ب “3 8 > N39) ست بع بح & نحي xn oa يضم حي A ضيف GR VAL REL اع بقعا 1 3 7 Os ’ > - z : a > a مي 1 -— او i £ hal يه حر *م - a © i "ع \ 3 8 ب نبب 4 لبا = > ١ بم«سسسسٍسلللسسثا 0 aE 1 / ب ب hd : i 1 و 1 ب | MC ! 0 Sod NN م J, Ny i ; 2 ل>< كات 7 ' I i i hes ag : rd 4 1 - ٍْ > o 1 : > Ny و ; i ad fee حو — | نب i E- ض برج - : ] 3 ; HD < . 3 8 الس أي > a. إٍْ إٍْ مي 1 ّْ - ! 0 1 لاد ل Na جا ٍ - had 1 مب i NS a. 3 1 a I : H ps H La 0 لب H 1 1 انم كلا ل ع ا | 1 -— = ب ؟؛ I | i " I EE 2 ير با 1 : - i i OF oN 2 > | | | ! i ba a 3 > w hod I سي 1 | hl >», hd oT هه 1 ين 1 إٍْ ب 5 pr ضاق AT a i am 07 . ! بيد H - 1 i o« H ad : ~~ 1 hed H he Ld 0 | > ا > 2 كس ا إٍْ ب ا ام سن نا ميسج ١ ٍِ > 4 : f » ب 1 a i < 0 ZY ا ا ا we i + عي ms re mst tn i en £2 2 2 ms ek em و بيدا i نب ; : wd i i I A ——| ot لمسسسسسما 7 - ءءء - - م ١مدة سريان هذه البراءة عشرون سنة من تاريخ إيداع الطلب وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها أو سقوطها لمخالفتها لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية صادرة عن مدينة الملك عبدالعزيز للعلوم والتقنية ؛ مكتب البراءات السعودي ص ب TAT الرياض 57؟؟١١ ¢ المملكة العربية السعودية بريد الكتروني: patents @kacst.edu.sa
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201361917055P | 2013-12-17 | 2013-12-17 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA516371318B1 true SA516371318B1 (ar) | 2019-07-03 |
Family
ID=53403491
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA516371318A SA516371318B1 (ar) | 2013-12-17 | 2016-06-14 | عملية لإعادة تدوير نفثينات موفرة للطاقة من خلال استخدام عمود لتجزئة تيار سحب جانبي والتكثيف الجزئي |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9902666B2 (ar) |
| EP (1) | EP3083531B1 (ar) |
| JP (1) | JP6416910B2 (ar) |
| KR (1) | KR20160098335A (ar) |
| CN (1) | CN105829269B (ar) |
| CA (1) | CA2930427A1 (ar) |
| ES (1) | ES2717106T3 (ar) |
| MX (1) | MX2016007845A (ar) |
| PL (1) | PL3083531T3 (ar) |
| PT (1) | PT3083531T (ar) |
| RU (1) | RU2668561C1 (ar) |
| SA (1) | SA516371318B1 (ar) |
| SG (1) | SG11201604861UA (ar) |
| TR (1) | TR201903637T4 (ar) |
| WO (1) | WO2015094563A1 (ar) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10519082B2 (en) * | 2016-12-20 | 2019-12-31 | Uop Llc | Removal of feed treatment units in aromatics complex designs |
| US10793493B2 (en) * | 2017-08-31 | 2020-10-06 | Uop Llc | Process for recovering benzene and fuel gas in an aromatics complex |
| US10696609B2 (en) | 2018-10-15 | 2020-06-30 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated process for maximizing production of para-xylene from full reformate |
| US10894755B2 (en) | 2018-10-15 | 2021-01-19 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated process for optimum production of para-xylene |
| US10501389B1 (en) | 2018-10-25 | 2019-12-10 | Saudi Arabian Oil Company | Process and system for the production of para-xylene and benzene from streams rich in C6 to C12+ aromatics |
| KR101952349B1 (ko) * | 2018-12-05 | 2019-02-26 | 부경대학교 산학협력단 | 추출증류를 이용한 ρ-자일렌 분리장치 및 이 장치를 이용한 분리방법 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2109342A5 (en) | 1970-10-13 | 1972-05-26 | Standard Oil Co | P-xylene separation from mixed isomers |
| US4039599A (en) * | 1976-08-26 | 1977-08-02 | Uop Inc. | Xylene isomerization process |
| JPS6044001B2 (ja) * | 1977-07-15 | 1985-10-01 | 松山石油化学株式会社 | 複合蒸留方法 |
| JPS5490122A (en) * | 1977-12-27 | 1979-07-17 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | Distillation of multi-component hydrocarbon composition |
| US5705726A (en) * | 1994-11-18 | 1998-01-06 | Mobil Oil Corporation | Xylene isomerization on separate reactors |
| CN1045286C (zh) * | 1995-03-30 | 1999-09-29 | 中国石油化工总公司石油化工科学研究院 | 高纯度间二甲苯的制备方法 |
| FR2757507B1 (fr) * | 1996-12-20 | 1999-01-29 | Inst Francais Du Petrole | Procede de separation de paraxylene comprenant une adsorption avec injection d'eau et une cristallisation |
| FR2792632B1 (fr) | 1999-04-22 | 2004-02-13 | Inst Francais Du Petrole | Procede de production de paraxylene comprenant une etape d'adsorption, une etape d'isomerisation en phase liquide et une etape d'isomerisation en phase gazeuse avec une zeolithe de type eu0 |
| AU2001241727A1 (en) | 2000-02-22 | 2001-09-03 | Exxonmobil Chemical Patents Inc | Process for producing para-xylene |
| TWI240716B (en) * | 2000-07-10 | 2005-10-01 | Bp Corp North America Inc | Pressure swing adsorption process for separating paraxylene and ethylbenzene from mixed C8 aromatics |
| JP2002159801A (ja) * | 2001-10-09 | 2002-06-04 | Kyowa Yuka Co Ltd | 結合型蒸留塔 |
| US7271305B2 (en) * | 2003-05-01 | 2007-09-18 | Bp Corporation North America Inc. | Method of obtaining para-xylene |
| US7381858B2 (en) * | 2004-01-30 | 2008-06-03 | Bp Corporation North America Inc. | Xylene process using perm-selective separations |
| US7249469B2 (en) * | 2004-11-18 | 2007-07-31 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for separating a multicomponent stream |
| US7553998B2 (en) | 2006-06-21 | 2009-06-30 | Uop Llc | Energy-efficient process for para-xylene production |
| WO2013085681A1 (en) | 2011-12-06 | 2013-06-13 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Production process of para -xylene and apparatus thereof |
-
2014
- 2014-11-20 TR TR2019/03637T patent/TR201903637T4/tr unknown
- 2014-11-20 WO PCT/US2014/066536 patent/WO2015094563A1/en active Application Filing
- 2014-11-20 JP JP2016541043A patent/JP6416910B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2014-11-20 PT PT14871811T patent/PT3083531T/pt unknown
- 2014-11-20 KR KR1020167018458A patent/KR20160098335A/ko not_active Application Discontinuation
- 2014-11-20 PL PL14871811T patent/PL3083531T3/pl unknown
- 2014-11-20 CA CA2930427A patent/CA2930427A1/en not_active Abandoned
- 2014-11-20 SG SG11201604861UA patent/SG11201604861UA/en unknown
- 2014-11-20 MX MX2016007845A patent/MX2016007845A/es active IP Right Grant
- 2014-11-20 CN CN201480069149.3A patent/CN105829269B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2014-11-20 RU RU2016124911A patent/RU2668561C1/ru active
- 2014-11-20 EP EP14871811.7A patent/EP3083531B1/en active Active
- 2014-11-20 ES ES14871811T patent/ES2717106T3/es active Active
- 2014-11-20 US US15/105,693 patent/US9902666B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2016
- 2016-06-14 SA SA516371318A patent/SA516371318B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3083531A4 (en) | 2017-08-23 |
| EP3083531B1 (en) | 2019-02-20 |
| KR20160098335A (ko) | 2016-08-18 |
| MX2016007845A (es) | 2016-10-07 |
| PT3083531T (pt) | 2019-05-23 |
| RU2016124911A (ru) | 2018-01-23 |
| PL3083531T3 (pl) | 2019-08-30 |
| TR201903637T4 (tr) | 2019-04-22 |
| CN105829269A (zh) | 2016-08-03 |
| US20160311731A1 (en) | 2016-10-27 |
| JP2017500323A (ja) | 2017-01-05 |
| SG11201604861UA (en) | 2016-07-28 |
| WO2015094563A1 (en) | 2015-06-25 |
| RU2668561C1 (ru) | 2018-10-02 |
| ES2717106T3 (es) | 2019-06-19 |
| CA2930427A1 (en) | 2015-06-25 |
| US9902666B2 (en) | 2018-02-27 |
| CN105829269B (zh) | 2017-12-08 |
| JP6416910B2 (ja) | 2018-10-31 |
| EP3083531A1 (en) | 2016-10-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA516371318B1 (ar) | عملية لإعادة تدوير نفثينات موفرة للطاقة من خلال استخدام عمود لتجزئة تيار سحب جانبي والتكثيف الجزئي | |
| EP1017651B1 (en) | A combination process for manufacturing ethylene, ethylbenzene and styrene | |
| US9573866B2 (en) | Aromatic hydrocarbon production apparatus | |
| SG187900A1 (en) | Energy conservation in heavy-hydrocarbon distillation | |
| SG187913A1 (en) | Energy conservation in heavy-hydrocarbon distillation | |
| CN106062148A (zh) | 用于将烃转化成烯烃的方法 | |
| US3058893A (en) | Separation of multicomponent mixture in single tower | |
| CN108602735A (zh) | 液相isomar工艺集成 | |
| CA2824440C (en) | Production of styrene from ethylbenzene using azeotropic vaporization and low overall water to ethylbenzene ratios | |
| KR101568432B1 (ko) | 반응 구역으로의 공급물을 변경하는 방법 및 장치 | |
| US10287222B1 (en) | Process and apparatus for desorbent recovery | |
| US9663721B2 (en) | Heat recovery from a naphtha fractionation column | |
| CN86108600A (zh) | 脱氢环化二聚工艺的产品回收 | |
| US20240190791A1 (en) | Separation of hydrogen, methane, ethane, and propane in naphtha to ethane and propane fractionation section based on a dividing wall fractionation column integration | |
| US20240191117A1 (en) | Mixed refrigerant composition | |
| US11643378B2 (en) | Propane separation with compressor reboiler | |
| US20240191941A1 (en) | Ethane separation with overhead cryogenic heat exchanger | |
| US20220316798A1 (en) | Ethane separation with cryogenic heat exchanger | |
| US20240166581A1 (en) | Dehydrogenation and pyrolysis product recovery with a common demethanizer | |
| US20240190792A1 (en) | Integration of naphtha to ethane and propane fractionation section with ethane steam cracker | |
| US20240109824A1 (en) | Processes and apparatuses for separating aromatic and non-aromatic hydrocarbons | |
| US20240166580A1 (en) | Dehydrogenation and pyrolysis product recovery with a common c3 splitter | |
| WO2024123692A1 (en) | Separation of hydrogen, methane, ethane, and propane in naphtha to ethane and propane fractionation section based on a dividing wall fractionation column integration | |
| WO2024123778A1 (en) | Integration of naphtha to ethane and propane fractionation section with ethane steam cracker |