SA515360385B1 - المعالجة الهيدروجينية للمخلفات النفطية الخفيفة في مفاعلات السائل الكامل - Google Patents
المعالجة الهيدروجينية للمخلفات النفطية الخفيفة في مفاعلات السائل الكامل Download PDFInfo
- Publication number
- SA515360385B1 SA515360385B1 SA515360385A SA515360385A SA515360385B1 SA 515360385 B1 SA515360385 B1 SA 515360385B1 SA 515360385 A SA515360385 A SA 515360385A SA 515360385 A SA515360385 A SA 515360385A SA 515360385 B1 SA515360385 B1 SA 515360385B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- weight
- liquid
- catalyst
- content
- hydrogen
- Prior art date
Links
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 116
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 113
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 113
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 102
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 95
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 78
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 77
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 75
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 65
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 41
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 36
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 claims abstract description 36
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 32
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 181
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 139
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 90
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 claims description 73
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 61
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 59
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 59
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 59
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 claims description 51
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 45
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 31
- CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N Ascorbic acid Chemical compound OC[C@H](O)[C@H]1OC(=O)C(O)=C1O CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N 0.000 claims description 26
- 125000003367 polycyclic group Chemical group 0.000 claims description 26
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 claims description 22
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 20
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 12
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 9
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 8
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 8
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 5
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 claims description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 4
- 238000007142 ring opening reaction Methods 0.000 claims description 3
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 claims description 2
- 206010012374 Depressed mood Diseases 0.000 claims 2
- 101100442689 Caenorhabditis elegans hdl-1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 claims 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 claims 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 abstract description 13
- 239000000047 product Substances 0.000 description 68
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 41
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 13
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 12
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 11
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 9
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 8
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 6
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 6
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 6
- 238000005987 sulfurization reaction Methods 0.000 description 6
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- 238000007655 standard test method Methods 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 4
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 4
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 3
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- YNPNZTXNASCQKK-UHFFFAOYSA-N phenanthrene Chemical compound C1=CC=C2C3=CC=CC=C3C=CC2=C1 YNPNZTXNASCQKK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- 239000011949 solid catalyst Substances 0.000 description 3
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 240000008415 Lactuca sativa Species 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 2
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WYAKMWUQUZKGPV-UHFFFAOYSA-N anthracene;naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21.C1=CC=CC2=CC=CC=C21.C1=CC=CC2=CC3=CC=CC=C3C=C21 WYAKMWUQUZKGPV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- -1 aromatic rings hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L barium sulfate Chemical compound [Ba+2].[O-]S([O-])(=O)=O TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000000998 batch distillation Methods 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 2
- 230000005465 channeling Effects 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical group O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- SNRUBQQJIBEYMU-UHFFFAOYSA-N dodecane Chemical compound CCCCCCCCCCCC SNRUBQQJIBEYMU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 238000001506 fluorescence spectroscopy Methods 0.000 description 2
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 2
- 238000004020 luminiscence type Methods 0.000 description 2
- MOWMLACGTDMJRV-UHFFFAOYSA-N nickel tungsten Chemical compound [Ni].[W] MOWMLACGTDMJRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000035764 nutrition Effects 0.000 description 2
- 235000016709 nutrition Nutrition 0.000 description 2
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 2
- 238000011027 product recovery Methods 0.000 description 2
- 235000012045 salad Nutrition 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 2
- SQAINHDHICKHLX-UHFFFAOYSA-N 1-naphthaldehyde Chemical group C1=CC=C2C(C=O)=CC=CC2=C1 SQAINHDHICKHLX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101150105088 Dele1 gene Proteins 0.000 description 1
- 229910003294 NiMo Inorganic materials 0.000 description 1
- 244000191761 Sida cordifolia Species 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 1
- 239000000538 analytical sample Substances 0.000 description 1
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000378 calcium silicate Substances 0.000 description 1
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- OYACROKNLOSFPA-UHFFFAOYSA-N calcium;dioxido(oxo)silane Chemical compound [Ca+2].[O-][Si]([O-])=O OYACROKNLOSFPA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011203 carbon fibre reinforced carbon Substances 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 238000002038 chemiluminescence detection Methods 0.000 description 1
- 238000004587 chromatography analysis Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- WHDPTDWLEKQKKX-UHFFFAOYSA-N cobalt molybdenum Chemical compound [Co].[Co].[Mo] WHDPTDWLEKQKKX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JPNWDVUTVSTKMV-UHFFFAOYSA-N cobalt tungsten Chemical compound [Co].[W] JPNWDVUTVSTKMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- WNAHIZMDSQCWRP-UHFFFAOYSA-N dodecane-1-thiol Chemical compound CCCCCCCCCCCCS WNAHIZMDSQCWRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 1
- 238000002149 energy-dispersive X-ray emission spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 201000003373 familial cold autoinflammatory syndrome 3 Diseases 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000004508 fractional distillation Methods 0.000 description 1
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000005842 heteroatom Chemical group 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 238000004811 liquid chromatography Methods 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical group 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- AHLBNYSZXLDEJQ-FWEHEUNISA-N orlistat Chemical group CCCCCCCCCCC[C@H](OC(=O)[C@H](CC(C)C)NC=O)C[C@@H]1OC(=O)[C@H]1CCCCCC AHLBNYSZXLDEJQ-FWEHEUNISA-N 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003415 peat Substances 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 231100000572 poisoning Toxicity 0.000 description 1
- 230000000607 poisoning effect Effects 0.000 description 1
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 238000012421 spiking Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 150000003573 thiols Chemical class 0.000 description 1
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
- 238000004073 vulcanization Methods 0.000 description 1
- 238000004876 x-ray fluorescence Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
- C10G65/12—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including cracking steps and other hydrotreatment steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
- C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
- C10G45/22—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing with hydrogen dissolved or suspended in the oil
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G47/00—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G7/00—Distillation of hydrocarbon oils
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
- C10G2300/1044—Heavy gasoline or naphtha having a boiling range of about 100 - 180 °C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
- C10G2300/1048—Middle distillates
- C10G2300/1051—Kerosene having a boiling range of about 180 - 230 °C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4081—Recycling aspects
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/04—Diesel oil
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
عملية للمعالجة الهيدروجينية hydroprocessing الخاصة بتغذية الهيدروكربون hydrocarbon للمخلفات النفطية الخفيفة light cycle oil (LCO) ذات قيمة منخفضة لتوفير منتج في مستوى وقود الديزل ذو قيمة مرتفعة. وتتكون العملية من مرحلة التنقية بالهيدروجين hydrotreatment stage تليها مرحلة التكسير الهيدروجيني hydrocracking stage، وتتم كل منها ضمن ظروف تفاعل السائل الكامل liquid-full reaction conditions بحيث تتبخر نسبيًا جميع ذرات الهيدروجين التي تم تزويدها إلى تفاعلات التنقية بالهيدروجين hydrotreating reactions والتكسير الهيدروجيني hydrocracking في تغذية الهيدروكربون الخاصة بمرحلة السائل. تتم إزالة الأمونيا ammonia والغازات الأخرى التي تشكلت أثناء التنقية بالهيدروجين بشكل اختياري في خطوة الفصل قبل عملية التكسير الهيدروجيني. يتم تحويل تغذية المخلفات النفطية الخفيفة (LCO) على نحو مفيد إلى وقود الديزل diesel بعائد مرتفع مع نسبة قليلة من فقدان الهيدروكربون إلى النفتا naphtha. شكل 1.
Description
— \ — المعالجة الهيدروجينية للمخلفات النفطية الخفيفة في مفاعلات الساثل الكامل Hydroprocessing light cycle oil In liquid—full reactors الوصف الكامل
خلفية الاختراع ويتعلق الاختراع الحالي بعملية للمعالجة الهيدروجينية hydroprocessing الخاصة بتغذية الهيدروكربون hydrocarbon وبشكل خاص بعملية للمعالجة الهيدروجينية لتغذية الهيدروكربون في المخلفات النفطية الخفيفة light cycle oil في مفاعلات السائل الكامل liquid—full
reactors © لتحويل المخلفات النفطية الخفيفة إلى منتج في مستوى وقود الديزل diesel ارتفع الطلب العالمي على وقود الديزل سريعًا مع النمو المتزايد للوقود المستخدم في وسائل النقل. وفي الوقت ands أصبحت اللوائح المفروضة على خصائص وقود الديزل المستخدم في وسائل Jail أكثر صرامة من أجل تخفيف الأثر البيئي. تتطلب المعايير الأوروبية على سبيل المثال؛ كثافة أقل من Ale كجم لكل متر مكعب (كجم/ مثر مكعب) ¢ ومحتوى المواد العطرية متعددة ٠ الحلقات polycyclic aromatics content بأقل من 79١ بالوزن والمحتوى الكبريتي sulfur 001 لأقل من ٠١ أجزاء في المليون بالوزن (wpm) التي We ما يشار إليها على أنها as الديزل ذي المحتوى الكبريتي المنخفض للغاية أو وقود الديزل ذي المحتوى الكبريتي المنخفض Lultra—low sulfur diesel (ULSD) تتطلب المعايير المستقبلية كثافة أقل من 8405 Vo هناك حاجة لمجموعة واسعة من تغذيات الهيدروكربون hydrocarbon feeds لاستخدامها كمواد تغذية لإنتاج وقود الديزل؛ La في ذلك وقود الديزل ذي المحتوى الكبريتي المنخفض (ULSD) وتنتج المصفاة عددًا من منتجات الهيدروكربون والتي يوجد لها استخدامات مختلفة وقيم مختلفة. وهذا هو المطلوب للتقليل من إنتاج أو ترقية منتجات ذات قيمة أقل لمنتجات ذات قيمة أعلى. وتشمل المنتجات ذات القيمة الأقل دورة الزيوت النفطية cycle oils التي كانت تستخدم تاريخيًا ٠ كمواد مختلطة لزيت الوقود. ومع هذاء لا يمكن خلط هذه الزيوت مباشرةً إلى وقود الديزل اليوم بسبب المحتوى الكبريتي sulfur المرتفع؛ ومحتوى النيتروجين Nitrogen المرتفع؛ ومحتوى المواد ارا
ا العطرية المرتفع (وخاصة المواد العطرية متعددة الحلقات المرتفعة «(high polyaromatics والكثافة المرتفعة؛ والقيمة المنخفضة للسيتان Jow cetane value يمكن استخدام أساليب مختلفة للمعالجة الهيدروجينية chydroprocessing methods مثل نزع الكبريت بالهيدروجين | chydrodesulfurization ونزع. النيتروجين بالهيدروجين hydrodenitrogenation © لإزالة الكبريت والنيتروجين من تغذية الهيدروكربون hydrocarbon 0. وبالإضافة إلى ذلك؛ يمكن استخدام التكسير الهيدروجيني hydrocracking لتكسير الهيدروكربونات الثقيلة crack heavy hydrocarbons (كثافة مرتفعة) إلى منتجات أخف (كثافة أقل) مع إضافة الهيدروجين. ومع ذلك؛ يمكن أن يؤدي محتوى النيتروجين المرتفع إلى تسميم محفز الزيوليت الخاص بالتكسير الهيدروجيني «zeolitic hydrocracking catalyst ٠ ويمكن أن تتسبب ظروف التكسير الهيدروجيني القاسية جدًا في تشكيل كميات كبيرة من Bal 8 والهيدروكربونات الخفيفة التي تعتبر منتجات ذات قيمة أقل. اقترح ثكار وآخرون نهج تدفق أحادي الإمرار لعمليات التنقية بالهيدروجين والتكسير الهيدروجيني لترقية المخلفات النفطية الخفيفة light cycle oil (LCO) إلى خليط من منتجات الغاز البترولي المسال liquefied petroleum gas (LPG) والبنزين والديزل في 'ترقية المخلفات النفطية Vo الخفيفة نهج جديد للحصول على قيمة أكبر وعائدات محسنة” (Vero) 5-57 (AM كشف ثكار وآخرون عن إنتاج منتج وقود الديزل ذي المحتوى الكبريتي المنخفض (ULSD) ومع ذلك؛ يستخدم JIS وآخرون المفاعلات التقليدية traditional reactors المكونة من ثلاث مراحل dalled الغاز والسائل عبر جزيئات من المحفز. ويتم إنتاج كميات كبيرة من الغاز الخفيف والنفتاً 38 في عملية التكسير الهيدروجيني hydrocracking process التي تم الكشف عنها. ٠ يتم الكشف عن منتج وقود الديزل فقط بحوالي ٠ 75 أو أقل من إجمالي المنتج السائل باستخدام تغذية المخلفات النفطية الخفيفة. كشف ليونارد وآخرون في براءة الاختراع في الولايات المتحدة ١70794585 عن عملية للمعالجة الهيدروجينية والتكسير الهيدروجيني لمواد التغذية الهيدروكربونية في 'مرحلة سائلة نسبيًا" والتي يتم تعريفها بأنها تيار التغذية لديها مرحلة أكبر للسائل من مرحلة الغاز. وبشكل أكثر تحديدًا؛ قد يكون Yo الهيدروجين Bala hydrogen في مرحلة الغاز بنسبة تصل إلى 791008٠0 من التشبع
_ _
000007. يقوم ليونارد وآخرون بتدريس أن هذه الكميات المرتفعة مطلوبة فكما يتم استهلاك
الهيدروجين؛ فإن الهيدروجين متوفر من مرحلة الغاز. وهكذاء فإن نظام التفاعل الخاص بليونارد
وأخرين هو عبارة عن ثلاث مراحل لمعالجة الغاز والسائل عبر جزيئات من المحفز.
تتطلب وحدات dalled) الهيدروجينية التقليدية والمكونة من ثلاث مراحل (Trickle bed) 0 المستخدمة في التنقية بالهيدروجين والتكسير الهيدروجيني ذي الضغط المرتفع؛ تحويل الهيدروجين
من مرحلة البخار إلى مرحلة Jl) حيث يكون متوفرًا للتفاعل مع تغذية الهيدروكربون على سطح
المحفز surface ]75ا0818. وهذه الوحدات باهظة الثمن؛ وتتطلب كميات كبيرة من الهيدروجين»؛
ولا بد من إعادة تدوير الكثير منها من خلال ضواغط الهيدروجين باهظة الثمن؛ وتؤدي إلى تشكيل
and الكوك بنسب كبيرة على سطح imal) وتعطيل المحفز.
٠ تتكشف براءة الاختراع في الولايات المتحدة 10177878 عن نظام المعالجة الهيدروجينية المكون من مرحلتين (السائل الكامل") والذي يتجنب بعض عيوب أنظمة التفاعل المكونة من ثلاث مراحل لمعالجة الغاز والسائل عبر جزيئات من المحفز. يكشف نشر تطبيق براءة الاختراع في الولايات المتحدة ١٠١ JA YY عن عملية مكونة من مرحلتين للمعالجة التمهيدية المستهدفة وفتح الحلقة الانتقائي في مفاعلات السائل الكامل بواسطة
٠ حلقة إعادة التدوير الفردية لتحويل الهيدروكربونات الثقيلة ومخلفات النفط الخفيفة إلى المنتج السائل الذي يملك أكثر من ٠ 75 في نطاق غليان ads الديزل. ومع ذلك؛ من المستحسن أن يتم توفير أنظمة المعالجة الهيدروجينية التي تحول تغذيات الهيدروكربون الثقيل وبالتحديد المخلفات النفطية الخفيفة إلى وقود الديزل بعائد و/أو جودة أعلى. الوصف العام للاخترا 2
(1) الاختراع الحالي عملية للمعالجة الهيدروجينية لتغذية الهيدروكربون؛ والتي تتكون من: As Yo تلامس تغذية الهيدروكربون مع الهيدروجين والمخفف الأول لتشكيل تغذية السائل الأول حيث يتبخر الهيدروجين في تغذية السائل الأول؛ وحيث تكون تغذية الهيدروكربون هي المخلفات النفطية التي لديها محتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأكبر من 775 بالوزن؛ (LCO) الخفيفة 840 وكثافة بأكبر من ((wppm) ومحتوى النيتروجين بأكبر من 7080 جزء في المليون بالوزن
ارا
Co
كجم/متر مكعب؛ (ب) تلامس مزيج تغذية السائل الأول مع المحفز الأول في منطقة تفاعل السائل الكامل الأولى لإنتاج الفائض الأول؛ (ج) إعادة تدوير جزء من الفائض الأول لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الأول في الخطوة (أ)؛ (د) فصل الأمونيا والغازات الأخرى بشكل اختياري من الجزء الخاص بالفائض الأول الذي لم تتم إعادة تدويره لإنتاج الفائض الثاني الذي لديه محتوى 0 النيتروجين JBL من ٠٠١ جزءٍ في المليون بالوزن؛ (ه) تلامس الفائض الثاني مع الهيدروجين والمخفف الثاني لإنتاج تغذية السائل الثاني حيث يتبخر الهيدروجين في تغذية السائل الثاني؛ (و) تلامس تغذية السائل الثاني مع المحفز الثاني في منطقة تفاعل السائل الكامل الثانية لإنتاج الفائض الثالث الذي لديه كثافة بأقل من ATO كجم/متر مكعب بدرجة حرارة ١5,1 درجة مئوية ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأقل من 71١ بالوزن؛ (ز) إعادة تدوير جزء من الفائض ٠ الثالث لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الثاني في الخطوة (د)؛ (ح) اعتبار الجزء الخاص
بالفائض الثالث الذي لم تتم إعادة تدويره كتيار المنتج. يوفر الاختراع الحالي عملية أخرى للمعالجة الهيدروجينية لتغذية الهيدروكربون؛ والتي تتكون من: (أ) تلامس تغذية الهيدروكربون مع الهيدروجين والمخفف الأول لتشكيل تغذية السائل الأول حيث يتبخر الهيدروجين في تغذية السائل الأول وحيث تكون تغذية الهيدروكربون هي المخلفات النفطية Vo الخفيفة (LCO) التي لديها محتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأكبر من 775 بالوزن؛ ومحتوى النيتروجين بأكبر من 7080 جزء في المليون بالوزن ((wppm) وكثافة بأكبر من 840 كجم/متر مكعب؛ (ب) تلامس مزيج تغذية السائل الأول مع المحفز الأول في منطقة تفاعل السائل الكامل الأولى لإنتاج الفائض الأول؛ (ج) إعادة تدوير eda من الفائض الأول لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الأول في الخطوة (أ)؛ (د) فصل جزء على الأقل من الفائض الأول الذي لم تتم ٠ إعادة تدويره في منطقة فصل إلى ثلاثة أجزاء على الأقل وتتكون من: ein )١( غليان بدرجة منخفضة مكون من الأمونيا والغازات الأخرى بشكل اختياري؛ و(7) جزء وقود الديزل المكون من منتج في مستوى وقود الديزل الذي لديه كثافة لا تزيد عن AV كجم/متر مكعب بدرجة حرارة 7 درجة مئوية؛ ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بنسبة لا تزيد عن const 7١ ومحتوى كبريت لا يزيد عن ١ جزءًا في المليون بالوزن» (VF) جزء غليان بدرجة مرتفعة لديه محتوى النيتروجين بأقل من ٠٠١ جزءٍ في المليون بالوزن؛ (ه) تلامس نسبة من جزء الغليان
بدرجة مرتفعة مع الهيدروجين والمخفف diluent الثاني لإنتاج تغذية السائل الثاني حيث يتبخر
الهيدروجين في تغذية السائل الثاني؛ (و) تلامس تغذية السائل الثاني مع المحفز الثاني في منطقة
تفاعل السائل الكامل الثانية لإنتاج الفائض الثاني الذي لديه كثافة بأقل من 8175 كجم/متر مكعب
بدرجة حرارة ١5,7 درجة مئوية ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأقل من 715 بالوزن؛
© و(ز) إعادة تدوير جزء من الفائض الثاني لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الثاني في الخطوة )2(
يوفر الاختراع الحالي عملية أخرى للمعالجة الهيدروجينية لتغذية الهيدروكربون؛ والتي تتكون من:
(أ) تلامس تغذية الهيدروكربون مع الهيدروجين والمخفف الأول لتشكيل تغذية السائل الأول حيث
يتبخر الهيدروجين في تغذية السائل الأول؛ وحيث تكون تغذية الهيدروكربون هي المخلفات النفطية
٠ الخفيفة (LCO) التي لديها محتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأكبر من 775 بالوزن؛
ومحتوى النيتروجين بأكبر من 700 جزء في المليون بالوزن ((wppm) وكثافة بأكبر من 840
كجم/متر مكعب؛ (ب) تلامس مزيج تغذية السائل الأول مع المحفز الأول في منطقة تفاعل السائل
الكامل الأولى لإنتاج الفائض الأول؛ (ج) إعادة تدوير eda من الفائض الأول لاستخدامه ككل أو
كجزء من المخفف الأول في الخطوة (أ)؛ (د) توجيه جزء على الأقل من الفائض الأول الذي لم تتم
١ إعادة تدويره ومكون SB إلى منطقة فصل لإنتاج ثلاثة أجزاء على الأقل مكونة من: )١( جزء
غليان بدرجة منخفضة مكون من الأمونيا ammonia والغازات الأخرى بشكل اختياري» (Y) جزء
وقود الديزل المكون من منتج في مستوى وقود الديزل الذي لديه كتافة لا تزيد عن 47٠ كجم/متر
مكعب بدرجة حرارة ١9,76 درجة مثوية؛ ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بنسبة لا تزيد عن
lh 2٠ ومحتوى كبريت لا يزيد Te جزءًا في المليون بالوزن» و() جزء غليان بدرجة
٠ مرتفعة لديه محتوى النيتروجين JBL من ٠٠١ جزء في المليون بالوزن؛ (ه) تلامس نسبة من جزء
الغليان بدرجة مرتفعة مع الهيدروجين والمخفف الثاني لإنتاج تغذية BL الثاني حيث Ady
الهيدروجين في تغذية السائل الثاني؛ (و) تلامس تغذية السائل الثاني مع المحفز الثاني في منطقة
تفاعل السائل الكامل الثانية لإنتاج الفائض الثاني الذي لديه كثافة بأقل من 8175 كجم/متر مكعب
بدرجة حرارة ١5,7 درجة مئوية ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأقل من 715 بالوزن؛
Yo (ز) إعادة تدوير جزء من الفائض الثاني لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الثاني في الخطوة
(ه)؛ 5 )2( توفير جزء من الفائض الثاني على الأقل لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الثاني في الخطوة (د). تحدث تفاعلات المعالجة الهيدروجينية في مناطق تفاعل السائل الكامل الأولى والثانية. وتعني عبارة "السائل_الكامل” أن mes ذرات_الهيدروجين Gas GAS في تغذية الهيدروكربون hydrocarbon © في مرحلة السائل والتي تحيط بالمحفز في منطقة التفاعل. تقوم العملية الموجودة في الاختراع الحالي بتحويل المخلفات النفطية الخفيفة على نحو مفيد إلى منتج في مستوى وقود الديزل بعائد مرتفع. يوجد هناك القليل من خسارة الهيدروكربون لإنتاج النفتا بقيمة منخفضة. وبالتالي فإن وقود الديزل مصنوع من جودة مرتفعة ومناسب تمامًا للاستخدام في التطبيقات حيث تكون متطلبات الخصائص المادية صارمة؛ مثل الوقود المستخدم في وسائل النقل. yi Ye 4 مختصر للرسومات الشكل ١ هو مخطط تدفق flow diagram لتصوير المعالجة الهيدروجينية للمخلفات النفطية الخفيفة في مفاعلات السائل الكامل وفقًا لتطبيق واحد خاص بالعملية من هذا الاختراع. الشكل Y هو مخطط تدفق لتصوير المعالجة الهيدروجينية للمخلفات النفطية الخفيفة في مفاعلات السائل الكامل Gy لتطبيق آخر خاص بالعملية من هذا الاختراع. ٠ الوصف التفصيلى: يشير مصطلح "المعالجة الهيدروجينية 777000100655109" إلى أي عملية يتم تنفيذها في وجود غاز الهيدروجين؛ بما في ذلك؛ ولكن ليس على سبيل الحصرء؛ الهدرجة hydrogenation والتنقية بالهيدروجين chydrotreating والتكسير الهيدروجيني chydrocracking وفصل الشمع 9 والمصاوغة الهيدروجينية chydroisomerization وفصل التعطير الهيدروجيني .hydrodearomatization ٠ يشير مصطلح "المعالجة بالهيدروجين" إلى العملية التي يتفاعل فيها تغذية الهيدروكربون مع غاز الهيدروجين في وجود محفز المعالجة الهيدروجينية hydrotreating catalyst ليهدرج الأوليفينات hydrogenate olefins و/أو_المواد العطرية aromatics أو إزالة الذرات المغايرة ارا
—A— «(hydrodesulfurization (نزع الكبريت بالهيدروجين sulfur مثل الكبريت 5 والذي يشار ¢(hydrodenitrogenation (نزع النيتروجين بالهيدروجين nitrogen والنيتروجين oxygen والأكسجين «(hydrodenitrification إليه أيضًا بمصطلح (إزالة النترجة بالهيدروجين (نزع المعادن metals والمعادن ((hydrodeoxygenation (انتزاع الأكسجين بالهيدروجين والأسفلتينات 5 ومزيج منها. «(hydrodemetallation د بالهيدروجين إلى العملية التي تتفاعل فيها تغذية "hydrocracking يشير مصطلح "التكسير الهيدروجيني - الهيدروكربون مع غاز الهيدروجين في وجود محفز التكسير الهيدروجيني لكسر روابط الكربون وتشكيل الهيدروكربونات ذات متوسط منخفض في نقطة carbon-carbon bonds الكربون عن molecular weight و/أو متوسط منخفض في الوزن الجزيثئي boiling point الغليان متوسط البداية في نقطة الغليان ومتوسط البداية في الوزن الجزيئي لتغذية الهيدروكربون. يتضمن Vs إلى المزيد من naphthenic rings pall التكسير الهيدروجيني أيضنًا فتح الحلقة لحلقات .10681-0817 hydrocarbons سلاسل الهيدروكربون الممتدة يشير مصطلح "لمادة العطرية متعددة الحلقات (المواد العطرية متعددة الحلقات polycyclic aromatic إلى الهيدروكربونات العطرية متعددة الحلقات "(polyaromatic(s) ويشمل الجزيئات التي تحتوي على نواة لاثنين أو أكثر من الحلقات العطرية hydrocarbons Vo والأنثراسين naphthalene النفثالين (JB فعلى سبيل (fused aromatic ring المدمجة . ومشتقاتها phenanthracene والفينانثرين canthracene تحدث تفاعلات المعالجة الهيدروجينية في منطقة تفاعل السائل الكامل. والمقصود هنا من عبارة "السائل الكامل” أن جميع ذرات الهيدروجين تبخرت نسبيًا في تغذية الهيدروكربون في مرحلة السائل إلى منطقة التفاعل حيث تتلامس التغذية بالمحفز. ٠ تغذية الهيدروكربون في العملية الخاصة بالاختراع الحالي هي عبارة عن المخلفات النفطية الخفيفة المخلفات gal cetane index مؤشر السيتان dad تكون Sale والمواد الشبيهة. (LCO) إلى ١١ على سبيل المثال؛ قيمة في نطاق يتراوح ما بين حوالي Fh التفطية الخفيفة أقل من محتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأكبر من 775 بالوزن وعمومًا في نطاق YT حوالي
يتراوح ما بين ds 7460 إلى حوالي 2180 بالوزن؛ محتوى_المواد العطرية الأحادية monoaromatics content أكبر من 7٠ وحمومًا في نطاق يتراوح ما بين حوالي 7١9 إلى حوالي 748 بالوزن؛ إجمالي محتوى المواد العطرية أكبر من ٠ 75 وعمومًا في نطاق يتراوح ما بين حوالي 750 إلى حوالي 790 بالوزن؛ وكثافة مساوية أو أكبر من 84560 كجم/متر مكعب ATL) 0 جرام/مليلتر تم قياسها عند درجة حرارة تبلغ dan ١5,7 مئوية وعادةً ما تكون أكبر من ٠ كجم/متر مكعب تم قياسها عند درجة حرارة تبلغ ١5,7 درجة مئوية. عادةً ما يكون أيضًا لدى المخلفات النفطية الخفيفة محتوى نيتروجيني nitrogen content أكبر من Too جزء في المليون بالوزن (WPPM) ومحتوى كبريت أكبر من 500 جزء في المليون بالوزن (00017). مع العملية الحالية؛ يتم ترقية نسبة مرتفعة جدًا من المخلفات النفطية الخفيفة إلى وقود الديزل ذي ٠ - الجودة المرتفعة. المحفزات catalysts : المحفز الأول هو محفز التنقية hydrotreating catalyst pas ell ويتكون من معدن ودعم أكسيد. المعدن هو معدن غير ثمين مختار من المجموعة التي تتألف من النيكل nickel والكوبالت cobalt ومزيج منهاء ويفضل أن يكون مجتمعًا مع الموليبدينوم molybdenum و/أو التتغستين tungsten دعم المحفز الأول هو أكسيد المعدن metal oxide ١ الأحادي أو المختلط» ويفضل اختياره من المجموعة التي تتألف من الألومينا alumina والسليكا 51/168؛ والتيتانيا titania والزركونيا zirconia والتراب النقاعي ckieselguhr والسيليكا ألومينا 51108-81000108؛ ومزيج من اثنين أو أكثر منها. ويفضل بشكل أكبر أن يكون دعم المحفز الأول هو الألومينا. الحافز الثاني هو محفز فتح الحلقة ويتكون أيضنًا من معدن ودعم أكسيد. وهذا المعدن هو أيضنًا Yo معدن غير ثمين مختار من المجموعة التي تتألف من النيكل nickel والكوبالت «cobalt ومزيج منهاء ويفضل أن يكون مجتمعًا مع الموليبدينوم و/أو التنغستين. دعم المحفز الثاني هو الزيوليت zeolite أو السيليكون اللابلوري «amorphous silica أو مزيج منه. ويفضل أن يكون المعدن لكلا من المحفز الأول والمحفز الثاني هو مزيج من المعادن مختارة من المجموعة التي alli من النيكل والموليبدينوم cnickel-molybdenum (NiMo) والكوبالت
=« \ — والموليبدينوم «cobalt-molybdenum (CoMo) والنيكل والتنغستين nickel-tungsten o(NiW) والكوبالت والتنغستين .cobalt-tungsten (CoW) قد يتكون المحفز الأول والثاني من مواد أخرى تحتوي على الكربون Jie carbon الفحم النباتي المنشط activated charcoal والجرافيت «graphite وكربون الأنابيب النانوية اللييفة fibril cnanotube carbon © وكذلك كربونات الكالسيوم «calcium carbonate وسيليكات الكالسيوم «calcium silicate وكبريتات الباريوم barium sulfate ويفضل أن يكون المحفز الأول والمحفز الثاني في شكل جزيئات ويفضل أكثر أن تكون جزيئات ذات أشكال. وتعني عبارة "جزيئات ذات أشكال shaped particle " أن المحفز يتكون في شكل المادة المنبثقة extrudate وتشتمل المواد المنبثقة على الاسطوانات؛ أو الكريات؛ أو الكرات. قد ٠ تكون أشكال الاسطوانة عبارة عن أجزاء داخلية مفرغة مع واحد أو أكثر من أضلاع التقوية (Ke reinforcing ribs استخدام أشكال الأنابيب المصنوعة على شكل ثلاث فصوص وورقة البرسيم ومستطيل ومثلث؛ والمحفزات المصنوعة على شكل تقاطع وشكل JC ويفضل أن يبلغ قطر جسيم المحفز المشكّل حوالي 0,75 إلى حوالي ١“ ملم (حوالي 0,0٠ إلى حوالي ٠,5 بوصة) عندما يتم استخدام Jolie العمود المملوء packed bed reactor ويفضل أكثر أن يبلغ Vo قطر جسيم المحفز catalyst particle diameter حوالي 79 إلى حوالي 1,4 ملم (حوالي YY إلى حوالي ١/؛ بوصة). تتوفر مثل هذه المحفزات بشكل تجاري. إن المصادر التجارية للمحفزات المناسبة معروفة جيدًا لأولثك الذين يملكون المهارة الفنية. وتضمنت قائمة بائعي المحفزء على سبيل المقال «CRI Criterion ycAlbemarle و-181001 .Topsoe تشتمل الأمثلة المحددة لمحفزات التتقية الهيدروجينية على KF848 5 KF860 من Jai, Albemarle ٠ الأمثلة liad somal التكسير الهيدروجيني على KC2610 aj KC3210 من Albemarle يمكن تنقية المحفزات بالكبريت قبل و/أو أثناء الاستخدام عن طريق توصيل المحفز بمركب يحتوي على الكبريت في درجة حرارة مرتفعة. يشتمل المركب المناسب الذي يحتوي على الكبريت على الثيولات cthiols أو الكبريتيدات sulfides أو ثاني الكبريتيد ddisulfides أو كبريتيد الهيدروجين ارا
-١١- 72030980؛ أو مزيج من اثنين أو أكثر منها. يمكن تنقية المحفز بالكبريت قبل sulfide (H2S) ما قبل التنقية بالكبريت") أو أثناء العملية (التنقية بالكبريت 50170109 ') من dae) الاستخدام خلال إدخال كمية صغيرة من المركب الذي يحتوي على الكبريت في التغذية أو المخفف. قد تكون المحفزات في مرحلة ما قبل التنقية بالكبريت في داخل الموقع أو خارج الموقع وقد تكون التغذية أو المخفف مضمومًا بشكل دوري مع إضافة المركب الذي يحتوي على الكبريت للحفاظ على © المحفزات في حالة التنقية بالكبريت. توفر الأمثلة إجراء مرحلة ما قبل التنقية بالكبريت. التطبيق أ : يوفر الاختراع الحالي عملية للمعالجة الهيدروجينية لتغذية الهيدروكربون. تتكون العملية من: (أ) تلامس تغذية الهيدروكربون مع الهيدروجين والمخفف الأول لتشكيل تغذية السائل الأول؛ حيث يتبخر الهيدروجين في تغذية السائل الأول وحيث تكون تغذية الهيدروكربون هي
Yo التي لديها محتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأكبر من (LCO) المخلفات النفطية الخفيفة ٠ وكثافة بأكبر ((wppm) جزء في المليون بالوزن 7٠0٠0 بالوزن؛ ومحتوى النيتروجين بأكبر من # من 896 كجم/متر مكعب؛ (ب) تلامس مزيج تغذية السائل الأول مع المحفز الأول في منطقة تفاعل السائل الكامل الأولى لإنتاج الفائض الأول؛ (ج) إعادة تدوير جزء من الفائض الأول لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الأول في الخطوة (أ)؛ (د) فصل الأمونيا والغازات الأخرى تدويره لإنتاج الفائض الثاني sale) بشكل اختياري من الجزء الخاص بالفائض الأول الذي لم تتم ١٠ جزء في المليون بالوزن؛ (ه) تلامس الفائض الثاني ٠٠١ الذي لديه محتوى النيتروجين بأقل من مع الهيدروجين والمخفف الثاني لإنتاج تغذية السائل الثاني حيث يتبخر الهيدروجين في تغذية السائل الثاني؛ (و) تلامس تغذية السائل الثاني مع المحفز الثاني في منطقة تفاعل السائل الكامل ١5,7 كجم/متر مكعب بدرجة حرارة ATO الثانية لإنتاج الفائض الثالث الذي لديه كثافة بأقل من بالوزن؛ (ز) إعادة تدوير جزء #7 ١١ ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأقل من Aggie درجة ٠ من الفائض الثالث لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الثاني في الخطوة (د)؛ (ح) اعتبار الجزء الخاص بالفائض الثالث الذي لم تتم إعادة تدويره كتيار المنتج. من (ط) تجزئة تيار المنتج لاسترداد جزء وقود Wa في التطبيق الواحد؛ تتكون العملية الحالية الديزل على الأقل.
-؟١- في تطبيق آخر للعملية الحالية؛ يوجد لدى المخلفات النفطية الخفيفة في الخطوة )1( محتوى كبريت أكثر من 500 جزء في المليون بالوزن aly (Wppm) تيار المنتج في الخطوة (ح) محتوى كبريت أقل من 50 جزء في المليون بالوزن (7/0010) ويفضل أن يكون أقل من ٠١ أجزاء في المليون بالوزن (000017).
0 المرحلة الأولى من هذه العملية هي التنقية بالهيدروجين. تتلامس تغذية الهيدروكربون للمخلفات النفطية الخفيفة الجديدة مع الهيدروجين ومخفف أول لتكوين خليط فردي لمرحلة السائل (تغذية السائل الأول) التي يتم led تبخر الهيدروجين. عملية التلامس لإنشاء خليط تغذية السائل الأول؛ أو خليط تغذية السائل الثاني المشابه والموضح هنا can lad يمكن إجراؤها في أي جهاز خلط مناسب معروف في مجال المهارة العملية. قد يشتمل المخفف الأول؛ أو قد يتكون أساسًا من؛ أو
يتكون من تيار إعادة التدوير الأول الموضح هنا فيما بعد. يتلامس خليط تغذية السائل الأول مع المحفز الأول في منطقة تفاعل السائل الكامل الأولى لإنتاج الفائض الأول. اختيار المحفز الأول والذي هو عبارة عن محفز التنقية بالهيدروجين وظروف التشغيل في منطقة تفاعل السائل الكامل الأولى مثل درجة الحرارة والضغط والسرعة الفراغية للسائل كل ساعة <liquid hourly space velocity (LHSV) صممت لتحقيق إزالة النترجة Vo بالهيدروجين وتشبع المواد العطرية متعددة الحلقات الخاصة بتغذية السائل الأول. وستحدث أيضنًا عملية نزع الكبريت بالهيدروجين بشكل عام ومستحسن في نفس الوقت. تتم إعادة تدوير جزء من الفائض الأول لاستخدامه ككل أو كجزء من مخفف الأول في تغذية السائل الأول. يتعرض الجزء الخاص بالفائض الأول والذي لا تتم إعادة تدويره لخطوة الفصل حيث يتم فصل الأمونيا من إزالة النترجة بالهيدروجين والغازات الأخرى Fie HEA كبريتيد الهيدروجين من نزع Ye الكبريت بالهيدروجين hydrodenitrification لإنتاج الفائض الثاني الذي سيصبح التغذية للمرحلة الثانية من العملية. ستكون نسبة النيتروجين ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات في الفائض الثاني ALE إلى حد كبير بالمقارنة مع تغذية المخلفات النفطية الخفيفة الجديدة. على سبيل JE سيكون محتوى النيتروجين في الفائض الثاني عمومًا أقل من ٠٠١ جزءٍ في المليون بالوزن (0000)؛ Sales ما يكون أقل من ٠١ أجزاء في المليون بالوزن (170017)؛ ومحتوى المواد YO العطرية متعددة الحلقات أقل من 71١ بالوزن. سيكون لدى الفائض الثاني عمومًا مؤشر السيتان yy أكبر من ذاك المؤشر لدى المخلفات النفطية الخفيفة الجديدة؛ على سبيل المثال؛ مؤشر السيتان نسبة المحتوى الكبريتي لدى Kal من 460. ستكون JB ما يكون Bale ولكن Ye الأكبر من الفائض الثاني عمومًا قليلة إلى حد كبير بالنسبة إلى المخلفات النفطية الخفيفة الجديدة؛ فعلى سبيل ويفضل أن يكون أقل (WPPM) جزءًا في المليون بالوزن 5٠ المثال؛ المحتوى الكبريتي الأقل من كان لدى تغذية المخلفات النفطية الخفيفة Laie )10000( أجزاء في المليون بالوزن ٠١ من 0
Gas جزء في المليون بالوزن (0080). لا يتم إنتاج النفتا 50٠0 الجديدة محتوى كبريت أكبر من خلال المرحلة الأولى من التنقية الهيدروجينية وبالتالي جزء حجم النفتا في الفائض الأول أو الثاني يتراوح ما بين منخفض إلى منعدم. في المرحلة الثانية من العملية؛ مرحلة التكسير الهيدروجيني؛ يتلامس الفائض الثاني مع single liquid-phase الهيدروجين والمخفف الثاني لتشكيل خليط مرحلة الساثل الفردي Vo التي يتم فيها تبخر الهيدروجين. يتكون (second liquid feed (تغذية السائل الثاني 6 التدوير الثاني كما هو موضح هنا sale) المخفف من؛ أو قد يتألف أساسًا من أو يتألف من تيار فيما بعد. يتلامس خليط تغذية السائل الثاني مع المحفز الثاني في منطقة تفاعل السائل الكامل الثانية لإنتاج الفائض الثالث. المحفز الثاني والذي هو عبارة عن محفز التكسير الهيدروجيني درجة الحرارة والضغط والسرعة Jie وظروف التشغيل في منطقة تفاعل السائل الكامل الثانية ٠ تم اختيارها للتسبب في فتح الحلقة لخليط تغذية السائل الثاني ((LHSV) الفراغية للسائل كل ساعة وتجنب تكسير التغذية إلى أجزاء أخف (أي النفتا). تؤدي التفاعلات في هذه المرحلة إلى انخفاض مفيد في الكثافة وزيادة في مؤشر السيتان الخاص بالفائض الثاني. تتم إعادة تدوير جزء من الفائض الثالث لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الثاني في تغذية السائل الثاني. ويتم جمع جزء الفائض الثالث الذي لم تتم إعادة تدويره كتيار المنتج. ستكون كثافة تيار المنتج أقل Yo ما تكون مساوية أو أقل من 8760 كجم/متر مكعب؛ ويفضل أن Balog كجم/متر مكعب؛ ATO من درجة مئوية. ١59,7 تكون مساوية أو أقل من 845 كجم/متر مكعب عند قياسها في درجة حرارة جزء في المليون بالوزن ٠٠١ من J وسيكون أيضًا محتوى النيتروجين في تيار المنتج ومحتوى المواد ((WPPM) أجزاء في المليون بالوزن ٠١ (0000)؛ ويكون عمومًا أقل من ارا vem ما يكون مؤشر السيتان Bale بالوزن. وبالإضافة إلى ذلك؛ 71١ العطرية متعددة الحلقات أقل من . 460 ويفضل أن يكون أكبر من TO لدى تيار المنتج أكبر من على النحو المرغوب به. في التطبيق الواحد؛ يتم تجزئة تيار Und قد تتم معالجة تيار المنتج قد تتم تجزئة تيار المنتج إلى جزء (JE المنتج لاسترداد جزء وقود الديزل على الأقل. على سبيل خفيف (النفتا)؛ وجزء متوسط (الديزل)؛ وجزء سفلي (الثقيل). ويفضل أن يكون جزء الديزل بنسبة © على الأقل بالحجم بناءً على الحجم الكلي لأجزاء الديزل والنفتا. ويفضل أكثر أن يكون جزء ٠ ويفضل أكثر Lally الديزل بنسبة 7975 على الأقل بالحجم بناءًٌ على الحجم الكلي لأجزاء الديزل من ذلك أن يكون جزء الديزل بنسبة 778 على الأقل بالحجم بناءً على الحجم الكلي لأجزاء الديزل
Vou والنفتا. لغرض هذا الاختراع؛ يتم تعريف النفتا باعتبار أنه جزء حجم المواد المقطرة الأقل من درجة مئوية ١5١ جزء حجم المواد المقطرة الذي يتراوح ما بين ash درجة مثوية ويتم تعريف الديزل ٠ lls و7765 درجة مثوية. يمكن فصل الجزء الثقيل بدرجة غليان أعلى من 7760 درجة مئوية بشكل اختياري إلى وحدة تكسير للتقليل من الوزن الجزيئي. توفر تيارات إعادة التدوير الأولى أو الثانية على الأقل جزءًا من المخفف للمراحل الأولى أو الثانية على التوالي للعملية. قد تكون نسبة إعادة التدوير لأي من المراحل الأولى أو الثانية في نطاق إلى ١ ويفضل أن تكون نسبة إعادة التدوير من حوالي A إلى حوالي ١ يتراوح ما بين حوالي ٠ organic التدوير؛ يمكن أن يتكون المخفف من أي سائل عضوي ale) حوالي ©. وبالإضافة إلى مع تغذية الهيدروكربون والمحفزات. عندما يتكون المخفف في أي Bilge والذي يكون AT liquid من المراحل الأولى أو الثانية من السائل العضوي بالإضافة إلى تيار إعادة التدوير فيفضل أن يكون الساثل العضوي هو سائل مكون من الهيدروجين الذي لديه القابلية المرتفعة للذوبان نسبيًا. قد يتكون المخفف من السائل العضوي الذي تم اختياره من مجموعة تتألف من الهيدروكربونات Yo من اثنين أو gies والنفتاء ووقود الديزل؛ dight distillates الخفيفة slid الخفيفة؛ والمواد ما يوجد السائل العضوي بكمية لا Salad أكثر منها. عندما يتكون المخفف من السائل العضوي؛
JA إلى ٠٠0 تزيد عن يمكن أن يكون الطلب على الهيدروجين واستهلاكه عبر كلتا المراحل من العملية مرتفعًا. تكون الكمية الكلية للهيدروجين الذي تمت تغذيته إلى منطقة تفاعل السائل الكامل الأولى والثانية أكبر Yo vo 560 أو أكبر من (NII) لتر طبيعي من الهيدروجين لكل لتر من تغذية الهيدروكربون ٠٠١ من قدم مكعب قياسي/يرميل. يفضل أن تكون الكمية الكلية للهيدروجين الذي تمت تغذيته إلى منطقة إلى 570 لتر طبيعي من الهيدروجين لكل لتر من ٠069 السائل الكامل الأولى والثانية من Jes قدم مكعب قياسي/برميل)؛ ويفضل أكثر أن يكون من ٠00860 إلى ١١"5( تغذية الهيدروكربون
Your إلى ١400( 0©؟ إلى 200 لتر طبيعي من الهيدروجين لكل لتر من تغذية الهيدروكربون 0 على توفير جميع ذرات ol قدم مكعب قياسي/برميل). إن المزيج بين التغذية والمخفف الهيدروجين في مرحلة السائل دون الحاجة لمرحلة الغاز لمثل هذا الاستهلاك المرتفع للهيدروجين. مناطق التنقية هي مناطق تفاعل السائل الكامل. (gyal بعبارة يتم إجراء تفاعلات المرحلة الأولى والثانية في مفاعلات منفصلة. قد تتكون كلا من مناطق تفاعل السائل الكامل الأولى والثانية بشكل مستقل من مفاعل واحد أو مفاعلين أو أكثر (متعدد) في ٠ تسلسل. كل مفاعل في أي من مناطق تفاعل السائل الكامل عبارة عن مفاعل ثابت مكون من ثلاث مراحل لمعالجة الغاز والسائل وقد يكون بتصميم ذي تدفق كلي أو أنبوبي أو تصميم آخرء وحيث يتم تمرير تغذية الساثل من خلال solid catalyst والذي يكون مملوءًا بمحفز صلب المحفز. قد يتكون كل مفاعل في كل منطقة للسائل الكامل بشكل مستقل من عمود محفز فردي أو اثنين أو أكثر (متعدد) في تسلسل. يتم شحن المحفز إلى كل عمود. catalyst 560 ١ تكون جميع مفاعلات منطقة تفاعل السائل الكامل وأعمدة المحفز الأولى في اتصال السائل ومتصلة في تسلسل مع بعضها البعض. تكون جميع مفاعلات منطقة تفاعل السائل الكامل وأعمدة المحفز الأولى في اتصال السائل ومتصلة في تسلسل مع بعضها البعض. في المفاعل العمودي أو الوعاء الفردي الذي يحتوي على اثنين أو أكثر من أعمدة المحفز أو بين مفاعلات متعددة؛ تنفصل بواسطة منطقة خالية من المحفز. ويفضل أن تتم تغذية الهيدروجين بين الأعمدة Gale الأعمدة ٠ لاستبدال محتوى الهيدروجين المستنزف في مرحلة السائل. يتبخر الهيدروجين الجديد في السائثل قبل الاتصال مع المحفز وبالتالي الحفاظ على ظروف تفاعل السائل الكامل. يتم إظهار المنطقة الخالية من المحفز مقدمًا عن عمود المحفزء على سبيل المثال» في براءة الاختراع في الولايات
Veo) FT المتحدة 048A
-١- يمكن إجراء فصل الأمونيا والغازات الأخرى بشكل اختياري لإنتاج الفائض الثاني في أي جهاز العملية؛ بما في ذلك على سبيل المثال؛ فاصل ذو ضغط sled) مناسب معروف في مجال fractionator ذو ضغط مرتفع» أو مجزئ separator منخفض؛ أو فاصل والثانية؛ بعبارة أخرى AN الكامل BL يمكن أن تختلف ظروف العملية في منطقة تفاعل ظروف التتقية الهيدروجينية والتكسير الهيدروجيني على التوالي بشكل مستقل وتتراوح ما بين 0 الخفيف إلى الشديد. يمكن أن تتراوح درجات حرارة التفاعل لأي منطقة تفاعل السائل الكامل من درجة 5٠0١0 درجة مثوية إلى حوالي £00 درجة مئوية؛ ويفضل أن تكون من حوالي Yoo حوالي ويفضل أكثر أن تكون من حوالي 340 درجة مئوية إلى dade مثوية إلى حوالي 4080 درجة 3,45 مثوية. يمكن أن يتراوح الضغط لأي منطقة تفاعل السائل الكامل من حوالي dap ٠ 1,8 بار)؛ ويفضل أن تكون من حوالي ١77( ميجا باسكال ١7,73 ميجا باسكال (5,؟؟ بار) إلى بار). كما يمكن استخدام مجموعة واسعة من تركيزات ITA ميجا باسكال )19 إلى ١,9 إلى Fou إلى حوالي ٠١ المحفز المناسبة في المراحل الأولى والثانية. ويفضل أن يكون المحفز حوالي بالوزن من محتويات المفاعل لكل منطقة تفاعل. يتم توفير تغذية السائل أثناء السرعة الفراغية ٠,4 ويفضل من حوالي ؛٠-تاعاس ٠١ إلى حوالي ١,١ من حوالي (LHS) للسائل كل ساعة إلى حوالي £0 ساعات-١. يمكن لأحد ١,4 ويفضل أكثر من حوالي ؛٠-تاعاس ٠١ إلى حوالي ١ المهرة في مجال المهارة العملية اختيار ظروف العملية المناسبة بسهولة من دون أي صعوبة أو إجراء أي تجريب غير لائق. يمكن أن تقوم العملية الموجودة في الاختراع الحالي بتحويل المخلفات النفطية الخفيفة على نحو مفيد إلى منتج في مستوى وقود الديزل بعائد مرتفع. وبالتالي فإن وقود الديزل مصنوع بجودة مرتفعة جرام/مليلتر) أو أقل في درجة حرارة تبلغ + ATO) كجم/متر مكعب ATO ولديه كثافة تبلغ حوالي ٠ بالوزن؛ والمحتوى 71١ درجة مثوية؛ ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأقل من ٠7 أجزاء في ٠١ ويفضل أن يكون أقل من ((WPPM) جزءًا في المليون بالوزن ٠٠ الكبريتي لأقل من المليون بالوزن (0/0007)؛ ومؤشر السيتان الأكبر من 735. يتم الحصول على منتج الديزل من خلال تجزئة منتج السائل الكلي للعملية الحالية واستعادة المواد المقطرة لمستوى الديزل. yy ومن الشائع في موقع المصفاة أن يتم خلط مواد التغذية الهيدروكربونية؛ مثل مواد وقود الديزل التي لجميع BA تحتوي على خصائص مختلفة؛ لإنشاء المنتج النهائي والذي يعد بمثابة المعدل الخصائص. منتج الديزل الذي تنتجه العملية الحالية مناسب تمامًا للاستخدام في مثل هذه العمليات المختلطة.
oo التطبيق ب : يوفر الاختراع الحالي عملية أخرى للمعالجة الهيدروجينية لتغذية الهيدروكربون. تتكون العملية من: (أ) تلامس تغذية الهيدروكربون مع الهيدروجين والمخفف الأول لتشكيل تغذية السائل الأول؛ حيث يتبخر الهيدروجين في تغذية JIL الأول؛ وحيث تكون تغذية الهيدروكربون هي المخلفات النفطية الخفيفة (LCO) التي لديها محتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأكبر من 8 بالوزن؛ ومحتوى النيتروجين بأكبر من 700 جزء في المليون بالوزن (0/0010)؛ وكثافة
٠ بأكبر من 8960 كجم/متر مكعب؛ (ب) تلامس مزيج تغذية السائل الأول مع المحفز الأول في منطقة تفاعل السائل الكامل الأولى لإنتاج الفائض الأول؛ (ج) إعادة تدوير جزء من الفائض الأول لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الأول في الخطوة (أ)؛ (د) فصل جزء على الأقل من الفائض الأول الذي لم تتم إعادة تدويره في منطقة فصل إلى ثلاثة أجزاء على الأقل وتتكون من: )١( جزء غليان بدرجة منخفضة مكون من الأمونيا والغازات الأخرى بشكل اختياري؛ و(7) جزء
١ وقد الديزل المكون من منتج في مستوى وقود الديزل الذي لديه كثافة لا تزيد عن 47٠ كجم/متر مكعب بدرجة حرارة ١9,76 درجة مثوية؛ ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بنسبة لا تزيد عن lh 2٠ ومحتوى كبريت لا يزيد Te جزءًا في المليون بالوزن» و() جزء غليان بدرجة مرتفعة لديه محتوى النيتروجين JBL من ٠٠١ جزء في المليون بالوزن؛ (ه) تلامس نسبة من جزء الغليان بدرجة مرتفعة مع الهيدروجين والمخفف الثاني لإنتاج تغذية BL الثاني حيث Ady
Yo الهيدروجين في تغذية السائل الثاني؛ (و) تلامس تغذية السائل الثاني مع المحفز الثاني في منطقة
تفاعل السائل الكامل الثانية لإنتاج الفائض الثاني الذي لديه كثافة Jill من AVE كجم/متر مكعب
بدرجة حرارة ١5,7 درجة مئوية ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأقل من 715 بالوزن؛
و(ز) sale) تدوير جزء من الفائض الثاني لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الثاني في الخطوة
(ه). في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛ تتكون العملية Way من الخطوة (ط): فصل جزء
YO _من الفائض الثاني الذي لم تتم إعادة تدويره على الأقل لإنتاج جزءٍ وقود الديزل المكون من منتج ارا yA
في مستوى وقود الديزل الذي لديه AES لا تزيد عن AV كجم/متر مكعب بدرجة حرارة 10,1
درجة مئوية على (JAY) ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بنسبة لا تزيد عن 71 بالوزن»
ومحتوى كبريت لا يزيد عن ٠١ جزءًا في المليون بالوزن. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛
تتكون أيضنًا الثلاثة أجزاء في خطوة الفصل (د) على الأقل من جزء النفتا وجزء الديزل بنسبة تبلغ
0 27250 بالحجم على الأقل؛ أو بنسبة 796 بالحجم على الأقل؛ أو بنسبة 795 بالحجم على الأقل
بناءً على الحجم الكلي لأجزاء الديزل والنفتا. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛ يقوم فصل
جزء من الفائض الأول الذي لم تتم إعادة تدويره في منطقة فصل على الأقل بعدم إنتاج جزء Gal) JL
يوفر الاختراع الحالي عملية أخرى للمعالجة الهيدروجينية لتغذية الهيدروكربون. تتكون العملية من:
٠ () تلامس تغذية الهيدروكربون مع الهيدروجين والمخفف الأول لتشكيل تغذية السائل الأول حيث
يتبخر الهيدروجين في تغذية السائل الأول؛ وحيث تكون تغذية الهيدروكربون هي المخلفات النفطية
الخفيفة (LCO) التي لديها محتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأكبر من 75 7 بالوزن؛
ومحتوى النيتروجين بأكبر من 7080 جزء في المليون بالوزن ((wppm) وكثافة بأكبر من 840
كجم/متر مكعب؛ (ب) تلامس مزيج تغذية السائل الأول مع المحفز الأول في منطقة تفاعل السائل
١ الكامل الأولى لإنتاج الفائض الأول؛ (ج) إعادة تدوير جزء من الفائض الأول لاستخدامه ككل أو
كجزء من المخفف الأول في الخطوة (أ)؛ (د) توجيه جزء على الأقل من الفائض الأول الذي لم تتم
إعادة تدويره ومكون ثاني إلى منطقة فصل لإنتاج ثلاثة أجزاء على الأقل مكونة من: )١( جزء
غليان بدرجة منخفضة مكون من الأمونيا والغازات الأخرى بشكل اختياري؛ و(7) جزء وقود الديزل
المكون من منتج في مستوى وقود الديزل الذي لديه كثافة لا تزيد عن AVL كجم/متر مكعب بدرجة
AY ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بنسبة لا تزيد عن dasa درجة ١5,1 حرارة Yo
(sll ومحتوى كبريت لا يزيد ٠١ جزءًا في المليون بالوزن» و() جزء غليان بدرجة مرتفعة لديه
محتوى النيتروجين بأقل من ٠٠١ جزءٍ في المليون بالوزن؛ (ه) تلامس نسبة من جزء الغليان
بدرجة مرتفعة مع الهيدروجين والمخفف الثاني لإنتاج تغذية السائل الثاني حيث يتبخر الهيدروجين
في تغذية السائل الثاني؛ (و) تلامس تغذية السائل الثاني مع المحفز الثاني في منطقة تفاعل
Yo السائل الكامل الثانية لإنتاج الفائض الثاني الذي لديه كثافة Ji من 875 كجم/متر مكعب بدرجة
ارا
-١- بالوزن؛ (ز) 7 vo درجة مئوية ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأقل من ١5,7 حرارة تدوير جزء من الفائض الثاني لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الثاني في الخطوة (ه)؛ sale) و(ح) توفير جزء من الفائض الثاني على الأقل لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الثاني في الثلاثة أجزاء في خطوة الفصل Unf الخطوة (د). في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛ تتكون 7975 (د) على الأقل من جزء النفتا وجزء الديزل بنسبة تبلغ 750 بالحجم على الأقل؛ أو بنسبة 0 بالحجم على الأقل؛ أو بنسبة 7960 بالحجم على الأقل بناءً على الحجم الكلي لأجزاء الديزل . والنفتا المرحلة الأولى من هذه العملية هي التنقية بالهيدروجين. تتلامس تغذية الهيدروكربون للمخلفات النفطية الخفيفة الجديدة مع الهيدروجين ومخفف أول لتكوين خليط فردي لمرحلة السائل (تغذية تبخر الهيدروجين. عملية التلامس لإنشاء خليط تغذية السائل الأول؛ led السائل الأول) التي يتم يمكن إجراؤها في أي جهاز خلط can lad أو خليط تغذية السائل الثاني المشابه والموضح هنا core lad مناسب معروف في مجال المهارة العملية. قد يتكون المخفف الأول منء أو قد يتألف أو يتألف من تيار إعادة التدوير الأول الموضح هنا فيما بعد. يتلامس خليط تغذية السائل الأول مع المحفز الأول في منطقة تفاعل السائل الكامل الأولى لإنتاج الفائض الأول. اختيار المحفز الأول والذي هو عبارة عن محفز التنقية بالهيدروجين وظروف ١ والضغط والسرعة الفراغية shall درجة Jie التشغيل في منطقة تفاعل السائل الكامل الأولى صممت لتحقيق إزالة النترجة بالهيدروجين وتشبع المواد العطرية ((LHSV) للسائل كل ساعة عملية نزع الكبريت بالهيدروجين Way متعددة الحلقات الخاصة بتغذية السائل الأول. وستحدث بشكل عام ومستحسن في نفس الوقت. تتم إعادة تدوير جزءٍ من الفائض الأول لاستخدامه ككل أو كجزء من مخفف الأول في تغذية السائل الأول. ٠ يخضع جزء من الفائض الأول الذي لم تتم إعادة تدويره على الأقل وجميع الأجزاء منه في بعض التطبيقات إلى خطوة فصل. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع يتم توجيه جزء من الفائض الأول الذي لم تتم إعادة تدويره على الأقل وجميع الأجزاء منه في بعض التطبيقات إلى منطقة جزء غليان بدرجة منخفضة مكون من الأمونيا )١( فصل ليتم فصله إلى ثلاثة أجزاء تتكون من: و(7) جزء وقود الديزل المكون من منتج في مستوى وقود الديزل eld) والغازات الأخرى بشكل Yo ارا vy. ومحتوى (Asie درجة ١9,76 Sha كجم/متر مكعب بدرجة 87٠0 لا تزيد عن AES الذي لديه
Te بالوزن» ومحتوى كبريت لا يزيد عن ZY المواد العطرية متعددة الحلقات بنسبة لا تزيد عن ٠٠١ من dl جزءًا في المليون بالوزن» و(7) جزء غليان بدرجة مرتفعة لديه محتوى النيتروجين جزء في المليون بالوزن. 0 في بعض التطبيقات على هذا الاختراع يتم توجيه جزء من الفائض الأول الذي لم تتم إعادة تدويره على الأقل وجميع الأجزاء منه في بعض التطبيقات إضافة لمكون ثاني إلى منطقة فصل ليتم فصله إلى ثلاثة أجزاء على الأقل تتكون من: )١( جزء غليان بدرجة منخفضة مكون من الأمونيا والغازات الأخرى بشكل اختياري؛ و(7) جزء وقود الديزل المكون من منتج في مستوى وقود الديزل الذي لديه كتافة لا تزيد عن 87٠0 كجم/متر مكعب بدرجة حرارة ١9,76 درجة (Asie ومحتوى 680 بالوزن» ومحتوى كبريت لا يزيد عن ZY المواد العطرية متعددة الحلقات بنسبة لا تزيد عن ٠ ٠٠١ جزءًا في المليون بالوزن» و (7) جزء غليان بدرجة مرتفعة لديه محتوى النيتروجين بأقل من تدويره على الأقل sale) جزء في المليون بالوزن. يمكن خلط جزء من الفائض الأول الذي لم تتم وجميع الأجزاء منه في بعض التطبيقات مع المكون الثاني قبل تقديمه إلى منطقة الفصل. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛ تتكون منطقة الفصل من وعاء فصل يليه عمود التقطير» V0 ويمكن خلط eda من الفائض الأول الذي لم تتم إعادة تدويره على الأقل وجميع الأجزاء منه في بعض التطبيقات مع المكون الثاني قبل تقديمه إلى وعاء الفصل. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛ يتم تقديم جزء من الفائض الأول الذي لم تتم إعادة تدويره على الأقل وجميع الأجزاء منه في بعض التطبيقات والمكون الثاني إلى منطقة الفصل على نحو منفصل. يتكون المكون الثاني oe أو يتألف Wd منء أو lly من جزء من الفائض الثاني الذي لم تتم إعادة تدويره على YL الأقل وجميع الأجزاء منه في بعض التطبيقات كما هو موضح هنا فيما بعد. تتيح التطبيقات الموجودة أعلاه للفائض الأول والثاني أن تتم تجزئتهما باستخدام نفس عمود التقطير. يتكون جزء_الغليان بدرجة منخفضة Ble من Wis) من AY النترجة بالهيدروجين hydrodenitrification والغازات الأخرى بشكل اختياري Jie الهيدروجين الإضافي وكبريتيد الهيدروجين sulfide 11/070961 من نزع الكبريت بالهيدروجين hydrodesulfurization و/أو .C4 إلى C1 hydrocarbons الهيدروكربيونات Yo 048A
م
يتكون جزء وقود الديزل الذي تم إنتاجه في خطوات الفصل (د) و(ح) أعلاه من؛ أو يتألف أساسًا (se أو يتألف من منتج في مستوى وقود الديزل الذي لديه كثافة لا تزيد عن AVY كجم/متر مكعب بدرجة حرارة ١5,71 درجة مئوية على الأقل؛ ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بنسبة لا تزيد عن 72907 بالوزن؛ ومحتوى كبريت لا يزيد عن Te جزءًا في المليون بالوزن. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛ يتكون جزء الديزل coe أو يتألف أساسًا من؛ أو يتألف من منتج في مستوى وقود الديزل الذي لديه AES لا تزيد عن AT كجم/متر مكعب بدرجة حرارة ١5,1 درجة مثوية على الأقل؛ ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بنسبة لا تزيد عن 71١ بالوزن» ومحتوى كبريت لا يزيد عن 5٠ جزءًا في المليون بالوزن. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛ يتكون جزء الديزل منء أو يتألف أساسًا من؛ أو يتألف من منتج في مستوى وقود الديزل الذي لديه كثافة ٠ الا تزيد عن 845 كجم/متر مكعب بدرجة حرارة ١5,7 درجة Lie على JAY) ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بنسبة لا تزيد عن 771١ بالوزن» ومحتوى كبريت لا يزيد عن ٠١ أجزاء في المليون بالوزن. في بعض التطبيقات على هذا AY) يوجد لدى المنتج في مستوى وقود الديزل محتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بنسبة لا تزيد عن 78 بالوزن. dale يكون لدى جزء الديزل محتوى النيتروجين بأقل من ٠٠١ جزء في المليون بالوزن وفي بعض التطبيقات بأقل ١ .من ٠١ أجزاء في المليون بالوزن. وبالإضافة إلى ذلك؛ عادةً ما يكون مؤشر السيتان لدى a الديزل أكبر من YO وفي بعض التطبيقات أكبر من 50. عادةً ما يكون لدى جزء الديزل نقاط غليان أعلى من تلك النقاط الموجودة لدى جزء النفتا وأقل من تلك النقاط الموجودة في جزء الغليان بدرجة مرتفعة. قد تتراوح نقاط الغليان في جزء الديزل من حوالي ١5١ درجة مئوية إلى حوالي ٠ درجة مثوية؛ وفي بعض التطبيقات من حوالي ١560 درجة مثوية إلى حوالي 7٠١ درجة
Vo مثوية؛ وفي بعض التطبيقات من حوالي ١75 درجة مثوية إلى حوالي dan 7٠١ مئوية. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛ إن أجزاء الديزل التي تم إنتاجها في خطوات الفصل (د) و(ح) أعلاه يمكن إما تجميعها أو جمعها على نحو منفصل بأي وسيلة كوقود الديزل. ومن الشائع في موقع المصفاة أن يتم خلط مواد التغذية الهيدروكربونية؛ Jie مواد وقود الديزل التي تحتوي على خصائص مختلفة؛ لإنشاء المنتج النهائي والذي يعد بمثابة المعدل الأمثل لجميع الخصائص. Yo أجزاء الديزل التي تم إنتاجها بواسطة العملية الحالية مناسبة تمامًا للاستخدام في مثل هذه العمليات yy
المختلطة. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع» إن أجزاء الديزل التي تم إنتاجها في خطوات الفصل (د) و/أو (ح) أعلاه يمكن إما تجميعها أو جمعها على نحو منفصل بأي وسيلة كمكون
اختلاط الديزل diesel blending component (مكونات اختلاط الديزل). ستكون نسبة النيتروجين ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات في جزء الغليان بدرجة مرتفعة قليلة إلى حد كبير بالمقارنة مع تغذية المخلفات النفطية الخفيفة الجديدة. على سبيل المثال؛ سيكون محتوى النيتروجين في جزء GUD بدرجة مرتفعة عمومًا أقل من ٠٠١ جزء في المليون بالوزن (0000)؛ وفي بعض التطبيقات أقل من 5٠0 جزءًا في المليون بالوزن ((WPPM) وفي بعض التطبيقات أقل من ٠١ أجزاء في المليون بالوزن (4008017). Sale ما يكون لدى جزء الغليان بدرجة مرتفعة محتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأقل من ZY بالوزن. في بعض التطبيقات على ٠ هذا الاختراع؛ يوجد al جزء الغليان بدرجة مرتفعة محتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأقل من 79١ بالوزن أو أقل من ZA بالوزن. سيكون لدى جزء الغليان بدرجة مرتفعة عمومًا مؤشر السيتان أكبر من ذاك المؤشر لدى المخلفات النفطية الخفيفة yaa على سبيل (JB مؤشر السيتان الأكبر من 90 ولكن عادةً ما يكون أقل من 460. ستكون أيضنًا نسبة المحتوى الكبريتي لدى جزء الغليان بدرجة مرتفعة عمومًا قليلة إلى حد كبير بالنسبة إلى المخلفات النفطية الخفيفة Vo الجديدة؛ فعلى سبيل المثال؛ المحتوى الكبريتي الأقل من ٠٠١ جزءٍ في المليون بالوزن (WPPM) أو أقل من 5٠ جزءًا في المليون بالوزن (0008017)؛ أو حتى أقل من ٠١ أجزاء في المليون بالوزن (Wppm) عندما كان لدى تغذية المخلفات النفطية الخفيفة الجديدة محتوى كبريت أكبر من ov جزء في المليون بالوزن Sale (WPM) ما يكون جزء الغليان بدرجة مرتفعة لديه نقطة غليان أعلى من تلك الموجودة في جزء الديزل. على سبيل المثال؛ إذا تراوحت نقاط الغليان لجزء الديزل ٠ .ما بين حوالي ١5١ درجة مئوية إلى حوالي YT درجة مثوية؛ فسيكون جزء الغليان بدرجة مرتفعة لديه نقطة غليان أعلى من حوالي 760 درجة مثوية. وعادةً ما يكون لدى جزء الغليان بدرجة مرتفعة أيضنًا كثافة of من تلك الموجودة في جزء الديزل. على سبيل المثال؛ إذا كان جزء الديزل لديه كثافة لا تزيد عن AT كجم/متر مكعب في درجة حرارة ١9,1 درجة مئوية؛ فإن جزء الغليان بدرجة مرتفعة لديه كثافة أكبر من حوالي 48360 كجم/متر مكعب في dap حرارة ١9,7 درجة YO مثوية. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛ تتم إزالة أو توجيه نسبة من جزء الغليان بدرجة
دس مرتفعة إلى عملية التكسير الحفزي للسوائل fluidized catalytic cracking (FCC) process بشكل اختياري. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛ تتكون الثلاثة أجزاء في خطوة الفصل (د) أعلاه على الأقل من جزء النفتا. عادة ما يتكون جزء النفتا من النفتا. وعادةً ما يكون لدى جزء النفتا نقطة 0 غليان ef من تلك الموجودة في جزء الغليان بدرجة منخفضة ولكن أقل من تلك الموجودة في جزء الديزل. في بعض التطبيقات على هذا AY يمكن أن يكون لدى جزء النفتا نقطة غليان تتراوح ما بين حوالي ؛ درجات مئوية إلى أقل من حوالي ٠٠0١0 درجة مئوية؛ أو من حوالي ؛ درجات مئوية إلى أقل من حوالي ١75 درجة مئوية؛ أو من حوالي ؛ درجات مئوية إلى أقل من حوالي ٠6١ درجة مثوية. ينتج تفاعل المرحلة الأولى (التنقية بالهيدروجين Sale (hydrotreating ٠ كمية صغيرة من النفتا. ونتيجة لذلك يتراوح حجم جزء النفتا في الفائض الأول ما بين منخفض إلى منعدم. يمكن أن تكون منطقة الفصل عبارة عن أي جهاز مناسب معروف في مجال المهارة العملية. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛» تتكون منطقة الفصل منء أو تتألف أساسًا من؛ أو تتألف من واحد أو أكثر من أعمدة phil مثل أعمدة التقطير التجزيئي distillation columns تشتمل ١ تطبيقات عمود التقطير fractional distillation columns أيضًا على عمود التقطير الجوي atmospheric distillation column وعمود التقطير بالتفريغ vacuum distillation column في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛ تتكون منطقة الفصل separation zone من؛ أو تتألف Wd من؛ أو تتألف من مزيج من واحد أو أكثر من ded الفصل flash vessels أو أوعية العزل stripper vessels مثل وعاء الفصل الساخن وذي الضغط المرتفع Yo مع واحد أو أكثر من أعمدة التقطير Sale distillation columns ما تسبق أوعية الفصل أو أوعية العزل أعمدة التقطير لعملية الفصل. Sale عندما تكون منطقة الفصل هي عمود التقطير؛ فإن جزء الغليان بدرجة منخفضة يخرج من of العمود؛ ويخرج جزء النفتا من الجزء العلوي من العمود؛ ويخرج جزء الديزل نسبيًا من الجزء السفلي من العمود عن جزء (Bal ويتدفق جزء الغليان بدرجة مرتفعة إلى الخارج من أسفل العمود. Yo إذا كان عمود التقطير Bouse بخزان فصل Balad flash tank ما تتم إزالة نسبة على JN من ye جزء الغليان بدرجة منخفضة من أعلى خزان الفصل ويتم إرسال السائل المتبقي إلى عمود التقطير. إلى Cl قد تخرج بعض بقايا جزء الغليان بدرجة منخفضة (على سبيل المثال؛ الهيدروكربونات من أعلى عمود التقطير؛ ويخرج جزء النفتا من الجزء العلوي من العمود؛ ويخرج جزء الديزل (C4 من الجزء السفلي من العمود عن جزء النفتاء ويتدفق جزء الغليان بدرجة مرتفعة إلى الخارج ls من أسفل العمود. ©
في المرحلة الثانية من العملية؛ مرحلة التكسير الهيدروجيني؛ يتلامس على الأقل جزء من جزء الغليان بدرجة مرتفعة وجميع الأجزاء منه في بعض التطبيقات مع الهيدروجين والمخفف الثاني لتشكيل خليط مرحلة السائل الفردي (تغذية السائل الثاني) التي يتم فيها تبخر الهيدروجين. يتكون المخفف من؛ أو قد يتألف أساسًا coe أو يتألف من تيار sale) التدوير الثاني كما هو موضح هنا ٠ فيما بعد. يتلامس خليط تغذية السائل الثاني مع المحفز الثاني في منطقة تفاعل السائل الكامل الثانية لإنتاج الفائض الثاني. المحفز الثاني والذي هو عبارة عن محفز التكسير الهيدروجيني hydrocracking catalyst وظروف التشغيل في منطقة تفاعل السائل الكامل الثانية Jie درجة الحرارة والضغط والسرعة الفراغية للسائل كل ساعة ((LHSV) تم اختيارها للتسبب في فتح الحلقة لخليط تغذية السائل الثاني وتجنب تكسير التغذية إلى أجزاء أخف (أي النفتا). تؤدي التفاعلات في Vo هذه المرحلة إلى انخفاض مفيد في الكثافة وزيادة في مؤشر السيتان الخاص بجزء الغليان بدرجة مرتفعة. Sale ما يكون مؤشر السيتان لدى الفائض الثاني لا يقل عن TO وفي بعض التطبيقات لا يقل عن Wie LE يكون أيضنًا محتوى الكبريت لدى الفائض الثاني لا يزيد عن ٠ 5 جزءًا في
المليون بالوزن وفي بعض التطبيقات لا يزيد عن ٠١ أجزاء في المليون بالوزن. عادةً ما يكون لدى الفائض الثاني كثافة بأقل من AVE كجم/متر مكعب في درجة حرارة ١5,7 Yo درجة مئوية ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات Jil من 795 بالوزن. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع» يكون لدى الفائض الثاني كثافة Jal من ATO كجم/متر مكعب في درجة حرارة 17 درجة مئوية ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأقل من 797 بالوزن. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛ يكون لدى الفائض الثاني كثافة بأقل من 870 كجم/متر مكعب في درجة حرارة ١5,7 درجة مئوية ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأقل من 779١ بالوزن. في YO بعض التطبيقات على هذا الاختراع» يمكن أن يكون لدى الفائض الثاني كثافة Jil من 845
—vo- درجة مثوية. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛ ١59,7 كجم/متر مكعب في درجة حرارة يمكن أن يكون لدى الفائض الثاني محتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأقل من 78 بالوزن.
DES ما يكون لدى الفائض الثاني محتوى كبريت قليل إلى حد كبير ومؤشر السيتان الأعلى Sale يوجد لدى HAY) والمتعلق بالمخلفات النفطية الخفيفة الجديدة. في بعض التطبيقات على هذا جزء في المليون بالوزن 50٠0 المخلفات النفطية الخفيفة في الخطوة (أ) محتوى كبريت أكثر من oo جزءًا في المليون © ٠ ولدى الفائض الثاني في الخطوة (و) محتوى كبريت لا يزيد عن (wppm) أجزاء في المليون بالوزن (0000). في بعض ٠١ أو حتى لا يزيد عن (WPM) بالوزن التطبيقات على هذا الاختراع» يوجد لدى المخلفات النفطية الخفيفة في الخطوة (أ) مؤشر السيتان جزءًا في المليون بالوزن (00007) ولدى الفائض الثاني في الخطوة (و) مؤشر Te أقل من جزءًا في المليون بالوزن (000/) أو حتى لا يقل عن 50 جزءًا في YO السيتان لا يقل عن .)1000017( المليون بالوزن تتم إعادة تدوير جزء من الفائض الثاني لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الثاني في تغذية يتم تجميع جزء من الفائض الثاني الذي لم cp RAY) السائل الثاني. في بعض التطبيقات على هذا تتم إعادة تدويره على الأقل وجميع الأجزاء منه في بعض التطبيقات كمكون اختلاط الديزل أو وقود من الفائض الثاني الذي لم تتم eda الديزل. في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛ يتم فصل VO إعادة تدويره على الأقل وجميع الأجزاء منه في بعض التطبيقات لإنتاج جزء وقود الديزل المكون كجم/متر مكعب بدرجة حرارة AVL من منتج في مستوى وقود الديزل الذي لديه كثافة لا تزيد عن
AY درجة مئوية على الأقل؛ ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بنسبة لا تزيد عن ٠7 جزء الديزل هذا Jie جزءًا في المليون بالوزن. يمكن تجميع ٠١ بالوزن» ومحتوى كبريت لا يزيد كمكون اختلاط الديزل أو وقود الديزل. Y في بعض التطبيقات على هذا الاختراع؛ يتم توفير جزء من الفائض الثاني الذي لم تتم إعادة تدويره على الأقل وجميع الأجزاء منه في بعض التطبيقات ككل أو كجزء من المكون الثاني في الخطوة أعلاه. 6 ارا yr التدوير الأولى أو الثانية على الأقل جزءًا من المخفف وجميع الأجزاء منه في sale) توفر تيارات بعض التطبيقات للمراحل الأولى أو الثانية على التوالي للعملية. قد تكون نسبة إعادة التدوير لأي ويفضل أن تكون oh إلى حوالي ١ من المراحل الأولى أو الثانية في نطاق يتراوح ما بين حوالي التدوير؛ يمكن أن يتكون sale) إلى حوالي ©5. وبالإضافة إلى ١ التدوير من حوالي sale) نسبة المخفف من أي سائل عضوي آخر والذي يكون متوافقًً مع تغذية الهيدروكربون والمحفزات. عندما © sale) يتكون المخفف في أي من المراحل الأولى أو الثانية من السائل العضوي بالإضافة إلى تيار العضوي هو سائل مكون من الهيدروجين الذي لديه القابلية BL التدويرء فيفضل أن يكون قد يتكون المخفف من السائل العضوي الذي تم اختياره من مجموعة تتألف BR HWE المرتفعة للذوبان ومزيج من اثنين أو cil الخفيفة؛ والنفتاء ووقود slid من الهيدروكربونات الخفيفة؛ والمواد ما يوجد السائل العضوي بكمية لا Salad أكثر منها. عندما يتكون المخفف من السائل العضوي؛ ٠
JA إلى ٠٠0 تزيد عن يمكن أن يكون الطلب على الهيدروجين واستهلاكه عبر كلتا المراحل من العملية مرتفعًا. تكون liquid—full الكمية الكلية للهيدروجين الذي تمت تغذيته إلى منطقة تفاعل السائل الكامل لتر طبيعي من الهيدروجين لكل لتر من تغذية ٠٠١ الأولى والثانية أكبر من reaction zone أو أكبر من 7680© 507/001 (قدم مكعب قياسي/برميل). يفضل أن تكون (NII) الهيدروكربون ١ الكمية الكلية للهيدروجين الذي تمت تغذيته إلى منطقة تفاعل السائل الكامل الأولى والثانية من ٠٠٠١ إلى ١١"©( طبيعي من الهيدروجين لكل لتر من تغذية الهيدروكربون Jove إلى © طبيعي من الهيدروجين E00 You قدم مكعب قياسي/برميل)؛ ويفضل أكثر أن يكون من قدم مكعب قياسي/يرميل). إن المزيج بين 7508١0 (IVE) لكل لتر من تغذية الهيدروكربون دون الحاجة لمرحلة Bla) التغذية والمخفف قادر على توفير جميع ذرات الهيدروجين في مرحلة ٠ الغاز لمثل هذا الاستهلاك المرتفع للهيدروجين. بعبارة أخرى؛ مناطق التنقية هي مناطق تفاعل السائل الكامل. يتم إجراء تفاعلات المرحلة الأولى والثانية في مفاعلات منفصلة. قد تتكون كلا من مناطق تفاعل السائل الكامل الأولى والثانية بشكل مستقل من مفاعل واحد أو مفاعلين أو أكثر (متعدد) في تسلسل. كل مفاعل في أي من مناطق تفاعل السائل الكامل عبارة عن مفاعل ثابت مكون من Yo ارا yy
ثلاث مراحل لمعالجة الغاز والسائل وقد يكون بتصميم ذو تدفق كلي أو أنبوبي أو تصميم آخرء والذي يكون مملوءًا بمحفز صلب وحيث يتم تمرير تغذية الساثل من خلال المحفز. قد يتكون كل مفاعل في كل منطقة للسائل الكامل بشكل مستقل من عمود محفز فردي أو اثنين أو أكثر (متعدد) في تسلسل. يتم شحن المحفز إلى كل عمود. تكون جميع مفاعلات منطقة تفاعل السائل الكامل © وأعمدة المحفز الأولى في اتصال السائل ومتصلة في تسلسل مع بعضها البعض. تكون جميع مفاعلات منطقة تفاعل السائل الكامل وأعمدة المحفز الأولى في اتصال BL ومتصلة في تسلسل مع بعضها البعض. في المفاعل العمودي أو الوعاء الفردي الذي يحتوي على اثنين أو أكثر من أعمدة المحفز أو بين مفاعلات متعددة؛ تنفصل الأعمدة Gale بواسطة منطقة خالية من المحفز. ويفضل أن تتم تغذية الهيدروجين بين الأعمدة لاستبدال محتوى الهيدروجين المستنزف hydrogen content ٠ 06016160 في مرحلة السائل Wliquid phase يتبخر الهيدروجين الجديد في السائل قبل الاتصال مع المحفز وبالتالي الحفاظ على ظروف تفاعل السائل الكامل. يتم إظهار المنطقة الخالية من المحفز مقدمًا عن عمود المحفزء على سبيل JED في براءة الاختراع في
الولايات المتحدة Veo FT يمكن أن تختلف ظروف العملية في منطقة تفاعل BL الكامل AN والثانية؛ بعبارة أخرى ١ ظروف التتقية الهيدروجينية والتكسير الهيدروجيني على التوالي بشكل مستقل وتتراوح ما بين الخفيف إلى الشديد. يمكن أن تتراوح درجات الحرارة التفاعل لأي منطقة تفاعل السائل الكامل من حوالي 0٠0 درجة مثوية إلى حوالي £00 درجة مئوية؛ ويفضل أن تكون من حوالي 5٠0١0 درجة مثوية إلى حوالي 4080 درجة dade ويفضل أكثر أن تكون من حوالي 340 درجة مئوية إلى dap ٠ مثوية. يمكن أن يتراوح الضغط لأي منطقة تفاعل السائل الكامل من حوالي 3,45 Yo ميجا باسكال (5,؟؟ بار) إلى ١7,73 ميجا باسكال ١77( بار)؛ ويفضل أن تكون من حوالي 1,8 إلى ١,9 ميجا باسكال )19 إلى ITA بار). كما يمكن استخدام مجموعة واسعة من تركيزات المحفز المناسبة في المراحل الأولى والثانية. ويفضل أن يكون المحفز حوالي ٠١ إلى حوالي Fou بالوزن من محتويات المفاعل لكل منطقة تفاعل. يتم توفير تغذية السائل أثناء السرعة الفراغية للسائل كل ساعة (LHS) من حوالي ١,١ إلى حوالي ٠١ ساعات-٠؛ ويفضل من حوالي ٠,4 Yo إلى حوالي ٠١ ساعات-٠؛ ويفضل أكثر من حوالي ١,4 إلى حوالي £0 ساعات-١. يمكن لأحد
“YA المهرة في مجال المهارة العملية اختيار ظروف العملية المناسبة بسهولة من دون أي صعوبة أو إجراء أي تجريب غير لائق. يمكن أن تقوم العملية الموجودة في الاختراع الحالي بتحويل المخلفات النفطية الخفيفة على نحو مفيد إلى منتج في مستوى وقود الديزل بعائد مرتفع. وبالتالي فإن وقود الديزل مصنوع بجودة مرتفعة درجة ١9,1 جرام/مليلتر) أو أقل في درجة حرارة تبلغ ©, ATH) 800 ولديه كثافة تبلغ حوالي © بالوزن؛ والمحتوى الكبريتي لا 79١ مثوية؛ ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات لا يزيد عن أجزاء في المليون ٠١ ويفضل ألا يزيد عن ((WppmM) جزءًا في المليون بالوزن 5٠ يزيد عن
FO بالوزن (0/00107)؛ ومؤشر السيتان الأكبر من و مخططات تدفق للمعالجة الهيدروجينية للمخلفات النفطية الخفيفة في ١ تصور الأشكال لتطبيقات العملية للاختراع الحالي. لا تظهر ميزات تفصيلية معينة Gay الكامل BL مفاعلات ٠ ومعدات الفصل ccOmpressors والضواغط pumps المضخات Jie من العملية المقترحة؛ heat والمبادلات الحرارية feed tanks وخزانات التغذية (separation equipment من معدات yes product recovery vessels وأوعية استرداد المنتج exchangers العمليات الإضافية من أجل البساطة ومن أجل إظهار الميزات الرئيسية للعملية. وسيتم تقدير هذه العملية. بالإضافة إلى تقدير أن هذه Sled) الميزات الإضافية من جانب أحد المهرة في مجال Vo المعدات الإضافية والثانوية يمكن تصميمها واستخدامها بسهولة بواسطة أحد المهرة في مجال المهارة العملية من دون أي صعوبة أو إجراء أي تجريب أو اختراع غير لائق. يتم تزويد تغذية الهيدروكربون .٠١ وحدة المعالجة الهيدروجينية في التطبيق أ ١ يصور الشكل مع YA والتلامس عند نقطة المزج ١١ الجديد؛ في هذه الحالة المخلفات النفطية الخفيفة عبر خط
JL لتشكيل تغذية VY والمخفف الأول VE من مقدمة الهيدروجين الرئيسية VT الهيدروجين Yo تتلامس .٠١ في الجزء العلوي من مفاعل التنقية بالهيدروجين ١١ الأول الذي تتم تغذيته عبر خط تغذية السائل الأول في تدفق لأسفل مع المحفز الأول والذي يتكون كما هو مبين من اثنين من
Yo ويتم التخلص منها في تسلسل داخل مفاعل التنقية بالهيدروجين YY 5 7١ أعمدة المحفز
q —_ \ _ يخرج الفائض الأول 75 من مفاعل التنقية بالهيدروجين ويتم تقسيمه 77 إلى جزئين. تتم sale) تدوير جزء واحد من الفائض الأول كمخفف أول VY يتم إرسال الجزء المتبقي من الفائض الأول والذي لم تتم إعادة تدويره YA إلى جهاز الفصل 7٠ حيث تتم إزالة الأمونيا والغازات الأخرى TY يخرج الفائض الثاني الخالي من الغاز YO من جهاز الفصل ويتلامس عند نقطة المزج 77 مع © الهيدروجين YY والمخفف الثاني YA لتشكيل تغذية السائل الثاني FA والذي تتم تغذيته في الجزء يتلامس الفائض الثاني في تدفق لأسفل مع المحفز الثاني والذي يتكون كما هو مبين من عمود التكسير الهيدروجيني als تقسيمه EV إلى جزئين. تتم إعادة تدوير جزء واحد من الفائض الثالث ١١ كمخفف ثاني YA يتم اعتبار الجزء المتبقي من الفائض الثاني والذي لم تتم إعادة تدويره كتيار المنتج 49. قد يكون تيار المنتج Has (مقطرًا) في أماكن أخرى لفصل جزء الديزل وجزء النفتا (الأصغر). كما هو موضح في الشكل ١؛ يفضل التدفق لأسفل في تغذية السائل من خلال المفاعلات. ومع ذلك؛ يتم التفكير هنا في عملية التدفق لأعلى أيضًا. Vo يصور الشكل YO وحدة نموذجية أخرى للمعالجة الهيدروجينية في التطبيق ب 2٠٠0١ يتم تزويد تغذية الهيدروكربون الجديد؛ في هذه الحالة المخلفات النفطية الخفيفة عبر خط 110 والتلامس عند نقطة المزج ١١8 مع الهيدروجين ١١6 من مقدمة الهيدروجين الرئيسية ؛١١ والمخفف الأول ١١١ لتشكيل تغذية السائل الأول الذي تتم تغذيته عبر خط ١١9 في الجزء العلوي من مفاعل التنقية بالهيدروجين LY ve تتلامس تغذية lad) الأول في تدفق لأسفل مع المحفز الأول والذي 9ص يتكون كما هو مبين من ثلاثة من أعمدة المحفز YoY 9 ¢ ١ و 9ص als التخلص منها في تسلسل داخل مفاعل التنقية بالهيدروجين Noo يخرج الفائض الأول ١١5 من مفاعل التنقية بالهيدروجين ويتم تقسيمه ١١7 إلى جزئين. تتم sale) تدوير جزء واحد من الفائض الأول كمخفف VY J يتم مزج VYA وتقديم ١" الجزء المتبقي من الفائض الأول والذي لم تتم إعادة تدويره ١١١ والمكون الثاني إلى خزان فصل مرحلة السائل ارا
=« اذ عن مرحلة الغاز 00 حيث تتم إزالة الأمونيا والغازات الأخرى STV) إرسال السائل المتبقي YOY إلى عمود التقطير 4060 حيث تخرج بقايا جزء الغليان بدرجة منخفضة )£3 من أعلى العمود ¢ als جمع جزء الديزل 7 ١ 4 وجزء النفتا ١ Y بشكل اختياري ¢ als توجيه 1 ١ 4 جزء الغليان بدرجة مرتفعة 5٠6 إلى مفاعل التكسير الهيدروجيني .2٠٠ تتم إزالة أو توجيه نسبة من © جزءٍ الغليان بدرجة مرتفعة £10 إلى عملية التكسير الحفزي للسوائل fluidized catalytic cracking (FCC) process بشكل اختياري. يتلادمس جزء الغليان بدرجة مرتفعة 1 عند نقطة المزج oy) مع الهيدروجين 25١١ والمخفف الثاني ovo لتشكيل تغذية السائل الثاني ©١١ والذي تتم تغذيته في الجزء العلوي من Jolie التكسير الهيدروجيني 0٠ 5. تتلامس تغذية السائل الثاني في تدفق لأسفل مع المحفز الثاني والذي ٠ يتكون كما هو مبين من اثنين من أعمدة المحفز 50٠ و07٠5 داخل مفاعل التكسير الهيدروجيني On يخرج الفائض الثاني E )0 من مفاعل التكسير الهيدروجيني ويتم تقسيمه OY إلى جزئين. تتم إعادة تدوير جزء واحد من الفائض الثاني كمخفف ثاني cove يتم اعتبار الجزء المتبقي من الفائض الثاني والذي لم تتم Bale) تدويره كالمكون الثاني ONT ٠ كما هو موضح في الشكل oF يفضل التدفق لأسفل في تغذية السائل من خلال المفاعلات. ومع ذلك؛ يتم التفكير هنا في عملية التدفق لأعلى أيضًا. أمثلة : ويتم تقديم الأمثلة التالية لتوضيح تطبيقات محددة من الاختراع Jad) وعدم اعتبار أنها تحد من نطاق الاختراع بأي حال من الأحوال. تتوفر جميع معايير الجمعية الأمريكية لاختبار المواد (ASTM) المشار lel) هنا من ASTM (West Conshohocken «International ٠ بنستفانيا .www.astm.org يتم توفير كميات من الكبريت؛ والنيتروجين؛ وأساس النيتروجين في أجزاء في المليون بالوزن؛ .wppm 084A
“yy
تم قياس المحتوى الكبريتي (إجمالي الكبريت) باستخدام المعيار( You A (£V34D للجمعية
الأمريكية لاختبار call 'وسيلة الاختبار القياسية للكبريت في البترول والمنتجات البترولية بواسطة
مطياف الإصدار الفلوري للأشعة السينية المشتت للطاقة Energy Dispersive X-ray
Fluorescence Spectrometry " معزف الوثيقة الرقمية ( :(ا00 54/0167١0 71 15حى
© ومعيار( 77700) Yo oT للجمعية الأمريكية لاختبار pall 'وسيلة الاختبار القياسية للكبريت في
وقود السيارات بواسطة مطياف الإصدار الفلوري للأشعة السينية للاستقطاب Polarization X—
DOI): ( معزرف الوثيقة الرقمية ray Fluorescence Spectrometry
EAR + [DY 5.٠
تم قياس محتوى النيتروجين (إجمالي النيتروجين) باستخدام المعيار( 471790) 70017 للجمعية ٠ الأمريكية لاختبار الموادء "'وسيلة الاختبار القياسية لتتبع النيتروجين في هيدروكربونات البترول
السائل بواسطة الاحتراق التأكسدي Oxidative Combustion والكشف عن الضيائية الكيميائية
DOI): من خلال المحقنة/المدخل"؛ معرّف الوثيقة الرقمية Chemiluminescence Detection
pg (dpa) للجمعية الأمريكية لاختبار )٠٠١١ (0VIYD ومعيار ١7-701٠
الاختبار القياسية للنيتروجين في البترول والمنتجات البترولية بواسطة الضيائية الكيميائية من مدخل ١5 _ الوعاء؛ معرّف الوثيقة الرقمية ( 0=oYIY/DYoY..) DOI): ..
تم تحديد محتوى المواد العطرية؛ بما في ذلك المواد العطرية الأحادية والمواد العطرية متعددة
الحلقات باستخدام معيار ١-5910 للجمعية الأمريكية لاختبار المواد تحت عنوان 'وسيلة
الاختبار القياسية لتحديد أنواع هيدروكربون المواد العطرية في المواد المقطرة المتوسطة — وسيلة
استشراب Sle ilu الأداء Performance Liquid Chromatography Method وا مع ٠ الكشف عن معامل الانكسار Index Detection ".
تم تحديد توزيع نطاق الغليان باستخدام (Yor A (YAAYD lame للجمعية الأمريكية لاختبار
cd 'وسيلة الاختبار القياسية لتوزيع نطاق الغليان في الأجزاء البترولية بواسطة استشراب
الغاز؛ معرّف الوثيقة الرقمية ( :(ا000٠01970/ لاحم تح .
دج تم قياس الكثافة؛ والثقل النوعي specific gravity ومقياس الثقل للنفط بدلالة ثقله النوعي الذي وضعه معهد البترول الأمريكي (API) باستخدام معيار (Youd £00YD للجمعية الأمريكية لاختبار الموادء 'وسيلة الاختبار القياسية للكثافة «Standard Test Method for Density والكثافة النسبية Relative Density ومقياس الثقل للنفط بدلالة ثقله النوعي الذي وضعه معهد © البترول الأمريكي (API) للسوائل من خلال مقياس الكثافة الرقمي Digital Density Meter '« معرّف الوثيقة الرقمية ..4-5057/01576.٠: DOI يشير 'مقياس الثقل للنفط بدلالة ثقله النوعي الذي وضعه معهد البترول الأمريكي American gravity (APl)Petroleum Institute " إلى معهد البترول الأمريكي (API) والثقل النوعي؛ وهو عبارة عن مقياس لمدى ثقل أو خفة سائل البترول بالمقارنة مع الماء. إذا كان مقياس الثقل ٠ - للنفط الذي وضعه معهد البترول الأمريكي لسائل البترول أكبر من Ve فإنه أخف من الماء ويطفو؛ وإذا كان أقل من ١٠؛ فإنه أثقل من الماء ويهبط. مقياس الثقل للنفط الذي وضعه معهد البترول الأمريكي هو مقياس عكسي inverse measure للكثافة النسبية Jill البترول petroleum liquid relative density وكتافة الماء؛ ويتم استخدامه لمقارنة الكثافات النسبية لسوائل البترول. ١ إن التركيبة الموجودة للحصول على مقياس الثقل للنفط الذي وضعه معهد البترول الأمريكي لسوائل البترول من Jal النوعي (SG)specific gravity هي: مقياس الثقل للنفط بدلالة ثقله النوعي الذي وضعه معهد البترول الأمريكي = [SG) V£Y,0API) ١١١ 0— (( إن مؤشر السيتان مفيد لتقدير رقم السيتان cetane number (مقياس لجودة 3a) وقود الديزل ٠ اعنة Laie (measure of combustion quality of diesel لا يتوفر محرك اختبار test J engine إذا كان حجم العينة صغيرًا للغاية لتحديد هذه الخاصية مباشرةً. تم تحديد مؤشر السيتان من جانب معيار 977970؛ 403 (AY للجمعية الأمريكية لاختبار المواد؛ 'وسيلة الاختبار القياسية لمؤشر السيتان المحسوب بواسطة معادلة مكونة من أربعة متغيرات"؛ Cire الوثيقة الرقمية DOI): 805-49779/016,57.
ال '/1151" تعني السرعة الفراغية للسائل كل ساعة؛ وهي المعدل الحجمي لتغذية السائل مقسومًا على حجم المحفز؛ وهي تنتج في ساعة واحدة (07-1). J "WABT متوسط درجة حرارة العمود الموزون weighted average bed temperature oo وأجريت التجارب في وحدة تجريبية تحتوي على خمسة مفاعلات عمودية ثابتة في تسلسل. يتكون كل مفاعل من أنابيب من الفولاذ المقاوم للصداً بقطر خارجي يبلغ ١9 ملم (34 بوصة) بعيار LY وكان المفاعلان ١ و بطول £9 cam وكان المفاعل ؟ بطول TY سم. وكان المفاعلان ؛ و إما بطول £9 سم في (أمثلة من YY ؛) أو بطول TY سم (مثال أ المقارن). كان المحفز مملوءًا في الجزء الأوسط من المفاعل. تم استخدام الشبكة المعدنية لتثبيت المحفز في مكانه وكانت ٠ هناك طبقة خارج الشبكة المعدنية بمقدار ١ ملم من الخرز الزجاجي على الطرفين. تلاءعمت أطراف المفاعل مع المخفضات بمقدار 6 ملم (14 بوصة). تم وضع كل مفاعل في مغطس sand bath Loy بدرجة حرارة متحكم بها في أنبوب بقطر خارجي ١,7 ay سم ( بوصات) وأنبوب طويل مقداره ٠7١ سم مملوء بالرمل الناعم. تم رصد درجة الحرارة عند مدخل ومخرج كل مفاعل وكذلك في كل مغطس رملي. وتم التحكم في درجة ٠ الحرارة في كل مفاعل باستخدام الأشرطة الحرارة الملفوفة حول أنبوب بقطر خارجي يبلغ 1,1 سم وتوصيلها بوحدات التحكم في درجة الحرارة. تمت تغذية الهيدروجين من اسطوانات الغاز المضغوط وتم قياس معدلات التدفق باستخدام وحدات التحكم في تدفق الكتلة. تم حقن وخلط الهيدروجين مع تغذية المخلفات النفطية الخفيفة الجديدة وتيار منتج إعادة التدوير الممزوجين قبل إدخالهم إلى مفاعل .١ وتدفق تيار "المخلفات النفطية vy الخفيفة الجديدة/الهيدروجين/منتج إعادة التدوير" لأسفل من خلال مغطس رملي أول بدرجة حرارة متحكم بها في أنبوب بقطر خارجي يبلغ ١ ملم وثم في وضع التدفق لأعلى من خلال مفاعل .١ بعد الخروج من المفاعل ١؛ تم حقن الهيدروجين الإضافي في الفائض من المفاعل ١ (التغذية إلى مفاعل L(Y تدفقت التغذية إلى مفاعل ؟ لأسفل من خلال مغطس رملي ثاني بدرجة حرارة متحكم بها في أنبوب بقطر خارجي يبلغ 6 ملم وثم في وضع التدفق لأعلى من خلال مفاعل Y بعد
— اذ
الخروج من المفاعل AS oF المزيد من ذرات الهيدروجين في الفائض من مفاعل ؟ (التغذية إلى
مفاعل (VF تغذية Bll إلى مفاعل ؟ واتبعت نفس النمط. بعد الخروج من المفاعل F تم تقسيم
الفائض إلى تيار sale) التدوير وفائض المنتج. لقد تدفق تيار sale) تدوير السائل liquid
recycle stream من خلال مضخة القياس الكباس piston metering pump للاتصال
© بتغذية المخلفات النفطية الخفيفة الجديدة في مدخل المفاعل الأول.
تمت مرحلة ما قبل التنقية بالكبريت للمحفز قبل إجراء تشغيل نموذجي. تم تجفيف المحفز ish
الليل في درجة حرارة ١١١ درجة Aggie ضمن إجمالي التدفق من 7٠١ سم مكعب قياسي في
الدقيقة (seem) للهيدروجين. كان الضغط ١,7 ميجا باسكال VY) بار). تم تسخين المفاعلات
ذات المحفز المشحون catalyst-charged reactors إلى ١١776 درجة مئوية مع تدفق لسائل ٠ الفحم الأخف charcoal lighter fluid من خلال أعمدة المحفز. تم تقديم عامل وخز الكبريت
sulfur spiking agent (كبريت بنسبة 7١ بالوزن؛ تمت إضافته كمركب ١-الجيل الدوديكان
ثيول (1-dodecanethiol وغاز الهيدروجين hydrogen gas إلى سائل الفحم الأخف عند
7 درجة مئوية لبدء مرحلة ما قبل التنقية بالكبريت للمحفزات. كان الضغط 1,4 ميجا باسكال
) 14 بار) . تمت زيادة درجة الحرارة في كل مفاعل تدريجيًا إلى "7 an مثوية. واستمرت مرحلة Vo ما قبل التنقية بالكبريت an YY. ic مثوية حتى إنتا z كبريتيد الهيدروجين (H2S) عند مخرج
Je lad) الأخير.
بعد تنفيذ مرحلة ما قبل التنقية بالكبريت؛ استقرت المحفزات بواسطة التدفق الناتج من تغذية ديزل
التشغيل المباشر straight run diesel (SRD) من خلال أعمدة المحفز عند درجة حرارة تتراوح
ما بين "7 درجة YEP إلى Yoo درجة YEP وعند 1,4 ميجا باسكال ) ٠١١ رطل لكل ag ٠ ._ مربعة أو 14 بار) لمدة ٠١ ساعات.
تم الحصول على المخلفات النفطية الخفيفة (LCO) المستخدمة في هذه التجارب من مصفاة
تجارية وكانت لديها الخصائص dag pall في الجدول 1
الجدول .١ خصائص المخلفات النفطية الخفيفة المستخدمة في الأمثلة
هم معدل الكثافة في درجة حرارة ١59,7 درجة كجم/متر مكعب و مات مقياس الثقل للنفط بدلالة ثقله النوعي الذي ١ NE ل I المواد العطرية الأحادية 7 بالوزن VAY المواد العطرية متعددة الحلقات Z بالوزن 00,Y إجمالي المواد العطرية 7 بالوزن ل توزيع نقطة الغليان JA درجة تت ا ص ال I I I 044A
#١
١ المثال
أظهر هذا المثال المرحلة الأولى من الاختراع الحالي.
تم تجهيز المفاعلات من ١ إلى 7 مع محفز التنقية بالهيدروجين لتحقيق نزع النيتروجين
بالهيدروجين es ١ hydrodenitrogenation (HDN) الكبريت. بالهيدروجين chydrodesulfurization (HDS) © والمصاوغة الهيدروجينية hydrodearomatization aluminium النيكل والموليبدينوم على دعم أكسيد الألومنيوم KF-860 وكان المحفز) (HDA)
oxide (y —AI203)) من شركة Albemarle Corp., Baton Rouge, LA لويزيانا في
شكل المواد المنبثقة من أربعة فصوص بقطر يبلغ حوالي ٠,7 ملم وبطول ٠١ ملم.
تم تحميل حوالي YY مليلتر و17 مليلتر و96 مليلتر من المحفز (الإجمالي ٠8١ مليلتر) في ٠ المفاعل الأول والثاني والثالث على التوالي. كان المفاعل ١ مملوءًا بطبقات بمقاس Vo مليلتر
(الأسفل) و١" مليلتر (الأعلى) من الخرز الزجاجي .glass beads كان المفاعل ؟ مملوءًا
ارا
— 7 اذ بطبقات بمقاس ٠١ مليلتر (الأسفل) و١١ مليلتر (الأعلى) من الخرز الزجاجي. كان المفاعل ؟ مملوءًا بطبقات بمقاس 7 مليلتر (الأسفل) و؟ مليلتر (الأعلى) من الخرز الزجاجي. تمه ضخ تغذية المخلفات النفطية الخفيفة الجديدة إلى المفاعل ١ باستخدام مضخة ترددية reciprocating pump بمعدل تدفق يتراوح ما بين ١ مليلتر/دقيقة إلى ؟ مليلتر/دقيقة. يتراوح إجمالي الهيدروجين الذي تمت تغذيته للمفاعلات ما بين 7٠١ لتر طبيعي من الهيدروجين
لكل لتر إلى Yoo لتر طبيعي من الهيدروجين لكل لتر ١770( قدم مكعب قياسي/برميل إلى Y ١ A ٠ قدم la قياسي/برميل). كان متوسط درجة حرارة العمود الموزون في المفاعلات من ١ إلى ؟ يتراوح ما بين Ve درجة a she إلى م.م درجة REP sale) تيار (AY بار). تم تقسيم الفائض من مفاعل IVA) ميجا باسكال ١,8 كان الضغط ٠ التدوير وفائض المنتج. من خلال مضخة القياس الكباس liquid recycle stream لقد تدفق تيار إعادة تدوير السائل للاتصال بتغذية الهيدروكربون الجديدة في مدخل المفاعل الأول. (piston metering pump (LHSV) كل ساعة Jill وتراوحت نسبة إعادة التدوير ما بين ؛ و 6. وتراوحت السرعة الفراغية
.٠-ةدحاو وساعة oY .ما بين Vo وتم إخضاع فائض المنتج من المفاعل ؟ إلى درجة الحرارة المحيطة والضغط المحيط. تم إخراج الغازات المتبخرة من المنتج عن طريق إزاحة النيتروجين من خلال السائل والاحتفاظ بالمنتج الخالي لاستخدامه في الأمثلة التالية. وتم ذكر خصائص )١ من الغازات الناتج (ويشار إليه بمنتج المرحلة .١ في الجدول ١ المرحلة
الجدول ١ .خصائص المنتج للمثال ١ تغذية المخلفات النفطية | منتج المرحلة الخفيفة ١ (LCO) ارا
Ad A —_ _ me is 0 7 > = Sree is > | ] | — He أ. قد تكون قيمة المحتوى الكبريتي أعلى من النتيجة الفعلية على نحو خاطئ بسبب التلوث الحادث من العينة التحليلية. وقد وجدت التجارب التالية التي أجريت ضمن نفس شروط العملية المحتوى الكبريتي في نطاق يتراوح ما بين 7 أجزاء في المليون بالوزن إلى 7١؟ جزءًا في المليون بالوزن. oe المثال ١ تم إظهار المرحلة الثانية من الاختراع الحالي في هذا المثال حيث تم استخدام منتج المرحلة ١ من ١ JE باعتباره التغذية. Sid المفاعلان ؛ 05 بمحفز التكسير الهيدروجيني ©779014) النيكل والتنغستين على دعم الزيوليت) من شركة Albemarle في شكل مواد منبثقة اسطوانية بقطر aly حوالي ١,59 ملم ٠ وبطول ٠١ ملم. امتلاً كل مفاعل بمقدار ٠0 مليلتر من المحفز واحتوى على طبقة بمقاس VY مليلتر (الأسفل) Ye مليلتر (الأعلى) من الخرز الزجاجي. تم حقن الهيدروجين فقط إلى التغذية في المفاعل ؛؛ وتدفق الفائض من Jolie ؛ مباشرةً إلى Jolie ©. تم تقسيم الفائض من مفاعل 0 ارا
Ad q — — إلى تيار sale) التدوير وفائض المنتج. لقد تدفق تيار إعادة تدوير السائل من خلال مضخة القياس الكباس؛ للاتصال بالتغذية في مدخل المفاعل ؛ . تم ضخ التغذية (منتج المرحلة ١ من المثال )١ إلى المفاعل ؛ باستخدام مضخة ترددية بمعدل تدفق ٠,5 مليلتر/دقيقة بمقدار VO ,+ ساعة من السرعة الفراغية للسائل كل ساعة-1151/(.1ا) تمت تغذية الهيدروجين عند ١٠ لتر طبيعي من الهيدروجين لكل لتر ais ١٠١( مكعب/برميل). كان الضغط ١,8 ميجا باسكال VFA) بار). كانت نسبة sale) التدوير 7. وتم إجراء عمليات مبدئية في اثنين من درجات حرارة التفاعل المختلفة. كان لدى المفاعلين ؛ 5 © متوسط درجة حرارة العمود الموزون والبالغ VET درجة مثوية في عملية مبدئية واحدة و١7 درجة مئوية في العملية المبدئية الأخرى. وتلخصت خصائص التغذية والمنتج من كل درجة حرارة للتفاعل في الجدول 7. الجدول ؟ .خصائص المنتج للمثال ؟ المنتج YET |المنتج 360 التغذية لمنتج لمنتج درجة مئوية |درجة مثوية المواد العطرية متعددة الحلقات 7 را 6 و بالوزن |p| eee Seem الكثافة كجم/متر مكعب 6و Al) درجة AVY م AY sie 4 8A .0
=« _ أ. راجع الملاحظة أعلاه ضمن الجدول 7. المثال ؟ تم إظهار المرحلة الثانية من الاختراع Jad) في هذا المثال حيث تمت تجزئة منتج المرحلة ١ من المثال ١ قبل الاستخدام باعتباره التغذية. تكون ظروف التفاعل بخلاف ذلك مشابهة للمثال ؟ © وتم شحن جزء من منتج المرحلة ١ من المثال ١ إلى عمود التقطير بالتشغيلة بمقدار ؟ لتر.
احتوى العمود على © أدراج؛ ومكثف كليء والسائل المعاد إلي المجزئ. تم تشغيل العمود ضمن التفريغ. تم استخدام وعاء التسخين الكهربائي لتسخين العمود. تم تشغيل العمود عند Yi) من نسبة المسترجع. واستمرت عملية التقطير حتى أصبح لدى المواد phil معدل كثافة بمقدار .85 كجم/متر مكعب. تم استخدام الرواسب الناتجة من التقطير بالتشغيلة باعتبارها التغذية للمرحلة
.٠ الثانية من مثال ٠ تم ضخ التغذية (الرواسب الناتجة من التقطير) إلى المفاعل ؛ باستخدام مضخة ترددية بمعدل (LHSV) من السرعة الفراغية للسائل كل ساعة ١-ةعاس Yo تدفق 0,) مليلتر/دقيقة بمقدار قدم مكعب/برميل). 7٠١( لتر طبيعي من الهيدروجين لكل لتر ١5 تمت تغذية الهيدروجين عند التدوير 6. وتم إجراء عمليات sale) بار). كانت نسبة VFA) ميجا باسكال ١3,8 كان الضغط
dae Vo مرة gal في اثنين من درجات Sha التفاعل المختلفة. كان لدى المفاعلين ؛ 5 © متوسط درجة حرارة العمود الموزون والبالغ TET درجة مثوية في عملية مبدئية واحدة و١7 درجة Asie في العملية المبدئية الأخرى. وتلخصت خصائص التغذية (الرواسب) والمنتج من كل درجة حرارة للتفاعل في الجدول 4.
الجدول ؛ .خصائص المنتج للمثال ؟ ارا
©3160 المنتج | vey لمنتج | Rs
الرواسب ادرجة مئوية | درجة مئوية تت" 7 > Seem Cem JE 4 : تم إظهار استخدام نوع مختلف من محفز التكسير الهيدروجيني في المفاعلين ؛ و© في هذا (JE ظروف التفاعل هي بخلاف ذلك مشابهة للمثال ؟ بما في ذلك استخدام نفس تشغيلة الرواسب باعتبارها التغذية .احتوى SIS من المفاعلين ؛ و© على To مليلتر من المحفز catalyst "اللابلوري" amorphous’ 56. 1023-1 "كاوالذي تم تصنيعه من جانب شركة Albemarle © وهو عبارة عن النيكل/الموليبدينوم على تفعيل الألومينا alumina في شكل المواد المنبثقة من أربعة فصوص بقطر يبلغ حوالي 1,0 ملم. كانت مرحلة ما قبل التنقية بالكبريت للمحفز واستقراره هي نفس العملية التي تم إجراؤها للمحفزات الأخرى .تم ضخ التغذية (الرواسب الناتجة من التقطير كما هو موضح في المثال (V إلى المفاعل ؛ باستخدام مضخة ترددية reciprocating pump بمعدل تدفق V,0 مليلتر/دقيقة بمقدار 75,١؛/ساعة من السرعة الفراغية للسائثل كل dele ٠ (1157). تمت تغذية الهيدروجين عند ١١١ لتر طبيعي من الهيدروجين لكل لتر (11 قدمًا
— \ ¢ — مكعبًا/برميل). كان الضغط ١,8 ميجا باسكال VFA) بار). كانت نسبة sale) التدوير LT كان لدى المفاعلين ؛ و5 متوسط درجة حرارة العمود الموزون والبالغ VEY درجة مئوية. وتلخصت خصائص التغذية (الرواسب) والمنتج من درجة حرارة التفاعل عند VEY درجة مئوية في الجدول مم الجدول Lo خصائص المنتج للمثال ؛ المنتج التغذية الرواسب an yey مثوية Com - 0 7 > ل EE د المثال أ المقارن تم إظهار الفرق في مجموعة مواصفات المنتج الأساسية التي تم إنتاجها عندما لم يتم تنفيذ نزع الغاز لإزالة المواد plaid) بشكل خاص الأمونيا قبل إدخالها إلى مفاعلات التكسير الهيدروجيني في هذا المثال المقارن. ارا
ا يتم تحميل المفاعلات من ١ إلى “ مع محفز كما هو موضح في .١ JE امتلاً المفاعلان ؛ و© بمحفز التكسير الهيدروجيني 77٠0460 كما هو موضح في JE ؟؛ بينما في هذه الحالة؛ امتلاً كل من المفاعلين ؛ 05 أو جميعها بمقدار ٠٠0 مليلتر من المحفز واحتوى على طبقة بمقاس ٠ مليلتر )الأسفل voy) مليلتر ) الأعلى (من الخرز الزجاجي).
تم توصيل جميع المفاعلات في تسلسل؛ لم يكن هناك أي انقطاع بعد إجراء عملية نزع الغاز في المفاعل ؟. لم يكن هناك أيضًا سوى حلقة إعادة تدوير فردية recycle loop 517016. تم تقسيم الفائض من مفاعل © إلى تيار إعادة التدوير وفائض المنتج؛ وتدفق تيار إعادة التدوير من خلال مضخة القياس الكباس piston metering pump للاتصال بالتغذية في Jane المفاعل .١ تم حقن الهيدروجين إلى تيار التغذية قبل إدخاله إلى المفاعلات من ١ إلى ؛ لإعادة تشبع التغذية.
٠ تم ضخ التغذية (المخلفات النفطية الخفيفة الجديدة) إلى المفاعل ١ باستخدام مضخة ترددية بمعدل تدفق يبلغ تقريبًا ؛ 7,7 مليلتر/دقيقة للسرعة الفراغية للسائل كل ساعة (LHSV) بمقدار ٠-١8 ساعة على التوالي لعمليات التنقية بالهيدروجين والتكسير الهيدروجيني المستهدفة. وكان إجمالي الهيدروجين الذي تمت تغذيته إلى محفز التنقية بالهيدروجين )المفاعلات من ١ إلى 9 oli) )١ JE 310 لتر طبيعي من الهيدروجين لكل لتر من تغذية الهيدروكربون-( وبلغ إجمالي
Ve الهيدروجين الذي تمت تغذيته إلى محفز التكسير الهيدروجيني )المفاعلان ؛ و5 ٠٠١( لتر طبيعي من الهيدروجين لكل لتر من تغذية الهيدروكربون )270 قدمًا مربعًا/برميل.( كان لدى المفاعلات من ١ إلى 7 متوسط درجة حرارة العمود الموزون والبالغ 710 درجة مئوية؛ بينما لدى المفاعلين ؛ 05 متوسط درجة حرارة العمود الموزون والبالغ FV درجة مئوية. كان الضغط ١,8 ميجا باسكال ١8) بارء( كانت نسبة sale) التدوير 7. واستمرت الظروف لمدة ؟ ساعات للتأكد ge Yo أن النظام كان مصطقًا. وتلخصت خصائص منتج المثال أ في الجدول 76 وتمت مقارنتها بخصائص المثال ؟ المبتكر والمنتج عند VEY درجة مئوية. الجدول 7. خصائص المنتج للمثال أ ؟ درجة Lge
المت اا EE _ 0 7 > RR وتُظهر البيانات فائدة الاختراع الحالي » من خلال إزالة النيتروجين قبل التكسير الهيدروجيني؛ بالمقارنة مع تفاعل مشابه حيث لا تتم إزالة النيتروجين قبل التكسير الهيدروجيني. وبالرغم من أن كلا الوسيلتان قامتا بترقية المخلفات النفطية الخفيفة Td من دون توليد كميات نسبية من النفتاء فإن الوسيلة المبتكرة توفر نتائج هامة وأفضل بكثير lad يتعلق بالكثافة الأقل ومؤشر السيتان الأعلى. ارا
Claims (1)
- هه عناصر الحماية-١ عملية للمعالجة الهيدروجينية Lai hydroprocessing process الهيدروكربونhydrocarbon والتي تتكون من:(أ) تلامس تغذية الهيدروكربون مع الهيدروجين hydrogen والمخفف diluent الأول لتشكيلتغذية السائل الأول حيث يتبخر الهيدروجين في تغذية السائل الأول؛ وحيث تكون تغذية© الهيدروكربون هي المخلفات النفطية الخفيفة light cycle oil (LCO) التي لديها محتوى الموادالعطرية متعددة الحلقات polycyclic aromatics content بأكبر من © 77 بالوزن» ومحتوىالنيتروجين 0100980 بأكبر من 700 جزء في المليون بالوزن ((Wppm) وكثافة بأكبر من 840كجم/متر مكعب؛(ب) تلامس خليط تغذية السائل الأول مع المحفز catalyst الأول في منطقة تفاعل السائل ٠ الكامل liquid—full reaction zone الأولى لإنتاج الفائض effluent الأول؛(ج) إعادة تدوير جزء من الفائض الأول لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الأول في الخطوة4())9( فصل الأمونيا ammonia والغازات الأخرى بشكل اختياري من الجزء الخاص بالفائض الأولالذي لم تتم sale) تدويره لإنتاج الفائض الثاني الذي لديه محتوى النيتروجين بأقل من ٠٠١ جزء ١ في المليون بالوزن؛(ه) تلامس الفائض الثاني مع الهيدروجين والمخفف الثاني لإنتاج تغذية السائل الثاني حيث يتبخرالهيدروجين في تغذية السائل الثاني؛(و) تلامس تغذية السائل الثاني مع المحفز الثاني في منطقة تفاعل السائل الكامل الثانية لإنتاجالفائض الثالث الذي لديه كثافة بأقل من ATO كجم/متر مكعب بدرجة حرارة ١5,1 درجة مئوية ٠ ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأقل من 71١ بالوزن؛(ز) إعادة تدوير جزء من الفائض الثالث لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الثاني في الخطوة(ه)؛ و(ح) اعتبار الجزء الخاص بالفائض الثالث الذي لم تتم إعادة تدويره كتدفق المنتج.dua يتمثل المحفز الأول في محفز معالج بالهيدروجين hydrotreating catalyst ويتمثل Yo المحفز الثاني في محفز مفتوح الحلقة ring opening catalyst حيث يحتوي المحفز الثانيعلى فلز غير نفيس precious metal ودعم أوكسيد cOXide support وحيث يحتوي تدفق المنتج على مؤشر سيتان cetane أكبر من Yo "- العملية المنصوص عليها في عنصر الحماية ١ تشتمل ايضا على: تجزثة تدفق المنتج لاسترداد جزء وقود الديزل diesel على الأقل. © ؟- العملية المنصوص عليها في عنصر الحماية ١ حيث يكون لدى الفائض effluent الثاني الذي تم إنتاجه في الخطوة (د) محتوى النيتروجين nitrogen بأقل من ٠١ أجزاء في المليون بالوزن. ؛- العملية المنصوص عليها في عنصر الحماية ١ حيث يتكون تدفق المنتج بنسبة تبلغ 775 على الأقل من حجم وقود الديزل diesel بناءً على الحجم الكلي total volume لجزء الديزل diesel fraction ٠ رجزء النفتا .naphtha fraction 5- العملية المنصوص عليها في عنصر الحماية ١ حيث يتكون تدفق المنتج بنسبة تبلغ JAN على الأقل من حجم وقود الديزل diesel بناءً على الحجم الكلي total volume لجزء الديزل diesel fraction رجزء .naphtha fraction tall -١ العملية المنصوص عليها في عنصر الحماية ١ حيث تحتوي المخلفات النفطية الخفيفة light cycle oil (LCO) ١٠ الواردة في الخطوة 0 على محتوى كبريت انآانا5 يزيد على 50٠0 جزء في المليون بالوزن ويحتوي تدفق المنتج المبين في الخطوة (ح) على محتوى كبريت أقل من ٠ 8 جزء في المليون بالوزن. -١ العملية المنصوص عليها في عنصر الحماية 7 حيث يكون لدى تدفق المنتج في الخطوة (ح) محتوى كبريت sulfur بأقل من ٠١ أجزاء في المليون بالوزن. ٠ - +- العملية المنصوص عليها في عنصر الحماية ٠ حيث تحتوي المخلفات النفطية الخفيفة light cycle oil (LCO) الواردة في الخطوة (أ) على مؤشر سيتان cetane أقل من Yo 4- العملية المنصوص عليها في عنصر الحماية Cua A يحتوي تدفق المنتج المبين في الخطوة (ح) على مؤشر سيتان cetane أكبر من 0 5. -٠ عملية للمعالجة الهيدروجينية Lal hydroprocessing process الهيدروكربون Allg hydrocarbon Yo تتكون من: Oo aAو (أ) تلامس تغذية الهيدروكربون مع الهيدروجين hydrogen والمخفف diluent الأول لتشكيل تغذية السائل الأول حيث يتبخر الهيدروجين في تغذية السائل الأول؛ وحيث تكون تغذية الهيدروكربون هي المخلفات النفطية الخفيفة light cycle oil (LCO) التي لديها محتوى المواد العطرية متعددة الحلقات polycyclic aromatics content بأكبر من © 77 بالوزن» ومحتوى 0 النيتروجين 01009860 بأكبر من Yoo جزء في المليون بالوزن ((Wppm) وكثافة بأكبر من 840 كجم/متر مكعب في ظل ١5,6 درجة مثوية؛ (ب) تلامس خليط تغذية السائل الأول مع المحفز catalyst الأول في منطقة تفاعل السائل الكامل liquid—full reaction zone الأولى لإنتاج الفائض effluent الأول؛ (ج) sale) تدوير جزء من الفائض الأول لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الأول في الخطوة ٠ ()؛ (د) فصل جزء على الأقل من الفائض الأول الذي لم تتم إعادة تدويره في منطقة فصل إلى ثلاثة أجزاء على الأقل وتتكون من: )١( جزء غليان بدرجة منخفضة مكون من الأمونيا ammonia والغازات الأخرى بشكل lid) و(7) جزء وقود الديزل diesel المكون من منتج في مستوى وقود الديزل الذي لديه كثافة لا تزيد عن AV كجم/متر مكعب بدرجة حرارة ١5,1 درجة مئوية؛ ١ ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات polycyclic aromatics content بنسبة لا تزيد عن 7٠ بالوزن؛ ومحتوى كبريت sulfur لا يزيد ٠١ جزءًا في المليون بالوزن» و(7) جزء غليان بدرجة مرتفعة لديه محتوى النيتروجين بأقل من ٠٠١ جزء في المليون بالوزن؛ (ه) تلامس نسبة من جزء الغليان بدرجة مرتفعة مع الهيدروجين والمخفف الثاني لإنتاج تغذية JEL الثاني حيث يتبخر الهيدروجين في تغذية السائل الثاني؛ Ye (و) تلامس تغذية BL الثاني مع المحفز الثاني في منطقة تفاعل السائل الكامل liquid—full reaction zone الثانية لإنتاج الفائض الثاني الذي لديه كثافة Jil من AYO كجم/متر مكعب بدرجة حرارة 10,7 درجة Asie ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات polycyclic aromatics content بأقل من 7١9 بالوزن؛ و (ز) إعادة تدوير جزء من الفائض الثاني لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الثاني في الخطوة Yeo )2( Oo aAA حيث تشتمل ثلاثة أجزاء على جزء naphtha fraction tall على الأقل ويشتمل جزء الديزل total على 7290 على الأقل من حيث الحجم بالاستناد على الحجم الكلي diesel fraction.naphtha لأجزاء الديزل والنفتا volume -١١ عملية للمعالجة الهيدروجينية Lal hydroprocessing process الهيدروكربون Allg hydrocarbon © تتكون من: 0 تلامس تغذية الهيدروكربون hydrocarbon مع الهيدروجين hydrogen والمخفف diluent الأول لتشكيل تغذية السائل الأول؛ حيث يتبخر الهيدروجين في تغذية السائل الأول؛ وحيث تكون تغذية الهيدروكربون هي المخلفات النفطية الخفيفة light cycle oil (LCO) التي lal محتوى المواد العطرية متعددة الحلقات polycyclic aromatics content بأكبر من © 77 بالوزنء ٠ ومحتوى النيتروجين nitrogen بأكبر من 700 جزء في المليون بالوزن ((WppM) وكثافة بأكبر من 848 كجم/متر مكعب في ظل 15,1 درجة مئوية؛ (ب) تلامس خليط تغذية السائل الأول مع المحفز catalyst الأول في منطقة تفاعل السائل الكامل liquid—full reaction zone الأولى لإنتاج الفائض effluent الأول؛ (ج) sale) تدوير جزء من الفائض الأول لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الأول في الخطوة ٠ ()؛ (د) توجيه جزء على الأقل من الفائض الأول الذي لم تتم إعادة تدويره ومكون ثاني إلى منطقة فصل لإنتاج ثلاثة أجزاء على الأقل مكونة من: )١( جزء غليان بدرجة منخفضة مكون من الأمونيا 800000018 والغازات الأخرى بشكل اختياري؛ و(7) جزء وقود الديزل المكون من منتج في مستوى وقود الديزل diesel الذي لديه AES لا تزيد عن 7+6 كجم/متر مكعب بدرجة حرارة ١9,10 Yo درجة مئوية؛ ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بنسبة لا تزيد عن const 7١ ومحتوى كبريت sulfur لا يزيد ٠١ جزءًا في المليون بالوزن؛ و(؟) جزء غليان بدرجة مرتفعة لديه محتوى النيتروجين بأقل من ٠٠١ جزء في المليون بالوزن؛ (ه) تلامس نسبة من جزء الغليان بدرجة مرتفعة مع الهيدروجين والمخفف الثاني لإنتاج تغذية JEL الثاني حيث يتبخر الهيدروجين في تغذية السائل الثاني؛(و) تلامس تغذية السائل الثاني مع المحفز الثاني في منطقة تفاعل السائل الكامل الثانية لإنتاج الفائض الثاني الذي لديه كثافة بأقل من AYO كجم/متر مكعب بدرجة حرارة ١5,1 درجة مئوية ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأقل من 719 بالوزن؛ (ز) إعادة تدوير جزء من الفائض الثاني لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الثاني في الخطوة © (ه)؛و (ح) توفير جزء من الفائض الثاني الذي لم تتم إعادة تدويره على الأقل ككل أو ia من المكون الثاني في الخطوة (د). -١" العملية المنصوص عليها في عنصر الحماية ON) حيث يتم خلط جزء من الفائض effluent الأول الذي لم تتم إعادة تدويره على الأقل والمكون الثاني قبل تقديمهما إلى منطقة ٠ الفصل في الخطوة (د). -١ العملية المنصوص عليها في عنصر الحماية VY حيث يتم تجميع جزء الديزل diesel 00 المبين في الخطوة (د) كمكون خلط ديزل diesel blending component أو كوقود ديزل diesel fuel = العملية المنصوص عليها في عنصر الحماية ٠١ حيث تشتمل ثلاثة أجزاء Ua على جزء Vo نفتا على الأقل ويمتل جزء الديزل diesel fraction 7975 على الأقل من حيث الوزن من حيث الحجم بالاستناد على الحجم الكلي total volume لأجزاء الديزل .naphtha tally -١ عملية للمعالجة الهيدروجينية Lal hydroprocessing process الهيدروكربون hydrocarbon والتي تتكون من: (أ) تلامس تغذية الهيدروكربون مع الهيدروجين hydrogen والمخفف diluent الأول لتشكيل ٠ تغذية السائل الأول حيث يتبخر الهيدروجين في تغذية السائل الأول وحيث تكون تغذية الهيدروكربون هي المخلفات النفطية الخفيفة light cycle oil (LCO) التي لديها محتوى المواد العطرية متعددة الحلقات polycyclic aromatics content بأكبر من © 77 بالوزن» ومحتوى النيتروجين 0100980 بأكبر من 700 جزء في المليون بالوزن ((Wppm) وكثافة بأكبر من 840 كجم/متر مكعب في ظل ١5,6 درجة مثوية؛ Yo (ب) تلامس خليط تغذية السائل الأول مع المحفز catalyst الأول في منطقة تفاعل السائل الكامل liquid—full reaction zone الأولى لإنتاج الفائض effluent الأول؛ Oo aAمه (ج) إعادة تدوير جزء من الفائض الأول لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الأول في الخطوة )(4 )9( فصل جزء على الأقل من الفائض الأول الذي لم تتم إعادة تدويره في منطقة فصل إلى ثلاثة أجزاء على الأقل وتتكون من: )١( جزء غليان بدرجة منخفضة مكون من الأمونيا ammonia oo والغازات الأخرى بشكل lid) و(7) جزء وقود الديزل diesel المكون من منتج في مستوى وقود الديزل الذي لديه كثافة لا تزيد عن AV كجم/متر مكعب بدرجة حرارة ١5,1 درجة مئوية؛ ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات polycyclic aromatics content بنسبة لا un عن 7٠ بالوزن؛ ومحتوى كبريت sulfur لا يزيد ٠١ جزءًا في المليون بالوزن» و(7) جزء غليان بدرجة مرتفعة لديه محتوى النيتروجين بأقل من ٠٠١ جزء في المليون بالوزن؛ ٠ (ه) تلامس نسبة من جزء الغليان بدرجة مرتفعة مع الهيدروجين والمخفف الثاني لإنتاج تغذية JEL الثاني حيث يتبخر الهيدروجين في تغذية السائل الثاني؛ (و) تلامس تغذية السائل الثاني مع المحفز الثاني في منطقة تفاعل السائل الكامل الثانية لإنتاج الفائض الثاني الذي لديه كثافة بأقل من AYO كجم/متر مكعب بدرجة حرارة ١5,1 درجة مئوية ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقات بأقل من 7١9 بالوزن؛ و Ve (ز) إعادة تدوير جزء من الفائض الثاني لاستخدامه ككل أو كجزء من المخفف الثاني في الخطوة(ه). حيث يتم إنتاج جزء النفتا naphtha fraction في الأساس في خطوة الفصل (د). - العملية المنصوص عليها في عنصر الحماية ٠١ أو ١5 والتى تشتمل بصفة اضافية على: (ح) فصل جزءٍ على الأقل من الفائض 6010604 الثاني الذي لم يعاد تدويره لإنتاج جزء ديزل على ٠ . الأقل يحتوي على منتج في مستوى وقود الديزل AES diesel لا تزيد على Ve كجم/ م مكعب في ظل ١5,6 درجة مثوية ومحتوى عطري متعدد الحلقات polyaromatic content لا يزيد على 717 من الوزن ومحتوى كبريت sulfur لا يزيد على ٠١ جزء في المليون في الوزن. -١١ العملية المنصوص عليها في عنصر الحماية V1 حيث يتم تجميع أجزاء الديزل في خطوات الفصل (د) و(ح) بشكل منفصل أو مجمع كمكون خلط ديزل diesel blending component Yo أو كوقود ديزل diesel fuel-١ه- - العملية المنصوص عليها في عناصر الحماية ١ أو ٠١ أو ١١ أو Vo حيث تبلغ الكمية الإجمالية من الهيدروجين Jalal hydrogen إلى منطقة تفاعل السائل الكامل liquid—full reaction zone الأولى والثانية من ٠٠0٠0 إلى 57٠0 لتر طبيعي من الهيدروجين لكل لتر من تغذية الهيدروكربون VYYO) hydrocarbon إلى 7٠٠١ قدم مكعب قياسي/برميل) -١# 0 العملية المنصوص عليها في عناصر الحماية ١ أو ٠١ أو ١١ أو Vo حيث يكون لكلا من منطقة تفاعل Jill الكامل liquid—full reaction zone الأولى ومنطقة تفاعل السائل الكامل الثانية درجة حرارة في نطاق ما بين حوالي Ver درجة مثوية إلى حوالي tor درجة dase وضغط في نطاق ما بين حوالي 7,50 ميجا باسكال (5,؟؟ بار) إلى حوالي ١7,7“ ميجا باسكال ١77( بار)ء وسرعة فراغية للسائل كل ساعة liquid hourly space velocity (LHSV) من.٠-تاعاس ٠١ إلى حوالي ١-ةعاس ١,١ حوالي ٠ حيث يكون لكلا Vo أو ١١ أو ٠١ أو ١ العملية المنصوص عليها في عناصر الحماية -٠ الأولى ومنطقة تفاعل السائل liquid—full reaction zone من منطقة تفاعل السائل الكامل Gage درجة 508٠0 درجة مئوية إلى حوالي Vir الكامل الثانية درجة حرارة في نطاق ما بين حوالي ميجا باسكال ١3,9 وضغط في نطاق ما بين حوالي 1,3 ميجا باسكال )19 بار) إلى حوالي اوأناوأا من hourly space velocity (LHSV) وسرعة فراغية للسائل كل ساعة (JL ١8( ٠ .٠-تاعاس إلى حوالي ؛ ١-ةعاس ١,4 حوالي حيث يكون محتوى Ve أو ١١ أو ٠١ العملية المنصوص عليها في عناصر الحماية -”١ جزء في المليون بالوزن. 5٠ لدى جزء الغليان بدرجة مرتفعة أقل من nitrogen النيتروجين أو 15 حيث يكون محتوى ١١ أو ٠١ العملية المنصوص عليها في عناصر الحماية YY جزء في المليون بالوزن. ٠١ لدى جزء الغليان بدرجة مرتفعة أقل من nitrogen النيتروجين ٠ حيث يوجد لدى المخلفات Vo أو ١١ أو ٠١ العملية المنصوص عليها في عناصر الحماية -7"“ أكثر من 500 جزء في المليون بالوزن sUfur النفطية الخفيفة في الخطوة (أ) محتوى كبريت جزءًا في 5 ٠ الثاني في الخطوة (و) محتوى كبريت لا يزيد عن effluent ولدى الفائض (Wppm) .)0000017( المليون بالوزناج؛- العملية المنصوص عليها في عناصر الحماية ٠١ أو ١١ أو Vo حيث تحتوي المخلفاتالنفطية الخفيفة light cycle oil (LCO) الواردة في الخطوة (أ) على مؤشر سيتان Jil cetaneمن Ye ويحتوي الفائض effluent الثاني الوارد في الخطوة (و) على مؤشر سيتان أقل من Yo5>- العملية المنصوص عليها في عناصر الحماية ٠١ أو ١١ أو 10 حيث يوجد edn وقودoo الديزل diesel المكون من منتج في مستوى وقود الديزل diesel الذي لديه كثافة لا تزيد عنAVL كجم/متر مكعب بدرجة حرارة ١9,1 درجة مئوية؛ ومحتوى المواد العطرية متعددة الحلقاتpolycyclic aromatics content بنسبة لا تزيد عن 7١١ بالوزن» ومحتوى كبريت sulfur لايزيد ١٠جزءًا في المليون بالوزن.7- العملية المنصوص عليها في عناصر الحماية ٠١ أو ١١ أو Ve حيث يكون محتوى ٠ النيتروجين nitrogen لدى جزء الديزل diesel fraction أقل من ٠٠١ جزء في المليون بالوزن.-7١ العملية المنصوص عليها في عناصر الحماية ٠١ أو ١١ أو ٠5 حيث يتمثل المحفزJY catalyst في محفز معالج بالهيدروجين hydrotreating catalyst ويتمثل المحفز الثانيفي محفز تكسير بالهيدروجين hydrocracking catalystVA العملية المنصوص عليها في عنصر الحماية (TY حيث يحتوي المحفز المعالج بالهيدروجين hydrotreating catalyst ١٠ على فلز غير نفيس precious metal ودعم أوكسيد oxidesupport4- العملية المنصوص عليها في عنصر الحماية (YY حيث يحتوي محفز التكسير بالهيدروجينoxide ودعم أوكسيد precious metal فلز غير نفيس hydrocracking catalystsupportOo aAAd —_ جم LR المي مسلاا ا انا EFT ~ ver word 1 ضne. ! rh 0 1 1 [ 1 Wi ri | م fr if سس wo NA | | AL ١ / »م 0 د 1 LS. إ 1 | 1 ¥ pn "م : xa | SR ا -- 7 ¥ شك 1 أ ارا_ جم it ال a : ١ = 5 3 4 ’ ? سقط "م 4ح خض تا دج 1 £04 3 8 LI ¥ فير سل م aor | BD wr — بس يهنا Fe CRE من ال Cgaw سس ا ب بET. اا Tay aod a ب TN gras] - سام | sled Na . 0 ا( ven” sia الموج لمن | ARLE T 35 * Wy 1 Eyed - - لب i : را ارال ا اد 1 i fa Bd LEYS بو : lee * 8A .0مدة سريان هذه البراءة عشرون سنة من تاريخ إيداع الطلب وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها أو سقوطها لمخالفتها لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية صادرة عن مدينة الملك عبدالعزيز للعلوم والتقنية ؛ مكتب البراءات السعودي ص ب TAT الرياض 57؟؟١١ ¢ المملكة العربية السعودية بريد الكتروني: patents @kacst.edu.sa
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US13/669,540 US8721871B1 (en) | 2012-11-06 | 2012-11-06 | Hydroprocessing light cycle oil in liquid-full reactors |
| US14/051,495 US9139783B2 (en) | 2012-11-06 | 2013-10-11 | Hydroprocessing light cycle oil in liquid-full reactors |
| PCT/US2013/068208 WO2014074428A1 (en) | 2012-11-06 | 2013-11-04 | Hydroprocessing light cycle oil in liquid-full reactors |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA515360385B1 true SA515360385B1 (ar) | 2016-10-18 |
Family
ID=49620297
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA515360385A SA515360385B1 (ar) | 2012-11-06 | 2015-05-04 | المعالجة الهيدروجينية للمخلفات النفطية الخفيفة في مفاعلات السائل الكامل |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US9139783B2 (ar) |
| KR (1) | KR102249158B1 (ar) |
| CN (2) | CN104769081B (ar) |
| BR (2) | BR112015009859B1 (ar) |
| CA (1) | CA2888675C (ar) |
| IN (1) | IN2015DN03200A (ar) |
| RU (1) | RU2662434C2 (ar) |
| SA (1) | SA515360385B1 (ar) |
| WO (1) | WO2014074428A1 (ar) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9617485B2 (en) | 2013-09-24 | 2017-04-11 | E I Du Pont De Nemours And Company | Gas oil hydroprocess |
| CN114958413A (zh) * | 2014-07-18 | 2022-08-30 | 精炼技术解决方案有限责任公司 | 全液氢化处理和选择性开环方法 |
| CN105602619B (zh) * | 2015-12-18 | 2017-10-17 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种液相加氢异构系统及其工艺和应用 |
| US10669490B2 (en) * | 2016-01-25 | 2020-06-02 | Dupont Industrial Biosciences Usa, Llc | Process for producing diesel with low levels of sulfur |
| BR102016016757B1 (pt) | 2016-07-20 | 2021-08-03 | Petróleo Brasileiro S.A. - Petrobras | Processo de beneficiamento de carga altamente (poli)aromática e nitrogenada |
| US11788017B2 (en) | 2017-02-12 | 2023-10-17 | Magëmã Technology LLC | Multi-stage process and device for reducing environmental contaminants in heavy marine fuel oil |
| US10604709B2 (en) | 2017-02-12 | 2020-03-31 | Magēmā Technology LLC | Multi-stage device and process for production of a low sulfur heavy marine fuel oil from distressed heavy fuel oil materials |
| US20190233741A1 (en) | 2017-02-12 | 2019-08-01 | Magēmā Technology, LLC | Multi-Stage Process and Device for Reducing Environmental Contaminates in Heavy Marine Fuel Oil |
| JP7101021B2 (ja) * | 2018-03-30 | 2022-07-14 | コスモ石油株式会社 | 高発熱量軽油基材の製造方法 |
| RU2673558C1 (ru) * | 2018-08-15 | 2018-11-28 | Федеральное автономное учреждение "25 Государственный научно-исследовательский институт химмотологии Министерства обороны Российской Федерации" | Способ получения всесезонного унифицированного дизельного топлива |
| WO2020069471A1 (en) * | 2018-09-29 | 2020-04-02 | Uop Llc | Process for maximizing production of heavy naphtha from a hydrocarbon stream |
| US11970666B2 (en) | 2020-09-30 | 2024-04-30 | Neste Oyj | Method for producing renewable fuel |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3620962A (en) | 1967-10-09 | 1971-11-16 | Atlantic Richfield Co | Process |
| US7569136B2 (en) | 1997-06-24 | 2009-08-04 | Ackerson Michael D | Control system method and apparatus for two phase hydroprocessing |
| JP4174079B2 (ja) * | 1997-06-24 | 2008-10-29 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | ２相水素化処理 |
| US6500329B2 (en) | 1998-12-30 | 2002-12-31 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Selective ring opening process for producing diesel fuel with increased cetane number |
| ITMI20051295A1 (it) * | 2005-07-08 | 2007-01-09 | Eni Spa | Processo per migliorare le qualita' come carburante di miscele idrocarburiche idrotrattate |
| CN100371423C (zh) * | 2006-09-06 | 2008-02-27 | 中国石油化工集团公司 | 一种烃类加氢裂化方法 |
| KR100841804B1 (ko) | 2007-07-13 | 2008-06-26 | 에스케이에너지 주식회사 | 유동층 촉매 반응 공정의 유출물로부터 나프텐계 베이스오일을 제조하는 방법 |
| US7794585B2 (en) | 2007-10-15 | 2010-09-14 | Uop Llc | Hydrocarbon conversion process |
| US9169450B2 (en) | 2008-02-12 | 2015-10-27 | Chevron U.S.A. Inc. | Method of upgrading heavy hydrocarbon streams to jet and diesel products |
| US8066867B2 (en) | 2008-11-10 | 2011-11-29 | Uop Llc | Combination of mild hydrotreating and hydrocracking for making low sulfur diesel and high octane naphtha |
| US9139782B2 (en) | 2011-02-11 | 2015-09-22 | E I Du Pont De Nemours And Company | Targeted pretreatment and selective ring opening in liquid-full reactors |
| US8926826B2 (en) | 2011-04-28 | 2015-01-06 | E I Du Pont De Nemours And Company | Liquid-full hydroprocessing to improve sulfur removal using one or more liquid recycle streams |
-
2013
- 2013-10-11 US US14/051,495 patent/US9139783B2/en active Active
- 2013-11-04 IN IN3200DEN2015 patent/IN2015DN03200A/en unknown
- 2013-11-04 CN CN201380058008.7A patent/CN104769081B/zh active Active
- 2013-11-04 BR BR112015009859-2A patent/BR112015009859B1/pt active IP Right Grant
- 2013-11-04 BR BR122019026593-3A patent/BR122019026593B1/pt active IP Right Grant
- 2013-11-04 CA CA2888675A patent/CA2888675C/en active Active
- 2013-11-04 WO PCT/US2013/068208 patent/WO2014074428A1/en active Application Filing
- 2013-11-04 RU RU2015121709A patent/RU2662434C2/ru active
- 2013-11-04 CN CN201710265989.2A patent/CN106947519B/zh active Active
- 2013-11-04 KR KR1020157011506A patent/KR102249158B1/ko active IP Right Grant
-
2015
- 2015-05-04 SA SA515360385A patent/SA515360385B1/ar unknown
- 2015-08-03 US US14/816,287 patent/US9365782B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2015121709A (ru) | 2016-12-27 |
| US9365782B2 (en) | 2016-06-14 |
| US20140124409A1 (en) | 2014-05-08 |
| BR112015009859A2 (pt) | 2017-07-11 |
| KR20150082270A (ko) | 2015-07-15 |
| RU2662434C2 (ru) | 2018-07-26 |
| CN106947519A (zh) | 2017-07-14 |
| IN2015DN03200A (ar) | 2015-10-02 |
| KR102249158B1 (ko) | 2021-05-10 |
| CN104769081A (zh) | 2015-07-08 |
| BR112015009859B1 (pt) | 2022-01-25 |
| CN104769081B (zh) | 2017-06-09 |
| US9139783B2 (en) | 2015-09-22 |
| WO2014074428A1 (en) | 2014-05-15 |
| US20150337222A1 (en) | 2015-11-26 |
| CN106947519B (zh) | 2018-12-18 |
| CA2888675C (en) | 2021-03-16 |
| BR122019026593B1 (pt) | 2022-01-25 |
| CA2888675A1 (en) | 2014-05-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA515360385B1 (ar) | المعالجة الهيدروجينية للمخلفات النفطية الخفيفة في مفاعلات السائل الكامل | |
| RU2637553C2 (ru) | Способ непосредственного нагнетания водорода в реакторах гидрогенизационной переработки с полным заполнением слоя катализатора жидкостью | |
| US8894838B2 (en) | Hydroprocessing process using uneven catalyst volume distribution among catalyst beds in liquid-full reactors | |
| KR101944130B1 (ko) | 하나 이상의 액체 재순환 스트림을 사용하여 황 제거를 개선시키기 위한 액체-풀 수소화가공 | |
| WO2013166361A1 (en) | Integrated ebullated-bed process for whole crude oil upgrading | |
| KR101962496B1 (ko) | 3-상 수소화처리 공정 전처리로서의 2-상 수소화처리 공정 | |
| US10005971B2 (en) | Gas oil hydroprocess | |
| MXPA99007690A (es) | Proceso de pre-tratamiento para petroleo crudo, ypetroleo crudo reformado mediante este proceso. | |
| RU2649389C2 (ru) | Способ улучшения низкотемпературных свойств и увеличения выхода среднедистиллятного исходного сырья через полностью жидкостную гидроочистку и депарафинизацию | |
| CN108779400B (zh) | 用于生产具有低水平硫的柴油的方法 | |
| WO2021237026A1 (en) | Methods of whole crude and whole crude wide cut hydrotreating low hetroatom content petroleum | |
| ES2367677T3 (es) | Proceso de conversión de fracciones pesadas en petróleo que incluye un lecho en ebullición para producir destilados medios de bajo contenido en azufre. | |
| CN107257842A (zh) | 减少加氢裂化单元中的重质多环芳香族化合物的方法和装置 | |
| SA112330504B1 (ar) | المعالجة المائية السائلة تماماً لتحسين إزالة الكبريت |