SA117380337B1 - جهاز للتسخين في تكنولوجيا امتزاز تأرجح الضغط التعزيزية - Google Patents

جهاز للتسخين في تكنولوجيا امتزاز تأرجح الضغط التعزيزية Download PDF

Info

Publication number
SA117380337B1
SA117380337B1 SA117380337A SA117380337A SA117380337B1 SA 117380337 B1 SA117380337 B1 SA 117380337B1 SA 117380337 A SA117380337 A SA 117380337A SA 117380337 A SA117380337 A SA 117380337A SA 117380337 B1 SA117380337 B1 SA 117380337B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
regeneration
heater
adsorption
gas
temperature
Prior art date
Application number
SA117380337A
Other languages
English (en)
Inventor
إيما لويزي أو’ميارا أبريل
روبرت زون أيان
جاميس رايسويل كريستوفر
علي كالباسي محمد
Original Assignee
أير برودكتس اند كيميكالز، انك.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by أير برودكتس اند كيميكالز، انك. filed Critical أير برودكتس اند كيميكالز، انك.
Publication of SA117380337B1 publication Critical patent/SA117380337B1/ar

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/0407—Constructional details of adsorbing systems
    • B01D53/0438—Cooling or heating systems
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/0462—Temperature swing adsorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/0407—Constructional details of adsorbing systems
    • B01D53/0423—Beds in columns
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/047—Pressure swing adsorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/047—Pressure swing adsorption
    • B01D53/053—Pressure swing adsorption with storage or buffer vessel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04163—Hot end purification of the feed air
    • F25J3/04169—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04163—Hot end purification of the feed air
    • F25J3/04169—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities
    • F25J3/04181—Regenerating the adsorbents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/40—Nitrogen compounds
    • B01D2257/402—Dinitrogen oxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/50—Carbon oxides
    • B01D2257/504—Carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/80—Water
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2258/00—Sources of waste gases
    • B01D2258/06—Polluted air
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40043—Purging
    • B01D2259/40045—Purging with two sub-steps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40077—Direction of flow
    • B01D2259/40081—Counter-current
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40083—Regeneration of adsorbents in processes other than pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40088—Regeneration of adsorbents in processes other than pressure or temperature swing adsorption by heating
    • B01D2259/4009—Regeneration of adsorbents in processes other than pressure or temperature swing adsorption by heating using hot gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/402—Further details for adsorption processes and devices using two beds
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/10—Capture or disposal of greenhouse gases of nitrous oxide (N2O)
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Separation Of Gases By Adsorption (AREA)

Abstract

يتعلق الاختراع الحالي بعملية امتزاز تأرجح الضغط المحسَّن بدرجة الحرارة temperature enhanced pressure swing adsorption (TEPSA) لإزالة مكونين اثنين على الأقل بما في ذلك مكون ممتز بقوة أقل ومكون ممتز بقوة أكبر من خليط غاز، تشتمل العملية المذكورة على استخدام مسخن مفرد واحد ووعائي جهاز امتزاز اثنين على الأقل، في كل منها دورات متكررة تشتمل على مرحلة امتزاز adsorption phase ومراحل تجديد regeneration phases لاحقة. شكل 1.

Description

‏جهاز للتسخين في تكنولوجيا امتزاز تأرجح الضغط التعزيزية‎
A Device for Heating Up in Reinforcing Pressure Swing Adsorption Technology ‏الوصف الكامل‎ خلفية الاختراع
Thermally Enhanced ‏الاختراع الحالي بعملية الامتزاز بالضغط المتأرجح الحراري‎ Gly cryogenic ‏لتنقية الهواء قبل مرحلة التقطير البارد‎ TEPSA Pressure Swing Adsorption 0 ؛ باستخدام سخان مفرد ‎single heater‏ ووعائي امتزاز ‎adsorber vessels‏ على الأقل. يتعلق الاختراع أيضاً بجهاز يستخدم في عملية ‎TEPSA‏ عادة يكون من الضروري إزالة مكونات الغاز من تيار الغاز عن طريق الامتزاز على مازة صلبة ‎adsorbent‏ 0ا50. بشكل ‎ab «ald‏ تنفيذ خطوات ما قبل التنقية بشكل شائع عند القيام بعمليات ‏فصل الهواء بدرجات حرارة منخفضة. وبالتالى فإن ‎sale)‏ توليد المادة المازة بشكل دوري ضروري ‏حيث أن مكونات الغاز التى تمت إزالتها قد تكون ذات قيمة فعلية أو ريما كانوا عناصر ملوثة فى 0 خليط الغاز. ‏في مثل هذه العمليات يتم ضخ الغاز ليتصل بالمازة الصلبة الموجودة في وعاء الامتزاز حتى تمتز ‏العنصر أو العناصر المراد إزالتها أو حتى تتراكم تدريجياً في المازة. يرتفع تركيز العنصر أو العناصر ‏في المازة بالتدريج وإذا استمرت العملية لفترة كافية؛ فإن العناصر الممتزة سوف تخترق نهاية تيار ‏طبقة الامتزاز. وقبل حدوث ‎lly‏ من الضروري إعادة تجديد المازة ‎.regenerate the adsorbent‏ 5 .قبل القيام بخطوات ما قبل التنقية؛ يتم تطبيق عمليات مختلفة ‎(ie‏ الامتزاز المتأرجح الحراري ‎Pressure Swing ‏_الامتزاز_بالضغط المتأرجح‎ «TSA Thermal Swing Adsorption ‎Thermally Enhanced Pressure ‏والامتزاز بالضغط المتأرجح الحراري‎ (PSA Adsorption ‎.TEPSA Swing Adsoprtion ‏في عملية الامتزاز بالضغط المتأرجح ‎PSA‏ يحدث الإنتزاز عن طريق إيقاف التدفق إلى المازة بالغاز 0 المراد معالجته؛ وتفريغ ضغط المازة من خلال تمرير تيار من الغاز المولد الذي يحتوي على القليل ‏من العنصر الممتز من خلال طبقة التيار المعاكس في اتجاه تغذية المنتج.
‎sale‏ تستخدم عملية الامتزاز المتأرجح الحراري ‎TSA‏ في مرحلة ما قبل تنقية الهواء في وحدة فصل
‏الهواء بدرجات حرارة منخفضة ‎LASU air separation unit‏ تتميز ‎TSA dude‏ بإعادة توليد
‏عملية الامتزاز في درجات حرارة مرتفعة؛ عادة تكون أعلي من 100 درجة ‎Augie‏ وفترة ‎sale]‏ توليد
‏طويلة. وحيث أن التدفق ‎(hall‏ المرتبط بعمليات ‎TSA‏ يكون مكثف وطويل؛ فإن التراجع في نوعية
‏5 نبض الحرارة له تأثير ضئيل على عملية ‎TSA‏ يتم استخدام الحرارة في عملية ‎(TSA‏ عن ‎Gob‏
‏السخان؛ لإنتزاز العنصر على الإمتزاز» وهو ‎celal‏ والذي يتميز بحرارة عالية عند الامتزاز.
‏هناك بديل لعملية ‎TSA‏ وهو عملية ‎TEPSA‏ والمذكورة على سبيل المثال براءة الاختراع الصادرة
‏من الولايات المتحدة الأمريكية رقم 5.614.000. ‎TEPSA‏ هي عملية إعادة توليد في درجات حرارة
‏منخفضة؛ حيث تكون درجة الحرارة أقل من 100 درجة مئوية وفترة تسخين قصيرة فقط. وعلي عكس 0 عملية ‎(TSA‏ يتم استخدام الحرارة التي يوفرها السخان لإزالة الملوثات الأقل قوة؛ وهو ثاني أكسيد
‏الكريون. يمكن وصف التدفق الحراري المرتبط بعمليات ‎TEPSA‏ بالضعيف؛ حيث تستطيع درجات
‏الحرارة الصغيرة في طريقها نحو طبقة الامتزاز أن تخفض من نوعية الحرارة التي يحملها نبض
‏الحرارة.
‎aa;‏ ذلك على نقيض عمليات ‎TSA‏ التي تسيطر عليها ‎clays‏ الحرارة العالية لإعادة التوليد في درجات حرارة أعلي بكثير من 100 درجة مئوية وفترات إعادة توليد ساخنة تتعدي العشر دقائق.
‏ونظراً للظروف القاسية لعمليات ‎TSA‏ فإن موقع السخان ليكون على مسافة مناسبة (أي 20 م أو
‏أكثر بعيداً عن وعاء الإمتزاز) له تأثير ضئيل على عمليات ‎sale)‏ التوليد؛ للمقارنة انظر براءة
‏الاختراع الأمريكية رقم 9.108.145.
‏في براءة الاختراع الأمريكية رقم 5.614.000 والأخرى رقم 8.734.571 نجد أن تهيئة الجهاز 0 لعملية ‎TEPSA‏ مذكورة وتشمل سخان خارجي واحد لإعادة توليد الغاز الساخن. هذا التجهيز الذي
‏يتضمن سخان خارجي واحد لا يقع بالقرب من وعاء الامتزاز لديه عيب وهو أن الفقد الحراري يحدث
‏بسهولة؛ مما يقلل من نوعية النبض الحراري (والذي يكون له شكل مستطيل) الذي يرسل ‎Dg‏ إلى
‎.adsorbent bed ‏الطبقة المازة‎
وهذا هو السبب لعدم تطبيق ‎Jie‏ هذا التجهيز عند ممارسة عمليات ‎(TEPSA‏ ولكن بدلاً من ذلك
تستخدم تجهيزات ‎Jie‏ تلك المذكورة في براءة الاختراع الأمريكية رقم 7.066.986. في هذه الوثيقة
تم الكشف عن تجهيزات طبقتي تسخين لعمليات ‎TEPSA‏ حيث يكون لكل وعاء امتزاز سخان
منفصل. يتم تجهيز السخانات بحيث يكون كل وعاء امتزاز مزود بعنصر تسخين منفصل يقع في
مدخل فوهة وعاء الامتزاز. ومن خلال هذا التجهيز المذكور أعلاه لعلميات ‎TEPSA‏ يمكن تقليل
عيوب مثل الفقد الحراري واختلاف نوعية النبض الحراري ‎heat pulse‏ إلى جانب ذلك؛ يتم تقليل
المسافة بين السخان ووعاء الامتزاز» للحفاظ على نوعية النبض الحراري قبل الاتصال بوعاء الامتزاز
.adsorbent bed
تتلخص مشكلة تجهيز السخان كما ذكرت في براءة الاختراع الأمريكية رقم 7.066.986 في أنه لابد من استخدام ‎sae‏ سخانات؛ أي سخان لكل وعاء امتزاز. يتسبب مثل هذا التجهيز في زيادة
جهود الصيانة نظراً لأن تعدد السخانات شيء ضروري ولأن هذه السخانات يجب أن تكون بالقرب
من وعاء الامتزاز. علاوة على ذلك ونظراً لحقيقة أن السخانات يتم احتوائها في مدخل فوهات أوعية
الامتزاز فإنها تعيق تنفيذ تجهيزات أكثر تعقيداً في الأوعية بسبب ضخامتها. بالإضافة إلى ذلك؛ فإن
تعدد السخانات له آثار عكسية على التكاليف بسبب زبادة المواد ومدخلات الطاقة. زد على ذلك أن 5 تكاليف الصيانة تصبح عالية للغاية.
ولذلك هناك حاجة لتحسين عمليات ‎TEPSA‏ يهدف الاختراع الحالي إلى التغلب على عيوب
عمليات ‎TEPSA‏ المعروفة في المجال؛ ويهدف بشكل خاص إلى تقديم عملية تتطلب تجهيز أقل
تعقيداً وأقل تكلفة مما يوفر نبض حراري مستقر لأوعية الامتزاز.
ولذلك يهدف الاختراع الحالي إلى معالجة تكثيف تشغيل درجات حرارة منخفضة في إعادة التوليد في 0 عمليات ‎TEPSA‏ تتعلق بتنقية الهواء قبل فصله بدرجات حرارة منخفضة وذلك لتبسيط وتقليل نفقة
العلميات الحالية.
علاوة على ذلك؛ يتعلق الاختراع الحالي بتوفير جهاز يمكن استخدامه في عمليات مثل عمليات
.TEPSA
الوصف العام للاختراع
يعتمد الاختراع الحالي على إثبات أن المشاكل السابقة يمكن التغلب عليها بواسطة عملية ‎TEPSA‏ ‏باستخدام سخان واحد ووعائي امتزاز على الأقل حيث يكون فرق الحرارة بين قيمة أعلي وأقل درجة حرارة أثناء مرحلة ‎sale)‏ التوليد الأولي بمدخل غاز إعادة التوليد الخاص بوعاء الامتزاز هو 20 درجة مشوية أو أقل.
ومن هنا فإن الاختراع الحالي يقدم في الجانب الأول عملية الامتزاز بالضغط المتأرجح الحراري ‎TEPSA temperature enhanced pressure swing adsorption‏ لإزالة عنصرين على الأقل بما فيهم عنصر أقل امتزازاً وعنصر أكثر امتزازاً من خليط الغازء تشمل العملية المذكورة استخدام سخان واحد ووعائي امتزاز» تتم في كلا منهما مرحلة الامتزاز ومراحل إعادة التوليد اللاحقة كما يلى:
0 في مرحلة الامتزاز ‎adsorption phase‏ يتم تمرير خليط الغاز المذكور في الاتجاه الأول عبر طبقة الامتزاز الموجود داخل وعاء ‎Cus RAY)‏ يتم تنقية خليط الغاز المذكور عن طريق امتزاز عنصرين على الأقل فى طبقة الامتزاز ‎.adsorbent bed‏ فى مرحلة إعادة التوليد ‎regeneration phase‏ الأولى يتم تمرير غاز ‎sale)‏ التوليد الساخن ‎hot‏
‎regeneration gas‏ والذي يكون له درجة حرارة معينة يتم اختيارها لتكون أي درجة حرارة تتراوح
‏5 من 20 درجة مثوية إلى 100 درجة ‎Dodie‏ عبر طبقة الامتزاز في اتجاه التدفق المعاكس لاتجاه التدفق أثناء مرحلة الامتزاز. في مرحلة إعادة التوليد الثانية يتم تمرير غاز إعادة التوليد البارد؛ والذي يكون له درجة حرارة معينة يتم اختيارها لتكون أي درجة حرارة تتراوح من 5 درجة مئوية إلى 65 درجة مئوية؛ عبر طبقة الامتزاز فى اتجاه التدفق المعاكس لاتجاه التدفق أثناء مرحلة الامتزازن
‏20 حيث : يتم توفير غاز إعادة التوليد الساخن لكل وعاء امتزاز من خلال تمرير غاز إعادة التوليد من المصدر إلى السخان المذكور حيث يتم تسخينه؛ وتمرير غاز ‎sale)‏ التوليد الساخن تاركاً السخان في ذلك الوعاء؛
يتم توفير غاز ‎sale]‏ التوليد البارد لكل وعاء امتزاز من خلال توجيه غاز ‎sale)‏ التوليد من المصدر إلى ذلك الوعاء من خلال المرور بالسخان؛ ويكون فرق درجة الحرارة بين أعلي قيمة درجة حرارة وأقلها أثناء مرحلة إعادة التوليد الأولي بمدخل غاز ‎sale)‏ التوليد بوعاء الامتزاز هي 20 درجة ‎Agia‏ أو أقل.
تتمتع عملية ‎TEPSA‏ طبقاً للإختراع بعدة مميزات تتحقق من خلال تجهيز معين كما سيذكر فيما يلي. يتم الحفاظ على الفقد الحراري أثناء مرحلة إعادة التوليد بالحد الأدنى كما يمكن توليد نبض حراري أكثر ثباتاً وحدة (شكل أكثر استطالة ‎(rectangular shaped‏ وتمريره عبر طبقة الامتزاز أقناء مرحلة إعادة التوليد الأولى. إلى جانب ذلك؛ يمكن تقليل جهود الصيانة ‎Cua‏ أن سخان واحد فقط هو المطلوب لهذه العملية ‎(Sarg‏ تحقيق تقليل الطاقة بجعل العلمية أكثر اقتصادية واستدامة.
0 عادة يتم تنفيذ العملية بهذا الاختراع بحيث يتم تنفيذ إعادة التوليد والامتزاز في طبقات امتزاز مختلفة؛ حيث يتم استخدام وعائي امتزاز ويوكن الامتزاز في الوعاء الأول وإعادة التوليد في الوعاء الثاني. في حال تم استخدام أكثر من وعائي ‎Glial‏ ثلاثة أو أريعة على سبيل المثال؛ فلا يزال من الممكن استخدام سخان واحد لتسخين غاز إعادة التوليد المستخدم في مرحلة إعادة التوليد الأولي في كل وعاء امتزاز» حيث أن هذه المرحلة تعتبر كثيرة بالمقارنة في علميات ‎TEPSA‏ بحيث يمكن توفير
5 الغاز الساخن لكل وعاء على حدة. في أية ‎Alla‏ من المهم لهذه العلمية ألا يتم تمرير غاز إعادة التوليد البارد في مرحلة ‎sale)‏ التوليد الثانية عبر السخان؛ والذي ريما يكون مطفاً؛ ولكن أن يتخطى السخان. في الجانب الثاني؛ يقدم الاختراع الحالي عملية طبقاً للجانب الأول حيث يكون فرق درجة الحرارة بين قيمة أعلى درجة حرارة وأقلها أثناء مرحلة إعادة التوليد الأولى فى مدخل غاز إعادة التوليد بوعاء
0 الامتزاز هو 15 درجة ‎Augie‏ أو أقل. في الجانب ‎(EN‏ يقدم الاختراع ‎Ja‏ عملية طبقاً للجوانب السابقة حيث يكون لغاز إعادة التوليد الساخن في مرحلة إعادة التوليد الأولي درجة حرارة يتم اختيارها للتراوح من 20 درجة ‎sie‏ إلى 70 درجة مثوية.
في الجانب الرابع؛ يقدم الاختراع الحالي عملية طبقاً للجوانب السابقة حيث يكون لغاز إعادة التوليد البارد في مرحلة ‎sale)‏ التوليد الثانية درجة حرارة يتم اختيارها لتتراوح من 10 درجة مئوية إلى 55 درجة مثوية. في الجانب الخامس؛ يقدم الاختراع الحالي عملية طبقاً للجوانب السابقة حيث يكون الفرق في درجة الحرارة بين غاز إعادة التوليد الساخن في مرحلة إعادة التوليد الأولي وغاز إعادة التوليد البارد في مرحلة إعادة التوليد الثانية هو 15 درجة مئوية أو أكثر. في الجانب السادس» يقدم الاختراع الحالي عملية طبقاً للجوانب السابقة حيث تكون درجة ‎Shall‏ ‏القصوى لغاز ‎sale)‏ التوليد الساخن فى مرحلة إعادة التوليد الثانية هى 45 درجة مئوية أو أكثر. في الجانب السابع؛ يقدم الاختراع الحالي عملية ‎lads‏ للجوانب السابقة حيث تتم مرحلة إعادة التوليد 0 الأولي خلال 20 دقيقة أو أقل. في الجانب الثامن؛ يقدم الاختراع ‎Jad)‏ عملية طبقاً للجوانب السابقة حيث تتم مرحلة ‎sale]‏ التوليد الثانية خلال 80 دقيقة أو أقل. في الجانب التاسع؛ يقدم الاختراع الحالي عملية طبقاً للجوانب السابقة حيث يكون الوقت الكلي لدورة إعادة التوليد هو 120 دقيقة او أقل. 5 في الجانب العاشر؛ يقدم الاختراع الحالي جهاز للاستخدام في عملية ‎TEPSA‏ طبقاً لأي الجوانب السابقة والذي يتكون من سخان واحد ووعائي امتزاز على ‎(J‏ حيث يتكون كل وعاء امتزاز من: * مدخل لخليط الغاز ‎inlet for a gas mixture‏ المراد تنقيته ومخرج للغاز المنقى يفصل بينهما ‎jee‏ التدفق الذي يشمل غرفة التدفق التي تحتوي على طبقة الامتزاز * مدخل ‎inlet‏ ومخرج ‎outlet‏ لغاز ‎sale)‏ التوليد ‎regeneration gas‏ يفصل بينهما ممر التدفق 0 المحتوي على غرفة التدفق المذكورة يشمل الجهاز أيضاً الآتي: - خطوط تصل بين مصدر خليط الغاز المراد تنقيته بمدخل خليط الغاز في كل وعاء امتزاز
- خط يصل ‎CALL‏ بمصدر غاز ‎sale)‏ التوليد ‎source of regeneration gas‏ - خطوط تصل السخان بمدخل غاز ‎sale)‏ التوليد فى كل وعاء امتزاز - خطوط تصل مصدر غاز إعادة التوليد بمدخل كل وعاء امتزاز الذي يتخطى السخان حيث :
- يتم ضخ غاز ‎sale)‏ التوليد الساخن في كل وعاء امتزاز أثناء مرحلة ‎sale)‏ التوليد الأولي عن طريق تمرير ‎Sle‏ إعادة التوليد من المصدر إلي السخان؛ ثم تسخينه؛ ثم تمرير ‎sale) Sle‏ التوليد الساخن إلي مدخل الوعاء المطلوب بحيث يكون فرق درجة الحرارة بين قيمة أعلي درجة وأقلها أثناء مرحلة إعادة التوليد الأولي بمدخل غاز إعادة التوليد بوعاء الامتزاز هو 20 درجة مئوية أو أقل؛ - يتم ضخ غاز ‎sale)‏ التوليد البارد لكل وعاء امتزاز من خلال توجيه ‎le‏ إعادة التوليد من المصدر
0 إلى الوعاء المطلوب متخطياً السخان. في الجانب الحادي عشرء يقدم الاختراع الحالي جهاز طبقاً للجانب العاشرء حيث يترك خط ‎Sle‏ ‎sale)‏ التوليد الساخن الوحيد السخان وينقسم إلى خطين يتصلان بمدخل كل وعاء امتزاز خاص بغاز إعادة التوليد. في الجانب الثاني عشرء يقدم الاختراع الحالي جهاز طبقاً للجانب الحادي ‎lie‏ حيث يتصل الخط 5 الوحيد من السخان بالخط الوحيد من مصدر غاز إعادة التوليد والذي تخطى السخان ليكون خط غاز إعادة التوليد قبل أن ‎avin‏ هذا الخط المشترك متصلاً بمدخل كل وعاء امتزاز خاص بغاز إعادة التوليد. في الجانب الثالث عشرء يقدم الاختراع الحالي جهاز طبقاً للجانب الثاني عشرء حيث يكون طول الخط ‎X‏ القادم من السخان إلى نقطة الاتصال ‎junction‏ بالخط الذي يتخطى السخان ما بين 1 م 0 إلى 9م. في الجانب الرابع عشرء يقدم الاختراع الحالي جهاز طبقاً للجانب الثاني عشر أو الجانب الثالث عشرء حيث يكون طول الخط ‎Y‏ القادم من الخط الواقع بين نقطة الاتصال بالخط الفردي القادم من
السخان بالخط الذي يتخطى السخان ومدخل غاز ‎sale)‏ التوليد في كل وعاء امتزاز لا يزيد عن 6
م
في الجانب الخامس عشرء يقدم الاختراع الحالي جهاز طبقاً للجانب العاشر إلى الجانب الرابع عشرء
حيث ينقسم الخط البادئ من مصدر غاز إعادة التوليد إلى خط يؤدي إلى السخان وخط يتخطى
السخان.
في الجانب السادس عشر؛ يقدم الاختراع الحالي جهاز طبقاً للجانب الثاني عشر إلى الجانب الخامس
عشرء حيث يتم عزل الخط بطول ‎X‏
في العملية الخاصة بهذا الاختراع» تشمل دورة التشغيل المتكررة مرحلة امتزاز» ‎Ally‏ يكون فيها تدفق
خليط غاز التغذية باتجاه التغذية عند الضغط الأول ودرجة الحرارة الأولي الخاصة بالماز الصلب 0 القادر على امتزاز العنصر الأول والذي يتم امتزازه بقوة والعنصر الثاني الذي يتم امتزازه بشكل أقل
قوة بحيث يتم امتزاز العنصر الأول السابق ذكره في متبع الماز ‎adsorbed principally‏ المذكور
ويتم امتزاز العنصر الثاني السابق ذكره في مصب الماز ‎downstream portion of adsorbent‏
المذكور.
بعد مرحلة الامتزازء يتوقف تدفق غاز التغذية ثم يتم تخفيض ضغط الغاز المتصل بالماز إلى ضغط 5 ثانى اقل انخفاضاً ‎Jower pressure‏
بعد تخفيض الضغط يتم تنفيذ مراحل إعادة التوليد كما ذكر سابقاً. أثناء مرحلة إعادة التوليد الأولى؛
يتم امتزاز العنصر الأقل قوة في مصب الماز (الخاص بتدفق خليط الغاز أثناء مرحلة الامتزاز) وفي
مرحلة إعادة التوليد الثانية يتم امتزاز العنصر الأكثر قوة في منبع الماز.
في العملية طبقاً للاختراع الحالي يكون فرق درجة الحرارة بين قيمة أعلي درجة حرارة وأقلها أثناء 0 مرحلة إعادة التوليد الأولي بمدخل غاز ‎sale)‏ التوليد بوعاء الامتزاز هو 20 درجة مئوية أو أقل.
وهذا لضمان نوعية عالية من النبض الحراري أثناء مرحلة إعادة التوليد الأولى.
ويفضل ان يكون فرق درجة الحرارة المذكور هو 18 درجة مئوية أو ‎(JB‏ أو 15 درجة مثئوية أو
أقل» أو 13 درجة مئوية أو أقل؛ والأكثر تفضيلاً أن يكون 11 درجة مئوية أو أقل.
— 0 1 — عادة يكون فرق درجة الحرارة بين أعلي قيمة درجة حرارة وأقلها أقناء مرحلة ‎sale]‏ التوليد الأولي بمدخل غاز إعادة التوليد بوعاء الامتزاز هو 5 درجة مئوية أو أكثر. يتم تحديد فرق درجة الحرارة بشكل مستمر من خلال قياس درجة الحرارة بمدخل غاز إعادة التوليد بوعاء الامتزاز أثناء مرحلة إعادة التوليد الأولي بكاملها وطرح ‎dad el‏ لدرجة الحرارة من أقل قيمة. يفضل في العلمية طبقاً للاختراع الحالي أن تكون درجة الحرارة المستهدفة لغاز إعادة التوليد الساخن في مرحلة إعادة التوليد الأولي تتراوح من 20 درجة مئوية إلى 90 درجة مئوية؛ أو من 20 درجة مئوية إلى 80 درجة مئوية؛ أو من 20 درجة مئوية إلى 70 درجة مئوية؛ أو من 30 درجة مئوية إلى 70 درجة مثوية؛ أو من 30 درجة مثئوية إلى 65 درجة مثئوية 3 أو من 30 درجة مثوية إلى 60 درجة مثوية. 0 في العملية طبقاً للاختراع الحالي تكون درجة الحرارة المستهدفة لغاز ‎sale)‏ التوليد البارد في مرحلة ‎sale‏ التوليد الثانية تتراوح من 10 درجة مئوية إلى 65 درجة مئوية؛ أو من 15 درجة مئوية إلى 5 درجة ‎dasha‏ أو من 15 درجة مئوية إلى 60 درجة مئوية؛ أو من 15 درجة مئوية إلى 55 درجة مثوية. وتكون درجة الحرارة المستهدفة هي درجة الحرارة القصوى في مرحلة إعادة التوليد في السطح العلوي 5 لطبقة الامتزاز. وبفضل أن يكون فرق درجة الحرارة المستهدفة لغاز ‎sale)‏ التوليد الساخن فى مرحلة إعادة التوليد الأول وغاز إعادة التوليد البارد في مرحلة إعادة التولد الثانية هو 15 درجة مئوية أو أكثر» والأكثر تفضيلاً أن يكون 20 درجة مئوية أو أكثر. تكون ذروة درجة الحرارة»؛ أي أعلي درجة حرارة يتم قياسهاء لغاز إعادة التوليد الساخن بمدخل غاز ‎sale) 0‏ التوليد بوعاء الامتزاز في مرحلة ‎sale]‏ التوليد الأولي هي 45 درجة مئوية أو أكثر. ‎LS‏ ذكر سابقاً؛ فإن ‎sal‏ التي خلالها يتم تمرير غاز إعادة التوليد الساخن عبر طبقة الامتزاز تكون قصيرة في عمليات /1805. ولذلك فإنه في العملية طبقاً للإختراع الحالي تتم مرحلة إعادة
— 1 1 —
التوليد الأولي خلال 30 دقيقة أو أقل ويفضل أن تتم خلال 25 دقيقة أو أقل» أو 20 دقيقة أو أقل؛
أو 5 1 دقيقة أو أقل ¢ أو ‎f‏ لأكثر تفضيلاً أن تتم خلال 2 1 دقيقة أو أقل .
وعادة تكون مدة مرحلة إعادة التوليد الأولى 5 دقائق أو أكثر وبفضل أن تكون 10 دقائق او أكثر.
في العملية طبقاً للاختراع الحالي؛ تتم مرحلة ‎sale]‏ التوليد الثانية خلال 90 دقيقة أو ‎«Jal‏ أو 80
دقيقة أو أقل 3 أو 70 دقيقة أو أقل 3 أو 55 دقيقة أو أقل 3 أو 45 ‎dada‏ أو أقل 3 أو 30 دقيقة أو أقل 3
أو الأكثر تفضيلاً أن تتم خلال 25 دقيقة أو أقل.
عادة تكون مدة مرحلة ‎sale)‏ التوليد الثانية 5 دقائق أو أكثر؛. وبفضل أن تكون 10 دقائق أو أكثر
أو 15 دقيقة أو أكثر.
في العملية طبقاً للاختراع ‎Jal‏ يكون الوقت الكلي لدورة إعادة التوليد؛ بما في ذلك جميع مراحل 0 1 إعادة التوليد 3 هو 20 1 دقيقة أو أقل 3 ‎ang‏ أن يكون 05 1 دقيقة أو أقل ‘ او 90 دقيقة أو أقل ‘
أو 75 دقيقة أو أقل ¢ أو 60 دقيقة أو أقل ¢ و لأكثر تفضيلاً أن يكون 45 دقيقة أو أقل .
‎sale‏ يكون الوقت ‎ASH‏ لدورة إعادة التوليد هو 10 دقائق أو أكثر؛ ويفضل أن يكون 15 دقيقة أو
‏أكثر أو 30 دقيقة أو أكثر.
‏يفضل أن يكون السخان في عملية الاختراع الحالي وكذلك خط المصب بطول ‎X‏ دائما دافثين. ‎aig‏ ‏5 ذلك من خلال تحسين النبض الحراري أثناء مرحلة إعادة التوليد الأولي. ويفضل ان يتم ‎Jie‏ خط
‏المصب بطول ‎X‏
‏يفضل أن يتم عزل خط المصب بطول 7 في عملية الاختراع الحالي. ويتم ذلك من خلال تحسين
‏التبض الحراري أثناء مرحلة ‎sale)‏ التوليد الأولى. يخدم العزل أيضاً هدف الحماية الشخصية.
‏يفضل ألا تقل درجة حرارة السخان عن 20 درجة مئوية أو أقل» أو 15 درجة ‎gia‏ أو أقل؛ أو 10 0 درجة مثوبة أو أقل» أو 5 درجة مئوية أو أقل من درجة الحرارة المستهدفة لمرحلة ‎sale)‏ التوليد الأولى
‏أثناء العملية بأكملها. يمكن تحقيق ذلك من خلال وسائل مناسبة؛ ‎(Jie‏ إطفاء السخان أثناء الفترات
‏القصيرة فقط او عدم إطفائه على الإطلاق أثناء العملية؛ أو من خلال عمل خطوط تمكن السخان
‏من البقاء قريباً من درجة حرارة التشغيل العادية طول الوقت.
— 2 1 — يفضل ألا تقل درجة حرارة خط المصب بطول ل في الطرف الآخر للسخان عن 25 درجة ‎Ligie‏ أو أقل» أو 15 درجة مثوية أو أقل» أو 10 درجة ‎gia‏ أو أقل عن درجة الحرارة المستهدفة فى مرحلة إعادة التوليد الاولى أثناء العملية بأكملها. في أحد النماذج المفضلة؛ كان خليط الغاز المراد تنقيته الخاص بعملية هذا الاختراع هو الهواء.
يفضل أن يكون العنصر الممتز الأقل قوة الذي يتم امتزازه من خليط الغاز هو ثاني أكسيد الكربون. يفضل أن يكون تركيز ثاني أكسيد الكربون في خليط الغاز المراد تنقيته من 50 إلى 2000 ‎gia‏ ‏بالمليون» أو من 100 إلى 1500 جزءٍ بالمليون» أو من 100 إلى 1000 جزءٍ بالمليون؛ أو من 0 إلى 800 جزءٍ بالمليون؛ أو الأكثر تفضيلاً أن يكون من 200 إلى 600 ‎ea‏ بالمليون. قد يحتوي خليط الغاز المراد تنقيته أيضاً على أكسيد النيتروز» وإذا كان موجوداً بالفعل فيكون تركيزه
0 .من 100 إلى 1000 جزء بالبليون» أو من 100 إلى 900 جزءٍ بالبليون» أو من 200 إلى 700 جزء بالبليون؛ أو الأكثر تفضيلاً أن يكون من 300 إلى 500 جز بالبليون. يفضل أن يكون العنصر الأكثر قوة الذي يتم امتزازه من خليط الغاز هو الماء. في أحد نماذج هذا ‎cpl AN)‏ يكون تدفق خليط الغاز المراد تنقيته أثناء مرحلة الامتزاز من 250 إلى 0 عند معدل درجة الحرارة والضغط/الساعة؛ أو من 250 إلى 175.000 عند معدل درجة 5 الحرارة والضغط/الساعة؛ أو من 250 إلى 125.000 عند معدل درجة الحرارة والضغط/الساعة؛ أو من 350 إلى 100.000 عند معدل درجة الحرارة والضغط/الساعة؛ أو من 350 إلى 50.000 عند معدل درجة ‎shall‏ والضغط/الساعة؛ أو من 500 إلى 20.000 عند معدل درجة الحرارة والضغط/الساعة. في نموذج ‎AT‏ يكون تدفق غاز إعادة التوليد أثناء مرحلة إعادة التوليد الأولي و/أو الثانية هو من 250 إلى 150.000 عند معدل درجة ‎shall‏ والضغط/الساعة؛ وبفضل أن 0 يكون من 250 إلى 125.000 عند معدل درجة الحرارة والضغط/الساعة؛ أو من 250 إلى 0 عند معدل درجة الحرارة والضغط/الساعة؛ أو من 250 إلى 50.000 عند معدل درجة الحرارة والضغط/الساعة؛ أو من 250 إلى 15.000 عند معدل درجة الحرارة والضغط/الساعة؛ أو من 500 إلى 15.000 عند معدل درجة الحرارة والضغط/الساعة.
— 1 3 —
تكون نسبة تنقية الهواء (نسبة ‎(PIA‏ من 0.1 إلى 0.9 ويفضل أن تكون من 0.2 إلى 0.8؛ أو
من 0.2 إلى 0.7 أو من 0.25 إلى 0.6 والأكثر تفضيلاً أن تكون من 0.3 إلى 0.5.
يتراوح ضغط خليط الغاز المراد تنقيته (تيار التغذية) من :
1 ميجا باسكال الى 5 ميجا باسكال ؛ او 0.2 ميجا باسكال الى 4.5 ميجا باسكال ؛ او 0.3
ميجا باسكال الى 4 ميجا باسكال ؛ او 0.53 ميجا باسكال الى 3 ميجا باسكال؛ او 0.53 ميجا
باسكالالى 2 ميجا باسكال ؛ والأكثر تفضيلاً أن يكون من 0.4 ميجا باسكال الى 1 ميجا باسكال.
تتضمن نماذج أخري للعملية الخاصة بهذا الاختراع استخدام الجهاز كما هو مذكور أدناه في أي من
النماذج المذكورة.
في جانب آخرء يقدم الاختراع الحالي جهاز للاستخدام في عملية ‎TEPSA‏ المذكورة في أي من 0 النماذج السابقة التي ‎dedi‏ سخان واحد ووعائي امتزاز على الأقل؛ حيث يشمل كل وعاء امتزاز ما
- مدخل لخليط الغاز المراد تنقيته ومخرج للغاز المنقي يفصل بينهما ‎jee‏ التدفق الذي يضم حجرة
التدفق التي تحتوي على طبقة الامتزاز
- مدخل ومخرج لغاز إعادة التوليد يفصل بينهما ممر التدفق المحتوي على غرفة التدفق المذكورة 5 يشمل الجهاز أيضاً الآتي:
- خطوط تصل بين مصدر خليط الغاز المراد تنقيته بمدخل خليط الغاز في كل وعاء امتزاز
- خط يصل السخان بمصدر غاز إعادة التوليد
- خطوط تصل السخان بمدخل غاز إعادة التوليد في كل وعاء امتزاز
- خطوط تصل مصدر غاز إعادة التوليد بمدخل كل وعاء امتزاز الذي يتخطى السخان حيث
— 4 1 — - يتم ضخ غاز إعادة التوليد الساخن في كل وعاء امتزاز أثناء مرحلة ‎sale)‏ التوليد الأولي عن طريق تمرير غاز إعادة التوليد من المصدر إلى السخان؛ ثم تسخينه؛ ثم تمرير غاز إعادة التوليد الساخن إلي مدخل الوعاء المطلوب بحيث يكون فرق درجة الحرارة بين قيمة أعلي درجة وأقلها أثناء مرحلة إعادة التوليد الأولي بمدخل غاز إعادة التوليد بوعاء الامتزاز هو 20 درجة مئوية أو أقل؛ - يتم ضخ غاز إعادة التوليد البارد لكل وعاء امتزاز من خلال توجيه غاز إعادة التوليد من المصدر إلى الوعاء المطلوب متخطياً السخان. في أحد النماذج المفضلة للجهاز طبقاً للاختراع؛ يترك خط غاز إعادة التوليد الساخن الوحيد السخان وينقسم إلى خطين يتصلان بمدخل كل وعاء امتزاز خاص بغاز ‎sale)‏ التوليد. ومن المفضل ‎JKT‏ أن يتصل الخط الوحيد من السخان بالخط الوحيد من مصدر غاز إعادة التوليد 0 والذي تخطى السخان ليكون خط غاز إعادة التوليد قبل أن ينقسم هذا الخط المشترك متصلاً بمدخل كل وعاء امتزاز خاص بغاز إعادة التوليد. وفي أحد نماذج الاختراع المفضلة بشكل خاص يكون طول الخط * القادم من السخان إلى نقطة الاتصال بالخط الذي يتخطى ‎glad)‏ ما بين 1م إلى 9م؛ ويفضل أن يكون بين 1م إلى 6م. ومن خلال الحفاظ على الخط بطول ‎X‏ بين السخان ووصلة الخط من السخان مع الخط الذي يتخطى 5 السخان لتكون بين 1م إلى 9م» ‎(Sa‏ توفير نبض حراري ‎als‏ إلى طبقات الامتزاز أثناء مرحلة إعادة التوليد الأولي. وكما ذكر سابقاً؛ يفضل أن يكون السخان وخط المصب بطول ‎X‏ دائماً دافئين. ولذلك يفضل أن يتم عزل الخط بطول ‎X‏ ‏في أحد النماذج المفضلة للجهاز الخاص بهذا الاختراع ينقسم الخط القادم من مصدر غاز إعادة 0 اتوليد إلى خط يؤدي إلى السخان وخط يتخطى السخان. في أحد النماذج المفضلة للجهاز الخاص بهذا الاختراع يكون الطول الكلي للخط الوقع بين وصلة الخط من السخان وتلك التى تتخطى السخان ومدخل غاز إعادة التوليد لكل وعاء امتزاز» بطول 7ء لا يتعدى 0م ؛ أو لا يتعدى لجم ؛ والأكثر تفضيلاً ألا يتعدى 3م.
— 5 1 — للجهاز الخاص بهذا الاختراع عدة مميزات. يسمح استخدام سخان واحد لا يتصل مباشرة بفوهة ‎slog‏ ‏الامتزاز بتجهيز أكثر سهولة. يسمح مثل هذا التجهيز السهل والاقتصادي بصيانة أكثر فعالية وبالتالي اختصار وقت الصيانة وأيضاً تكاليفها. علاوة على ذلك» حيث أن درجة حرارة السخان لن تقل لتصل إلى درجة الحرارة المحيطة؛ فيمكن تحقيق رسومات مريعة لدرجة الحرارة عندما يعاد توجيه التدفق من خلال السخان إلى أوعية الامتزاز وذلك من خلال الجهاز المبتكر. يقل هبوط خط درجة الحرارة ويمكن الحصول على رسومات لدرجة الحرارة أكثر دقة من خلال الجهاز المبتكر أيضاً. شرح مختصر للرسومات شكل 1: وعائي ‎Shel‏ (2 طبقة) يحتويان على تجهيزات عملية ‎TEPSA‏ فى وجود سخانات مدمجة كما هو معروف فى ‎(Jal!‏ ‏0 شكل 2: وعائي امتزاز (2 طبقة) يحتويان على تجهيزات عملية ‎TEPSA‏ في وجود سخان خارجي وخط الوصلة؛ شكل 3: تجهيز مبسط لسخان احتياطي مع رسم طول الخط ”©“ (المسافة ‎(X‏ وطول الخط "7" (المسافة 7)؛ شكل 4: ثلاثة أوعية امتزاز (3 طبقة) تحتوي على تجهيزات عملية ‎TEPSA‏ في وجود سخان 5 خارجي وخط الوصلة؛ شكل 5: رسم بياني يوضح درجة حرارة تدفق ‎sale)‏ التجديد بعملية ‎TEPSA‏ بدون تجهيز السخان الاحتياطي في وجود ‎X‏ = 1م؛ شكل 6: مقارنة الرسوم البيانية توضح درجة حرارة تدفق ‎sale]‏ التجديد بعملية ‎TEPSA‏ بدون تجهيز السخان ‎f‏ لاحتياطي في وجود ‎Xs al =X‏ = 9م 0 شكل 7: مقارنة الرسوم البيانية توضح شكل الوضع الاحتياطي لإعادة التجديد بواسطة السخان الاحتياطي مع العزل ‎=X‏ 9م والوضع الاحتياطي لإعادة التجديد بواسطة السخان الاحتياطي مع العزل ‎=X‏ 1م؛
— 1 6 —
شكل 8: مقارنة الرسوم البيانية توضح شكل الوضع الاحتياطي لإعادة التجديد بواسطة السخان الاحتياطي بدون ‎=X 5 Jie‏ 9م والوضع الاحتياطي لإعادة التجديد بواسطة السخان الاحتياطي بدون
عزل ‎=X‏ 1م؛ شكل 9: مقارنة الرسوم البيانية توضح شكل الوضع الاحتياطي لإعادة التجديد بواسطة السخان الاحتياطي مع العزل ‎=X insulation‏ 1م والوضع الاحتياطي لإعادة التجديد بواسطة السخان الاحتياطي بدون عزل و7*6- ‎al‏ ودرجة حرارة تدفق ‎sale]‏ التجديد بدون السخان الاحتياطي ويدون
عزل ‎=X‏ 1م؛ شكل 10: مقارنة الرسوم البيانية توضح شكل الوضع الاحتياطي لإعادة التجديد بواسطة السخان الاحتياطي ‎=X‏ 9م مع العزل ودرجة حرارة تدفق ‎sale]‏ التجديد بدون السخان الاحتياطي وبدون
0 1 عزل ‎=X‏ 9م شكل 11: مقارنة الرسوم البيانية توضح شكل الوضع الاحتياطي لإعادة التجديد بواسطة السخان الاحتياطي ‎=X‏ 9م مع العزل ودرجة حرارة تدفق ‎sale]‏ التجديد بدون السخان الاحتياطي وبدون عزل ‎ol =X‏ الوصف التفصيلى:
5 التجهيز الموضح في شكل 1 هو خطوة إعدادية مسبقة لعملية ‎TEPSA‏ وكيفية استخدامها حالياً. وكما هو موضح؛ لا يستخدم سخان واحد فقط لتوفير غاز إعادة التجديد الساخن لأوعية الامتزاز ولكن إذا نظرنا عن كثب لمداخل غاز إعادة التوليد بكل وعاء امتزاز نجد سخان منفصل لتسخين غاز إعادة التوليد فى كل وعاء امتزاز على حدة. ولذلك نجد في شكل 1 أن السخانين 62« 62" يقعان بالقرب من كل وعاء امتزاز 20622- وعن
0 طريق هذا ‎ey)‏ يتم ضمان توحيد النبض الحراري لأوعية الامتزاز» على الرغم من ذلك يعتبر هذا الإعداد معقداً حيث أن كل وعاء امتزاز 20:22 بحاجة لأن يكون مجهزاً بسخان منفصل والذي بدوره يعني تكاليف تشغيل أعلي.
يوضح شكل 2 التجهيز الذي يمكن استخدامه في الاختراع الحالي. ينبع غاز إعادة التوليد من مصدر غاز إعادة التوليد. يقع السخان 62 في خط غاز إعادة التوليد المعزول بواسطة صمامين 58 و60 واللذان يتحكمان في مسار غاز إعادة التوليد. وبالتالي يمكن لغاز إعادة التوليد إما أن يتم توجيهه من خلال السخان 62 عن طريق الصمام المفتوح 60 أو أن يتخطى السخان مع إغلاق الصمام 60 وإبقاء الصمام 58 مفتوحاً. في المسافة ‎oX‏ يتم ربط الخط الخارج من السخان باتجاه وعاء الامتزاز (الموضح في الرسم إلى أوعية الامتزاز 20؛ 22 للمقارنة انظر شكل 3) مع الطول ‎X‏ ووصلة ‎Sle‏ ‏إعادة التوليد البارد التي يتم التحكم بها من خلال الصمام 58. تم تعيين المسافة 7 لطول الخط ‎X‏ ‏إلى الوصلة وبظل دافئ ‎clas‏ من خلال عزل الخط المذكور علي سبيل المثال. يوضح شكل 3 طول الخط 7 (المسافة ‎oY‏ حيث لا يظهر مدخل غاز ‎sale)‏ التوليد (موضح فقط بأنه "إلى أوعية 0 الامتزاز ‎adsorbent vessels‏ 20 ¢ 22). على الرغم من ذلك فإن طول الخط 7 هو المسافة بين وصلة الخط الخارج من السخان باتجاه وعاء الامتزاز مع الطول ‏ ووصلة غاز ‎sale)‏ التوليد البارد التي يتم التحكم بها من خلال الصمام 58 ومدخل غاز إعادة التوليد لأوعية الامتزاز. لابد من ملاحظة أن الطول 7 يتم قياسه لكل خط على حدة قادم من الوصلة المذكورة إلى وعاء الامتزاز
الخاص بها. تم توضيح تفاصيل تجهيز السخان الاحتياطي في شكل 3. 5 طبقاً لشكل 2« يتم تزويد الهواء المراد تنقيته ‎Lo)‏ التغذية) إلى نظام ضغط الهواء الرئيسي ‎Main‏ ‎air compressor system‏ 10 بالمدخل ‎inlet‏ 12 حيث يتم ضغطه من خلال ضاغط متعدد المراحل ‎multi-stage compressor‏ بالتبريد البعدي والبيني ‎inter and after cooling‏ من خلال تبادل الحرارة بالماء ‎exchange with water‏ 0681. يتم تزويد الهواء المبرد المضغوط إلى مشعب السحب ‎inlet manifold‏ 14 الذي يحتوي على صمامات التحكم بالمدخل ‎inlet control‏ ‎valves 0‏ 16 و18 والتي يتصل بها وعائي امتزاز يحتويان على الصمامات 20 و22. يتم سد مشعب السحب أسفل صمامات التحكم 16 و18 بواسطة مشعب التهوية 24 المحتوي على صمامات التهوية ‎venting valves‏ 26 و28 ‎Ally‏ تقوم بغلق وفتح الوصلات بين نهاية منبع أوعية الامتزاز ‎respective adsorbent vessels‏ 20 و22 وفتحة التهوية ‎vent‏ 30 بواسطة كاتم الصوت ‎silencer‏ 32. يحتوي ‎IS‏ من وعائي الامتزاز 20 و22 على مادتين مازتين على الأقل. تم تعيين
— 8 1 — الأرقام 34 345" لماز نهاية التغذية في الأوعية الخاصة وتم تعيين الأرقام 36 365" للمنتج النهائي. هناك مخرج ‎outlet‏ 38 للجهاز متصل بنهايات ‎les‏ ا لامتزاز 20 و22 من خلال مشعب الخروج 40 المحتوي على صمامي التحكم بالخروج ‎outlet control valves‏ 42 و44.
يتم سد مشعب الخروج ‎outlet manifold‏ 40 بواسطة مشعب غاز ‎sale]‏ التوليد ‎regenerating‏ ‎gas manifold‏ 46 المحتوي على صمامات التحكم بغاز إعادة التوليد ‎regenerating gas‏ ‎control valves‏ 48 و50. وصعوداً من مشعب غاز إعادة التوليد 46؛ يتم سد ‎ball‏ 52 المحتوي على صمام التحكم 54 عبر مشعب الخروج 40. يتم توفير مدخل لغاز ‎sale)‏ التوليد عند 56 والذي يتصل من صمامات التحكم ‎control valves‏ 58 و60 للمرور إما عبر السخان 62 أو من خلال
0 1 خط الوصلة 64 إلى مشعب غاز إعادة التوليد 46 يمكن التحكم بتشغيل الصمامات من خلال مؤقت مبرمج مناسب ووسيلة تشغيل صمامات كما هو معروف في المجال (غير موضح). عند التشغيل يتم ضغط الهواء في نظام ضغط الهواء الرئيسي 10 ويتم ضخه إلى مشعب السحب 4 وبمر عبر أحد أوعية الامتزاز التي تحتوي على الماز. وبدءاً من الوضع الذي يمر فيه الهواء عبر الصمام المفتوح 16 إلى وعاء ا لامتزاز 20 وعبر الصمام المفتوح 42 إلي المخرج 38 سيتم غلق مشعب السحب لمنع صمام 22 من ضخ الهواء للتنقية. سيتم ‎le‏ صمام 44 أيضاً. في هذه المرحلة ستكون الصمامات 48 50 54؛ 26 مغلقة. سيكون الوعاء 20 في ‎Alla‏ تشغيل ووعاء 2 فى مرحلة إعادة التوليد. للبدء في تخفيض ضغط الوعاء 22؛ يتم فتح الصمام 28 وبمجرد انخفاض الضغط في الوعاء 22 0 إلى المستوي المرغوب؛ يظل الصمام 28 مفتوحاً في حين يتم فتح الصمام 50 لبدء تدفق غاز إعادة التوليد. سيكون غاز ‎sale)‏ التوليد تدفق من ثانى أكسيد الكريون ‎Carbon dioxide‏ الجاف الخالى من النيتروجين ‎free nitrogen‏ الذي تم الحصول عليه من وحدة فصل الهواء ‎air separation‏ ‎unit‏ على الباردء وريما يحتوي على كميات صغيرة من الأرجون ‎argon‏ والأكسجين ‎oxygen‏ ‏وبعض الغازات الأخرى؛ التي يمر ‎WDA‏ الهواء الذي تن تنقيته بواسطة الجهاز. يغلق الصمام 60
ويتم فتح الصمام 58 حتى يتم تسخين غاز ‎sale]‏ التوليد ليصل إلى درجة حرارة 70 درجة مئوية قبل المرور عبر الوعاء 22. الرغم من أن غاز إعادة التوليد يدخل وعاء 22 بدرجة الحرارة المطلوية؛ يتم تبريده بدرجة بسيطة عن طريق إطلاق الحرارة لينتز ثاني أكسيد الكربون من المادة المازة 36 بالوعاء. حيث أن يتم الحفاظ على النبض الحراري في النظام» يخرج غاز التنقية من مخرج التهوية في حالة باردة. تتحرك موجة حرارية عبر الماز العلوي 36" حيث يتم التخلص من ثاني أكسيد الكربون. بعد فترة معينة؛ في حين يمر النبض الحراري عبر الماز العلوي 736 يتم غلق الصمام 58 وفتح الصمام 60 حتى يبرد تدفق غاز إعادة التوليد. يتم نزح غاز إعادة التوليد المبرد من النبض الحراري من خلال الماز العلويي 36”. في حين تم إعادة توليد الماز العلوي بواسطة عملية ‎(TSA‏ يستمر غاز إعادة التوليد المبرد في التدفق 0 خلال الماز السفلي وبفضل ضغطه المنخفض قام بانتزاز الماء وثاني أكسيد الكربون من الماز العلوي بواسطة عملية ‎PSA‏ بنهاية فترة ‎ale)‏ التوليد المحددة؛ يمكن غلق الصمام 50 لوقف تدفق غاز إعادة التوليد ‎Sag‏ فتح صمام 54 لنزح النيتروجين ‎Nitrogen‏ من المادة المازة ولتخفيض ضغط الوعاء 22 بالهواء المنقي؛ يعد غلق الصمام 28. بعد ذلك يمكن غلق الصمام 54 وفتح الصمامات 18 و44 لإعادة تشغيل الوعاء 22. يمكن التخلص من الحرارة المتبقية في الوعاء عن 5 طريق الهواء المنقي كنبض حراري ‎heat pulse‏ والذي ‎(Sa‏ التخلص منه عن طريق مبادل حراري سفلي. يمكن حينها إعادة توليد الوعاء 20 بطريقة مشابهة مع استمرار نفس التسلسل في الأوعية ‎cdlalall‏ تخفيض الضغط إعادة التوليد» إعادة الضغط؛ والعودة للعمل مرة اخري من خلال دورات التشغيل التدريجية. طبقاً للاختراع؛ أثناء ‎sole]‏ التوليد لا يخترق النبض الحراري حدود كمية المادة المازة التي ينتز منها 0 الماء. وذلك سيكون في نطاق حدود المنقطة 34 345" أسفل الحدود مع المنطقة 36 و36" الموضحة بالرسومات. تعتمد الكميات الفعلية للمناطق 534 34" والمناطق 36 و36" على ظروف التشغيل» ‎Jie‏ ضغط التغذية ودرجة حرارة التغذية ووقت الدورة ونسبة الهواء المنقي. يوضح شكل 4 حل مبتكر لثلاثة أوعية امتزاز لاستخدام السخان الاحتياطي حيث؛ بدلاً من استخدام ثلاثة سخانات منفصلة؛ يتم تركيب سخان واحد وتتم مشاركته في موقع مناسب بين أوعية الامتزاز.
— 0 2 — يتميز مثل هذا التجهيز بالكثير من البساطة كما أنه ‎ST‏ استدامه حيث أنه يوفر فى الطاقة ووقت الصيانة ويمكن تنفيذه بشكل أكثر كفاءة. أمثلة تم تنفيذ المحاكاة لاختبار سلامة (شكل) النبض الحراري المرسل لأوعية الامتزاز أثناء مرحلة إعادة التوليد الأولي مع وبدون تجهيزات السخان الاحتياطي. يطابق تجهيز السخان الاحتياطي ذلك الموضح في شكل 3. تم إجراء التجارب في عملية ‎TEPSA‏ ‏طبقاً لشكل 2 حيث تم استخدام سخان احتياطي مطابق لما هو موضح في شكل 3. في التجهيزات التي تمت بدون السخان الاحتياطي تم تمرير كل كمية غاز إعادة التوليد عبر السخان؛ والذي ‎AN‏ ‏أن يكون مطفاً بعد تسخين غاز ‎sale)‏ التوليد المطلوب في مرحلة إعادة التوليد الأولي ليتم تشغيله 0 مرة أخري فقط في بداية مرحلة إعادة التوليد التالية لتسخين غاز إعادة التوليد ليصل إلى درجة الحرارة المطلوية. إلى جانب ذلك»؛ تم إجراء التجارب مع عمل تجهيزات السخان الاحتياطي بعزل ‎sug‏ عزل الأنابيب ‎insulated piping‏ أنا10/1000. كان لتجهيزات الاختبار المستخدمة للتجارب حد أقصى للتدفق يعادل 1500 عند معدل درجة الحرارة 5 والضغط/الساعة. كانت مهمة الأنابيب والسخان هى 4” و24 كيلو وات على حدة. تم قياس التدفق أعلي السخان باستخدام مقياس تدفق المرفق وتم قياس الضغط أعلي وأسفل السخان. وضع المزدوجات الحرارية ‎Thermocouples‏ عند: أ- أعلي السخان؛ لقياس درجة حرارة الغاز من أجل قياس الارتفاع في درجة الحرارة عبر السخان؛ ب- فى الأماكن المحيطة لحساب الفقد الحراري ‎cheat loss‏ ِ>» عند 2. (ام و ‎al‏ ثم ‎al‏ بفواصل حتى 9م للسماح بدرجات الحرارة المتعددة في وقت واحد مقابل منحنيات الوقت عند زيادة المسافات بعدياً عن السخان.
— 1 2 — يصف معدل تدفق الهواء معدل تدفق التغذية بتيار التغذية الواصل لأوعية ‎TEPSA‏ وحيث أن التجهيز التجرببي المطبق قام بمحاكاة تسخين غاز ‎sale]‏ التوليد؛ فقد تم استخدام معدل تدفق التنقية. ولذلك يصف معدل تدفق الهواء معدل تدفق التنقية ‎Lad‏ يلى. ظل معدل تدفق التنقية كما هو فى ‎SS‏ ‏من خطوات التسخين والتبريد. في تجهيزات السخان الاحتياطي تم تقليل معدل التدفق طوال الاختبار إلى الصفر وذلك لمحاكاة الغاز الراكد فى السخان. تمثل ‎OT‏ الفرق بين تيار التغذية الواصل لدرجات حرارة أوعية ‎TEPSA‏ ودرجة حرارة إعادة التوليد أعلي وعاء الامتزاز. في جميع الأمثلة تعادل ‎OT‏ المطلوية 30 درجة مئوية ولذلك فإن ‎OT‏ ‏تم الوصول إليها أثناء التجارب لابد أن تكون على الأقل 30 درجة مئوية. وهذا يعني بالنسبة لجميع الأمثلة أن ‎OT‏ المطلوية بمعدل 30 درجة مئوية هي الحد الأدنى لزيادة درجة الحرارة في درجة حرارة 0 اتتيار والذي لابد أن يتم لتحقيق متطلبات إعادة التوليد. تم تحقيق هذا المتطلب في جميع الأمثلة.
مثال مقارن 1 ‎(CEL)‏ ‏بالنسبة لمثال مقارن 1 تم تطبيق جميع الشروط الموضح بجدول 1:
معدل تدفق معدل تدفق | ضغط
معدل هواء عند معدل تنقية عند معدل | ميجا مثال الخفض 7# | تثقية ‎dae‏ حرارة درجة الحرارة | باسكال الهواء — وضغطاا لساعة وضغطاا ‎de ld‏ إجم مثال مقارن 1
2600 100 0.5 1300 0.2 جدول 1: الشروط التجريبية للأمثلة المقارنة 1 و2. تابع جدول 1:
— 2 2 — معدل معدل تدفق تدفق التسخين التبريد الطاقة ‎Ne‏ معدل ‎Nie Baa‏ ال مدة مثال ‎ag]‏ ادرجة التسخين | معدل العزل 7 ‎١‏ التبريد وات الحرارة دقيقة درجة والضغط/ا الحرارة لساعة والضغط /الساعة مقارن 1 24 1300 10 1300 |25 ومقارن 2 يوضح المثال المقارن 1 3 انظر الرسم البياني بشكل 5 للمقارنة؛ تقدم النبض الحراري الخارج من السخان من الوضع البارد حيث لم يتم استخدام السخان الاحتياطي. تم تركيب السخان في الخط المشترك لتوفير غاز ‎sale)‏ التوليد من مصدر غاز ‎sale)‏ التوليد لعملية ‎JTEPSA‏ مدة التسخين هى 0 دقائق. تم قياس درجة الحرارة عند مسافة ‎X‏ = 1م أسفل السخان.
كما هو موضح في شكل 5 هناك تقدم بطيء في زيادة النبض الحراري. بعد إطفاء السخان لا تزال أوعية الامتزاز تزود بالحرارة ‎Cus‏ يتم تبريد السخان والأنابيب المتصلة به بواسطة الغاز الذي من المفترض أن يكون هو التنقية الباردة لأوعية الامتزاز. مثال مقارن 2 ‎(CE2)‏ ‏بالنسبة لمثال مقارن 2؛ تم استخدام إعدادات وشروط الاختبار بالمثال المقارن 1.
0 على الرغم من ذلك؛ تم قياس درجة الحرارة عند مسافة ل = 9م أسفل السخان. النتائج موضحة في شكل 6. في شكل 6 تمت مقارنة درجات الحرارة عند مسافة ‎X‏ = 1م في المثال المقارن 1 وعند
— 3 2 — مسافة ‎=X‏ 9م في المثال المقارن 2 على حدة. من الملاحظ أن هناك تدهور إضافي في النبض الحراري كلما ابتعد السخان عن وعاء الامتزاز. مع زيادة المسافة من السخان ينخفض معدل زبادة تيار درجة الحرارة وتقل ذروة درجة الحرارة (في 10 دقائق). يقل معدل انخفاض تيار درجة الحرارة أثناء خطوات التبربد في المسافات البعيدة عن السخان (انظر شكل 6 للمقارنة). والفرق هو أنه في الفترات القصيرة بعد إطفاء السخان يزداد ارتفاع تيار درجة الحرارة كلما ابتعد عن السخان. هذا الفرق يصل إلى 5 درجة مئوية فى وقت معين أثناء خطوة التبريد. كان تيار درجة الحرارة أكثر سخونة بمعدل 5 درجة مئوية في مسافة 9م ‎die‏ في مسافة 1م. مثال جديد 1 ‎(IE1)‏ ‏بالنسبة للمثال الإبداعي 1 تم تطبيق الشروط الموضحة في جدول 2. معدل تدفق معدل تدفق المضغط الهواء عند التنقية عند معدل تثنقية ميجا مثال معدل | درجة | الخفض 7 معدل | درجة الهواء - باسكال حرارة حرارة إجم وضغط/سا ‎fara de‏ لساعة مثال إيداعي | 2600 100 0.5 1300 0.22 1 جدول ‎Lh 9 Wd j:2‏ التجريبية للمثال الإبداعي 1 تابع جدول 2: الطاقة | معدل تدفق | مدة معدل تدفق مثال التسخين عند | الترخين | التبريد .عند ا مدة | العزل كيلو : موا التبريد | 7 معدل درجة معدل در< = وات دقيقة الحرارة الحرارة
— 4 2 — والضغط/ال والضغط/ال ساعة ساعة مثال إبداعي | 24 1300 10 25 100 1 تم استخدام إعدادات السخان الاحتياطي وتطبيق العزل. مادة العزل المستخدمة هي الألياف المعاد تدويرها. في ‎Als‏ دورات درجات الحرارة القصيرة والمنخفضة )> 70 درجة مئوية؛ > 10 دقائق)؛ حدث تدهور كبير في النبض الحراري بسبب الكتلة الحرارية للأنابيب والسخان أيضاً. ولذلك يعتبر العزل مفيدا لمنع الفقد الحراري للبيئة؛ أي منع الأجزاء الاحتياطية الساخنة من أن تبرد في ‎Alla‏ عدم الاستخدام. إلى جانب ذلك؛ في ‎Als‏ إبقاء السخان في وضع التشغيل الاحتياطي يتم تجنب تبريد السخان بواسطة غاز إعادة التوليد البارد. تم قياس درجة الحرارة عند مسافة ‎=X‏ 1م و»<- 9م (المسافة ‎(X‏ من موقع السخان الفعلي. تم إبقاء الأنابيب السفلية دافئة في حين تم توجيه التدفق البارد نحو الوصلة عن طريق غلق الصمام 85 وفتح الصمام 60 (انظر شكل 3 للمقارنة).
0 يوضح شكل 7 قياسات درجات الحرارة للمثال الإبداعي 1 في وجود تجهيزات السخان الاحتياطي مع العزل عند ‎=X al =X‏ 9م . لوحظط ‎x]‏ هور زائد في النبض الحراري كلما ابتعد السخان عن وعاء الامتزاز. مثال إبداعي 2 ‎(IE2)‏
معدل تدفق هواء معدل تدفق تنقية معدل عند معدل درجة عند معدل درجة ضغط ميجا مثال الخفض 7# | ‎Lan‏ ‏حرارة حرارة باسكال/جم الهواء — وضغط/سا ‎de‏ وضغط/سا ‎de‏
— 5 2 — مثال 2600 100 0.5 1300 0.22 إبداعي 2 جدول 3: الشروط التجريبية للمثال الإبداعى 2 تابع جدول 3 : معدل تدفق معدل تدفق الطاقة | التسخين عند | مدة التبريد ‎Neo‏ ‎Tl‏ مدة | العزل مثال كيلو معدل درجة ا التسخين | معدل درجة ‎١ yal -‏ 7 وات ‎shall ١‏ دقيقة ‎JIN‏ ‏وضغط/سا ‎de‏ وضغط/سا ‎de‏ ‏مثال ‏إبداعي ‎١‏ 24 1300 10 25 2 يوضح شكل 8 قياسات درجات الحرارة للمثال الإبداعي 2 في وجود تجهيزات السخان الاحتياطي بدون عزل عند ‎=X‏ 1م ‎=X‏ 9م . وكما هو موضح هناك تد هور زائد في النبض الحراري كلما ابتعد السخان عن وعاء الامتزاز. تتوافق هذه النتيجة مع نتائج عدم استخدام السخان الاحتياطي كما هو موضح في شكل 6. علاوة على ذلك؛ وكما هو موضح في شكل 8 فإن ذروة درجات الحرارة في المثال الإبداعي 2 عند ‎=X‏ 1م ‎=X‏ 9م أقل ‎lee‏ كانت عليه في المثال الإبداعي 1. يرجع سبب ذلك إلى عدم تطبيق 0 العزل. فيما يلي نتائج أوقات زيادة درجة الحرارة عن 30 درجة مئوية في المثال المقارن 1 و2 بالإضافة إلى المثال الإبداعى 2 كما هو فى جدول 4 أدناه.
— 6 2 — المسافة ‎=X)‏ 1م) | ‎=X) dludl‏ 9م) وقت وقت النسبة النسبة المئوية ارتفا حّ ارتفا حّ المئوية مثال للوقت ‎AT ] AT‏ للوقت ‎f‏ لاأقصى 3 (ثانية) (ثانية) | الأقصى مثال 195 732.5 مقارن 1 مثال 0 ]755.0 مقارن 2 مثال 0 ا720.0 225 737.5 إبداعي 2 جدول 4: أوقات زيادة درجة ‎Hall‏ عن 30 درجة مئوية للمثال المقارن 1 والمثال المقارن 2 والمثال الإبيداعى 2 يتضح من جدول 4 أن المسافة ل لها كبير الأثر على أوقات زيادة درجة الحرارة كما مبين من القيم المختلفة لأوقات ارتفاع ‎AT‏ بالنسبة للمثال المقارن 1 والمثال المقارن 2 والمثال الإبداعي 2. إلى جانب ذلك؛ يتضح ‎Lad‏ أن تجهيزات السخان الاحتياطي تقلل من وقت ارتفاع ‎AT‏ بشكل كبير. يوضح جدول 5 نتائج القياسات الخاصة بتأثير السخان ‎f‏ لاحتياطي بعزل وددون عزل عند ‎al =X‏ . تمت مقارنة ذروة درجة الحرارة ووقت ارتفاع ‎AT‏ للمثال المقارن 1 بالإضافة إلى المثال ‎f‏ لإبداعى 1 و2. توجد الاستنتاجات في جدول 5. ملاحظة (عند ‎«(pl =X‏ مقارنة التجهيزات بدون السخان ‎alia)‏ مثال مقارن 1 في وجود تجهيزات السخان الاحتياطي بالمثال الإبداعي 1 و2
مثال مقارن 1 أقل من المثال | مثال مقارن 1 أطول من
1 ‏المثال الإبداعى‎ 1 ay!
مثال مقارن 1 أقل من المثال | مثال مقارن 1 أطول من
2 ‏المثال الإبداعى‎ 2 ay!
المثال الإبداعي 2 أقل من | المثال الإبداعي 2 أطول من
المثال الإبداعي 1 المثال الإبداعي 1
استنتاج استنتاج
التشغيل بالسخان الاحتياطي | التشغيل بالسخان الاحتياطى
والوصلة الباردة يزيد من ذروة | والوصلة الباردة يقلل من
درجة الحرارة في حين أن | وقت الصول لتيار ‎AT‏
السخان الاحتياطي مع العزل
يزيد من ذروة درجة الحرارة
بشكل أكثر. جدول 5: نتائج تأثير السخان الاحتياطي. يوضح شكل 9 درجات الحرارة للمثال المقارن 1 والمثال الإبداعي 1 والمثال الإبداعي 2 عند مسافة ‎=X‏ 1م. توضح مقارنة الأمثلة الإبداعية بالمثال المقارن أن استخدام السخان الاحتياطي وكذلك استخدامه مع
العزل أدي إلي تحسن ذروة درجة الحرارة ووقت ‎f‏ لارتفاع. يوضح كلاً من شكل 10 وشكل 11 مقارنات بين درجات الحارة في المثال الإبداعي 1 عند ‎=X‏ 9م مع النتائج التي تم الحصول عليها من المثال المقارن ‎ol‏ انظر شكل 11 للمقارنة؛ والمثال المقارن 2( انظر شكل 10 للمقارنة.
— 8 2 — يوضح شكل 11 درجات الحرارة في المثال المقارن 1 ‎(a1 =X)‏ والمثال الإبداعي 1 ‎=X)‏ 29( وكما هو موضح بالنسبة للمثال الإبداعي 2 عند مقارنته بالمثال المقارن 1 فإن انخفاض درجة الحرارة في بداية عملية التسخين التي تخرج مباشرة من السخان؛ أي الفرق بين أعلي وأقل قيمة درجة حرارة أثناء مرحلة ‎sale]‏ التوليد الأولي؛ قد تغير من 45 درجة متوية إلى 12 درجة متوية. ويظهر تأثير مشابه عند المقارنة بالمثال المقارن 2. ولذلك فإن الظروف والتجهيزات المطبقة في المثال الإبداعي 1 تسمح بكمية عالية من ‎hall‏ في عملية 15058. إلى جانب ذلك؛ يمكن الحصول على قيم ‎ed‏ لدرجات ‎all‏ الذروي. علاوة على ذلك تستخدم طاقة أقل للوصول لدرجة الحرارة الذروي ‎Cua‏ ‏أن الفرق بين ‎ef‏ وأقل قيمة لدرجة الحرارة أثناء مرحلة إعادة التوليد الأولي يقل يشكل واضح. تتضح في جدول 6 نتائج القياسات للمثال المقارن 1 عند ‎=X‏ 1م والمثتال ‎f‏ لإبداعي 1 عند ‎=X‏ 9م 0 1 (منحنيات درجة الحرارة موضحة في شكل 1 1 ( ‎٠.‏ تمت مقارنة درجة الحرارة ‎Sol‏ ووقت ارتفا 2 ‎AT‏ ‏للمثال المقارن 1 والمثال الإبداعى 1. توجد الاستنتاجات فى جدول 6 أدناه. مقارنة ‎al =X‏ (التجهيزات بدون السخان ‎f‏ لاحتياطي؛ المثال المقارن 1) ‎=X‏ 9م (تجهيزات السخان الاحتياطي؛ المثال الإبداعي 1) درجة الحرارة الذروي وقت ارتفاع ‎AT‏ ‏المتال المقارن 1 أقل من | المثال المقارن 1 أطول من المثال الإبداعى 1 المثال الإبداعى 1 استنتا ج استنتاج التشغيل باستخدام السخان التشغيل باستخدام السخان الاحتياطى والوصلة 1 الاحتياطى والوصلة البارد الباردة ‎up‏ من درجة ‎١‏ ‏إ: يقلل من وقت الوصول لتيار الحرارة الذروي حتى عند ‎AT‏ ‏طول ‎=X‏ 29
— 2 9 —
جدول 6: مقارنة تأثير السخان الاحتياطي مع العزل وعدم استخدام السخان الاحتياطي وبدون العزل
باختلاف طول ‎X‏
كما يتضح من شكل 11 وجدول 6؛ فإنه في ‎dls‏ استخدام السخان الاحتياطي مع العزل؛ المثال
الإبداعي 1 (للمقارنة انظر ‎anal)‏ ذو النقاط والشرّط)ء فقد تحسنت درجة الحرارة الذروي ووقت ارتفاع ‎AT‏ حتى عندما زاد الطول من ‎=X‏ 1م (المثال المقارن 1) إلى ‎=X‏ 9م (المثال الإبداعي
1). توضح مقارنة المثال المقارن 2 ‎=X)‏ 9م) بالمثال الإبداعي 1 ‎=X)‏ 9م) بشكل 10 فروق قوية
بين تجهيزات السخان الاحتياطي المبتكرة مع العزل وبين التركيب التقليدي.
في حين أن مبادئ الاختراع قد ذكرت سابقاً فيما يتعلق بالنماذج المفضلة؛ فيجب أن يفهم جلياً أن
هذا الذكر قد تم فقط على سبيل المثال وليس حداً لمجال الاختراع.

Claims (1)

  1. عناصر الحماية 1 - جهاز للاستخدام في عملية امتزاز تأرجح الضغط المحسّن بدرجة الحرارة ‎temperature‏ ‎(TEPSA enhanced pressure swing adsorption‏ يشتمل الجهاز على مسخن ‎Die‏ ‎single heater‏ واحد وأوعية ‎lea‏ امتزاز ‎Cus adsorber vessels‏ يشتمل كل وعاء جهاز امتزاز على مدخل ‎inlet‏ لمزيج غاز ‎gas mixture‏ مراد تنقيته ومخرج ‎outlet‏ للغاز ‎all‏ ‎purified gas 5‏ المفصول بواسطة مسار تدفق ‎flow path‏ بما في ذلك غرفة تدفق ‎flow‏ ‎chamber‏ تحتوي على طبقة ‎«adsorbent bed sk‏ مدخل ومخرج لغاز التجديد المفصول ‎regeneration gas separated‏ بواسطة مسار تدفق بما في ذلك غرفة التدفق المذكورة؛ يشتمل الجهاز ‎Wad‏ على خطوط ‎Jap‏ مصدر مزيج الغاز المراد تنقيته مع المداخل لمزيج الغاز لكل وعاء جهاز امتزاز ‎adsorber vessel‏ خط يريط المسخن المفرد الواحد مع مصدر غاز 0 التجديد» خطوط تريط المسخن المفرد الواحد مع المدخل لغاز التجديد لكل ‎sles‏ جهاز امتزاز ؛ وخط جانبي لريط مصدر غاز التجديد مع مدخل كل وعاء جهاز امتزاز لغاز التجديد؛ حيث يمر الخط الجانبي المذكور بجانب المسخن المفرد الواحد؛ء حيث يتم ضم خط مفرد من المسخن المفرد الواحد عند تقاطع مع الخط الجانبي؛ يغذي التقاطع خط غاز تجديد واحد مشترك قبل تقسيم خط غاز التجديد المشترك هذا إلى خطوط فردية تؤدي إلى كل مدخل لغاز التجديد لكل وعاء جهاز امتزاز خاص؛ وحيث يكون الطول؛ )ل للخط المفرد من المسخن المفرد الواحد إلى التقاطع مع الخط الجانبي بين 1 متر و9 أمتار. 2 - جهاز ‎By‏ لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون الطول الإجمالي؛ 7 للخط بين التقاطع ومدخل ‎inlet‏ غاز التجديد 985 ‎regeneration‏ لكل وعاء جهاز امتزاز ‎adsorber vessel‏ بين 1 ‎ie 0‏ و6 أمتار. 3 - جهاز ‎ly‏ لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم عزل الخط المفرد من المسخن المفرد الواحد إلى التقاطع مع الخط الجانبي.
    4 - عملية امتزاز تأرجح الضغط المحسّن بدرجة الحرارة ‎temperature enhanced pressure‏ ‎TEPSA swing adsorption‏ باستخدام الجهاز ‎By‏ لعنصر الحماية 1 تتضمن عملية ‎a)‏ ‏المكونات مكون ممتز بقوة أقل ومكون ممتز بقوة أكبر من مزيج ‎Ul)‏ حيث تشتمل الدورات المتكررة على مرحلة امتزاز ‎adsorption phase‏ ومراحل تجديد لاحقة يتم تنفيذها في كل من أوعية جهاز الامتزاز على النحو التالي: في مرحلة الامتزاز يتم تمرير مزيج الغاز المذكور في اتجاه أول عبر طبقة امتزاز موجودة في وعاء جهاز الامتزاز ‎adsorber vessels‏ بحيث تتم تنقية مزيج الغاز المتكور عن طريق امتزاز المكونات المذكورة في طبقة الامتزاز؛ في مرحلة تجديد أولى يتم تمرير غاز تجديد ساخن له درجة حرارة مستهدفة يتم اختيارها لتكون أي درجة حرارة في النطاق من 20 درجة مئوية إلى 100 درجة مئوية عبر طبقة الممتز في اتجاه تدفق عكس اتجاه التدفق أثناء مرحلة 0 الامتزاز ؛ وفي مرحلة تجديد ثانية يتم تمرير غاز تجديد بارد له درجة ‎la‏ مستهدفة يتم اختيارها لتكون أي درجة حرارة في النطاق من 5 درجات مئوية إلى 65 درجة مئوية عبر طبقة الممتز في اتجاه تدفق عكس اتجاه التدفق خلال مرحلة الامتزاز ؛ حيث يتم توفير غاز التجديد الساخن لكل من أوعية جهاز الامتزاز عن طريق تمرير غاز التجديد من مصدر غاز التجديد إلى المسخن المفرد الواحد المذكور حيث يتم تسخين ‎Sle‏ التجديد؛ وتمرير غاز التجديد الساخن تاركًا المسخن المفرد 5 الواحد إلى الوعاء الخاص عبر الخط المفرد من المسخن المفرد الواحد إلى التقاطع البالغ طوله؛ ‎X‏ ‏بين 1 متر و9 أمتار؛ ويتم توفير غاز التجديد البارد لكل من أوعية جهاز الامتزاز عن طريق توجيه غاز التجديد من مصدر غاز التجديد إلى الوعاء الخاص الذي يمر بجانب المسخن المفرد ‎single‏ ‎heater‏ الواحد. 0 5 - عملية ‎By‏ لعنصر الحماية 4 حيث يكون غاز التجديد الساخن في مرحلة التجديد ‎regeneration phase‏ الأولى له درجة حرارة مستهدفة يتم اختيارها لتكون أي درجة حرارة في النطاق من 20 درجة مئوية إلى 70 درجة مئوية. 6 - عملية ‎By‏ لعنصر الحماية 4 حيث يكون غاز التجديد البارد في مرحلة التجديد ‎regeneration phase 5‏ الثانية له درجة حرارة مستهدفة يتم اختيارها لتكون أي درجة حرارة في النطاق من 10 درجات مئوية إلى 55 درجة مثوية.
    — 2 3 — 7 - عملية ‎Bg‏ لعنصر الحماية ‎of‏ حيث يكون الفرق فى درجات الحرارة المستهدفة لغاز التجديد الساخن فى مرحلة التجديد ‎regeneration phase‏ الأولى وغاز التجديد البارد فى مرحلة التجديد الثانية هو 5 1 درجة مثوية أو 20 درجة مثوية. 8 - عملية ‎Wy‏ لعنصر الحماية 4 ‎Cus‏ تبلغ ذروة درجة حرارة غاز التجديد الساخن في مرحلة
    التجديد 00856 ‎regeneration‏ الأولى 45 درجة ‎Adie‏ ‏9 - عملية ‎Bg‏ لعنصر الحماية ‎Cus of‏ تحدث مرحلة التجديد ‎regeneration phase‏ الأولى لمدة من 5 دقائق إلى 20 دقيقة.
    10 - عملية ‎Gig‏ لعنصر الحماية 4( حيث تحدث مرحلة التجديد ‎regeneration phase‏ الثانية لمدة من 10 دقائق إلى 80 دقيقة. 1 - عملية وفقًا لعنصر الحماية 4؛ حيث يكون وقت دورة التجديد الكلي (وقت التشغيل) من 10
    5 دقائق إلى 120 دقيقة.
    er UH rd Lo 0 ‏ا‎ ‎CF ‏ا‎ 3 LE N £ FEL ‏ا‎ ‏حب ب‎ \ ‏ألا‎ EE ‏"م‎ ‎Ea IE po X P ‏لت اد سس‎ Ah i 5 RN ‏اسع‎ LT CA RTA i ‏لي‎ ‎NEA SE.
    TR 1 \ re # 5 \ ol ‏5ك‎ 1 i" iA 1 6 1 ‏اا حا‎ 0 Nd he ¥ pS Oy No oy iY ha 3 ‏الاجر م‎ : ‏سن‎ 1 H Ww 3 ‘ 5a 1 0 ‏ني‎ ‎ٍْ ‏ل مك‎ i LE ry + a? 0 Ab) oR Sa 3 LA s cons frm = iq Fie 01, ) 0: 0 a Fai A Tin, 1 ‏من‎ 8 ; 1 Yoo po 7 ‏اليا إٍْ‎ » ‏اس دل‎ ST Ld Sig 7 ‏ا ادا‎ ‏ا ب‎ ‏ا الا‎ ‏الس سوا‎ ٍ ii ROE} “Yi 3 7 a, RTA oy ‏سات‎ ge ¥ 1 . PIER A ‏ا‎ ‎Loh ‏مرا‎ ‎VK
    حم دا ‎i‏ ‎a‏ ‎re ie‏ لما £4 3 ب 57 4 4 4 ب 3م ‎Son Po‏ أل لب لي الاح ‎Te‏ الاي نملا و ‎ge 1 pat‏ 3 . " ‎NS ed‏ 1 —_ ‎ov ER . ; !‏ ‎Clad” 1 1 2 NAY eh SEE‏ م واس دقام / مد لد ديكلا ‎Ps Ae TE 0‏ اللا لا ل اجنم 1 هد « فك ‎Saat SURE rd he iin vr‏ ‎ps Path i - Sal + &‏ ‎[Em‏ ‎Ror‏ ‎E a J‏ ‎[SS mann‏ اليد حاط ‎x Th‏ 5 1 ‎NRT : .‏ 8 ل مي ‎a‏ = 0 ‎$i‏ 53 1 ‎EN‏ ‏ال ‎NES Ro‏ ‎RelA 3‏ ‎ES he LE‏ ‎a, .‏ 25 — نا ‎J‏ لجل 1 أ اا أ هنا ‎Pe‏ ‎Jo &‏ را ‎WEL‏ ا 2 a wm ‏حصي‎ » 1: ‏يا ال‎ ‏ع‎ ‎8 ‏ب‎ ‎RI ‎Re ‎8 ‎AN ‎NE ‎N ‎wat N ‘ N . N : N N N N N N Bo | mis ‏موسو الست‎ 3 Ny f 3 f 3 f 3 f 3 f N f 3 f 3 f 3 f 3 f 3 f 3 f 3 f 3 f 3 f N f 3 f 3 f 3 f 3 f 3 f 3 k f 3 f 3 f 3 i “8 l. : 3 J ~~ \ 5 1 : 3 | ot 1 iN ‏ب‎ ‎i N o> : 2 N a N Ey f N Faia 1 N ] f N f N f N f N f N Nn Nn 3 ~% } ١ 3 3 ‏ب‎ + ‏ري‎ 3 ) } Nn Nn : 3 - 3 3 = + + i 3 7 i 8 N 8 k : 3 2 ‏الج با‎ ao 1 SEE wr Toy A am ‏انا يد‎ = mu - ‏د‎ ‎xs wo ‏ب‎ oe ‏ب‎ ‎IN ‎Ty ‎ann ‎3
    ‎. ‎be ial oo | Pon Tg K Lr Lal T “3 ‏الج هت 7 * كا دري‎ ‏ا دجي‎ RE he J 0 WN 7 i ‏لس مر صلا‎ ELS Sh I Se To EE Ba i ind a EN 5 moo 3d JR PRC 4 > Io 8 = wa 1 : 1 ‏ص‎ Pe So i > | ed ; ole] ‏ال لى 0 1 ا د‎ ‏كينس تيم‎ Lig Ed ¥ Tm | CE . ES ‏ا‎ Bl OR fod 3 Sle Let Pra ; 1 rs Ry re. RAN FE IS ‏مواق‎ + 2 hy ; 1 i : - ‏أ : ٍ1 اا نل‎ 8 ‏الم‎ 2 i xa - 2 ‏لي‎ = ; 1 ] ‏ا‎ 1 0 ‏ال‎ a ‏دا‎ 03 0 ‏ماب ؛ لي أت 1 ابا‎ ‏م‎ : ge 0 ُ : San CAE * ‏ور‎ ‏اج الا ااا ا‎ PE H Sed Pt 2 die ‏م‎ x H N * 4 Tod i 5 3 < : 1 N E + N w Pi I ER a a ‏انب‎ ‎Serre plicaaad 1 3 ES LTE 2 HO So ) ‏ا الجا‎ ‏ا‎ ‏ا‎ ‎SEH ‎wei I = 1 8 NEE ‏ا ال‎ an ‏اجويلا‎ 8 (A) ps ‏يس ل‎ 3 } Ty Po { oe bod 1 > \ = 8 an Ea 1 IR ¥ iS Li ad
    يمحي ‎i‏ عر الع > > <= = - 0 6 0 2 5 . ع * > ¢ .> د ‎fe‏ :ْ اما ا 5 إٍْ ب ‎f= 8 50 a,‏ ‎ol : i LN‏ ‎ke fat‏ 2 ‎a ;‏ - د 4 0 ‎ee 0 5‏ : = ‎Le ٍْ > EY‏ 8 5 : ب ‎by‏ , ف 5 سس 1 = : 2 = حا يي : " 1 كبر ا لين ; بي : ‎Cg et‏ 3 : اقبي ‎H‏ ‎oe‏ 3 : = 4 : . نين : ب = 8 : ا ‎hy : 8‏ ب ‎i a‏ 1 اع ب" 5 ‎LE‏ ‎i mr : + 3‏ . ‎Ne } : £‏ ب ‎RES &‏ £5 ‎١‏ & 3 اسع ‎a ْ: 0 :‏ 3 الس ‎Th‏ = ‎tL PF‏ : ‎I‏ : 7 4 0 4 2 ] ل : 0 ‎a |‏ ‎f 1‏ : 1+ ‎Ww pe ry = . a 4 3 x‏ = ~ ‎TING‏
    ٠ 3 8 ٠ . = g oy ) 5 4 3 5 ‏ب‎ ٍ
    +. ‏امسو‎ SR. SO. A 2 | : Tee, Tm oy ‏ب‎ : : oe pa > = : 3 jas > Ee © BN ; ~~. ‏ب"‎ ‎¥ : > ‏لل‎ ‎: ّ' ~ ‏ق‎ ‎t ْ: ١ ٌ , ٍ ; “> . Li 3 . Ht > Na J. ES : et © ‏و ل إ:ْ‎ : : FE EN 7 ‏بي‎ i oi ‏اسم‎ TR EK ‏اج‎ - ; Fa 5 » Foot ‏فر م‎ RE ‏م م‎ ES Ts : Fi of 3 ‏اي م7‎ ْ “id 3
    EB. / : LE 3 3 1 { 3 5 id : 3 cid : "ky i il T 1 . : 1 : 1 if X : 3 i : . . . Le ‏الود ال اله ال ااا ال ا‎
    0 51 = ‏جل =“ = ب جنا‎ «> 8 3 5 ‏ا‎ by 8 ‏حي‎ : 5 . 8 : 0: 3 ov BE Ie 3 N : 0 ٍ * 3 i + x 5 7 “ * 0 i 8 N § B 2 3 + pod + 5 H 5 = x 8 B 0) >“ 0 + X > ‏ا 0 ب‎ . 1 5 Nw ¥ H 8: : ¥ 0 © i : a v 5: : : 8 * i H ¥ 8 : : N * : : : IS . Hy 2 » : 2 1 3 A v at ES v ‘ ps v By . i $ 8 « : i ke 5 3 B H : 5 * 0 7 1 3 : ‏د‎ 03 5 : p Te i H i : : | M . : 8 ¥ > 8 0 3 ® 0 0 5 3 8 « : H oF x ‘ : 3 * = 3 N ‏ب‎ 2 0 : 3 3 0 8 < i 3 ‏ا‎ Ss Su SE Si TR A ~ 3 x : 3 R w . ‏ا‎ ‎: 8 H R 3 wo 2 a + 5 5 3 : ER 2 ‏ب‎ 1 : . 3 3 :* fl : 1 3 8 0 Ba be By py i . . PR ol < i: 3 > : 3 Ea wn < we 3 RH : yo > 0 > in ¥ 3 . 8 + 0 N 8 I : : : ‏الخ‎ 50| : ‏ل‎ ¥ H : 0 ‏د ل‎ 9 : < ‏ب‎ > 3 fi} NE) 1 7: ‏أي‎ BH 3 1 3: 2 1 R 8 : H H 0 0 N
    ¥ . > ¥ 0 ‏ا‎ 5 ‏ب‎ i p : 1 LE ‏ا‎ 1 B a ERE 8 : H 5 8 1 4 ‏لا ا ا لام اام عام ل اام ذا مادام لاي مات يام عات ماع اللا عن ل مما هاي ب ماي للا اه لل تق ليا ليا ليه ال‎ Ny 3 H : LY H Ee i § R § # ! N & ¥ 8 : 4 : ‏م‎ : 1 + : 8 8: 1 ¥ M fi H ‏اي‎ +» ٍ i 5 H ; 3 Tk Xe : : i i i : is : 8. N : 0 bg : 8 : ¥ N : 1 SX * 1 5 a 1 i 1 : IE ‏*ي‎ 1 : a, 3 : : 7 EX N N + N : = H 0 : N : : : ٍ i : Foss 5 H R H 4 *. : ‏ا‎ ‎1 3 : ; + ٍ 8 peat a ¥ H i 1 40 or : 5 1 8 3 3 i § EE 3 = : 5 k "5 N : EE »* : 3 " dow + N : ) 8 ‏ل‎ . : 1 5 ‏ل ل ل‎ ATE 3 ‏الا أن ال‎ EIDE ‏اجر‎ 5 wy 5 B 0 8 H 3 3 : 5 0 3 N } i p 1 ‏ا‎ H B § H : 4 : 8 ‏ب ا‎ N R 3 : ES 0 i ER ¥ N : 3 K k =: i : A 1 : : § : 0 : : ro i 8 : N EY : : ; : ~ i 3 N 8 ‏ب‎ * E 0 : 3 RB i H ¥ 3 ¥ ? : ot ¢ ‘ 8 3 x 2 2 > + p - >» ًُ : Ny M 8 3 E : ‏ا‎ i : H : EN i 3 iN : : > ES : ‘ H 3 ¥ IS v 5 LON : ¥ By . N % Co : 8 5 E 3 ‏ا‎ Ei H EEN p i I LI i BE ‏جم ام لم ساك م م ماب ما ات‎ A ‏وا‎ 8 > 6 3 : 3 i 0 > 5 § bl . < ¥ 3 v 3 0 0 N ¥ 8 i N 5 1 : i 3 : 1 H ff : 0) > ‏ا‎ EB 0 < ¥ > E 0) N 5 +: : 0 0 8 5 1 ٍ ‏؟‎ 1 = ¥ H : H H : { : : i B 8: BH ior i 58 ¥ 0 : 1 B : 1 4 J 1 ¥ 8 . i 4 Ry < 0) > > BE * 8 ¥ E 5 \ < ‏ا 8 + > ع‎ + 0 ES i E p ٠ 3 x ¥ h3 x H : +8. < ‏ب‎ : EE i i ! SI < x sw © 8 : } ‏م ا‎ +: ٍِ I + Ee SE RE ER. ‏رع عام لالط ا‎ SE 8 1 H : i: 8 * 5 : B 3 N ¥ = t i B : 5 3 + ¥ : : : ¥ : R 0 5 x? 3 8 5 ¥ 8 : : 8 H ¥ : : 2 : 3 8 : 1 i 3 : ‏ا‎ ‎* 3 B i 40 1 y : : i : iy : + < H 8 B TOR 5 ¥ i i : qT + { : : § : : ¥ : : 3 8 5 5 E + : 5 HN h i k 3 ¥ HN : § y of [ N 3 BN R 1 . ‏»ا‎ N 3 H 8 1 5 ‏خف‎ HB : 0 : H 3 ‏ا ب و بأ ا و ا لأا بج أل لأا ااام‎ Sr ‏لدبب ب‎ , a 3 ‏لم = 2 ب‎ - ws 5 + ‏تن ب‎ Ea ‏ل‎ = on a IN pe WR Aanblent FITC
    =i A SY PS . ‏بي ال الله اعد نهذ 1 داج( عد الي ل‎ a + x I hes = 88 3 » a ‏ب مه‎ ES ‏ال لكا ذا د اد ا‎ 7 7 04 ‏كن‎ 1 i : ER NEG g i : : : aS i i : @ Re % i H 8 ; : E : : : I UE : : : 3 ‏ا‎ WE ‏ل ل‎ ‏اح‎ i 8 3 : ‏ل‎ hi i : 5 : { : ‏الا ا ا ا‎ ns ‏ات ات‎ Re ‏بن ام‎ ere vane El H 8 H kd H >“: 8 M 4 3 H : 3 ¥ 8 ‏ل“‎ a i = 2 ‏جنا‎ H B 3 * EY i i i H i =i 0 H : Ie : X Pay 7 : i : EN : ; : z : 3 ‏با‎ : : : ww 0 5 I ha x 0 9 SUR I + : i i : : H : cy Fo : 1 : Sd H 5 I 3 I 8 [3 ‏ا‎ : : H wn 8: = : id 0 ٌ 8 ٌ 5 ¥ ! i : : ES ‏ل‎ ‎hp od : 8 i : H Ry : : : 8 H i 3 2 i pM 5 0 : : i + H Be a @ a 8 > 3 - 5 : 4 0 Be 2 Be 4 <4 oR be I 3 i i 8 H i i g ‏؟‎ 3 : : 8 ey i 3 2 8 2 : i 3 : 3 2 : bs ota H 3 I 5 H { bd 3 : EE 5 8 EA H H 8 3 3 : ‏باد‎ x 8 : Fo 3 ‏ا‎ 1 i : 8 i > i ‏كع‎ 1 { i 0 5 8# TAT ee x ‏ار الم‎ ّ : 3 ; 8 : 4 2 8 2 5 TE EL ‏م*‎ ‎™ SE SN 1 SE 0 ‏لاقت‎ ‎¥ i { i 8 ; 1 3 1 HE + : 3 H : : § i y i I : i FUE WU UU IE SUN LW OY 0 M 4 PE be ee era 5 rr an oe rime ee 3 TR ‏ل ا م‎ ES ERR.
    A [ES ES ee 4 wed i i i Ed i i i FR: i 8 3 i : : : : : i SE A : Eo 0 ; ; i ; : t © = : i ; : : 1 : : i : 0 ¥ : 2 H 8 H pd H : 8 IY ‏و‎ : 3 5 i : 4 ; : i ; : x : + 3 : 8 ‏ل‎ js FS : 3 I 34 ‏ايت لمر .£ اي ا ليا قا اميا ةي تم ل يي اا اج‎ SE iy eed 0 : i 8 i : k : 3} 3 8 1 8 : i 3 1 ‏ق‎ : iF EP i : ; H ; : d : : i» ; TE EO ‏مغ‎ ‎: ; i i : : ¢ ; £3 TE J RE SE IE +* NUR JOU OUR SOO SOUR SUPE, CONEY SAE NE SU CEN pe IN ae w= or = = = ‏احج "ع ار ا ااه ب‎ ٍِ Sands ¥ CF
    § - ATED > “ ‏ا انا‎ win, ‏م ب‎ = ARTE FA ‏لمحت‎ ‎3 ~ aaa EE a a aa ‏يدرك يديد يد يي ياي يي كيد يد يه يي يديه يه يك يك‎ 8 ‏اا‎ 3 TF 5 : 3 8 : : x : ‏ب‎ 3 ; Pd FI 2 : ER Ek & H : = ‏اا‎ > : 1 1 ¥ i : > 8 ae ‏"م‎ 8 > [3 & H : ‏ب‎ H 8 : tS 0: 0 a 1 + ‏لا‎ H 9 : a 8 : : ‏ا ا ا ٍ ا‎ : : +E ; FS. SO ‏و‎ H) : : Ex ‏ا لا‎ UU: SUS # ‏#ل ا‎ nimi 8 ‏ل لس ل له ل ل‎ ¥ = ; ‏ب" ا‎ E a 3 : : ‏ل‎ H A ‏ا‎ IS : : FE HN 8 : 4 5 1# : : Foe 8 ; : ‏خأ‎ 1# 8 : 3 a u RH N n > ًِ 3 ‏ب‎ H EE 8 8 : N Pox : 3 : ‏ل‎ 8 8 : 3 5 PR H : ‏اما‎ i : : AY Pon 8 : : x > 8 : : - 8 8 H H 0 ‏ان الب اح‎ 2 " x oR ha ‏تمت سيا اج د ب‎ ve ss ees ‏ميق ددع ب‎ 4 seeds ‏سد‎ ‏اج ع‎ H 8 5 [3 wy ‏نر‎ x ! % © ; : : i 1 { : J TF ‏ا‎ : CA xy : © BE H : 3 & = 5 * : H
    =. u - - . 0 :: 1: ‏ال‎ 0 i gt 8 : 3 : A 5 Hl by 0 y E Ws 3 b ‏ؤ‎ 3 : : AN FE 58 0" : : : ٠ & ® 8 : i Ten © RE 3 : ¥ y pach x 3 H "a Tg ‏اج‎ beeen Re ne fe ¥oE : ; FECT #0 i ‏ال“‎ i : : ٍ vis ¥ 8 pa i 1 : E LY x ¥ B i 2 HN : 8 0 svg : ‏ا ص‎ : 1 ETE : ie! ; : : i oxox : ‏لي‎ i H : ‏ا ا‎ © : : ‏ل‎ SOU SUE ‏مات الاق لا ا تلات اه م لاه يه لمي يه‎ woh : i 1 : 3 ; i 1 EEE : 5 i : : i H | ow : > H : 8 3 Vw : ‏ل‎ : i EERE : LS i 8 : 1 Dog * 7 1 ‏حب‎ i 8 : ٍِ H 3 CRS: : Lo 8 8 : H : 50 1 — wd 5 8 ; Col eo 7 : ‏وات لا أ ا يه توا ا ا لاق ب"‎ eee SEE ‏ااي ا‎ 8 od 8 i i 8 i N i : Fol i : : 8 FR 5: : Ee H H : ¥ N ‏ال ا‎ : i HS 3 : 8 : rs : : ¥ RN H R : ¥ i i vw RX : Ee dT H 8 : i : TE : ‏احلا‎ i : : H 1 DS ) fons BIR H : ; £ { i FI : LI I SER DRE URDU! SIPS SUI SS SES ‏مدا‎ .
    ٍ SRY * - BE 5 = x2 3 ‏بي‎ by i i 8 8 i, . 8 1 : > > i { : >< 8 1 ّ ‏نل‎ on, ‏ا به‎ «> ‏ام‎ Rr 8 H 1 7 Ea 8 : ٍ 5 | 3 ¥ i . - i ! % 5 i 5 ‏ب‎ od 8 ‏س1‎ ‎7 8 : ‏هن‎ 5 fe i ee Fy or] : ‏جين‎ ‎= : 08 3 1 ‏و‎ ‎ry wt i a 3 - “wo : § = HE i RY 3 >. ol & ‏اليا‎ 3 it £ - © PRs 3 I Es : Bowe RS J a 3 wd 8 ٍِ = i 2 {
    i . 8 : ُ 1 8 : ‏ا‎ f i 1 : h x, H ee Tj § Foo y “iF . ‏لاس‎ ‏ال‎ 0 é 8 8 h Sac i X py I § a2 i . 3 i sa = 1 { and we LY \ ES Tod he 5B H i ] wet 3 L ‏:ل‎
    ‎en we‏ ام *| ‎he Fd - TEE‏ 4 ل ةك ‎JR SS‏ ا مس تاب ْ ِ ‎Ba *‏ | 8 ‎i BS = Ts‏ + ‎fy - i >‏ ‎hot i Ts‏ ¥ اب ا : ب" ‎M‏ 0 > 2 ‎bY » :‏ 8 2 ل = ‎a PO ’‏ ‎CRE =‏ ‎a i nT vh‏ " = .~ م حي ‎J‏ ' 3 ‎M - }‏ 5 لي لج - ‎ME‏ ‏§ - 3 # الي ‎Br ta 3‏ ‎Riv i 3 7 ٍ‏ 8 1 7 « الي ‎f‏ ‎i +‏ ظ مي : ا م 4 باد" : & أ - = ; ‎Le :‏ 1 ‎oy 3‏ » ‎iy‏ 1 ‎oo !‏ ‎Wow‏ ‎PoE 1‏ ‎eC /‏ 1 5 ‎J‏ ا جه ‎Ep ER 1‏ ‎i‏ § = 2 ٍ ‎Rol 3 1‏ 3 5 ‎Eo !‏ ‎BF 1‏ ؟ ‎t st‏ =
    لاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا ‎Sued Authority for intallentual Property‏ ‎RE‏ .¥ + \ ا 0 § 8 ‎Ss o‏ + < م ‎SNE‏ اج > عي كي الج ‎TE I UN BE Ca‏ ‎a‏ ةا ‎ww‏ جيثة > ‎Ld Ed H Ed - 2 Ld‏ وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها ‎of‏ سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. ‎Ad‏ ‏صادرة عن + ب ب ‎٠.‏ ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب ‎101١‏ .| لريا ‎1*١ v=‏ ؛ المملكة | لعربية | لسعودية ‎SAIP@SAIP.GOV.SA‏
SA117380337A 2016-01-29 2017-01-24 جهاز للتسخين في تكنولوجيا امتزاز تأرجح الضغط التعزيزية SA117380337B1 (ar)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US15/010,129 US9795915B2 (en) 2016-01-29 2016-01-29 Heater arrangement for TEPSA system

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA117380337B1 true SA117380337B1 (ar) 2020-05-28

Family

ID=58046468

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA117380337A SA117380337B1 (ar) 2016-01-29 2017-01-24 جهاز للتسخين في تكنولوجيا امتزاز تأرجح الضغط التعزيزية

Country Status (10)

Country Link
US (1) US9795915B2 (ar)
EP (1) EP3199222B1 (ar)
KR (1) KR101992008B1 (ar)
CN (2) CN107019992B (ar)
ES (1) ES2914230T3 (ar)
MY (1) MY188714A (ar)
PL (1) PL3199222T3 (ar)
SA (1) SA117380337B1 (ar)
SG (1) SG10201700532QA (ar)
TW (1) TWI634936B (ar)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10895417B2 (en) * 2016-03-25 2021-01-19 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method for the production of air gases by the cryogenic separation of air with improved front end purification and air compression
US20190300801A1 (en) 2018-03-30 2019-10-03 Exxonmobil Research And Engineering Company Staged removal of aromatics in naphtha reforming
US11029086B2 (en) 2018-12-21 2021-06-08 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method and apparatus for reducing process disturbances during pressurization of an adsorber in an air separation unit
US11137205B2 (en) 2018-12-21 2021-10-05 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method and apparatus for eliminating heat bumps following regeneration of adsorbers in an air separation unit
KR20220011158A (ko) 2019-05-22 2022-01-27 시온 파워 코퍼레이션 전기적으로 결합된 전극, 및 관련 물품 및 방법
CN110787587A (zh) 2019-11-08 2020-02-14 乔治洛德方法研究和开发液化空气有限公司 一种空分纯化均压系统及控制方法
EP3900809A1 (en) * 2020-04-23 2021-10-27 Linde GmbH Process and apparatus for removing unwanted components from a gas mixture
CN116134657A (zh) 2020-08-03 2023-05-16 赛昂能源有限公司 电化学电池单元夹具及相关方法
EP4311594A1 (en) * 2022-07-29 2024-01-31 Linde GmbH Method and apparatus for temperature swing adsorption

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4233038A (en) * 1979-08-06 1980-11-11 Air Products And Chemicals, Inc. Reactivation system for water-carbon dioxide adsorbers
US4409006A (en) * 1981-12-07 1983-10-11 Mattia Manlio M Removal and concentration of organic vapors from gas streams
JPS60139311A (ja) 1983-12-28 1985-07-24 Hitachi Ltd 吸着塔の再生方法
JP3416391B2 (ja) * 1995-05-25 2003-06-16 日本酸素株式会社 空気液化分離装置の前処理方法及び装置
US5614000A (en) * 1995-10-04 1997-03-25 Air Products And Chemicals, Inc. Purification of gases using solid adsorbents
US5669962A (en) * 1996-03-15 1997-09-23 Uop Rapid thermal swing dryer for compressed gases
US5855650A (en) * 1997-09-09 1999-01-05 Air Products And Chemicals, Inc. Purification of gases using solid adsorbents
FR2825291A1 (fr) 2001-06-01 2002-12-06 Air Liquide Procede de traitement d'un gaz par adsortion et installation de mise en oeuvre du procede
JP3545377B2 (ja) 2001-08-07 2004-07-21 日本酸素株式会社 空気液化分離用空気の精製装置および方法
GB0227222D0 (en) 2002-11-21 2002-12-24 Air Prod & Chem Apparatus for use in regenerating adsorbent
JP4608444B2 (ja) * 2006-02-06 2011-01-12 日本エア・リキード株式会社 圧縮空気製造方法および製造装置
CN2917755Y (zh) * 2006-06-02 2007-07-04 郑州凯乐生物能有限公司 乙醇脱水吸附塔吸附剂再生装置
FR2911289A1 (fr) * 2007-01-17 2008-07-18 Air Liquide Purification d'un melange h2/co avec controle avance du rechauffeur de regeneration
US7846237B2 (en) * 2008-04-21 2010-12-07 Air Products And Chemicals, Inc. Cyclical swing adsorption processes
JP5577044B2 (ja) * 2009-03-11 2014-08-20 大陽日酸株式会社 空気の精製方法
FR2952553B1 (fr) * 2009-11-19 2012-06-01 Air Liquide Procede de purification d'un flux gazeux mettant en oeuvre un contacteur a passages paralleles presentant une conservation de ses performances
US20110271833A1 (en) * 2010-05-05 2011-11-10 Air Products And Chemicals, Inc. Adsorbent Bed Support
RU2583012C1 (ru) * 2012-05-31 2016-04-27 Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк. Очистка воздуха
US8734571B2 (en) 2012-05-31 2014-05-27 Air Products And Chemicals, Inc. Purification of air
US9108145B2 (en) 2013-05-16 2015-08-18 Air Products And Chemicals, Inc. Purification of air
KR101586841B1 (ko) * 2015-02-02 2016-01-19 대우조선해양 주식회사 제습베드 재생가스의 나선식 분산장치

Also Published As

Publication number Publication date
ES2914230T3 (es) 2022-06-08
KR20170091008A (ko) 2017-08-08
CN107019992A (zh) 2017-08-08
TW201726232A (zh) 2017-08-01
PL3199222T3 (pl) 2022-07-18
CN206463734U (zh) 2017-09-05
US9795915B2 (en) 2017-10-24
CN107019992B (zh) 2020-03-13
US20170216761A1 (en) 2017-08-03
EP3199222B1 (en) 2022-04-06
MY188714A (en) 2021-12-25
TWI634936B (zh) 2018-09-11
SG10201700532QA (en) 2017-08-30
EP3199222A1 (en) 2017-08-02
KR101992008B1 (ko) 2019-06-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA117380337B1 (ar) جهاز للتسخين في تكنولوجيا امتزاز تأرجح الضغط التعزيزية
KR101710769B1 (ko) 유체 제어 장치
US9956521B2 (en) Blower purge dryer with cooling apparatus and methodology
ES2331488T3 (es) Procedimiento y dispositivo para el endurecimiento de machos y moldes de colada inorganicos.
WO2009089514A3 (en) Heat exchanger
CN104321232B (zh) 用于轨道车辆的空气干燥装置
RU2015104062A (ru) Ядерная техническая установка с защитной оболочкой и системой сброса давления
CA2811573A1 (en) Packaged inerting system for fire protection sprinkler system and method of inerting a fire protection sprinkler system
EP2764907B1 (en) Hybrid apparatus for drying a flow of compressed gas
CN104941529B (zh) 用于氧化反应器或氨氧化反应器的冷却盘管设计
CA2729941C (en) Apparatus for backwashing filter
US7156900B2 (en) Adsorber station and the use thereof
CN106764447B (zh) 一种尿素溶液防堵塞保护系统
CN203683104U (zh) 合成氨装置合成塔低压升温装置
US4026352A (en) Device for evaporative cooling of metallurgical units
KR101793667B1 (ko) 사출성형장치 및 사출성형장치의 제어방법
CN104258692A (zh) 一种用于mtp装置干燥器/保护床再生的方法和设备
CN207975475U (zh) 一种天然气高调站
CN106198601B (zh) 一种用蒸汽对复合板容器进行热态试验的系统及方法
CN102837913B (zh) 罐箱调温系统及罐式集装箱
JP2015165200A (ja) 排ガス浄化システムの性能を評価する装置
CN218794959U (zh) 一种加碳除氧型氮气纯化装置
CN219209882U (zh) 一种多晶硅氢化工艺硅粉烘粉推料系统
JP2013099728A (ja) 水蒸気分配ダクト
CN106481973B (zh) 一种cng加气机