SA113340364B1 - طريقة لإنتاج مادة فولاذية عالية المتانة وممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي الكبريتيدي - Google Patents

Abstract

يتعلق الاختراع الراهن بفولاذ steel له تركيب كيميائي يشتمل، على أساس النسبة المئوية للكتلة، على العناصر التالية: C: 0.15 إلى 0.65٪، Si: 0.05 إلى 0.5٪، Mn: 0.1 إلى 1.5٪، Cr: 0.2 إلى 1.5٪، Mo: 0.1 إلى 2.5٪، Ti: 0.005 إلى 0.50٪، Al: 0.001 إلى 0.50٪، وبشكل اختياري عنصر واحد على الأقل مختار من Nb: بنسبة 0.4٪ أو أقل، V: بنسبة 0.5٪ أو أقل، وB: بنسبة 0.01٪ أو أقل، Ca: بنسبة 0.005٪ أو أقل، Mg: بنسبة 0.005٪ أو أقل، وREM: بنسبة 0.005٪ أو أقل والمقدار المتبقي عبارة عن Fe وشوائب، حيث تتضمن الشوائب العناصر Ni، P، S، N وO على النحو التالي Ni: بنسبة 0.1٪ أو أقل، P: بنسبة 0.04٪ أو أقل، S: بنسبة 0.01٪ أو أقل، N: بنسبة 0.01٪ أو أقل، وO: بنسبة 0.01٪ أو أقل، وبعد تشكيله على الساخن بالشكل المرغوب يتم تعريضه بشكل متسلسل لخطوة تتضمن تسخين الفولاذ إلى درجة حرارة تتجاوز نقطة التحول transformation point Ac1 وتقل عن نقطة التحول Ac3 وتبريد الفولاذ، ومن ثم خطوة تتضمن إعادة تسخين الفولاذ إلى درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول Ac3 وتسقية quenching الفولاذ بواسطة التبريد السريع؛ وخطوة لتطبيع tempering الفولاذ عند درجة ح

Description

ل طريقة لإنتاج مادة فولاذية عالية المتانة وممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي الكبريتيدي ‎Method for producing high-strength steel material excellent in sulfide stress‏ ‎cracking resistance‏ الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الراهن بطريقة لإنتاج مادة فولاذية عالية المتانة ‎high-strength steel‏ ‎material‏ وممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي الكبريتيدي ‎sulfide stress cracking resistance‏ وأكثر تحديداً» يتعلق الاختراع الراهن بطريقة لإنتاج مادة فولاذية ‎Alle‏ المتانة وممتازة في مقاومة ‎oo‏ التكسير الإجهادي الكبريتيدي؛ حيث تكون المادة الفولاذية ملائمة على وجه الخصوص لتصنيع أنبوب فولاذي ‎steel pipe‏ لبثر زيت وما شابه ذلك مثل أنابيب التغليف ‎casing‏ وشبكة الأنابيب عط لآبار الزيت والغاز. وأكثر تحديداً أيضاًء يتعلق الاختراع الراهن بطريقة منخفضة التكلفة لإنتاج مادة فولاذية عالية المتانة ومنخفضة السبائكية ‎low-alloy high-strength steel material‏ وتعتبر ممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي الكبريتيدي»؛ ويمكن عن طريقها تحسين القساوة ‎toughness ٠‏ نظراً لتهذيب حبيبات الأوستنيت الأولية ‎.prior-austenite grains‏

ولأن آبار الزيت والغاز (سيشار ‎Lad‏ يلي لآبار الزيت والغاز بوجه عام وببساطة "آبار الزيت ‎(‘oil wells‏ تصبح ‎ST‏ عمقاً؛ يلزم استخدام أنابيب فولاذية لبثر الزيت (سيشار إليها فيما

يلي "أنابيب ‎jh‏ الزيت ‎pipes‏ 1©*»-01") للحصول على متانة أكبر. وللإيفاء بهذه المتطلبات؛ تستخدم على نطاق واسع أنابيب بئر زيت من فئة 80 كيلو ‎٠‏ رطل/بوصة؛ أي التي لها إجهاد خضوع ‎yield stress‏ (سيشار إليه ‎Led‏ يلي بشكل مختصر بالرمز ‎(YS‏ يتراوح من ‎0١‏ إلى 100 ميغاباسكال ‎Av)‏ إلى 30 كيلو رطل/بوصة') أو أنابيب بثر زيت من فئة 90 كيلو رطل/بوصة"؛ أي التي لها ‎YS‏ يتراوح من 625 إلى 158 ميغاباسكال )90 إلى ‎٠١١‏ كيلو رطل/بوصة"). وعلاوة على ذلك؛ بدء في الوقت الراهن استخدام أنابيب بئر الزيت من فئة ‎٠١١‏ كيلو رطل/بوصة" أي التي لها ‎YS‏ يتراوح من 158 إلى ‎ATY‏ ميغاباسكال

ل

ا ‎١١١‏ إلى ‎١5‏ كيلو رطل/بوصة") وكذلك أنابيب بئر الزيت من فئة ‎١١‏ كيلو رطل/بوصة"؛ أي التي لها ‎YS‏ يتراوح من 477 إلى 165 ميغاباسكال ‎١©5(‏ إلى ‎١١‏ كيلو رطل/بوصة"). وعلاوة على ذلك؛ تم مؤخراً اكتشاف أن الزيت والغاز في معظم الآبار العميقة يحتوي على كبريتيد هيدروجين أكال ‎corrosive hydrogen sulfide‏ وفي وسط من هذا القبيل؛ يحدث التقصف 8 الهيدروجيني ‎hydrogen embrittlement‏ الذي يطلق عليه التكسير الإجهادي الكبريتيدي ‎sulfide‏ ‎stress cracking‏ (سيشار إليه أيضاً فيما يلي بالرمز ‎("SSC‏ » ونتيجة لذلك تتكسر أنابيب بثر الزيت في بعض الأحيان. ومن المعروف على نطاق واسع أنه كلما ازدادت متانة الفولاذء ازدادت قابلية التأثر ‎SSC»‏ ‏وبناء على ذلك؛ في تطوير أنابيب بئر الزيت عالية المتانة؛ لا يلزم فقط تصميم ‎sale‏ ‎٠‏ فلاذية عالية المتانة وانما تشكيل مادة فولاذية مقاومة ل ©85. وعلى وجه الخصوص؛ في تطوير أنابيب بثر الزيت عالية المتانة؛ تتمثل المشكلة الكبرى في منع حدوث ‎SSC‏ وكذلك يشار للتكسير الإجهادي الكبريتيدي أحياناً بالتكسير الناجم عن ‎JS‏ الإجهادي الكبريتيدي ‎sulfide stress‏ ‎-("SSCC") corrosion cracking‏ وكطريقة لمنع تعرض أنابيب بثر الزيت منخفضة السبائكية ‎(SSC J‏ تُعرف الطرق التالية ‎)١( ٠‏ تنقية ‎purification‏ الفولاذ بدرجة عالية؛ ‎(V)‏ التحكم بصيغ مركبات الكربيد ‎mode control of‏ ‎«carbides‏ و(١)‏ تهذيب ‎refinement‏ الحبيبات البلورية ‎«crystal grains‏ ‎Lad‏ يتعلق بتنقية الفولاذ بدرجة كبيرة؛ اقترحت وثيقتا ‎ely‏ الاختراع ‎١‏ و7 مثلاً طرقاً لتحسين مقاومة ©55 عن طريق تقييد أحجام المواد المضمنة غير الفلزية بمقاييس محددة. ‎Lads‏ يتعلق بالتحكم بصيغ مركبات الكربيد ‎carbides‏ كشفت وثيقة براءة الاختراع ¥ ‎Se‏ ‎Yo‏ عن تقنية تتراوح فيها نسبة مركبات الكربيد ‎carbides‏ من النوع ‎MC‏ إلى مركبات الكربيد ‎carbides‏ ‏الكلية من 8 إلى 760 بالكتلة بالإضافة إلى تقييد المقدار الكلي لمركبات الكربيد ‎carbides‏ بحيث يتراوح من ؟ إلى 75 بالكتلة لتحسين مقاومة ‎SSC‏ بدرجة كبيرة جداً. ‎Lady‏ يتعلق بتهذيب الحبيبات البلورية؛ تكشف وثيقة براءة الاختراع ؛ ‎Sle‏ عن تقنية يتم فيه تشكيل الحبيبات البلورية بصورة دقيقة وذلك بإجراء عملية تسقية ‎quenching‏ مرتين أو أكثر ‎YO‏ على ‎Wl‏ منخفض السبائكية لتحسن مقاومة ©550. وتكشف وثيقة براءة الاختراع © أيضاً عن ل

مه تقنية يتم فيها تشكيل الحبيبات البلورية بصورة دقيقة بإجراء نفس عملية المعالجة الموصوفة في وثيقة براءة الاختراع ؛ لتحسين القساوة. وبشكل تقليدي؛ في إنتاج المواد الفولاذية منخفضة السبائكية في مجال الأنابيب الفولاذية غير الملحومة ‎seamless steel pipes‏ لبئر الزيت والأنابيب المشابهة؛ وللحصول على خواص المتانة و/أو القساوة؛ يتم ‎We‏ إجراء ‎dallas‏ حرارية تتضمن التسقية والتطبيع ‎tempering‏ بعد إتمام الدلفنة على الساخن ‎hot rolling‏ لتشكيل أنبوب ساخن. ويتم بوجه عام إجراء طريقة للمعالجة الحرارية تتضمن التسقية والتطبيع للأنبوب الفولاذي غير الملحوم لبئر الزيت؛ التي يطلق عليها أيضاً عادة ‎sale) dale!‏ تسخين وتسقية ‎¢"reheat quenching process‏ وفي هذه العملية؛ يتم ‎sale)‏ ‏تسخين الأنبوب الفولاذي الذي تم دلفنته على الساخن في فرن معالجة حرارية متفصل ‎offline heat‏ ‎treatment furnace ٠‏ إلى درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎Acs transformation point‏ ومن ثم يتم تسقيته» وتطبيعه عند درجة حرارة لا تزيد عن نقطة التحول رعم. ومع ذلك؛ في السنوات الحالية؛ لغرض توفير متطلبات العملية والطاقة؛ يتم ‎Load‏ إجراء عملية يتم فيها تسقية الأنبوب الفولاذي الذي تم دلفنته على ‎GAL‏ مباشرة من درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎Ary‏ ومن ثم تطبيعه (يطلق عليها ‎Lon‏ "عملية تسقية مباشرة") أو عميلة أخرى ‎١‏ يتم فيها نقع الأنبوب الفولاذي المدلفن على الساخن بشكل متعاقب (سيشار إليها فيما يلي أيضاً التسخين بشكل تكميلي') عند درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎Ary‏ وبعد ذلك يتم تسقيته من درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎Ary‏ ومن ثم تطبيعه (وذلك يدعى أيضاً عملية معالجة حرارية متوالية ‎"inline heat treatment process‏ أو "عملية تسقية متوالية ‎-("inline quenching process‏ ‎LS,‏ كُشف في وثيقتي براءتي الاختراع ؛ و*؛ من المعروف على نطاق واسع أن هنالك ‎٠‏ علاقة وثيقة بين حبيبات الأوستنيت الأولية للفولاذ منخفض السبائكية ومقاومة ‎SSC‏ والقساوة؛ حيث تنخفض مقاومة ‎SSC‏ والقساوة بشكل ملحوظ عند تخشين ‎coarsening‏ الحبيبات. وفي الحالة التي يتم فيها اعتماد 'عملية التسقية المباشرة" لغرض توفير متطلبات العملية والطاقة يتم تخشين حبيبات الأوستنيت الأولية؛ بحيث يصعب في بعض الأحيان إنتاج أنبوب فولاذي غير ملحوم له خواص ممتازة من حيث القساوة ومقاومة ©55. وتحل "عملية المعالجة ‎Yo‏ الحرارية المتوالية" الموصوفة أعلاه إلى حد ما هذه المشكلة؛ ولكنها ليست مضاهية تماماً ل "عملية ‎sale)‏ التسخين والتسقية". ل

Con ‏و"عملية المعالجة الحرارية‎ "sy taal) ‏ويعتقد أن سبب ذلك ببساطة أن "عملية التسقية‎ ‏المتوالية"» في الحالة التي تجرى فيها خطوة التطبيع فحسب باعتبارها المعالجة الحرارية للعملية‎ body- ‏للبنية المكعبة جسمية التمركز‎ ferrite ‏اللاحقة؛ لا توفر عملية للتحول العكسي من الفريت‎ face- ‏للبنية المكعبة سطحية التمركز‎ austenite ‏إلى الأوستنيت‎ centered cubic structure .centered cubic structure © ولحل المشكلة الموصوفة أعلاه المتعلقة بتخشين الحبيبات البلورية؛ تقترح وثيقتا براءتي الاختراع 6 ولا طرقاً يتعرض ‎Led‏ الأنبوب الفولاذي الذي تم تسقيته مباشرة والأنبوب الفولاذي الذي تم تسقيته بواسطة المعالجة الحرارية المتوالية؛ على الترتيب؛ لعملية إعادة تسخين وتسقية من درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎Ary‏ قبل معالجة التطبيع النهائية. ‎A ٠‏ وثيقتي براءتي الاختراع ؛ 5 0 يتم إجراء التطبيع عند درجة حرارة لا تزيد عن نقطة التحول ,عه ما بين عمليات المعالجة بإعادة التسخين والتسقية لعدة ‎ele‏ وفي وثيقتي براءتي الاختراع ‎VT‏ يتم إجراء التطبيع عند درجة حرارة لا تزيد عن نقطة التحول ‎Ac‏ ما بين عملية المعالجة بالتسقية المباشرة وعملية المعالجة بالتسقية التي تجرى في معالجة حرارية متوالية» على الترتيب؛ ومعالجة بإعادة التسخين والتسقية. ‎١‏ قائمة وثائق التقنيات السابقة وثائق براءات الاختراع وثيقة براءة الاختراع ‎:١‏ براءة الاختراع اليابانية رقم ‎JP2001-172739A‏ ‏وثيقة براءة الاختراع 7: براءة الاختراع اليابانية رقم ‎JP2001-131698A‏ ‏وثيقة براءة الاختراع ‎oF‏ براءة الاختراع اليابانية رقم ‎JP2000-178682A‏ ‎JP59-232220A ‏وثيقة براءة الاختراع 4 : براءة الاختراع اليابانية رقم‎ ٠

JP60-009824A ‏وثيقة براءة الاختراع 10 براءة الاختراع اليابانية رقم‎

JP6-220536A ‏وثيقة براءة الاختراع 6: براءة الاختراع اليابانية رقم‎

WO96/36742 ‏وثيقة براءة الاختراع 7: براءة الاختراع الدولية رقم‎ ‏الوصف العام للاختراع‎ ‎Yo‏ المشاكل المراد حلها بواسطة الاختراع

يمكن من خلال تقنيات تحديد أحجام المواد المضمنة غير الفلزية بمقاييس محددة والتي تم اقتراحها في وثيقتي براءتي الاختراع )5 ‎oF‏ الحصول على مقاومة ممتازة ل ©55. ومع ذلك؛ لأنه ينبغي تنقية ‎SYED‏ تزداد كلفة الإنتاج في بعض الأحيان. وكذلك يمكن من خلال تقنية التحكم بصيغ مركبات الكربيد ‎carbides‏ التي تم اقتراحها في © وثيقة براءة الاختراع ‎(FV‏ الحصول على مقاومة ممتاز للغاية ‎J‏ ©55. ومن ناحية ‎Al‏ يتم تحديد محتويات ‎Mos Cr‏ لتحديد تشكّل مركبات الكربيد ‎carbides‏ من النوع م©1050. وبناء على ذلك؛ يتم تحديد قابلية التصلب؛ بحيث بالنسبة للمادة سميكة ‎aad)‏ هنالك احتمالية وجود قابلية تصلب غير كافية. والعملية التي تتضمن عملية التسقية المباشرة أو عملية المعالجة الحرارية المتوالية؛ ومن ثم ‎٠‏ إعادة التسخين والتسقية من درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎Ary‏ قبل التطبيع النهائي تجعل حبيبات الأوستنيت الأولية أكثر تهذيباً؛ وبالتالي تحسين مقاومة الفولاذ ل ‎SSC‏ مقارنة مع الحالة التي يجرى فيها التطبيع النهائي بعد التسقية المباشرةٍ أو المعالجة الحرارية المتوالية؛ أو الحالة التي يتم فيها تبريد الأنبوب الفولاذي ‎Be‏ واحدة إلى درجة حرارة قريبة من درجة حرارة الغرفة؛ وبعد ذلك؛ يتم تعريض الأنبوب الفولاذي لعملية معالجة تتضمن إعادة التسخين والتسقية ومعالجة بالتطبيع. ‎Yo‏ وكذلك في الحالة التي يتم فيها بعد التعرض لمعالجة التسقية المباشرة أو المعالجة الحرارة المتوالية؛ ‎sale)‏ تسخين الأنبوب الفولاذي وتسقيته من درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎Ars‏ قبل معالجة التطبيع النهائية كما وصف أعلاه؛ لا تزال عملية تهذيب حبيبات الأوستنيت غير كافية مقارنة بالحالة التي يتم فيها إجراء المعالجة بإعادة التسخين والتسقية مرتين كما اقترح في وثيقتي براءتي الاختراع ؛ و #. ‎٠‏ وبناء على ذلك؛ ليس بالضرورة الحصول على مقاومة كافية ‎SSC J‏ عن طريق التقنية التي يتعرض فيها الأنبوب الفولاذي الذي تمت تسقيته مباشرة لعملية إعادة تسخين وتسقية من درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎Ary‏ قبل معالجة التطبيع النهائي؛ وهذه التقنية هي التي تم ‎Cash‏ ‏عنها في وثيقة براءة ‎Ug RAY)‏ وعلى نحو مماثل؛ حتى عندما يتم تعريض الأنبوب الفولاذي الذي تمت تسقيته بالمعالجة ‎Yo‏ الحرارية المتوالية لعملية ‎Sale)‏ تسخين وتسقية من درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎Ary‏ قبل المعالجة النهائية بالتطبيع كما اقترح في وثيقة براءة الاختراع ‎oF‏ فإنه لا يمكن أحياناً الحصول

ل على مقاومة كافية ل 550. وبناء على ذلك؛ ‎Lovie‏ يتم إجراء محاولة لتهذيب الحبيبات البلورية بحيث تكون ملائمة بدرجة كافية للأنابيب الفولاذية الخاصة ‎yin‏ الزيت عالية ‎Glial‏ تكون عملية المعالجة بإعادة التسخين والتسقية التي تجرى مرتين أو أكثر كما وصف في وثيقتي براءتي الاختراع ؛ و5 مهمة. © ومن ‎AB Lali‏ تؤدي عملية المعالجة بإعادة التسخين والتسقية التي تجرى مرتين أو أكثر إلى رفع كلفة الإنتاج. وتقترح وثيقتا براءتي الاختراع ؛ و7 تقنيات يتم فيها تشكيل الحبيبات البلورية بشكل دقيق للغاية وذلك عن طريق زيادة معدل رفع درجة ‎temperature rising rate Shall‏ عند عملية ‎sale)‏ ‏التسخين والتسقية. ومن ناحية ثانية؛ في هذه التقنيات ينبغي تعديل المعدات على نطاق واسع لأن ‎٠‏ وسائل التسخين تعمل على التسخين بالحث أو ما شابه ذلك. وقد تم إعداد الاختراع الراهن في ضوء الوضع المبين أعلاه؛ ووفقاً لذلك يهدف الاختراع إلى تزويد طريقة منخفضة التكلفة لإنتاج مادة فولاذية عالية المتانة وممتازة في مقاومة ‎SSC‏ ‏وبالتحديد يهدف الاختراع الراهن إلى تزويد طريقة لإنتاج مادة فولاذية عالية المتانة يتم فيها تهذيب حبيبات الأوستنيت الأولية بوسائل مجدية من الناحية الاقتصادية؛ وبذلك يمكن توقع المقاومة ‎٠‏ الممتازة ل ‎SSC‏ وتحسن القساوة. ويقصد بمصطلح "عالي ‎Ud‏ في الاختراع الراهن أن إجهاد الخضوع ‎YS‏ يبلغ 100 ميغاباسكال )90 كيلو رطل/بوصة') أو أكثرء ويفضل 1258 ميغاباسكال ‎١١١(‏ كيلو رطل/بوصة') أو أكثر؛ ويفضل أيضاً ‎ATY‏ ميغاباسكال ‎١5(‏ كيلو رطل/بوصة') أو أكثر. وسائل حل المشاكل ‎AE‏ كما وصف أعلاه؛ بعد التعرض لعملية معالجة بالتسقية المباشرة أو عملية تسقية في معالجة حرارية متوالية؛ يتم أيضاً ‎sale)‏ تسخين الفولاذ إلى درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎Ac‏ ومن ثم تسقيته؛ وبذلك يمكن تشكيل حبيبات الأوستنيت الأولية بشكل دقيق. وفي الحالة التي يتم فيها تسقية الفولاذ الذي تمت تسقيته بصورة إضافية وبشكل متكرر؛ وبعد معالجة التسقية السابقة» يتم غالباً إجراء عملية تطبيع وسطى عند درجة حرارة لا تزيد عن نقطة التحول ‎Act‏ ‏8 وتؤدي عملية معالجة التطبيع الوسطى إلى منع التكسير المتأخر الذي يُدعى أيضاً "التكسير الموسمي” الذي يحدث في الفولاذ المسقى.

A

‏ومع ذلك؛ ينبغي إجراء عملية التطبيع الوسطى في ظروف ملائمة. وفي الحالة التي تكون‎ ‏فيها درجة حرارة عملية التطبيع الوسطى منخفضة للغاية أو تكون فيها مدة التسخين قصيرة للغاية؛‎ ‏لا يمكن التوصل إلى التأثير الكافي لتقييد التكسير الموسمي في بعض الحالات. وبالعكس؛ حتى‎ ‏في الحالة التي تكون فيها درجة حرارة عملية‎ cA) ‏عندما لا تزيد درجة الحرارة عن نقطة التحول‎ ‏مدة التسخين طويلة للغاية؛ يبدد أثر تشكيل الحبيبات‎ led ‏التطبيع الوسطى مرتفعة للغاية أو تكون‎ © ‏البلورية الدقيقة حتى ولو أجريت عملية إعادة التسخين والتسقية بعد عملية المعالجة بالتطبيع‎

SSC ‏الوسطى؛ وأحياناً يختفي التأثير المفيد لتحسين مقاومة‎ ‏ووفقاً لذلك؛ قام المخترجون الحاليون بدراسات مختلقة تتعلق بطريقة منخفضة التكلفة لإنتاج‎ ‏مادة فولاذية عالية المتانة ويمكن من خلال هذه الطريقة أن يكون للمادة الفولاذية تأثير كافي لتقييد‎ ‏نظراً لتهذيب حبيبات الأوستنيت الأولية.‎ SSC ‏التكسير الموسمي وبنفس الوقت مقاومة ممتازة ل‎ ٠ ‏ونتيجة لذلك؛ وجد المخترعون الحاليون أنه إذا أجريت معالجة تطبيع وسطىء التي يفترض‎ ‏إجراؤها عند درجة حرارة لا تزيد عن نقطة التحول ,2م لتحسين خواص المادة الفولاذية التي تمت‎ ‏تسقيتها؛ عند درجة حرارة تزيد عن نقطة التحول ,م في منطقة ثنائية الطور مكونة من الفريت‎ ‏والأوستنيت؛ يتم تشكيل حبيبات الأوستنيت الأولية في صورة دقائق بشكل ملحوظ عندما يتم إجراء‎ ‏معالجة لاحقة بإعادة التسخين والتسقية.‎ ١ ‏وعلاوة على ذلك؛ توصل المخترعون الحاليون إلى نتائج جديدة تماماً توضح أنه إذا‎ ‏أجريت معالجة حرارية عند درجة حرارة معينة في المنطقة ثنائية الطور الموصوفة أعلاه والمكونة‎ ‏من الفريت والأوستنيت؛ وحتى بالنسبة للفولاذ الذي لم يتم تسقيته؛ يتم تبريد الفولاذ بمعدل تبريد‎ ‏خاص بهواء التبريد أو ما شابه ذلك بعد معالجته على الساخن لتشكيله بالشكل‎ cooling rate ‏المرغوب»؛ وعندما يتم تسخين الفولاذ لاحقاً إلى درجة حرارة معينة في منطقة الأوستنيت الملائمة‎ ٠ ‏ومن ثم تسقيته؛ يتم تشكيل حبيبات الأوستنيت اللاحقة بصورة دقيقة بشكل ملحوظ.‎ ‏وتم إنجاز الاختراع الراهن بناء على النتائج الموصوفة أعلاه؛ وتضمن طرقاً لإنتاج مادة‎ ‏فولاذية عالية المتانة ممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي الكبريتيدي كما وصوف أدناه. وفيما يلي‎

JY) ‏إلى "الاختراع الراهن‎ ")١( ‏في بعض الحالات؛ للطرق ببساطة "الاختراع الراهن‎ dl

Joab ‏بوجه عام "الاختراع‎ (V) ‏إلى‎ )١( ‏وكذلك؛ في بعض الحالات» أطلق على الاختراع الراهن‎ Yo ‏فولاذية عالية المتانة وممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي‎ sale ‏طريقة لإنتاج‎ )١(

الكبريتيدي؛ حيث يكون للفولاذ تركيب كيميائي يشتمل؛ على أساس النسبة المئوية للكتلة؛ على العناصر التالية: ع: ‎».١#‏ إلى 7.0.35 8: ‎eave‏ إلى .نت اا: ‎٠.١‏ إلى .٠ت‏ يى: ‎LY‏ إلى ‎١ Mo ٠.5‏ إلى 7.0 ‎tT‏ ف .. إلى ‎٠.١ salvo‏ إلى ‎vow‏ ‏والمقدار المتبقي عبارة عن ‎Fe‏ وشوائب؛ حيث تتضمن الشوائب العناصر ‎(SP «Ni‏ 17 و0 على النحو التالي 10: بنسبة 72009 أو أقل؛ ©: بنسبة 20.04 أو أقل؛ 5: بنسبة 70.09 أو ‎NTC‏ ‏بنسبة 720.09 أو أقل؛ و0: بنسبة 20.09 أو أقل؛ وبعد تشكيله على الساخن بالشكل المرغوب يتم تعريضه بشكل متسلسل للخطوات التالية [1] إلى [3]: ‎]١[‏ خطوة لتسخين الفولاذ إلى درجة حرارة تتجاوز نقطة التحول ,82 وتقل عن نقطة التحول ‎Acs‏ ‏وتبريد الفولاذ؛ ‎[Y] ٠‏ خطوة لإعادة تسخين الفولاذ إلى درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎Acs‏ وتسقية الفولاذ بواسطة التبريد السريع؛ و [؟] خطوة لتطبيع الفولاذ عند درجة حرارة لا تزيد عن نقطة التحول ‎Act‏ ‏(7) طريقة لإنتاج مادة فولاذية عالية المتانة وممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي ‎gai)‏ حيث يكون للفولاذ تركيب كيميائي يشتمل؛ على أساس النسبة المئوية للكتلة؛ على ‎١‏ العناصر التالية: ع: ‎vay‏ إلى 76.235 81: ‎vero‏ إلى .ّي ‎١ Mn‏ إلى ف.تن: ‎LY‏ إلى ‎١ Mo ٠.5‏ إلى 7.0 ‎tT‏ ف .. إلى ‎٠.١ salvo‏ إلى ‎vow‏ ‏عنصر واحد على الأقل مختار من العناصر الموضحة في البندين (أ) و(ب) والمقدار المتبقي عبارة عن ‎Fe‏ وشوائب؛ حيث تتضمن الشوائب العناصر ‎Ni‏ ©؛ 5؛ 11 و0 على النحو التالي ‎iNi‏ ‏بنسبة ‎200٠‏ أو أقل؛ ©: بنسبة 20.064 أو أقل؛ 8: بنسبة ‎70.0٠‏ أو أقل؛ 7ا: بنسبة 70.09 أو ‎٠‏ أقلء؛ 105 بنسبة 20.09 أو أقل؛ وبعد تشكيله على الساخن بالشكل المرغوب يتم تعريضه بشكل متسلسل للخطوات التالية ‎]١[‏ إلى [3]: ‎]١[‏ خطوة لتسخين الفولاذ إلى درجة حرارة تتجاوز نقطة التحول ‎Ac;‏ وتقل عن نقطة التحول ‎Acs‏ ‏وتبريد الفولاذ؛ ‎[Y]‏ خطوة لإعادة تسخين الفولاذ إلى درجة ‎Sha‏ لا تقل عن نقطة التحول ‎Acs‏ وتسقية الفولاذ ‎Yo‏ بواسطة التبريد السريع؛ و [؟] خطوة لتطبيع الفولاذ عند درجة حرارة لا تزيد عن نقطة التحول ‎Act‏ ‎£V4¢‏ a ‏أو أقل؛ و8: بنسبة 70009 أو أقل؛‎ 70.5 WW TREATS - I [D/A 20 WATE) NY 1) ‏بنسبة 20.005 أو‎ REM ‏بنسبة 70.005 أو أقل؛‎ Mg ‏بنسبة 700005 أو أقل؛‎ iCa ‏(ب)‎ ‏أقل.‎ ‏طريقة لإنتاج مادة فولاذية عالية المتانة وممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي‎ )©( )١( ‏حيث يتم إنجاز الفولاذ الذي له التركيب الكيميائي وفقاً للبند‎ oY) ‏أو‎ )١( ‏الكبريتيدي وفقاً للبند‎ 5 ‏على الساخن لتشكيل أنبوب فولاذي غير ملحوم ويبرد بالهواء؛ ومن ثم يتم تعريضه بشكل‎ (Y) ‏أو‎ ‏إلى [؟].‎ ]١[ ‏متسلسل للخطوات‎ ‏طريقة لإنتاج مادة فولاذية عالية المتانة وممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي الكبريتيدي وفقاً‎ (£) ‏أو (7) على‎ )١( ‏أو (7)؛ حيث بعد إنجاز الفولاذ الذي له التركيب الكيميائي وفقاً للبند‎ )١( ual ‏الساخن لتشكيل أنبوب فولاذي غير ملحوم؛ يتم تسخين الفولاذ بشكل إضافي عند درجة حرارة لا‎ ٠ ‏بشكل متوالي؛ وبعد تسقيته من درجة حرارة لا‎ م”٠٠١5‎ ١ ‏ولا تزيد عن‎ Ary ‏تقل عن نقطة التحول‎

VT ‏إلى‎ ]١[ ‏يتم تعريض الفولاذ بشكل متسلسل للخطوات‎ Ary ‏تقل عن نقطة التحول‎ ‏المتانة وممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي‎ Alle ‏طريقة لإنتاج مادة فولاذية‎ )5( )١( ‏حيث بعد إنجاز الفولاذ الذي له التركيب الكيميائي وفقاً للبند‎ oY) ‏أو‎ )١( ‏الكبريتيدي وفقاً للبند‎ ‏على الساخن لتشكيل أنبوب فولاذي غير ملحوم؛ يتم تسقية الفولاذ بشكل مباشر من درجة‎ (Y) ‏أو‎ Yo

IVT ‏إلى‎ ]١[ ‏وبعد ذلك يتم تعريضه بشكل متسلسل للخطوات‎ Ary ‏حرارة لا تقل عن نقطة التحول‎ ‏المتانة وممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي‎ Alle ‏طريقة لإنتاج مادة فولاذية‎ )7( ‏بواسطة جهاز تسخين موصول‎ ]١[ ‏حيث يتم إجراء التسخين في الخطوة‎ o£) ‏الكبريتيدي وفقاً للبند‎ ‏بجهاز للتسقية في عملية معالجة حرارية متوالية.‎ ‏المتانة وممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي‎ Alle ‏طريقة لإنتاج مادة فولاذية‎ (V) ٠ ‏بواسطة جهاز تسخين موصول‎ ]١[ ‏الكبريتيدي وفقاً للبند (5)؛ حيث يتم إجراء التسخين في الخطوة‎ ‏بجهاز تسقية تجرى فيه عملية التسقية المباشرة.‎ ‏نتائج الاختراع المفيدة‎ ‏وفقاً للاختراع الراهن» ولأنه يمكن تهذيب حبيبات الأوستنيت الأولية بواسطة وسيلة مجدية‎

SSC ‏الناحية الاقتصادية؛ يمكن الحصول على مادة فولاذية عالية المتانة ممتازة في مقاومة‎ ge YO ‏زيت غير ملحوم من‎ Ji ‏بتكلفة منخفضة. وكذلك يمكن من خلال الاختراع الراهن إنتاج أنبوب‎

-١١- ‏بتكلفة منخفضة نسباً. وعلاوة على‎ SSC ‏فولاذ عالي المتانة منخفض السبائكية ممتاز في مقاومة‎ ‏ذلك؛ ووفقاً للاختراع الراهن؛ يمكن تحسين القساوة بسبب تهذيب حبيبات الأوستنيت الأولية.‎ ‏لتفصيلي:‎ ١ ‏الوصف‎ ‏أسلوب إجراء الاختراع‎ ‏فيما يلي أدناه متطلبات الاختراع الراهن موضحة بالتفصيل.‎ 0 ‏(أ) التركيب الكيميائي‎ ‏أولاً» في البند (أ) وضح التركيب الكيميائي لفولاذ مستخدم في طريقة الإنتاج وفقاً للاختراع الراهن‎ )7( ‏والأسباب الكامنة وراء تحديد مدى التركيب. وفي الشرح الموضح أدناه؛ يقصد بالنسبة المئوية‎

PRES ‏المتعلقة بمحتوى كل عنصر 'نسبة مئوية على أساس‎

Lede Nene: 0٠ ‏وهو عنصر ضروري لتعزيز قابلية التصلب ولتحسين المتانة.‎ carbon ‏يشر الرمز © إلى الكربون‎ ‏يكون تعزيز قابلية التصلب ضعيقً للغاية؛‎ 700٠5 ‏عن‎ carbon ‏ومع ذلك إذا قل محتوى الكربون‎ carbon ‏إذا تجاوز محتوى الكربون‎ gal ‏ولا يمكن الحصول على المتانة الكافية. ومن ناحية‎ ‏يلاحظ وجود ميل للتكسير ناجم عن التسقية في فترة التسقية. وبناء على ذلك؛ يتراوح‎ 059 ‏إلى 0.15 7. ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى لمحتوى الكربون‎ ٠5 ‏من‎ carbon ‏محتوى الكربون‎ VO ‏ويفضل أيضاً أن يبلغ 0.77 7. وكذلك يفضل أن يبلغ الحد الأعلى لمحتوى‎ 70070 carbon .7 0.7١ ‏7؛ ويفضل أيضاً أن يبلغ‎ 0.45 carbon ‏الكربون‎ ‎Leo ‏إلى‎ ٠... #* Si ‏وهو عنصر ضروري لإزالة الأكسدة من الفولاذ؛ وكذلك له‎ silicon ‏يشير الرمز 5 إلى السيلكون‎ ‏وتحسين مقاومة ©55. ولغرض‎ temper sofiening resistance ‏أثر لتعزيز مقاومة التليين بالتطبيع‎ ٠ ‏أو أكثر.‎ 70005 silicon ‏ينبغي أن يبلغ محتوى السليكون‎ (SSC ‏الأكسدة وتحسين مقاومة‎ ALY) ‏أيضاً. وبالتحديد؛ إذا‎ SSC ‏وتنخفض مقاومة‎ Lia ‏يصبح الفولاذ‎ (Si ‏ومع ذلك إذا ازداد محتوى‎ ‏بشكل ملحوظ. وبناء على ذلك؛ يتراوح‎ SSC ‏تنخفض القساوة ومقاومة‎ 70.5 Si ‏تجاوز محتوى‎ silicon ‏من 05 إلى 005 7. ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى والأعلى لمحتوى السليكون‎ Si ‏محتوى‎ ‏و7.”5 على الترتيب.‎ lee Yo yy 7٠.٠١ ‏إلى‎ ٠.١ Mn ‏ويستخدم لإزالة الأكسدة وإزالة الكبريت من الفولاذ. ومع‎ manganese ‏إلى المنغنيز‎ Mn ‏يشير الرمز‎ ‏7؛ تكون التأثيرات الموصوفة أعلاه ضعيفة. ومن ناحية أخرى؛‎ 0.١ ‏عن‎ Min ‏إذا قل محتوى‎ cell) ‏عن 71.9 تنخفض القساوة ومقاومة ©55. وبناء على ذلك؛ يتراوح محتوى‎ Mn ‏إذا تجاوز محتوى‎ ‏ويفضل أيضاً‎ 70015 Min ‏إلى 721.5. ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى لمحتوى‎ ١0١ ‏من‎ 140 © ‏ويفضل أيضاً أن يبلغ‎ 70.85 Min ‏وكذلك؛ يفضل أن يبلغ الحد الأعلى لمحتوى‎ . 7. ye ‏إلى‎ ٠.١ Cr ‏وهو عنصر لضمان قابلية التصلب ولتحسين المتانة‎ chromium ‏إلى الكروم‎ Cr ‏يشير الرمز‎ ‏أقل من 0.7 7؛ لا يمكن تحقيق التأثيرات الملائمة.‎ ©: sine ‏ومقاومة ©850. ومع ذلك؛ إذا كان‎ ٠ ‏وتنخفض أيضا‎ cle ‏إلى حد‎ SSC ‏تنخفض مقاومة‎ 771.5 Cr ‏إذا تجاوز محتوى‎ cg Al ‏ومن ناحية‎

SN ‏إلى 7.0 ويفضل أن يبلغ الحد‎ ١7 ‏من‎ Cr ‏القساوة. وبناء على ذلك؛ يتراوح محتوى‎

Cr ‏لمحتوى :© 720.75 والأفضل أن يبلغ 0.45 7. ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى لمحتوى‎

TNX ‏والأفضل أن يبلغ‎ 2٠ 727.١ ‏إلى‎ ٠.١ tMo ٠ ‏وهو عنصر يعزز قابلية التصلب ويضمن المتانة؛‎ molybdenum ‏إلى الموليبدنوم‎ Mo ‏يشير الرمز‎ ‏يمكن إجراء التطبيع‎ Mo ‏ويحسن أيضاً مقاومة التليين بالتطبيع. وبناء على ذلك؛ بسبب تضمين‎ ‏إلى الشكل الكروي؛‎ carbides ‏عند درجات حرارة عالية ونتيجة لذلك يتحول شكل مركبات الكربيد‎ ‏7؛ تصبح هذه التأثيرات ضعيفة.‎ 00٠ ‏عن‎ Mo ‏وتتحسن مقاومة ©85. ومع ذلك؛ إذا قل محتوى‎ ‏الأولية؛‎ sald) ‏عن 77.25 على الرغم من ارتفاع كلفة‎ Mo ‏إذا تجاوز محتوى‎ egal ali ‏ومن‎ Yo

AY ‏إلى‎ ٠.٠١ ‏من‎ Mo ‏تصبح التأثيرات الموصوفة أعلاه كافية. وبناء على ذلك؛ يتراوح محتوى‎ ‏ويفضل أيضاً أن يبلغ 004 7. وكذلك يفضل أن‎ 7007 Mo ‏ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى لمحتوى‎

JN ov ‏ويفضل أيضاً‎ 71.0 Mo ‏يبلغ الحد الأعلى لمحتوى‎ 70.6 ‏إلى‎ ٠... # : 2 ‏إلى التيانيوم :تدان وهو عنصر يحسن قابلية التصلب عن طريق تثبيت‎ Ti ‏يشير الرمز‎ Yo ‏الموجود كشائبة في الفولاذ. وعن طريق توفير 8 في الحالة المذابة في الفولاذ في فترة التسقية.‎

١ وكذلك؛ يكون ل 77 أثر في منع تخشين الحبيبات البلورية ونمو الحبيبات غير السوي في فترة عملية ‎sale)‏ التسخين والتسقية عن طريق ترسيب مركبات كربو -نتريد الدقيقة ‎carbo-nitrides‏ 508 في ‏عملية رفع درجة الحرارة لعملية ‎sale)‏ التسخين والتسقية. ومع ذلك إذا كان محتوى ‎Ti‏ أقل من ‏5 تكون هذه التأثيرات منخفضة. ومن ناحية أخرى؛ إذا تجاوز محتوى ‎Ti‏ 7.2.56 © تنخفض القساوة. وبناء على ذلك؛ يتراوح محتوى ‎Ti‏ من 0.005 إلى ‎Zeon‏ ويفضل أن يبلغ ‏الحد الأدنى لمحتوى ‎00.0٠0‏ 7؛ ويفضل أيضاً 0.097 7. وكذلك؛ يفضل أن يبلغ الحد الأعلى ‎.1 0.0.70 lead ‏ويفضل‎ 700.٠ Ti ‏لمحتوى‎ ‎von ‏إلى‎ ٠... ١٠ Al ‏يشير الرمز لثم إلى الألومنيوم ‎aluminum‏ وهو عنصر فعال في إزالة أكسدة الفولاذ. ومع ذلك إذا ‎Al ‏لا يمكن تحقيق التأثير المرغوب؛ واذا تجاوز محتوى‎ vv) ‏انخفض محتوى لم عن‎ ٠ ‏عن طريق تخشين‎ SSC ‏مقدار المواد المضمنة وتنخفض القساوة وتقل أيضاً مقاومة‎ day v.00 ‏ويفضل أن يبلغ‎ Zeon ‏إلى‎ 0.00٠ ‏من‎ Al ‏المواد المضمنة. وبناء على ذلك؛ يتراوح محتوى‎

Al ‏على الترتيب. ويقصد بمحتوى‎ 70.059 70.505 Al ‏الحد الأدنى والحد الأعلى لمحتوى‎ ‏القابل للذوبان في الحمض.‎ AL ‏الموصوف أعلاه مقدار‎ ‎٠‏ ويتكون التركيب الكيميائي للفولاذ المستخدم في طريقة الإنتاج وفقاً للاختراع الراهن (وبالأخص؛ التركيب الكيميائي للفولاذ وفقاً للاختراع الراهن ‎))١(‏ من العناصر الموصوفة أعلاه والمقدار المتبقي ‎Ble‏ عن ‎Fe‏ وشوائب؛ حيث تتضمن الشوائب العناصر ‎Ni‏ ©؛ 5؛ 11 و0 على النحو التالي ‎iNi‏ ‏بنسبة ‎200٠‏ أو أقل؛ ©: بنسبة 20.064 أو أقل؛ 8: بنسبة ‎70.0٠‏ أو أقل؛ 7ا: بنسبة 70.09 أو أقل» و0: بنسبة 70.09 أو أقل. ‎Yo‏ ويقصد بمصطلح "الشوائب" هنا العناصر التي تدخل بشكل مخلط بسبب عوامل مختلفة في عملية الإنتاج ‎Ly‏ في ذلك المواد الخام ‎Jie‏ المعدن الخام أو المخلفات عندما يتم إنتاج الفولاذ على نطاق صناعي؛ ويتاح تضمينها ضمن مدى معين بحيث لا تؤثر هذه العناصر بشكل عكسي على الاختراع الراهن. وفيما يلي أدناه وضحت العناصر ‎Ni‏ ©» 58؛ 17 و0 (أكسجين ‎(oxygen‏ في الشوائب. ‎ND Yo‏ .20 أو أقل yg يشير ‎Ni‏ إلى النيكل ‎nickel‏ وهو عنصر يخفّض مقاومة ‎SSC‏ وبالتحديد؛ 13 تجاوز محتوى ‎Ni‏ ‎00١‏ يلاحظ انخفاض مقاومة ©55. وبناء على ذلك؛ يبلغ محتوى 10 في الشوائب ‎700٠‏ أو أقل. ويفضل أن يبلغ محتوى ‎Ni‏ 70005 أو أقل؛ والأفضل 70007 أو أقل. ©: 20.04 أو أقل © يشير © إلى الفوسفور ‎phosphorus‏ وهو عنصر يفصل عند حد الحبيبة؛ ويقلل القساوة ومقاومة ©55. وبالتحديد إذا تجاوز محتوى © 70.04 يلاحظ انخفاض القساوة ومقاومة ©55. وبناء على ذلك؛ يبلغ محتوى © في الشوائب ‎١.04‏ أو أقل. ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى لمحتوى © في الشوائب 70.075 ويفضل أيضاً ‎Jove‏ ‏200:58 أو أقل

SSC ‏وهو عنصر ينتج مواد مضمنة خشنة؛ ويقلل القساوة ومقاومة‎ sulfur ‏يشير 5 إلى الكبريت‎ Vo ‏وبالتحديد؛ إذا تجاوز محتوى 5 0.09 7؛ يلاحظ انخفاض القساوة ومقاومة ©550. وبناء على ذلك؛‎ ‏أو أقل. ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى لمحتوى 8 في الشوائب‎ 70.0٠ ‏يبلغ محتوى 8 في الشوائب‎ ‏ويفضل أيضاً تيلاي‎ 2... ‏أو أقل‎ 2.20 aN ‎VO‏ يشير الرمز ‎(MN‏ النتروجين ‎nitrogen‏ وهو عنصر يتحد مع ‎(B‏ ويمنع التأثير المفيد لتحسين قابلية التصلب ل 8. وكذلك؛ إذ ازداد مقدار 17؛ ينتج العنصر مواد مضنة خشنة مع ‎«Nb «Ti (Al‏ وما إلى ذلك؛ ويميل لخفض القساوة ومقاومة 550. وبالتحديد؛ إذا تجاوز محتوى 17 20.01 تنخفض القساوة ومقاومة ©55. وبناء على ذلك؛ يبلغ محتوى 17 في الشوائب ‎7000٠‏ أو أقل. ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى لمحتوى ‎AN‏ الشوائب 70.005. ‎2..٠ :0 0 ٠‏ أو أقل يشير الرمز © إلى الأكسجين ‎oxygen‏ وهو عنصر ينتج مواد مضمنة مع ‎CAL‏ 51؛ وما إلى ذلك. وعن طريق تخشين المواد المضمنة؛ تنخفض القساوة ومقاومة ‎SSC‏ وبالتحديد؛ إذا تجاوز محتوى © 20.09 يلاحظ انخفاض القساوة ومقاومة ©55. وبناء على ذلك؛ يبلغ محتوى © في الشوائب 2000 أو أقل ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى لمحتوى 0 في الشوائب 70.005.

“yoo ‏للفولاذ المستخدم في طريقة الإنتاج وفقاً للاختراع الراهن (وبالأخص‎ AT ‏ويشتمل تركيب كيميائي‎

Nb ‏التركيب الكيميائي للفولاذ وفقاً للاختراع الراهن (7)) أيضاً على عنصر واحد على الأقل من‎ (rare earth metal ‏(فلز ترابي تادر‎ REM 5 Mg «Ca 8 «V ‏و‎ 7 Sc ‏عنصراً من‎ VV ‏الموصوفة هنا مصطلح عام يضم‎ "REM" ‏والفلزات الترابية النادرة‎ ‏المحتوى الكلي لعنصر واحد أو أكثر من‎ REM ‏ويقصد بمحتوى‎ canthanoids ‏واللنثانويدات‎ © .REM ‏والأسباب الكامنة وراء‎ REM 5 Mg «Ca »8 «V «Nb J ‏وضحت المزايا التشغيلية‎ old ‏وفيما يلي‎ ‏تحديد مدى التركيب.‎ ‏بنسبة 70.09 أو أقل‎ By ‏بنسبة 720.5 أو أقل؛‎ sv JE ‏بنسبة 70.4 أو‎ oN ‏(أ)‎ ‏و3 على تحسين مقاومة ©55. وبناء على ذلك؛ في الحالة التي يحبذ فيها‎ > Nb ‏يعمل كل من‎ ٠ ‏©55؛ يمكن تضمين هذه العناصر. وفيما يلي توضيح للعناصر‎ J ‏الحصول على مقاومة أعلى‎ ‏أ و5.‎ «Nb ‏أو أقل‎ 20.4 Nb ‏وهو عنصر يترسب في صورة مركبات كربو -نتريد‎ Niobium ‏إلى النيوبيوم‎ Nb ‏يشير الرمز‎ .55© ‏ويؤثر على تشكيل حبيبات الأوستنيت الدقيقة وبالتالي تحسين مقاومة‎ 388 carbo-nitrides ٠ ‏تتردى‎ 70.4 Nb ‏عند الضرورة. ومع ذلك إذا تجاوز محتوى‎ Nb ‏وبناء على ذلك؛ يمكن تضمين‎ (Nb ‏إن وجدء 7008 أقل. ويفضل أن يبلغ محتوى‎ (ND ‏القساوة. وبناء على ذلك؛ يبلغ محتوى‎ ‏أو أقل.‎ 700٠ ‏إن وجدء‎ ‏إن‎ Nb ‏يفضل أن يبلغ محتوى‎ (Nb ‏من أجل تحقيق الأثر الموصوف أعلاه ل‎ coil ‏ومن ناحية‎ ‏أو أكثر.‎ 70.0٠ ‏وجدء 70.5 أو أكثر ويفضل أيضاً‎ ٠ ‏أو أقل‎ 1. 7 shal ‏عند‎ (VC) carbides ‏في صورة مركبات كربيد‎ (vanadium ‏(الفاناديوم‎ V ‏يترسب‎ ‏من إجراء‎ V ‏بحيث يمكن‎ resistance sofiening temper ‏التطبيع, ويحسّن مقاومة تليين التطبيع‎ ‏وأيضاً,‎ SSC ‏تأثير تحسين مقاومة‎ VI ‏التطبيع عند درجات الحرارة المختلفة. ونتيجة لذلك, يكون‎ ‏عندما يكون‎ SSC ‏تأثير كبت إنتاج ©1102 إبري الشكل, الذي يشكل نقطة البدء لتشكيل‎ V ‏يكون ل‎ Yo ‏يمكن الحصول على‎ Nb ‏في متراكب مع‎ V ‏مرتفعاً. وبالإضافة إلى ذلك, بإضافة‎ Mo ‏محتوى‎

Cyne ,7 000 V ‏حسب الحاجة. ومع ذلك, إذا تجاوز محتوى‎ V ‏وعليه, قد يُضاف‎ SSC ‏مقاومة أكبر ل‎ ‏إن وجد, 7005 أو أقل. ويفضل أن يبلغ محتوى 7, إن‎ VV sine ‏تنخفض القساوة. وعليه, يبلغ‎ ‏وجد, 70.7 أو أقل.‎ ‏الموصوف أعلاه على نحو ثابت؛‎ Val ‏ومن ناحية أخرى؛ من أجل الحصول على‎ ‏إن وجدء 70.07 أو أكثر. وتحديداً؛ في الحالة حيث يحتوي الفولاذ‎ oV ‏يفضل أن يبلغ محتوى‎ © ‏بنسبة مقدارها 750.778 أو أكثرء لكبت إنتاج ©1402 إبري الشكل؛ يفضل أن يوجد مقدار‎ Mo ‏على‎ ‏الموصوف أعلاه بشكل مركّب.‎ 7 ‏أو أقل‎ 00 8

SSC ‏عنصراً له تأثيرات زيادة قابلية التصلب وتحسين مقاومة‎ (boron ‏(بورون‎ B ‏يمثل‎ ‏تنخفض بالأحرى‎ Je) 13 ‏وعليه, قد يوجد 3[ حسب الحاجة. ومع ذلك, إذا تجاوز محتوى‎ ٠ ‏وبالإضافة إلى ذلك؛ تنخفض القساوة أيضاً. وعليه, يبلغ محتوى 3, إن وجد,‎ SSC ‏مقاومة‎ ‎70.0070 ‏أو أقل, ويفضل أيضاً‎ 7000٠05 ‏أو أقل. ويفضل أن يبلغ محتوى 8, إن وجد,‎ 7000 ‏أو أقل.‎ ‏الموصوفة أعلاه على نحو ثابت,‎ B ‏ومن ناحية أخرى, من أجل الحصول على تأثيرات‎ ‏يفضل أن يبلغ محتوى 8, إن وجد, 700000 أو أكثر, ويفضل أيضاً 700-0005 أو أكثر.‎ 10 ‏ومع ذلك, تظهر تأثيرات 8 الموصوفة أعلاه في الحالة حيث 3 يوجد بحالة مذابة في‎ ‏الفولاذ. وعليه, في الحالة حيث يوجد , يفضل ضبط التركيب الكيميائي بحيث, على سبيل المثال,‎ nitrides ‏عندما توجد مركبات النتريد‎ B ‏بمقدار قادر على تثبيت 17 بميل عال مع‎ Ti ‏يوجد‎ ‏أو أقل‎ 210.0٠٠ REM ‏(ب) ه©: 20.005 أو أقل» ع14: 20.005 أو أقل» و‎ ‏مع 5 الموجود في صورة شوائب في الفولاذ لتشكيل مركبات‎ REM ‏و‎ Mg «Ca ‏وتتفاعل‎ ١ ‏ولها تأثير تحسين أشكال المشتملات وبالتالي زيادة مقاومة ©85. وعليه؛ قد‎ csulfides ‏كبريتيد‎ ‎70.0056 ‏توجد هذه العناصر حسب الحاجة. ومع ذلك؛ إذا وجد أي من العناصر بمقدار يتجاوز‎ ‏ويؤدي ذلك أيضاً إلى خفض القساوة؛ وقد تكون عيوب أخرى عرضة‎ SSC ‏تنخفض أيضاً مقاومة‎ ‏إن وجد؛‎ REM ‏و‎ Mg «Ca ‏للحدوث غالباً على سطح الفولاذ. ولذلك» يبلغ محتوى أي من‎ ‏أو أقل. ويفضل أن يبلغ محتوى أي من هذه العناصر»ء إن وجدء 700007 أو أقل.‎ alive YO

“yy (REM Mg «Ca ‏ومن ناحية أخرى؛ من أجل الحصول على التأثير الموصوف أعلاه ل‎ ‏أو أكثر.‎ 70000٠ ‏يفضل أن يبلغ محتوى أي من هذه العناصر؛ إن وجدء‎

Y ‏ل ع8‎ ١١7 ‏وكما وصف سابقاً؛ يمثل 18714 مصطلح عام لمجموعة العناصر‎ ‏إلى المحتوى الكلي لواحد أو أكثر من عناصر‎ REM ‏ويشير محتوى‎ danthanoids ‏واللنثانويدات‎ ‎.REM © ‏على سبيل‎ (REM ‏عادة على شكل معدن خليط. وبالتالي؛ يمكن إضافة‎ REM ‏ويوجد‎ ‏أعلاه.‎ call ‏في المدى‎ REM ‏على شكل معدن خليط؛ وقد يوجد بحيث يتراوح مقدار‎ (JB ‏من‎ AS ‏اثنين أو‎ REM ‏و‎ Mg © ‏ويمكن أن يوجد عنصر واحد فقط من أي من‎ ‏العناصر على شكل متراكب. ويفضل أن يبلغ المحتوى الكلي لهذه العناصر 20.0006 أو أقل؛‎ ‏والأفضل أيضاً 70.004 أو أقل.‎ ٠ ‏(ب) طريقة الإنتاج‎ ‏فولاذية عالية المتانة‎ sale ‏توضيح مفصّل لطريقة إنتاج‎ Gi ‏وبالتالي؛ في البند (ب)؛‎ ‏ممتازة من حيث مقاومة تكسر الكبريتيد الناجم عن الإجهاد وفقاً للاختراع الراهن.‎ ‏وفي طريقة إنتاج مادة فولاذية عالية المتانة ممتازة من حيث مقاومة التكسير الإجهادي‎ ‏الكبريتيدي وفقاً للاختراع الراهن» يخضع الفولاذ بالتركيب الكيميائي الموصوف في البند (أ)‎ Vo ‏والمشكل على الساخن إلى الشكل المرغوب للخطوات التالية على الترتيب:‎ ‏خطوة تسخين الفولاذ إلى درجة حرارة تزيد عن نقطة التحول 81 وتقل عن نقطة التحول‎ ]١[ ‏وتبريد الفولاذ؛‎ Ac3 ‏تسخين الفولاذ إلى درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول 863 وتبريد الفولاذ‎ sale) ‏خطوة‎ [VY] ‏بالتبريد السريع؛ و‎ ٠

Acl ‏[؟] خطوة تطبيع الفولاذ عند درجة حرارة لا تزيد عن نقطة التحول‎ ‏بشكل متتابع؛ يمكن تهذيب حبوب الأوستنيت الأولية؛‎ [FT ‏إلى‎ ]١[ ‏وبتنفيذ خطوات البنود‎ ‏بتكلفة منخفضة؛ وكذلك‎ SSC ‏الحصول على مادة فولاذية عالية المتانة ممتاز من حيث مقاومة‎ ‏يمكن توقع التحسن الذي طرأ على القساوة نظراً لتهذيب حبوب الأوستنيت الأولية.‎ ‏وإذا كان للفولاذ التركيبة الكيميائية المذكورة في البند (أ) وتم تشكيله على الساخن بالشكل‎ Yo ‏لأي تقييد محدّد. على سبيل المثال؛ إذا‎ ]١[ ‏المرغوب» لا يخضع تاريخ الإنتاج قبل تنفيذ الخطوة‎

م ‎-١‏ ‏تم إنتاج الفولاذ بالعملية العادية التي يتم فيها تشكيل سبيكة أو قطعة مسبوكة بعد تذويبه؛ وتم تشكيل الفولاذ على الساخن بالشكل المرغوب بأية طريقة مثلاً الدلفنة على الساخن أو الطرق على الساخن؛ بعد التشكيل على الساخن للحصول على الشكل المرغوب؛ وقد يتم تبريد الفولاذ بمعدل تبريد منخفض كما هو الحال في التبريد الهوائي؛ أو قد يتم تبريده بمعدل تبريد عال كما هو الحال في التبريد المائي. والسبب في ذلك هو كما وصف أدناه. وحتى عند إجراء أية معالجة بعد التشكيل على الساخن للحصول على الشكل المرغوب»؛ بإجراء الخطوات ‎DT‏ إلى [؟] بشكل متتابع؛ يتم تشكيل بنية صغرية تتألف بشكل أساسي من المارتنزيت المطبّع بشكل دقيق بعد انتهاء المعالجة بالتطبيع عند درجة حرارة لا تتجاوز نقطة التحول ‎Act‏ في الخطوة ‎LY]‏ ‎٠١‏ ويجب إجراء التسخين في الخطوة ‎[V]‏ عند درجة حرارة تتجاوز نقطة التحول ‎Act‏ وأقل من نقطة التحول ‎ACB‏ وفي الحالة حيث ‎Capa‏ درجة حرارة التسخين عن مدى درجات الحرارة المذكور أعلاه؛ حتى عند إجراء عملية التسقية وإعادة التسخين في الخطوة التالية ‎YY]‏ يمكن الحصول على تنقية كافية لحبوب الأوستنيت الأولية في بعض الحالات. ولا ينبغي بالضرورة تحديد الخطوة ‎]١[‏ على وجه الخصوص عدا أنه يتم إجراء التسخين ‎VO‏ عند درجة حرارة تزيد عن نقطة التحول ‎Ac]‏ وأقل من نقطة التحول ‎(Ac3‏ أي ؛ عند درجة حرارة في المنطقة ذات الطورين المؤلفة من الفريت والأوستنيت. وحتى عند إجراء المعالجة بالتسخين في ظروف يعبّر ‎led‏ عن قيمة ‎PL‏ بالمعادلة ‎PL = (T + 273) x (20 + 108100‏ حيث ‎T‏ يمثل درجة حرارة التسخين (أم) و ‎١‏ يمثل زمن التسخين (ساعة)؛ يتجاوز ‎٠‏ 75000 ويتجه تهذيب حبيبات الأوستنيت المبزّدة في الخطوة ‎[Y]‏ التالية نحو الإشباع؛ وتزداد التكلفة وحسب. وعليه؛ يفضل إجراء المعالجة بالتسخين في ظروف بحيث لا تزيد ‎PL Aad‏ عن ‎٠‏ ؟. وبخصوص زمن التسخين؛ اعتماداً على نوع الفرن المستخدم للتسخين؛ من المرغوب أن يبلغ ‎٠١‏ ثوان على الأقل. وأيضاً؛ يفضل أن يكون التبريد بعد المعالجة بالتسخين عبارة عن تبريد هوائي.

-١- ‏يخضع الفولاذ إلى خطوة إعادة تسخين إلى درجة حرارة لا تقل عن‎ »]١[ ‏وبعد الخطوة‎ ‏أي» إلى درجة حرارة في مدى درجات حرارة الأوستنيت ويسقّى‎ [VY] ‏في الخطوة‎ Ac3 ‏نقطة التحول‎ ‏بالتبريد السريع؛ الذي يتم فيه تهذيب حبوب الأوستنيت.‎ ؛)مت٠٠١‎ + ‏(نقطة التحول 3عم‎ [Y] ‏التسخين في الخطوة‎ Sale] ‏وإذا تجاوزت درجة حرارة‎ ‏يتم أحياناً تخشين حبوب الأوستنيت الأولية. ولذلك» يفضل أن تبلغ درجة حرارة إعادة التسخين في‎ 5 ‏(نقطة التحول 3ه + ١٠٠”م) أو أقل.‎ [Y] ‏الخطوة‎ ‏ولا ينبغي بالضرورة أن تخضع طريقة التسقية لأية قيود محدّدة. ويتم استخدام طريقة‎ ‏في معالجة‎ martensitic ‏ومع ذلك؛ طالما يحدث تحوّل المارتنسيتيك‎ Laser ‏التسقية بالماء‎ ‏طريقة التسقية الضبابية.‎ Se ‏بالتسقية؛ وقد يتم تبريد الفولاذ بشكل سريع بطريقة مناسبة‎

‎١‏ وبعد الخطوة ‎([Y]‏ يخضع الفولاذ لخطوة تطبيع عند درجة حرارة لا تزيد عن نقطة التحول ‎Ac‏ في الخطوة ]¥[( أي؛ عند درجة حرارة في مدى درجات الحرارة التي لا يحدث ‎Led‏ تحول عكسي إلى الأوستنيت؛ وبذلك يمكن الحصول على مادة فولاذية عالية المتانة ممتازة من حيث إجهاد التكسير الإجهادي الكبريتيدي. وقد يتم تحديد الحد الأدنى لدرجة حرارة التطبيع على نحو ملائم بالتركيب الكيميائي للفولاذ والمتانة اللازمة للمادة الفولاذية. على سبيل المثال؛ قد يتم إجراء

‎Vo‏ التطبيع عند درجة حرارة أعلى لخفض المتانة؛ ومن ناحية أخرى» عند درجة حرارة أقل لزيادة المتانة. وكطريقة تبريد بعد التطبيع؛ يعتبر التبريد الهوائي مرغوباً.

‎Lads‏ يلي» سيتم شرح طريقة إنتاج مادة فولاذية وفقاً للاختراع الراهن بتفصيل أوفى من خلال الحالة حيث يتم تصنيع أنبوب فولاذي غير ملحوم كمثال.

‏وفي الحالة حيث تكون المادة الفولاذية عالية المتانة الممتازة من حيث مقاومة التكسير

‎Yo‏ الإجهادي الكبريتيدي عبارة عن أنبوب فولاذي غير ملحوم؛ يحضّر قضيب ‎billet‏ له التركيب

‏الكيميائي المذكور في البند (أ).

‏وقد يتم سحب القضيب من كتلة من الفولاذ مثلاً في صورة قضيب أو لوح؛ أو قد يُصب بواسطة ‎CC‏ مستدير. وغني عن القول؛ قد يشكل الخام أيضاً من سبيكة.

‏ومن القضيب؛ تتم دلفنة الأنبوب على الساخن. وتحديداً أولاً؛ ‎GA‏ القضيب إلى درجة

‎YO‏ حرارة في مدى درجات الحرارة التي يمكن إجراء ‎led lll‏ ويخضع لعملية تثقيب على الساخن. ‎Sale‏ ما تتراوح درجة ‎Sa‏ القضيب قبل التثقيب في المدى من ‎١١١٠١١‏ إلى ‎We‏ ya ‏ووسيلة التثقيب على الساخن غير محدّدة بالضرورة. على سبيل المثال؛ يمكن الحصول‎

Mannesmann piercing ‏بواسطة عملية تثقيب مانسمان‎ hollow shell casas ‏على غلاف‎ ‏أو ما شابه ذلك.‎ process ‏ويخضع الغلاف المجوّف الذي حُصل عليه لعملية تشكيل بالاستطالة وتشكيل بالتهذيب.‎ ‏ويمثل التشكيل بالاستطالة خطوة لتصنيع أنبوب فولاذي غير ملحوم له شكل وحجم‎ 0 ‏مرغوبين عن طريق تشكيل بالاستطالة لغلاف مجوّف يتم تثقيبه بواسطة مكنة تثقيب وتنظيم‎ ‏عنام‎ mill ‏باستخدام مطحنة متواصل التشغيل‎ JE ‏حجمه. ويمكن إجراء هذه الخطوة على سبيل‎ finish working ‏يمكن إجراء تشكيل بالتهذيب‎ «iS, cmandrel mill ‏أو مطحنة قوالب التشكيل‎ ‏أو ما شابه ذلك.‎ sizer ‏باستخدام جهاز تحديد الحجم‎ ‏ولا يتم بالضرورة تقييد نسبة التشكيل لعملية التشكيل بالاستطالة والتشكيل بالتهذيب.‎ Ve ‏م. ومع ذلك؛ إذا‎ ٠٠١٠١ ‏ويفضل أن لا تزيد درجة حرارة التهذيب في عملية التشكيل بالتهذيب عن‎ ‏يتم تطوير الميل نحو تخشين حبيبات البلورات أحياناً.‎ ؛م”٠١*‎ ١ ‏تجاوزت درجة حرارة التهذيب عن‎ ‏وعند درجة‎ .م”٠٠١5‎ ٠١ ‏وعليه؛ يفضل أن لا تزيد درجة حرارة التشكيل بالتهذيب بشكل إضافي عن‎ sha) ‏بحيث يفضل‎ dy pil ‏حرارة لا تزيد عن 0٠90م يصعب إجراء التشكيل بسبب زياد مقاومة‎

Ahn ‏تصنيع الأنبوب عند درجة حرارة تتجاوز‎ ٠ ‏في الاختراع الراهن (7)؛ يتم تبريد الانبوب الفولاذي غير الملحوم الذي‎ re ‏هو‎ LS ‏خضع لعملية تشكيل بالتهذيب على الساخن هوائياً كما هو. ويشمل "التبريد الهوائي" الموصوف في‎ ‏"التبريد الطبيعي” أو "تركه يبرد”".‎ a ‏هذه المواصفة ما‎ ‏في الاختراع الراهن (؛)؛ قد يتم تسخين الأنبوب‎ pie ‏وبالإضافة إلى ذلك؛ كما هو‎ ‏الفولاذي غير الملحوم الذي أخضع لتشكيل بالتهذيب على الساخن بشكل تكميلي عند درجة حرارة‎ _ ٠ ‏من درجة حرارة لا تقل‎ Duy ‏لا تقل عن نقطة التحول 83م ولا تزيد عن ٠5١٠٠”م بشكل متواصل؛‎ ‏عند درجة حرارة في مدى درجات حرارة الأوستنيت. وفي هذه الحالة؛‎ ol ‏عن نقطة التحول 3:م»‎ ‏نظراً لإجراء خطوتي معالجة بالتبريد بما في ذلك معالجة بالتسقية وإعادة التسخين في الخطوة‎ ‏التالية [7]؛ يمكن تهذيب الحبيبات البلورية.‎ ‏وإذا تم تسخين الأنبوب الفولاذي غير الملحوم بشكل تكميلي عند درجة حرارة تزيد عن‎ Yo ‏يصبح تخشين حبوب الأوستنيت ملحوظاً؛ حتى إذا تم إجراء المعالجة بإعادة التسخين‎ (02) 10 yy ‏يصعب تهذيب حبوب الأوستنيت الأولية في بعض الحالات.‎ »]١[ ‏والتسقية في خطوة لاحقة‎ ‏ويفضل أن يبلغ الحد العلوي لدرجة حرارة التسخين التكميلي ١٠٠٠م. وكطريقة للتسقية من درجة‎ ‏حرارة لا تقل عن نقطة التحول 8:3؛ تعتبر طريقة تسقية بالماء عامة مجدية من الناحية‎ ‏تحول المارتنسيتيك؛ على‎ Led ‏الاقتصادية؛ ومع ذلك؛ يمكن استخدام أي طريقة تسقية يحدث‎ ‏سبيل المثال؛ طريقة تسقية ضبابية.‎ 0 ‏في الطرق الموصوفة أعلاه؛ يخضع الأنبوب الفولاذي غير الملحوم بعد الانتهاء من‎ ‏وتبريده بعد ذلك 'لخطوة تسخين للفولاذ إلى درجة حرارة تزيد‎ CALL ‏تصنيعه وقد تم تشكيله على‎ ‏وتقل عن نقطة التحول 63م وتبريد الفولاذة" في الخطوة [١]؛ التي تعتبر‎ Ac] ‏عن نقطة التحول‎ ‏للاختراع الراهن.‎ Shae ‏خطوة‎ ‏وفي الشرح أدناه؛ يشار أحياناً للتسخين الذي يتم إجراؤه قبل الخطوة [7]؛ أي؛ التسخين في‎ ١ ‏'معالجة حرارية متوسطة".‎ aly ]١[ ‏الخطوة‎ ‏ويفضل إجراء المعالجة الحرارية المتوسطة بواسطة جهاز تسخين موصول بجهاز تسقية‎ ‏للمعالجة الحرارية المتوالية عندما يسخّن الأنبوب الفولاذي غير الملحوم الذي أخضع لتشكيل‎ ‏ولا تزيد عن‎ Ard ‏بالتهذيب على الساخن بشكل تكميلي عند درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول‎ ‏بشكل متوالي؛ يبرد من درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول 3:؛ وبعد ذلك تم‎ م٠050‎ 0 ‏إخضاعه لمعالجة حرارية متوسطة كما هو مبيِّن في الاختراع الراهن )1( وبالإضافة إلى ذلك؛‎ ‏يفضل إجراء المعالجة الحرارية المتوسطة بواسطة جهاز تسخين موصول بجهاز التسقية يقوم‎ ‏الأنبوب الفولاذي غير الملحوم الذي أخضع لتشكيل بالتهذيب‎ i ‏بإجراء تسقية مباشرة عندما‎ ‏على الساخن مباشرة من درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول 803؛ وأخضع بعد ذلك لمعالجة‎ ‏حرارية متوسطة؛ كما هو مبيِّن في الاختراع الراهن (7). وباستخدام أجهزة التسخين؛ يُحصل على‎ ٠ ‏تأثير كاف لكبت التكسير الموسمي.‎ ‏على وجه‎ ]١[ ‏ؤصف سابقاً؛ لا ينبغي بالضرورة تحديد ظروف التسخين في الخطوة‎ LS ‏الخصوص عدا أنه يتم إجراء التسخين عند درجة حرارة تتجاوز نقطة التحول 81م وأقل من نقطة‎ ‏أي عند درجة حرارة في المنطقة المؤلفة من طوري الفريت والأوستنيت.‎ (ACR ‏التحول عن‎ ‏وتسقيته في‎ ]١[ ‏وتتم إعادة تسخين الأنبوب الفولاذي غير الملحوم الذي أخضع للخطوة‎ Yo .][ ‏الخطوة [7]؛ وبعد ذلك يطبّع في الخطوة‎

دو وبواسطة الطرق المذكورة ‎del‏ يمكن الحصول على أنبوب فولاذي غير ملحوم ‎Sle‏ ‏المتانة ممتاز من حيث مقاومة ‎SSC‏ ويمكن بواسطتها توقع تحسن المتانة. وفيما يلي؛ ‎Ld‏ الاختراع الراهن على نحو أكثر تحديداً بالرجوع إلى الأمثلة. ولا يقتصر الاختراع الراهن على الأمثلة. ‎oo‏ الأمثلة (المثال 0( تم تنظيم مكونات كل من أنواع الفولاذ م إلى .1 التي لها التراكيب الكيميائية المدرجة في الجدول ‎١‏ في محول؛ وأخضع كل من أنواع الفولاذ ‎A‏ إلى ‎Lo‏ لصب متواصل؛ وبذلك تم تحضير قضيب بقطر يبلغ ١٠؟‏ ملم. ويقدم الجدول ‎١‏ بشكل إضافي نقطة التحول ‎Act‏ ونقطة التحول ‎٠‏ عم اللتين حسبتا باستخدام صيغ أتدرى ‎]١[ Andrews formulas‏ و ‎K.

W. aad) [Y]‏ ‎(Andrews: 1151, 203 (1965), pp. 721 — 727‏ الموصوفة أدناه. ولكل نوع من أنواع الفولاذ؛ لم يتم الكشف عن ‎Cu‏ 7 و ‎As‏ بتركيز يصل إلى درجة تؤثر على القيمة المحسوبة. نقطة اعم )2°( = ‎Mn x ٠١ال- Six Ya.) + VYY‏ حتت ‎Nix‏ + كت ‎x‏ ‎[V] As x 1 + W x 1.YA + Cr‏ ‎yo‏ نقطة دعم )5°( = ‎Nix Y0.Y - Six 4.9 + C05 x ٠١7 - ٠١‏ + فا ‎x‏ ‎٠٠ ) - Wx ١١.١ + Vx ٠١ + Mo‏ لملا + ‎١١‏ »ا + ‎—PxVYee—=Cux ٠١‏ ‎(Tix £00 — Asx ١١ — Al x 8‏ ]¥[ حيث يشير كل من ‎«Cr «Ni «Cu «Mn «Si «C‏ مكل ‎As «W (AL Ti ¢V‏ و © في الصيغ إلى المحتوى بالنسبة الوزنية لذلك العنصر. ‎Y.‏ ‎£V4¢‏

‎Te‏ الم ‎a‏ هيا حي ا اح ب لعي حا ‎ny = a‏ حي ‎I we wo‏ > ا ب ا 2 ب د و ‎Es‏ = ‎Ca Brod‏ حر تب - ف - ‎a‏ - عاب ‎pes x ~% ~T‏ ال ب ب م يد ب حب ب ب ب م ب حب ب ام لم احم مج امج .3 ا حم ب م امج 7 سم عا - ‎re‏ ب ‎or en‏ هب 4 ب - #3 ب م ‎oh‏ ‏انحر - . + 0 ٍ- ‎Is‏ . . - ‎x . - - - a v . - a La‏ = ب ال الب ابا نت ححا ‎se‏ الا ا »ب ‎hy o‏ = . ب ‎a w‏ مب ‎or‏ ب ‎a - 0 0 v - =‏ ‎oe a‏ - - 8 — ‎a . 0 0 0 * . + 0‏ ص َ - . . . . . . . = حب ~~ = كه ا نب ‎~t‏ -— — ‎LH a Se pa he 3‏ عب ب — الع ب ‎"a “a‏ ب ‎Te po‏ - اه ب ٍ ‎a‏ = 8 ‎v . - - » . ban)‏ + - - - ص حب ع ع ‎pes a‏ —-— - - ب ع ب ‎B‏ لجن %~ ب ع م ب نب ‎v 0 0 0 0 0 0 - 0 N‏ 0 ‎a - - « . - - - v M - =,‏ 2 — ري . %~ %~ مم ب ‎~t ~& ~ a]‏ %- تا ‎ph py . 3‏ © حا ‎o Lr‏ ب ع ع ‎I — Irs‏ ل ب 1 ‎N 0 8 5 5 5 3 J‏ 5 - 5 ب ‎Se‏ - 0 - 5 » - 5 0 0 0 5 0 ‎or rs Lf, f= ry]‏ ب نا ‎i 3 -% re.‏ نب كا ين - ب ‎oF‏ 8 8 ب ‎fo we x‏ امع ب ب ب ع ‎PAS‏ ‎Le‏ ‎fx‏ ‏ب ‎“a Ta Tu Ce i" Ta “a “a‏ ب ‎Cu‏ ‎pangs‏ 3 مم حم ‎an‏ ع ع - - ‎on‏ — -— - " ‎ITN at a‏ =[ ب .3 ‎it‏ > - 3 2 لتك لعجا ب - - 5 = - - ب ب 5 ‎a‏ 3 ‎p 8 53 5 5 p 5 3 = 3‏ 5 ‎٠ = EN)‏ - يد ت- ‎prs By j= JETS - - -% ES‏ ‎he‏ ~ 0 > _ لعي و ‎ant - iE or‏ - ص را ‎١ A‏ ‎oe - pe - or oe ae‏ - - - د ‎٠‏ ‎p 9 5 3 53 J p 9 3 3 08 ~ -‏ 3 ‎Tt 0 . + [- - i: : |.‏ 0 ِ .م . - ‎Fon,‏ 2 ب ع اام + بي ‎“x‏ ع . — بع - ‎rf‏ ‏ب ‎a‏ بن %- _- _ هوا عا الج ب — ب الوا - ص أ ب : ‎Ta > 0: 0 he Ta “a‏ 7 ‎N . . we —‏ - - - . " > - .+ ‎a - ped‏ - اا نا ب عب - — ع يا ‎EES‏ > .» حم ل ‎Rg‏ - الاير ياف سب نو ‎Le‏ ‎J 2‏ ا ا 4+ 4 ا ا ا ا ا ا ا : ا ب" - - . ‎i. - — oy on N‏ " ‎a‏ 7 لحي ا ا يد ا صا ‎pry a = PIs‏ ‎B . 0 0 0 > . .‏ * 0 0 0 ب 3 5 أ 3 5 5 5 5 4 5 5 5 = اما مام ‎[PN re po I ra Ps I'S‏ ا م ب ‎pt‏ - ب ب ‎re.‏ ب - ¥- = - 2[ ‎Bad rtd‏ - ال نح نع ‎“x‏ كب كين الب ٍ__- نع > ‎[A or EY te 5 Ee‏ ب ‎pe‏ ب ب ‎B or‏ م ‎pe ra = hrs Tg Te Tt Ta po Sx‏ = ب ‎pe} i a‏ 4 و 5 ير ‎EEN an‏ ب ‎Los‏ ‎oF‏ . ب — ا اح به 3 = وجا بط ‎jus} fou]‏ م ‎eo}‏

و ‎pA‏ القضيب إلى ١5"٠”م؛‏ وبعد ذلك شكّل على الساخن وتم تهذيبه للحصول على أنبوب فولاذي غير ملحوم له شكل مرغوب. وتحديداً؛ تم ثقب القضيب الذي سخّن إلى ١75٠م‏ باستخدام معمل تثقيب مانسمان للحصول على غلاف مجوّف. وبعد ذلك؛ أخضع الغلاف المجوف لتشكيل بالاستطالة عن طريق استخدام مطحنة قوالب التشكيل © وأنهي التشكيل باستخدام مصنع خفض الامتداد؛ وتم تهذيبه في صورة أنبوب فولاذي غير ملحوم له قطر خارجي مقداره 44.44 ؟ ‎(ale‏ سماكة للجدار مقدارها ‎١.84‏ ملم؛ وطول مقداره ‎VY‏ ‏وبلغت درجة حرارة التهذيب في عملية التشكيل بخفض القطر باستخدام مطحنة خفض الامتداد حوالي 6٠50م‏ في جميع الحالات. وبّد الأنبوب الفولاذي غير الملحوم الذي تم إنجازه بحيث يكون له الأبعاد الموصوفة أعلاه في الظروف المحدّدة في الجدول ‎XY‏ ‏ويشير "10 في الجدول ؟ إلى أنه تم تسخين الأنبوب الفولاذي غير الملحوم الذي تم إنجازه عند درجة ‎ha‏ مقدارها 2900 لمدة ‎٠١‏ دقائق بشكل متوالي؛ وسقي بواسطة تبريد مائي. ويشير "00" إلى أنه تم تبريد الأنبوب الفولاذي غير الملحوم الذي تم إنجازه بالماء من درجة حرارة لا تقل عن 7900م وهي درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎(Ar3‏ دون تسخينه بشكل تكميلي؛ ‎VO‏ وتمت تدسقيته مباشرة. ويشير 8م" إلى أنه تم تبريد الأنبوب الفولاذي غير الملحوم الذي تم إنجازه هوائياً إلى درجة حرارة الغرفة. وقطع الأنبوب الفولاذي غير الملحوم الذي حصل عليه بهذه الطريقة إلى أجزاء؛ وأخضع لمعالجة حرارية متوسطة بشكل تجريبي في الظروف المدرجة في الجدول ؟. والتبريد المستخدم بعد المعالجة الحرارية المتوسطة هو تبريد هوائي. ويشير الرمز "-” في عمود المعالجة الحرارية ‎٠‏ المتوسطة في الجدول ؟ إلى عدم إجراء معالجة حرارية متوسطة. ومن الأنبوب الفولاذي الذي تم تبريده هوائياً بعد المعالجة الحرارية المتوسطة؛ أخذت عينة للاختبار من أجل قياس الصلابة؛ وقيست صلابة روكويل © ‎Rockwell © hardness‏ (يشار إليها ‎Lad‏ يلي بالاختصار ‎("HRC‏ وتم قياس ‎HRC‏ من حيث تقييم مقاومة التكسير الموسمي. وإذا بلغت قيمة ‎HRC‏ ١؛‏ أو أقل؛ وتحديداً ‎5٠‏ أو أقل؛ يمكن الحكم بكبت حدوث التكسير الموسمي. ‎YO‏ وبالنسبة للأنبوب الفولاذي غير الملحوم الناتج من ‎CAR”‏ أي الأنبوب الفولاذي المبرّد هوائياً إلى كرا yoo ‏درجة حرارة الغرفة بعد إنجازه؛ لن يحدث التكسير الموسمي نظراً لعدم تسقية الأنبوب الفولاذي.‎

HRC ‏تم إهمال قياس‎ «Lol ‏وبالتالي؛ للأنبوب الفولاذي الذي أخضع لمعالجة حرارية متوسطة‎ ‏وبعد ذلك» أخضع الأنبوب الفولاذي الذي 330 هوائياً بعد المعالجة الحرارية المتوسطة‎ ‏حيث سكن الأنبوب الفولاذي عند ١٠47م لمدة‎ ([Y] ‏للتسقية وإعادة التسخين تجريبياً في الخطوة‎ ‏دقيقة وسقّي. وبخصوص المعالجة بالتسقية وإعادة التسخين؛ للأنابيب الفولاذية التي يتم فيها‎ 7١ ‏تمت تسقية الأنبوب الفولاذي بغمسه في خزان أو تبريده‎ LS 7 ‏م إلى‎ Nall ‏استخدام أنواع‎

K ‏بسرعة باستخدام ماء الصابورة؛ وللأنابيب الفولاذية التي يتم فيها استخدام أنواع الفولاذ 6 إلى‎ ‏بزّد الأنبوب الفولاذي برش الماء بشكل ضبابي.‎ ‏وبعد المعالجة بالتسقية وإعادة التسخين؛ تم فحص العدد الحجمي لحبيبات الأوستنيت‎ ‏الأولية. أي أخذت عينة اختبار من الأنبوب الفولاذي المعالج بالتسقية واعادة التسخين بحيث‎ ٠ ‏يشكل المقطع العرضي لها العمودي على الاتجاه الطولي للأنبوب (اتجاه تشكيل الأنبوب) السطح‎ ‏المراد فحصه؛ وغُمس في راتنج. وبذلك» كشف عن حدود حبيبات الأوستنيت الأولية بواسطة طريقة‎ ‏حيث تأكلت عينة الاختبار بواسطة محلول مائي‎ (Bechet-Beaujard method ‏بيشت -بوجارد‎

ASTM E112- ‏مشبع بحمض البيكريك؛ وفحص العدد الحجمي لحبيبات الأوستنيت الأولية وفقاً ل‎ .10 ١٠ ‏في الحالة التي يتم فيها تبريد الأنابيب‎ HRC ‏وبالإضافة إلى ذلك؛ يقدم الجدول ؟ قيم‎ ‏الفولاذية هوائياً بعد المعالجة الحرارية المتوسطة ونتيجة قياس العدد الحجمي لحبوب الأوستنيت‎ ‏لتسهيل الوصف؛ وصفت‎ oF ‏الأولية قبل بعد المعالجة بالتسقية وإعادة التسخين. وفي الجدول‎ ‏بعد المعالجة الحرارية المتوسطة".‎ HRC! ‏المذكورة أعلاه بأنها‎ HRC

Ye £V4¢

{pat a ‏ووو و‎ ‏ون الم وا‎ | ded lade ‏بعد‎ HRC SCRA A Coen | wa ‏الي‎ ‎ad ‏بعد‎ dg ‏ىدم المتوسطة الأوستنيث‎ | cid gd | ‏للولاد | ظروف لتريد | اذ‎ | ed

Said dele 7 0 38 ‏ل ين د‎ vee wr pen pn ve Ng] A ‏لل‎ ‏مثال الإتراج‎ ‏لصف اا تا حا انا لا‎ ‏مثال المقارنة‎ ‏اث ااا‎ S W E N gradi ‏مل‎ 00

ES SN UN ES NUDE CIN N.S ‏عنال العطرتة‎ wy 0 ww ‏اا‎ [ow [ee | 8# [0] ‏ل‎ SS ‏كا ااا ال ا‎ SN NAA

I IC 5 |! SC IN (J NS I

Fa ‏مثل‎ mo [© 7 vw

I ‏لف العا نل اا ف‎ ES ‏ل ل‎ 1 J A ITA ‏رارسا‎ [war pvr Jv fn [IG ‏ا‎ 0 | ١١ ‏للا لأا ا‎ N15 | ‏قل | ةا‎ | 0 0!

Sd ‏ذل‎ ve | ‏ا آل‎ [IQ | 0 | ‏؟‎ ‎Sate oer [wy 63 Tow [ow [Ig 0 | 0! 0 ‏سمسنسسد سد سا ا‎ ‏ا اا اااي دك انا‎ 7

Yd ~ - - I 3 8 ‏ا‎ 0B CO W300 HL ‏ااا‎ ‎— ‏اساسا‎ A CS NN CTS NES I AN £ I

FY 7 ‏ا‎ TS AO CEH NH ‏كا‎ ‎ee ‎ove Tey fren Jn 1 we IQ ‏ان اانا انق ا عن‎ YER NO ‏الال | الث | ما | رارسا‎ | 0 ET ‏دار رارسا‎ A CON ‏لل ا‎ | 0 0:8

Staal ‏فد : 1 ال‎ : 3

Sat

I HS 0 NOG PS 2 vey pve pve Jn Tow JAR | [1 | 10

EO CTS ‏فد‎ FN NO ‏لكلل الاق‎

IE ‏سس ا‎ FO ET N S I S ‏ااا‎ NS BEY HS HP NO flog + Top nT 2) = FL ye hl ‏يلل زمن‎ sl oe ‏حرارة‎ a ie 1 ‏أحيث‎ < فى ‎dada ds‏ الحزارية المتوسطة يشير إلى عدم إجراء معالجة حرارية متو سطة '- < فى شود ‎HRC‏ بعد المعالجة الحزارية المتوسطة شير إلى غدم قياس ‎HRC‏ ؟ يشير إلى أن التظروف غير مطابقة لذلك المحادة بواسطة الإختراع الرامن

+ ويبين الجدول ؟ بوضوح أنه بغض النظر عن ظروف تبريد الأنابيب الفولاذية غير الملحومة؛ في أعداد تجسيدات أمثلة الاختبار وفقاً للاختراع الراهن حيث تم تبريد الأنابيب الفولاذية بعد تسخينها عند درجة ‎Spa‏ تزيد عن نقطة التحول 81م وأقل من نقطة التحول 03م وفقاً للتعريف الوارد في الاختراع الراهن» أي»؛ عند درجة حرارة في المنطقة المؤلفة من طورين من الفريت والأوستنيت؛ بلغ العدد الحجمي لحبوب الأوستنيت الأولية بعد التسقية وإعادة التسخين 1.5 في الاختبار رقم ١؛‏ حتى في ‎Alla‏ الحبوب الأخشن؛ ‎dy‏ معظم الحالات؛ بلغ ‎٠١‏ أو أكثر؛ مما يشير إلى حبوب دقيقة. وبينما تراوحت الأعداد الحجمية لحبوب الأوستنيت الأولية للتجارب ‎Hl‏ 74؛ و 0 إلى ‎$V‏ لتجسيدات الأمثلة وفقاً للاختراع الراهن من 9.59 إلى ‎ONLY‏ بلغت الأعداد الحجمية ‎٠‏ ا لحبوب الأوستنيت الأولية في الاختبارات أرقام 6 و ‎١١‏ لأمثلة المقارنة 48.4 و ‎AY‏ على الترتيب. ومن الواضح أنه حتى في الحالة حيث ‎a‏ الأنبوب الفولاذي غير الملحوم هوائياً ولا يسقّى بعد إنجاز التشكيل؛ وإذا صنّع الأنبوب الفولاذي بواسطة الطريقة وفقاً للاختراع الراهن؛ يمكن الحصول على تأثير تهذيب ممتاز. وعلاوة على ذلك؛ في تجسيدات الأمثلة وفقاً للاختراع الراهن؛ بلغت قيمة ‎HRC‏ في الحالة ‎١‏ حيث برد الأنبوب الفولاذي هوائياً بعد المعالجة الحرارية المتوسطة ‎TT‏ أقل؛ بحيث لا يحدث التكسير الموسمي. وبخلاف ذلك؛ في تجارب أمثلة المقارنة حيث بِرَّدِ الأنبوب الفولاذي بعد تسخينه عند درجة حرارة لا تزيد عن نقطة التحول ‎Act‏ المنحرفة عن الحالة المحددة في الاختراع الراهن؛ بلغت الأعداد الحجمية لحبوب الأوستنيت الأولية بعد المعالجة بالتسقية وإعادة التسخين ‎9.٠‏ على ‎٠‏ الأغلب (التجربة رقم ‎(VY‏ وكانت الحبيبات أخشن بالمقارنة مع تجسيدات الأمثلة وفقاً للاختراع الراهن. وكما وصف أعلاه؛ من الواضح أنه بإخضاع الفولاذ؛ الذي له التركيب الكيميائي ‎Aad)‏ ‏في الاختراع الراهن والذي تم تشكيله على الساخن إلى الشكل المرغوب؛ للخطوتين ‎]١[‏ و ‎[Y]‏ ‏المحدّدتين في الاختراع الراهن على الترتيب» أيء بتبريد الفولاذ الذي تم تسخينه عند درجة حرارة ‎Yo‏ تتجاوز نقطة التحول ‎Ac‏ وأقل من نقطة التحول 3م وبعد ذلك عن طريق ‎sale)‏ تسخين الفولاذ إلى درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎Ac‏ وتسقيته بواسطة التبريد السريع؛ يمكن تشكيل

م حبيبات الأوستنيت الأولية في صورة حبيبات ناعمة. وبتهذيب حبيبات الأوستنيت الأولية؛ يمكن توقع تحسن مقاومة ‎SSC‏ والقساوة. (المثال ‎(Y‏ ‏ولإثبات تحسّن مقاومة ‎SSC‏ نتيجة تهذيب حبيبات الأوستنيت الأولية؛ تم تحقيق التحسن © بواسطة الطريقة وفقاً للاختراع ‎coal)‏ أخضعت بعض الأنابيب الفولاذية لمعالجة بالتسقية وإعادة التسخين كما وصف أعلاه (المثال ‎)١‏ لخطوة تطبيع وفقاً للخطوة [©]. وأجري التطبيع بتسخين الأنبوب الفولاذي عند درجة حرارة تراوحت من ‎٠‏ 19 إلى ١٠7”م‏ لمدة تراوحت من ‎٠‏ إلى ‎To‏ ‏دقيقة حيث ضبط ‎YS‏ إلى حوالي 155 إلى 877 ميغاباسكال (95 إلى ‎١7١‏ كيلو رطل/بوصة")؛ والتبريد الذي 3 بعد التطبيع هو تبريد هوائي. ‎Va‏ ويقدم الجدول ؟ ظروف التطبيع الخاصة مع ظروف التبريد بعد إنجاز تشكيل الأنبوب الفولاذي غير الملحوم والعدد الحجمي لحبيبات الأوستنيت الأولية بعد المعالجة بالتسقية وإعادة التسخين. وتقابل أرقام الاختبارات في الجدول ؟ أرقام الاختبارات في الجدول ¥ الموصوف أعلاه (المثال ‎diay .)١‏ تبين الحروف أ إلى د المدرجة للاختبارات أرقام ‎١‏ و ‎A‏ علامات تشير إلى تغير ظروف التطبيع. ‎vo‏ ولكل من الأنابيب الفولاذية التي تم تطبيعهاء أخذت عينة اختبار التي استخدمت من أجل قياس القساوة لقياس ‎HRC‏ ‎Lay‏ من الأنبوب الفولاذي؛ ‎cial‏ عينة لاختبار الشد على شكل قضيب مستدير محدّدة في طريقة 7110177 ‎NACE‏ رقم أ ولعينة الاختبار المذكورة جزء متواز له قطر خارجي مقداره 8 ملم وطول مقداره ‎YOu‏ ملم بحيث مثل الاتجاه الطولي لها الاتجاه الطولي للأنبوب ‎٠‏ الفولاذي (اتجاه تشكيل الأنبوب) وحصت خواص الشد عند درجة حرارة الغرفة. ‎Jog‏ أساس نتيجة هذه التجربة؛ أجري اختبار الحمل الثابت المحدّد في طريقة ‎NACETMO177‏ رقم أ لفحص مقاومة ‎.SSC‏ ‏وفي صورة محلول الاختبار لفحص مقاومة ‎(SSC‏ استُخدم محلول مائي مكون من 70.5 من حمض الأسيتيك ‎acetic acid‏ + 75 من كلوريد الصوديوم ‎chloride‏ «صننده:. بينما تمت ‎Yo‏ تغذية كبريتيد الهيدروجين ‎hydrogen sulfide‏ بضغط )+ ميغاباسكال إلى هذا المحلول؛ تم افتراض إجهاد مقداره 7498 من ‎YS‏ المقاس فعلياً (يشار إليه في هذه المواصفة ب 74907 ‎(CAYS‏ v4 775" ‏(يشار إليه في هذه المواصفة ب‎ YS ‏من الحد الأدنى الإسمي ل‎ ZAC ‏أو إجهاد مقداره‎ ‏وبذلك اسثنتج اختبار الحمل الثابت.‎ ) 7.5

EV ‏إلى‎ 44 SEY (FA 11 7 ١ 6 0 ‏إلى‎ ١ ‏وتحديداً في الاختبارات أرقام‎ ‏وأيضاًء في الاختبارات‎ LAYS 790 ‏اختبار الحمل الثابت بافتراض‎ al oF ‏المحدّدة في الجدول‎ ‏أجري اختبار الحمل الثابت بافتراض 145 ميغاباسكال قيمة‎ oo ‏و ؟؟ إلى‎ ١١ ‏بالأرقام أ إلى‎ o ‏تراوح من 7548 إلى‎ YS ‏كيلو رطل/بوصة" حيث‎ ٠١١ ‏باعتبار مستوى المتانة‎ SMYS 785 ‏ل‎ ‏كيلو رطل/يوصة') من نتيجة فحص خواص الشد. وفي كل‎ ١7١ ‏إلى‎ ٠١١( ‏ميغاباسكال‎ 7 ‏باتخاذ عدد‎ rupture time ‏بواسطة أقصر زمن للتمزق‎ SSC ‏من الاختبارات؛ تم تقييم مقاومة‎ ‏ساعة؛ تم قطع اختبار الحمل‎ 77١0 ‏الاختبارات 7 أو 7. وعندما لا يحدث تمزق في الاختبار البإلغ‎ ‏الثابت في ذلك الوقت.‎ ٠ ‏خواص الشد؛ ومقاومة ©55. ويشير‎ (HRC ‏ويقدم الجدول © بشكل إضافي نتائج اختبار‎ ‏في الجدول “ إلى أن كافة عينات الاختبار لم‎ SSC ‏في عمود مقاومة‎ "7١0 >" ‏أقصر زمن تمزق‎

OF ‏ساعة. وفي الحالة الموصوفة أعلاه؛ في الجدول‎ ١77١0 ‏تتمزق في الاختبار الذي بلغت مدته‎ ‏في الحالة‎ (al ‏ممتازة. ومن ناحية‎ SSC ‏تشير العلامة "0" في عمود الأحكام إلى أن مقاومة‎ ‏عمود الأحكام إلى أن مقاومة‎ AX" ‏ساعة؛ تشير العلامة‎ 77١ ‏حيث لا يزيد زمن التمزق عن‎ Vo ‏ضعيفة.‎ SSC

— Ad «= ‏[الحدول ؟]‎

WU wa 0: ‏العند‎ ‎ast ‎Sind 1 . ECE Bato dy

Sl ‏وت‎ ed 180 : ‏انرجة‎ TERED] ‏|التبريد‎ Na = ed pad ji 1 1 ™ ¢ ‏و الأوليد رز من‎ = J 0 Sp ‏ز من‎ A ‏إجهاد الحمل‎ YR 15 75 . > ‏ب حزارة‎ fe Rad ‏الحثم‎ {hela i ToT URI ‏اسيل‎ 5 a

CI] faa | (diy Ge | eo {aad IK ) ‏و إعادة‎ _

ICY SCH I AT ‏افا‎ CE ‏إل‎ COC) IY: IN ‏ا‎ ‎oh 10

L ig ‏الع‎ HT: HN ‏إن |" اه‎ CO 1 ‏انا‎ 1 4

Aad ‏مثال‎ 8 ‏مر‎ iQ 1] 10 ‏اق م‎ 8 0 10 oh ‏متك‎ I Yd BL BT RT ‏هم‎ ‎pled ‏مثال‎ ٍ . 11 00

SMS ‏م‎ ‎SYS 0 GY

SITS Tis

SYS ‏م‎ ‏قال المقارنة‎ SMV Tis 0

YS 1s ‏ك0 لقا‎ AWE val wn] wi ono] ‏ءا‎ vel WT] HO —_— AVSTL ‏انه‎ enw ww ve a 0 8 i]

SMYS ‏م‎ ‎SYS Fis

SNYS Ths

IE ‏انكام اك‎ OU A I 2-3 A COMP I CCH I 08 ‏لقا‎ wees] AWA] So] wr] am ‏إل‎ Nv vel AR[ OH] ef]

Con NE #1 ١ ‏مثال‎ TT 0 Tv = 8 = :

Sa

AVS TS

‏الاختبار لم تششزق في الاحتبار الذي مدته !ا ساعة.‎ Cle WS ‏في عمود مفاومة 5856 يشير إلى أن‎ 7"

RUS 9807 ‏يخبر في عمود الحكم إلى أن مقاومة 554 سثازة. وس تاحية أخرى؛ في الْحالة حبث لا بنجاوز رمن للتمزق ١؟؟ ساعذه "»" بشيرافي عمود الحثم إلى أن مقاومة‎ "©" ‏يلير إلى أن الظروف غير مطابفة لذلك المحادة بواسعلة الاحتراع الراض‎ * ‏ل‎

و يبين الجدول ‎JST‏ واضح أنه بإخضاع الفولاذ. حيث يتم تهذيب حبوب الأوستنيت الأولية عن طريق تنفيذ متتالي للخطوتين ‎]١[‏ و ‎[Y]‏ المعرفتين في الاختراع الراهن؛ لإجراء معالجة بالتطبيع في الخطوة [؟]؛ ‎(Say‏ الحصول على مقاومة ‎SSC‏ ممتازة. قابلية التطبيق الصناعي ° وفقاً للاختراع الراهن؛ نظراً لتهذيب حبيبات الأوستنيت الأولية بوسيلة مجدية من الناحية الاقتصادية؛ يمكن الحصول على مادة فولاذية عالية المتانة ممتازة من حيث مقاومة ‎SSC‏ بتكلفة منخفضة. ‎(lial‏ بواسطة الاختراع ‎coal)‏ يمكن إنتاج أنبوب جيد للزيت غير ملحوم فولاذي سبائكي بدرجة أقل عالي المتانة ممتاز من حيث مقاومة ‎SSC‏ بتكلفة منخفضة نسباً. وعلاوة على ذلك؛ وفقاً للاختراع ‎coal‏ يمكن توقع تحسن القساوة نتيجة تهذيب حبيبات الأوستنيت الأولية.

Yo

Claims (1)

1. دالا عناصر الحماية ‎-١‏ طريقة لإنتاج مادة فولاذية عالية المتانة ‎high-strength steel material‏ وممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي الكبريتيدي ‎stress cracking resistance‏ ع100» حيث يكون للفولاذ تركيب كيميائي يشتمل؛ على أساس النسبة المئوية ‎ABS‏ على العناصر التالية: ع: ‎١0٠5‏ إلى 56 و ‎eave‏ إلى ‎sMin Leo‏ ف إلى ‎Cr Zhe‏ ؟. إلى .ذا ‎١ sMo‏ ° إلى 677.5 11: ‎١.5‏ إلى 20.50 1ه: ‎١.00٠‏ إلى 20.00 والمقدار المتبقي عبارة عن ‎Fe‏ وشوائب؛ حيث تتضمن الشوائب العناصر ‎«SP Ni‏ 11 و0 على النحو التالي ‎:Ni‏ ‏بنسبة ‎720.١‏ أو أقل؛ م: بنسبة 7250..4 أو أقل؛ 8: بنسبة ‎720.0٠‏ أو أقل؛ ‎FERRIES‏ ‏2000 أو أقل؛ و0: بنسبة ‎70.0٠‏ أو أقل؛ وبعد تشكيله على الساخن بالشكل المرغوب يتم تعريضه بشكل متسلسل للخطوات التالية [1] إلى ‎IF]‏ ‎]١[ ٠١‏ خطوة لتسخين الفولاذ إلى درجة حرارة تتجاوز نقطة التحول ‎Ac) transformation point‏ وتقل عن نقطة التحول ومع وتبريد الفولاذ؛ ‎[Y]‏ خطوة ‎sale‏ تسخين الفولاذ إلى درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎Acs‏ وتسقية ‎Nel quenching‏ بواسطة التبريد السريع؛ و [؟] خطوة لتطبيع ‎tempering‏ الفولاذ عند درجة حرارة لا تزيد عن نقطة التحول ‎Acy‏ ‎Vo‏ ‏"- طريقة لإنتاج مادة فولاذية عالية المتانة ‎high-strength steel material‏ وممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي الكبريتيدي ‎stress cracking resistance‏ ع100» حيث يكون للفولاذ تركيب كيميائي يشتمل؛ على أساس النسبة المئوية ‎ABS‏ على العناصر التالية: ع: ‎١0٠5‏ إلى 56 و ‎eave‏ إلى ‎sMin Leo‏ ف إلى ‎Cr Zhe‏ ؟. إلى .ذا ‎١ sMo‏ 7 إلى 7.5 11: ‎eevee‏ إلى 20.50 له: ‎vee)‏ إلى ‎Zeon‏ عنصر واحد على الأقل مختار من العناصر الموضحة في البندين (أ) و(ب) والمقدار المتبقي ‎She‏ عن ‎Fe‏ وشوائب؛ حيث تتضمن الشوائب العناصر 0 ‎«SP‏ 17 و0 على النحو التالي ‎Ni‏ بنسبة ‎7200٠‏ أو ‎(JE‏ م: بنسبة 70.04 أو أقل؛ 8: بنسبة 70.09 أو ‎oN (J‏ بنسبة 70.09 أو أقل» وه: بنسبة 20.09 أو أقل؛ وبعد تشكيله على الساخن بالشكل المرغوب يتم تعريضه بشكل 9 متسلسل للخطوات التالية ‎]١[‏ إلى [7]: ل pp Ac, transformation point ‏خطوة لتسخين الفولاذ إلى درجة حرارة تتجاوز نقطة التحول‎ ]١[ ‏وتقل عن نقطة التحول مع وتبريد الفولاذ؛‎ ‏وتسقية‎ Acs ‏خطوة لإعادة تسخين الفولاذ إلى درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول‎ [Y] ‏بواسطة التبريد السريع؛ و‎ Nel quenching ‏الفولاذ عند درجة حرارة لا تزيد عن نقطة التحول رعم؛‎ tempering ‏[؟] خطوة لتطبيع‎ o ‏أو أقل؛ و8: بنسبة 700009 أو أقل؛‎ 70.5 SWIRL VTS - I [D/A 20 WR 130) NAY {) Foor v0 ‏بنسبة‎ REM s ‏بنسبة 700005 أو أقل؛‎ sMg ‏بنسبة 70.005 أو أقل؛‎ iCa ‏(ب)‎ ‏أو أقل.‎ ‎٠‏ ؟- طريقة لإنتاج مادة فولاذية عالية المتانة ‎high-strength steel material‏ وممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي الكبريتيدي ‎sulfide stress cracking resistance‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎١‏ أو ‎oY‏ حيث يتم إنجاز الفولاذ الذي له التركيب الكيميائي وفقاً لعنصر الحماية ‎)١(‏ أو () على الساخن لتشكيل أنبوب فولاذي غير ملحوم ‎seamless steel pipe‏ ويبرد بالهواء؛ ومن ثم يتم تعريضه بشكل متسلسل للخطوات ‎]١[‏ إلى ‎IF]‏ ‎Vo ‏؛- طريقة لإنتاج مادة فولاذية عالية المتانة ‎high-strength steel material‏ وممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي الكبريتيدي ‎sulfide stress cracking resistance‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎١‏ أو ؛ حيث بعد إنجاز الفولاذ الذي له التركيب الكيميائي وفقاً لعنصر الحماية ‎١‏ أو ‎١‏ على الساخن لتشكيل أنبوب فولاذي غير ملحوم ‎eseamless steel pipe‏ يتم تسخين الفولاذ بشكل

   ‎Y.‏ إضافي عند درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎Ars transformation point‏ ولا تزيد عن ٠م‏ بشكل متوالي؛ وبعد تسقيته ‎(quenching‏ درجة حرارة لا تقل عن نقطة التحول ‎«An‏ يتم تعريض الفولاذ بشكل متسلسل للخطوات ‎]١[‏ إلى ‎IF]‏ ‏0— طريقة لإنتاج مادة فولاذية عالية المتانة ‎high-strength steel material‏ وممتازة في مقاومة ‎Yo‏ التكسير الإجهادي الكبريتيدي ‎sulfide stress cracking resistance‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎١‏ أو ‏؛ حيث بعد إنجاز الفولاذ الذي له التركيب الكيميائي وفقاً لعنصر الحماية ‎١‏ أو ‎١‏ على

   الساخن لتشكيل أنبوب فولاذي غير ملحوم ‎seamless steel pipe‏ يتم تسقية ‎quenching‏ ‏الفولاذ بشكل مباشر من درجة حرارة لا تقل عن نقطةٌ التحول ‎¢Ar; transformation point‏ وبعد ذلك يتم تعريضه بشكل متسلسل للخطوات ‎]١[‏ إلى []. ‎-+١ ©‏ طريقة لإنتاج ‎sale‏ فولاذية عالية المتانة ‎high-strength steel material‏ وممتازة في مقاومة

   التكسير الإجهادي الكبريتيدي ‎sulfide stress cracking resistance‏ وفقاً لعنصر الحماية 4؛ حيث يتم ‎chal‏ التسخين في الخطوة ‎[V]‏ بواسطة جهاز تسخين ‎heating apparatus‏ موصول بجهاز للتسقية ‎quenching‏ في عملية معالجة حرارية متوالية ‎inline heat treatment‏

   ‎Vo‏ #- طريقة لإنتاج مادة فولاذية عالية المتانة ‎high-strength steel material‏ وممتازة في مقاومة التكسير الإجهادي الكبريتيدي ‎sulfide stress cracking resistance‏ وفقاً لعنصر الحماية © حيث يتم إجراء التسخين في الخطوة ‎[V]‏ بواسطة جهاز تسخين ‎heating apparatus‏ موصول بجهاز تسقية ‎quenching apparatus‏ تجرى فيه عملية التسقية المباشرة ‎.direct quenching‏

   مدة سريان هذه البراءة عشرون سنة من تاريخ إيداع الطلب وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها أو سقوطها لمخالفتها لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية صادرة عن مدينة الملك عبدالعزيز للعلوم والتقنية ؛ مكتب البراءات السعودي ص ب ‎TAT‏ الرياض 57؟؟١١‏ ¢ المملكة العربية السعودية بريد الكتروني: ‎patents @kacst.edu.sa‏