SA111320502B1 - فولاذ سبائكي منخفض بمقاومة خضوع عالية ومقاومة عالية للتكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد - Google Patents
فولاذ سبائكي منخفض بمقاومة خضوع عالية ومقاومة عالية للتكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد Download PDFInfo
- Publication number
- SA111320502B1 SA111320502B1 SA111320502A SA111320502A SA111320502B1 SA 111320502 B1 SA111320502 B1 SA 111320502B1 SA 111320502 A SA111320502 A SA 111320502A SA 111320502 A SA111320502 A SA 111320502A SA 111320502 B1 SA111320502 B1 SA 111320502B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- steel
- content
- range
- stress cracking
- yield strength
- Prior art date
Links
- 238000005336 cracking Methods 0.000 title claims description 66
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 title claims description 8
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 40
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 54
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 54
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 10
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 31
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 14
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 10
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 9
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 claims 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 claims 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 21
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 18
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 16
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 14
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 11
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 10
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 9
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 9
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 9
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 6
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 6
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 6
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 6
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 6
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 description 6
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 4
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 4
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 235000015107 ale Nutrition 0.000 description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- -1 titanium nitrides compounds Chemical class 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VMHLLURERBWHNL-UHFFFAOYSA-M Sodium acetate Chemical compound [Na+].CC([O-])=O VMHLLURERBWHNL-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 235000017281 sodium acetate Nutrition 0.000 description 2
- 241001136792 Alle Species 0.000 description 1
- 241000380131 Ammophila arenaria Species 0.000 description 1
- 101100311451 Chlamydomonas reinhardtii SULP1 gene Proteins 0.000 description 1
- 101100234002 Drosophila melanogaster Shal gene Proteins 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000015076 Shorea robusta Nutrition 0.000 description 1
- 244000166071 Shorea robusta Species 0.000 description 1
- CKUAXEQHGKSLHN-UHFFFAOYSA-N [C].[N] Chemical compound [C].[N] CKUAXEQHGKSLHN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000518 lethal Toxicity 0.000 description 1
- 230000001665 lethal effect Effects 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 210000004498 neuroglial cell Anatomy 0.000 description 1
- 229940099990 ogen Drugs 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000001632 sodium acetate Substances 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بفولاذ يحتوي بالوزن على: C: من 0.3٪ إلى 0.5٪، Si: من 0.1٪ إلى 0.5٪، Mn: 1٪ أو أقل، P: 0.03٪ أو أقل، S: 0.005٪ أو أقل، Cr: من 0.3٪ إلى 1.5٪، Mo: من 1٪ إلى 2٪، : W0.3٪ إلى 1٪، V: من 0.3٪ إلى 0.25٪، Nb: من 0.01٪ إلى 0.15٪، Al: من 0.01٪ إلى 0.1٪ ، وتتكون باقي التركيبة الكيميائية للفولاذ chemical composition of the steel من Fe وشوائب impurities أو متخلفات ناتجة من أو ضرورية لعمليات إنتاج وصب الفولاذ steel production and casting processes. يسمح الفولاذ بإنتاج أنابيب بدون لحامات بمقاومة خضوع بعد المعالجة الحرارية heat treatment تبلغ 862 ميجا باسكال أو حتى 965 ميجا باسكال أو أكثر.
Description
ال فولاذ سبائكي منخفض بمقاومة خضوع Alle ومقاومة عالية للتكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد Low alloy steel with a high yield strength and high sulphide stress cracking resistance الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع بأنواع من الفولاذ السبائكي المنخفض low alloy steels لها مقاومة خضوع عالية high yield strength وتتميز بأدا ء تكسير بالإجهاد stress cracking behaviour الناتج عن وجود jlies sulphide بشكل cise يُستخدم الاختراع في تطبيقات خاصة بمنتجات أنبوبية لآبار © هيدروكربون hydrocarbon wells تحتوي على .hydrogen sulphide تعني عمليات استكشاف وتطوير آبار الهيدروكربون hydrocarbon wells الأعمق All تخضع لضغوط أعلى عند درجات حرارة أعلى وفي أوساط متاكلة corrosive media بصورة أكبرء بشكل محدد عند تحميلها ب hydrogen sulphide ¢ تزايد الحاجة لاستخدام أنابيب من سبائك منخفضة low alloy tubes لها مقاومة خضوع عالية high yield strength ومقاومة عالية للتكسير بالإجهاد high stress cracking resistance ٠١ الناتج عن وجود sulphide . يكون وجود hydrogen sulphide هو المسئول عن شكل خطر للتكسير في أنواع الفولاذ السبائكي المنخفض low alloy steels ذات مقاومة الخضوع العالية والذي aya) باسم (التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking ( والذي يمكن أن يؤثر في كل من الغلاف وشبكة الأنابيب ؛ في المواسير الصاعدة أو أنابيب الحفر drill pipes والمنتجات ذات الصلة. يعتبر hydrogen sulphide أيضًا NO من الغازات المميتة بالنسبة للإنسان بجرعات تبلغ بضع عشرات من الأجزاء في المليون» ومن
دسم -
المؤثر أنه لا يهرب إذا ما تصدعت أو تكسرت الأنابيب. وبالتالي؛ تعتبر مقاومة التكسير بالإجهاد
الناتج عن وجود sulphide ذات أهمية خاصة بالنسبة لشركات النفط حيث أنها هامة لسلامة كل
من المعدات والأفراد.
لقد شهدت العقود الأخيرة تطورًا متعاقبًا في أنواع الفولاذ السبائكي المتخفض Tow alloy steels ذات © المقاومة hydrogen sulphide Jalal بقيم مقاومة خضوع نوعية Lid تصبح أكثر علوًا 551
Lage باسكال Av) رطل على البوصة المربعة)؛ 67١ ميجا باسكال (90 day على البوصة
المربعة)؛ 100 ميجا باسكال )40 رطل على البوصة المربعة)» وأخيرا 758 ميجا باسكال ١٠١١(
رطل على البوصة المربعة) أو حتى يصل إلى 857 ميجا باسكال )110 رطل على البوصة
المربعة).
٠ تصل oul الهيدروكربون hydrocarbon wells حاليًا إلى أعماق تبلغ عدة آلاف من الأمتار, وبالتالي فإن وزن أعمدة أنابيب الحفر drill pipes الأنبوبية المعالجة لمستويات قياسية من مقاومة الخضوع تكون عالية جدًا. علاوة على ذلك؛ فإن قيم الضغط في مستودعات الهيدروكربون pressures in the hydrocarbon reservoirs يمكن أن تكون Ra lle ؛ في جدود Glia Bae من JU! ¢ ويؤدي وجود hydrogen sulphide حتى عند مستويات منخفضة نسبيًا في حدود من ٠١
٠ إلى ٠ جزء في المليون؛ إلى قيم ضغط جزئي partial pressures في حدود من 500٠ إلى ١ بارء تكون كافية عندما يكون الرقم الهيدروجيني pH منخفضًا مما يؤدي إلى حدوث ظاهرة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking إذا لم تكن مادة الأنابيب مناسبة.
بالإضافة إلى ذلك؛ فإن استخدام أنواع الفولاذ السبائكي المنخفض low alloy steels التي لها ٠١ مقاومة خضوع نوعية دنيا تبلغ 857 ميجا باسكال )170 رطل على البوصة المربعة)؛ أو تفضيلياً
EP stress رطل على البوصة المربعة)» مع مقاومة تكسير بالإجهاد VE) ميجا باسكال 59 في أعمدة أنابيب الحفر Lala جيدة سوف يلاقي استحسانًا sulphide عن وجود Wl cracking low alloy المذكورة. لهذا السبب؛ تم البحث للحصول على قولاذ سبائكي منخفض drill pipes رطل على البوصة المربعة)؛ 1 YO) باسكال Lage 457 بمقاومة خضوع نوعية دنيا تبلغ steel رطل على البوصة المربعة)؛ وأداء التكسير بالإجهاد الناتج عن ١40( تفضيلياً 59 ميجا باسكال © حيث أن - كما هو Una fal جيد؛ وهو ما يعتبر sulphide stress cracking وجود كبريتيد معروف جيدًا - مقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد الخاصة بأنواع الفولاذ السبائكي المنخفضة تنخفض بزيادة مقاومة الخضوع الخاصة بها. بمقاومة low alloy steel فولاذ سبائكي منخفض 1871785١ يعرض طلب البراءة الأوروبي رقم رطل على البوصة المربعة أو أكثر)؛ ومقاومة التكسير ATY) high yield strength خضوع عالية ٠ يكشف عن تركيبة كيميائية (AE sulphide stress cracking بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد heat مصحوبة بشكل مميز بمعالجة حرارية بالتحول البينيتي ثابت الحرارة في نطاق درجة حرارة low alloy steel م. للحصول على فولاذ سبائكي منخفض Mes إلى 4٠66٠ من treatment من المعروف أنه يتم إجراء معالجة حرارية للإخماد ¢ high yield strength Ale بمقاومة خضوع .08340 على فولاذ سبائكي من نوع (pV ++ (أقل من Gini والتطويع عند درجة حرارة منخفضة ٠ ؛ يحث التطويع عند درجة 1876707١1 وبالرغم من ذلك؛ فإنه طبقًا لطلب البراءة الأوروبية رقم خشنة من نوع 06:د/1 في carbides وترسيب مركبات Ale حرارة منخفضة على كثافة إزاحة sulphide stress حدود الحبوب»؛ مما يؤدي إلى أدا ء التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد لأوروبي 18575971 يعرض تحسين مقاومة ١ ضعيف. وعلى هذاء فإن طلب البراءة cracking عن طريق زيادة درجة حرارة sulphide stress cracking التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد ٠١ الخشنة في حدود الحبوب carbides التطويع لتقليل كثافة الإزاحة والحد من ترسيب مركبات
نه - بواسطة الحد من محتوى الوصلة (CriMo) وصولاً إلى قيمة في النطاق من 71,5 إلى ؟17. وبالرغم من ld فإنه نتيجة لوجود مخاطر تتمثل في كون مقاومة الخضوع للفولاذ يمكن أن تقل بسبب درجة حرارة التطويع العالية» يقدم طلب البراءة الأوروبي رقم 1877891 زيادة محتوى الكربون cm) 70.7 و70,1) المصحوب بإضافة كافية ل Mo و7 (على التوالي 705056 أو أكثر © و في النطاق بين oF 7 إلى 0,5 7) لترسيب مركبات كبريدات MC دقيقة fine carbides . بالرغم من ذلك؛ فإن هناك مخاطر تتمثل في أن تلك الزيادة في محتوى الكربون سوف تؤدي إلى شقوق إخماد بعمليات المعالجة الحرارية التقليدية (إخماد بالماء + تطويع) يتم استخدامهاء ومن 5( يقدم طلب البراءة رقم 181797١ معالجة حرارية بتحول باينتي ثابت الحرارة في نطاق درجة حرارة fan خالل م يسمح بتجنب التكسير أثناء عملية الإخماد بالماء لأنواع الفولاذ التي بها محتويات ٠ كربون عالية IX هياكل martensite-bainite structures مخلوطة تعتبر ضارة بالنسبة ل التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking في Ala الإخماد «Jind! على سبيل (JUL بالزيت . يكون bainite الناتج (المكافئ؛ Lak ل 183275051 هياكل martensite pall structures بواسطة عملية المعالجة الحرارية للإخماد + معالجات التطويع الحرارية temper (heat treatments مقاومة خضوع عالية ATY high yield strength ميجا باسكال او اكثر ( VY ٠6 رطل على البوصة المربعة أو أكثر) مصحوية بأداء التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد lies sulphide stress cracking تم اختباره باستخدام طرق NACE 1140177 من النوع A و0[ : -(NaTitanium onal AssociaTitanium on of Corrosion Engineers)
— و" _ بالرغم من ذلك؛ فإن الاستخدام الصناعي لعملية التحول الباينتي ثابت الحرارة يتطلب أن يكون هناك تحكم شديد في حركيات المعالجة بحيث لا يتم البد ء في أية تحولات أخرى ) martensitic or (perlitic علاوة على ذلك؛ فإنه اعتماذًا على مك الأنبوب؛ تتغير كمية الماء المستخدم للإخماد؛ مما يعني ضرورة مراقبة الأنابيب الواحد تلو الآخر من حيث معدلات التبريد للحصول على هيكل © باينتي أحادي الطور .monophase bainitic structure الوصف العام للاختراع يهدف ١ لاختراع الحالي إلى إنتاج تركيبة فولاذ سبائكي منخفض low alloy steel : ٠. يمكن معالجتها بالحرارة الحصول على مقاومة خضوع تبلغ AY ميجا باسكال ) ١١١ رطل على البوصة المربعة) أو أكثر وتفضيلياً 975 ميجا باسكال ١60( رطل على البوصة المربعة) أو Ve أكثر؛ . تتميز بمقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking ؛ تم اختبارها باستخدام الطريقة م النوعية 7 (Sly (NACE TMO بقيم ضغط جزئي partial «Ob +, + Vili Hydrogen Sulphide 1 pressures التي تعتبر ممتازة خصوصًا عند قيم مقاومة الخضوع المشار إليها عاليه؛ Vo .و ولا تتطلب منشأة صناعية لإخماد الباينيت bainitic quench ¢ وهو ما يعني انخفاض تكاليف إنتاج الأنابيب غير الملحومة مقارنة بتلك الخاصة بالطلب 18178511 . : ha للاختراع؛ يحتوي الفولاذ؛ بالوزن على : © : من .7 إلى Teo Si : من 70.١ إلى IY
ا - VY -— ١ Mn أو أقل © : 0 أو أقل 85 أو أقل :© : من 2,7 إلى ١ 7 © 146: من 2١ إلى IX Ww : ,7 إلى IY ض V : من 7.07 إلى Toxo 0 : من 70.0٠ إلى Zee له : من 20.01 إلى Loy ٠ ويتمثل الجزء المتبقي من التركيبة الكيميائية لهذا الفولاذ في حديد وشوائب أو متخلفات ناتجة عن أو ضرورية لعمليات إنتاج وصب القولاذ chemical composition on the properties of the steel الوصف التفصيلي : تأثير عناصر التركيبة الكيميائية على خواص الفولاذ يكون كالتالي: ٠ الكربون: من 70,3 إلى Leo
- A يكون وجود هذا العنصر أساسيًا لتحسين إمكانية إخماد الفولاذ ويسمح بالحصول على الخواص المطلوبة. ولقد high specification mechanical characteristics المميزة الميكانيكية للأدا ء العالي لاحظ العلماء أيضاً أن مكونات الكربون العالية نسبياً تسبب مقاومة أفضل لل (التكسير بالإجهاد ؛ بالرغم من عدم معرفة أو تحديد سبب ذلك. ) sulphide stress cracking الناتج عن وجود كبريتيد
VE) يمكن للمحتوى الأقل من 720.7 أن يؤدي إلى الحصول على مقاومة الخضوع المطلوبة © رطل على البوصة المربعة أو أكثر) فقط من أجل درجات حرارة تطويع منخفضة نسبياً؛ والتي لا إذا AY تسهم بضمان كاف لمقاومة (التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد). على الصعيد تعدى محتوى الكربون 0,59 7؛ فإنه من ناحية؛ تصبح المعالجة الحرارية» خاصة إخماد مارتينزيت متر) ومن 10 -٠١( في وسط أقل عسرة من الماء؛ صعب التحكم به بأنابيب عظيمة الطول المشكلة أثناء التطويع زائدة عن الحد وقد تؤدي إلى carbides ناحية أخرى؛ تصبح كمية مركبات ٠ ضعف في مقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد. فقط عند إتاحة وحدة إخماد ماء؛ يصبح من المفضل إنتقاء محتوى كربون باتجاه قاع النطاق المحدد عاليه لتجنب تصدع الاخماد: على سبيل المثال؛ يمكن إنتقاء محتوى كربون في النطاق ما 7,779707١ بين إذا ما كانت وحدة الاخماد باستخدام إخماد مائع متاحة مع خاصية صلابة إخماد كانت أقل من VO تلك الخاصة بالماء (على سبيل المثال؛ إخماد نفط أو إخماد ماء مكمل بالبوليمرات)؛ يصبح من المميز إنتقاء محتوى كربون باتجاه قمة المحدد عاليه: على سبيل المثال؛ يمكن إنتقاء محتوى 70,46 و70,46 ؛ تفضيلياً محتوى كربون في النطاق ما بين 7 +, FAG كربون في النطاق ما و40,./.
8 : من 70.١ إلى :١ يعتبز silicon عنصراً يزيل أكسدة الفولاذ السائل deoxidizes liquid steel . هذا ويتحتم أن يتواجد بكمية تبلغ على الأقل 70١ من أجل الحصول على هذا التأثير. وهو يقاوم أيضًا التليين عند التطويع؛ وبالتالي يساهم في تحسين مقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide cracking © 808858 . وبالرغم من ذلك؛ فإنه عند تجاوز 8 We ما يتم رصد أن هذا العنصر يؤدي إلى ضعف مقاومة التكسير با لإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد ٠ ومع ذلك؛ فقد Lay المخترعون أن محتوى (Si) .قد يصل إلى 7١ بدون تاثير غير مفضل على مقاومة التكسير
بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد.
لهذا السبب؛ يتم تثبيت محتواه ليكون فيما بين 750,١ و71. ولقد تم Load عرض النطاق المفضل
٠ .من 20,9 إلى ١ في اتحاد مع العناصر الأخرى لتكوين الاختراع..
Ji أو ١ : manganese
سك manganese عنصراً يحسن قابلية الفولاذ لأعمال الحدادة * ويحسن قابليته للإخماد. وبالرغم
من ذلك؛ فإئه عند تجاوز ZY ؛ يؤدي ذلك إلى زيادة عوامل فصل ضارة بمقاومة التكسير بالإجهاد
الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking . لهذا السبب؛ يتم تثبيت محتواه ليكون عند 2١ ٠ وتفضيلياً عند 0,5 7. لتجنب مشاكل * (الاحتراق)؛ يفضل أن يكون أقل حد للمحتوى مثبت
LY عند
:phosphorus 70.07 أو أقل (شائبة)
يعتبر fais phosphorus يقلل من مقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد عن طريق
الفصل في حدود الحبوب. لهذا السبب؛ يكون محتواه قاصرًا على 70,07
: .و١ - الكبريت 20.00٠5 : sulphur أو أقل (شائبة) يعتبر الكبريت sulphur عنصراً يُشكل محتويات ضارة بالنسبة لمقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking وأيضاً يفصل في حدود الحبوب. ويكون التأثير بشكل خاص متجاورًا إلى حد كبير Jv, evo لهذا السبب؛ يكون محتواه قاصرًا على 70.005 ويفضل © عند مستوى أقل بكثيرء على سبيل المثال» 0.007 7. chromium : من ٠,١ 7 إلى ZY يعتبر Dale chromium مفيدًا في تحسين القابلية للإخماد والخواص الكيميائية للفولاذ وزيادة مقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد الخاصة به. لهذا cd) يتم تثبيت محتواه على الأقل عند 0ST ومع ذلك؛ لا يجب تخطي النسبة عن محتوى 7١ لمنع إفساد مقاومة التكسير ٠١ بالإجهاد الناتج عن وجود .sulphide لهذا السبب؛ يتم تثبيت محتواه ما بين 70,7 و771. تتراوح الحدود الأقصى والأدنى تفضيلياً على التوالي ما بين 78.7 و70,8 ؛ والأكثر تفضيلاً ما بين 0.4 و70,1. molybdenum : من 72١ إلى ZX يعتبر molybdenum عنصراً مفيدًا لتحسين قابلية الفولاذ للإخماد ويمكن أن يزيد Wad من درجة ٠ حرارة تطويع الفولاذ. ولقد لاحظ المخترعون Bal مفيدًا بشكل خاص ddl لمحتويات A molybdenum تبلغ ١ أو أكثر ٠ وبالرغم من «ld فإنه إذا تعدى محتوى molybdenum 4d AY يميل إلى تفضيل تكوين مركبات خشنة بعد تطويع ممتد للإضرار بمقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking .
١١ - - لهذا السببء يتم تثبيت المحتوى فيما بين 7١ و77. يتراوح النطاق المفضل فيما بين 71,7 LV ,A والأفضل lad بين 71,7 TVS tungsten : من .7 إلى 70.١ يعتبر tungsten ؛ molybdenum Jie + عاملاً de لتحسين قابلية الفولاذ للإخماد وقوة الفولاذ. © وهو عنصر هام للاختراع إذ أنه لا يعمل فقط على تمكين تحمل محتوى 20017006000 كبير بدون تقليل تكثيف مركبات carbides خشنة من نوع 140106 ومركبات carbides ميجا باسكال أثناء التطويع الممتد؛ ولكن في (idl يعمل على تمكين تفضيل ترسيب متجانس وجيد للكبريدات الدقيقة «fine carbides محدداً تضخمهم بسبب معمل oli) المنخفض. ومن ثم ونظراً لتأثيره؛ يعمل tungsten بطريقة مؤثرة على زيادة محتوى molybdenum لرفع درجة حرارة التطويع ومن ثم Ja ٠ كثافة النزع وتحسن مقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking . يتم استخدام محتوى 750,7 على الأقل لهذا الغرض. ولا يتغير تاثيره بعد الآن فيما فوق JN لهذا السبب؛ يتم تثبيت محتوى molybdenum فيما بين 70.7 Ze, Vs تتراوح الحدود الأقصى والأدنى تفضيلياً على التوالي ما بين 4ر70 Jas vanadium : من 70.07 إلى 70,7١ molybdenum Jie ٠6 + يعتبر vanadium عنصراً مفيدًا في تحسين مقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد بواسطة تُكوّن مركبات كبريدات دقيقة cfine carbides تسمح برفع درجة حرارة تطويع الفولاذ. ويتحتم أن يتواجد بكمية تبلغ 70.07 على الأقل للحصول على تأثيره. وبالرغم من ذلك؛ يميل التكثيف الشديد لمركبات carbides تلك على قصف الفولاذ بجعله هشاً.
١١7 - - لهذا السببء يتم تثبيت محتواه في حدود ٠ LeYo ولقد لاحظ المخترعون تأثيراً مشتركاً للعناصر Nb و .V عندما يكون محتوى Nb منخفض نسبياً Zee) إلى 70.07)؛ يكون النطاق المفضل لمحتوى Yo Le, Von Led V وأكثر تفضيلاً ما بين TY oT) 70.0٠ (niobium إلى 70,٠9 © يعتبر niobium عنصرا إضافة مكونًا مركبات carbonitrides مع الكربون nitrogen s ؛ يشارك تأثيرها الثابت بشكل فعال في تنقية الحبيبات أثناء المعالجة الأوستنتينية austenitization . عند درجات حرارة المعالجة الأوستنتينية caustenitization temperatures تذوب مركبات carbonitrides على نحو طفيف ويكون niobium تأثير تصليد ضئيل (يؤخر الترقيق delays softening ) على عملية التطويع» بواسطة ترسيب مركبات carbonitrides على التطويع؛ حيث يكون أقل من vanadium | ٠ . على النقيض من ذلك؛ تثبت مركبات carbonitrides غير المذابة حدود الحبوب الأوستنتينية austeniTitanium grain أثتاء عملية المعالجة الأوستنتينية austenitization ؛ ومن & ؛ تسمح بالحصول على حبة أوستنتينية دقيقة fine austenitic grain للغاية قبل الإخماد. يكون لها تأثير مفضل عالي على مقاومة الخضوع وعلى مقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking . هذا ويعتقد المخترعون Lad أنه يتم تعزيز تأثير تكرير الحبة Ve الأوستتتينية austenitic grain عن طريق تكرار عملية التطويع. للتعبير عن تأثير التكرير الخاص ب niobium ؛ يتحتم أن يتواجد هذا العنصر بكمية تبلغ 70.01 على الأقل. وبالرغم من ذلك؛ تتوفر مركبات Nb carbonitrides عند نسبة أعلى من 720015 وتصبح خشنة نسبياً؛ وهو شيء غير محبذ لمقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking . عندما يكون محتوى ١7 عالي نسبياً .٠( 77 إلى 750.,7©5)؛ يكون النطاق المفضل لمحتوى Nb فيما Joa Xe le, Yom ٠
niobium XY + vanadium : في النطاق ما بين 70.٠١ و 7,36 إختيارياً لقد لاحظ المخترعون Lil مشتركاً للعناصر Nb و 1 على إعاقة التطويع ومن ثم على مقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد cracking 8 ع#لنطملد» ...قد تتم إضافة niobium أكثر عندما يكون محتوى V منخفض lai حوالي 70504 والعكس صحيح (تأثير وسط أو e متأرجح بين تلك العناصر). لكي يتم التعبير عن التأثير المشترك للعناصر Nb و 7 ؛ فقد قدم العلماء طواعية تحديد لمجموع 7 +7 36 Nb حيث يكون النطاق المفضل فيما بين١٠,70 ofa Yo وأكثر تفضيلاً ما بين 17ر70 Jae gs aluminium : من 70,0٠ إلى )0 aluminium تعتبر نازع أكسيد قوي من الفولاذ powerful steel deoxidant ووجودها يحث على Ve نزع الكبريت من الفولاذ .desulphurization of steel يجب أن تتواجد بكمية 750,0٠ على الأقل للحصول على تأثيرها. برغم ذلك؛ فإن ذلك التأثير يقل فيما وراء 5001 7. لهذا السبب؛ يتم تثبيت الحد الأعلى عند Loy . تتمتل الحدود الدنيا والعليا في 70,01 Lavo على التوالي. ‘titanium (شوائب) يكون محتوى titanium الأكثر من 0,01 مفضلاً لترسيب مركبات ٠ titanium nitrides في ٠ الطور السائل من الفولاذ liquid phase of the steel ويؤدي إلى تكوين رواسب titanium nitrides خشنة تضر بمقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking . يمكن أن تنتج محتويات titanium التي تبلغ 750.09 أو أقل من إنتاج فولاذ سائل (يحتوي على شوائب أو متخلفات) وليس من إضافة متعمدة. ولا يكون لها - Gg للمخترعين - تأثير ضار على محتويات nitrogen المحدودة ( 801 أو أقل) . تفضيلياً يكون الحد الأقصى لكمية شوائب titanium
قاصرًا على هه “ee 7 . nitrogen : (شائبة (impurity يؤدي محتوى nitrogen الأعلى من 70.00 إلى تقليل مقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking الخاصة بالفولاذ. وعلى daa يفضل أن يتواجد بكمية أقل من Jay oe boron @ شائبة يؤدي هذا العنصر الشره nitrogen إلى تحسين القابلية للإخماد بشكل كبير عند إذابته في الفولاذ. للتوصل لهذا التأثيرء يجب إضافة boron بكميات تبلغ shal ٠١ في المليون )1714( على الأقل. ٠ بشكل ole تشتمل أنواع Wall السبائكي الدقيقة على nitrogen by titanium في صورة مركبات titanium nitrides وتترك boron متاحًا. في حالة الاختراع الحالي؛ وجد المخترعون أنه بالنسبة لأنواع الفولاذ التي لها مقاومة خضوع عالية yield strength طعنط_للغاية lly يتحتم أن تكون مقاومة ل التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking ¢ لم يكن من المفيد إضافة boron فعال بل إنه قد يكون ضارًا. Yo لذلك؛ يأخذ boron شكل شائبة في فولاذ الاختراع.
o — \ — مثال على أحد النماذج تم توفير مصبوبتان معمليتان يبلغوا ٠٠١ كجم ؛ مع الاشاره للمراجع Bs A + لفولاذ ١ لاختراع؛ ثم تم © للمقارنة؛ تم laf تقديم مصبوبة معملية بالاشارة للمرجع ©« خارج نطاقات تركيبة الاختراع الحالي؛
وثم تحويلها إلى ألواح مماثلة *للمصبوبات .Bs A
go جدول ١ التالي التركيبة الكيميائية للمنتج (اللوح المدلفن (rolled plate للمصبوبات الثلاث المختبرة (المحتويات التي يتم التعبير عنها كنسب مئوية بالوزن) .
سسا © | 8 [Pe] كلت سك [ar [A اا نا اع اسان re 5 ا [en سا eat اس سان اذا | Pen fom ne [are ال ل A لت ال بد oy fo
eo fre [en 8 * مثال مقارن؛ محتويات من خارج الاختراع
جدول ١ يكون لمصبوبات A و5 محتوى V عال و محتوى Nb منخفض ولصب 0؛» كان توازن تلك كانت المصبوبة casting B تغيير للمصبوبة ه مع محتوى 81 و © أقل انخفاضاً. © لم تحتوي المصبوبة0 على أي تاولكنها احتوت على titanium إضافي وبورون. تم خضوع المصبوبة casting A لاختبارات تعددية ليتم تحديد نقاط انتقال الحرارة Ac3 sAcl ¢ درجات حرارة Ms و Mf للانتقال المارتينسيتي martensitic transformation ومعدل الإخماد المارتينسيتي الحرج critical martensitic quench rate . Acl = 15لا مئوية AA c= Ac مئوية T+ =Ms أمئوية 1/8 = ٠٠١ أمئوية ٠ كانت نقطة Acl عالية وتعني انه يمكن تتفيذ تطويع درجة حرارة Alle كانت البنية التي تم الحصول عليها مع معدل تبريد Yo متوية/ ثانية مارتينزية تماماً؛ كان محتوى الباينيت 71١ ؛ لمعدل تبريد يصل إلى ١ 6 مئوية/ ثانية. ومن ثم كان الإخماد المارتينسيتي الحرج مقارب ل Augie ٠١ ثانية. يشير الجدول 7 إلى قيم قوة الخضوع (Rp) 7.» وقوة ميكانيكية عند التمزق (Rm) تم الحصول ٠ عليها لألواح للمصبوبات المختلفة بعد اخماد ثنائي double quench ومعالجة حرارة تطويعية temper heat treatment .
تم تنفيذ عمليتين اخماد عند درجات حرارة قريبة من 19٠ مئوية لمحاولة تحسين حجم الحبوب الاستينتية size of the austenitic grains وتم تتفيذ تطويع بين عمليتي ales) ليتم منع توليد تصدعات إخماد prevent the generation of quench cracks بين تلك العمليات. تم تنفيذ التطويع النهائي بين TAs مئوية و2736 مثوية باستخدام المراجع من م إلى ©لكي يتم © الحصول على قيمة قوة الخضوع البالغة 965 ميجا باسكال ١40( (MPa) رطل لكل بوصة مربعة) أو أكثر. المرجع المنتج/ سمك معالجة حرارية قوة خط وع قو شد قصوى ادن Ja) متر) )**( ميجا باسكال ١ ميجا باسكال (رطل لكل (رطل لكل بوصة مربعة) | بوصة مربعة) A | لوح مدلفن/؟١ | LAT (YoY) ٠١611 (VE eo WQITHWQHT مل متر لوح مدلفن/ (VEY) ٠ 17011717011 | ١١ | خلا LAE | (VOT) مل متر og | © متلقن/؟١ | 1101170911 | محو1) حلمم | CAT مل متر *مثال مقارن WQ ** = إخماد tele 1 = تطويع الجدول ؟ ٠ كانت ad القوة الميكانيكية (Rm) mechanical strength أكثر قرباً من أولئك الخاصين بقوة الخضوع ١7 Rm) / معدل Rp قريب من 4,90( التي تكون مفضلة لمقاومة التكسير بالإجهاد . الناتج عن وجود كبريتيد ٠ sulphide stress cracking
VA - - يحتمل بدرجة عالية أن تكون ١١٠١ Rm ميجا باسكال أو أقل وتفضيلياً ١١7١ أو أقل لتصل ٠ ميجاباسكال أو أقل لتشجيع مقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide .stress cracking تم قياس حجم الحبوب الاستينتية size of the austenitic grains التي تم الحصول عليها Jud © عملية الإخماد الثاني second quench ؛ يعرض الجدول ؟ النتائج التي تم الحصول عليها. een me] eh ATR IL SE oo. *مثال مقارن الجدول ؟ في كل الحالات كانت الحبوب دقيقة مع احتمال أن حجم الحبة قد نتج من أثار ذات فائدة لإخماد ٠ مزدرج double quench . يعرض الجدول 4 قيم متوسطة لثلاث إنطباعات صلابة Rockwell © (HRe) تم تنفيذها على العينات المعالجة وفقاً للجدول 7 عند ثلاث مواضع مختلفة: بالقرب من كل الأسطح و وسط سمك ا لألواح thickness of the plates . Ew Te! Cover | oven [ova |B
* مثال مقارن الجدول 4 : يلاحظ فقط تغيير طفيف بالصلابة خلال سمك الألواح ١( thickness of the plates 116 على ١ لأكثر) » مشيراً إلى إخماد مارتتسيتي martensitic quench من خلال سمك | لألواح. تقترب القيم القصوي للجدول من الترتيب HRe Yo وقد تظهر dad قصوي مفضلة 77 م118 © ليتم تفضيل التكسير با لإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking . يعرض الجدول © القيم متوسطة لنتائج درجة الحرارة المنخفضة oY om) إلى Eom م) لأختبارات ارتداد (Charpy V) على عينات تم أخذها من الاتجاه الطولي للألواح من المصبوبة A casting المعالجة وفقاً للجدول 5 KV (J) at -20°C KV (J) at -40°C ٠٠١ الجدول o كانت كل القيم التي تم الحصول عليها فوق J YY (قيمة طاقة مناظرة للمعيار بالمواصفات API (5CT عند -. ¢ 2 . يعرض الجدول 6 نتائج الاختبارات لتحديد مقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking باستخدام الطريقة A بالمواصفات71240177 NACE . كانت عينات Ye الاختبار عينات شد إسطوانية cylindrical tensile specimens مأخوذة طولياً عند وسط سمك J لألواح thickness of the plates المعالجة وفقاً للجدول ¥ ومميكنة وفقاً للطريقة A بالمواصفات NACE TM0177 .
ول مغطس الاختبار المستخدم من نوع )16 .(European FederaTitanium on of Corrosion) (EFC تكون المحلول المائي من 75 (CH3COONa) sodium acetate 7 +,% 5 sodium chloride مع HiS/97% CO; iy من خليط غاز تم إخراجه بصفة مستمرة على شكل فقاعات عند 4 لم )( وملائم ل (7م) 7,8 باستخدام hydrochloric acid (HCD) تم تثبيت ضغط التحميل عند 7785 © لقوة الخفض الدنيا المحددة specified minimum yield strength (SMYS) أي؛ oe LAO 40 ميجا باسكال ؛ مما يعني 87١ ميجا باسكال. تم اختبار (PU عينات تحت نفس ظروف الإختبار لأخذ التشتت النسبي لهذا النوع من الاختبار في الاعتبار. تمت ملائمة مقاومة التكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد sulphide stress cracking لتصبح جيدة (الرمز 0) في غياب كسر عينتين على الأقل بعد ١7١ ساعة وتكون ضعيفة (الرمز (X إذا حدث الكسر قبل ١7١0 ساعة في Ye القسم المدرج لاثنين على الأقل من عينات الاختبار الثلاث. تم a الاختبارات على المرجع A في إزدواج. المرجع | مآ NACE A طريقة اختبار WY (MPa) 2 لمستعمل Jos | HYDR| pH | لقيمة بالميجاباسكال | VY o> ساعة OGEN SULP | التحميل (رطذ/ Co.
HIDE ae (%) مربعة) ا X (VIR)AY. 85% Yoo ove SMYS ve | ase | © | بم 85% X ٠٠ SMYS *مثال مقارن ** اختبارات مذدوجة
الجدول 76 يعرض جدول ١ نتائج المراجع A و 3 للفولاذ وفقاً للاختراع المعالج عند lage ٠١٠١و ٠٠١ باسكال بالاختبارات؛ على خلاف أولئك على المرجع ©؛ لفولاذ مقارن؛ معالج عند 390 ميجا باسكال.
© يعتبر فولاذ الاختراع ذو استعمال خاص بالمنتجات المعنية باستكشاف lily آبار الهيدروكربون hydrocarbon wells مثلما في الصب casing الأنابيب tubing ¢ زوائد الصب risers ؛ أنابيب الحفر drill pipes ؛ أنابيب الحفر ذات الوزن الثقيل heavy weight drill pipes أطواق الحفر أو ملحقات للمنتجات السابقة أعلاه.
Claims (1)
- yy — — عناصر الحمايةhigh yield strength بمقاومة خضوع عالية low alloy steel سبائكي منخفض Wed -١ ١" ومقاومة فائقة للتكسير بالإجهاد ؛ يتميز بأنه يحتوي بالوزن على:" :من 7.3 إلى Jeo؛ 80: من 40.١ إلى 7١© «ا14: ١ أو أقلip 1 2,7 أو أقل١ 8: 10,08 أو أقل7١ AY :من A IX إلى 2١ من :146 4IN من 70,3 إلى : 17 ٠0,79 من 70.07 إلى :7 ١eyo إلى 70.0٠ طل: من ١Toy إلى 70.0٠ له: من ٠VE ويتكون الجزء المتبقي من التركيبة الكيميائية للفولاذ chemical composition of steel المذكور ٠ من Fe وشوائب أو متخلفات ناتجة عن أو ضرورية لعمليات إنتاج وصب الفولاذ steel production and casting processes 7 .١ ؟- فولاذ Ga, steel لعنصر الحماية ١؛ يتميز بأن محتوى الكربون الخاص به يكون في " المدى من JOYA ATTY٠ ب_ yy —Ey steel Med =F ١ لعنصر الحماية ١؛ يتميز بأن محتوى الكربون الخاص به يكون في " المدى من 460 # إلى Jogo١ 4- فولاذ Gy steel لأي من عناصر الحماية السابقة؛ يتميز بأن محتوى Min يكون في المدى Y من 7,9 إلى Joo١ #- فولاذ Gy steel لأي من عناصر الحماية السابقة؛ يتميز بأن محتوى الكربون 1 الخاص به Y يكون في المدى من ٠ ,V / إلى J ٠ A١ +>- فولاذ Gg steel لعنصر الحماية ٠؛ يتميز بأن محتوى molybdenum الخاص به يكون في " المدى من 71,7 إلى TYLA١ 7#- فولاذ Gy steel لأي من عناصر الحماية السابقة؛ يتميز ol محتوى 17 الخاص به يكون " في المدى من 20.4 إلى JN١ + فولاذ steel وفقًا لأي من عناصر الحماية السابقة؛ يتميز بأن محتوى © الخاص به يكون في النطاق من 7250.1 إلى 70.75 و بأن محتوى 170 يكون في المدى من 70.01 إلىJay(Nb XY +V) لأي من عناصر الحماية السابقة؛ يتميز بأن محتوى Ey steel فولاذ -4 ١ ./.,١و ARE المدى من Y الخاص به N وفقًا لأي من عناصر الحماية السابقة؛ يتميز بأن محتوى شائبة steel فولاذ -١١ ١Joa ١ Las ١ إلى / ٠ يتراوح بين Y-١١ ١ منتج فولاذي Gj steel product لأي من عناصر الحماية السابقة؛ يتميز aly تتم معالجته ¥ بالحرارة بحيث تبلغ مقاومة الخضوع الخاصة به من 8567 ميجا بسكال إلى 9765 ميجا بسكال.-١١ ١ منتج فولاذي product !»8 وفقًا لأي من عناصر الحماية السابقة؛ يتميز بأنه تتممعالجته بالحرارة بحيث تبلغ مقاومة الخضوع الخاصة به من 169 ميجا بسكال إلى ٠٠٠١ ميجا بسكال.Y¢ ١ - منتج فولاذي steel product وفقًا لأي من عناصر الحماية ١١ أو VY يتميز بأن عملية" المعالجة بالحرارة الخاصة به تشمل على اثنتين من عمليات الإخماد .quench operations
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR1054418A FR2960883B1 (fr) | 2010-06-04 | 2010-06-04 | Acier faiblement allie a limite d'elasticite elevee et haute resistance a la fissuration sous contrainte par les sulfures |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SA111320502B1 true SA111320502B1 (ar) | 2014-09-10 |
Family
ID=43384551
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SA111320502A SA111320502B1 (ar) | 2010-06-04 | 2011-06-01 | فولاذ سبائكي منخفض بمقاومة خضوع عالية ومقاومة عالية للتكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9273383B2 (ar) |
EP (1) | EP2593574B1 (ar) |
JP (1) | JP5856608B2 (ar) |
CN (1) | CN102939400B (ar) |
AR (1) | AR081190A1 (ar) |
AU (1) | AU2011260493B2 (ar) |
BR (1) | BR112012030817A8 (ar) |
CA (1) | CA2801012C (ar) |
EA (1) | EA023196B1 (ar) |
FR (1) | FR2960883B1 (ar) |
MX (1) | MX347581B (ar) |
MY (1) | MY161469A (ar) |
SA (1) | SA111320502B1 (ar) |
UA (1) | UA106660C2 (ar) |
WO (1) | WO2011151186A1 (ar) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2847274B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2005-08-19 | Usinor | Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication |
MX363648B (es) * | 2012-06-20 | 2019-03-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Acero para articulos tubulares de paises petroleros y metodo para la produccion de los mismos. |
BR112015005870B1 (pt) * | 2012-11-05 | 2018-11-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | aço de baixa liga para produtos tubulares da indústria petrolífera que tem resistência a trinca por tensão de sulfeto e método de fabricação dos mesmos |
WO2015190377A1 (ja) * | 2014-06-09 | 2015-12-17 | 新日鐵住金株式会社 | 低合金油井用鋼管 |
AR101200A1 (es) | 2014-07-25 | 2016-11-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Tubo de acero de baja aleación para pozo de petróleo |
CN104372247B (zh) * | 2014-11-04 | 2016-04-06 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 一种600MPa级高强抗震盘条螺纹钢筋及其制备方法 |
EP3231884B1 (en) * | 2014-12-12 | 2021-08-18 | Nippon Steel Corporation | Low-alloy steel oil well pipe and method for manufacturing a low-alloy steel oil well pipe |
CN105177434B (zh) * | 2015-09-25 | 2017-06-20 | 天津钢管集团股份有限公司 | 125ksi钢级耐硫化氢应力腐蚀油井管的制造方法 |
JP6859835B2 (ja) * | 2017-05-01 | 2021-04-14 | 日本製鉄株式会社 | 鋼材及び油井用継目無鋼管 |
MX2020011361A (es) * | 2018-04-27 | 2020-11-24 | Vallourec Oil & Gas France | Acero con resistencia al agrietamiento por tension de sulfuro, producto tubular hecho a partir de dicho acero, proceso para fabricar un producto tubular y uso del mismo. |
CN110616366B (zh) * | 2018-06-20 | 2021-07-16 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种125ksi钢级抗硫油井管及其制造方法 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6164815A (ja) * | 1984-09-03 | 1986-04-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐遅れ破壊性の優れた高強度鋼の製造法 |
JPS61272351A (ja) * | 1985-05-29 | 1986-12-02 | Kawasaki Steel Corp | 高強度高靭性油井用鋼管 |
MX9708775A (es) * | 1995-05-15 | 1998-02-28 | Sumitomo Metal Ind | Proceso para producir tubo de acero sin costuras de gran solidez teniendo excelente resistencia a la fisuracion por tensiones por sulfuro. |
FR2748036B1 (fr) * | 1996-04-29 | 1998-05-22 | Creusot Loire | Acier faiblement allie pour la fabrication de moules pour matieres plastiques |
CN1120247C (zh) * | 2000-02-02 | 2003-09-03 | 燕山大学 | 纳米晶粒低合金钢板的制造方法 |
TW567233B (en) * | 2001-03-05 | 2003-12-21 | Kiyohito Ishida | Free-cutting tool steel |
JP4609138B2 (ja) * | 2005-03-24 | 2011-01-12 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井管用鋼および油井用継目無鋼管の製造方法 |
JP4952425B2 (ja) | 2006-08-21 | 2012-06-13 | ソニー株式会社 | 液晶装置および電子機器 |
BRPI0804500B1 (pt) | 2007-04-18 | 2018-09-18 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | aço para trabalho a quente |
JP5380892B2 (ja) | 2007-05-29 | 2014-01-08 | Jfeスチール株式会社 | 加工性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 |
FR2939449B1 (fr) * | 2008-12-09 | 2011-03-18 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas France | Acier faiblement allie a limite d'elasticite elevee et haute resistance a la fissuration sous contrainte par les sulfures. |
JP5728836B2 (ja) | 2009-06-24 | 2015-06-03 | Jfeスチール株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管の製造方法 |
-
2010
- 2010-06-04 FR FR1054418A patent/FR2960883B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2011
- 2011-05-13 AR ARP110101661A patent/AR081190A1/es active IP Right Grant
- 2011-05-19 CN CN201180027251.3A patent/CN102939400B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2011-05-19 MX MX2012014058A patent/MX347581B/es active IP Right Grant
- 2011-05-19 UA UAA201213859A patent/UA106660C2/uk unknown
- 2011-05-19 BR BR112012030817A patent/BR112012030817A8/pt not_active Application Discontinuation
- 2011-05-19 CA CA2801012A patent/CA2801012C/fr not_active Expired - Fee Related
- 2011-05-19 AU AU2011260493A patent/AU2011260493B2/en not_active Ceased
- 2011-05-19 WO PCT/EP2011/058134 patent/WO2011151186A1/fr active Application Filing
- 2011-05-19 EP EP11720496.6A patent/EP2593574B1/fr not_active Not-in-force
- 2011-05-19 MY MYPI2012005239A patent/MY161469A/en unknown
- 2011-05-19 US US13/698,909 patent/US9273383B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2011-05-19 JP JP2013512825A patent/JP5856608B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2011-05-19 EA EA201270785A patent/EA023196B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2011-06-01 SA SA111320502A patent/SA111320502B1/ar unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
UA106660C2 (uk) | 2014-09-25 |
AR081190A1 (es) | 2012-07-04 |
JP5856608B2 (ja) | 2016-02-10 |
AU2011260493A1 (en) | 2013-01-10 |
CN102939400A (zh) | 2013-02-20 |
WO2011151186A1 (fr) | 2011-12-08 |
MX2012014058A (es) | 2012-12-17 |
EA201270785A1 (ru) | 2013-04-30 |
AU2011260493B2 (en) | 2015-07-30 |
EP2593574A1 (fr) | 2013-05-22 |
CA2801012A1 (fr) | 2011-12-08 |
CA2801012C (fr) | 2018-05-01 |
JP2013534563A (ja) | 2013-09-05 |
MX347581B (es) | 2017-05-02 |
EA023196B1 (ru) | 2016-05-31 |
EP2593574B1 (fr) | 2017-03-22 |
FR2960883A1 (fr) | 2011-12-09 |
US9273383B2 (en) | 2016-03-01 |
FR2960883B1 (fr) | 2012-07-13 |
BR112012030817A2 (pt) | 2016-11-01 |
BR112012030817A8 (pt) | 2018-03-27 |
CN102939400B (zh) | 2016-08-03 |
US20130061988A1 (en) | 2013-03-14 |
MY161469A (en) | 2017-04-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SA111320502B1 (ar) | فولاذ سبائكي منخفض بمقاومة خضوع عالية ومقاومة عالية للتكسير بالإجهاد الناتج عن وجود كبريتيد | |
CA2754123C (en) | Low alloy steel with a high yield strength and high sulphide stress cracking resistance | |
CN102199736B (zh) | 一种高强度、抗co2/h2s腐蚀无缝集输管线管 | |
AU2014294080B2 (en) | High-strength steel material for oil well and oil well pipes | |
CA2962216C (en) | High-strength steel material for oil well and oil country tubular goods | |
WO2010050519A1 (ja) | 耐硫化物応力割れ性と耐高温炭酸ガス腐食に優れた高強度ステンレス鋼管 | |
WO1999041422A1 (fr) | Acier resistant a la corrosion et tuyau de puits de petrole resistant a la corrosion presentant une haute resistance a la corrosion par le dioxyde de carbone gazeux | |
EP3690073A1 (en) | Oil well pipe martensitic stainless seamless steel pipe and production method for same | |
EP2803741B1 (en) | Method of post weld heat treatment of a low alloy steel pipe | |
CA2743552C (en) | Low alloy steel with a high yield strength and high sulphide stress cracking resistance | |
JP2010530477A (ja) | 産油国の管製品用の優れた耐腐食性を持つ低合金鋼 | |
JPH09118919A (ja) | 耐海水腐食性に優れた鋼材の製造方法 | |
CN105624575A (zh) | 一种临氢设备用钢 | |
BR112020020524A2 (pt) | Aço resistente a rachadura por tensão de sulfeto, produto tubular feito a partir do referido aço, processo para fabricar um produto tubular e uso do mesmo | |
EP2803743B1 (en) | Low alloy steel | |
CN115369316A (zh) | 一种抗二氧化碳腐蚀性能优良的高强度无缝钢管及其制造方法 |