RU96107719A - METHOD FOR ENRICHMENT OF FINE-FACED ORE WEIGHT AND INSTALLATION FOR ITS IMPLEMENTATION - Google Patents

METHOD FOR ENRICHMENT OF FINE-FACED ORE WEIGHT AND INSTALLATION FOR ITS IMPLEMENTATION

Info

Publication number
RU96107719A
RU96107719A RU96107719/03A RU96107719A RU96107719A RU 96107719 A RU96107719 A RU 96107719A RU 96107719/03 A RU96107719/03 A RU 96107719/03A RU 96107719 A RU96107719 A RU 96107719A RU 96107719 A RU96107719 A RU 96107719A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
slurry
installation according
sieve
diameter
determined
Prior art date
Application number
RU96107719/03A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2114701C1 (en
Inventor
Б.П. Деркачев
Original Assignee
Б.П. Деркачев
Filing date
Publication date
Application filed by Б.П. Деркачев filed Critical Б.П. Деркачев
Priority to RU96107719/03A priority Critical patent/RU2114701C1/en
Priority claimed from RU96107719/03A external-priority patent/RU2114701C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2114701C1 publication Critical patent/RU2114701C1/en
Publication of RU96107719A publication Critical patent/RU96107719A/en

Links

Claims (41)

1. Способ обогащения мелкофракционной рудной массы методом гидрогравитационной классификации, отличающийся тем, что рудосодержащие частицы отделяют гравитационным перемещением калиброванной твердой фазы гидросмеси, для чего пульпу транспортируют через блок гравитационной осадки, установившимся потоком в переходном режиме, от турбулентного к ламинарному, пропускают по кольцевому и линейному наклонным гравитационным пульповодам и осаждающиеся при этом движущиеся по дну пульповоде частицы гравитационного концентрата отводят в сборник через отверстие в донной части пульповода.1. The method of enrichment of fine-grained ore mass by the method of hydrogravity classification, characterized in that the ore-containing particles are separated by gravitational movement of the calibrated solid phase of the slurry, for which the pulp is transported through the gravity sedimentation unit, established in a transient flow, from turbulent to laminar, passed through a circular and linear inclined gravitational slurry lines and particles of gravity concentrate moving along the bottom of the slurry line that are deposited in this case are diverted IR through the opening in the bottom of slurry pipeline. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что производят калибровку и предварительное отделение рудосодержащих частиц на калибровочной решетке путем размыва водой. 2. The method according to claim 1, characterized in that the calibration and preliminary separation of ore-containing particles on the calibration grid by washing with water. 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что производят выделение самородных частиц из оставшихся после калибровки и предварительного отделения рудосодержащих частиц на калибровочной решетке, для чего гидросмесь пропускают через самородкоуловитель. 3. The method according to claim 1, characterized in that the separation of native particles from the remaining after calibration and preliminary separation of ore-containing particles on the calibration grate, for which the hydraulic mixture is passed through a self-trap. 4. Способ по п.1, отличающийся тем, что оставшиеся после выделения самородных частиц гидросмесь калибруют и отделяют рудосодержащие частицы центробежной силой, для чего ее вращают в параболическом решете путем тангенциальной подачи со скоростью 2 - 10 м/с. 4. The method according to claim 1, characterized in that the hydraulic mixture remaining after the separation of the native particles is calibrated and the ore-containing particles are separated by centrifugal force, for which it is rotated in a parabolic sieve by tangential feeding at a speed of 2-10 m / s. 5. Способ по п.1, отличающийся тем, что оставшуюся после выделения на параболическом решете рудосодержащих частиц, гидросмесь пропускают через блок гравитационной отсадки рудосодержащих частиц. 5. The method according to claim 1, characterized in that the hydraulic mixture remaining after separation of ore-containing particles on a parabolic sieve is passed through a gravity deposit unit of ore-containing particles. 6. Способ по п.1, отличающийся тем, что оставшуюся после гравитационной осадки в блоке осадки гидросмесь пропускают через линейно-кольцевой гравитационной пульповод. 6. The method according to claim 1, characterized in that the hydraulic mixture remaining after gravitational sedimentation in the sedimentation unit is passed through a linear-annular gravitational slurry line. 7. Способ по п.1, отличающийся тем, что полученный в линейно-кольцевом гравитационном пульповоде концентрат разбавляют водой и повторно пропускают через линейно-кольцевой гравитационный пульповод и блок гравитационной отсадки рудосодержащих частиц. 7. The method according to claim 1, characterized in that the concentrate obtained in a linear-annular gravitational slurry conduit is diluted with water and re-passed through a linear-annular gravitational pulp conduit and a gravity deposit unit of ore-containing particles. 8. Установка обогащения мелкофракционной рудной массы методом гидрогравитационной классификации, реализующая способ по п.1, содержащая устройство отделения рудосодержащих частиц, отличающаяся тем, что устройство отделения рудосодержащих частиц выполнено в виде наклонной калибрующей решетки. 8. Installation for the enrichment of fine-grained ore mass by the method of hydrogravity classification, implementing the method according to claim 1, comprising a device for separating ore-containing particles, characterized in that the device for separating ore-containing particles is made in the form of an inclined calibrating grating. 9. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что устройство подготовки исходной гидросмеси выполнено в виде емкости с водой, с выходом и входом, в верхней части вход закрыт калибровочной решеткой, а выход соединен с приемным патрубком грунтового (струйного) насоса. 9. Installation according to claim 1, characterized in that the preparation device for the initial slurry is made in the form of a tank with water, with an outlet and an entrance, in the upper part the inlet is closed by a calibration grid, and the outlet is connected to the receiving pipe of the ground (jet) pump. 10. Установка по п.1, отличающаяся тем, что она оснащена регулируемым по длине и по положению в пространстве, относительно изначального конструктивного положения, нагнетательным пульповодом. 10. Installation according to claim 1, characterized in that it is equipped with a discharge pulp guide that is adjustable in length and in position in space, relative to the initial structural position. 11. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что нагнетательный пульповод смонтирован под углом 45 - 75o к вертикальной плоскости.11. Installation according to claim 1, characterized in that the discharge slurry line is mounted at an angle of 45 - 75 o to the vertical plane. 12. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что скорость подачи исходной гидросмеси v1, в 1,5 - 2 раза выше критической скорости транспортировки гидросмеси данной плотности по пульповоду данного диаметра, определяемой по формуле
Figure 00000001

где vкр - критическая скорость потока гидросмеси, м/с;
Dнг - диаметр нагнетательного пульповода, м;
ω - гидравлическая крупность частицы, м/с;
ρo- плотность воды, т/м3;
ρсм- плотность гидросмеси, т/м3.12. Installation according to claim 1, characterized in that the feed rate of the initial slurry v 1 is 1.5 - 2 times higher than the critical speed of transportation of the slurry of a given density through a slurry line of a given diameter, determined by the formula
Figure 00000001

where v cr - the critical flow rate of the slurry, m / s;
D ng - diameter of the discharge slurry line, m;
ω is the hydraulic particle size, m / s;
ρ o - the density of water, t / m 3 ;
ρ cm is the density of the slurry, t / m 3 . 13. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что диаметр нагнетательного пульповода определяется по формуле
Figure 00000002

где Q - производительность насоса подачи гидросмеси, м3/ч;
v1 - скорость гидросмеси в нагнетательном пульповоде, м/с;
π = 3,14;
3600 - число секунд в одном часе (переводной коэффициент).13. Installation according to p. 1, characterized in that the diameter of the discharge pulp is determined by the formula
Figure 00000002

where Q is the performance of the slurry feed pump, m 3 / h;
v 1 - the speed of the slurry in the injection pulp line, m / s;
π = 3.14;
3600 - the number of seconds in one hour (conversion factor). 14. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что нагнетательный пульповод выполнен из стальных труб с антифрикционным покрытием внутренней поверхности труб. 14. Installation according to claim 1, characterized in that the injection slurry line is made of steel pipes with an antifriction coating on the inner surface of the pipes. 15. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что нагнетательный пульповод оснащен устройством отделения самородных минеральных частиц (самородкоуловителем). 15. Installation according to claim 1, characterized in that the discharge pulp line is equipped with a device for separating native mineral particles (self-trapping device). 16. Установка по п.1, отличающаяся тем, что она оснащена автономным блоком приготовления исходной гидросмеси непосредственно в устройстве калибровки и отделения частиц с раздельной подачей жидкой и твердой фаз гидросмеси. 16. Installation according to claim 1, characterized in that it is equipped with an autonomous unit for preparing the initial slurry directly in the device for calibrating and separating particles with a separate supply of liquid and solid phases of the slurry. 17. Установка по п.1, отличающаяся тем, что она оснащена устройством калибровки и отделения рудосодержащих частиц, выполненном в виде вертикальной цилиндрической обечайки, установленной на вертикально установленном параболическом решете с вертикальным отверстием в вершине параболического решета и с тангенциальным патрубком подачи пульпы на поверхность решета. 17. Installation according to claim 1, characterized in that it is equipped with a device for calibrating and separating ore-containing particles, made in the form of a vertical cylindrical shell mounted on a vertically mounted parabolic sieve with a vertical hole at the top of the parabolic sieve and with a tangential pulp supply to the sieve surface . 18. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что высота вертикальной цилиндрической обечайки определяется по формуле
H = 2Dпатр,
где H - высота цилиндрической обечайки, м;
Dпатр - диаметр патрубка подачи пульпы на поверхность параболического решета, м.18. Installation under item 1, characterized in that the height of the vertical cylindrical shell is determined by the formula
H = 2D patr
where H is the height of the cylindrical shell, m;
D patr - the diameter of the pipe supply pulp to the surface of the parabolic sieve, m 19. Установка по п.1, отличающаяся тем, что верхняя часть образующей решета - параболы, наклонена к горизонтальной плоскости под углом 45 ± 15o, нижняя часть - под углом 30 ± 15o к горизонтальной плоскости.19. Installation according to claim 1, characterized in that the upper part of the generatrix of the sieve - parabola, is inclined to the horizontal plane at an angle of 45 ± 15 o , the lower part - at an angle of 30 ± 15 o to the horizontal plane. 20. Установка по п.1, отличающаяся тем, что диаметр выходного отверстия параболического решета для выхода надрешетного продукта определяется по формуле
Dнп = (1 - 3)Dнг,
где Dнп - диаметр патрубка выхода надрешетного продукта, м;
Dнг - диаметр нагнетательного пульповода, м.20. Installation according to claim 1, characterized in that the diameter of the outlet of the parabolic sieve for the output of the oversize product is determined by the formula
D nn = (1 - 3) D ng ,
where D NP - the diameter of the outlet pipe sieve product, m;
D ng - diameter of the discharge slurry line, m 21. Установка по п.1, отличающаяся тем, что диаметр выходного патрубка отверстия параболического решета для выхода подрешетного продукта определяется по формуле
Dпп = (2 - 3)Dнг,
где Dпп - диаметр патрубка выхода подрешетного продукта, м;
Dнг - диаметр нагнетательного пульповода, м.21. Installation according to claim 1, characterized in that the diameter of the outlet pipe of the hole of the parabolic sieve for the output of the under-sieve product is determined by the formula
D nn = (2 - 3) D ng ,
where D PP - the diameter of the outlet pipe of the under-sieve product, m;
D ng - diameter of the discharge slurry line, m 22. Установка по п.1, отличающаяся тем, что образующая параболического решета выполнена в виде вертикально расположенной вершиной вниз ветви параболы. 22. Installation according to claim 1, characterized in that the generatrix of the parabolic sieve is made in the form of a parabola branch vertically located with its top down. 23. Установка по п.1, отличающаяся тем, что отверстия в поверхности параболического решета выполнены перпендикулярно образующей решета, т.е. под 90o.23. Installation according to claim 1, characterized in that the holes in the surface of the parabolic sieve are made perpendicular to the forming sieve, i.e. under 90 o . 24. Установка по п.1, отличающаяся тем, что отверстия в стенке решета выполнены с увеличивающейся от входа к выходу площадью проходного сечения - с меньшей, диаметра d1 на внутренней, рабочей стороне, с большей - диаметра d2 = d1 + (2 - 4) мм на внешней стенке решета.24. Installation according to claim 1, characterized in that the holes in the wall of the sieve are made with a passage area increasing from entrance to exit - with a smaller diameter d 1 on the inner, working side, with a larger diameter d 2 = d 1 + ( 2 - 4) mm on the outer wall of the sieve. 25. Установка по п.1, отличающаяся тем, что производительность параболического решета определяется по формуле
Figure 00000003

где Qp - производительность параболического решета по исходной смеси, м3/ч;
d2p - диаметр граничного зерна, по которому идет калибровка твердой фазы гидросмеси, м;
d - диаметр отверстий, входных, решета, м;
Dвс - диаметр верхнего сечения решета, м;
Dпп - диаметр патрубка выхода подрешетного продукта, м;
K1 - коэффициент, определяющий соотношение суммарной площади отверстий решета и площади рабочей поверхности решета, безразмерная империческая величина;
K2 - коэффициент, учитывающий концентрацию гидросмеси, безразмерная империческая величина;
K3 - коэффициент, учитывающий содержание гравия в составе гидросмеси, империческая безразмерная величина.25. Installation according to claim 1, characterized in that the performance of the parabolic sieve is determined by the formula
Figure 00000003

where Q p is the performance of the parabolic sieve in the initial mixture, m 3 / h;
d 2p - the diameter of the boundary grain, which is the calibration of the solid phase of the slurry, m;
d is the diameter of the holes, input, sieve, m;
D sun - the diameter of the upper section of the sieve, m;
D PP - the diameter of the outlet pipe of the under-sieve product, m;
K 1 - coefficient determining the ratio of the total area of the sieve holes and the area of the working surface of the sieve, dimensionless imperial value;
K 2 - coefficient taking into account the concentration of the slurry, dimensionless imperial value;
K 3 - coefficient taking into account the gravel content in the hydraulic mixture, imperial dimensionless quantity. 26. Установка по п.1, отличающаяся тем, что оснащена устройством принудительной гидрогравитационной отсадки частиц /блоком отсадки/ твердой фазы гидросмеси. 26. Installation according to claim 1, characterized in that it is equipped with a device for forced hydrogravitic particle deposition / jigging unit / solid mixture of the hydraulic mixture. 27. Установка по п.1, отличающаяся тем, что устройство принудительной гидрогравитационной осадки частиц твердой фазы гидросмеси смонтировано под углами 30 - 45o и 60 - 75o к горизонтальной плоскости.27. Installation according to claim 1, characterized in that the device for forced hydrogravity sedimentation of particles of the solid phase of the hydraulic mixture is mounted at angles of 30 - 45 o and 60 - 75 o to the horizontal plane. 28. Установка по п.1, отличающаяся тем, что диаметр отверстий параболического решета определяется по формуле
dот = (2,5 - 4,0) x dгр,
где dот - диаметр отверстий решета, м;
dгр - диаметр граничного зерна, по которому идет калибровка твердой фазы гидросмеси.28. Installation according to claim 1, characterized in that the diameter of the holes of the parabolic sieve is determined by the formula
d from = (2.5 - 4.0) xd gr ,
where d from - the diameter of the holes of the sieve, m;
d gr - the diameter of the boundary grain, which is the calibration of the solid phase of the slurry. 29. Установка по п.1, отличающаяся тем, что длина линейно-кольцевого пульповода, от входа в него до заднего края донного отверстия выхода концентрата, определяется по формуле
Figure 00000004

где vср - скорость движения потока гидросмеси по пульповоду, м/с;
Dп - диаметр пульповода (внутренний), м;
vo - скорость осаждения зерна в движущемся потоке пульпы, м/с;
K1 - коэффициент, учитывающий ускорение падения зерна в режиме интенсивного перемешивания. Для зерен размером более 1 мм K1 = 1, для зерен размером менее 1 мм величина K1 определяется по формуле
Figure 00000005

где d - размер зерна, м.29. Installation according to claim 1, characterized in that the length of the linear-annular slurry conduit, from the entrance to it to the rear edge of the bottom opening of the concentrate outlet, is determined by the formula
Figure 00000004

where v cf - the velocity of the flow of the slurry through the slurry line, m / s;
D p - the diameter of the slurry line (internal), m;
v o is the deposition rate of grain in a moving pulp stream, m / s;
K 1 - coefficient taking into account the acceleration of grain fall in the intensive mixing mode. For grains larger than 1 mm, K 1 = 1, for grains smaller than 1 mm, K 1 is determined by the formula
Figure 00000005

where d is the grain size, m 30. Установка по п.1, отличающаяся тем, что величина скорости осаждения зерна в условиях переходного от турбулентного к ламинарному характеру движения потока гидросмеси по пульповоду определяется по формуле
Figure 00000006

где vo - скорость осаждения зерна, м/с;
d - крупность зерна, м;
δ - плотность зерна, кг/м3;
0,89 - имперический коэффициент.30. Installation according to claim 1, characterized in that the value of the grain deposition rate under conditions of transition from turbulent to laminar flow of the slurry through the slurry conduit is determined by the formula
Figure 00000006

where v o is the deposition rate of grain, m / s;
d - grain size, m;
δ is the grain density, kg / m 3 ;
0.89 - imperial coefficient. 31. Установка по п.1, отличающаяся тем, что средняя скорость движения потока гидросмеси по пульповоду определяется по формуле
vср = 1,5 x vд,
где vср - средняя скорость движения потока гидросмеси по пульповоду, м/с;
vд - донная скорость, м/с.31. Installation according to claim 1, characterized in that the average velocity of the slurry flow through the slurry line is determined by the formula
v cf. = 1.5 xv d ,
where v sr - the average velocity of the flow of the slurry through the slurry line, m / s;
v d - bottom velocity, m / s. 32. Установка по п.1, отличающаяся тем, что донная скорость, т.е. минимальная скорость, при которой происходит перемещение однородных зерен любого удельного веса по дну пульповода, определяется по имперической формуле
Figure 00000007

где vд - донная скорость течения, см/с;
γn- удельный вес частиц, г/см3;
d - размер переносимых частиц, мм;
е - основание натуральных логарифмов.32. Installation according to claim 1, characterized in that the bottom speed, i.e. the minimum speed at which homogeneous grains of any specific gravity move along the bottom of the slurry conduit is determined by the imperial formula
Figure 00000007

where v d - bottom flow velocity, cm / s;
γ n is the specific gravity of particles, g / cm 3 ;
d is the size of the transferred particles, mm;
e is the basis of natural logarithms. 33. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что перепад высот от входа в линейно-кольцевой пульповод до задней стенки донного отверстия выхода концентрата из пульповода определяется по формуле:
Figure 00000008

где vср - средняя скорость истечения пульпы (средняя скорость движения потока гидросмеси по пульповоду), м/с;
g - ускорение свободного падения, g = 9,81 м/с2;
φ - коэффициент скорости, φ = 0,82-0,85;
H - перепад высот, м.33. Installation according to claim 1, characterized in that the height difference from the entrance to the linear-annular slurry line to the rear wall of the bottom opening of the concentrate outlet from the slurry line is determined by the formula:
Figure 00000008

where v sr - the average velocity of the expiration of the pulp (average velocity of the flow of the slurry through the slurry line), m / s;
g is the acceleration of gravity, g = 9.81 m / s 2 ;
φ is the velocity coefficient, φ = 0.82-0.85;
H - elevation difference, m. 34. Установка по п.1, отличающаяся тем, что установочный угол наклона пульповода к горизонтальной плоскости определяется по формуле:
Figure 00000009

где γ - монтажный (установочный) угол наклона пульповода, в градусах;
L - длина линейно-кольцевого пульповода, м;
Н - перепад высот между входом в пульповод и задней стенкой донного отверстия выхода концентрата из пульповода, м.34. The installation according to claim 1, characterized in that the installation angle of the slurry line to the horizontal plane is determined by the formula:
Figure 00000009

where γ is the mounting angle of the slurry duct, in degrees;
L is the length of the linear-annular slurry line, m;
N is the height difference between the entrance to the slurry line and the rear wall of the bottom opening of the concentrate outlet from the slurry line, m 35. Установка по п.1, отличающаяся тем, что в донной части пульповода выполнено отверстие в виде ленточной щели, размеры которой определяются по следующим империческим зависимостям
c = (2,5 - 3)dmax,
b = (4 - 4,5)dmax,
l = (1 - 2)Dп,
где с - глубина занижения ленточной секции для трубы пульповода в сторону движения потока гидросмеси, мм;
b - ширина щели, м;
l - длина щели (занижения), мм;
dmax - максимальный размер отводимых частиц, мм.35. Installation according to claim 1, characterized in that in the bottom of the slurry conduit a hole is made in the form of a tape gap, the dimensions of which are determined by the following empire dependencies
c = (2.5 - 3) d max ,
b = (4 - 4,5) d max ,
l = (1 - 2) D p ,
where c is the depth of understatement of the tape section for the slurry pipe in the direction of flow of the hydraulic mixture, mm;
b - slot width, m;
l is the length of the gap (understatement), mm;
d max - the maximum size of the removed particles, mm 36. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что расход через донное отверстие в трубе пульповода определяется по формуле
Figure 00000010

где vср - средняя скорость движения потока гидросмеси по пульповоду, м/с;
Dп - внутренний диаметр пульповода, м;
Q - расход, м3/ч;
3600 - переводной коэффициент.36. Installation under item 1, characterized in that the flow rate through the bottom hole in the pipe of the slurry conduit is determined by the formula
Figure 00000010

where v sr - the average velocity of the flow of the slurry through the slurry line, m / s;
D p - the inner diameter of the slurry line, m;
Q - flow rate, m 3 / h;
3600 is a conversion factor. 37. Установка по п.1, отличающаяся тем, что ширина донной щели снабжена устройством регулирования ширины щели, т.е. расходом гидросмеси, входящей из пульповода через донную щель. 37. Installation according to claim 1, characterized in that the width of the bottom slit is provided with a device for adjusting the width of the slit, i.e. the flow rate of the slurry entering from the slurry line through the bottom slit. 38. Установка по п.1, отличающаяся тем, что она снабжена дополнительным линейно-кольцевым пульповодом, вход в который последовательно соединен через смесительную емкость и блок осадки частиц с выходом из шлангового пульповода. 38. The installation according to claim 1, characterized in that it is equipped with an additional linear-annular slurry conduit, the entrance to which is connected in series through a mixing tank and a particle sedimentation unit with an outlet from the hose pulp conduit. 39. Установка по п.1, отличающаяся тем, что выход из донного отверстия пульповода соединен со входом в шланговый соединительный пульповод. 39. Installation according to claim 1, characterized in that the outlet from the bottom opening of the slurry conduit is connected to the entrance to the hose connecting pulp conduit. 40. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что в ней смеситель дополнительного линейно-кольцевого пульповода выполнен в виде грунтового (струйного) насоса, входной патрубок которого соединен с выходом соединительного шлангового пульповода. 40. Installation according to claim 1, characterized in that the mixer of the additional linear-annular slurry conduit is made in the form of a soil (jet) pump, the inlet of which is connected to the output of the connecting hose pulp conduit. 41. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что в ней успокоитель потока выполнен в виде проточной емкости с предохранительным клапаном перелива. 41. Installation according to claim 1, characterized in that the flow damper is made in the form of a flow tank with a safety overflow valve.
RU96107719/03A 1996-04-16 1996-04-16 Method for concentration of fine-fraction ore material RU2114701C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU96107719/03A RU2114701C1 (en) 1996-04-16 1996-04-16 Method for concentration of fine-fraction ore material

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU96107719/03A RU2114701C1 (en) 1996-04-16 1996-04-16 Method for concentration of fine-fraction ore material

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2114701C1 RU2114701C1 (en) 1998-07-10
RU96107719A true RU96107719A (en) 1998-12-20

Family

ID=20179574

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU96107719/03A RU2114701C1 (en) 1996-04-16 1996-04-16 Method for concentration of fine-fraction ore material

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2114701C1 (en)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2144430C1 (en) * 1999-02-08 2000-01-20 Деркачев Борис Павлович Method of processing mineral-containing mining mass
WO2001089703A1 (en) * 2000-05-22 2001-11-29 Boris Pavlovich Derkachev Method for enrichment of heavy fine-fractional concentrates
WO2005061113A1 (en) * 2003-12-24 2005-07-07 Boris Pavlovich Derkachev Method for processing the rock mass of heavy metal fields

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US5957301A (en) Method and apparatus for the separation of materials having different densities
JP5735925B2 (en) Selective particle size separation device for hard powdered material by centrifugal action and method of using such device
JP2004501846A (en) Solid transport method
US4120783A (en) Apparatus and process for ordinary and submarine mineral beneficiation
US4543180A (en) Device for separating coarse and fine particles from ultrafines
EP0316326A1 (en) Separation of mixtures in a wind tunnel
RU96107719A (en) METHOD FOR ENRICHMENT OF FINE-FACED ORE WEIGHT AND INSTALLATION FOR ITS IMPLEMENTATION
EP0809534B1 (en) Mineral separator
US20080135461A1 (en) Dense medium separator
CA2141636A1 (en) Spiral separator
US10828648B2 (en) Flotation cell
CN108499745A (en) A kind of refractory minerals floatation system and floatation process
EP0160031A1 (en) Hydraulically operated different density particle sorting apparatus and process.
US4272363A (en) Coal washing apparatus
RU2479353C1 (en) Dressing device
US3773176A (en) Separating apparatus and method
RU2114701C1 (en) Method for concentration of fine-fraction ore material
US11911775B2 (en) Particle separation apparatus
RU2147939C1 (en) Method of separation of particles from liquid by means of turbulent vortices and device for realization of this method
US20220168749A1 (en) Spiral separators and parts therefore
SU986517A1 (en) Air separator with horisontal feeding of air
RU2143309C1 (en) Gravity-inertia deduster
CN209333945U (en) A kind of efficient separation spiral chute
JPS6327516B2 (en)
RU95115776A (en) METHOD FOR ENRICHMENT OF FINE-FACED ORE WEIGHT AND INSTALLATION FOR ITS IMPLEMENTATION