RU2753091C1 - Интенсифицирующая теплопередачу труба, а также содержащие ее крекинговая печь и атмосферно-вакуумная нагревательная печь - Google Patents

Интенсифицирующая теплопередачу труба, а также содержащие ее крекинговая печь и атмосферно-вакуумная нагревательная печь Download PDF

Info

Publication number
RU2753091C1
RU2753091C1 RU2020115573A RU2020115573A RU2753091C1 RU 2753091 C1 RU2753091 C1 RU 2753091C1 RU 2020115573 A RU2020115573 A RU 2020115573A RU 2020115573 A RU2020115573 A RU 2020115573A RU 2753091 C1 RU2753091 C1 RU 2753091C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
heat transfer
pipe
tubular body
rib
heat
Prior art date
Application number
RU2020115573A
Other languages
English (en)
Inventor
Гоцин Ван
Цзюньцзе Лю
Лицзюнь Чжан
Цун ЧЖОУ
Чжаобинь ЧЖАН
Шаша ЯН
Дунфа ШЭНЬ
Сяофэн ЛИ
Шифан ЯН
Чжиго ДУ
Юнган Чжан
Ин Ши
Цзинхан ГО
Original Assignee
Чайна Петролеум Энд Кемикал Корпорейшн
БЕЙДЖИНГ РИСЕРЧ ИНСТИТЮТ ОФ КЕМИКАЛ ИНДАСТРИ, ЧАЙНА ПЕТРОЛЕУМ энд КЕМИКАЛ КОРПОРЕЙШН
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from CN201711056794.3A external-priority patent/CN109724447B/zh
Priority claimed from CN201711029500.8A external-priority patent/CN109724446B/zh
Priority claimed from CN201711057043.3A external-priority patent/CN109724448B/zh
Priority claimed from CN201711023424.XA external-priority patent/CN109724444B/zh
Priority claimed from CN201711027588.XA external-priority patent/CN109724445B/zh
Application filed by Чайна Петролеум Энд Кемикал Корпорейшн, БЕЙДЖИНГ РИСЕРЧ ИНСТИТЮТ ОФ КЕМИКАЛ ИНДАСТРИ, ЧАЙНА ПЕТРОЛЕУМ энд КЕМИКАЛ КОРПОРЕЙШН filed Critical Чайна Петролеум Энд Кемикал Корпорейшн
Application granted granted Critical
Publication of RU2753091C1 publication Critical patent/RU2753091C1/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
    • F28F13/12—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media by creating turbulence, e.g. by stirring, by increasing the force of circulation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
    • C10G9/18—Apparatus
    • C10G9/20—Tube furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
    • C10G9/18—Apparatus
    • C10G9/20—Tube furnaces
    • C10G9/203—Tube furnaces chemical composition of the tubes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/006—Tubular elements; Assemblies of tubular elements with variable shape, e.g. with modified tube ends, with different geometrical features
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/08—Tubular elements crimped or corrugated in longitudinal section
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
    • F28F13/08—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media by varying the cross-section of the flow channels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/18—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by applying coatings, e.g. radiation-absorbing, radiation-reflecting; by surface treatment, e.g. polishing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/02—Header boxes; End plates
    • F28F9/04—Arrangements for sealing elements into header boxes or end plates
    • F28F9/16—Arrangements for sealing elements into header boxes or end plates by permanent joints, e.g. by rolling
    • F28F9/165—Arrangements for sealing elements into header boxes or end plates by permanent joints, e.g. by rolling by using additional preformed parts, e.g. sleeves, gaskets
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0024—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for combustion apparatus, e.g. for boilers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0056—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for ovens or furnaces
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0075—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for syngas or cracked gas cooling systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F2270/00—Thermal insulation; Thermal decoupling

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
  • Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
  • Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
  • Thermal Insulation (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области теплопередачи посредством текучей среды и раскрывает интенсифицирующую теплопередачу трубу, а также содержащие ее крекинговую печь и атмосферно-вакуумную нагревательную печь. Интенсифицирующая теплопередачу труба (1), содержащая трубный корпус (10) трубчатой формы, имеющий впуск (100) для введения текучей среды и выпуск (101) для выведения вышеупомянутой текучей среды, причем внутренняя стенка трубного корпуса (10) выполнена с ребром (11), выступающим в направлении внутрь трубного корпуса (10), соединенным со стенкой сваркой, ребро (11) спирально выступает в аксиальном направлении трубного корпуса (10), при этом высота ребра (11) постепенно увеличивается для уменьшения напряжения ребра (11) в месте сварки во время работы от одного конца по меньшей мере на части протяженности ребра. Технический результат - снижение термического напряжения в месте сварки и как следствие увеличение срока эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы. 2 н. и 18 з. п. ф-лы, 28 ил., 5 табл.

Description

Область техники настоящего изобретения
Настоящее изобретение относится к области техники теплопередачи посредством текучей среды, в частности к интенсифицирующей теплопередачу трубе, а также к содержащим ее крекинговой печи и атмосферно-вакуумной нагревательной печи.
Уровень техники настоящего изобретения
Интенсифицирующая теплопередачу труба означает теплопередающий элемент, способный интенсифицировать теплопередачу посредством текучей среды между внутренним и внешним пространством трубы, то есть позволяющий передавать максимально возможное количество тепла в расчете на единицу площади поверхности теплопередачи за единицу времени. Интенсифицирующие теплопередачу трубы используют во многих отраслях промышленности, таких как теплоэнергетическая, нефтехимическая, пищевая, фармацевтическая, легкая, металлургическая, судостроительная и другие отрасли промышленности. Крекинговая печь представляет собой важное оборудование в нефтехимической промышленности; соответственно, интенсифицирующую теплопередачу трубу широко используют в крекинговой печи.
В интенсифицирующей теплопередачу трубе существует проточный граничный слой между массой движущейся текучей среды и поверхностью стенки трубы, и возникает большое термическое сопротивление. В то же время, вследствие чрезвычайно низкой скорости потока в граничном слое, кокс постепенно осаждается и прикрепляется к внутренней поверхности печной трубы в течение процесса крекинга, и образуется плотный коксовый слой, причем этот коксовый слой имеет чрезвычайно большое термическое сопротивление. Таким образом, максимальное термическое сопротивление трубы в радиационной секции крекинговой печи существует в области граничного слоя внутренней стенки трубы.
В документе US 5605400 А раскрыта интенсификация теплопередачи посредством установки ребра на внутренней стенке интенсифицирующей теплопередачу трубы. Ребро не только увеличивает площадь поверхности интенсифицирующей теплопередачу трубы, но также увеличивает турбулентную кинетическую энергию внутри трубы. Ребро присутствует в форме изогнутой лопасти. Ребро обычно расположено во внутреннем пространстве интенсифицирующей теплопередачу трубы для уменьшения толщины граничного слоя текучей среды посредством вращательного движения самой текучей среды, и в результате этого достигается цель интенсификации теплопередачи. Хотя интенсифицирующая теплопередачу труба с ребром производит относительно хороший эффект интенсификации теплопередачи, часто могут возникать трещины между ребром и стенкой интенсифицирующей теплопередачу трубы вследствие высокого напряжения в области сварки в процессе эксплуатации, поскольку ребро соединено со стенкой интенсифицирующей теплопередачу трубы посредством сварки. В частности, в случае сочетания долгосрочной эксплуатации и чрезмерно высокой температуры окружающей среды становится более вероятным возникновение трещин между ребром и стенкой интенсифицирующей теплопередачу трубы, и в результате этого сокращается срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы.
Таким образом, необходимо уменьшить термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы, чтобы увеличить срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы, обеспечивая при этом эффект теплопередачи интенсифицирующей теплопередачу трубы.
Краткое раскрытие настоящего изобретения
Цели настоящего изобретения заключаются в том, чтобы преодолеть существующие проблемы предшествующего уровня техники в отношении короткого срока эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы и предложить интенсифицирующую теплопередачу трубу, для которой возможно уменьшение термического напряжения, в результате чего увеличивается срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы.
Для достижения вышеупомянутых целей согласно одному аспекту настоящего изобретения предложена интенсифицирующая теплопередачу труба, содержащая трубный корпус трубчатой формы с впуском для введения текучей среды и выпуском для выведения вышеупомянутой текучей среды, причем внутренняя стенка трубного корпуса снабжена ребром, выступающим в направлении внутрь трубного корпуса и спирально проходящим в аксиальном направлении трубного корпуса, и при этом высота ребра постепенно увеличивается от одного конца по меньшей мере на части протяженности ребра.
Согласно другому аспекту настоящего изобретения предложена крекинговая печь или атмосферно-вакуумная нагревательная печь, содержащая радиационную камеру, в которой установлен по меньшей мере один печной трубный блок, причем печной трубный блок содержит множество печных труб, расположенных последовательно, и интенсифицирующая теплопередачу труба находится в сообщении с соседними печными трубами, при этом интенсифицирующая теплопередачу труба представляет собой интенсифицирующую теплопередачу трубу, которая описана выше.
Краткое описание фигур
На фиг. 1 представлено частичное схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем высота ребра постепенно увеличивается от впускного конца по меньшей мере на части протяженности ребра.
На фиг. 2 представлено в перспективе схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно другому предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем высота ребра постепенно увеличивается от обоих концов к середине.
На фиг. 3 представлено в перспективе схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы, проиллюстрированной на фиг. 2, причем ребро имеет трапецеидальное поперечное сечение; угол перехода составляет 35°.
На фиг. 4 представлено в перспективе схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно другому предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем высота ребра постепенно увеличивается от обоих концов к середине только в частях вблизи обоих концов, а в средней части высота ребра изменяется волнообразно.
На фиг. 5 представлено в перспективе схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно другому варианту осуществления настоящего изобретения, причем ребро имеет трапецеидальное поперечное сечение; угол перехода составляет 38°, высота ребра постепенно увеличивается от выпуска конец.
На фиг. 6 представлено в перспективе схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно другому предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем ребро имеет трапецеидальное поперечное сечение; угол перехода составляет 35°.
На фиг. 7 представлен вид с торца интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно другому предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем ребро имеет трапецеидальное поперечное сечение, число интервалов, расположенных на ребре, равно 1; угол перехода составляет 35°.
На фиг. 8 представлено боковое перспективное схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно другому предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем поперечное сечение ребра имеет треугольную форму при наблюдении сбоку.
На фиг. 9 представлено в перспективе схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно другому предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем ребро имеет трапецеидальное поперечное сечение, число интервалов, расположенных на ребре, равно 1; угол перехода составляет 35°.
На фиг. 10 представлена диаграмма распределения напряжений интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно настоящему изобретению по сравнению с теплопередающей трубой предшествующего уровня техники.
На фиг. 11 представлено в перспективе схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно другому предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем ребро имеет трапецеидальное поперечное сечение, число интервалов, расположенных на ребре, равно 2; угол перехода составляет 38°.
На фиг. 12 представлено в перспективе схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно другому предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем ребро имеет трапецеидальное поперечное сечение, угол перехода составляет 35°, и верхняя поверхность ребра, обращенная к центральной оси трубного корпуса, образована как третья переходная поверхность вогнутой формы.
На фиг. 13 представлено в поперечном сечении структурное схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы, проиллюстрированной на фиг. 12.
На фиг. 14 представлено структурное схематическое изображение печного трубного блока в крекинговой печи согласно предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения.
На фиг. 15 представлено в перспективе схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем теплоизолятор расположен снаружи трубного корпуса, ребро имеет трапецеидальное поперечное сечение, угол перехода составляет 30°.
На фиг. 16 представлено в поперечном сечении структурное схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы, проиллюстрированной на фиг. 15.
На фиг. 17 представлено в перспективе схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно другому предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем теплоизолятор расположен снаружи трубного корпуса, ребро имеет трапецеидальное поперечное сечение, угол перехода составляет 35°.
На фиг. 18 представлено в поперечном сечении структурное схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы, проиллюстрированной на фиг. 17.
На фиг. 19 представлено в перспективе схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно другому предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем теплоизолятор расположен снаружи трубного корпуса, ребро имеет трапецеидальное поперечное сечение, угол перехода составляет 40°.
На фиг. 20 представлено в поперечном сечении структурное схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы, проиллюстрированной на фиг. 19.
На фиг. 21 представлено в перспективе схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно другому предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем соединительная часть на опоре между трубным корпусом и теплоизолятором представляет собой вторую соединительную часть.
На фиг. 22 представлено в перспективе схематическое изображение под другим углом интенсифицирующей теплопередачу трубы, проиллюстрированной на фиг. 21.
На фиг. 23 представлено в перспективе схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно другому предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем теплоизолятор расположен снаружи трубного корпуса, ребро имеет трапецеидальное поперечное сечение, число интервалов, расположенных на ребре, равно 1, угол перехода составляет 35°.
На фиг. 24 представлено в поперечном сечении структурное схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы, проиллюстрированной на фиг. 23.
На фиг. 25 представлено в перспективе схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно другому предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем теплоизолятор расположен снаружи трубного корпуса, ребро имеет трапецеидальное поперечное сечение, угол перехода составляет 35°, и верхняя поверхность ребра, обращенная к центральной оси трубного корпуса, образована как третья переходная поверхность вогнутой формы.
На фиг. 26 представлено в поперечном сечении структурное схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы, проиллюстрированной на фиг. 25.
На фиг. 27 представлено в поперечном сечении структурное схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно предпочтительному варианту осуществления настоящего изобретения, причем теплоизоляционный слой расположен на наружной поверхности трубного корпуса, ребро имеет трапецеидальное поперечное сечение, число интервалов, расположенных на ребре, равно 1, угол перехода составляет 35°.
На фиг. 28 представлено локальное схематическое изображение интенсифицирующей теплопередачу трубы, проиллюстрированной на фиг. 27, причем теплоизоляционный слой, который расположен на наружной поверхности трубного корпуса, содержит слой металлического сплава, оксидный слой и керамический слой, последовательно нанесенные на наружную поверхность трубного корпуса.
Описание условных обозначений
1 - интенсифицирующая теплопередачу труба; 10 - трубный корпус; 100 - впуск; 101 выпуск; 11 ребро; 110 - первая торцевая поверхность; 111 - верхняя поверхность; 112 - поверхность боковой стенки; 113 - плавное переходное сопряжение; 115 - вторая торцевая поверхность; 120 - боковая стенка; 12 - интервал; 13 - отверстие; 14 - теплоизолятор; 140 - прямая трубная секция; 141 - первая конусная трубная секция; 142 - вторая конусная трубная секция; 15 - зазор; 160 - первая соединительная деталь; 161 - вторая соединительная деталь; 162 - соединительный стержень; 17 - теплоизоляционный слой; 170 - слой металлического сплава; 171 - керамический слой; 172 - оксидный слой; 2 - печная труба.
Подробное раскрытие вариантов осуществления
В описании настоящего изобретения, если не указаны другие условия, такие слова, как «вверх», «вниз», «левый» и «правый», используемые в настоящем документе для определения ориентации, как правило, означают и подразумевают ориентацию в связи с чертежами и ориентацию в фактическом устройстве; слова «внутренний» и «наружный» относятся к оси интенсифицирующей теплопередачу трубы.
Кроме того, высота ребра означает высоту или расстояние между верхней поверхностью ребра, обращенной к центральной оси трубного корпуса, и внутренней стенкой трубного корпуса. Аксиальная длина ребра означает длину или расстояние ребра вдоль центральной оси на виде сбоку.
В настоящем изобретении предложена установка интенсифицирующей теплопередачу трубы в печном трубном блоке для интенсификации теплопередачи, чтобы в результате этого уменьшить или предотвратить образование коксового слоя. Как представлено на фиг. 14, множество печных трубных блоков установлено в радиационной камере крекинговой печи, причем в каждом печном трубном блоке присутствуют интенсифицирующие теплопередачу трубы 1. В каждом печном трубном блоке две интенсифицирующие теплопередачу трубы 1 расположены с интервалами вдоль аксиального направления печной трубы 2. Каждая интенсифицирующая теплопередачу труба 1 имеет внутренний диаметр, составляющий 65 мм. В каждом печном трубном блоке аксиальная длина печной трубы 2 между двумя соседними интенсифицирующими теплопередачу трубами 1 составляет 50-кратный внутренний диаметр интенсифицирующей теплопередачу трубы 1. Следует понимать, что число и интервал интенсифицирующих теплопередачу труб 1 могут различаться в зависимости от конкретных приложений без выхода за пределы объема настоящего изобретения.
Как представлено на фиг. 1-8, интенсифицирующая теплопередачу труба 1 содержит трубный корпус 10 трубчатой формы, имеющий впуск 100 для введения текучей среды и выпуск 101 для выведения вышеупомянутой текучей среды. Внутренняя стенка трубного корпуса 10 снабжена ребром 11, выступающим в направлении внутрь трубного корпуса 10 и спирально выступающим в аксиальном направлении трубного корпуса. Для уменьшения термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, высота ребра 11, т.е. расстояние между верхней поверхностью 111 ребра 11, обращенной к центральной оси трубного корпуса 10, и внутренней стенкой трубного корпуса 10, предпочтительно превышает 0 и составляет менее чем или равняется 150 мм; например, высота ребра 11 может составлять 10 мм, 20 мм, 30 мм, 40 мм, 50 мм, 60 мм, 70 мм, 80 мм, 90 мм, 100 мм, 110 мм, 120 мм, 130 мм или 140 мм.
Согласно одному примеру высота ребра 11 постепенно увеличивается от одного конца по меньшей мере на части протяженности ребра. В примере, представленном на фиг. 1, высота ребра 11 постепенно увеличивается в направлении, проходящем от впуска 100 до выпуска 101; однако следует понимать, что, высота ребра 11 также может постепенно увеличиваться в направлении, проходящем от выпуска 101 до впуска 100, как представлено на фиг. 5. Кроме того, высота ребра 11 также может постепенно увеличиваться в направлении от обоих концов к середине, как представлено на фиг. 2-3. Кроме того, высота ребра 11 также может постепенно увеличиваться от обоих концов к середине только в частях вблизи обоих концов, и в средней части, высота ребра 11 изменяется волнообразно, как представлено на фиг. 4.
Посредством установки на внутренней стенке трубного корпуса 10 ребра 11, выступающего по направлению внутрь трубного корпуса 10, и посредством обеспечения постепенного увеличения высоты ребра 11 от одного конца, в результате чего интенсифицирующая теплопередачу труба может обеспечивать хороший эффект теплопередачи, в то время как термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1 может уменьшаться, и способность выдерживать локальную чрезмерную температуру интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, соответственно, может улучшаться таким образом, что увеличивается срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы. На фиг. 10 представлена диаграмма распределения напряжений интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно настоящему изобретению по сравнению с теплопередающей трубой предшествующего уровня техники. Как можно видеть на фиг. 10, в теплопередающей трубе предшествующего уровня техники, существует значительная концентрация напряжения в соединении между ребрами и трубной стенкой интенсифицирующей теплопередачу трубы (как представлено в верхней половине фиг. 10); по сравнению с теплопередающей трубой предшествующего уровня техники термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1 согласно настоящему изобретению значительно уменьшается (как представлено в нижней половине фиг. 10).
Для дополнительного уменьшения термического напряжения интенсифицирующей теплопередачу трубы 1 соотношение высоты наиболее высокой части ребра 11 и высоты наименее высокой части ребра 11 составляет от 1,1 до 1,6:1. Например, соотношение высоты наиболее высокой части ребра 11 и высоты наименее высокой части ребра 11 составляет 1,2:1, 1,3:1, 1,4:1 или 1,5:1.
Кроме того, множество ребер 11, например, два, три или четыре ребра 11 могут быть расположены на внутренней стенке трубного корпуса 10. При наблюдении в направлении впуска 100 множество ребер 11 может представлять собой спираль, закрученную по часовой стрелке или против часовой стрелки. Расположение множества ребер 11 в соответствии с описанной выше структурой не только улучшает эффект теплопередачи интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, но также уменьшает термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, улучшает способность интенсифицирующей теплопередачу трубы 1 выдерживать высокую температуру и значительно увеличивает срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы 1.
Предпочтительно при наблюдении в направлении впуска 100 множество ребер 11 может быть расположено в центре трубного корпуса 10 с образованием отверстия 13, проходящего в аксиальном направлении трубного корпуса 10, чтобы упрощать движение текучей среды в трубный корпус 10 и уменьшать перепад давления. Чтобы уменьшать перепад давления до минимального возможного значения, соотношение d:D диаметра d отверстия 13 и внутреннего диаметра D трубного корпуса 10 может предпочтительно составлять более чем 0 и менее чем 1; например, соотношение d:D может составлять 0,1, 0,2, 0,3, 0,4, 0,5, 0,6, 0,7, 0,8 или 0,9.
Чтобы увеличивать эффект ребра 11 в возмущении текучей среды, угол поворота ребра 11 может предпочтительно составлять от 90 до 1080°; например, угол поворота ребра 11 может составлять 120°, 180°, 360°, 720° или 1080°.
Как правило соотношение аксиальной длины ребра 11 с углом поворота 180° и внутреннего диаметра D трубного корпуса 10 представляет собой коэффициент искажения, который определяет длину каждого ребра 11; при этом угол поворота ребра 11 определяет степень искажения и влияет на эффективность теплопередачи. Коэффициент искажения ребра 11 может составлять от 2,3 до 2,6; например, коэффициент искажения ребра 11 может составлять 2,35, 2,4, 2,5, 2,49 или 2,5.
Кроме того, соотношение L1:D длины L1 ребра 11 в аксиальном направлении трубного корпуса 10 и внутреннего диаметра D трубного корпуса 10 составляет от 1 до 10:1; предпочтительно соотношение L1:D составляет 1-6:1.
Согласно настоящему изобретению также предложена крекинговая печь, содержащая радиационную камеру, в которой установлен по меньшей мере один печной трубный блок, как представлено на фиг. 14. Печной трубный блок содержит множество печных труб 2, расположенных последовательно, причем интенсифицирующие теплопередачу трубы, т.е. интенсифицирующие теплопередачу трубы 1, находящиеся в сообщении с соседними печными трубами 2, могут быть аксиально расположены с интервалами; интенсифицирующие теплопередачу трубы представляют собой интенсифицирующие теплопередачу трубы 1, предложенные согласно настоящему изобретению. Посредством расположения интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, предложенной согласно настоящему изобретению, в радиационной камере крекинговой печи может быть не только улучшен эффект теплопередачи текучей среды в радиационной камере, но также увеличивается срок эксплуатации крекинговой печи, и улучшается ее способность выдерживать высокую температуру вследствие уменьшение термического напряжения интенсифицирующей теплопередачу трубы 1. В частности, печной трубный блок может содержать 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 или 10 интенсифицирующих теплопередачу труб 1.
Предпочтительно соотношение L2:D аксиальной длины L2 печной трубы 2 и внутреннего диаметра D трубного корпуса 10 составляет от 15 до 75, таким образом, что может быть дополнительно улучшен эффект теплопередачи и увеличен срок эксплуатации крекинговой печи. Кроме того, оказывается предпочтительным, что соотношение L2:D составляет от 25 до 50.
Эффекты настоящего изобретения будут дополнительно проиллюстрированы посредством следующих варианты осуществления и сравнительных примеров.
Пример 11
В радиационной камере крекинговой печи расположено множество блоков печных труб. Интенсифицирующие теплопередачу трубы 1 расположены в трех блоках печных труб. В каждом печном трубном блоке две интенсифицирующие теплопередачу трубы 1 расположены с интервалами вдоль аксиального направления печной трубы 2. Каждая интенсифицирующая теплопередачу труба 1 имеет внутренний диаметр, составляющий 65 мм. В каждом печном трубном блоке аксиальная длина печной трубы 2 между двумя соседними интенсифицирующими теплопередачу трубами 1 составляет 50-кратный внутренний диаметр интенсифицирующей теплопередачу трубы 1. Каждая из интенсифицирующих теплопередачу труб 1 сконструирована следующим образом: два ребра 11 расположены на внутренней стенке трубного корпуса 10; при наблюдении в направлении от впуска 100 два ребра 11 принимают формы спиралей, закрученных по часовой стрелке; два ребра 11 расположены в центре трубного корпуса 10 с образованием отверстия 13, выступающего в аксиальном направлении трубного корпуса 10; соотношение диаметра отверстия 13 и внутреннего диаметра трубного корпуса 10 составляет 0,6; угол поворота каждого из ребер 11 составляет 180°; соотношение искажения каждого из ребер 11 составляет 2,5, причем температура на выпуске крекинговой печи составляет от 820 до 830°.
Пример 12
Пример 12 является таким же, как пример 11, за исключением того, что высота ребра 11 также может постепенно увеличиваться в направлении, проходящем от выпуска 101 до впуска 100, соотношение высоты наиболее высокой части ребра 11 и высоты наименее высокой части ребра 11 составляет 1,4:1. Другие условия остаются неизменными.
Пример 13
Пример 13 является таким же, как пример 11, за исключением того, что высота ребра 11 также может постепенно увеличиваться в направлении от обоих концов к середине. Другие условия остаются неизменными.
Сравнительный пример 11
Присутствует интенсифицирующая теплопередачу труба предшествующего уровня техники, причем в трубном корпусе расположено только одно ребро, которое проходит спирально в аксиальном направлении трубного корпуса и разделяет внутреннее пространство трубного корпуса на две камеры, не имеющие взаимного сообщения, и при этом другие условия остаются неизменными.
Соответствующие результаты исследования крекинговых печей в примерах и сравнительном примере после эксплуатации в одинаковых условиях представлены в приведенной ниже таблице 1.
Figure 00000001
Из представленного выше можно понять, что установка в крекинговой печи интенсифицирующей теплопередачу трубы, предложенная согласно настоящему изобретению, увеличивает нагрузку теплопередачи максимум на 6620 Вт, значительно увеличивает эффективность теплопередачи и значительно уменьшает перепад давления, в то время как увеличение срока эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы вследствие уменьшения максимального термического напряжения интенсифицирующей теплопередачу трубы составляет более чем 50%.
Согласно одному примеру ребра 11 могут проходить непрерывно или в секциях. Когда ребра 11 проходят в секциях, ребра 11 содержат множество реберных секций, разделенных интервалами 12. Аналогичным образом, когда ребра 11 проходят непрерывно, ребра 11 можно считать содержащими единственную реберную секцию. Таким образом, ребра 11 имеют одну или несколько реберных секций, проходящих спирально в аксиальном направлении трубного корпуса 10. Следует понимать, что длины всех реберных секций могут быть одинаковыми или различными. Кроме того, каждая реберная секция содержит первую торцевую поверхность, обращенную к впуску 100, и вторую торцевую поверхность, обращенную к выпуску 101. По меньшей мере, одна из первой торцевой поверхности и второй торцевой поверхности по меньшей мере одной из реберных секций образована как переходная поверхность вдоль спирально проходящего направления. Чтобы упростить различие, в настоящей заявке первая торцевая поверхность 110, ближайшая к впуску 100, называется первой переходной поверхностью; вторая торцевая поверхность 115, ближайшая к выпуску 101, называется второй переходной поверхностью; первая торцевая поверхность и вторая торцевая поверхность, определенные боковыми стенками 120 интервалов 12, называются четвертой переходной поверхностью. Когда первая торцевая поверхность и/или вторая торцевая поверхность множества реберных секций представляют собой переходные поверхности, переходные поверхности, образованные первой торцевой поверхностью и/или второй торцевой поверхностью каждой реберной секции, могут быть одинаковыми или различными.
Кроме того, следует отметить, что переходная поверхность может представлять собой изогнутую поверхность или плоскую поверхность. Изогнутая поверхность может быть выпуклой или вогнутой. Предпочтительно изогнутая поверхность является вогнутой для дополнительного улучшения эффекта теплопередачи интенсифицирующей теплопередачу трубы и для дополнительного уменьшения термического напряжения интенсифицирующей теплопередачу трубы. Кроме того, переходная поверхность также может уменьшать ударную силу текучей среды, которая действует на ребра. «Угол перехода» означает угол между переходной поверхностью или касательной плоскостью переходной поверхности (когда переходная поверхность представляет собой изогнутую поверхность) и касательной плоскостью стенки трубы в положении соединения. Угол перехода представляет собой угол, превышающий или равный 0° и составляющий менее чем 90°.
Как представлено на фиг. 1-5, первая торцевая поверхность 110 ребра 11, ближайшая к впуску 100, образована как первая переходная поверхность в спирально проходящем направлении. Посредством обеспечения на внутренней стенке трубного корпуса 10 ребра, 11 выступающего по направлению внутрь трубного корпуса 10, и посредством образования первой торцевой поверхности 110 ребра 11, ближайшей к впуску 100, как первой переходной поверхности в спирально проходящем направлении, в результате чего обеспечивается интенсифицирующая теплопередачу труба, имеющая хороший эффект теплопередачи, в то время как термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1 может уменьшаться, и, соответственно, может улучшаться способность выдерживать чрезмерную температуру интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, таким образом, чтобы увеличивался срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы; кроме того, первая торцевая поверхность 110, образованная как первая переходная поверхность производит относительно сильное турбулентное воздействие на текучую среду в трубном корпусе 10 и уменьшает явление образования кокса.
Вышеупомянутая интенсифицирующая теплопередачу труба 1 является подходящей для нагревательных печей, а также является подходящей для крекинговых печей. Вышеупомянутая интенсифицирующая теплопередачу труба 1 может быть установлена в крекинговых печах, таких как печи для крекинга этилена, таким образом, что текучая среда в процессе движения может поступать в трубный корпус 10 интенсифицирующей теплопередачу трубы 1 через впуск 100; после этого под действием ребра 11 текучая среда превращается в вихревой поток; вследствие своей тангенциальной скорости, текучая среда может разрушать граничный слой, при этом уменьшается скорость образования кокса, и увеличивается срок эксплуатации крекинговых печей; кроме того, поскольку первая торцевая поверхность 110 ребра 11, ближайшая к впуску 100, образована как первая переходная поверхность в спирально проходящем направлении, в результате этого уменьшается термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, и увеличивается срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы 1. Здесь на фиг. 4 четко представлена первая переходная поверхность, образованная в спирально проходящем направлении; причем первая торцевая поверхность 110 наклонена в спирально проходящем направлении. Вышеупомянутая интенсифицирующая теплопередачу труба 1 является подходящей для нагревательных печей, а также является подходящий для крекинговых печей. Кроме того, следует отметить, что текучая среда в интенсифицирующей теплопередачу трубе 1 не является ограниченной определенным образом и может быть выбрана согласно фактическим условиям применения интенсифицирующей теплопередачу трубы 1.
Кроме того, первая переходная поверхность может быть образована как первая изогнутая поверхность. Первая изогнутая поверхность может иметь выпуклую или вогнутую форму; предпочтительно, первая изогнутая поверхность имеет вогнутую форму таким образом, чтобы дополнительно улучшать эффект теплопередачи интенсифицирующей теплопередачу трубы 1 и дополнительно уменьшать термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1. В частности, первая изогнутая поверхность может представлять собой неполный параболоид, образованный из параболоида.
Кроме того, угол перехода первой переходной поверхности может превышать или равняться 0° и составлять менее чем 90°, таким образом, чтобы дополнительно уменьшать термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1 и значительно увеличивать срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы 1. Угол перехода первой переходной поверхности может составлять 10°, 15°, 20°, 25°, 30°, 35°, 38°, 40°, 45°, 50°, 55°, 60°, 65°, 70°, 75°, 80° или 85°.
Чтобы дополнительно уменьшить термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, вторая торцевая поверхность ребра 11, ближайшего к выпуску 101, может быть образована как вторая переходная поверхность в спирально проходящем направлении; причем вторая торцевая поверхность 110 наклонена в спирально проходящем направлении, таким образом, чтобы соответственно увеличивать срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы. Кроме того, вторая переходная поверхность может быть образована как вторая изогнутая поверхность. Вторая изогнутая поверхность может иметь выпуклую или вогнутую форму; предпочтительно вторая изогнутая поверхность может иметь вогнутую форму. Кроме того, угол перехода второй переходной поверхности может превышать или равняться 0° и составлять менее чем 90°, таким образом, чтобы дополнительно уменьшать термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1 и значительно увеличивать срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы 1. Угол перехода второй переходной поверхности может составлять 10°, 15°, 20°, 25°, 30°, 35°, 38°, 40°, 45°, 50°, 55°, 60°, 65°, 70°, 75°, 80° или 85°.
Как представлено на фиг. 12, верхняя поверхность 111 ребра 11, обращенная к центральной оси трубного корпуса 10, может быть образована как третья переходная поверхность, таким образом, чтобы уменьшать термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1 без воздействия на эффект теплопередачи интенсифицирующей теплопередачу трубы 1. Кроме того, третья переходная поверхность предпочтительно является вогнутой. В частности, третья переходная поверхность принимает форму параболоида.
Предпочтительно две противоположные поверхности 112 боковой стенки ребра 11 постепенно приближаются друг к другу в направлении от внутренней стенки трубного корпуса 10 к центру трубного корпуса 10; другими словами, каждая из поверхностей 112 боковой стенки может быть наклонной, таким образом, чтобы позволить ребру 11 усиливать возмущение текучей среды, поступающей в трубный корпус 10, и улучшать эффект теплопередачи, при этом дополнительно уменьшая термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1. Кроме того, следует понимать, что поперечное сечение ребра 11, которое представляет собой поперечное сечение, проведенное от плоскости, параллельной по отношению к радиальному направлению трубного корпуса 10, может быть практически трапецеидальным или подобным трапецеидальному. Разумеется, поперечное сечение ребра 11 может быть практически прямоугольным.
Чтобы уменьшать термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, плавное переходное сопряжение 113 может быть образовано в соединении по меньшей мере одной из двух противоположных поверхностей 112 боковой стенки ребра 11 с внутренней стенкой трубного корпуса 10. Кроме того, радиус плавного переходного сопряжения 113 превышает более чем 0 и составляет менее чем или равняется 10 мм. Установка радиуса плавного переходного сопряжения 113 в пределах вышеупомянутого диапазона может дополнительно уменьшать термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1 и увеличивать срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы 1. В частности, радиус плавного переходного сопряжения 113 может составлять 5 мм, 6 мм или 10 мм.
Кроме того, угол, который образуют каждая из поверхностей 112 боковой стенки и внутренняя стенка трубного корпуса 10 в соединении друг с другом, может составлять от 5° до 90°; другими словами, угол между касательными плоскостями каждой из поверхностей 112 боковой стенки и внутренней стенкой трубного корпуса 10 в соединении друг с другом может составлять от 5° до 90°; установка угла в пределах вышеупомянутого диапазона может дополнительно уменьшать термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1 и увеличивать срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы 1. Угол, который образуют каждая из поверхностей 112 боковой стенки и внутренняя стенка трубного корпуса 10 в соединении друг с другом, может составлять 20°, 30°, 40°, 45°, 50°, 60°, 70° или 80°.
Как представлено в связи с фиг. 7-9, интервалы 12 могут присутствовать на ребре 11, чтобы разделять ребро 11 таким образом, что не только интенсифицирующая теплопередачу труба 1 имеет хороший эффект теплопередачи, но также может быть уменьшено термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, в то время как способность выдерживать чрезмерную локальную температуру может быть улучшена. Когда интенсифицирующая теплопередачу труба 1, имеющая интервалы 12, установлена в нагревательной печи или крекинговой печи, срок эксплуатации нагревательной печи или крекинговой печи также может быть увеличен. Здесь число интервалов 12 не является ограниченным определенным образом и может быть выбрано согласно фактическим потребностям. Например, труба может иметь один интервал 12, или два, три, четыре, или пять интервалов 12. Когда труба имеет множество интервалов 12, это множество интервалов 12 предпочтительно расположено в направлении прохождения ребра 11.
Предпочтительно по меньшей мере одна из двух боковых стенок 120 интервалов 12 образована как четвертая переходная поверхность. Например, как представлено на фиг. 6-7, обе из боковых стенок 120 интервалов 12 могут быть образованы как переходные поверхности, и расстояние между двумя боковыми стенками 120 постепенно увеличивается в направлении от окрестности внутренней стенки трубного корпуса 10 до удаления от внутренней стенки трубного корпуса 10. Здесь расстояние между двумя боковыми стенками 120, т.е. ширина интервалов 12 может превышать 0 и составлять менее чем или равняться 10000 мм; например, расстояние между двумя боковыми стенками 120 может составлять 1000 мм, 2000 мм, 3000 мм, 4000 мм, 5000 мм, 6000 мм, 7000 мм, 8000 мм или 9000 мм. Кроме того, четвертая переходная поверхность может быть вогнутой в направлении, обращенном от центра интервалов 12.
Эффекты настоящего изобретения будут дополнительно проиллюстрированы посредством следующих примеров и сравнительных примеров.
Пример 21
Пример 21 является таким же, как пример 11, за исключением того, что присутствуют первая переходная поверхность и вторая переходная поверхность, угол перехода первой переходной поверхности составляет 40°; угол перехода второй переходной поверхности составляет 40°.
Пример 22
Пример 22 является таким же, как пример 21, за исключением того, что соотношение высоты наиболее высокой части ребра 11 и высоты наименее высокой части ребра 11 составляет 1,4:1, угол перехода первой переходной поверхности составляет 35°; угол перехода второй переходной поверхности составляет 35°, поперечное сечение каждого ребра 11, т.е. поперечное сечение, проведенное от поверхности в радиальном направлении параллельно по отношению к трубному корпусу 10, имеет практически треугольную форму. Другие условия остаются неизменными.
Пример 23
Пример 23 является таким же, как пример 21, за исключением того, что интенсифицирующие теплопередачу трубы 1 использованы в атмосферно-вакуумной нагревательной печи, каждая интенсифицирующая теплопередачу труба 1 имеет внутренний диаметр 75 мм, угол перехода первой переходной поверхности составляет 60°; угол перехода второй переходной поверхности составляет 60°, температура на выпуске нагревательной печи составляет 406°.
Сравнительный пример 21
Сравнительный пример 21 является таким же, как пример 21, за исключением того, что изменена конструкция интенсифицирующей теплопередачу трубы, то есть присутствует интенсифицирующая теплопередачу труба предшествующего уровня техники, причем в трубном корпусе находится только одно ребро, которое проходит спирально в аксиальном направлении трубного корпуса и разделяет внутреннее пространство трубного корпуса на две камеры, не имеющие взаимного сообщения, и при этом другие условия остаются неизменными.
Сравнительный пример 22
Сравнительный пример 22 является таким же, как пример 23, за исключением того, что изменена конструкция интенсифицирующей теплопередачу трубы, то есть присутствует интенсифицирующая теплопередачу труба предшествующего уровня техники, причем в трубном корпусе находится только одно ребро, которое проходит спирально в аксиальном направлении трубного корпуса и разделяет внутреннее пространство трубного корпуса на две камеры, не имеющие взаимного сообщения, и при этом другие условия остаются неизменными.
1. Соответствующие результаты исследования крекинговых печей в примерах 21-22 и сравнительном примере 21 после эксплуатации в одинаковых условиях представлены в приведенной ниже таблице 2.1.
Figure 00000002
Figure 00000003
Из представленного выше можно понять, что интенсифицирующая теплопередачу труба согласно настоящему изобретению, установленная в крекинговой печи, увеличивает нагрузку теплопередачи максимум на 6550 Вт, значительно увеличивает эффективность теплопередачи и значительно уменьшает перепад давления, и при этом увеличение срока эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы вследствие максимального термического напряжения уменьшение интенсифицирующей теплопередачу трубы составляет более чем 50%.
2. Соответствующие результаты исследования крекинговых печей в примере 23 и сравнительном примере 22 после эксплуатации в одинаковых условиях представлены в приведенной ниже таблице 2.2.
Figure 00000004
Из представленного выше можно понять, что применение интенсифицирующей теплопередачу трубы, предложенной согласно настоящему изобретению, в атмосферно-вакуумной нагревательной печи приводит к тому, что атмосферно-вакуумная нагревательная печь имеет улучшенный эффект теплопередачи, а также уменьшает термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы.
Согласно другому примеру снаружи трубного корпуса 10 находится теплоизолятор 14, по меньшей мере частично окружающий наружную поверхность трубного корпуса 10. За счет присутствия снаружи трубного корпуса 10 теплоизолятора 14, по меньшей мере частично окружающего наружную поверхность трубного корпуса 10, уменьшается теплопередача между высокотемпературным газом и наружной стенкой трубного корпуса 10, что уменьшает температуру наружной стенки трубного корпуса 10, и в результате этого уменьшается разность температур между трубным корпусом 10 и ребром 11, таким образом, что эффективно уменьшается термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, увеличивается срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, и, соответственно, увеличивается допустимая температура интенсифицирующей теплопередачу трубы 1. Когда применяется вышеупомянутая интенсифицирующая теплопередачу труба 1 в крекинговой печи, может быть обеспечена долгосрочная эксплуатация крекинговой печи. Поскольку ребра 11 расположены внутри трубного корпуса 10, текучая среда, поступающая в трубный корпус 10, может превращаться в вихревой поток; вследствие своей тангенциальной скорости текучая среда может разрушать граничный слой и уменьшать скорость образования кокса. Следует понимать, что теплоизолятор 14 может полностью окружать наружную поверхность трубного корпуса 10 снаружи трубного корпуса 10, т.е. окружать на 360° наружную поверхность трубного корпуса 10; теплоизолятор 14 также может частично окружать наружную поверхность трубного корпуса 10 снаружи трубного корпуса 10, например, окружать на 90° наружную поверхность трубного корпуса 10; разумеется, теплоизолятор 14 может окружать наружную поверхность трубного корпуса 10 с подходящим углом согласно фактическим потребностям; следует отметить, что когда применяют вышеупомянутую интенсифицирующую теплопередачу трубу 1 в крекинговой печи и устанавливают теплоизолятор 14, который частично окружает наружную поверхностью трубного корпуса 10 снаружи трубного корпуса 10, оказывается предпочтительной установка теплоизолятора 14 на нагреваемой поверхности трубного корпуса 10. Кроме того, теплоизолятор 14 может быть предпочтительно расположен снаружи трубного корпуса 10, которая снабжена ребрами, таким образом, что затруднен отрыв ребер от трубного корпуса 10, и может быть увеличен срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы 1.
Как представлено на фиг. 15-26, теплоизолятор 14 может быть трубчатым, и его предпочтительно обертывают снаружи трубного корпуса 10, таким образом, чтобы дополнительно уменьшать температуру стенки трубы трубного корпуса 10, в результате чего дополнительно уменьшается термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1. Что касается формы и конструкции теплоизолятора 14, они не ограничены определенным образом; как представлено на фиг. 15, теплоизолятор 14 может быть цилиндрическим, или, как представлено на фиг. 17, теплоизолятор 14 может быть эллиптическим.
Кроме того, способ расположения теплоизолятора 14 также не является ограниченным определенным образом; как представлено на фиг. 19 и фиг. 20, теплоизолятор 14 может примыкать к наружной поверхности трубного корпуса 10; как представлено на фиг. 22 и фиг. 23, теплоизолятор 14 также может быть обернут снаружи трубного корпуса 10; и зазор 15 может быть оставлен между теплоизолятором 14 и наружной стенкой трубного корпуса 10. За счет оставления зазора 15 между тепло изолятором 14 и наружной стенкой трубного корпуса 10 температура стенки трубы трубного корпуса 10 при эксплуатации дополнительно уменьшается, и в результате этого дополнительно уменьшается термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1.
Чтобы дополнительно улучшить устойчивость конструкции интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, соединитель, который соединяет теплоизолятор 14 и трубный корпус 10, может быть расположен между ними, причем форма конструкции соединителя не ограничена определенным образом, при том условии, что он может соединять теплоизолятор 14 с трубным корпусом 10. Как представлено на фиг. 23, соединитель может содержать первую соединительную деталь 160, которая может выступать в аксиальном направлении параллельно по отношению к трубному корпусу 10; как представлено на фиг. 21, соединитель может содержать вторую соединительную деталь 161, которая может выступать спирально вдоль наружной стенки трубного корпуса 10; как представлено на фиг. 15 и фиг. 17, соединитель может содержать соединительный стержень 162, у которого оба конца могут быть присоединены к наружной стенке трубного корпуса 10 и внутренней стенке теплоизолятора 14, соответственно. Кроме того, следует понимать, что любые два или большее число соединителей трех вышеупомянутых конструкций могут быть необязательно расположены между теплоизолятором 14 и трубным корпусом 10. Предпочтительно соединитель изготовлен и состоит из твердых материалов, таких как сплав 35Cr45Ni, или из мягких материалов, таких как керамическое волокно.
Как представлено на фиг. 15, 16 и 18, теплоизолятор 14 может содержать прямую трубную секцию 140, а также первую конусную трубную секцию 141 и вторую конусную трубную секцию 142, которые присоединены к первому концу и второму концу прямой трубной секции 140, соответственно, причем первая конусная трубная секция 141 сужается в направлении от окрестности первого конца до удаления от первого конца, а вторая конусная трубная секция 142 сужается в направлении от окрестности второго конца до удаления от второго конца. Теплоизолятор 14 присутствует в форме вышеупомянутой конструкции, таким образом, что не только эффективно уменьшается температура стенки трубы трубного корпуса 10, но является относительно равномерным изменение температуры в аксиальном направлении трубного корпуса 10, при этом также уменьшается термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1.
Кроме того, угол, образованный между горизонтальной поверхностью и поверхностью наружной стенки первой конусной трубной секции 141 предпочтительно составляет от 10 до 80°; в частности, угол, образованный между горизонтальной поверхностью и поверхностью наружной стенки первой конусной трубной секции 141, может составлять 20°, 30°, 40°, 50°, 60° или 70°. Угол, образованный между горизонтальной поверхностью и поверхностью наружной стенки второй конусной трубной секции 142, предпочтительно составляет от 10 до 80°; аналогично, угол, образованный между горизонтальной поверхностью и поверхностью наружной стенки второй конусной трубной секции 142, может составлять 20°, 30°, 40°, 50°, 60° или 70°.
Кроме того, длина выступа теплоизолятора 14 в аксиальном направлении трубного корпуса 10 предпочтительно составляет от однократной до двукратной длины трубного корпуса 10. Установка аксиальной длины теплоизолятора 14 в пределах вышеупомянутого диапазона может дополнительно уменьшать температуру стенки трубы трубного корпуса 10 при эксплуатации и дополнительно уменьшать термическое напряжение трубного корпуса 10.
Эффекты настоящего изобретения будут дополнительно проиллюстрированы посредством следующих примеров и сравнительных примеров.
Пример 31
Пример 31 является таким же, как пример 11, за исключением того, что теплоизолятор 14 цилиндрической формы расположен снаружи трубного корпуса 10; теплоизолятор 14 полностью окружает наружную поверхность трубного корпуса 10 и оставляет зазор 15 с наружной стенкой трубного корпуса; теплоизолятор 14 соединен с трубным корпусом 10 через соединительный стержень 162; поперечное сечение каждого ребра 11, т.е. поперечное сечение, проведенное от поверхности в радиальном направлении параллельно по отношению к трубному корпусу 10, является практически трапецеидальным; угол, образованный каждой поверхностью боковой стенки 112 и внутренней стенкой трубного корпуса 10, составляет 45°.
Пример 32
Пример 32 является таким же, как пример 31, за исключением того, что теплоизолятор 14 имеет эллиптическую форму; угол перехода первой переходной поверхности составляет 35°; угол перехода второй переходной поверхности составляет 35°. Другие условия остаются неизменными.
Пример 33
Пример 33 является таким же, как пример 31, за исключением того, что теплоизолятор 14 прикреплен к наружной стенке трубного корпуса 10; угол перехода первой переходной поверхности составляет 40°; угол перехода второй переходной поверхности составляет 40°. Другие условия остаются неизменными.
Сравнительный пример 31
Сравнительный пример 31 является таким же, как сравнительный пример 11, то есть присутствует интенсифицирующая теплопередачу труба предшествующего уровня техники, причем снаружи трубного корпуса не установлен теплоизолятор; внутренний трубного корпуса содержит только один ребро 11, которое проходит спирально в аксиальном направлении трубного корпуса и разделяет внутреннее пространство трубного корпуса на две камеры, не имеющие взаимного сообщения, и при этом другие условия остаются неизменными.
Соответствующие результаты исследования крекинговых печей в примерах и сравнительном примере после эксплуатации в одинаковых условиях представлены в приведенной ниже таблице 3.
Figure 00000005
Из представленного выше можно понять, что присутствие интенсифицирующей теплопередачу трубы согласно настоящему изобретению, установленной в крекинговой печи, увеличивает нагрузку теплопередачи, значительно увеличивает эффективность теплопередачи и значительно уменьшает перепад давления, при этом уменьшается максимальное термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы, и значительно увеличивается срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы.
Согласно другому примеру настоящего изобретения теплоизоляционный слой 17 расположен на наружной поверхности трубного корпуса 10. За счет расположения теплоизоляционного слоя 17 на наружной поверхности трубного корпуса 10 затрудняется теплопередача между высокотемпературным газом и стенка трубы трубного корпуса 10, что уменьшает температуру стенка трубы трубного корпуса 10, и в результате этого уменьшается разность температур между трубным корпусом 10 и ребром 11, таким образом, что эффективно уменьшается термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, увеличивается срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, а также улучшаются характеристики высокотемпературного сопротивления, характеристики сопротивления термическому шоку и характеристики сопротивления высокотемпературной коррозии интенсифицирующей теплопередачу трубы 1 вследствие присутствия теплоизоляционного слоя 17. При установке в крекинговой печи вышеупомянутой интенсифицирующей теплопередачу трубы 1 может быть обеспечена долгосрочная устойчивая эксплуатация крекинговой печи. Поскольку в трубном корпусе 10 расположены ребра, текучая среда, поступающая в трубный корпус 10, может превращаться в вихревой поток; вследствие своей тангенциальной скорости текучая среда может разрушать граничный слой, и при этом уменьшается скорость образования кокса. Кроме того, теплоизоляционный слой 17 предпочтительно может быть расположен снаружи трубного корпуса 10, который снабжен ребрами, таким образом, что затруднен отрыв ребер от трубного корпуса 10, и может уменьшаться термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1.
Предпочтительно теплоизоляционный слой 17 может содержать слой металлического сплава 170, расположенный на наружной поверхности трубного корпуса 10, и керамический слой 171, расположенный на слое металлического сплава 170. За счет присутствия слоя металлического сплава 170 на наружной поверхности трубного корпуса 10 и керамический слой 171 на слое металлического сплава 170, теплоизоляционный эффект теплоизоляционного слоя 17 может улучшаться, что дополнительно уменьшает термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1.
Следует понимать, что слой металлического сплава 170 может быть изготовлен и сформирован с применением материалов металлических сплавов, содержащих М, Cr, Al и Y, причем в качестве М выбирают один или несколько металлов из Fe, Ni, Со и Al; когда М выбирают из двух или большего числа металлов, таких как Ni и Со, слой металлического сплава 170 может быть изготовлен и сформирован с применением материалов материалы металлических сплавов, содержащих Ni, Со, Cr, Al, и Y; когда слой металлического сплава 170 содержит Ni и Со, может быть дополнительно улучшена теплоизоляционная способность теплоизоляционного слоя 17, а также улучшаются и сопротивление окислению и сопротивление горячей коррозии теплоизоляционного слоя 17. Что касается содержания каждого металла в материалах металлических сплавов, оно может изменяться согласно фактическим потребностям при отсутствии конкретных требований. Например, массовая доля Al может составлять от 5 до 12%, и массовая доля Y может составлять от 0,5 до 0,8%, таким образом, может улучшаться прочность теплоизоляционного слоя 17 при одновременном уменьшении скорость окисления слоя металлического сплава 170; массовая доля Cr может составлять от 25 до 35%. Кроме того, следует также отметить, что материалы металлических сплавов могут быть распылены на наружной поверхности трубного корпуса 10 с образованием слоя металлического сплава 170 посредством применения плазмы низкого давления, плазмы атмосферного давления или электронно-лучевого физического осаждения из паровой фазы. Толщина слоя металлического сплава 170 может составлять от 50 до 100 мкм; в частности, толщина слоя металлического сплава 170 может составлять 60 мкм, 70 мкм, 80 мкм или 90 мкм.
Чтобы дополнительно улучшить сопротивление окислению теплоизоляционного слоя 17 и увеличить срок эксплуатации теплоизоляционного слоя 17, вспомогательные материалы могут быть добавлены в материалы металлических сплавов для получения слоя металлического сплава 170, то есть слой металлического сплава 170 может быть изготовлен и сформирован после смешивания материалов металлических сплавов со вспомогательными материалами, причем материалы металлических сплавов содержат М, Cr, Al и Y, и при этом в качестве М выбирают один или несколько металлов из Fe, Ni, Со и Al; в качестве вспомогательных материалов выбирают Si, Ti, Со или Al2O3; что касается количества добавляемых вспомогательных материалов, оно может быть определено согласно фактическим потребностям без конкретных ограничений, причем материалы металлических сплавов уже были описаны выше и не будут снова подробно описаны в настоящем документе.
Кроме того, керамический слой 171 может быть изготовлен и сформирован с применением одного или нескольких материалов, представляющих собой стабилизированный оксидом иттрия диоксид циркония, стабилизированный оксидом магния диоксид циркония, стабилизированный оксидом кальция диоксид циркония и стабилизированный диоксидом церия диоксид циркония. Когда керамический слой 171 образован двумя или большим числом материалов из приведенного выше списка, любые два или большее число вышеупомянутых материалов могут смешиваться и затем образовывать керамический слой 171 после смешивания. В частности, когда стабилизированный оксидом иттрия диоксид циркония выбирают в качестве материала для керамического слоя 171, то керамический слой 171 может иметь относительно высокий коэффициент теплового расширения, который может составлять, например, вплоть до 1×10-6 K-1; керамический слой 171 также может иметь относительно низкий коэффициент теплопроводности, составляющий от 2,0 до 2,1 Вт⋅м-1⋅K-1; при этом керамический слой 171 также имеет хорошее сопротивление термическому шоку. Следует также отметить, что когда стабилизированный оксидом иттрия диоксид циркония выбирают в качестве материала для керамического слоя 171, массовая доля оксида иттрия составляет от 6 до 8%. Чтобы дополнительно улучшать теплоизоляционные характеристики теплоизоляционного слоя 17, оксид церия также может быть добавлен в вышеупомянутые материалы, образующие керамический слой 171; в частности, количество добавляемого оксид церия может составлять от 20 до 30% по отношению к полной массе стабилизированного оксидом иттрия диоксида циркония; кроме того, количество добавляемого оксида церия может составлять 25% по отношению к полной массе стабилизированного оксидом иттрия диоксида циркония. Аналогичным образом, один или несколько материалов, представляющих собой стабилизированный оксидом иттрия диоксид циркония, стабилизированный оксидом магния диоксид циркония, стабилизированный оксидом кальция диоксид циркония и стабилизированный диоксидом церия диоксид циркония, могут быть распылены на наружную поверхность слоя металлического сплава 170 с образованием керамического слоя 171 способами с применением плазмы низкого давления, плазмы атмосферного давления или электроннолучевого физического осаждения из паровой фазы. Кроме того, толщина керамического слоя 171 может составлять от 200 до 300 мкм; например, толщина керамического слоя 171 может составлять 210 мкм, 220 мкм, 230 мкм, 240 мкм, 250 мкм, 260 мкм, 270 мкм, 280 мкм или 290 мкм. Следует отметить, что когда интенсифицирующая теплопередачу труба 1 находится в процессе эксплуатации, алюминий в слое металлического сплава 170 реагирует с кислородом в керамическом слое 171 с образованием тонкой и плотной защитной пленки оксида алюминия, и в результате этого защищается трубный корпус 10.
Чтобы улучшать сопротивление отслаиванию теплоизоляционного слоя 17, оксидный слой 172 может быть расположен между слоем металлического сплава 170 и керамическим слоем 171, причем оксидный слой 172 предпочтительно изготавливают и образуют, используя оксид алюминия, диоксид кремния, диоксид титана или смесь любых двух или большего числа материалов из оксида алюминия, диоксида кремния и диоксида титана. Предпочтительно оксид алюминия выбирают для изготовления и образования оксидного слоя 172 в целях улучшения теплоизоляционных характеристик теплоизоляционного слоя 17. Аналогичным образом, вышеупомянутые оксидные материалы можно распылять на поверхность слоя металлического сплава 170 с образованием оксидного слоя 172 способами с применением плазмы низкого давления, плазмы атмосферного давления или электронно-лучевого физического осаждения из паровой фазы. Кроме того, толщина оксидного слоя 172 может составлять от 3 до 5 мкм; например, толщина оксидного слоя 172 может составлять 4 мкм.
Кроме того, пористость теплоизоляционного слоя 17 может составлять от 8 до 15%.
Чтобы эффективно уменьшать температуру стенки трубы трубного корпуса 10 и обеспечивать относительно равномерное изменение температуры в аксиальном направлении трубного корпуса 10 с одновременным уменьшением термического напряжения интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, теплоизоляционный слой 17 может содержать прямую секцию, а также первую конусную секцию и вторую конусную секцию, которые присоединены к первому концу и второму концу прямой секции, соответственно, причем первая конусная секция сужается в направлении от окрестности первого конца до удаления от первого конца; вторая конусная секция сужается в направлении от окрестности второго конца до удаления от второго конца. Следует понимать, что толщина теплоизоляционного слоя 17 уменьшается вблизи концов; толщина теплоизоляционного слоя 17 может постепенно уменьшаться, и это уменьшение может составлять от 5 до 10%. Чтобы дополнительно уменьшать термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы 1, толщина теплоизоляционного слоя 17 увеличивается в положениях, соответствующих ребрам.
Эффекты настоящего изобретения будут дополнительно проиллюстрированы посредством следующих примеров и сравнительных примеров.
Пример 41
Пример 41 является таким же, как пример 11, за исключением того, что вместо теплоизолятора 14 присутствует теплоизоляционный слой 17, теплоизоляционный слой 17 содержит слой металлического сплава 170 толщиной 70 мкм, оксидный слой 172 толщиной 4 мкм и керамический слой 171 толщиной 240 мкм, которые последовательно нанесены на наружную поверхность трубного корпуса 10; причем слой металлического сплава 170 образуют посредством распыления с применением материалов металлических сплавов, содержащих массовые доли 64,5% Ni, 30% Cr, 5% Al и 0,5% Y, с применением способа плазменного распыления при атмосферном давлении; оксидный слой 172 образуют посредством распыления оксида алюминия на поверхность слоя металлического сплава 170 с применением способа плазменного распыления при низком давлении; керамический слой 171 образуют посредством распыления стабилизированного оксидом иттрия диоксида циркония, смешанного с оксидом церия, доля которого составляет 25% по отношению к массе стабилизированного оксидом иттрия диоксида циркония; в стабилизированном оксидом иттрия диоксиде циркония массовая доля оксида церия составляет 6%, угол перехода первой переходной поверхности составляет 35°; угол перехода второй переходной поверхности составляет 35°; поперечное сечение каждого ребра 11, т.е. поперечное сечение, проведенное от поверхности в радиальном направлении параллельно по отношению к трубному корпусу 10, является практически трапецеидальным; угол, образованный каждой поверхностью боковой стенки 112 и внутренней стенкой трубного корпуса 10, составляет 45°.
Пример 42
Пример 42 является таким же, как пример 41, за исключением того, что в теплоизоляционном слое 17 слой металлического сплава 170 получают и формируют, используя материалы металлических сплавов, имеющих массовые доли 64,2% Ni, 30% Cr, 5% Al и 0,8% Y, соответственно; керамический слой 171 образует стабилизированный оксидом иттрия диоксид циркония; в стабилизированном оксидом иттрия диоксиде циркония массовая доля оксида иттрия составляет 8%. Другие условия остаются неизменными.
Сравнительный пример 41
Сравнительный пример 21 является таким же, как сравнительный пример 11, т.е. присутствует интенсифицирующая теплопередачу труба предшествующего уровня техники (на наружной поверхности трубного корпуса отсутствует теплоизоляционный слой), причем снаружи трубного корпуса отсутствует теплоизоляционный слой; внутри трубного корпуса находится единственное ребро, которое выступает спирально в аксиальном направлении трубного корпуса и разделяет внутреннее пространство трубного корпуса на две не имеющие взаимного сообщения камеры, и при этом остальные условия остаются неизменными.
Соответствующие результаты исследования крекинговых печей в примерах и сравнительном примере после эксплуатации в одинаковых условиях представлены в приведенной ниже таблице 4.
Figure 00000006
Из приведенного выше описания можно понять, что при установке в крекинговой печи интенсифицирующей теплопередачу трубы, предложенной согласно настоящему изобретению, увеличивается нагрузка при теплопередаче, и значительно увеличивается эффективность теплопередачи, значительно уменьшается перепад давления, при этом уменьшается максимальное термическое напряжение интенсифицирующей теплопередачу трубы, и значительно увеличивается срок эксплуатации интенсифицирующей теплопередачу трубы.
Предпочтительные варианты осуществления настоящего изобретения подробно описаны выше в сочетании с чертежами, однако настоящее изобретение не ограничено ими. В области техники, к которой относится настоящее изобретение, могут быть произведены разнообразные простые изменения технологии настоящего изобретения, включая сочетания каждого конкретного технологического признака любыми подходящими способами. Во избежание ненужных повторов настоящее изобретение не будет подробно проиллюстрировано для этих возможных разнообразных сочетаний. Однако указанные простые изменения и сочетания следует рассматривать как сведения, раскрываемые настоящим изобретением, которые находятся в пределах объема патентной охраны настоящего изобретения.

Claims (20)

1. Интенсифицирующая теплопередачу труба (1), содержащая трубный корпус (10) трубчатой формы, имеющий впуск (100) для введения текучей среды и выпуск (101) для выведения вышеупомянутой текучей среды, причем внутренняя стенка трубного корпуса (10) сварена в месте с варки с ребром (11), выступающим в направлении внутрь трубного корпуса (10), ребро (11) спирально выступает в аксиальном направлении трубного корпуса (10), и при этом высота ребра (11) постепенно увеличивается от одного конца по меньшей мере на части протяженности ребра для уменьшения напряжения ребра (11) в месте сварки во время работы.
2. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 1, отличающаяся тем, что высота ребра (11) постепенно увеличивается от конца, расположенного ближе к впуску (100).
3. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 1, отличающаяся тем, что высота ребра (11) постепенно увеличивается от конца, расположенного ближе к выпуску (101).
4. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 1, отличающаяся тем, что высота ребра (11) постепенно увеличивается от обоих концов к середине.
5. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 1, отличающаяся тем, что высота ребра (11) постепенно увеличивается от впускного и/или выпускного концов к середине только на части протяженности, расположенной ближе к впуску (100) и/или выпуску (101), причем на других частях высота ребра (11) изменяется волнообразно.
6. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 1, отличающаяся тем, что первая торцевая поверхность (110) ребра (11), ближайшая к впуску (100), образована как первая переходная поверхность; и/или вторая торцевая поверхность ребра (11), ближайшая к выпуску (101), образована как вторая переходная поверхность.
7. Интенсифицирующая теплопередачу труба по любому из пп. 1-6, отличающаяся тем, что интенсифицирующая теплопередачу труба дополнительно содержит теплоизолятор (14), который по меньшей мере частично окружает наружную поверхность трубного корпуса (10) и расположен снаружи трубного корпуса (10).
8. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 7, отличающаяся тем, что теплоизолятор (14) имеет трубчатую форму, причем теплоизолятор (14) обернут снаружи трубного корпуса (10).
9. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 8, отличающаяся тем, что оставлен зазор (15) между теплоизолятором (14) и наружной стенкой трубного корпуса (10).
10. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 9, отличающаяся тем, что соединитель для соединения теплоизолятора (14) и трубного корпуса (10) расположен между теплоизолятором (14) и трубным корпусом (10).
11. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 10, отличающаяся тем, что выбран соединитель одной или нескольких из следующих трех конструкций: соединитель, содержащий первую соединительную деталь (160), которая проходит в аксиальном направлении параллельно по отношению к трубному корпусу (10); соединитель, содержащий вторую соединительную деталь (161), которая проходит спирально вдоль наружной стенки трубного корпуса (10); соединитель, содержащий соединительный стержень (162), причем два его конца, соответственно, присоединены к наружной стенке трубного корпуса (10) и к внутренней стенке теплоизолятора (14).
12. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 8, отличающаяся тем, что теплоизолятор (14) содержит прямую трубную секцию (140), причем первая конусная трубная секция (141) и вторая конусная трубная секция (142), соответственно, присоединены к первому концу и второму концу прямой трубной секции (140), и при этом первая конусная трубная секция (141) сужается в направлении от окрестности первого конца до удаления от первого конца, а вторая конусная трубная секция (142) сужается в направлении от окрестности второго конца до удаления от второго конца.
13. Интенсифицирующая теплопередачу труба по любому из пп. 1-6, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит теплоизоляционный слой (17), который расположен на наружной поверхности трубного корпуса (10).
14. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 13, отличающаяся тем, что теплоизоляционный слой (17) содержит слой металлического сплава (170), расположенный на наружной поверхности трубного корпуса (10), и керамический слой (171), расположенный на слое металлического сплава (170).
15. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 14, отличающаяся тем, что теплоизоляционный слой (17) содержит оксидный слой (172), расположенный между слоем металлического сплава (170) и керамическим слоем (171); и/или оксидный слой (172) получают и формируют, используя оксид алюминия, диоксид кремния, диоксид титана или смесь любых двух или большего числа материалов из оксида алюминия, диоксида кремния и диоксида титана.
16. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 14, отличающаяся тем, что слой металлического сплава (170) получают и формируют, используя материалы металлических сплавов, содержащих M, Cr, Al и Y, причем в качестве M выбирают один или несколько металлов из Fe, Ni, Co и Al.
17. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 16, отличающаяся тем, что слой металлического сплава (170) дополнительно содержит вспомогательные материалы, в качестве которых выбирают Si, Ti, Co или Al2O3.
18. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 14, отличающаяся тем, что керамический слой (171) получают и формируют, используя один или несколько материалов, представляющих собой стабилизированный оксидом иттрия диоксид циркония, стабилизированный оксидом магния диоксид циркония, стабилизированный оксидом кальция диоксид циркония и стабилизированный диоксидом церия диоксид циркония.
19. Интенсифицирующая теплопередачу труба по п. 13, отличающаяся тем, что теплоизоляционный слой (17) содержит прямую секцию, а также первую конусную секцию и вторую конусную секцию, которые, соответственно, присоединены к первому концу и второму концу прямой секции, причем первая конусная секция сужается в направлении от окрестности первого конца до удаления от первого конца, а вторая конусная секция сужается в направлении от окрестности второго конца до удаления от второго конца.
20. Крекинговая печь или атмосферно-вакуумная нагревательная печь, содержащая радиационную камеру, в которой установлен по меньшей мере один печной трубный блок, причем печной трубный блок содержит множество печных труб (2), расположенных последовательно, и интенсифицирующая теплопередачу труба находится в сообщении с соседними печными трубами (2), при этом интенсифицирующая теплопередачу труба представляет собой интенсифицирующую теплопередачу трубу (1) по любому из пп. 1-19.
RU2020115573A 2017-10-27 2018-10-25 Интенсифицирующая теплопередачу труба, а также содержащие ее крекинговая печь и атмосферно-вакуумная нагревательная печь RU2753091C1 (ru)

Applications Claiming Priority (11)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201711056794.3 2017-10-27
CN201711023424.X 2017-10-27
CN201711056794.3A CN109724447B (zh) 2017-10-27 2017-10-27 强化传热管
CN201711029500.8A CN109724446B (zh) 2017-10-27 2017-10-27 强化传热管和裂解炉
CN201711029500.8 2017-10-27
CN201711027588.X 2017-10-27
CN201711057043.3A CN109724448B (zh) 2017-10-27 2017-10-27 强化传热管、裂解炉以及常减压加热炉
CN201711057043.3 2017-10-27
CN201711023424.XA CN109724444B (zh) 2017-10-27 2017-10-27 传热管和裂解炉
CN201711027588.XA CN109724445B (zh) 2017-10-27 2017-10-27 强化传热管和裂解炉
PCT/CN2018/111797 WO2019080886A1 (zh) 2017-10-27 2018-10-25 强化传热管以及包括其的裂解炉和常减压加热炉

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2753091C1 true RU2753091C1 (ru) 2021-08-11

Family

ID=66246186

Family Applications (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2020115117A RU2753098C1 (ru) 2017-10-27 2018-10-25 Интенсифицирующая теплопередачу труба, а также содержащие ее крекинговая печь и атмосферно-вакуумная нагревательная печь
RU2020115573A RU2753091C1 (ru) 2017-10-27 2018-10-25 Интенсифицирующая теплопередачу труба, а также содержащие ее крекинговая печь и атмосферно-вакуумная нагревательная печь
RU2020117336A RU2757041C1 (ru) 2017-10-27 2018-10-25 Интенсифицирующая теплопередачу труба, а также содержащие ее крекинговая печь и атмосферно-вакуумная нагревательная печь

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2020115117A RU2753098C1 (ru) 2017-10-27 2018-10-25 Интенсифицирующая теплопередачу труба, а также содержащие ее крекинговая печь и атмосферно-вакуумная нагревательная печь

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2020117336A RU2757041C1 (ru) 2017-10-27 2018-10-25 Интенсифицирующая теплопередачу труба, а также содержащие ее крекинговая печь и атмосферно-вакуумная нагревательная печь

Country Status (7)

Country Link
US (3) US20210190442A1 (ru)
EP (3) EP3702714A4 (ru)
KR (3) KR102442585B1 (ru)
CA (3) CA3079647A1 (ru)
RU (3) RU2753098C1 (ru)
SG (2) SG11202003400PA (ru)
WO (3) WO2019080886A1 (ru)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7161354B2 (ja) * 2018-09-21 2022-10-26 住友精密工業株式会社 熱交換器
US11573053B2 (en) * 2019-08-13 2023-02-07 General Electric Company Cyclone cooler device
TWI727863B (zh) * 2020-07-23 2021-05-11 中國鋼鐵股份有限公司 用於輻射管加熱器之節能裝置
EP4105588A1 (de) * 2021-06-15 2022-12-21 Materials Center Leoben Forschung GmbH Kühlkörper

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1177654A1 (ru) * 1984-03-30 1985-09-07 Организация П/Я В-8466 Теплообменна труба
US4747697A (en) * 1985-12-20 1988-05-31 Hisao Kojima Fluid mixer
SU1451533A2 (ru) * 1987-04-13 1989-01-15 Симферопольский Филиал Центрального Проектно-Конструкторского И Технологического Бюро Главсантехпрома Турбулизатор теплообменной трубы
US4936689A (en) * 1988-07-11 1990-06-26 Koflo Corporation Static material mixing apparatus
US5605400A (en) * 1994-04-19 1997-02-25 Kojima; Hisao Mixing element and method of producing the same
DE10233961A1 (de) * 2002-07-25 2004-02-12 Schmidt + Clemens Gmbh + Co. Edelstahlwerk Kaiserau Verfahren zum thermischen Spalten von Kohlenwasserstoffen

Family Cites Families (48)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB745122A (en) * 1951-02-28 1956-02-22 Head Wrightson Processes Ltd Improvements in and relating to tubular furnaces for heating, distilling or cracking processes
US4192374A (en) * 1977-02-04 1980-03-11 United Kingdom Atomic Energy Authority Heat exchangers
IT1128365B (it) * 1980-02-18 1986-05-28 Ricerche Spa Centro Scambiatore di calore gas liquido
JPS6099998A (ja) * 1983-11-02 1985-06-03 Hitachi Ltd 内面リブ付き伝熱管
US4937064A (en) * 1987-11-09 1990-06-26 E. I. Du Pont De Nemours And Company Process of using an improved flue in a titanium dioxide process
JP3001181B2 (ja) * 1994-07-11 2000-01-24 株式会社クボタ エチレン製造用反応管
US5458191A (en) * 1994-07-11 1995-10-17 Carrier Corporation Heat transfer tube
DE4445687A1 (de) 1994-12-21 1996-06-27 Borsig Babcock Ag Wärmetauscher zum Kühlen von Spaltgas
JP3323682B2 (ja) * 1994-12-28 2002-09-09 株式会社日立製作所 混合冷媒用内面クロス溝付き伝熱管
US5807616A (en) 1995-04-24 1998-09-15 Corning Incorporated Thermal cracking process and furnace elements
JP3303599B2 (ja) 1995-05-17 2002-07-22 松下電器産業株式会社 伝熱管
JPH0972683A (ja) 1995-09-04 1997-03-18 Hitachi Cable Ltd 伝熱管
KR100245383B1 (ko) * 1996-09-13 2000-03-02 정훈보 교차홈 형성 전열관 및 그 제조 방법
KR200155231Y1 (ko) * 1997-02-25 1999-08-16 이점주 파이프 부재
JP2001041672A (ja) 1999-08-02 2001-02-16 Furukawa Electric Co Ltd:The 内面溝付伝熱管及び内面溝付伝熱管用フィン加工ロール
CN1267692C (zh) * 2002-10-11 2006-08-02 西安交通大学 一种传热管
CN100342199C (zh) * 2002-11-15 2007-10-10 株式会社久保田 具有螺旋翅片的裂化管
CN2632612Y (zh) * 2003-06-18 2004-08-11 张国鸿 螺旋管构件热交换器
US7185698B1 (en) 2004-01-22 2007-03-06 Bernert Jr Robert E Thermal shield for heat exchangers
US7363769B2 (en) * 2005-03-09 2008-04-29 Kelix Heat Transfer Systems, Llc Electromagnetic signal transmission/reception tower and accompanying base station employing system of coaxial-flow heat exchanging structures installed in well bores to thermally control the environment housing electronic equipment within the base station
RU2286217C1 (ru) * 2005-04-28 2006-10-27 Виктор Николаевич Хлопонин Труба к кассете-панели теплоизоляционного экрана рольганга стана горячей полосовой прокатки
CN101484770B (zh) * 2006-07-05 2011-07-20 住友金属工业株式会社 热分解反应用金属管
CN101155501B (zh) * 2006-09-27 2011-11-09 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 散热器
DE102006052937A1 (de) * 2006-11-08 2008-05-21 Uhde Gmbh Sammelleitung für Röhrenspaltöfen
JP4860531B2 (ja) * 2007-03-30 2012-01-25 株式会社クボタ 熱分解管
US9873305B2 (en) * 2008-02-22 2018-01-23 Dow Global Technologies Inc. Heater module including thermal energy storage material
CN101266114A (zh) * 2008-05-13 2008-09-17 许雪峰 一种铝螺旋散热管
CN101551205A (zh) * 2008-12-15 2009-10-07 郑州大学 螺旋肋片自支撑换热器
FR2942471A1 (fr) * 2009-02-24 2010-08-27 Saint Gobain Ct Recherches Piece ceramique revetue.
WO2010106070A1 (en) * 2009-03-17 2010-09-23 Total Petrochemicals Research Feluy Process for quenching the effluent gas of a furnace
RU84524U1 (ru) * 2009-03-30 2009-07-10 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственная фирма "ЭНТЕХМАШ" Аппарат воздушного охлаждения
US20100307729A1 (en) * 2009-06-04 2010-12-09 Rocky Research Firetube heat exchanger
JP2011144989A (ja) * 2010-01-13 2011-07-28 Mitsubishi Electric Corp 熱交換器用の伝熱管、熱交換器、冷凍サイクル装置及び空気調和装置
KR101000021B1 (ko) 2010-10-09 2010-12-09 김종남 이종유체의 열교환을 위한 전열튜브 어셈블리
US8784047B2 (en) * 2010-11-04 2014-07-22 Hamilton Sundstrand Corporation Gas turbine engine heat exchanger with tapered fins
CN202126200U (zh) * 2011-06-10 2012-01-25 江苏兴荣高新科技股份有限公司 一种传热管
JP5842573B2 (ja) * 2011-11-25 2016-01-13 新日鐵住金株式会社 スキッドポスト
WO2013150818A1 (ja) * 2012-04-05 2013-10-10 シーアイ化成株式会社 伝熱管とそれを用いた熱交換器
CN103791753B (zh) * 2012-10-30 2016-09-21 中国石油化工股份有限公司 一种传热管
CN104560111B (zh) 2013-10-25 2017-08-25 中国石油化工股份有限公司 传热管以及使用其的裂解炉
CN203443422U (zh) * 2013-06-19 2014-02-19 上海宝钢节能技术有限公司 一种换热效率高、寿命长的换热器
CN105849463B (zh) * 2013-12-27 2017-10-03 三菱日立电力系统株式会社 导热管、锅炉以及蒸汽涡轮设备
JP6327868B2 (ja) * 2014-01-29 2018-05-23 三桜工業株式会社 熱交換器の製造方法
CN203881179U (zh) * 2014-05-29 2014-10-15 唐山德业节能环保科技有限公司 焦炉荒煤气余热回收装置
KR101746194B1 (ko) * 2014-09-30 2017-06-13 (주)지오테크 나선형 지중 열교환기
CN104833242A (zh) * 2015-05-11 2015-08-12 中山市莎丽卫浴设备有限公司 一种高效废热水热能交换装置
CN105664749B (zh) 2016-03-10 2016-09-28 南京林业大学 三角形管壁叶片式静态混合器
CN106959032A (zh) * 2017-04-01 2017-07-18 中国科学院上海高等研究院 一种高温熔盐相变蓄放热装置

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1177654A1 (ru) * 1984-03-30 1985-09-07 Организация П/Я В-8466 Теплообменна труба
US4747697A (en) * 1985-12-20 1988-05-31 Hisao Kojima Fluid mixer
SU1451533A2 (ru) * 1987-04-13 1989-01-15 Симферопольский Филиал Центрального Проектно-Конструкторского И Технологического Бюро Главсантехпрома Турбулизатор теплообменной трубы
US4936689A (en) * 1988-07-11 1990-06-26 Koflo Corporation Static material mixing apparatus
US5605400A (en) * 1994-04-19 1997-02-25 Kojima; Hisao Mixing element and method of producing the same
DE10233961A1 (de) * 2002-07-25 2004-02-12 Schmidt + Clemens Gmbh + Co. Edelstahlwerk Kaiserau Verfahren zum thermischen Spalten von Kohlenwasserstoffen

Also Published As

Publication number Publication date
US20200326141A1 (en) 2020-10-15
KR102442585B1 (ko) 2022-09-08
EP3702714A4 (en) 2021-07-21
EP3702713A1 (en) 2020-09-02
KR20200068743A (ko) 2020-06-15
RU2753098C1 (ru) 2021-08-11
EP3702715A4 (en) 2021-11-24
KR102442584B1 (ko) 2022-09-08
SG11202003475RA (en) 2020-05-28
WO2019080885A1 (zh) 2019-05-02
EP3702715A1 (en) 2020-09-02
US11976891B2 (en) 2024-05-07
EP3702713A4 (en) 2021-11-24
EP3702714A1 (en) 2020-09-02
US20210180879A1 (en) 2021-06-17
CA3079647A1 (en) 2019-05-02
RU2757041C1 (ru) 2021-10-11
CA3079047A1 (en) 2019-05-02
CA3079638A1 (en) 2019-05-02
KR102482259B1 (ko) 2022-12-27
SG11202003400PA (en) 2020-05-28
KR20200068740A (ko) 2020-06-15
WO2019080887A1 (zh) 2019-05-02
US20210190442A1 (en) 2021-06-24
KR20200068741A (ko) 2020-06-15
WO2019080886A1 (zh) 2019-05-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2753091C1 (ru) Интенсифицирующая теплопередачу труба, а также содержащие ее крекинговая печь и атмосферно-вакуумная нагревательная печь
EP2069692B1 (en) Radiant heat transfer system
US7413004B2 (en) High-efficiency enhanced boiler
JPH0529509B2 (ru)
JP5371744B2 (ja) 管状分離炉のための集合導管
US20100307729A1 (en) Firetube heat exchanger
BRPI0718545A2 (pt) Tubo principal coletor para fornos de "cracking" tubulares.
CA2730159A1 (en) High-efficiency enhanced boiler
CN109724447B (zh) 强化传热管
US20210190435A1 (en) Cracked gas quench heat exchanger using heat pipes
WO2012022236A1 (zh) 一种防腐收尘烟囱
CN109724448B (zh) 强化传热管、裂解炉以及常减压加热炉
JP2008235209A (ja) 燃料電池車用排気管及びその製造方法。
FI126820B (fi) Keskipakoerotin
KR102356499B1 (ko) 스페이서가 설치된 4중 연도조립체
US20230349546A1 (en) Boiler Tube Insert and Boiler Tubes Having Inserts
EP1658462B1 (en) Device for transferring heat from a fluid to a heat transfer medium
EP4309777A1 (fr) Four pour mettre en oeuvre un procédé endothermique
KR200169146Y1 (ko) 나선식 타원형 흡배기 덕트
CN111795216A (zh) 用于排放系统的混流管道
KR20070025272A (ko) 순환유동층 보일러용 수냉식 사이클론