RU2691471C1 - Способ изготовления листового проката из титанового сплава марки вт8 - Google Patents
Способ изготовления листового проката из титанового сплава марки вт8 Download PDFInfo
- Publication number
- RU2691471C1 RU2691471C1 RU2018134089A RU2018134089A RU2691471C1 RU 2691471 C1 RU2691471 C1 RU 2691471C1 RU 2018134089 A RU2018134089 A RU 2018134089A RU 2018134089 A RU2018134089 A RU 2018134089A RU 2691471 C1 RU2691471 C1 RU 2691471C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- tpp
- temperature
- rolling
- heating
- Prior art date
Links
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 38
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 34
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 34
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 25
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 17
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims abstract description 4
- AYEKOFBPNLCAJY-UHFFFAOYSA-O thiamine pyrophosphate Chemical compound CC1=C(CCOP(O)(=O)OP(O)(O)=O)SC=[N+]1CC1=CN=C(C)N=C1N AYEKOFBPNLCAJY-UHFFFAOYSA-O 0.000 claims description 24
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 14
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 14
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 abstract description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 abstract description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 abstract 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 4
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical group [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 241000842962 Apoda limacodes Species 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910000883 Ti6Al4V Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009098 adjuvant therapy Methods 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 1
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 235000015220 hamburgers Nutrition 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии титановых сплавов и может быть использовано для получения листового проката из высоколегированного (α+β)-титанового сплава марки ВТ8. Способ включает деформацию слитка в сляб, механическую обработку сляба, многопроходную горячую прокатку и упрочняющую термическую обработку. Деформацию слитка осуществляют ковкой в два этапа, на первом из которых ковку проводят со степенью деформации не менее 80% после нагрева слитка, на втором - ковку проводят со степенью деформации 50-70% с охлаждением после ковки со скоростью 30-50°С/мин. Многопроходную горячую прокатку проводят за три этапа, на первом из которых проводят прокатку на подкат со степенью деформации не менее 70% с охлаждением подката на воздухе до комнатной температуры, на втором - прокатку на полосу с суммарной степенью деформации 40-60% с последующим охлаждением полосы на воздухе до комнатной температуры и дальнейшим раскроем полосы на заготовки, на третьем этапе осуществляют получение листового проката посредством многопроходной прокатки заготовок в поперечном направлении со степенью деформации 50-60%. Упрочняющую термическую обработку проводят путем закалки с нагревом до температуры (Тпп-80)-(Тпп-120)°С, выдержки не менее 1 часа и охлаждения на воздухе с последующим проведением старения путем нагрева до температуры (Тпп-370)-(Тпп-420)°С, выдержки 4-12 часов и последующего охлаждения на воздухе. Получают качественный листовой прокат, обладающий высоким комплексом механических свойств при комнатной и повышенной температуре, а также низкой анизотропией механических свойств за счет управления формированием текстуры при термомеханической обработке. 1 з.п. ф-лы, 3 ил., 2 табл.
Description
Настоящее изобретение относится к области металлургии титановых сплавов и может быть использовано для получения листового проката из высоколегированного (α+β)-титанового сплава марки ВТ8.
Титановый сплав марки ВТ8 является жаропрочным титановым сплавом, относящимся к классу (α+β)-сплавов, длительно сохраняющих высокую работоспособность до 500°С. Сплав ВТ8 эффективно упрочняется термической обработкой и поэтому имеет потенциально широкий диапазон применения, и до сих пор использовался для изготовления прутков, поковок, штамповок. Его успешно применяют для изготовления лопаток и дисков компрессоров авиационных двигателей. Благодаря высокой жаропрочности, сплав находит все большее применение в аэрокосмической технике, в частности для изготовления листового проката, используемого для листовой штамповки при получении различных тонкостенных деталей, в том числе и методом горячей формовки. Эти технологические операции позволяют получать детали весьма сложной формы с наименьшими затратами металла и трудоемкостью. Свойства готовых деталей, полученных штамповкой, в значительной степени определяются характеристиками исходной листовой заготовки, полученной прокаткой. При выборе характеристик листовой заготовки рассматриваются требования к свойствам детали и способность материала заготовки к формоизменению в операциях листовой штамповки Для обеспечения высокого качества деталей следует учитывать не только весь комплекс физико-механических свойств материала заготовки, но и их направленность. Направленность свойств определяет величину и характер анизотропии, деформационных характеристик листового проката и эксплуатационные свойства штампованных деталей. Анизотропия физико-механических свойств проката является следствием образования текстуры предпочтительной ориентировки кристаллографических осей фаз в зернах обрабатываемою материала, и геометрии самих зерен. При наличии в листовом прокате высокой анизотропии велика вероятность получения в деталях при штамповке таких дефектов, как фестонообразования, трещин, разрывов, разнотолщинности стенки, вызывающей значительную неравнопрочность. Поэтому одним из перспективных путей обеспечения высокого качества изделий и интенсификации процессов пластического деформирования при получении деталей является формирование заданной анизотропии свойств в листовом прокате. Одним из самых эффективных и распространенных способов повышения качества металла листового проката является термомеханическая обработка, позволяющая получить оптимальные свойства и структуру металла. Известные способы не позволяют получить листовой прокат из сплава ВТ8 с повышенными характеристиками.
Известен способ получения листов из двухфазного титанового сплава Ti-6Al-4V, включающий предварительную обработку слитка, резку листов и отделочные операции, отличающийся тем, что предварительную обработку слитка проводят последовательной ковкой или штамповкой слитка в β- или в α+β-областях с получением сляба, сляб прокатывают в черновой клети при температуре металла (Тпп+100)±10°С, где Тпп - температура полиморфного превращения, с суммарной степенью деформации 80-95% и в чистовой клети при температуре металла (Тпп+30)±10°С с суммарной степенью деформацией 60-85% с получением полосы и ее смоткой в рулон, с последующим травлением и отжигом, затем проводят холодную прокатку полосы за несколько циклов до получения полосы заданной толщины и микроструктуры со смоткой ее в рулон с последующим отжигом и травлением, при этом в каждом цикле холодную прокатку ведут с суммарной степенью деформации 10-25%, отжиг проводят при температуре (Тпп-100…170)±10°С, а на последнем цикле отжиг осуществляют при температуре (Тпп-170…220)±10°С, где Тпп - температура полиморфного превращения сплава (Патент РФ на изобретение №2381296, публ. 10.02.2010).
Листы, изготовленные по известному способу с использованием холодной рулонной прокатки, характеризуются наличием ярко выраженной кристаллографической текстуры, приводящей к повышенной анизотропии механических свойств.
Известен способ изготовления гонких листов из двухфазного титанового сплава, включающий подготовку шихты, выплавку слитка, деформацию слитка в сляб, механическую обработку сляба, прокатку сляба на подкат, резку подката на заготовки, прокатку заготовок на листы, термическую обработку и формовку. В известном способе выплавляют слиток титанового сплава, содержащий, масс. %: 3,5-6,5 Аl, 4,0-5,5 V, 0,05-1,0 Мо, 0,5-1,5 Fe, 0,10-0,2 О, 0,01-0,03 С, 0,005-0,07 Сr, 0,01-0,5 Zr, 0,001-0,02 N, остальное - титан, с заданными величинами прочностных алюминиевого и молибденового эквивалентов, получают высокопрочный листовой прокат толщиной менее 3 мм с высокими пластическими свойствами при комнатной температуре и пригодный для сверхпластической деформации при нагреве (Патент РФ №2555267, публ. 10.07.2015 - прототип).
Прототип предназначен для изготовления листов с использованием пакетной прокатки, что является весьма трудоемким и затратным процессом, а также требует наличия специального оборудования.
Задачей, на решение которой направлено данное изобретение, является повышение технологичности изготовления и качества листового проката из титанового сплава ВТ8 при снижении экономических затрат с использованием стандартного прокатного оборудования.
Технический результат, достигаемый при осуществлении изобретения, заключается в получении качественного листового проката, обладающего высоким комплексом механических свойств при комнатной и повышенной температуре, а также низкой анизотропией механических свойств за счет управления формированием текстуры при термомеханической обработке.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе изготовления листового проката из двухфазного титанового сплава марки ВТ8, включающем деформацию слитка в сляб, механическую обработку сляба, многопроходную горячую прокатку и последующую упрочняющую термическую обработку, согласно изобретению деформацию слитка осуществляют ковкой в два этапа, на первом из которых ковку проводят со степенью деформации не менее 80% после нагрева металла до температуры (Тпп+180)-(Тпп+220)°С, на втором - ковку проводят со степенью деформации 50-70% после нагрева до температуры (Тпп+100)-(Тпп+140)°С с охлаждением после ковки со скоростью 30-50°С/мин, при этом многопроходную горячую прокатку проводят за три этапа: на первом - прокатку на подкат со степенью деформации не менее 70% после нагрева до температуры (Тпп+50)-(Тпп+90)°С с охлаждением подката на воздухе до комнатной температуры, на втором - прокатку на полосу с суммарной степенью деформации 40-60% после нагрева до температуры (Тпп-40) - (Тпп-70)°С с последующим охлаждением полосы на воздухе до комнатной температуры и дальнейшим раскроем полосы на заготовки, на третьем этапе осуществляют получение листового проката посредством многопроходной прокатки заготовок в поперечном направлении со степенью деформации 50-60% после нагрева металла до температуры (Тпп-50)-(Тпп-80)°С, а упрочняющую термическую обработку проводят по следующим режимам: закалка - нагрев до температуры (Тпп-80)-(Тпп-120)°С с выдержкой не менее 1 часа и охлаждение на воздухе, старение - нагрев до температуры (Тпп-370)-(Тпп-420)°С с выдержкой 4-12 часов с последующим охлаждением на воздухе. Между выдержкой металла на старении и охлаждением осуществляют правку листового проката.
Сущность изобретения заключается в следующем.
Для изготовления листового проката выплавленный и механически обработанный слиток из сплава ВТ8 нагревают до температуры до температуры (Тпп+180)-(Тпп+220)°С и подвергают ковке со степенью деформации не менее 80%, что разрушает литую структуру, усредняет химический состав сплава, уплотняет заготовку, устраняет дефекты плавления. Температура нагрева ниже указанного предела приводит к снижению пластических характеристик, затруднению деформации и появлению поверхностного растрескивания, температура нагрева выше указанного предела вызывает значительное увеличение газонасыщенного слоя, что приводит к поверхностным надрывам при деформации, ухудшению качества поверхности металла и, соответственно к увеличенному удалению металла с поверхности заготовок.
Следующая ковка заготовки в сляб со степенью деформации 50-70% после нагрева до температуры (Тпп+100)-(Тпп+140)°С позволяет измельчить размер зерна по отношению к исходному состоянию. Регламентированное охлаждение после ковки со скоростью 30-50°С/мин способствует ограничению роста зерна при охлаждении в области температур выше Тпп и получению заготовки с минимальным исходным зерном β-фазы.
Для полного удаления поверхностных дефектов полученного сляба целесообразно проводить его механическую обработку со всех сторон на глубину не менее 5 мм. Далее осуществляют 1 этап многопроходной прокатки сляба на подкат при температуре нагрева металла (Тпп+50)-(Тпп+90)°С и степени деформации свыше 70%, в результате чего в металле заготовки формируется кристаллографическая текстура β-фазы {100}<110>. При охлаждении подката до комнатной температуры происходит распад β-фазы с образованием α-фазы, которой наследуется текстура исходной фазы β-матрицы. В соответствии с кристаллографическим соотношением Бюргерса при полиморфном превращении преимущественным является превращение β{110}→α{0001}, что приводит к формированию в сплаве ВТ8 преимущественной текстуры типа {11.0)<10.0>+{11.0}<00.1>. Описанный механизм является определяющим при образовании текстуры в ходе прокатки. При этом фундаментальные свойства кристаллической решетки, уровень критических скалывающих напряжений начала движения дислокаций, соответственно, действующие системы скольжения и эволюция текстуры при деформации определяются химическим составом сплава. Второй этап прокатки подката на полосу с суммарной степенью деформации 40-60% после нагрева до температуры (Тпп-40)-(Тпп-70)°С с последующим охлаждением позволяет сформировать преимущественно текстуру α-фазы типа {11.0}<10.0>. Однако данная текстура {11.0}<10.0> является причиной анизотропии прочностных свойств, т.к. для кристаллографической решетки гексагональной α-фазы титана свойственна анизотропия модуля Юнга в 20% вдоль и поперек направления {00.1} кристалла. После второго этапа осуществляют раскрой полученной полосы на заготовки для третьего этапа многопроходной прокатки. С целью получения оптимальной кристаллографической текстуры без "острых" компонент в листах третий этап многоходовой прокатки проводят в поперечном направлении после нагрева металла до температуры (Тпп-50)-(Тпп-80)°С и степени деформации 50-60%. Изменение направления прокатки позволяет получить минимальную анизотропию механических свойств. Температурный интервал нагрева и степень деформации на данном этапе позволяет увеличить уровень измельчения и коагулирования первичной α-фазы, что способствует получению более мелкого зерна, обеспечивающего равномерные показатели механических свойств во всех направлениях. Для повышения прочностных свойств осуществляют двухступенчатую термическую обработку, состоящую из закалки и старения. При закалке после нагрева до температуры (Тпп-80)-(Тпп-120)°С и выдержки не менее 1 часа с последующим охлаждением на воздухе происходит фиксация первичной глобулярной α-фазы и метастабильной β-фазы способной к последующему старению.
При старении после нагрева до температуры (Тпп-370)-(Тпп-420)°С с выдержкой 4-12 часов с последующим охлаждением на воздухе метастабильная β-фаза распадается, выделяется вторичная мелкодисперсная α-фаза, которая обеспечивает дисперсионное упрочнение сплава.
Между выдержкой металла на старении и охлаждением осуществляют правку листового проката, что позволяет снизить трудозатраты и получить листы требуемой планшетности.
Промышленная применимость изобретения подтверждается конкретным примером его выполнения.
Для получения листов толщиной 4 мм был выплавлен слиток сплава марки ВТ8, химический состав которого приведен в табл. 1. Температура полиморфного превращения сплава составила 1008°С.
Слиток подвергали всесторонней ковке в β-области после нагрева до температуры 1200°С со степенью деформации 85% и охлаждали на воздухе. Далее кованую заготовку нагревали до температуры на 1130°С, осуществляли деформирование в сляб толщиной 50 мм со степенью деформации 55% и охлаждали со скоростью 35-45°С/мин.
Для удаления газонасыщенного слоя поверхность откованного сляба подвергали механической обработке Механически обработанный сляб нагревали до температуры 1080°С, осуществляли прокатку на толщину 16 мм и охлаждали на воздухе. Далее заготовку нагревали до температуры на 950°С, прокатывали на толщину 8,4 мм и охлаждали на воздухе. Прокатанную полосу разрезали на заготовки, которые после нагрева при температуре 930°С прокатывали с изменением направления прокатки (в поперечном направлении) на толщину 4,2 мм до достижения накопленной деформации 50%. Для формирования термически стабильного состояния в листах осуществляли упрочняющую термическую обработку по следующим режимам: 1 ступень - нагрев до температуры 910°С, выдержка 1 час, охлаждение на воздухе, 2 ступень - нагрев до температуры 610°С, выдержка 8 часов, последующая правка листов, охлаждение на воздухе.
На полученных листах производили адъюстажную обработку, резку на готовый размер, отбор образцов, испытания механических свойств и исследование структуры. Качество поверхности листов соответствовало всем требованиям нормативной документации.
Результаты испытаний механических свойств листов размерами 4×500×900 мм на растяжение в термоупрочненном состоянии при комнатной и повышенной температурах приведены в табл. 2. Изображение микроструктуры листов представлено на фиг. 1. На фиг. 2 представлены обратные полюсные фигуры листов: а) в направлении нормали к плоскости листа (НН), б) в поперечном направлении (ПН), в) в направлении прокатки (НП). Анализ полюсных фигур подтверждает низкую анизотропию кристаллографической решетки, которая определяется наличием сочетания компоненты "наклонного базиса" в направлении НН и компонент призмы 1-го рода в направлениях ПН и НП листа.
Полученные листы обладают высокой способностью к сверхпластической деформации, что позволяет изготавливать изделия сложной формы с большой вытяжкой без утонения. На фиг. 3 представлены кривые сверхпластической деформации, полученные при скорости деформации 3×10-4 с-1 при температурах 850, 900, 950°С.
Таким образом, использование предлагаемого изобретения позволяет минимизировать анизотропию механических свойств в продольном и поперечном направлениях в листовом прокате, т.е. в изобретении регламентируется оптимальное для данного сплава сочетание температуры и степени деформации заготовки с моментом изменения направления заготовки при прокатке, что в совокупности с упрочняющей термической обработкой позволяет получать листы с повышенным уровнем свойств.
Claims (2)
1. Способ изготовления листового проката из двухфазного титанового сплава марки ВТ8, включающий деформацию слитка в сляб, механическую обработку сляба, многопроходную горячую прокатку и последующую упрочняющую термическую обработку, отличающийся тем, что деформацию слитка осуществляют ковкой в два этапа, на первом из которых ковку проводят со степенью деформации не менее 80% после нагрева слитка до температуры (Тпп+180)-(Тпп+220)°C, на втором - ковку проводят со степенью деформации 50-70% после нагрева до температуры (Тпп+100)-(Тпп+140)°C с охлаждением после ковки со скоростью 30-50°C/мин, при этом многопроходную горячую прокатку проводят за три этапа, на первом из которых проводят прокатку на подкат со степенью деформации не менее 70% после нагрева до температуры (Тпп+50)-(Тпп+90)°C с охлаждением подката на воздухе до комнатной температуры, на втором - прокатку на полосу с суммарной степенью деформации 40-60% после нагрева до температуры (Тпп-40)-(Тпп-70)°C с последующим охлаждением полосы на воздухе до комнатной температуры и дальнейшим раскроем полосы на заготовки, на третьем этапе осуществляют получение листового проката посредством многопроходной прокатки заготовок в поперечном направлении со степенью деформации 50-60% после нагрева до температуры (Тпп-50)-(Тпп-80)°C, а упрочняющую термическую обработку проводят путем закалки с нагревом до температуры (Тпп-80)-(Тпп-120)°C, выдержкой не менее 1 часа и охлаждением на воздухе, старения путем нагрева до температуры (Тпп-370)-(Тпп-420)°C с выдержкой 4-12 часов и последующим охлаждением на воздухе.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что между выдержкой металла в процессе старения и охлаждением осуществляют правку листового проката.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018134089A RU2691471C1 (ru) | 2018-09-26 | 2018-09-26 | Способ изготовления листового проката из титанового сплава марки вт8 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2018134089A RU2691471C1 (ru) | 2018-09-26 | 2018-09-26 | Способ изготовления листового проката из титанового сплава марки вт8 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2691471C1 true RU2691471C1 (ru) | 2019-06-14 |
Family
ID=66947890
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2018134089A RU2691471C1 (ru) | 2018-09-26 | 2018-09-26 | Способ изготовления листового проката из титанового сплава марки вт8 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2691471C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2808020C1 (ru) * | 2022-12-12 | 2023-11-22 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Холоднокатаная полоса для изготовления коррозионно-стойких компонентов оборудования и способ ее получения |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3575736A (en) * | 1968-11-25 | 1971-04-20 | Us Air Force | Method of rolling titanium alloys |
US20040221929A1 (en) * | 2003-05-09 | 2004-11-11 | Hebda John J. | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
RU2381296C1 (ru) * | 2008-05-07 | 2010-02-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЛИСТОВ ИЗ ТИТАНОВОГО СПЛАВА Ti-6Al-4V |
CN102758159B (zh) * | 2012-08-02 | 2014-03-12 | 西北工业大学 | 通过锻造和热处理获得钛合金三态组织的方法 |
RU2522252C1 (ru) * | 2013-02-04 | 2014-07-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления тонких листов |
RU2555267C2 (ru) * | 2013-06-25 | 2015-07-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления тонких листов из двухфазного титанового сплава и изделие из этих листов |
-
2018
- 2018-09-26 RU RU2018134089A patent/RU2691471C1/ru active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3575736A (en) * | 1968-11-25 | 1971-04-20 | Us Air Force | Method of rolling titanium alloys |
US20040221929A1 (en) * | 2003-05-09 | 2004-11-11 | Hebda John J. | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
RU2381296C1 (ru) * | 2008-05-07 | 2010-02-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЛИСТОВ ИЗ ТИТАНОВОГО СПЛАВА Ti-6Al-4V |
CN102758159B (zh) * | 2012-08-02 | 2014-03-12 | 西北工业大学 | 通过锻造和热处理获得钛合金三态组织的方法 |
RU2522252C1 (ru) * | 2013-02-04 | 2014-07-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления тонких листов |
RU2555267C2 (ru) * | 2013-06-25 | 2015-07-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления тонких листов из двухфазного титанового сплава и изделие из этих листов |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2808020C1 (ru) * | 2022-12-12 | 2023-11-22 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Холоднокатаная полоса для изготовления коррозионно-стойких компонентов оборудования и способ ее получения |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7708845B2 (en) | Method for manufacturing thin sheets of high strength titanium alloys description | |
CN103320734B (zh) | 医用细晶钛/钛合金棒材的生产方法 | |
RU2555267C2 (ru) | Способ изготовления тонких листов из двухфазного титанового сплава и изделие из этих листов | |
RU2487962C2 (ru) | Способ изготовления тонких листов | |
RU2522252C1 (ru) | Способ изготовления тонких листов | |
US4486244A (en) | Method of producing superplastic aluminum sheet | |
US4295901A (en) | Method of imparting a fine grain structure to aluminum alloys having precipitating constituents | |
JPH03193850A (ja) | 微細針状組織をなすチタンおよびチタン合金の製造方法 | |
RU2691471C1 (ru) | Способ изготовления листового проката из титанового сплава марки вт8 | |
RU2583567C1 (ru) | СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ОСОБО ТОНКИХ ЛИСТОВ ИЗ ТИТАНОВОГО СПЛАВА Ti-6,5Al-2,5Sn-4Zr-1Nb-0,7Mo-0,15Si | |
RU2569605C1 (ru) | Способ получения тонких листов из титанового сплава ti-6,5al-2,5sn-4zr-1nb-0,7mo-0,15si | |
US4486242A (en) | Method for producing superplastic aluminum alloys | |
US4358324A (en) | Method of imparting a fine grain structure to aluminum alloys having precipitating constituents | |
US4528042A (en) | Method for producing superplastic aluminum alloys | |
RU2484176C2 (ru) | Способ изготовления тонких листов из псевдо-бета-титановых сплавов | |
RU2761398C1 (ru) | Способ обработки прутков из орто-сплавов титана для получения лопаток компрессора газотурбинного двигателя | |
RU2758737C1 (ru) | СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ КОВАНОЙ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ | |
RU2675011C1 (ru) | Способ изготовления плоских изделий из гафнийсодержащего сплава на основе титана | |
RU2250806C1 (ru) | Способ изготовления тонких листов из высокопрочных титановых сплавов | |
RU2624748C2 (ru) | Способ изготовления листов из сплава Ti - 6Al - 2Sn - 4Zr - 2Mo с регламентированной текстурой | |
RU2345173C1 (ru) | Способ получения сверхпластичных листов из алюминиевых сплавов системы алюминий-магний-литий | |
RU2635650C1 (ru) | Способ термомеханической обработки высоколегированных псевдо-β титановых сплавов, легированных редкими и редкоземельными металлами | |
RU2641214C1 (ru) | Способ изготовления листов из титанового сплава от4 | |
RU2615761C1 (ru) | Способ изготовления тонколистового проката из сплава Ti - 10, 0-15, 0 Al - 17, 0-25, 0 Nb - 2, 0-4, 0 V - 1, 0-3, 0 Mo - 0, 1-1, 0 Fe - 1, 0-2, 0 Zr - 0,3-0,6 Si | |
RU2243833C1 (ru) | Способ изготовления тонких листов из высокопрочных титановых сплавов |