RU2758737C1 - СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ КОВАНОЙ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ - Google Patents

СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ КОВАНОЙ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ Download PDF

Info

Publication number
RU2758737C1
RU2758737C1 RU2021102394A RU2021102394A RU2758737C1 RU 2758737 C1 RU2758737 C1 RU 2758737C1 RU 2021102394 A RU2021102394 A RU 2021102394A RU 2021102394 A RU2021102394 A RU 2021102394A RU 2758737 C1 RU2758737 C1 RU 2758737C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
temperature
forging
workpiece
billet
carried out
Prior art date
Application number
RU2021102394A
Other languages
English (en)
Inventor
Сергей Владимирович Алтынбаев
Алексей Рассказов
Михаил Семенович Хорин
Максим Александрович Салтыков
Андрей Николаевич Кабанцев
Николай Игоревич Гребенкин
Original Assignee
Общество С Ограниченной Ответственностью "Хермит Рус"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество С Ограниченной Ответственностью "Хермит Рус" filed Critical Общество С Ограниченной Ответственностью "Хермит Рус"
Priority to RU2021102394A priority Critical patent/RU2758737C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2758737C1 publication Critical patent/RU2758737C1/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
    • B21J1/04—Shaping in the rough solely by forging or pressing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Forging (AREA)

Abstract

Изобретение относится к металлургии, в частности к способам изготовления кованых заготовок из (α+β)-титановых сплавов. Способ изготовления кованой заготовки в виде прутка из (α+β)-титановых сплавов включает ковку слитка в заготовку в виде прутка за несколько переходов при температуре β-области, промежуточную ковку за несколько переходов, окончательное деформирование при температуре (α+β)-области. Ковку слитка в β-области проводят при температуре Тпп+170°С с величиной укова 1,9-2,3 и с последующим охлаждением заготовки в виде прутка на воздухе от температуры Тпп, промежуточную ковку заготовки в виде прутка ведут сначала в β-области при температуре Тпп+170°С с величиной укова 1,8-2,2 с последующим охлаждением заготовки в виде прутка на воздухе от температуры Тпп, а затем заготовку в виде прутка нагревают в β-область и проводят ковку при температуре Тпп+170°С с величиной укова 1,7-1,8 с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп, окончательную ковку на пруток ведут в (α+β)-области при температуре Тпп-40°С с величиной укова 5,0-5,5, а затем осуществляют механическую обработку полученной заготовки в виде прутка, где Тпп – температура полиморфного превращения сплава. Обеспечивается получение высоких значений прочности, пластичности и энергоемкости материала заготовки. 5 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл., 3 пр.

Description

Изобретение относится к области обработки металлов давлением, в частности к способам изготовления кованых заготовок из (α+β)-титановых сплавов, методом горячего деформирования.
Известно, что структура и однородность титановых сплавов оказывают решающее влияние на уровень и стабильность механических свойств заготовок. При разработке технологического процесса изготовления заготовок с заданными свойствами, при горячем деформировании (α+β)-титановых сплавов, структуре сплава и его механическим свойствам уделяется огромное внимание. Титановые сплавы (α+β)-класса используются для изготовления изделий, работающих под большим внутренним давлением и в широком интервале температур от -196°С до 450°С. Для изготовления изделий, работающих в таких условиях, требуется заготовки, имеющие повышенные свойства по однородности микроструктуры, фазовому составу, с минимальной анизотропией механических свойств по всему объему заготовки и без наличия дефектов, обладающих высокой прочностью, пластичностью и энергоемкостью.
Известен способ производства промежуточных заготовок из (α+β)-сплавов титана методом ковки на прессах по схеме, включающей горячую деформацию слитков после нагрева в интервале температур β-области 1050-1300°С, деформацию после подогрева при более низких температурах β-области (1000-1130°С) и комбинированные операции (α+β)- и β-деформации, причем нагрев перед (α+β)-деформацией выполняется при температурах на 20-40°С ниже температуры полиморфного превращения (Тпп) сплава (Титановые сплавы. Александров В.К., Аношкин Н.Ф. и др. Полуфабрикаты из титановых сплавов. - М.: ВИЛС, 1996, с. 184-185, 189).
Применение такой специальной многоступенчатой схемы способствует развитию рекристаллизации и измельчению пластинчатой структуры, что обеспечивает получение матовой макроструктуры 4-6 балла и микроструктуры 3-5 типа. Однако для ряда изделий ответственного применения предъявляются более высокие требования к микроструктуре заготовок. На решение этой задачи и направлено заявляемое изобретение. Недостатками данного технического решения являются структурная неоднородность заготовки из-за захолаживания металла в процессе ковки, неравномерность деформации и наличие зон затрудненной деформации.
Известен способ производства промежуточных заготовок из (α+β)-титановых сплавов, включающий операцию деформирования слитка при температурах β-области и комбинированные операции деформирования заготовки при температурах (α+β)- и β-областей, отличающийся тем, что на стадии окончательного деформирования при температуре в (α+β)-области по крайней мере одну ковочную операцию выполняют после нагрева заготовки до температуры на 50-80°С ниже температуры полиморфного превращения сплава (Тпп), при этом заготовку по крайней мере один раз охлаждают в воде, а перед деформированием на окончательный размер заготовку нагревают до температуры на 20-40°С ниже Тпп в течение времени, обеспечивающего прохождение глобуляризации α-фазы и фиксируют полученную структуру охлаждением в воде, после чего заготовку вновь нагревают до температуры на 20-40°С ниже Тпп и окончательно деформируют. (патент РФ №2266171, по заявке 2004116944/02, от 04.06.2004 г. МПК B21J 5/00).
Недостатками известного способа являются неоднородность макроструктуры по сечению заготовки, большое количество нагревов, особенно при окончательном деформировании при температурах (α+β)-области, что существенно снижает производительность процесса, не обеспечивает получение заготовок из слитков, с механическими свойствами необходимого уровня по прочности, пластичности и энергоемкости.
Известен способ изготовления промежуточных заготовок из (α+β)-титановых сплавов, включающий комбинированные операции деформирования слитка при температурах β-области и операции деформирования заготовки при температурах (α+β)- и β-областей. Заготовку, предварительно деформированную после нагрева до температуры на 100÷200°C выше температуры полиморфного превращения, деформируют в заготовку квадратного сечения после ее нагрева до температуры на 20÷60°C ниже температуры полиморфного превращения, проводят рекристаллизационную обработку методом нагрева до температуры на 50÷100°C выше температуры полиморфного превращения и осадки в торец с уковом 1,3÷1,4 и последующим охлаждением в воде, а окончательное деформирование заготовки в заданный размер осуществляют за несколько переходов с величиной однократного укова 1,5÷2,0 после нагрева заготовки до температуры на 20÷60°C ниже температуры полиморфного превращения, при этом величина суммарного укова при окончательном деформировании составляет 5,0÷6,0. (RU 2468882 по заявке 2011123363 от 08.06.2011 г. МКИ B21J 1/04).
Недостаток данного способа изготовления промежуточных заготовок из (α+β)-титановых сплавов заключается в том, что не обеспечивается получение промежуточных заготовок с однородной глобулярно-пластинчатой микроструктурой по сечению заготовки, с механическими свойствами необходимого уровня по прочности, пластичности и энергоемкости.
Известен способ изготовления высококачественных прутков широкого диапазона диаметров из двухфазных титановых сплавов, предназначенных для изготовления деталей аэрокосмического назначения. Способ включает нагрев заготовки до температуры выше температуры полиморфного превращения в β-области, прокатку при этой температуре, охлаждение до температуры окружающей среды, нагрев подката до температуры на 20-50°С ниже температуры полиморфного превращения и окончательную прокатку при этой температуре. Нагрев и деформацию в β-области проводят в два этапа, при этом на первом этапе заготовку нагревают до температуры на 40-150°С выше температуры полиморфного превращения, деформируют со степенью деформации 97-97,6% и охлаждают на воздухе, на втором этапе подкат нагревают до температуры на 20°С выше температуры полиморфного превращения и деформируют со степенью деформации 37-38%, а окончательную прокатку в (α+β)-области проводят со степенью деформации 54-55%. (Патент RU 2178014 по заявке 2000111295 от 06.05.2000 г. МПК C22F 1/18).
Недостатками являются структурная неоднородность, большое число нагревов, особенно при ковке в (α+β)-области на последних переходах.
Известен способ изготовления промежуточной заготовки из α- или (α+β)-титановых сплавов, включающий ковку слитка в пруток за несколько переходов при температуре в β- и (α+β)-областях, механическую обработку заготовки и окончательное прессование в (α+β)-области, отличающийся тем, что величина укова на последних переходах ковки составляет 1,36-2,5, а нагрев заготовки перед прессованием осуществляют в два этапа, причем на первом этапе заготовку нагревают до температуры поверхности заготовки в диапазоне от температуры на 250°С ниже температуры полиморфного превращения до температуры на 100°С выше температуры полиморфного превращения со скоростью 0,3-2,5°С/с, а на втором этапе заготовку охлаждают или нагревают до температуры на 40-250°С ниже температуры полиморфного превращения. (Патент RU 2314362 по заявке 2005138442 от 09.12.2005 г. МПК C22F 1/18).
Недостатком данного способа является структурная неоднородность по сечению заготовки, не обеспечивается получение промежуточных заготовок с механическими свойствами необходимого уровня по прочности, пластичности и энергоемкости, большое число нагревов, особенно при ковке в (α+β)-области на последних переходах.
Известен способ изготовления промежуточных заготовок из титановых сплавов методом горячего деформирования. Ковку слитка в пруток производят за несколько переходов при температуре β-области и промежуточную ковку за несколько переходов при температуре β- и (α+β)-области. Промежуточную ковку при температуре (α+β)-области осуществляют с величиной укова 1,25-1,75. На окончательных переходах указанную промежуточную ковку ведут с уковом 1,25-1,35 в пруток. Затем производят механическую обработку прутка, резку его на заготовки и формирование торцов, после чего осуществляют окончательное деформирование прессованием при температуре (α+β)-области. (Патент RU 2217260 по заявке 2002108620 от 04.04.002г. МПК B21J 1/04). Данное техническое решение принято в качестве прототипа
Данным способом не обеспечивается получение промежуточных заготовок с регламентированной однородной глобулярно-пластинчатой микроструктурой по всему объему заготовки, с заданными механическими свойствами по прочности, пластичности и энергоемкости.
Задачей, на решение которой направлено данное изобретение, является получение промежуточных заготовок из (α+β)-титановых сплавов с регламентированной мелкодисперсной глобулярно-пластинчатой микроструктурой по всему объему заготовки, с заданными механическими свойствами по прочности, пластичности и энергоемкости.
В процессе решения поставленной задачи достигается технический результат, заключающийся в повышении однородности глобулярно-пластинчатой микроструктуры по всему объему заготовки и, как следствие, в получении сплава с однородной, мелкодисперсной микроструктурой с размером зерна (5,0-10,0) мкм, содержащего равноосную α-фазу в количестве (50-80)% в трансформированной β-матрице без признаков границ β-зерен с пределом прочности на разрыв не менее 1150 МПа при соотношении параметров σ0,2/σB, не менее 0,9, где σ0,2 - предел текучести, МПа, σB - предел прочности, МПа.
Указанный технический результат достигается способом получения кованой заготовки в виде прутка из (α+β)-титановых сплавов, включающий ковку слитка в пруток за несколько переходов при температуре β-области, промежуточную ковку за несколько переходов при температуре β- и (α+β)-области, окончательное деформирование при температуре (α+β)-области и механическую обработку, при этом первую ковку слитка в β-области проводят при температуре (Тпп+170)°С с величиной укова (1,9-2,3) с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп, вторую ковку заготовки проводят в β-области при температуре (Тпп+170)°С с величиной укова (1,8-2,2) с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп, третью ковку заготовки проводят в β-области при температуре (Тпп+170) с величиной укова (1,7-1,8) с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп, окончательное деформирование на пруток ведут в (α+β)-области при температуре (Тпп-40)°С с величиной укова (5,0-5,5). Кроме этого, ковку в β-области при температуре (Тпп+170)°С с величиной укова (1,9-2,3) и последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп проводят от 2 до 3 раз, ковку заготовки в β-области при температуре (Тпп +170)°С с величиной укова (1,8-2,2) с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп, проводят от 2 до 3 раз, ковку заготовки в β-области при температуре (Тпп+170) с величиной укова (1,7-1,8) с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп, проводят от 2 до 3 раз, сплав имеет однородную, мелкодисперсную микроструктуру с размером зерна (5,0-10,0) мкм, содержащего равноосную α-фазу в количестве (50-80) % в трансформированной β-матрице без признаков границ β-зерен, сплава имеет предел прочности на разрыв не менее 1150 МПа при соотношении параметров σ0,2/σB, не менее 0,9, где σ0,2 - предел текучести, МПа, σB - предел прочности Мпа.
Механические свойства (α+β)-титановых сплавов существенно зависят характера микроструктуры. Наибольшие различия наблюдаются для сплавов с зернистой и пластинчатой структурой. Для сплавов с зернистой структурой характерна высокая пластичность и технологичность, энергоемкость. Сплавы с пластинчатой структурой отличаются высокой энергоемкостью. Высокая энергоемкость сплава с пластинчатой структурой обусловлена наличием множества границ раздела зерен, блоков, пластин.
Ковка в β-области при температуре (Тпп+170)°С с величиной укова 1,9-2,3 с последующим охлаждением на воздухе (простой отжиг) от температуры Тпп, (α+β)-титановых сплавов позволяет добиться снижения твердости, повышения пластичности, измельчения зерна, снижения структурной неоднородности и повышения жаростойкости, что приводит к снижению угара заготовки при последущих нагревах. Вторая ковка в β-области при температуре (Тпп+170)°С с величиной укова (1,8-2,2) с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп (α+β)-титановых сплавов приводит к распаду β - фазы и с остаточной α - фазой образует двухфазную (α+β)-структуру близкую к равновесной. Третья ковка в β-области при температуре (Тпп+170)°С с величиной укова (1,7-1,8) с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп (α+β)-титановых сплавов приводит к образованию мелкодисперсных продуктов распада, упрочняющих сплав. Окончательное деформирование заготовки в (α+β)-области при температуре (Тпп-40)°С с величиной укова (5,0-5,5), переводит металл в (α+β)-деформированную структуру с повышенной однородностью и глобулярно-пластинчатой микроструктурой по всему объему заготовки. Такой металл обладает повышенной пластичностью прочностью и энергоемкостью.
Способ получения кованой заготовки в виде прутка из (α+β)-титановых сплавов реализовали на титановом сплаве Ti-6Al-4V с температурой Тпп=985°С, исходные свойства которого представлены на интернет ресурсе: https://ru.qaz.wiki/wiki/Ti-6Al-4V.
Микроструктурные исследования сплава выполняли на электронном микроскопе. Изображения получены на растровом электронном микроскопе модели MIRA3 TESCAN. Оценку энергоемкости титановых сплавов оценивали по методике «Способ оценки энергоемкости титанового сплава». (Патенте RU 2661445 по заявке 2017116681 от 12.05.2017 г. МПК C22F 1/18). Для оценки энергоемкости титанового сплава определяли параметр σ0,2/σВ: где σ0,2 - предел текучести, МПа; σВ - предел прочности, МПа и твердость по Бринелю (НВ).
Для сплавов, обладающих повышенной пластичностью, параметр σ0,2 должен быть максимально низким, тогда как для сплавов, обладающих высокой прочностью, параметр σВ должен быть максимально высоким, а для сплавов, обладающих высокой энергоемкостью, отношение параметров σ0,2/σВ должно быть максимальным. Определяя твердость титанового сплава по Бринел (НВ), в первом приближении, можно оценить одновременно пластичность и прочность сплава. Таким образом, определяя предел текучести (σ0,2), предел прочности (σВ) и твердость (НВ), производится оценка прочности, пластичности и энергоемкости титанового сплава Ti-6Al-4V. Данные параметры определи по ГОСТ 1497.
Пример №1 реализации способа.
Способ получения кованой заготовки в виде прутка из (α+β)-титановых сплавов проводили на параметрах ковки - значений уковов и областей температур, экономически выгодных (в указанных пределах) и позволяющих получить заготовку с повышенной однородностью глобулярно-пластинчатой микроструктуры без признаков границ β-зерна по всему объему, обладающей повышенной пластичностью, прочностью и энергоемкостью.
Слиток диаметром 450 мм из титанового сплава Ti-6Al-4V за несколько переходов с уковом 2,3 при температурах деформации (985-1150)°С отковали в пруток диаметром 285 мм и охладили на воздухе. Вторую ковку с уковом 1,8 провели при температурах деформации (985-1150)°С, далее провели охлаждение заготовки на воздухе. Третью ковку с уковом 1,8 провели при температурах деформации (985-1150)°С, далее провели охлаждение заготовки на воздухе. Окончательное деформирование на пруток диаметром 90 мм проводили при температуре на 40°С ниже Тпп с уковом 5,2.
Трехкратная ковка в β-области при температуре выше Тпп с величиной уковов в диапазоне (1,8-2,3) при температурах деформации в дипазоне (Тпп-1150)°С, с последующим охлаждением на воздухе (простой отжиг) позволила добиться снижения твердости, повышения пластичности, измельчения зерна, снижения структурной неоднородности и повышения жаростойкости сплава Каждая фаза ковки титанового сплава при температуре выше Тпп и последующем охлаждение на воздухе приводит к распаду β - фазы и формированию с остаточной α - фазой двухфазной (α+β)-структурой близкой к равновесной, образованию мелкодисперсных продуктов распада, упрочняющих титановый сплав. Окончательное деформирование заготовки в (α+β)-области при температуре (Тпп-40)°С, с величиной укова 5,3 переводит металл в (α+β)-деформированную структуру с равномерной структурой по всему сечению.
Проведенные исследования сплава показали, что сплав имеет регламентированную равномерно распределенную однородную мелкодисперсную микроструктуру с размером зерна (5,0-10,0) мкм, содержащего равноосную α-фазу в количестве (50-80)% в трансформированной β-матрице без признаков границ β-зерен. Сплав имеет предел прочности на разрыв не менее 1150 МПа при соотношении параметров σ0,2/σB, не менее 0,9, где σ0,2 - предел текучести, МПа, σB - предел прочности, МПа.
Результаты исследований представлены на фиг. 1. На изображении светлые области α-фаза, увеличение х500, темные области β-фаза, результаты механических испытаний приведены в таблице №1.
Пример №2 реализации способа.
Способ получения кованой заготовки в виде прутка из (α+β)-титановых сплавов проводили на параметрах ковки, величина уковов менее указанных в предлагаемом способе и области температур в пределах, указанных в предлагаемом способе. Такой режим получения универсальной кованой заготовки из (α+β)-титановых сплавов экономически не выгодный, высокая длительность и энергоемкость способа. Способ позволяет получить заготовку с высокой однородностью глобулярно-пластинчатой микроструктуры без признаков границ β-зерна по всему объему, обладающей повышенной пластичностью, прочностью и энергоемкостью.
Ковку проводили при следующих режимах.
Слиток диаметром 450 мм из титанового сплава Ti-6Al-4V за несколько переходов отковали в пруток диаметром 285 мм при температурах деформации (1100-1150)°С с уковом 1,8 и охладили на воздухе. Далее осуществляли нагрев до температуры (1100-1150)°С и провели ковку с уковом 1,7, после этого провели охлаждение на воздухе.
Далее осуществляли нагрев до температуры (1100-1150)°С и провели ковку с уковом 1,6 с последующим охлаждением на воздухе. Окончательное деформирование на пруток диаметром 90 мм проводили при температуре на 40°С ниже Тпп с уковом 4,9.
Полученная вышеуказанным способом заготовка использовалась под катаный пруток диаметром менее 65 мм. Результаты механических испытаний приведены в таблице №1.
Пример №3 реализации способа.
Способ получения кованой заготовки в виде прутка из (α+β)-титановых сплавов проводили на параметрах ковки, величины уковов принимались в пределах, указанных в предлагаемом способе. Температура проведения процесса ковки была выше оптимальных температур, заявленных в предлагаемом способе. Такой режим получения универсальной кованой заготовки из (α+β)-титановых сплавов экономически не выгодный, высокая длительность и энергоемкость, потеря массы заготовки при выгорании металла. Способ позволяет получить заготовку с высокой однородностью глобулярно-пластинчатой микроструктуры без признаков границ β-зерна по всему объему, обладающей повышенной пластичностью, прочностью и энергоемкостью.
Ковку проводили при следующих режимах.
Слиток диаметром 450 мм из титанового сплава Ti-6Al-4V за несколько переходов отковали в пруток диаметром 285 мм при температурах деформации (1160-1190)°С с уковом 2,1 и охладили на воздухе. Далее осуществляли нагрев при температуре (1160-1190)°С и провели ковку с уковом 2,2, после этого провели охлаждение на воздухе. Далее осуществляли нагрев до температуры (1160-1190)°С и провели ковку с уковом 1,7 с последующем охлаждением на воздухе. Окончательное деформирование на пруток диаметром 90 мм проведено при температуре на 50°С ниже Тпп с уковом 5,4.
Полученная вышеуказанным способом заготовка использовалась под катаный пруток диаметром менее 65 мм. Результаты механических испытаний приведены в таблице №1.
Результаты механических испытаний приведены в таблице №1
Таблица 1
№п/п Способ изготовления Тип микроструктуры Величина зерна. мкм σ0,2 - предел текучести, МПа; σВ - предел прочности, МПа σ0,2/σВ Твердость по Бринелю (НВ)
Ццентр. Ппериферия
11. Предлагаемый. Пример№1 глобулярно-пластинчатая 5,0-7,0 6-10 1010 1090 0,927 368
22 Предлагаемый. Пример№2 глобулярно-пластинчатая 55,0-9,0 47-10 1000 1080 0,926 366
33 Предлагаемый. Пример3 глобулярно-пластинчатая 55,0-8,0 45-10 987 1050 0,940 362
44 Интернет ресурс - - - 920 950 0,969 341
55 Прототип мелкоддиспрсная 120-30 820-50 - - - -
Анализ данных, приведенных в таблице №1 показывает, что заявленный способ по сравнению с известным обеспечивает получение однородной глобулярно-пластинчатой и менее зернистой микроструктуры в сравнении с прототипом. Микроструктура по заявленному способу 5-10 мкм, по способу прототипу микроструктура имеет зернистость 20-50 мкм. Полученная заготовка имеет высокие значения σВ, σ0,2/σВ, твердости по Бринелю (НВ), что говорит о высокой пластичности, прочности и энергоемкости сплава.
Достижение технического результата наглядно подтверждается структурой представленной на Фиг. 1, на которой приведена микроструктура заготовки диаметром 90 мм титанового сплава Ti6Al4V, изготовленной по примеру 1 заявляемым способом.

Claims (6)

1. Способ изготовления кованой заготовки в виде прутка из (α+β)-титановых сплавов, включающий ковку слитка в заготовку в виде прутка за несколько переходов при температуре β-области, промежуточную ковку за несколько переходов, окончательное деформирование при температуре (α+β)-области, отличающийся тем, что ковку слитка в β-области проводят при температуре Тпп+170°С с величиной укова 1,9-2,3 и с последующим охлаждением заготовки в виде прутка на воздухе от температуры Тпп, промежуточную ковку заготовки в виде прутка ведут сначала в β-области при температуре Тпп+170°С с величиной укова 1,8-2,2 с последующим охлаждением заготовки в виде прутка на воздухе от температуры Тпп, а затем заготовку в виде прутка нагревают в β-область и проводят ковку при температуре Тпп+170°С с величиной укова 1,7-1,8 с последующим охлаждением на воздухе от температуры Тпп, окончательную ковку на пруток ведут в (α+β)-области при температуре Тпп-40°С с величиной укова 5,0-5,5, а затем осуществляют механическую обработку полученной заготовки в виде прутка, где Тпп - температура полиморфного превращения сплава.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что ковку слитка в β-области проводят от 2 до 3 раз.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что промежуточную ковку заготовки в β-области при температуре Тпп+170°С с величиной укова 1,8-2,2 проводят от 2 до 3 раз.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что промежуточную ковку заготовки в β-области при температуре Тпп+170°С с величиной укова 1,7-1,8 проводят от 2 до 3 раз.
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в изготовленной заготовке в виде прутка сплав имеет однородную, мелкодисперсную микроструктуру с размером зерна 5,0-10,0 мкм, содержащую равноосную α-фазу в количестве 50-80% в трансформированной β-матрице без признаков границ β-зерен.
6. Способ по п. 1, отличающийся тем, что заготовка в виде прутка имеет предел прочности σB не менее 1150 МПа при соотношении параметров σ0,2/σB не менее 0,9, где σ0,2 - предел текучести, МПа.
RU2021102394A 2021-02-03 2021-02-03 СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ КОВАНОЙ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ RU2758737C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2021102394A RU2758737C1 (ru) 2021-02-03 2021-02-03 СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ КОВАНОЙ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2021102394A RU2758737C1 (ru) 2021-02-03 2021-02-03 СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ КОВАНОЙ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2758737C1 true RU2758737C1 (ru) 2021-11-01

Family

ID=78466848

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2021102394A RU2758737C1 (ru) 2021-02-03 2021-02-03 СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ КОВАНОЙ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2758737C1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN117000926A (zh) * 2023-08-10 2023-11-07 陕西鼎益科技有限公司 一种提高钛合金棒材组织均匀性的锻造成型方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2217260C1 (ru) * 2002-04-04 2003-11-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
RU2314362C2 (ru) * 2005-12-09 2008-01-10 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- ИЛИ α+β-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
CN101476096B (zh) * 2008-11-21 2010-08-11 宝鸡钛业股份有限公司 Ti-6Al-4V钛合金大规格棒材加工方法
CN104070125B (zh) * 2014-03-11 2016-08-17 宁夏东方钽业股份有限公司 一种tc4钛合金大规格棒材的锻造加工方法
RU2681033C2 (ru) * 2017-05-12 2019-03-01 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ Способ получения заготовки из титановых сплавов для изделий, испытывающих переменные механические нагрузки

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2217260C1 (ru) * 2002-04-04 2003-11-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- И (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
RU2314362C2 (ru) * 2005-12-09 2008-01-10 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- ИЛИ α+β-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
CN101476096B (zh) * 2008-11-21 2010-08-11 宝鸡钛业股份有限公司 Ti-6Al-4V钛合金大规格棒材加工方法
CN104070125B (zh) * 2014-03-11 2016-08-17 宁夏东方钽业股份有限公司 一种tc4钛合金大规格棒材的锻造加工方法
RU2681033C2 (ru) * 2017-05-12 2019-03-01 Хермит Эдванст Технолоджиз ГмбХ Способ получения заготовки из титановых сплавов для изделий, испытывающих переменные механические нагрузки

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN117000926A (zh) * 2023-08-10 2023-11-07 陕西鼎益科技有限公司 一种提高钛合金棒材组织均匀性的锻造成型方法
CN117000926B (zh) * 2023-08-10 2024-04-12 陕西鼎益科技有限公司 一种提高钛合金棒材组织均匀性的锻造成型方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2758045C1 (ru) СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
CN108368571A (zh) 生产具有改善的机械性能的可热处理铝合金的方法
CN101815800B (zh) 具有黄铜织构的再结晶铝合金及其制造方法
US9469892B2 (en) Hot thermo-mechanical processing of heat-treatable aluminum alloys
CN113293273B (zh) 一种紧固件用2xxx系铝合金棒材、线材的加工方法
CN111394637B (zh) 一种Ti2AlNb合金及其棒材的制备方法
CN107955893A (zh) 一种铝合金转向节的锻造成型方法
US10947613B2 (en) Alloys for highly shaped aluminum products and methods of making the same
CN105861968B (zh) 一种提高Al‑Cu系高强铝合金环件力学性能的方法
US5194102A (en) Method for increasing the strength of aluminum alloy products through warm working
RU2758737C1 (ru) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ КОВАНОЙ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
CN110878397A (zh) 大尺寸镁合金型材组织均匀性控制工艺
RU2314362C2 (ru) СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ α- ИЛИ α+β-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
RU2758735C1 (ru) СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КОВАНОЙ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
RU2758044C1 (ru) СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КОВАНОЙ ЗАГОТОВКИ В ВИДЕ ПРУТКА ИЗ (α+β)-ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ
US4295901A (en) Method of imparting a fine grain structure to aluminum alloys having precipitating constituents
US6565683B1 (en) Method for processing billets from multiphase alloys and the article
RU2761398C1 (ru) Способ обработки прутков из орто-сплавов титана для получения лопаток компрессора газотурбинного двигателя
US4358324A (en) Method of imparting a fine grain structure to aluminum alloys having precipitating constituents
RU2739926C1 (ru) Ультрамелкозернистые алюминиевые сплавы для высокопрочных изделий, изготовленных в условиях сверхпластичности, и способ получения изделий
RU2335571C2 (ru) Способ изготовления плит из титановых сплавов
RU2569605C1 (ru) Способ получения тонких листов из титанового сплава ti-6,5al-2,5sn-4zr-1nb-0,7mo-0,15si
RU2345173C1 (ru) Способ получения сверхпластичных листов из алюминиевых сплавов системы алюминий-магний-литий
JP2024518681A (ja) 高強度ファスナを製造するための材料およびそれを製造するための方法
RU2266171C1 (ru) Способ изготовления промежуточной заготовки из (альфа+бета)- титановых сплавов