RU2679154C2 - Определение доли ферритной фазы после нагрева или охлаждения стальной полосы - Google Patents

Определение доли ферритной фазы после нагрева или охлаждения стальной полосы Download PDF

Info

Publication number
RU2679154C2
RU2679154C2 RU2015141153A RU2015141153A RU2679154C2 RU 2679154 C2 RU2679154 C2 RU 2679154C2 RU 2015141153 A RU2015141153 A RU 2015141153A RU 2015141153 A RU2015141153 A RU 2015141153A RU 2679154 C2 RU2679154 C2 RU 2679154C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel strip
temperature
width
measuring
cooling
Prior art date
Application number
RU2015141153A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2015141153A (ru
Inventor
Бернд ЛИНЦЕР
Аксель РИМНАК
Райнер БУРГЕР
Роберт ЛИНСБОД
Йозеф МИКОТА
Original Assignee
Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from AT3712013A external-priority patent/AT513750B1/de
Application filed by Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ filed Critical Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ
Publication of RU2015141153A publication Critical patent/RU2015141153A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2679154C2 publication Critical patent/RU2679154C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/55—Hardenability tests, e.g. end-quench tests
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/54—Determining when the hardening temperature has been reached by measurement of magnetic or electrical properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
    • C21D11/005—Process control or regulation for heat treatments for cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/562—Details
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N27/00—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
    • G01N27/72—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating magnetic variables
    • G—PHYSICS
    • G05—CONTROLLING; REGULATING
    • G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
    • G05D23/00—Control of temperature
    • G—PHYSICS
    • G05—CONTROLLING; REGULATING
    • G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
    • G05D5/00—Control of dimensions of material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Automation & Control Theory (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Control Of Heat Treatment Processes (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии. Для быстрого определения доли ферритной фазы в стальной полосе (2) в режиме онлайн способ содержит следующие этапы: измерение ширины w1 и температуры T1 стальной полосы (2), причем стальная полоса (2) во время измерений имеет долю
Figure 00000041
 ферритной фазы, нагрев или охлаждение стальной полосы (2), причем в стальной полосе (2) при нагреве по меньшей мере частично происходит фазовое превращение
Figure 00000042
 из ферритного состояния
Figure 00000043
 в аустенитное состояние
Figure 00000044
 и при охлаждении по меньшей мере частично происходит фазовое превращение из аустенитного состояния
Figure 00000045
 в ферритное состояние
Figure 00000046
, измерение ширины w и температуры T по меньшей мере частично превращенной стальной полосы (2) и определение доли
Figure 00000047
 ферритной фазы по формуле
Figure 00000048
 (I), причем Т0 является эталонной температурой типично 20°С и
Figure 00000049
 и являются линейными коэффициентами теплового расширения феррита и аустенита. 4 н. и 14 з.п. ф-лы, 3 ил.

Description

Область техники
Настоящее изобретение относится к способу и компьютерному программному продукту для определения доли
Figure 00000001
 ферритной фазы после нагрева или охлаждения стальной полосы в металлургической установке, например, в линии отжига или на участке охлаждения. Кроме того, изобретение относится к устройству для осуществления способа.
Уровень техники
В соответствии с уровнем техники известно определение фазового состава в стальной полосе с помощью так называемых шумов Баркгаузена или измерения магнитного гистерезиса. Кроме того, известно определение фазового состава в стальной полосы с помощью так называемого post-mortem (послеаварийного) анализа, включающего в себя этапы отбора пробы, подготовки пробы и металловедческого анализа подготовленной пробы. Посредством послеаварийного анализа можно косвенным образом (то есть через структуру) делать выводы об условиях процесса, присутствующих на участке охлаждения или нагрева.
Недостатком измерения шумов Баркгаузена или измерения магнитного гистерезиса является то, что измерительная головка должна быть приведена очень близко к полосе. Кроме того, необходимы дополнительные измерительные приборы, которых часто не имеется в металлургической установке. За счет этого возникают значительные накладные расходы, связанные с аппаратурой и персоналом.
Недостатком послеаварийного анализа является то, что только спустя долгое время после того как изготовление стальной полосы закончено, можно сделать выводы о достижении требуемых свойств образованной структуры. Из-за длительного времени задержки при послеаварийном анализе, он не может быть использован для регулируемой компенсации переходных условий при изготовлении стальной полосы - например, при уменьшении скорости разливки стальной полосы ввиду смены разливочного ковша, которая в литейно-прокатной комбинированной установке сопровождается сокращением скорости прохода стальной полосы через участок охлаждения.
Сущность изобретения
Задачей изобретения является устранение недостатков предшествующего уровня техники и создание способа, компьютерного программного продукта и устройства для определения доли ферритной фазы после нагрева или охлаждения стальной полосы, с помощью которых доля ферритной фазы может быть определена
- онлайн, т.е. без прерывания текущего производства,
- быстро, т.е. в течение короткого времени для измерения и оценки,
- с помощью простейших средств, то есть без дорогостоящих измерительных приборов,
- без связанной с затратами оценки и
- с достаточно высокой точностью.
Эта задача решается способом определения доли
Figure 00000001
 ферритной фазы после нагрева или охлаждения стальной полосы по пункту 1 формулы изобретения. Предпочтительные варианты осуществления являются предметом зависимых пунктов формулы изобретения.
В частности, способ включает в себя следующие этапы способа:
- измерение ширины w1 и температуры T1 стальной полосы, причем стальная полоса во время измерений имеет долю
Figure 00000002
 ферритной фазы;
- нагрев или охлаждение стальной полосы, причем в стальной полосе при нагреве по меньшей мере частично происходит фазовое превращение
Figure 00000003
 из ферритного состояния
Figure 00000004
 в аустенитное состояние
Figure 00000005
, и при охлаждении по меньшей мере частично происходит фазовое превращение из аустенитного состояния
Figure 00000006
 в ферритное состояние
Figure 00000007
;
- измерение ширины w и температуры T стальной полосы по меньшей мере частично превращенной стальной полосы;
- определение доли
Figure 00000001
 ферритной фазы посредством
Figure 00000008
,
причем
Т0 является опорной температурой, и
Figure 00000009
 и
Figure 00000010
 являются линейными коэффициентами теплового расширения феррита и аустенита.
При этом - как правило, либо сразу же после аустенитной чистовой прокатки (причем стальная полоса при последнем прокатном проходе имеет полностью аустенитную структуру) стальной полосы в стане горячей прокатки или сразу же после охлаждения (причем стальная полоса после охлаждения имеет полностью ферритную структуру) стальной полосы на участке охлаждения – измеряются ширина w1 и температура Т1 стальной полосы, причем стальная полоса имеет долю
Figure 00000011
 ферритной фазы. Эта доля
Figure 00000012
 ферритной фазы известна достаточно точно либо из технологического процесса (например, после аустенитной чистовой прокатки с
Figure 00000012
=0) или однократно определяется методами определения фазового состава согласно уровню техники. Оба измерения для определения ширины w1 и температуры Т1 предпочтительно выполняются бесконтактным способом, например, посредством оптического измерения ширины или пирометра. Для максимально возможной точности, выгодно, если оба измерения осуществляются примерно в одно и то же время на одном и том же участке - типично неразрезанной - полосы. Затем стальная полоса нагревается (например, на участке нагрева) или охлаждается (например, на участке охлаждения).
При охлаждении структура стальной полосы по меньшей мере частично преобразуется из аустенитного состояния γ (т.е. аустенита) в ферритное состояние α (например, в феррит или мартенсит …). При нагреве структура стальной полосы по меньшей мере частично преобразуется из ферритного состояния в аустенитное состояние.
После нагрева или охлаждения стальной полосы вновь определяется ширина w и температура Т по меньшей мере частично преобразованной стальной полосы. И в этом случае является предпочтительным, если оба измерения выполняются примерно в одно и то же время на том же самом участке полосы.
Наконец, доля
Figure 00000001
 ферритной фазы определяется по формуле
Figure 00000013
,
причем для определения доли
Figure 00000001
 ферритной фазы, наряду с ширинами w1 и w, температурами Т1 и Т, применяются только некоторые физические параметры стальной полосы, например, функции линейного расширения
Figure 00000010
 для аустенита и
Figure 00000009
 для феррита. Эти функции типично принимаются как линейные; их параметры – в литературе обычно называют линейными коэффициентами линейного расширения - известны специалисту в данной области, например, из
http://www.memory-
metalle.de/html/03_knowhow/PDF/MM_04_properties_d.pdf или
http://www.attempo.com/Daten/Kernmaterialien.pdf.
Наконец, Т0 обозначает эталонную температуру типично 20°С.
В альтернативном варианте осуществления настоящего изобретения, вместо линейных коэффициентов линейного расширения применяется так называемый пространственный коэффициент линейного расширения. При этом через изменение длины и ширины стальной полосы при охлаждении делается вывод относительно доли ферритной фазы.
Посредством изобретения превращенная доля структуры может определяться онлайн, т.е. во время текущей работы металлургической установки с достаточно высокой точностью и, по существу, с помощью приборов, которые типично уже имеются в металлургических установках. Кроме того, - в течение рассматриваемой стадии процесса увеличенная или уменьшенная – доля ферритной фазы с помощью приведенной выше формулы может быть легко и быстро определена.
На практике большой класс областей применения охватывается способом по пункту 2 формулы изобретения. Конкретно, в способе определения доли
Figure 00000001
 ферритной фазы после нагрева стальной полосы выполняют следующие этапы способа:
- измерение ширины w1 и температуры T1 стальной полосы, причем стальная полоса во время измерений полностью находится в ферритном состоянии
Figure 00000002
=1;
- нагревание стальной полосы, причем в стальной полосе по меньшей мере частично происходит фазовое превращение
Figure 00000003
 из ферритного состояния
Figure 00000014
 в аустенитное состояние
Figure 00000005
;
- измерение ширины w и температуры T стальной полосы по меньшей мере частично превращенной стальной полосы;
- определение доли
Figure 00000001
 ферритной фазы посредством
Figure 00000015
.
В этом способе исходят из того, что стальная полоса присутствует сначала в полностью ферритном состоянии; это часто имеет место, когда стальная полоса перед, предпочтительно непосредственно перед, измерением ширины w1 и температуры Т1 охлаждается на участке охлаждения (например, участке ламинарного охлаждения).
При технически важном случае нагрева стальной полосы путем отжига измерение ширины W и температуры Т по меньшей мере частично превращенной стальной полосы осуществляется во время и/или после отжига.
При отжиге особенно предпочтительно, если длительность отжига и/или температура отжига при отжиге устанавливается, предпочтительно регулируемым образом, в зависимости от доли
Figure 00000001
 ферритной фазы.
Установка длительности отжига может осуществляться просто через скорость прохода полосы через отжиг. Здесь, однако, следует отметить, что скорость прохода полосы также изменяет пропускную способность отжига. При непосредственно связанном функционировании отжига с участком охлаждения (англ. rapid cooling zone – зона быстрого охлаждения) за счет изменения скорости прохождения полосы через отжиг также изменяется скорость при охлаждении (также закалке).
Установка температуры отжига, как правило, осуществляется посредством горелки.
Например, во время докритического отжига в непрерывной линии отжига для малых и быстрых коррекций доли
Figure 00000001
 ферритной фазы скорость прохода может изменяться и сразу после этого подтягиваться температура отжига, так как температура отжига может изменяться, естественно, более инерционно, чем скорость прохода. Затем скорость прохода полосы вновь постепенно возвращается на желательное заданное значение, причем температура отжига регулируется параллельно, так что фактическая доля
Figure 00000001
 фазы соответствует по возможности точно заданной доле фазы.
В любом случае, посредством управляемой или регулируемой установки длительности отжига и/или температуры отжига фактический структурный состав устанавливается на заданный структурный состав. Заданная структура особенно точно реализуется, если длительность отжига и/или температура отжига устанавливается регулируемым образом. При регулируемой установке длительности отжига осуществляется сравнение заданной и фактической величин между заданной долей фазы и фактической долей
Figure 00000001
 фазы, причем отжиг продолжается до тех пор, пока фактическая доля
Figure 00000001
 фазы по возможности точно не будет соответствовать заданной доле фазы. При регулируемой установке температуры отжига, в зависимости от сравнения заданной и фактической величин между заданной долей фазы и фактической долей
Figure 00000001
 фазы, температура отжига регулируется до тех пор, пока фактическая доля
Figure 00000001
 фазы не будет по возможности точно соответствовать заданной доле фазы.
Другой технически важный случай соответствующего изобретению способа определения доли ферритной фазы после охлаждения стальной полосы охватывается пунктом 7 формулы изобретения. Конкретно, при этом выполняются следующие этапы способа:
- измерение ширины w1 и температуры T1 стальной полосы, причем стальная полоса во время измерений полностью находится в аустенитном состоянии при
Figure 00000002
 = 0;
- охлаждение стальной полосы, причем в стальной полосе по меньшей мере частично происходит фазовое превращение из аустенитного состояния γ в ферритное состояние α;
- измерение ширины w и температуры T стальной полосы по меньшей мере частично превращенной стальной полосы;
- определение доли
Figure 00000001
 ферритной фазы посредством
Figure 00000016
.
Этот особый случай возникает, в частности, когда стальная полоса в "аустенитном состоянии" подвергается чистовой прокатке, то есть, стальная полоса покидает последнюю прокатную клеть стана чистовой прокатки в аустенитном состоянии и затем охлаждается.
Особенно предпочтительно, если стальная полоса перед, предпочтительно непосредственно перед, измерением ширины w1 и температуры Т1 подвергается горячей прокатке. В предпочтительном варианте осуществления, предотвращается частичное фазовое превращение из аустенитного состояния между горячей прокаткой и измерениями w1 и T1.
Как правило, стальная полоса после измерения ширины w1 и температуры Т1 охлаждается на участке охлаждения.
При горячей прокатке может быть целесообразным, если измерение ширины w и температуры Т по меньшей мере частично превращенной стальной полосы осуществляется непосредственно перед намоткой. Во всяком случае, эти измерения могут также осуществляться, например, во время или после охлаждения на участке охлаждения.
Фазовое превращение может особенно точно устанавливаться, если охлаждение при охлаждении в секции охлаждения устанавливается в зависимости от определенной таким образом доли
Figure 00000001
 ферритной фазы.
В простейшем случае секция охлаждения устанавливается управляемым образом. Особенно точная установка фазового превращения осуществляется регулируемым образом, то есть, посредством сравнения заданной и фактической величин, причем рассогласование между заданным и фактическим значением доли ферритной фазы применяется для установки участка охлаждения. За счет этого даже при переходных рабочих условиях степень превращения на участке охлаждения может точно задаваться.
Охлаждение может устанавливаться в зависимости от доли
Figure 00000001
 ферритной фазы управляемым или регулируемым образом, например, через длительность охлаждения и/или интенсивность охлаждения.
Компьютерный программный продукт для выполнения соответствующего изобретению способа, на который могут подаваться значения для ширины w1 и температуры T1 перед по меньшей мере частичным фазовым превращением, ширины w и температуры стальной полосы после по меньшей мере частичного фазового превращения, и физические параметры стальной полосы, содержит вычислительный модуль для вычисления доли
Figure 00000001
 ферритной фазы
Figure 00000013
.
Таким образом, компьютерный программный продукт может быть загружен в компьютер, который выполняет соответствующий изобретению способ, например, в металлургической установке.
Устройство для определения доли
Figure 00000001
 ферритной фазы после нагрева или охлаждения стальной полосы на участке охлаждения, в частности, для выполнения соответствующего изобретению способа, содержит
- первое устройство измерения температуры для измерения T1 и первое устройство измерения ширины для измерения w1;
- второе устройство измерения температуры для измерения T и второе устройство измерения ширины для измерения w, причем первое устройство измерения температуры и первое устройство измерения ширины размещены перед участком нагрева или охлаждения, а второе устройство измерения температуры и второе устройство измерения ширины размещены после участка нагрева или охлаждения; и
- вычислительный блок для определения доли ферритной фазы
Figure 00000008
,
причем вычислительный блок сигнально-технически соединен с первым устройством измерения температуры, первым устройство измерения ширины, вторым устройством измерения температуры и вторым устройством измерения ширины.
Возможно воздействие на фазовое превращение во время работы соответствующего изобретению устройства, если участок охлаждения содержит по меньшей мере одну охлаждающую форсунку с исполнительным устройством, или участок нагрева содержит по меньшей мере один нагревательный элемент с исполнительным устройством, причем вычислительный блок сигнально-технически соединен с исполнительным устройством, так что доля ферритной фазы может устанавливаться.
Исполнительное устройство в случае участка охлаждения может быть выполнено как клапан, например, шаровой кран с приводом механизма поворота, причем через клапан протекает охладитель (например, вода, воздух или вода с воздухом и т.д.). В другом варианте осуществления может устанавливаться, например, число оборотов центробежного насоса, причем давление охладителя может устанавливаться.
Исполнительное устройство для установки температуры на участке нагрева, выполненного как индукционная печь, может быть выполнено в виде так называемого преобразователя частоты, так что индуктор индукционной печи, ассоциированный с преобразователем частоты, управляется с переменной частотой и/или уровнем напряжения. В результате, нагрев стальной полосы может устанавливаться целенаправленным образом.
Исполнительное устройство для установки температуры отжига в отжиге может выполняться как клапан, например, шаровой кран с приводом механизма поворота, причем через клапан протекает либо окислитель (обычно воздух или кислород), либо топливо (например, мазут, природный газ и т.д.). Окислитель и топливо сжигаются в горелке. Конечно, может также иметься, соответственно, исполнительное устройство для окислителя и для топлива, так что, например, количественное соотношение между кислородом и топливом поддерживается постоянным (например, вблизи стехиометрического соотношения).
Целесообразно, если между вычислительным устройством и исполнительным устройством имеется устройство управления. Для обеспечения высокой точности, является предпочтительным, если между ними размещено устройство регулирования.
Предпочтительно, если участок нагрева или охлаждения линии в направлении транспортировки стальной полосы имеет по меньшей мере две секции, причем перед каждой секцией размещены первое устройство измерения температуры и первое устройство измерения ширины и после каждой секции размещены второе устройство измерения температуры и второе устройство измерения ширины, и каждая секция имеет вычислительный блок для определения доли
Figure 00000001
 ферритной фазы. Таким образом, фазовое превращение может также определяться внутри секций участка нагрева или охлаждения.
Особенно полезно, если каждый участок охлаждения имеет по меньшей мере одну охлаждающую форсунку с исполнительным устройством, и вычислительный блок сигнально-технически соединен с исполнительным устройством, так что доля ферритной фазы может устанавливаться на участке охлаждения. Тем самым можно целенаправленно оказывать влияние на фазовое превращение внутри участка охлаждения, например, управляемым или регулируемым образом.
Для того, чтобы предотвратить искажение измеренных значений Т1 и Т температуры из-за охлаждающей воды, предпочтительно, если перед первым и/или вторым устройством измерения температуры размещено устройство обдува для обдувки стальной полосы. Устройство обдува может представлять собой, например, воздушное сопло, которое посредством сжатого воздуха сдувает охлаждающую воду со стальной полосы.
Краткое описание чертежей
Другие преимущества и признаки настоящего изобретения следуют из изложенного ниже описания неограничивающих вариантов осуществления, причем на чертежах показано следующее:
Фиг. 1 - вид сбоку и вид в плане части стана горячей прокатки с устройством для осуществления способа в соответствии с изобретением,
Фиг. 2 - вид сбоку части стана горячей прокатки с вариантом устройства для осуществления способа в соответствии с изобретением,
Фиг. 3 - схематичное изображение температурного профиля в линии непрерывного отжига для докритического отжига стальной полосы.
Описание вариантов осуществления
На фиг. 1 показана задняя часть стана горячей прокатки для производства стальной полосы. Конкретно, в стане горячей прокатки производится стальная полоса 2 из материала CK60 с толщиной 2 мм и шириной 1800 мм. Стальная полоса 2 в последней прокатной клети 1 не полностью показанного чистового прокатного стана подвергается чистовой прокатке полностью в аустенитном состоянии при температуре ТFM=800°C и выходит из последней прокатной клети 1 со скоростью транспортировки, например, от 6 до 8 м/с. Непосредственно после чистовой прокатки, температура Т1 стальной полосы 2 регистрируется с помощью первого устройства 4а измерения температуры, в частности, пирометра. Одновременно с этим ширина w1 стальной полосы 2 определяется первым устройством 5а измерения ширины, которое выполнено здесь как камера. Затем стальная полоса 2 охлаждается на участке 6 охлаждения, в результате чего доля γ аустенитной фазы в структуре стальной полосы 2 по меньшей мере частично превращается в долю α ферритной фазы. Целью настоящего изобретения является определение степени превращения γ→α на участке 6 охлаждения или после участка 6 охлаждения (например, перед намоткой в устройстве 3 намотки). Для этого стальная полоса 2 перемещается в направлении транспортировки, показанном стрелкой, через участок 6 охлаждения и при этом охлаждается. Охлаждение полосы 2 осуществляется с помощью множества охлаждающих форсунок, которые дополнительно не проиллюстрированы. После участка 6 охлаждения, температура Т и ширина w стальной полосы 2 регистрируются вторым устройством 4b измерения температуры, в частности, пирометром или инфракрасной камерой, и вторым устройством 5b измерения ширины. Затем стальная полоса с помощью устройства 3 намотки наматывается в катушку (англ., coil - катушка).
Зная температуры и ширины в по меньшей мере в двух местах полосы до и после охлаждения в предположении полностью аустенитного начального состояния и коэффициентов линейного расширения для феррита и аустенита, можно определить долю
Figure 00000001
 ферритной фазы. Это показано ниже:
Ширина w стальной полосы в зависимости от температуры Т задается посредством w=w0[1+α(Т-Т0)], причем w0 соответствует ширине стальной полосы при опорной температуре Т0, типично равной 20°С, и α является линейным коэффициентом температурного расширения. Конечно, вместо линейного подхода, может также быть использован полиномиальный подход более высокого порядка.
Так как аустенитная фаза γ имеет коэффициент
Figure 00000010
 линейного расширения иной, чем ферритная фаза α(i) с
Figure 00000017
, ширина стальной полосы, которая имеет долю
Figure 00000018
Figure 00000019
ферритной фазы (i) и долю
Figure 00000020
 аустенитной фазы γ, может быть записана в смешанном выражении следующим образом:
Figure 00000021
Предполагая далее, что только ферритная фаза α (обычно феррит) присутствует при охлаждении в стальной полосе, предыдущее выражение упрощается до
Figure 00000022
Известно также, что сумма аустенитной фазы и всех ферритных фаз всегда составляет 1, т.е.
Figure 00000023
Если имеется только ферритная фаза, то справедливо
Figure 00000024
Поэтому для случая только с ферритной фазой справедливо
Figure 00000025
Таким образом, для доли ферритной фазы справедливо
Figure 00000026
Ширина w1 стальной полосы при температуре T1 при аустенитной прокатке определяется посредством
Figure 00000027
причем
Figure 00000010
 является коэффициентом линейного расширения аустенита.
Посредством объединения двух последних уравнений получаем
Figure 00000028
Конкретно, для w1 = 1,8 м,
Figure 00000010
 = 1⋅10-5 1/Κ (см.
http://www.memory-
metalle.de/html/03_knowhow/PDF/MM_04_properties_d.pdf) и
Figure 00000029
6⋅10-6 1/К (см.
http://www.attempo.com/Daten/Kernmaterialien.pdf)
из последнего уравнения при Т=400°С и ширине w=1,7923 м получается доля ферритной фазы
Figure 00000001
=20%.
Фиг. 2 показывает дополнительный вид сбоку задней части другого стана горячей прокатки для получения стальной полосы 2. Здесь символически показаны измеренные значения Т1 и Т температуры первого и второго устройств 4а и 4b измерения температуры, а также измеренные значений w1 и w ширины первого и второго устройств 5a и 5b измерения ширины. Измеренные значения Τ1, Т, w1 и w обрабатываются в вычислительном блоке 9, причем с учетом других физических параметров стали определяется фактическое значение доли
Figure 00000001
 ферритной фазы. С одной стороны, фактическое значение отображается в блоке 12 вывода, выполненном как дисплей, с другой стороны, фактическое значение подается на устройство 11 регулирования, которое посредством сравнения заданной и фактической величин с заданным значением суммы долей
Figure 00000001
 ферритной фазы вычисляет не проиллюстрированное рассогласование регулирования. В зависимости от рассогласования регулирования, устройство регулирования выдает по меньшей мере одно регулирующее воздействие u, которое подается в конкретном случае на электродвигатель М в качестве устройства 8 управления. В зависимости от регулирующего воздействия u двигатель М изменяет свое число оборотов, что, в свою очередь, оказывает влияние на давление охладителя, который центробежным насосом 14 подается к отдельным охлаждающим форсункам 7 участка 6 охлаждения. Посредством такого выполнения гарантируется, что фактическое значение суммы долей ферритной фазы в стальной полосе 2 в значительной степени соответствует заданному значению, а именно, по существу не зависит от переходных изменений в технологическом процессе стана горячей прокатки. Оба устройства 5а и 5b измерения ширины в этой форме выполнения выполнены в качестве так называемых камер строчной развертки под полосой 2. Не показаны оба выполненные как сопла сжатого воздуха устройства обдува для пирометров 4а и 4b.
Фиг. 3 показывает в качестве примера схематичное представление регулирования температуры в так называемой линии непрерывного отжига для получения холоднокатаной полосы из TRIP- стали. Во входной зоне установки измеряются ширина w1 и температура Т1 находящейся в начальном состоянии А стальной полосы 2. Это осуществляется с помощью первого устройства 5а измерения ширины и первого устройства 4а измерения температуры. В начальном состоянии А стальная полоса 2 содержит ферритные и перлитные фазные компоненты. Затем стальная полоса 2 вводится в выполненный в виде линии отжига участок 15 нагрева, в котором стальная полоса 2 нагревается. На участке 15 нагрева стальная полоса нагревается с помощью множества расположенных по продольной протяженности участка нагрева горелок 16, за счет чего ферритные компоненты структуры частично превращаются в аустенитную структуру. Во время отжига стальная полоса находится в промежуточном состоянии В, которое характеризуется сосуществованием ферритных и аустенитных фаз. Температура отжига устанавливается при определенной скорости прохода через линию непрерывного отжига таким образом, что фактическая доля аустенита в стальной полосе перед охлаждением по возможности точно соответствует заданной величине. В конце участка 15 нагрева, ширина w и температура Т находящейся в промежуточном состоянии B стальной полосы 2 вновь измеряются; это осуществляется с помощью второго устройства 5b измерения ширины и второго устройства 4b измерения температуры. Фактическая доля аустенита в соответствии со способом определения доли
Figure 00000001
 ферритной фазы определяется после нагрева стальной полосы с учетом w, w1, T, T1, причем сумма аустенитной фазы и всех ферритных фаз всегда составляет 1. Затем стальная полоса 2 охлаждается на участке 6 охлаждения, так что в охлажденной стальной полосе 2 предпочтительно устанавливается ферритно-бейнитная (с возможно мартенситной остаточной долей) структура с островками остаточного аустенита. Непосредственно после конца участка охлаждения 6, измеряются ширина w2 и температура Т2 находящейся в конечном состоянии С стальной полосы 2; это осуществляется с помощью третьего устройства 5с измерения ширины и третьего устройства 4с измерения температуры. Определение фазового состава в охлажденной стальной полосе 2 осуществляется в соответствии со способом определения доли
Figure 00000001
 ферритной фазы после охлаждения стальной полосы с учетом w, Τ1, w2 и T2.
Хотя изобретение было детально проиллюстрировано и описано посредством предпочтительных примеров выполнения, настоящее изобретение не ограничено раскрытыми примерами, и другие варианты могут быть получены специалистом на этой основе без отклонения от объема защиты настоящего изобретения.
Перечень ссылочных позиций
1 прокатная клеть
2 стальная лента
3 устройство намотки
4 устройство измерения температуры
4а, 4b, 4с первое, второе и третье устройство измерения температуры
5 устройство измерения ширины
5а, 5b, 5с первое, второе и третье устройство измерения ширины
6 участок охлаждения
7 охлаждающая форсунка
8 исполнительное устройство
9 вычислительный блок
11 устройство регулирования
12 блок вывода
14 центробежный насос
15 участок нагрева
16 горелка
α коэффициент линейного теплового расширения
Т температура
u регулирующее воздействие
w ширина
х доля фазы
Figure 00000001
 доля ферритной фазы
Figure 00000020
 доля аустенитной фазы
А начальное состояние: феррит и перлит
В промежуточное состояние: докритическая область (сосуществование феррита и аустенита)
С конечное состояние: феррит, бейнит, мартенсит и остаточный аустенит

Claims (78)

1. Способ определения доли
Figure 00000030
 ферритной фазы в стальной полосе (2) после нагрева, содержащий этапы:
- измерения ширины w1 и температуры T1 стальной полосы (2), причем стальная полоса (2) во время измерений имеет долю
Figure 00000031
 ферритной фазы;
- нагрева стальной полосы (2), причем в стальной полосе (2) при нагреве по меньшей мере частично происходит фазовое превращение
Figure 00000032
 из ферритного состояния
Figure 00000033
 в аустенитное состояние
Figure 00000034
,
- измерения ширины w и температуры T по меньшей мере частично превращенной стальной полосы (2),
- определения доли
Figure 00000030
 ферритной фазы по формуле:
Figure 00000035
,
причем
w1 - ширина стальной полосы (2) перед по меньшей мере частичным превращением,
Т1 - температура стальной полосы (2) перед по меньшей мере частичным превращением,
Figure 00000036
- доля ферритной фазы в стальной полосе (2) перед по меньшей мере частичным превращением,
w - ширина стальной полосы (2) после по меньшей мере частичного превращения,
Т - температура стальной полосы (2) после по меньшей мере частичного превращения,
Т0 - эталонная температура, 20°С,
Figure 00000037
 и
Figure 00000038
 - линейные коэффициенты теплового расширения феррита и аустенита.
2. Способ определения доли
Figure 00000030
 ферритной фазы в стальной полосе (2) после охлаждения, содержащий этапы:
- измерения ширины w1 и температуры T1 стальной полосы (2), причем стальная полоса (2) во время измерений имеет долю
Figure 00000031
 ферритной фазы;
- охлаждения стальной полосы (2), причем в стальной полосе (2) при охлаждении по меньшей мере частично происходит фазовое превращение из аустенитного состояния γ в ферритное состояние α,
- измерения ширины w и температуры T по меньшей мере частично превращенной стальной полосы (2);
- определения доли
Figure 00000030
 ферритной фазы по формуле:
Figure 00000035
,
причем
w1 - ширина стальной полосы (2) перед по меньшей мере частичным превращением,
Т1 - температура стальной полосы (2) перед по меньшей мере частичным превращением,
Figure 00000036
- доля ферритной фазы в стальной полосе (2) перед по меньшей мере частичным превращением,
w - ширина стальной полосы (2) после по меньшей мере частичного превращения,
Т - температура стальной полосы (2) после по меньшей мере частичного превращения,
Т0 - эталонная температура, 20°С,
Figure 00000037
 и
Figure 00000038
 - линейные коэффициенты теплового расширения феррита и аустенита.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что осуществляют определение доли
Figure 00000030
 ферритной фазы после нагрева стальной полосы (2) посредством
- измерения ширины w1 и температуры T1 стальной полосы (2), причем стальная полоса (2) во время измерений полностью находится в ферритном состоянии с
Figure 00000031
=1,
- нагрева стальной полосы (2), причем в стальной полосе (2) по меньшей мере частично происходит фазовое превращение
Figure 00000032
 из ферритного состояния
Figure 00000033
 в аустенитное состояние
Figure 00000034
,
- измерения ширины w и температуры T по меньшей мере частично превращенной стальной полосы (2);
- определения доли
Figure 00000030
 ферритной фазы по формуле:
Figure 00000039
.
4. Способ по п. 2, отличающийся тем, что стальную полосу (2) перед, предпочтительно непосредственно перед, измерением ширины w1 и температуры Т1 охлаждают на участке охлаждения.
5. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что измерение ширины w и температуры Т по меньшей мере частично превращенной стальной полосы (2) осуществляют во время или после отжига.
6. Способ по п. 5, отличающийся тем, что длительность отжига и/или температуру отжига при отжиге устанавливают в зависимости от доли
Figure 00000030
 ферритной фазы.
7. Способ по п. 6, отличающийся тем, что длительность отжига и/или температуру отжига при отжиге устанавливают управляемым или регулируемым образом.
8. Способ по п. 2, отличающийся тем, что осуществляют определение доли
Figure 00000030
 ферритной фазы после охлаждения стальной полосы (2) посредством
- измерения ширины w1 и температуры T1 стальной полосы (2), причем стальная полоса (2) во время измерений полностью находится в аустенитном состоянии с
Figure 00000031
=0,
- охлаждения стальной полосы (2), причем в стальной полосе (2) по меньшей мере частично происходит фазовое превращение из аустенитного состояния γ в ферритное состояние α,
- измерения ширины w и температуры T по меньшей мере частично превращенной стальной полосы (2),
- определения доли
Figure 00000030
 ферритной фазы по формуле:
Figure 00000040
.
9. Способ по п. 2 или 8, отличающийся тем, что стальную полосу (2) перед, предпочтительно непосредственно перед, измерением ширины w1 и температуры Т1 подвергают горячей прокатке.
10. Способ по п. 2 или 8, отличающийся тем, что измерение ширины w и температуры Т по меньшей мере частично превращенной стальной полосы (2) осуществляют во время или после охлаждения на участке (6) охлаждения.
11. Способ по п. 10, отличающийся тем, что охлаждение регулируют в зависимости от доли
Figure 00000030
 ферритной фазы.
12. Способ по п. 11, отличающийся тем, что длительность охлаждения и/или интенсивность охлаждения при охлаждении устанавливают управляемым или регулируемым образом.
13. Устройство для определения доли
Figure 00000030
 ферритной фазы в стальной полосе (2) после ее нагрева на участке (15) нагрева способом по п. 1, содержащее
- первое устройство (4а) измерения температуры для измерения T1 и первое устройство (5а) измерения ширины для измерения w1,
- второе устройство (5а) измерения температуры для измерения T и второе устройство (5b) измерения ширины для измерения w, причем первое устройство (4a) измерения температуры и первое устройство (5a) измерения ширины размещены перед участком нагрева, а второе устройство (4b) измерения температуры и второе устройство (5b) измерения ширины размещены после него, и
- вычислительный блок (9) для определения доли ферритной фазы по формуле:
Figure 00000035
, где
w1 - ширина стальной полосы (2) перед по меньшей мере частичным превращением,
Т1 - температура стальной полосы (2) перед по меньшей мере частичным превращением,
Figure 00000036
- доля ферритной фазы в стальной полосе (2) перед по меньшей мере частичным превращением,
w - ширина стальной полосы (2) после по меньшей мере частичного превращения,
Т - температура стальной полосы (2) после по меньшей мере частичного превращения,
Т0 - эталонная температура, 20°С,
Figure 00000037
 и
Figure 00000038
 - линейные коэффициенты теплового расширения феррита и аустенита,
причем вычислительный блок (9) сигнально-технически соединен с первым устройством (4a) измерения температуры, первым устройством (5a) измерения ширины, вторым устройством (4b) измерения температуры и вторым устройством (5b) измерения ширины.
14. Устройство по п. 13, в котором участок (15) нагрева содержит нагревательный элемент с исполнительным устройством (8), причем вычислительный блок (9) сигнально-технически соединен с исполнительным устройством (8), так что доля ферритной фазы может устанавливаться.
15. Устройство по п. 14, в котором между вычислительным блоком (9) и исполнительным устройством (8) размещено устройство управления или устройство (11) регулирования, причем устройство (11) управления или регулирования сигнально-технически соединено с вычислительным блоком (9) и исполнительным устройством (8).
16. Устройство для определения доли
Figure 00000030
 ферритной фазы в стальной полосе (2) после ее охлаждения на участке (6) охлаждения способом по п. 2, содержащее
- первое устройство (4а) измерения температуры для измерения T1 и первое устройство (5а) измерения ширины для измерения w1,
- второе устройство (5а) измерения температуры для измерения T и второе устройство (5b) измерения ширины для измерения w, причем первое устройство (4a) измерения температуры и первое устройство (5a) измерения ширины размещены перед участком охлаждения полосы, а второе устройство (4b) измерения температуры и второе устройство (5b) измерения ширины размещены после него, и
- вычислительный блок (9) для определения доли ферритной фазы по формуле:
Figure 00000035
, где
w1 - ширина стальной полосы (2) перед по меньшей мере частичным превращением,
Т1 - температура стальной полосы (2) перед по меньшей мере частичным превращением,
Figure 00000036
- доля ферритной фазы в стальной полосе (2) перед по меньшей мере частичным превращением,
w - ширина стальной полосы (2) после по меньшей мере частичного превращения,
Т - температура стальной полосы (2) после по меньшей мере частичного превращения,
Т0 - эталонная температура, 20°С,
Figure 00000037
 и
Figure 00000038
 - линейные коэффициенты теплового расширения феррита и аустенита,
причем вычислительный блок (9) сигнально-технически соединен с первым устройством (4a) измерения температуры, первым устройством (5a) измерения ширины, вторым устройством (4b) измерения температуры и вторым устройством (5b) измерения ширины.
17. Устройство по п. 16, в котором участок (6) охлаждения полосы содержит по меньшей мере одну охлаждающую форсунку (7) с исполнительным устройством (8), причем вычислительный блок (9) сигнально-технически соединен с исполнительным устройством (8), так что доля ферритной фазы может устанавливаться.
18. Устройство по п. 17, в котором между вычислительным блоком (9) и исполнительным устройством (8) размещено устройство управления или устройство (11) регулирования, причем устройство (11) управления или регулирования сигнально-технически соединено с вычислительным блоком (9) и исполнительным устройством (8).
RU2015141153A 2013-05-03 2014-04-04 Определение доли ферритной фазы после нагрева или охлаждения стальной полосы RU2679154C2 (ru)

Applications Claiming Priority (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ATA371-2013 2013-05-03
AT3712013A AT513750B1 (de) 2013-05-03 2013-05-03 Bestimmung der ferritischen Phasenanteile beim Abkühlen eines Stahlbands
AT?371-2013 2013-05-03
AT?50620/2013 2013-09-26
ATA50620/2013A AT514380B1 (de) 2013-05-03 2013-09-26 Bestimmung des ferritischen Phasenanteils nach dem Erwärmen oder Abkühlen eines Stahlbands
ATA50620/2013 2013-09-26
PCT/EP2014/056779 WO2014177341A1 (de) 2013-05-03 2014-04-04 Bestimmung des ferritischen phasenanteils nach dem erwärmen oder abkühlen eines stahlbands

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2015141153A RU2015141153A (ru) 2017-06-08
RU2679154C2 true RU2679154C2 (ru) 2019-02-06

Family

ID=50513896

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015141153A RU2679154C2 (ru) 2013-05-03 2014-04-04 Определение доли ферритной фазы после нагрева или охлаждения стальной полосы

Country Status (8)

Country Link
US (1) US10655197B2 (ru)
EP (1) EP2992117B1 (ru)
KR (1) KR102226160B1 (ru)
CN (1) CN105408505B (ru)
AT (1) AT514380B1 (ru)
BR (1) BR112015027205B1 (ru)
RU (1) RU2679154C2 (ru)
WO (1) WO2014177341A1 (ru)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102016100811A1 (de) * 2015-09-25 2017-03-30 Sms Group Gmbh Verfahren und Ermittlung der Gefügebestandteile in einer Glühlinie
DE102016222644A1 (de) * 2016-03-14 2017-09-28 Sms Group Gmbh Verfahren zum Walzen und/oder zur Wärmebehandlung eines metallischen Produkts
JP6432645B1 (ja) * 2017-06-28 2018-12-05 Ｊｆｅスチール株式会社 焼鈍炉中の鋼板の磁気変態率測定方法および磁気変態率測定装置、連続焼鈍プロセス、連続溶融亜鉛めっきプロセス
KR102043529B1 (ko) * 2017-12-28 2019-11-11 현대제철 주식회사 코일 폭 제어 방법 및 장치
BE1025588A9 (fr) * 2018-06-01 2019-04-29 Centre De Recherches Metallurgiques Asbl Centrum Voor Res In De Metallurgie Vzw Dispositif de mesure en ligne du pourcentage d'austénite dans les aciers
CN112394758A (zh) * 2020-10-19 2021-02-23 田和刚 一种粉末冶金坯块烧结温度控制系统
EP4124398B1 (de) * 2021-07-27 2024-04-10 Primetals Technologies Austria GmbH Verfahren zur bestimmung mechanischer eigenschaften eines walzgutes mit hilfe eines hybriden modells
DE102021121473A1 (de) * 2021-08-18 2023-02-23 Sms Group Gmbh Transportvorrichtung, Verfahren zum Betrieb einer Transportvorrichtung und Verwendung einer Transportvorrichtung

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US669626A (en) * 1900-03-07 1901-03-12 Thomas Ewan Apparatus for purifying water.
RU2060846C1 (ru) * 1992-11-01 1996-05-27 Акционерное общество "Северсталь" Способ производства листового проката из малоперлитной стали
RU2064672C1 (ru) * 1993-12-09 1996-07-27 Научно-производственное объединение по технологии машиностроения Способ определения содержания ферритной фазы в изделии
RU2150121C1 (ru) * 1999-02-05 2000-05-27 Акционерное общество открытого типа Научно-исследовательский и конструкторский институт химического машиностроения НИИХИММАШ Ферритометр
US6679626B2 (en) * 2000-08-29 2004-01-20 Siemens Aktiengesellschaft Method for determining the thermal materials properties of shaped metal parts
US6686735B2 (en) * 1999-12-22 2004-02-03 Siemens Aktiengesellschaft Method and device for the in situ detection of the degree of conversion of a non-magnetic phase in a ferromagnetic phase of a metallic work piece
RU2363740C2 (ru) * 2005-01-11 2009-08-10 Ниппон Стил Корпорейшн Метод управления остыванием стального листа

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59129717A (ja) 1983-01-14 1984-07-26 Nippon Steel Corp 鋼板の直接焼入装置
AT408623B (de) 1996-10-30 2002-01-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur überwachung und steuerung der qualität von walzprodukten aus warmwalzprozessen
DE19806267A1 (de) * 1997-11-10 1999-05-20 Siemens Ag Verfahren und Einrichtung zur Steuerung einer hüttentechnischen Anlage
DE19941736C2 (de) 1999-09-01 2001-12-06 Siemens Ag Verfahren zur Prozeßführung und Prozeßoptimierung beim Warmwalzen von Metall
JP3979023B2 (ja) 2001-03-29 2007-09-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度冷延鋼板の製造方法
DE10251716B3 (de) 2002-11-06 2004-08-26 Siemens Ag Modellierverfahren für ein Metall
DE10256750A1 (de) * 2002-12-05 2004-06-17 Sms Demag Ag Verfahren zur Prozesssteuerung oder Prozessregelung einer Anlage zur Umformung, Kühlung und/oder Wärmebehandlung von Metall
DE102004005919A1 (de) * 2004-02-06 2005-09-08 Siemens Ag Rechnergestütztes Modellierverfahren für das Verhalten eines Stahlvolumens mit einer Volumenoberfläche
DE502004005051D1 (de) 2004-04-06 2007-10-31 Siemens Ag Verfahren zum herstellen eines metalls
US7617709B2 (en) * 2004-10-14 2009-11-17 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation Apparatus for controlling materials quality in rolling, forging, or leveling process
WO2008099457A1 (ja) * 2007-02-09 2008-08-21 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation プロセスラインの制御装置及びその制御方法
DE102007007560A1 (de) 2007-02-15 2008-08-21 Siemens Ag Verfahren zur Unterstützung einer wenigstens teilweise manuellen Steuerung einer Metallbearbeitungsstraße
KR20080100162A (ko) * 2008-06-05 2008-11-14 도시바 미쓰비시덴키 산교시스템 가부시키가이샤 프로세스 라인의 제어 장치 및 그 제어 방법
JP2012011448A (ja) 2010-07-05 2012-01-19 Kobe Steel Ltd 圧延材の冷却制御方法、及びこの冷却制御方法が適用された連続圧延機
CN201915121U (zh) 2010-11-17 2011-08-03 莱芜钢铁股份有限公司 铁素体区轧制温度控制系统
JP5957731B2 (ja) 2011-03-28 2016-07-27 株式会社神戸製鋼所 冷延鋼板の製造条件決定方法、製造条件決定装置および製造条件決定プログラム

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US669626A (en) * 1900-03-07 1901-03-12 Thomas Ewan Apparatus for purifying water.
RU2060846C1 (ru) * 1992-11-01 1996-05-27 Акционерное общество "Северсталь" Способ производства листового проката из малоперлитной стали
RU2064672C1 (ru) * 1993-12-09 1996-07-27 Научно-производственное объединение по технологии машиностроения Способ определения содержания ферритной фазы в изделии
RU2150121C1 (ru) * 1999-02-05 2000-05-27 Акционерное общество открытого типа Научно-исследовательский и конструкторский институт химического машиностроения НИИХИММАШ Ферритометр
US6686735B2 (en) * 1999-12-22 2004-02-03 Siemens Aktiengesellschaft Method and device for the in situ detection of the degree of conversion of a non-magnetic phase in a ferromagnetic phase of a metallic work piece
US6679626B2 (en) * 2000-08-29 2004-01-20 Siemens Aktiengesellschaft Method for determining the thermal materials properties of shaped metal parts
RU2363740C2 (ru) * 2005-01-11 2009-08-10 Ниппон Стил Корпорейшн Метод управления остыванием стального листа

Also Published As

Publication number Publication date
AT514380A1 (de) 2014-12-15
AT514380B1 (de) 2015-04-15
US20160076119A1 (en) 2016-03-17
US10655197B2 (en) 2020-05-19
KR20160004289A (ko) 2016-01-12
BR112015027205B1 (pt) 2020-01-14
KR102226160B1 (ko) 2021-03-10
EP2992117A1 (de) 2016-03-09
WO2014177341A1 (de) 2014-11-06
EP2992117B1 (de) 2017-05-31
CN105408505A (zh) 2016-03-16
RU2015141153A (ru) 2017-06-08
CN105408505B (zh) 2017-08-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2679154C2 (ru) Определение доли ферритной фазы после нагрева или охлаждения стальной полосы
Mohanty et al. Effect of heating rate on the austenite formation in low-carbon high-strength steels annealed in the intercritical region
CA2508594C (en) Method for the process control or process regulation of an installation for the shaping, cooling, and/or heat treatment of metal
JP2006523143A (ja) 熱間ストリップ圧延機における熱間圧延コイルのオンライン特性予測システムおよび方法
CN108026604A (zh) 用于钢带热处理的热处理设备以及控制用于钢带热处理的热处理设备的方法
Leonhardt et al. Induction coil as sensor for contactless, continuous in-process determination of steel microstructure by means of Magnetic Induction Spectroscopy (MIS)
Ranjan et al. Bainite transformation during Continuous cooling: analysis of dilatation data
JP2013000766A (ja) 冷却又は加熱される鋼板における変態率の算出方法、及び鋼板の変態率の制御方法
JP2011212743A (ja) 変態発熱量を考慮した鋼板の温度予測方法
JPH0480973B2 (ru)
JP3849559B2 (ja) 高強度冷延鋼板の製造方法
JP6402696B2 (ja) 高張力鋼板の製造設備および製造方法
JP2006328544A (ja) 高強度冷延鋼板の製造方法
Hwang Methodology for the emissivity estimation of radiation-type thermometers using the latent heat generated during the phase transformation of steels
Yang et al. On the use of inline phase transformation sensors in a hot strip mill: case studies
JPH08103809A (ja) 熱間圧延における鋼板の冷却制御方法
JP6716964B2 (ja) 鋼板の表面組成判別方法、表面組成判別装置、製造方法、および製造装置
JP2021528564A (ja) 電磁センサーを使用する熱処理機器内の鋼帯微細構造の制御のための方法およびシステム
US20090071954A1 (en) Induction Tempering Method, Induction Tempering Apparatus, and Induction Tempered Product
CN113795601B (zh) 用于对金属产品进行热处理的方法
Stehlík et al. Measurement of phase transformation temperatures under near-real conditions using a thermomechanical simulator
JPS61243125A (ja) 鋼材の冷却方法
Bobkov et al. A research of a cooling temperature mode of Hot Strips from low-alloyed steels
Gomez et al. Thermo-metallurgical model of the cooling table for a flat product hot rolling mill
JPH03174909A (ja) 高炭素鋼ホットコイルの製造方法