RU2674174C2 - Сталь с высокой износостойкостью, твёрдостью, коррозионной стойкостью и низкой теплопроводностью и применение такой стали - Google Patents
Сталь с высокой износостойкостью, твёрдостью, коррозионной стойкостью и низкой теплопроводностью и применение такой стали Download PDFInfo
- Publication number
- RU2674174C2 RU2674174C2 RU2017106319A RU2017106319A RU2674174C2 RU 2674174 C2 RU2674174 C2 RU 2674174C2 RU 2017106319 A RU2017106319 A RU 2017106319A RU 2017106319 A RU2017106319 A RU 2017106319A RU 2674174 C2 RU2674174 C2 RU 2674174C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- content
- hardness
- tic
- particles
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 135
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 135
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title abstract description 13
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title abstract description 13
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 34
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 21
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 17
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 claims abstract description 17
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 16
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 9
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 8
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 6
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 claims description 8
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 7
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 5
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 3
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 3
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229940075397 calomel Drugs 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- ZOMNIUBKTOKEHS-UHFFFAOYSA-L dimercury dichloride Chemical compound Cl[Hg][Hg]Cl ZOMNIUBKTOKEHS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 2
- 238000002161 passivation Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N trimethyl(1,1,2,2,2-pentafluoroethyl)silane Chemical compound C[Si](C)(C)C(F)(F)C(F)(F)F MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910019802 NbC Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017709 Ni Co Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910034327 TiC Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000007707 calorimetry Methods 0.000 description 1
- 238000009924 canning Methods 0.000 description 1
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 1
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000007734 materials engineering Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000010534 mechanism of action Effects 0.000 description 1
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010094 polymer processing Methods 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007655 standard test method Methods 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
- C21D1/32—Soft annealing, e.g. spheroidising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/005—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides comprising a particular metallic binder
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
- C22C29/10—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds based on titanium carbide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
- C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
- C22C33/0292—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with more than 5% preformed carbides, nitrides or borides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Изобретение относится к порошковой стали, предназначенной для деталей, в частности ножей или фильерных пластин, необходимых при производстве и вторичном использовании пластмасс. Твёрдость стали в закалённом состоянии составляет не менее 56 по шкале С твёрдости по Роквеллу. В структуре стали в сумме присутствует не менее 30 вес.% твёрдых фаз, cодержащих не менее 20 вес.% частиц TiC и 2-4,5 вес.% частиц NbC, при этом твёрдофазные частицы заключены в матрицу, состоящую из, вес.%: 9 -15 хрома, 5 - 9 молибдена, 3 - 7 никеля, 6 - 11 кобальта, 0,3 - 1,5 меди, 0,1 - 2 титана, 0,1 - 2 алюминия, остальное – железо и неизбежные примеси. Сталь обладает высокой износостойкостью, твёрдостью, хорошей коррозионной стойкостью и/или низкой теплопроводностью. 2 н. и 9 з.п. ф-лы, 4 ил., 3 табл.
Description
Изобретение относится к стали для применения, при котором требуются её высокая износостойкость, большая твёрдость, хорошая коррозионная стойкость и/или низкая теплопроводность.
Приводимые ниже содержания компонентов в сплавах на основе железа соотнесены с весом, если отдельно не указано иное.
Стали с приведённым выше профилем свойств пригодны, в частности, для производства режущих инструментов, фильерных пластин, сит, форм и аналогичных элементов машин, требующихся для отрасли промышленности, перерабатывающей пластмассы.
Типичной областью применения выступают здесь машины для нового выпуска или вторичного использования пластмассовых изделий, которые требуется расплавлять для вовлечения в процесс переработки. Для производства гранулята из расплава последний продавливают через фильерную пластину, из которой он выходит в виде множества отдельных жгутов. Эти отдельные жгуты затвердевают и затем предназначенными для этого, расположенными вблизи фильерной пластины ножами измельчаются на отдельные гранулы.
В целях ускорения процесса затвердевания выдавливание расплава пластмассы через фильерную пластину и измельчение могут проводиться под водой. Такой способ известен в промышленности пластмасс как «подводная грануляция».
Как ножи для измельчения пластмасс, так и фильерные пластины для формования измельчаемых ножами жгутов должны обладать вследствие наличия коррозионной среды, в которой они применяются, хорошей коррозионной стойкостью, при этом они подвергаются большому абразивному износу. Именно для применения фильерной пластины теплопроводность стали, из которой эта пластина выполнена, должна быть одновременно низкой с тем, чтобы от контактирующего с фильерной пластиной расплава пластмассы не отводилось слишком большое количество тепла и не происходило преждевременного затвердевания расплава, способного привести к забивке отверстий пластины. Это требование актуально особенно в том случае, когда речь идёт о фильерной пластины, представляющей собой так называемую «микрофильерную пластину» с диметром отверстий менее 1 мм.
Предусмотренная для этих целей сталь известна под номером материала 1.2379 (обозначение: D2 согласно AISI (American Iron and Steel Institute)). В ней содержатся наряду с железом и неизбежными примесями (в вес.%): 1,55% С, 12,00% Cr, 0,80% Mo и 0,90% V.
Другая, также широко применяемая в сфере вторичного использования пластмасс сталь стандартизирована под номером материала 1.3343 (обозначение: М2 согласно AISI). В ней содержится наряду с железом и неизбежными примесями (в вес.%): 0.85 – 0,9% C, 0,25% Mn, 4,1% Cr, 5,0% Mo, 1,9% V и 6,4% W.
Максимальным требованиям в отношении износостойкости должна удовлетворять стандартизированная под номером материал 1.4110 (обозначение: 440А согласно AISI) мартенситная сталь, в которой содержится наряду с железом и неизбежными примесями (в вес.%): 0,6 – 0,75% C, не более 1% Mn, не более 1% Si, не более 0,04% P, не более 0,03% S, 16 – 18% Cr и не более 0,75% Мо. После соответствующей термообработки такая сталь приобретает твёрдость не менее 60 по шкале С твёрдости по Роквеллу.
Известная под торговой маркой «Ferro-Titanit Nikro 128» сталь, специально созданная для производства компонентов, используемых при обработке абразивных видов пластмассы, содержит в себе наряду с железом и неизбежными примесями (в вес.%): 13,5% Cr, 9% Co, 4% Ni и 5% Mo. Доля карбида титана в структуре стали такого состава составляет 30 вес.%, что соответствует объёмной доле TiC , равной около 40 об.%.
Известная, полученная методом порошковой металлургии сталь приобретает после отжига в течение 2 – 4 часов в вакууме при 850°С и последующей закалки в атмосфере азота при давлении 1 – 4,5 бара твёрдость около 53 по таблице твёрдости С по Роквеллу, которая может быть увеличена последующей обработкой на старение, при которой она выдерживается в течение шести – восьми часов при 480°С, до максимальной величины около 62 по шкале С твёрдости по Роквеллу. Обычно из этой стали изготавливаются фильерные пластины, грануляционные ножи, форсунки, а также шнеки, кольца и другие прессовые инструменты для обработки абразивных видов пластмассы, компоненты для наносов, разливочные головки и дисковые ножи, требующиеся для консервно-фасовочных машин (см. таблицу параметров «Ferro-Titanit Nikro 128», приведённую в брошюре «Ferro-Titanit – die Härte aus Krefeld», 06/2001, опубликованной фирмой «Deutsche Edelastahlwerke GmbH»).
В своей диссертации «Новые композитные материалы с металлической матрицей (ММС) для увеличения срока службы подвергнутых износу инструментов в промышленности обработки полимеров», защита диссертации в университете г. Бохум, 2011 г., опубликована собственным издательством кафедры «Техника материалов», Рурский университет, г. Бохум. ISBN 978-3-943063-08-0, Хорст Хилл предложил сталь, содержащую (в вес.%): 13,5% Cr, 1,0% Mo, 9,0% Ni, 5,5% Co, 1,0% Cu, 2,0% Ti и 1,25% Al, остальное – железо и неизбежные примеси. Доля TiC в структуре этой стали также составляет 30 вес.%. Однако дополнительно в структуре присутствует 5 вес.% NbC в качестве твёрдой фазы.
Сталь такого состава, выплавленная в лабораторном масштабе, позволяет надеяться на многообещающий потенциал. Правда её бесперебойное промышленное производство оказалось проблематичным.
На таком фоне задача изобретения заключалась в создании стали, производимой в промышленном масштабе с применением традиционных способов и характеризующейся оптимальным профилем своих свойств. Также следует упомянуть возможность практического применения такой стали.
В отношении стали названная задача решена за счёт того, что эта сталь согласно изобретению обладает приведёнными в пункте 1 формулы изобретения признаками.
Оптимальные варианты выполнения изобретения указаны в зависимых пунктах формулы изобретения и поясняются ниже отдельно в виде общего замысла изобретения.
Благодаря изобретению получена сталь для применения, требующего от неё высокую износостойкость, большую твёрдость, хорошую коррозионную стойкость и/или низкую теплопроводность.
Сталь согласно изобретению достигает в закалённом состоянии твёрдость не менее 56 по шкале С твёрдости по Роквеллу и в своей структуре содержит в сумме не менее 30 вес.% твёрдых фаз, состоящих помимо частиц TiC также из частиц карбида, оксида и нитрида. При этом в стали согласно изобретению содержание частиц TiC составляет не менее 20 вес.%.
Согласно изобретению твёрдые фазы заключены в матрицу, состоящую из (в вес.%):
9,0 - 15,0% Cr,
5,0 - 9,0% Mo,
3,0 – 7,0% Ni,
6,0 – 11,0% Co,
0,3 – 1,5% Cu,
0,1 – 2,0% Ti,
0,1 – 2,0% Al,
остальное – железо и неизбежные примеси.
Компоненты стали согласно изобретение подобраны таким образом, что она соответствует самым жёстким требованиям, предъявляемым к сталям в промышленности обработки пластмасс. В соответствии с этим сталь согласно изобретению пригодна, в частности, для изготовления компонентов для получаемых вновь или вторично используемых пластмассовых изделий. Например, из стали согласно изобретению могут изготавливаться фильерные пластины для грануляции приготовленных из абразивных видов пластмассы расплавов, в частности, микрофильерные пластины, которые проявляют оптимальные эксплуатационные свойства даже в том случае, когда их отверстия выполнены микромалыми для получения соответственно малых гранул. Также из стали согласно изобретению могут изготавливаться ножи для измельчения пластмассовых частей. Такие ножи, как уже пояснялось выше, требуются для производства гранулята из расплавленных пластмассовых жгутов, получаемых посредством фильерных пластин пояснённого выше типа в грануляторах.
Для обеспечения необходимого при этом профиля свойств сталь согласно изобретению содержит в себе не менее 20 вес.% заключённого в матрицу TiC, способствующего закаливаемости стали в результате образования выделений и выбираемого одновременно таким образом, чтобы достигалась низкая теплопроводность, составляющая менее 35 Вт/мК независимо от состояний после термообработки.
Плотность тока пассивации стали согласно изобретению составляет менее 5 мкА/см2, замеренная в не содержащей кислород 0,5-молярной серной кислоте при скорости изменения потенциала 600 мВ/ч по отношению к электроду сравнения из каломели при 20°С. Поэтому сталь согласно изобретению при высокой твёрдости и оптимальном сопротивлении износу имеет коррозионную стойкость, сопоставимую с коррозионной стойкостью традиционных аустенитных нержавеющих сталей.
Модуль упругости сталей согласно изобретению, замеренный ультразвуком с учётом скорости распространения звука, составляет при температуре 20°С более 270 ГПа, в частности, более 300 ГПа, благодаря чему сталь согласно изобретению или изготовленные из неё компоненты соответствуют также самым высоким требованиям в отношении их прочности.
Замеренный дилатометром коэффициент теплового расширения стали согласно изобретению составляет в температурном диапазоне от 20 до 600°С, значительном для случаев применения сталей согласно изобретению, от 7 х 10-6/К до 12 х 10-6/К.
За счёт присутствия достаточного количества экстремально твёрдых, стабильных в термодинамическом отношении частиц TiC, обладающих малой плотностью при низкой теплопроводности, гарантируется в комбинации с предусмотренной согласно изобретению матрицей стали, также обладающей большой твёрдостью, максимальная износостойкость при одновременно минимальной теплопроводности. Оптимально, чтобы для этого в стали согласно изобретению содержалось не менее 20 вес.%, соответственно около 30 об.%, TiC или не менее 28 вес.% TiC, в частности, не менее 30 вес.% TiC. Однако содержание TiC не должно превышать верхней границы 45 вес.%. Таким образом может быть гарантировано, что сталь согласно изобретению может надёжно изготавливаться и обрабатываться впоследствии. Однако слишком большие содержания твёрдых фаз приводят к повышению твёрдости и износостойкости. Правда коэффициент теплового расширения снижается, что заметно усложняет изготовление композита со стальными подслоями. Кроме того повышенное содержание твёрдых фаз означает, что материал стал более хрупким и более чувствительным к растрескиванию. Одновременно при слишком большом содержании твёрдых фаз существенно снижаются механические возможности обработки. Преимущество стали согласно изобретению состоит в этом случае в том, что и она может обрабатываться обычным способом резания.
Оптимизации твёрдости и износостойкости стали согласно изобретению способствует то, что согласно изобретению дополнительно к частицам TiC в стальной матрице присутствуют дополнительные твёрдые фазы, вследствие чего объёмная доля твёрдых фаз в структуре стали составляет в целом не менее 30 вес.%. Это может достигаться за счёт отдельной добавки частиц карбида, нитрида или оксида при производстве стали. В качестве альтернативы или дополнительно могут также задаваться образующие весовые доли выделений элементы (Ni, Al, Ti) в пределах норм согласно изобретению таким образом, чтобы в ходе проведённых при выплавке стали технологических операций надёжно образовалось достаточное количество повышающих твёрдость выделений в матрице.
По сравнению со сталью, известной из приведённой выше диссертации Х. Хилла, в стали согласно изобретению содержание молибдена и кобальта заметно выше, а содержание никеля и титана заметно ниже. Кроме того варьируются задания по содержанию Cu, Al, TiC и NbC в сплаве согласно изобретению по сравнению с известной сталью. В результате задания содержания легирующих элементов в соответствии с изобретением удалось получить сталь в промышленном масштабе, обладающую большой долей твёрдых фаз, заключённых в стальную матрицу также большой твёрдости. На основе известных концепций стали потребовались для этого затратные исследования и опыты, так как механизм действия и взаимодействие отдельных элементов и фаз в сталях рассматриваемого здесь типа являются очень сложными. Полученная при этом сталь согласно изобретению обладает благодаря своей высокой износостойкости, большой твёрдости, хорошей коррозионной стойкости и низкой теплопроводности оптимальной комбинацией свойств.
Выделения, образующиеся в стальной матрице стали согласно изобретению, представляют собой интерметаллические выделения, в образовании которых участвовали прежде всего элементы Ni, Al и Ti. Эти элементы образуют Ni3Al и Ni3Ti или также смешанные формы. Такие интерметаллические фазы присутствуют в структуре с размером зерна порядка 10 нм и не причисляются к общему содержанию твёрдых фаз. Вследствие своей малой величины они не вносят по сравнению с крупными твёрдофазными частицами, заключёнными согласно изобретению в матрицу стали согласно изобретению, значительного вклада в устойчивость против абразивного износа. Однако интерметаллические выделения способствуют росту твёрдости и прочности металлической матрицы и таким образом содействуют улучшению эксплуатационных свойств.
Хром содержится в стали согласно изобретению в количестве от 9,0 до 15,0 вес.%, что необходимо для обеспечения требуемой коррозионной стойкости. Оптимально, чтобы содержание хрома составляло 12,5 – 14,5 вес.%.
Молибден содержится в стали согласно изобретению в количестве от 5,0 до 9,0 вес.%, что необходимо для обеспечения, с одной стороны, достаточной коррозионной стойкости, в частности, с учётом точечной коррозии и, с другой стороны, для содействия образованию интерметаллических фаз, за счёт которых происходит повышение твёрдости стальной матрицы с заключёнными в ней твёрдыми фазами. Оптимально, чтобы содержание молибдена в стали согласно изобретению составляло от 6,5 до 7,5 вес.%.
Кобальт содержится в стали согласно изобретению в количестве от 6,0 до 11,0 вес.%, что необходимо, во-первых, для повышения температуры мартенситного превращения и, во-вторых, для снижения растворимости молибдена в матрице металла. В результате этого содержащийся в стальной матрице согласно изобретению молибден активнее участвует в образовании интерметаллических фаз. Оптимально, чтобы содержание кобальта в стали согласно изобретению составляло от 8,0 до 10,0 вес.%.
Медь содержится в стали согласно изобретению в количестве от 0,3 до 1,5 вес.%, что необходимо для ускорения дисперсионного твердения. Оптимально, чтобы содержание меди в стали согласно изобретению составляло от 0,5 до 1,0 вес.%.
Никель содержится в стали согласно изобретению в количестве от 3,0 до 7,0 вес.%. Для стальной матрицы никель требуется в достаточном количестве для стабилизации аустенитных фаз при диффузионном отжиге, проводимом, как правило, при около 850°С. Это важно прежде всего в том случае, когда материал согласно изобретению закаливают от температуры диффузионного отжига. Вследствие присутствия никеля аустенит в данном случае стабилизируется настолько, что при закалке обязательно образуется мартенсит. Если содержится слишком мало никеля в предусмотренной изобретением стальной матрице, то такой эффект с необходимой уверенностью не достигается. Если же слишком много никеля в стальной матрице, то мартенсит не образуется, поскольку аустенитная фаза тогда остаётся стабильной и при комнатной температуре. Другое назначение никеля в стали согласно изобретению состоит в обеспечении дисперсионного твердения в результате образования интерметаллических фаз с элементами Al и Ti. Поэтому в стальной матрице стали согласно изобретению содержания Ni, Al и Ti так согласуются между собой, чтобы, во-первых, происходило образование мартенсита и, во-вторых, обеспечивалось дисперсионное твердение. Оптимально, чтобы для этого содержание никеля в стали согласно изобретению составляло от 4,5 до 5,5 вес.%.
Титан содержится в стали согласно изобретению в количестве от 0,1 до 2,0 вес.%, что необходимо для обеспечения, как пояснялось выше, в комбинации с никелем дисперсионного твердения. Оптимально, чтобы содержание титана в стали согласно изобретению составляло при этом от 0,8 до 1,2 вес.%.
В стали согласно изобретению содержится также алюминий в количестве от 0,1 до 2,0 вес.% для обеспечения в комбинации с никелем дисперсионного твердения. Оптимально, чтобы при этом содержание алюминия в стали согласно изобретению составляло от 1,0 до 1,4 вес.%.
Сталь согласно изобретению закаляется при чрезвычайно малой деформации, так как карбид титана обладает низким тепловым расширением и не подвержен превращению.
В результате добавки частиц NbC в количестве до 4,5 вес.% сопротивление к износу стали согласно изобретению возрастает. Одновременно с этим частицы NbC имеют меньшую теплопроводность, чем TiC, что положительно сказывается на эксплуатационные свойства стали согласно изобретению. Кроме того TiC и NbC представляют собой изоморфные карбиды и поэтому могут смешиваться между собой. Во время диффузионных реакций это приводит к образованию смешанных карбидов. Вследствие этого, по сравнению с применением только одного TiC, происходит изменение концентрации валентных электронов и, следовательно, образование дырок в промежуточной решётке атома углерода. Также таким путём снижается теплопроводность стали согласно изобретению и улучшается эксплуатационное свойство. Такой эффект может достигаться, в частности, в том случае, когда в стали согласно изобретению NbC содержится в количестве не менее 2,0 вес.%. Оптимальное влияние может быть оказано тогда, когда содержание NbC составляет от 2,0 до 3,0 вес.%.
При производстве стали согласно изобретению традиционным методом порошковой металлургии можно обеспечить положение, при котором в структуре стали будут отсутствовать ликвации и волокна. Применяемые согласно изобретению в качестве твёрдых фаз частицы карбида, нитрида и оксида могут добавляться в качестве «готовых» частиц при изготовлении методом порошковой металлургии.
При изготовлении методом порошковой металлургии могут применяться линии как для спекания, так и для горячего изостатического прессования (HIP). Например, для производства сталей согласно изобретению может применяться также суперсолидус жидкофазного спекания на основе распылённого газом стального порошка.
Описание рабочих операций, применяемых обычно при производстве сталей рассматриваемого здесь типа методом порошковой металлургии, содержится, например, в Foller, M.; Meyer, H.; Lammer, A.: Wear and Corrosion of Ferro-Titanit and Competing Materials. In: Tool steels in the next century: Proceedings of the 5th International Conference on Tooling, September 29th – October 1st, University of Leoben, Austria, 1999, стр. 1 – 12, in H. Hill, S. Weber, W. Theisen, A. van Bennekom, Оптимизация коррозионностойких сталей ММС с большим сопротивлением коррозии, 30-й симпозиум в Хагене, 24. – 25.11.2011 или в упомянутой выше диссертации Хорста Хилла.
Для задания своих механических свойств сталь согласно изобретению может быть подвергнута обычной термообработке, при которой она нагревается в течение 2 - 4 часов, затем в атмосфере азота под давлением от 1 до 4,5 бара закаляется и после этого выдерживается при 480°С в течение 6 – 8 часов. После такой термообработки сталь согласно изобретению обычно характеризуется твёрдостью свыше 62 по шкале С твёрдости по Роквеллу. В результате нагрева в вакууме и закалки в атмосфере инертного газа устраняются зоны негативного влияния на краевом участке полуфабриката, изготовленного из стали и предназначенного для термообработки.
Если термообработка ограничивается смягчающим отжигом при 850°С в течение 2 – 4 часов, то сталь согласно изобретению приобретает твёрдость, превышающую 50 по шкале С твёрдости по Роквеллу.
Ниже изобретение подробнее поясняется с помощью примеров своего выполнения. При этом на фигурах изображено:
фиг. 1 – фрагмент выполненной под растровым электронным микроскопом фотографии сечения образца согласно изобретению;
фиг. 2 – диаграмма с результатами измерения теплопроводности образцов из стали согласно изобретению и контрольной стали;
фиг. 3 – диаграмма с результатом измерения потенциала плотности тока, проведённого на образцах из стали согласно изобретению и контрольной стали;
фиг. 4 – диаграмма с результатами измерения дилатометром образца из стали согласно изобретению.
Для сравнения свойств стали согласно изобретению, предназначенной для изготовления фильерной пластины или ножей для машины подводного гранулирования, со свойствами известной стали того же назначения были выплавлены сталь Е согласно изобретению и известная сталь V. Состав обоих сталей приведён в таблице 1.
При этом состав стали V соответствует составу стали, известной под наименованием «Ferro-Titanit Nikro 128», например, описанной в упомянутой выше публикации. Рабочие операции, проведённые при изготовлении обоих сталей E, V методом порошковой металлургии, соответствуют рабочим операциям, которые обычно выполняются при изготовлении стали «Ferro-Titanit 128». Они описаны в упомянутой выше специальной литературе.
После изготовления методом порошковой металлургии образцы PE1, PV1 сталей Е и V были подвергнуты термообработке, которая также соответствует стандартно производимой для стали «Ferro-Titanit 128» термообработке. Для этого образцы РЕ1 и PV1 прежде всего выдерживались в течение 2 – 4 часов в вакууме при температуре 850°С и затем закалялись в атмосфере азота при давлении 1 – 4,5 бара. После этого следовала обработка старением, в ходе которой образцы РЕ1 и PV1 выдерживали при температуре 480°С в течение 6 – 8 часов.
На фиг. 1 показан фрагмент выполненной под растровым электронным микроскопом фотографии сечения по образцу РЕ1 из стали Е согласно изобретению, прошедшей стандартную термообработку. Матрица металла заметна по светлым участкам, в то время как окружающие матрицу включения из TiC являются тёмными.
Другие образцы РЕ2 и PV2, изготовленные из сталей Е и V, были подвергнуты смягчающему отжигу в течение 2 – 4 часов.
На образцах РЕ1, PV1, РЕ2 и PV2 определяли содержание твёрдых фаз. У приготовленных из сталей РЕ1 и PЕ2 согласно изобретению образцов оно составило в среднем более 30 вес.%, а у образцов PV1 и PV2 из контрольной стали содержание твёрдых фаз составило в среднем только 30 вес.%.
Для определения твёрдости разных образцов РЕ1, PV1, РЕ2 и PV2 провели пять измерений твёрдости согласно стандарту DIN ISO 6508-1. Усреднённые данные по замерам образцов РЕ1, PV1, РЕ2 и PV2 приведены в таблице 2. Оказалось, что твёрдость образцов РЕ1, РЕ2 соответственно превышает твёрдость контрольных образцов.
Кроме того определяли зависящую от температуры теплопроводность λ (Т) посредством косвенного метода при комнатной температуре, 100°С, 200°С и 300°С:
λ (Т) = а (Т) х ρ (Т) х сρ (Т),
где:
а (Т) – теплопроводность, замеренная посредством лазерного импульса, как это пояснено в Linseis Messgeräte GmbH: Instruction Manual LFA 1250/1600 – Laser Flash: Thermal constant analyser, 2010, или ASTM International E 1461-01: Standard Test Method for Thermal Diffusivity by the Flash Method, 2001;
ρ (Т) – плотность соответствующего образца, замеренная дилатометром;
сρ (Т) – удельная изобарическая теплоёмкость образца, полученная методом динамической дифференциальной калориметрии (DSC).
Результаты этого исследования представлены для образцов PE1 и PV1 на фиг. 2. Оказалось, что теплопроводность образца РЕ1, изготовленного из стали Е согласно изобретению, была ниже теплопроводности образца PV1, изготовленного из контрольной стали V. Низкая теплопроводность образца РЕ1 согласно изобретению является оптимальной с учётом предусмотренного назначения сталей Е и V.
Содержание TiC в образцах РЕ1 и РЕ2 согласно изобретению составило, как указано в таблице 1, соответственно более 30 вес.%.
Плотность изготовленных из стали Е согласно изобретению образцов РЕ1 и РЕ2 составила 6,55 г/см3, чем была достигнута теоретическая плотность. Как следует из фиг. 1, структура не содержала остаточной пористости.
Результаты измерения потенциала токовой плотности, проведённого на образцах из стали Е согласно изобретению и из контрольной стали V, представлены на фиг. 3. На ней показана кривая потенциала токовой плотности для образцов РЕ1 сплошной линией, а кривая потенциала токовой плотности для образцов PV1 – пунктирной линией. Кривые потенциала токовой плотности были получены замером в свободной от кислорода, 0,5-молярной серной кислоте при скорости изменения потенциала 600 мВ/ч по отношению к электроду сравнения из каломели при 20°С. Показатели плотности тока пассивации, полученные для образцов РЕ1 согласно изобретению, составили соответственно менее 5 мкА/см2.
Для образцов РЕ1 из стали Е согласно изобретению модуль упругости определяли с помощью ультразвука с учётом скорости распространения звука, который составил 318 ГПа. Напротив, модуль упругости традиционных образцов PV1 составил 294 ГПа.
В таблице 3 приведён обзор о тепловом расширении стали Е, которая была замерена дилатометром Bähr при температурном шаге 100°С до максимальной температуры 600°С. Здесь можно видеть, что коэффициент теплового расширения αth в этом температурном диапазоне составляет от 7 до 12 10-6/К. В дополнение к этому на фиг. 4 приведён в качестве примера результат измерения дилатометром образца РЕ1 из стали согласно изобретению, которым этот результат подтверждается.
Таблица 1
| Сталь | Cr | Mo | Ni | Co | Cu | Ti | Al | TiC | NbC |
| E | 13,5 | 7,0 | 5,0 | 9,0 | 0,8 | 1,0 | 1,2 | 33 | 2,5 |
| V | 13,5 | 5,0 | 4,0 | 9,0 | 0,8 | 1,0 | 1,0 | 30 | - |
Данные приведены в вес.%, остальное – железо о неизбежные примеси.
Таблица 2
| Образец | Средняя твёрдость по шкале С твёрдости по Роквеллу |
| РЕ1 | 65 |
| PV1 | 62 |
| PE2 | 54 |
| PV2 | 53 |
Таблица 3
| Температура, °С | αth |
| 100 | 8,4 |
| 200 | 8,7 |
| 300 | 9,0 |
| 400 | 9,2 |
| 500 | 9,4 |
| 600 | 9,7 |
Claims (12)
1. Сталь, полученная методом порошковой металлургии, имеющая в закаленном состоянии твердость по меньшей мере 56 HRC, микроструктуру с содержанием по меньшей мере 30 вес.% твердых фаз, содержащих не менее 20 вес.% частиц TiC и 2-4,5 вес.% частиц NbC, при этом твердые фазы заключены в матрицу, содержащую, вес. %:
2. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что содержание хрома в ней составляет 12,5-14,5 вес.%.
3. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что содержание молибдена в ней составляет 6,5-7,5 вес.%.
4. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что содержание никеля в ней составляет 4,5-5,5 вес.%.
5. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что содержание кобальта в ней составляет 8-10 вес.%.
6. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что содержание меди в ней составляет 0,5-1,0 вес.%.
7. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что содержание титана в ней составляет 0,8-1,2 вес.%.
8. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что содержание алюминия в ней составляет 1,0-1,4 вес.%.
9. Сталь по любому из пп. 1-8, отличающаяся тем, что содержание TiC в ней составляет не более 45 вес.%.
10. Применение стали по любому из пп. 1-9 для изготовления деталей машин для вторичной переработки или воспроизводства пластиковых изделий.
11. Применение по п. 10, отличающееся тем, что деталями машин являются фильерная пластина или нож для измельчения пластмассовых частей.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE102014112374.3A DE102014112374A1 (de) | 2014-08-28 | 2014-08-28 | Stahl mit hoher Verschleißbeständigkeit, Härte und Korrosionsbeständigkeit sowie niedriger Wärmeleitfähigkeit und Verwendung eines solchen Stahls |
| DE102014112374.3 | 2014-08-28 | ||
| PCT/EP2015/069477 WO2016030396A1 (de) | 2014-08-28 | 2015-08-26 | STAHL MIT HOHER VERSCHLEIßBESTÄNDIGKEIT, HÄRTE UND KORROSIONSBESTÄNDIGKEIT SOWIE NIEDRIGER WÄRMELEITFÄHIGKEIT UND VERWENDUNG EINES SOLCHEN STAHLS |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2017106319A RU2017106319A (ru) | 2018-08-28 |
| RU2017106319A3 RU2017106319A3 (ru) | 2018-08-28 |
| RU2674174C2 true RU2674174C2 (ru) | 2018-12-05 |
Family
ID=54014808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017106319A RU2674174C2 (ru) | 2014-08-28 | 2015-08-26 | Сталь с высокой износостойкостью, твёрдостью, коррозионной стойкостью и низкой теплопроводностью и применение такой стали |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20180119257A1 (ru) |
| EP (1) | EP3186405B1 (ru) |
| JP (1) | JP6210502B1 (ru) |
| KR (1) | KR20170041276A (ru) |
| CN (1) | CN107075624A (ru) |
| BR (1) | BR112017002127A2 (ru) |
| DE (1) | DE102014112374A1 (ru) |
| RU (1) | RU2674174C2 (ru) |
| WO (1) | WO2016030396A1 (ru) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3263726A1 (de) * | 2016-06-29 | 2018-01-03 | Deutsche Edelstahlwerke GmbH | Fe-basiswerkstoff und verfahren zu seiner herstellung |
| NL1043487B1 (en) * | 2019-11-28 | 2021-08-31 | Bosch Gmbh Robert | Ring component of a drive belt for a continuously variable transmission |
| JP7287916B2 (ja) * | 2020-03-12 | 2023-06-06 | 株式会社神戸製鋼所 | 積層造形物の製造方法、及び積層造形物 |
| CN111455274A (zh) * | 2020-04-08 | 2020-07-28 | 鞍钢股份有限公司 | 一种80Ksi级别9Cr火驱热采油井管及其制造方法 |
| CN112251749B (zh) * | 2020-10-23 | 2023-04-07 | 黑龙江科技大学 | 一种利用等离子熔覆制备定向阵列的陶瓷相增强高熵合金耐磨涂层的方法 |
| WO2022102805A1 (ko) * | 2020-11-10 | 2022-05-19 | 한국재료연구원 | Tic 입자 강화 fe계 복합재료 및 그 제조방법 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000273503A (ja) * | 1999-03-25 | 2000-10-03 | Kobe Steel Ltd | 硬質粒分散焼結鋼及びその製造方法 |
| WO2001014608A1 (en) * | 1999-08-23 | 2001-03-01 | Kennametal Inc. | Low thermal conductivity hard metal |
| RU2415961C2 (ru) * | 2005-08-18 | 2011-04-10 | Эрастеел Клостер Актиеболаг | Сталь, изготовленная методом порошковой металлургии, инструмент, включающий сталь, и способ изготовления инструмента |
| RU2420602C2 (ru) * | 2005-08-24 | 2011-06-10 | Уддехольмс АБ | Легированные стали и инструменты или детали, изготовленные из легированной стали |
| RU2443795C2 (ru) * | 2010-04-16 | 2012-02-27 | Тамара Федоровна Волынова | МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНЫЕ АНТИФРИКЦИОННЫЕ НАНОСТРУКТУРИРОВАННЫЕ ИЗНОСОСТОЙКИЕ ДЕМПФИРУЮЩИЕ С ЭФФЕКТОМ ПАМЯТИ ФОРМЫ СПЛАВЫ НА МЕТАСТАБИЛЬНОЙ ОСНОВЕ ЖЕЛЕЗА СО СТРУКТУРОЙ ГЕКСАГОНАЛЬНОГО ε-МАРТЕНСИТА И ИЗДЕЛИЯ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЭТИХ СПЛАВОВ С ЭФФЕКТОМ САМООРГАНИЗАЦИИ НАНОСТРУКТУРНЫХ КОМПОЗИЦИЙ, САМОУПРОЧНЕНИЯ И САМОСМАЗЫВАНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ ТРЕНИЯ, С ЭФФЕКТОМ САМОГАШЕНИЯ ВИБРАЦИЙ И ШУМОВ |
| EP2662460A1 (en) * | 2012-05-07 | 2013-11-13 | Valls Besitz GmbH | Tough bainitic heat treatments on steels for tooling |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3966423A (en) * | 1973-11-06 | 1976-06-29 | Mal M Kumar | Grain refinement of titanium carbide tool steel |
| DE3015709A1 (de) * | 1980-04-24 | 1981-10-29 | Thyssen Edelstahlwerke AG, 4000 Düsseldorf | Hartstofflegierung |
| JPH0229736B2 (ja) * | 1984-09-14 | 1990-07-02 | Mitsubishi Metal Corp | Bunsankyokagatashoketsugokinkoseinetsukantaimamobuzai |
| JPH0586435A (ja) * | 1991-09-27 | 1993-04-06 | Hitachi Metals Ltd | 高耐食高耐摩耗性工具部品材料 |
| SE9604538D0 (sv) * | 1996-12-10 | 1996-12-10 | Hoeganaes Ab | Agglomerated iron-based powders |
| GB2440737A (en) * | 2006-08-11 | 2008-02-13 | Federal Mogul Sintered Prod | Sintered material comprising iron-based matrix and hard particles |
| SE533988C2 (sv) * | 2008-10-16 | 2011-03-22 | Uddeholms Ab | Stålmaterial och förfarande för framställning därav |
| EA033535B1 (ru) * | 2010-02-05 | 2019-10-31 | Weir Minerals Australia Ltd | Твердосплавные материалы |
-
2014
- 2014-08-28 DE DE102014112374.3A patent/DE102014112374A1/de not_active Withdrawn
-
2015
- 2015-08-26 JP JP2017502268A patent/JP6210502B1/ja active Active
- 2015-08-26 BR BR112017002127A patent/BR112017002127A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2015-08-26 US US15/507,004 patent/US20180119257A1/en not_active Abandoned
- 2015-08-26 WO PCT/EP2015/069477 patent/WO2016030396A1/de active Application Filing
- 2015-08-26 KR KR1020177008168A patent/KR20170041276A/ko not_active Application Discontinuation
- 2015-08-26 RU RU2017106319A patent/RU2674174C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2015-08-26 EP EP15756892.4A patent/EP3186405B1/de active Active
- 2015-08-26 CN CN201580046492.0A patent/CN107075624A/zh active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000273503A (ja) * | 1999-03-25 | 2000-10-03 | Kobe Steel Ltd | 硬質粒分散焼結鋼及びその製造方法 |
| WO2001014608A1 (en) * | 1999-08-23 | 2001-03-01 | Kennametal Inc. | Low thermal conductivity hard metal |
| RU2415961C2 (ru) * | 2005-08-18 | 2011-04-10 | Эрастеел Клостер Актиеболаг | Сталь, изготовленная методом порошковой металлургии, инструмент, включающий сталь, и способ изготовления инструмента |
| RU2420602C2 (ru) * | 2005-08-24 | 2011-06-10 | Уддехольмс АБ | Легированные стали и инструменты или детали, изготовленные из легированной стали |
| RU2443795C2 (ru) * | 2010-04-16 | 2012-02-27 | Тамара Федоровна Волынова | МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНЫЕ АНТИФРИКЦИОННЫЕ НАНОСТРУКТУРИРОВАННЫЕ ИЗНОСОСТОЙКИЕ ДЕМПФИРУЮЩИЕ С ЭФФЕКТОМ ПАМЯТИ ФОРМЫ СПЛАВЫ НА МЕТАСТАБИЛЬНОЙ ОСНОВЕ ЖЕЛЕЗА СО СТРУКТУРОЙ ГЕКСАГОНАЛЬНОГО ε-МАРТЕНСИТА И ИЗДЕЛИЯ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЭТИХ СПЛАВОВ С ЭФФЕКТОМ САМООРГАНИЗАЦИИ НАНОСТРУКТУРНЫХ КОМПОЗИЦИЙ, САМОУПРОЧНЕНИЯ И САМОСМАЗЫВАНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ ТРЕНИЯ, С ЭФФЕКТОМ САМОГАШЕНИЯ ВИБРАЦИЙ И ШУМОВ |
| EP2662460A1 (en) * | 2012-05-07 | 2013-11-13 | Valls Besitz GmbH | Tough bainitic heat treatments on steels for tooling |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20170041276A (ko) | 2017-04-14 |
| JP6210502B1 (ja) | 2017-10-11 |
| BR112017002127A2 (pt) | 2017-11-21 |
| CN107075624A (zh) | 2017-08-18 |
| RU2017106319A (ru) | 2018-08-28 |
| EP3186405B1 (de) | 2018-10-03 |
| WO2016030396A1 (de) | 2016-03-03 |
| RU2017106319A3 (ru) | 2018-08-28 |
| US20180119257A1 (en) | 2018-05-03 |
| JP2017532434A (ja) | 2017-11-02 |
| DE102014112374A1 (de) | 2016-03-03 |
| EP3186405A1 (de) | 2017-07-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2674174C2 (ru) | Сталь с высокой износостойкостью, твёрдостью, коррозионной стойкостью и низкой теплопроводностью и применение такой стали | |
| EP3472365B1 (en) | Steel suitable for plastic moulding tools | |
| RU2322531C2 (ru) | Сталь для холодной обработки и инструмент для холодной обработки | |
| HUE025779T2 (en) | Steel, a method for producing steel blank and a method for producing steel component | |
| CN104264078A (zh) | 具有出色的韧性和热导率的热加工工具钢 | |
| KR20140004718A (ko) | 열 확산도와 내마모성이 높은 공구강 | |
| EP3467128A1 (en) | Extrusion die made of hot working steel | |
| KR20140110720A (ko) | 열전도도가 향상된 다이케스팅 및 핫스템핑용 자동차용 금형강 및 그 제조방법 | |
| AU2009238307B2 (en) | Hot-forming steel alloy | |
| CN103703150B (zh) | 热加工工具钢以及制造热加工工具钢的方法 | |
| US20200332403A1 (en) | Iron-based sintered alloy and method for producing the same | |
| TWI612155B (zh) | 冷加工工具材料及冷加工工具的製造方法 | |
| JP6710484B2 (ja) | 粉末高速度工具鋼 | |
| JP2004219323A (ja) | 鉄基材料の評価方法 | |
| RU2270879C2 (ru) | Изделие из инструментальной стали для холодных работ | |
| KR102356521B1 (ko) | 균일한 강 합금 및 공구 | |
| KR102311270B1 (ko) | 냉간 가공 도구용 강철 | |
| JP2764659B2 (ja) | 均一組織のステンレス刃物鋼 | |
| JP2021147638A (ja) | 粉末高速度鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190827 |