EP3186405A1 - STAHL MIT HOHER VERSCHLEIßBESTÄNDIGKEIT, HÄRTE UND KORROSIONSBESTÄNDIGKEIT SOWIE NIEDRIGER WÄRMELEITFÄHIGKEIT UND VERWENDUNG EINES SOLCHEN STAHLS - Google Patents

STAHL MIT HOHER VERSCHLEIßBESTÄNDIGKEIT, HÄRTE UND KORROSIONSBESTÄNDIGKEIT SOWIE NIEDRIGER WÄRMELEITFÄHIGKEIT UND VERWENDUNG EINES SOLCHEN STAHLS

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EP3186405A1
EP3186405A1 EP15756892.4A EP15756892A EP3186405A1 EP 3186405 A1 EP3186405 A1 EP 3186405A1 EP 15756892 A EP15756892 A EP 15756892A EP 3186405 A1 EP3186405 A1 EP 3186405A1
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EP
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steel
steel according
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particles
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Oliver RIPKENS
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Deutsche Edelstahlwerke Specialty Steel GmbH and Co KG
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    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt

Definitions

  • the invention relates to a steel for uses requiring high wear resistance, high hardness, good corrosion resistance and / or low thermal conductivity.
  • Cutting tools perforated plates, sieves, molds and similar components for machines needed in the plastics processing industry.
  • a typical field of application here are machines for the regeneration or recycling of plastic products, which are melted down into a melt for their return into the processing cycle.
  • the melt is forced through a perforated plate, from which it emerges in a large number of single strands.
  • the single strands solidify and then by means of suitable, near the perforated plate rotating knives to individual granules
  • the perforated plates used must have a good corrosion resistance due to the corrosive environment in which they are exposed in use and are exposed to high abrasive wear. Especially for the
  • a known steel intended for this purpose is known under the material number 1.2379 (AISI designation: D2). It contains besides iron and unavoidable Impurities (in wt%) 1.55% C, 12.00% Cr, 0.80 Mo and 0.90% V.
  • Material number 1.3343 (AISI designation: M2) standardized. It contains besides iron and unavoidable
  • Impurities (in wt%) 0.85-0.9% C, 0.25% Mn, 4.1% Cr, 5.0% Mo, 1.9% V and 6.4% W.
  • the highest demands on wear are to be met by the martensitic steel standardized under the material number 1.4110 (AISI designation: 440A), which in addition to iron and unavoidable impurities (in% by weight) 0.6 - 0.75% C, max. 1% Mn, max. 1% Si, max. 0.04% P, max. 0.03% S, 16 - 18% Cr and max. 0.75% Mo contains.
  • This steel achieves a hardness of at least 60 HRC after a suitable heat treatment.
  • a steel known under the trade designation "Ferro-Titanit Nikro 128" which has been specially created for the manufacture of components used in the processing of abrasive plastics, contains besides iron and unavoidable impurities (in% by weight) 13 , 5% Cr, 9% Co, 4% Ni and 5% Mo.
  • the proportion of titanium carbide in the structure of the composite steel is 30 wt .-%, which corresponds to a volume fraction of about 40 vol .-% TiC.
  • the well-known powder metallurgy produced steel achieved after over two to four hours under vacuum annealing at 850 ° C and a subsequent deterrence, in which he was a
  • a subsequent curing treatment in which the steel over six to eight hours at 480 ° C, to a maximum hardness of about 62 HRC can be increased.
  • From this steel are typically perforated plates, granulators, spray nozzles and
  • Screws, rings and other pressing tools for the processing of abrasive plastics as well as components for pumps, filling heads and ring knives, which are required for canning-filling machines see data sheet "Ferro-Titanit Nikro 128"
  • the object of the invention was to provide a steel which is in the
  • the invention provides a steel for applications requiring high wear resistance, high hardness, good corrosion resistance and / or low thermal conductivity.
  • the steel according to the invention achieves a hardness of at least 56 HRC in the cured state and contains in its structure a total of at least 30% by weight of hard phases
  • TiC particles of carbide, Oxide or nitride particles present in addition to the TiC particles of carbide, Oxide or nitride particles exist.
  • the content of TiC particles is
  • the hard phases are in a matrix
  • a steel according to the invention is particularly suitable for the production of components for
  • Hole openings are made microfine to produce correspondingly finely granulated granules.
  • knives for shredding of steel according to the invention can be made
  • a steel according to the invention contains at least 20% by weight of TiC embedded in a matrix which is penetrated by
  • Deterioration contributes to the hardenability of the steel and at the same time is chosen so that a low
  • Thermal conductivity of less than 35 W / mK is guaranteed regardless of the respective heat treatment state.
  • the passive current density of the steel according to the invention is less than 5 ⁇ / cm 2 , measured in oxygen-free 0.5 molar sulfuric acid with a
  • Wear resistance has a corrosion resistance comparable to the corrosion resistance
  • steels is at a temperature of 20 ° C at more than 270 GPa, in particular more than 300 GPa, so that the steel according to the invention or produced therefrom
  • Coefficient of expansion of steel according to the invention is that for applications for the steels according to the invention
  • the steel according to the invention contains at least 20% by weight, corresponding to about 30% by volume of TIC, or at least 28% by weight of TiC, in particular at least 30% by weight of TiC.
  • the TiC content should not exceed an upper limit of 45% by weight. That way you can ensure that yourself
  • Too high a hard phase content leads to increased hardness and wear resistance.
  • a steel according to the invention also contributes that According to the invention further hard phases are present in addition to the TiC particles in the steel matrix, so that the volume fraction of the hard phases in the structure of the steel is at least 30 wt .-% in total. This can be done by separate addition of carbide, nitride or oxide particles in the production of the steel. Alternatively or additionally, the elements forming the weight fractions of the precipitates (Ni, Al, Ti) can also be used within the
  • form steel according to the invention are intermetallic precipitates, in whose formation mainly the elements Ni, Al and Ti are involved. These elements form Ni 3 Al and Ni 3 Ti or mixed forms. These intermetallic phases are present in the structure with grain sizes of the order of 10 nm and are not counted to the total hard phase content. Due to their small size, they afford the
  • intermetallic precipitations an increase in hardness and strength of the metal matrix and thus also contribute to improving the performance properties.
  • Chromium is in the steel of the invention in levels of
  • the Cr content is 12.5-14.5 wt .-%.
  • Molybdenum is contained in the steel according to the invention in amounts of 5.0-9.0 wt .-%, on the one hand to ensure sufficient corrosion resistance, in particular with regard to pitting corrosion and on the other hand to support the formation of intermetallic phases, by the hardness of the steel matrix, in which the hard phases are embedded, is increased.
  • the Mo content of the steel according to the invention is 6.5-7.5% by weight.
  • Cobalt is contained in the steel according to the invention in contents of 6.0 - 11.0 wt .-%, in order to To increase martensite start temperature and on the other hand to reduce the solubility of Mo in the metal matrix. In this way, in the inventive
  • the Co content of the steel according to the invention is 8.0-10.0% by weight
  • Copper is in the steel of the invention in contents of
  • the Cu content of the steel according to the invention is 0.5-1.0% by weight.
  • Nickel is in the steel according to the invention in contents of
  • Nickel is needed in the steel matrix in sufficient quantity to be at a
  • the presence of nickel stabilizes the austenite to such an extent that martensite is safely formed during quenching. If too little nickel is present in the steel matrix provided according to the invention, this effect is not achieved with the necessary certainty. If, on the other hand, too much nickel is present in the steel matrix, no martensite forms, since the austenitic phase is then stable even at room temperature.
  • the second object of nickel in the steel according to the invention is precipitation hardening by formation of intermetallic phases with elements such as Al and Ti. Therefore, in the steel matrix of the invention Steel the contents of Ni, Al and Ti on each other
  • Titanium is in the steel according to the invention in contents of
  • the Ti content of the steel according to the invention is 0.8 to 1.2% by weight.
  • aluminum is contained in the steel of the present invention at levels of 0.1-2.0% by weight to effect precipitation hardening in combination with Ni.
  • the Al content of the steel according to the invention is 1.0 to 1.4% by weight.
  • the steel according to the invention can be hardened with extremely low distortion, since titanium carbide has a low thermal expansion and no transformation.
  • the wear resistance of the steel according to the invention is increased.
  • the NbC particles have a lower thermal conductivity than TiC, which is beneficial to the
  • Tic and NbC are isomorphic carbides and therefore miscible with each other. This leads to
  • the carbide, nitride and oxide particles used according to the invention as hard phases are already supplied as "finished” particles during powder metallurgical production.
  • both the sintering, as well as the HIP (hot isostatic pressing) route can be used.
  • this is also suitable
  • the steel according to the invention can be used to adjust its mechanical properties to a conventional one
  • Steel according to the invention regularly has a hardness of more than 62 HRC after such a heat treatment.
  • Steel according to the invention has a hardness of more than 50 HRC.
  • the invention is based on
  • Fig. 1 shows a detail of a
  • FIG. 2 is a diagram in which the results of
  • Fig. 3 is a diagram with the result of an
  • composition of the steel V corresponded to the composition of the known under the name "Ferro-Titanit Nikro 128", for example, in the above-mentioned publication documented steel.
  • the completed in the powder metallurgical production of both steels E, V operations corresponded to the
  • Heat treatment corresponded.
  • samples PE1 and PV1 were first kept in vacuo at a temperature of 850 ° C. for a period of two to four hours and then quenched under a nitrogen atmosphere pressurized with 1 to 4.5 bar. This is followed by a curing treatment in which the samples PEl, PVl have been stored for six to eight hours at a temperature of 480 ° C.
  • Fig. 1 shows a section of a
  • Metal matrix is recognizable by the bright areas, whereas the TiC inclusions surrounded by the matrix are rendered dark.
  • the hard phase contents were determined on the samples PE1, PV1, PE2, PV2. They were with the from the
  • Comparative steel V produced samples PV1, PV2 had on average only 30 wt .-% hard phases.
  • PEl, PE2, PVl, PV2 five hardness measurements according to DIN EN ISO 6508-1 were carried out.
  • the mean values of the measured values thus acquired for the samples PE1, PE2, PV1, PV2 are in
  • the TiC content of the samples according to the invention PE1, PE2 was, as indicated in Table 1, each more than 30 wt .-%.
  • the modulus of elasticity is determined by means of ultrasound in FIG.
  • PV1 was 294 GPa.
  • FIG. 4 shows, by way of example, the result of a dilatometer measurement on a sample PE 1 produced from the steel according to the invention, which confirms this result.

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Abstract

Die Erfindung betrifft einen im industriellen Maßstab betriebssicher erzeugbaren Stahl für Anwendungen, die eine hohe Verschleißbeständigkeit, eine hohe Härte, eine gute Korrosionsbeständigkeit und/oder eine niedrige Wärmeleitfähigkeit erfordern. Die Härte eines erfindungsgemäßen Stahls beträgt im gehärteten Zustand mindestens 56 HRC. Um dies zu erreichen, sind im Gefüge des Stahls in Summe mindestens 30 Gew.-% Hartphasen, die neben den TiC-Partikeln aus weiteren Karbid-Partikeln, Oxid- Partikel oder Nitrid-Partikeln bestehen, vorhanden. Der Gehalt an TiC-Partikeln beträgt im erfindungsgemäßen Stahl mindestens 20 Gew.-%. Die Hartphasenpartikel sind dabei in in eine Matrix eingebettet, die aus (in Gew.-%) 9,0 - 15,0 % Cr, 5,0 - 9,0 % Mo, 3,0 - 7,0 % Ni, 6,0 - 11,0 % Co, 0,3 - 1,5 % Cu, 0,1 - 2,0 % Ti, 0,1 - 2,0 % AI, Rest Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen besteht. Seine Eigenschaftskombination macht erfindungsgemäßen Stahl besonders geeignet für die Herstellung von Bauteilen, insbesondere Messer oder Lochplatten, die bei der Erzeugung und beim Recycling von Kunststoffen benötigt werden.

Description

Stahl mit hoher Verschleißbeständigkeit, Härte und Korrosionsbeständigkeit sowie niedriger Wärmeleitfähigkeit und Verwendung eines solchen Stahls
Die Erfindung betrifft einen Stahl für Verwendungen, die eine hohe Verschleißbeständigkeit, eine hohe Härte, eine gute Korrosionsbeständigkeit und/oder eine niedrige Wärmeleitfähigkeit erfordern.
Wenn nachfolgend Gehaltsangaben von Stahllegierungen angegeben sind, so sind diese jeweils auf das Gewicht bezogen, soweit nicht ausdrücklich etwas anderes
angegeben ist.
Stähle mit dem voranstehend genannten Eigenschaftsprofil eignen sich insbesondere für die Herstellung von
Schneidwerkzeugen, Lochplatten, Sieben, Formen und vergleichbaren Komponenten für Maschinen, die in der Kunststoff verarbeitenden Industrie benötigt werden.
Ein typisches Einsatzgebiet sind hier Maschinen für die Neuerzeugung oder das Recycling von Kunststoffprodukten, die für ihre Rückführung in den Verarbeitungskreislauf zu einer Schmelze eingeschmolzen werden. Um aus der Schmelze ein Granulat zu bilden, wird die Schmelze durch eine Lochplatte gedrückt, aus der sie in einer Vielzahl von Einzelsträngen austritt. Die Einzelstränge erstarren und werden dann mittels geeigneter, nahe der Lochplatte rotierender Messer zu einzelnen Granulatkörnern
zerkleinert .
Um den Erstarrungsvorgang zu beschleunigen, kann das Auspressen der Kunststoffschmelze durch die Lochplatte und das Zerkleinern unter Wasser durchgeführt werden. Dieses Verfahren ist in der KunststoffIndustrie als "Unterwassergranulieren" bekannt .
Sowohl die für das Zerkleinern der Kunststoffe
eingesetzten Messer als auch die zum Formen der von den Messern zu zerkleinernden Kunststoffsträngen
eingesetzten Lochplatten müssen aufgrund der korrosiven Umgebung, der sie im Einsatz ausgesetzt sind, eine gute Korrosionsbeständigkeit besitzen und sind dabei hohem abrasiven Verschleiß ausgesetzt. Gerade für die
Anwendung "Lochplatte" soll gleichzeitig die
Wärmeleitfähigkeit des Stahls, aus dem die Lochplatte jeweils hergestellt ist, niedrig sein, damit der mit der jeweiligen Lochplatte in Kontakt kommenden
Kunststoffschmelze nicht zu viel Wärme entzogen und es zu einer vorschnellen Erstarrung der Schmelze kommt, die zu einer Verstopfung der Löcher der Platte führen würde. Diese Anforderung ergibt sich insbesondere dann, wenn es sich bei der Lochplatte um eine so genannte "Micro- Lochplatte" mit Lochdurchmessern von weniger als 1 mm handelt .
Ein für diese Zwecke vorgesehener bekannter Stahl ist unter der Werkstoffnummer 1.2379 (AISI-Bezeichnung : D2) bekannt. Er enthält neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew.-%) 1,55 % C, 12,00 % Cr, 0,80 Mo und 0, 90 % V.
Ein anderer ebenfalls im Bereich des Kunststoff- Recyclings weit verbreiteter Stahl ist unter der
Werkstoffnummer 1.3343 (AISI-Bezeichnung : M2) genormt. Er enthält neben Eisen und unvermeidbaren
Verunreinigungen (in Gew.-%) 0,85 - 0,9 % C, 0,25 % Mn, 4,1 % Cr, 5,0 % Mo, 1,9 % V und 6,4 % W.
Höchsten Verschleißanforderungen soll der unter der Werkstoffnummer 1.4110 (AISI-Bezeichnung: 440A) genormte martensitische Stahl standhalten, der neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew.-%) 0,6 - 0,75 % C, max. 1 % Mn, max. 1 % Si, max. 0,04 % P, max. 0,03 % S, 16 - 18 % Cr sowie max. 0,75 % Mo enthält. Dieser Stahl erreicht nach einer geeigneten Wärmebehandlung eine Härte von mindestens 60 HRC.
Ein unter der Handelsbezeichnung "Ferro-Titanit Nikro 128" bekannter Stahl, der speziell für die Herstellung von Komponenten, die bei der Verarbeitung von abrasiven Kunststoffen eingesetzt werden, geschaffen worden ist, enthält neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew.-%) 13,5 % Cr, 9 % Co, 4 % Ni und 5 % Mo. Der Anteil an Titancarbid im Gefüge des so zusammengesetzten Stahls beträgt 30 Gew.-%, was einem Volumenanteil von ca. 40 Vol.-% TiC entspricht.
Der bekannte pulvermetallurgisch hergestellte Stahl erreicht nach einer über zwei bis vier Stunden unter Vakuum durchgeführten Glühung bei 850 °C und einer anschließenden Abschreckung, bei der er einer
Stickstoffatmosphäre mit einem Druck von 1 - 4,5 bar ausgesetzt wird, eine Glühhärte von ca. 53 HRC, die durch eine anschließende Aushärtbehandlung, bei der der Stahl über sechs bis acht Stunden bei 480 °C ausgelagert wird, auf eine Maximalhärte von ca. 62 HRC gesteigert werden kann. Aus diesem Stahl werden typischerweise Lochplatten, Granuliermesser, Spritzdüsen sowie
Schnecken, Ringe und sonstige Presswerkzeuge für die Verarbeitung von abrasiv wirkenden Kunststoffen sowie Komponenten für Pumpen, Abfüllköpfe und Ringmesser hergestellt, die für Konserven-Abfüllmaschinen benötigt werden (s. Datenblatt "Ferro-Titanit Nikro 128",
enthalten in der Broschüre "Ferro-Titanit - Die Härte aus Krefeld", 06/2001, veröffentlicht von der Deutsche Edelstahlwerke GmbH) .
Von Horst Hill ist in seiner Dissertation "Neuartige Metallmatrixverbundwerkstoffe (MMC) zur
Standzeiterhöhung verschleißbeanspruchter Werkzeuge in der polymerverarbeitenden Industrie", Bochum Univ. Diss. 2011, veröffentlicht beim Selbstverlag des Lehrstuhls Werkstofftechnik, Ruhr-Universität Bochum, ISBN 978-3- 943063-08-0, schließlich ein Stahl vorgeschlagen worden, der aus (in Gew.-%) 13,5 % Cr, 1,0 % Mo, 9,0 % Ni, 5,5 % Co, 1,0 % Cu, 2,0 % Ti und 1,25 % AI, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen besteht. Der TiC-Anteil im Gefüge dieses Stahls liegt ebenfalls bei 30 Gew.-%. Zusätzlich sind im Gefüge jedoch 5 Gew.-% NbC als
Hartphase vorhanden. Der derart zusammengesetzte Stahl ließ bei seiner
Erzeugung im Labormaßstab auf vielversprechendes
Potenzial hoffen. Allerdings erwies sich seine
betriebssichere großtechnische Erzeugung als
problematisch .
Vor diesem Hintergrund bestand die Aufgabe der Erfindung darin, einen Stahl zu schaffen, der sich im
industriellen Maßstab unter Anwendung konventioneller Verfahren erzeugen lässt und ein hinsichtlich seiner Eigenschaften optimiertes Profil aufweist. Ebenso sollten praxisgerechte Verwendungen eines solchen Stahls genannt werden.
In Bezug auf den Stahl ist diese Aufgabe dadurch gelöst worden, dass ein solcher Stahl erfindungsgemäß die in Anspruch 1 angegebenen Merkmale besitzt.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben und werden nachfolgend wie der allgemeine Erfindungsgedanke im Einzelnen erläutert .
Mit der Erfindung steht ein Stahl für Anwendungen, die eine hohe Verschleißbeständigkeit, eine hohe Härte, eine gute Korrosionsbeständigkeit und/oder eine niedrige Wärmeleitfähigkeit erfordern, zur Verfügung.
Der erfindungsgemäße Stahl erzielt im gehärteten Zustand eine Härte von mindestens 56 HRC und enthält in seinem Gefüge in Summe mindestens 30 Gew.-% Hartphasen
vorhanden, die neben den TiC-Partikeln aus Karbid-, Oxid- oder Nitrid-Partikeln bestehen. Dabei beträgt im erfindungsgemäßen Stahl der Gehalt an TiC-Partikeln
mindestens 20 Gew.-%.
Erfindungsgemäß sind die Hartphasen in eine Matrix
eingebettet, welche (in Gew.-%) aus
9,0 - 15,0 % Cr,
5,0 - 9,0 % Mo,
3,0 - 7,0 % Ni,
6,0 - 11,0 % Co,
0,3 - 1, 5 % Cu,
0,1 - 2, 0 % Ti,
0,1 - 2,0 % AI,
Rest Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen
besteht .
Die Komponenten eines erfindungsgemäßen Stahls sind so eingestellt, dass er höchsten Anforderungen genügt, wie sie an Stähle gestellt werden, die im Bereich der
kunststoffverarbeitenden Industrie eingesetzt werden.
Dementsprechend eignet sich ein erfindungsgemäßer Stahl insbesondere für die Herstellung von Komponenten zum
Neuerzeugen und zum Recycling von KunststoffProdukten . So lassen sich aus erfindungsgemäßem Stahl beispielweise für das Granulieren von aus abrasiven Kunststoffen gebildeten
Schmelzen benötigte Lochplatten, insbesondere
Mikrogranulierlochplatten, herstellen, die selbst dann noch optimale Gebrauchseigenschaften aufweisen, wenn ihre
Lochöffnungen mikrofein ausgebildet sind, um entsprechend feingekörnte Granulate zu erzeugen. Genauso lassen sich aus erfindungsgemäßem Stahl Messer zum Zerkleinern von
Kunststoffteilen herstellen. Solche Messer werden, wie oben bereits erläutert, ebenfalls bei der Herstellung von
Granulaten aus erschmolzenen Kunststoffsträngen benötigt, wie sie mit Hilfe von Lochplatten der voranstehend erläuterten Art in Granuliereinrichtungen erzeugt werden.
Um das hierzu benötigte Eigenschaftsprofil bereitzustellen, enthält ein erfindungsgemäßer Stahl mindestens 20 Gew.-% TiC, die eingebettet sind in eine Matrix, die durch
Äusschexdungsbildung zur Härtbarkeit des Stahls beiträgt und die gleichzeitig so gewählt ist, dass eine niedrige
Wärmeleitfähigkeit von weniger als 35 W/mK unabhängig vom jeweiligen Wärmebehandlungszustand gewährleistet ist.
Die Passivstromdichte des erfindungsgemäßen Stahls ist geringer als 5 μΑ/cm2, gemessen in Sauerstofffreier 0,5 molarer Schwefelsäure mit einer
Potenzialänderungsgeschwindigkeit von 600 mV/h gegen eine Kalomel-Bezugselektrode bei 20 °C. Erfindungsgemäßer Stahl weist daher bei hoher Härte und optimiertem
Verschleißwiderstand eine Korrosionsbeständigkeit auf, die vergleichbar ist mit der Korrosionsbeständigkeit
konventioneller austenitischer rostfreier Stähle.
Das gemäß mittels Ultraschallmessung in Abhängigkeit der Schallausbreitungsgeschwindigkeit bestimmte E-Modul
erfindungsgemäßer Stähle liegt bei einer Temperatur von 20 °C bei mehr als 270 GPa, insbesondere mehr als 300 GPa, so dass der erfindungsgemäße Stahl bzw. daraus hergestellte
Komponenten auch höchste Anforderungen an ihre Festigkeit sicher erfüllen. Der gemäß mittels Dilatometer ermittelte thermische
Ausdehnungskoeffizient von erfindungsgemäßem Stahl liegt in dem für Anwendungen, für die erfindungsgemäße Stähle
vorgesehen sind, bedeutsamen Temperaturbereich von 20 °C bis 600 °C bei 7 x 10"6/K bis 12 x 10~6/K.
Durch die Anwesenheit einer ausreichenden Menge der extrem harten, thermodynamisch stabilen TiC-Partikel, die eine geringe Dichte bei niedriger Wärmeleitfähigkeit besitzen, wird in Kombination mit der erfindungsgemäß vorgesehenen Stahlmatrix, die ebenfalls eine hohe Härte erreicht, eine maximierte Verschleißbeständigkeit bei gleichzeitig
minimierter Wärmeleitfähigkeit erhalten. Optimalerweise enthält dazu der erfindungsgemäße Stahl mindestens 20 Gew.-%, entsprechend etwa 30 Vol.-% Tic, oder mindestens 28 Gew.-% TiC, insbesondere mindestens 30 Gew.-% TiC. Jedoch sollte der TiC-Gehalt eine Obergrenze von 45 Gew.-% nicht überschreiten. Auf diese Weise lässt sich gewährleisten, dass sich
erfindungsgemäßer Stahl betriebssicher herstellen und
weiterverarbeiten lässt. Zu hohe Hartphasengehalte führen zwar zu erhöhter Härte und Verschleißbeständigkeit.
Allerdings wird die thermische Ausdehnung reduziert, was die Verbundfertigung mit Stahlsubstraten deutlich erschwert.
Zudem bedeutet ein höherer Hartphasengehalt, dass der
Werkstoff spröder und rissempfindlicher wird. Gleichzeitig werden die mechanischen Bearbeitungsmöglichkeiten bei zu hohen Hartphasengehalten signifikant herabgesetzt. Ein
Vorteil von erfindungsgemäßem Stahl besteht hier darin, dass auch er konventionell zerspanend bearbeitet werden kann.
Zur Optimierung der Härte und Verschleißbeständigkeit eines erfindungsgemäßen Stahls trägt zudem bei, dass erfindungsgemäß zusätzlich zu den TiC-Partikeln in der Stahlmatrix weitere Hartphasen vorhanden sind, so dass der Volumenanteil der Hartphasen am Gefüge des Stahls insgesamt mindestens 30 Gew.-% beträgt. Dies kann durch gesonderte Zugabe von Karbid-, Nitrid- oder Oxid-Partikeln bei der Erzeugung des Stahls erfolgen. Alternativ oder ergänzend dazu können auch die die Gewichtsanteile der Ausscheidungen bildenden Elemente (Ni, AI, Ti) innerhalb der
erfindungsgemäßen Vorgaben so eingestellt werden, dass sich im Zuge der bei der Erzeugung des Stahls absolvierten
Arbeitsschritte zuverlässig eine ausreichende Menge an härtesteigernden Ausscheidungen in der Matrix bildet.
Gegenüber dem aus der oben schon erwähnten Dissertation von H. Hill bekannten Stahl sind beim erfindungsgemäßen Stahl die Gehalte an Mo und Co deutlich erhöht sowie die Gehalte an Ni und Ti deutlich vermindert. Zudem sind die Vorgaben für die Cu-, AI-, TiC- und NbC-Gehalte einer erfindungsgemäßen Legierung gegenüber dem bekannten
Stahl variiert worden. Durch die erfindungsgemäße
Einstellung der Legierungsgehalte ist es gelungen, einen Stahl im industriellen Maßstab zu erzeugen, der einen hohen Hartphasenanteil besitzt, der in einer Stahlmatrix von ebenfalls hoher Härte eingebettet ist. Ausgehend von den bekannten Stahlkonzepten erforderte dies aufwändige Untersuchungen und Versuche, weil die Wirkweise und die Wechselwirkungen der einzelnen Elemente und Phasen bei Stählen der hier in Rede stehenden Art sehr komplex sind. Der so erhaltene erfindungsgemäße Stahl weist mit seiner hohen Verschleißbeständigkeit, hohen Härte, guten Korrosionsbeständigkeit und niedrigen Wärmeleitfähigkeit eine optimierte Eigenschaftskombination auf. Die Ausscheidungen, die sich in der Stahlmatrix des
erfindungsgemäßen Stahls bilden, sind intermetallische Ausscheidungen, an deren Entstehung vor allem die Elemente Ni, AI und Ti beteiligt sind. Diese Elemente bilden Ni3Al und Ni3Ti oder auch Mischformen. Diese intermetallischen Phasen liegen im Gefüge mit Korngrößen in der Größenordnung von 10 nm vor und werden nicht zum Gesamthartphasengehalt gezählt. Aufgrund ihrer geringen Größe leisten sie im
Vergleich zu den groben Hartphasenpartikeln, wie sie erfindungsgemäß in der Matrix des erfindungsgemäßen Stahls eingebettet sind, keinen größeren Beitrag zur Beständigkeit gegen abrasiven Verschleiß. Jedoch bewirken die
intermetallischen Ausscheidungen eine Steigerung der Härte und Festigkeit der Metallmatrix und tragen so ebenfalls zur Verbesserung der Gebrauchseigenschaften bei.
Chrom ist im erfindungsgemäßen Stahl in Gehalten von
9,0 - 15,0 Gew.-% vorhanden, um die geforderte
Korrosionsbeständigkeit zu sichern. Optimalerweise liegt dazu der Cr-Gehalt bei 12,5 - 14,5 Gew.-%.
Molybdän ist im erfindungsgemäßen Stahl in Gehalten von 5,0 - 9,0 Gew.-% enthalten, um einerseits eine ausreichende Korrosionsbeständigkeit insbesondere im Hinblick auf die Lochkorrosion zu gewährleisten und andererseits die Bildung intermetallischer Phasen zu unterstützen, durch die die Härte der Stahlmatrix, in der die Hartphasen eingelagert sind, erhöht wird. Optimalerweise beträgt der Mo-Gehalt des erfindungsgemäßen Stahls 6,5 - 7,5 Gew.-%.
Kobalt ist im erfindungsgemäßen Stahl in Gehalten von 6,0 - 11,0 Gew.-% enthalten, um zum einen die Martensitstarttemperatur zu erhöhen und zum anderen die Löslichkeit von Mo in der Metallmatrix zu reduzieren. Auf diese Weise kann sich das in der erfindungsgemäßen
Stahlmatrix enthaltene Mo verstärkter an der Bildung intermetallischer Phasen beteiligen. Optimalerweise beträgt der Co-Gehalt des erfindungsgemäßen Stahls 8,0 - 10,0 Gew.- o
o ·
Kupfer ist im erfindungsgemäßen Stahl in Gehalten von
0,3 - 1,5 Gew.-% enthalten, um die Ausscheidungshärtung zu beschleunigen. Optimalerweise beträgt der Cu-Gehalt des erfindungsgemäßen Stahls 0,5 - 1,0 Gew.-%.
Nickel ist im erfindungsgemäßen Stahl in Gehalten von
3,0 - 7,0 Gew.-% vorhanden. Nickel wird in der Stahlmatrix in ausreichender Menge benötigt, um bei einem
Lösungsglühen, das typischerweise bei ca. 850 °C
durchgeführt wird, die austenitische Phase zu
stabilisieren. Dies ist vor allem dann wichtig, wenn der erfindungsgemäße Werkstoff ausgehend von der
Lösungsglühtemperatur abgeschreckt wird. Durch die
Anwesenheit von Nickel wird hier der Austenit so weit stabilisiert, dass bei der Abschreckung sicher Martensit entsteht. Ist zu wenig Nickel in der erfindungsgemäß vorgesehenen Stahlmatrix vorhanden, so wird dieser Effekt nicht mit der notwendigen Sicherheit erreicht. Ist dagegen zu viel Nickel in der Stahlmatrix vorhanden, bildet sich kein Martensit, da die austenitische Phase dann auch bei Raumtemperatur stabil ist. Die zweite Aufgabe von Nickel im erfindungsgemäßen Stahl ist die Ausscheidungshärtung durch Bildung intermetallischer Phasen mit Elementen wie AI und Ti . Daher sind in der Stahlmatrix des erfindungsgemäßen Stahls die Gehalte an Ni, AI und Ti so aufeinander
abgestimmt, dass zum einen die Martensitbildung gegeben ist und zum anderen die Ausscheidungshärtung ermöglicht wird. Optimalerweise beträgt dazu der Ni-Gehalt des
erfindungsgemäßen Stahls 4,5 - 5,5 Gew.-%.
Titan ist im erfindungsgemäßen Stahl in Gehalten von
0,1 - 2,0 Gew.-% vorhanden, um, wie voranstehend schon erläutert, in Kombination mit Ni die Ausscheidungshärtung zu ermöglichen. Optimalerweise beträgt dazu der Ti-Gehalt des erfindungsgemäßen Stahls 0,8 - 1,2 Gew.-%.
Auch Aluminium ist im erfindungsgemäßen Stahl in Gehalten von 0,1 - 2,0 Gew.-% enthalten, um in Kombination mit Ni die Ausscheidungshärtung zu bewirken. Optimalerweise beträgt dazu der Al-Gehalt des erfindungsgemäßen Stahls 1,0 - 1,4 Gew.-%.
Der erfindungsgemäße Stahl lässt sich äußerst verzugsarm härten, da Titankarbid eine geringe Wärmeausdehnung und keine Umwandlung besitzt.
Durch die Zugabe von bis zu 4,5 Gew.-% NbC-Partikeln wird der Verschleißwiderstand des erfindungsgemäßen Stahls erhöht. Gleichzeitig haben die NbC-Partikel eine geringere Wärmeleitfähigkeit als TiC, was sich günstig auf die
Gebrauchseigenschaften des erfindungsgemäßen Stahls
auswirkt. Darüber hinaus sind Tic und NbC isomorphe Karbide und daher untereinander mischbar. Dies führt bei
Diffusionsreaktionen zur Bildung von Mischkarbiden. In Folge dessen ergibt sich im Vergleich zur alleinigen
Verwendung von Tic eine Änderung der Valenzelektronenkonzentration und somit die Bildung von Leerstellen im Zwischengitter des Kohlenstoffes. Auch auf diesem Weg wird die Wärmeleitfähigkeit des
erfindungsgemäßen Stahls herabgesetzt und die
Gebrauchseignung verbessert. Diese Wirkung kann
insbesondere dann erzielt werden, wenn im erfindungsgemäßen Stahl mindestens 2,0 Gew.-% NbC vorhanden sind. Ein
optimaler Einfluss ergibt sich dabei dann, wenn der NbC- Gehalt 2,0 - 3,0 Gew.-% beträgt.
Indem der erfindungsgemäße Stahl in konventioneller Weise pulvermetallurgisch hergestellt wird, lässt sich
gewährleisten, dass sein Gefüge frei von Seigerungen und Faserverläufen ist. Die erfindungsgemäß als Hartphasen verwendeten Karbid-, Nitrid- und Oxidpartikel werden während der pulvermetallurgischen Fertigung bereits als "fertige" Partikel zugeführt.
Für die pulvermetallurgische Herstellung lassen sich sowohl die Sinter-, als auch die HIP- (Heiß-Isostatisches Pressen) Route nutzen. Beispielsweise eignet sich auch das
Supersolidus Flüssigphasensintern auf Basis gasverdüster Stahlpulver für die Erzeugung erfindungsgemäßer Stähle.
Eine Beschreibung der üblicherweise bei der
pulvermetallurgischen Herstellung von Stählen der hier in Rede stehenden Art angewendeten Arbeitsschritte findet sich beispielsweise in Foller, M.; Meyer, H.; Lammer, A. : Wear and Corrosion of Ferro-Titanit and Competing Materials. In: Tool steels in the next Century: Proceedings of the 5th International Conference on Tooling, September 29th - October Ist, University of Leoben, Austria, 1999, S. 1 - 12, in H. Hill, S. Weber, W. Theisen, A. van Bennekom, Optimierung korrosionsbeständiger MMC mit hohem
Verschleißwiderstand, 30. Hagener Symposium, 24. - 25.11.2011 oder in der oben schon erwähnten Dissertation von Horst Hill.
Der erfindungsgemäße Stahl kann zur Einstellung seiner mechanischen Eigenschaften einer konventionellen
Wärmebehandlung unterzogen werden, bei der er für
2 - 4 Stunden erwärmt, anschließend unter einer mit einem Druck von 1 - 4,5 bar beaufschlagten Stickstoffatmosphäre abgeschreckt und schließlich über 6 - 8 Stunden bei 480 °C ausgelagert wird. Erfindungsgemäßer Stahl weist nach einer derartigen Wärmebehandlung regelmäßig eine Härte von mehr als 62 HRC auf. Durch eine Erwärmung unter Vakuum und eine Abschreckung in einer Inertgasatmosphäre werden negative Einflusszonen im Randbereich des für die Wärmebehandlung jeweils aus dem Stahl geformten Halbzeugs vermieden.
Beschränkt sich die Wärmebehandlung auf eine Weichglühung bei 850 °C über 2 - 4 Stunden, so besitzt der
erfindungsgemäße Stahl eine Härte von mehr als 50 HRC.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand von
Ausführungsbeispielen näher erläutert. Die Figuren zeigen :
Fig. 1 einen Ausschnitt einer
rasterelektronenmikroskopischen Aufnahme eines Schnitts einer erfindungsgemäßen Probe; Fig. 2 ein Diagramm, in dem die Ergebnisse der
Messung der Wärmeleitfähigkeit von
erfindungsgemäßen und zum Vergleich erzeugten Stahlproben dargestellt sind;
Fig. 3 ein Diagramm mit dem Ergebnis einer an
erfindungsgemäßen und zum Vergleich erzeugten
Stahlproben durchgeführten Stromdichte-
Potenzial-Messung;
Fig. 4 ein Diagramm, das das Ergebnis einer
Dilatometermessung an einer aus
erfindungsgemäßem Stahl erzeugten Probe wiedergibt .
Zum Vergleich der Eigenschaften eines erfindungsgemäßen Stahls, der für die Herstellung von Lochplatten oder Messern für eine Unterwasser-Granuliermaschine bestimmt ist, mit den Eigenschaften eines bekannten, für
denselben Verwendungszweck vorgesehenen Stahls sind der erfindungsgemäße Stahl E und der bekannte Stahl V erzeugt worden. Die Zusammensetzung beider Stähle E und V ist in Tabelle 1 angegeben.
Die Zusammensetzung des Stahls V entsprach dabei der Zusammensetzung des unter der Bezeichnung "Ferro-Titanit Nikro 128" bekannten, beispielsweise in der oben bereits genannten Veröffentlichung dokumentierten Stahls. Die bei der pulvermetallurgischen Herstellung beider Stähle E,V absolvierten Arbeitsschritte entsprachen den
Arbeitsschritten, die üblicherweise bei der
pulvermetallurgischen Erzeugung des Stahls "Ferro- Titanit Nikro 128" ausgeführt werden. Sie sind in der oben bereits erwähnten Fachliteratur erläutert.
Nach der pulvermetallurgischen Erzeugung sind Proben PEl, PVl der Stähle E und V einer Wärmbehandlung
unterzogen worden, die ebenfalls der beim Stahl Ferro- Titanit Nikro 128 standardmäßig absolvierten
Wärmebehandlung entsprach. Dazu sind die Proben PEl und PVl zunächst über eine Dauer von zwei bis vier Stunden im Vakuum bei einer Temperatur von 850 °C gehalten worden und anschließend unter einer mit 1 - 4,5 bar druckbeaufschlagten Stickstoffatmosphäre abgeschreckt worden. Anschließend erfolgt eine Aushärtebehandlung, bei der die Proben PEl, PVl jeweils für sechs bis acht Stunden bei einer Temperatur von 480 °C ausgelagert worden sind.
Fig. 1 zeigt einen Ausschnitt einer
rasterelektronenmikroskopischen Aufnahme eines Schnitts einer Probe PEl des derart standardmäßig
wärmebehandelten erfindungsgemäßen Stahls E. Die
Metallmatrix ist durch die hellen Bereiche erkennbar, wogegen die von der Matrix umgebenen TiC-Einschlüsse dunkel wiedergegeben sind.
Andere aus den Stählen E und V bestehende Proben PE2, PV2 sind einer über ebenfalls 2 - 4 Stunden sich
erstreckenden Weichglühung bei 850 °C unterzogen worden.
An den Proben PEl , PVl , PE2 , PV2 sind die Hartphasengehalte bestimmt worden. Sie lagen bei den aus dem
erfindungsgemäßen Stahl PE1,PE2 erzeugten Proben im Mittel bei mehr als 30 Gew.-%, wogegen die aus dem
Vergleichsstahl V erzeugten Proben PV1,PV2 im Mittel nur 30 Gew.-% Hartphasen aufwiesen.
Zur Bestimmung der Härte der verschiedenen Proben
PEl, PE2, PVl, PV2 wurden fünf Härtemessungen gemäß DIN EN ISO 6508-1 durchgeführt. Die Mittelwerte der so für die Proben PEl, PE2, PVl, PV2 erfassten Messwerte sind in
Tabelle 2 angegeben. Es zeigt sich, dass die Härte der erfindungsgemäßen Proben PE1,PE2 jeweils höher lag als die Härte der Vergleichsproben.
Des Weiteren ist die temperaturabhängige
Wärmeleitfähigkeit λ(Τ) mit Hilfe der indirekten Methode bei Raumtemperatur, 100 °C, 200 °C und 300 °C, bestimmt worden : λ(Τ) = a (T) x p(T) x cp(T) mit a(T): Temperaturleitfähigkeit, gemessen mittels
Laserflash, wie in Linseis Messgeräte GmbH: Instruction Manual LFA 1250/1600 - Laser Flash: Thermal constant analyser, 2010, oder ASTM International E 1461-01: Standard Test Method for Thermal Diffusivity by the Flash Method, 2001, erläutert;
p(T) : die Dichte der jeweiligen Probe, gemessen mit dem Dilatometer;
cp(T): die spezifische isobare Wärmekapazität der
Probe, ermittelt durch Dynamische Differenzkalorimetrie ("DSC") . Das Ergebnis dieser Untersuchung ist für die Proben PEl und PV1 in Fig. 2 dargestellt. Es zeigt sich, dass die Wärmeleitfähigkeit bei der aus dem erfindungsgemäßen Stahl E erzeugten Probe PEl jeweils niedriger war als bei der Probe PV1, die aus dem Vergleichsstahl V
gefertigt worden ist. Die geringe Wärmeleitfähigkeit der erfindungsgemäßen Probe PEl ist im Hinblick auf den hier vorgesehenen Verwendungszweck der Stähle E und V
vorteilhaft .
Der TiC-Gehalt der erfindungsgemäßen Proben PE1,PE2 betrug, wie in Tabelle 1 angegeben, jeweils mehr als 30 Gew.-%.
Die Dichte der aus dem erfindungsgemäßen Stahl E
erzeugten Proben PE1,PE2 betrug 6,55 g/cm3, womit die theoretische Dichte erreicht wurde. Wie aus Fig. 1 hervorgeht, weist das Gefüge keine Restporösitäten auf.
Das Ergebnis einer an aus dem erfindungsgemäßen Stahl E erzeugten Proben PEl und aus dem Vergleichsstahl V erzeugten Proben PV1 durchgeführten Stromdichte- Potenzial-Messung ist in Fig. 3 dargestellt. Darin ist die für die Proben PEl ermittelte Stromdichte- Potenzialkurve als durchgezogene Linie und die für die Proben PV1 ermittelte Stromdichte-Potenzialkurve als gestrichelte Linie dargestellt. Die Stromdichte- Potenzialkurven wurden in Sauerstofffreier 0,5 molarer Schwefelsäure mit in einer
Potenzialänderungsgeschwindigkeit von 600 mV/h gegen eine Kalomel-Bezugselektrode bei 20 °C gemessen. Auch die für die erfindungsgemäßen Proben PEl ermittelten Passivstromdichten lagen jeweils unter 5 μΑ/cm2.
Für die aus dem erfindungsgemäßen Stahl E erzeugten Proben PEl ist das E-Modul mittels Ultraschall in
Abhängigkeit von der Schallausbreitungsgeschwindigkeit auf 318 GPa bestimmt worden. Das E-Modul der
konventionellen Proben PV1 lag dagegen bei 294 GPa.
Tabelle 3 gibt einen Überblick über die thermische
Ausdehnung des Stahls E. Gemessen wurde diese mittels eines Bähr Dilatometers in Temperaturschritten von
100 °C bis zu einer Maximaltemperatur von 600 °C. Es ist zu erkennen, dass der thermische Ausdehnungskoeffizient ath in diesem Temperaturbereich zwischen 7 und 12 10-6/K liegt. Ergänzend dazu zeigt Fig. 4 exemplarisch das Ergebnis einer Dilatometermessung an einer aus dem erfindungsgemäßen Stahl erzeugten Probe PEl, die dieses Ergebnis bestätigt.
Stahl Cr Mo Ni Co Cu Ti AI TiC NbC
E 13, 5 7,0 5,0 9,0 0,8 1,0 1,2 33 2,5
V 13, 5 5, 0 4,0 9,0 0,8 1,0 1,0 30 -
Angaben in Gew.-%, Rest Eisen und unvermeidbare
Verunreinigungen
Tabelle 1
Tabelle 2
Tabelle 3

Claims

P A T E N T A N S P R Ü C H E
Stahl für Anwendungen, die eine hohe
Verschleißbeständigkeit, eine hohe Härte, eine gute Korrosionsbeständigkeit und/oder eine niedrige
Wärmeleitfähigkeit erfordern,
- wobei der Stahl im gehärteten Zustand eine Härte von mindestens 56 HRC besitzt,
- wobei im Gefüge des Stahls in Summe mindestens
30 Gew.-% Hartphasen vorhanden sind, die neben TiC- Partikeln aus weiteren Karbid-Partikeln, Oxid-Partikel oder Nitrid-Partikeln bestehen,
- wobei der Gehalt an TiC-Partikeln mindestens 20 Gew. beträgt,
und
- wobei die Hartphasen in eine Matrix eingebettet sind die aus (in Gew.-%)
9,0 - 15,0 % Cr,
5,0 - 9,0 % Mo,
3,0 - 7,0 % Ni,
6,0 - 11,0 % Co,
0,3 - 1,5 % Cu,
0,1 - 2,0 % Ti,
0,1 - 2,0 % AI,
Rest Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen besteht .
2. Stahl gemäß Anspruch 1, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s sein Cr-Gehalt 12,5 - 14,5 Gew.-% beträgt.
Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d
sein Mo-Gehalt 6,5 - 7,5 Gew.-% beträgt.
4. Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s sein Ni-Gehalt 4,5 - 5,5 Gew.-% beträgt.
5. Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s sein Co-Gehalt 8 - 10 Gew.-% beträgt.
6. Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s sein Cu-Gehalt 0,5 - 1,0 Gew.-% beträgt.
7. Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s sein Ti-Gehalt 0,8 - 1,2 Gew.-% beträgt.
8. Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s sein Al-Gehalt 1,0 - 1,4 Gew.-% beträgt.
9. Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s sein TiC-Gehalt mindestens 20 Vol.-% beträgt.
10. Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s er bis zu 4,5 Gew.-% NbC-Partikel enthält.
11. Stahl nach Anspruch 10, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s der Gehalt an NbC-Partikeln mindestens 2,0 Gew.-% beträgt.
12. Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s der Anteil der Hartphasen an seinem Gefüge mindestens 30 Gew.-% beträgt.
13. Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s sein TiC-Gehalt höchstens 45 Gew.-% beträgt.
14. Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s er nach einer Wärmebehandlung, bei der er für
2 - 4 Stunden unter Vakuum erwärmt, anschließend unter einer Stickstoff atmosphäre mit einem Druck von 1 - 4,5 bar abgeschreckt und schließlich über 6 - 8 Stunden bei 480 °C ausgelagert worden ist, eine Härte von mehr als 62 HRC aufweist.
15. Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s er nach einer bei 850 °C über 2 - 4 Stunden durchgeführten Weichglühung eine Härte von mindestens 50 HRC besitzt.
16. Stahl nach einem der voranstehenden Ansprüche,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t, d a s s er pulvermetallurgisch hergestellt ist.
1 . Verwendung eines gemäß einem der voranstehenden
Ansprüche beschaffenen Stahls für die Herstellung von Komponenten, die beim Recycling oder der Neuerzeugung von KunststoffProdukten eingesetzt werden.
18. Verwendung nach Anspruch 17, d a d u r c h
g e k e n n z e i c h n e t, d a s s es sich bei der Komponente um eine Lochplatte oder um ein Messer zum Zerkleinern von Kunststoffteilen handelt.
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