RU2659991C2 - Способ абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентами, содержащими водные растворы аминов - Google Patents
Способ абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентами, содержащими водные растворы аминов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2659991C2 RU2659991C2 RU2016145302A RU2016145302A RU2659991C2 RU 2659991 C2 RU2659991 C2 RU 2659991C2 RU 2016145302 A RU2016145302 A RU 2016145302A RU 2016145302 A RU2016145302 A RU 2016145302A RU 2659991 C2 RU2659991 C2 RU 2659991C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- absorbent
- carbon dioxide
- saturated absorbent
- gas mixture
- saturated
- Prior art date
Links
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 title claims abstract description 96
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 title claims abstract description 96
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 72
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 36
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 title claims abstract description 36
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 31
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 title claims abstract description 23
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 23
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 title claims abstract description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 58
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims abstract description 53
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims abstract description 27
- 238000003795 desorption Methods 0.000 claims abstract description 24
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 14
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims abstract description 14
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims abstract description 14
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 5
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 abstract 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 6
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- CRVGTESFCCXCTH-UHFFFAOYSA-N methyl diethanolamine Chemical compound OCCN(C)CCO CRVGTESFCCXCTH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 2
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 description 2
- 206010062717 Increased upper airway secretion Diseases 0.000 description 1
- 241000566515 Nedra Species 0.000 description 1
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 description 1
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 description 1
- -1 petrochemical Substances 0.000 description 1
- 208000026435 phlegm Diseases 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Abstract
Предложен способ абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентом, содержащим водный раствор аминов по циркуляционной схеме. Способ включает абсорбцию диоксида углерода из газовой смеси в абсорбере, дросселирование насыщенного абсорбента, нагрев насыщенного абсорбента в первом рекуперационном теплообменнике и десорбцию из него диоксида углерода, паров воды и малорастворимых компонентов газовой смеси, отвод выделенных газов при помощи сепаратора, нагрев насыщенного абсорбента во втором рекуперационном теплообменнике, регенерацию полученного насыщенного абсорбента в регенераторе с подводом тепла в нижнюю часть регенератора при помощи кипятильников с получением горячего регенерированного абсорбента и с выделением газа регенерации, состоящего из диоксида углерода и паров воды, охлаждение регенерированного абсорбента во втором и первом рекуперационных теплообменниках перед подачей его насосами на абсорбцию. Согласно способу дросселирование насыщенного абсорбента производят до давления ниже парциального давления диоксида углерода в очищаемой газовой смеси, с десорбцией из него диоксида углерода, паров воды, малорастворимых компонентов газовой смеси с отводом выделенных газов при помощи сепаратора до нагрева насыщенного абсорбента в первом рекуперационном теплообменнике. Изобретение позволяет снизить затраты тепла на процесс регенерации абсорбента. 4 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл., 3 пр.
Description
Изобретение относится к способам абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентами, содержащими водные растворы аминов, и может быть использовано как для вновь строящихся, так и для реконструкции существующих объектов в химической, нефтехимической, газовой, металлургической, пищевой и др. отраслях промышленности.
Известен способ абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентом, содержащим амины по циркуляционной схеме, включающий: абсорбцию диоксида углерода из газовой смеси при повышенном давлении и умеренной температуре в абсорбере с массообменными устройствами, регенерацию полученного насыщенного абсорбента при пониженном давлении и при повышении температуры в регенераторе, снабженном массообменными устройствами, с подводом тепла в нижнюю часть регенератора при помощи кипятильников, с получением горячего регенерированного абсорбента, с выделением диоксида углерода и паров воды, рекуперационный теплообмен между насыщенным и горячим регенерированным абсорбентами в теплообменном аппарате, с дросселированием давления насыщенного абсорбента после теплообменного аппарата, охлаждение регенерированного абсорбента перед подачей его насосами на абсорбцию (см. Очистка газа, А.Л. Коуль и др., М.: Недра, 1968, с. 25-26).
Недостатком этого способа является высокий расход тепла, вызванный низкой степенью рекуперации тепла горячего регенерированного раствора абсорбента, потери от которой составляют 35-40% от всего тепла, затраченного на регенерацию абсорбента и высокие капитальные затраты из-за увеличения доли теплообменного оборудования в общих затратах.
Наиболее близким к данному техническому решению является способ абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентом, содержащим водный раствор аминов по циркуляционной схеме (см. RU 151189 U1, кл. B01D 53/14, 27.03.2015), включающий абсорбцию диоксида углерода из газовой смеси в абсорбере с массообменными устройствами, дросселирование насыщенного абсорбента, нагрев насыщенного абсорбента в первом рекуперационном теплообменнике и десорбцию из него диоксида углерода, паров воды и малорастворимых компонентов газовой смеси с отводом выделенных газов при помощи сепаратора, нагрев насыщенного абсорбента во втором рекуперационном теплообменнике, регенерацию полученного насыщенного абсорбента в регенераторе, снабженным массообменными устройствами, с подводом тепла в нижнюю часть регенератора при помощи кипятильников с получением горячего регенерированного абсорбента и с выделением газа регенерации, состоящего из диоксида углерода и паров воды, охлаждение регенерированного абсорбента во втором и первом рекуперационном теплообменниках перед подачей его насосами на абсорбцию.
Недостатком этого способа является относительно высокий расход тепла и капитальных затрат, вызванные недостаточной степенью рекуперации тепла горячего регенерированного раствора абсорбента, из-за неполного использования дроссельного эффекта снижения температуры насыщенного абсорбента в процессе рекуперационного теплообмена.
Технический результат, на достижение которого направлен предложенный способ, заключается в снижении расхода тепла путем повышения степени рекуперации тепла горячего регенерированного абсорбента, улучшении десорбции из абсорбента диоксида углерода, паров воды и малорастворимых газов и в снижении капитальных затрат.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентом, содержащим водный раствор аминов по циркуляционной схеме, включающей абсорбцию диоксида углерода из газовой смеси в абсорбере с массообменными устройствами, дросселирование насыщенного абсорбента, нагрев насыщенного абсорбента в первом рекуперационном теплообменнике и десорбцию из него диоксида углерода, паров воды и малорастворимых компонентов газовой смеси с отводом выделенных газов при помощи сепаратора, нагрев насыщенного абсорбента во втором рекуперационном теплообменнике, регенерацию полученного насыщенного абсорбента в регенераторе, снабженном массообменными устройствами, с подводом тепла в нижнюю часть регенератора при помощи кипятильников с получением горячего регенерированного абсорбента и с выделением газа регенерации, состоящего из диоксида углерода и паров воды, охлаждение регенерированного абсорбента во втором и первом рекуперационном теплообменниках перед подачей его насосами на абсорбцию, дросселирование насыщенного абсорбента после абсорбции производят до давления ниже парциального давления диоксида углерода в очищаемой газовой смеси, с десорбцией из него диоксида углерода, паров воды, малорастворимых компонентов газовой смеси с отводом выделенных газов при помощи сепаратора до нагрева насыщенного абсорбента в первом рекуперационном теплообменнике.
Указанный технический результат достигается также тем, что часть насыщенного абсорбента после дросселирования и десорбции из него диоксида углерода, паров воды, малорастворимых компонентов газовой смеси газов подают в верхнюю часть регенератора.
Указанный технический результат достигается также тем, что насыщенный абсорбент после дросселирования и десорбции из него диоксида углерода, паров воды, малорастворимых компонентов газовой смеси направляют в первый рекуперационный теплообменник при помощи насоса.
Указанный технический результат достигается также тем, что сепараторы, обеспечивающие десорбцию, размещают на высоте, которая позволяет подавать насыщенный абсорбент в теплообменники и в верхнюю часть регенератора самотеком без помощи насоса.
Указанный технический результат достигается также тем, что снижение давления насыщенного абсорбента после абсорбера осуществляют с помощью гидравлической турбины.
Предложенный способ и последовательность процессов в сочетании с использованием дроссельного эффекта процесса десорбции, снижающего температуру насыщенного абсорбента, увеличивает используемый интервал температуры при рекуперации тепла регенерированного абсорбента, чему способствует так же интенсификация процесса теплопередачи при проведении десорбции в теплообменном аппарате. Все это в комплексе обеспечивает увеличение количества рекуперируемого тепла и, следовательно, снижает общий расход тепла на регенерацию абсорбента. В свою очередь, снижение расхода тепла приводит к эквивалентному сокращению поверхностей теплообменного оборудования, что обеспечивает снижение капитальных затрат на строительство или реконструкцию промышленных установок.
Принципиальная схема установки, реализующей способ абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентами, содержащими водные растворы аминов, приведена на фигуре 1.
Установка включает абсорбер 1, содержащий массообменные устройства, дроссельное устройство 2 или гидравлическую (парожидкостную) турбину, сепараторы фаз 3, насос для перекачки насыщенного абсорбента 4, первый рекуперационный теплообменник 5, второй рекуперационный теплообменник 6, регенератор 7, содержащий массообменные устройства, кипятильник 8, для обеспечения теплом процесса регенерации, конденсатор 9 для конденсации паров воды из газа регенерации, сборник флегмы 10 для сепарации и вывода СО2, насос регенерированного абсорбента 11 и холодильник регенерированного абсорбента 12.
Способ абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентами, содержащими водные растворы аминов, осуществляется следующим образом.
Газ, содержащий СО2, поступает в абсорбер 1, где СО2 из газа поглощается абсорбентом, поступающим сверху. На выходе из абсорбера насыщенный диоксидом углерода абсорбент дросселируется в дроссельном устройстве 2 с десорбцией СО2 и Н2О и образованием двухфазного потока, который поступает в сепаратор 3 для разделения фаз. При десорбции, в условиях выделяющихся из абсорбента СО2 и паров воды, идет побочный процесс преимущественного выделения из абсорбента малорастворимых компонентов газовой смеси, таких как Н2, N2, СО, СН4 и др. Из-за низкой растворимости этих компонентов в абсорбенте их количество в отводимом газе десорбции не велико и, обычно, этот газ отводится в атмосферу. Это обеспечивает, при проведении дальнейшей десорбции абсорбента в регенераторе 7, получение диоксида углерода с незначительным содержанием примесей этих компонентов, что делает его пригодным, например, для производства карбамида и жидкой СО2 для пищевых и других целей.
Далее насыщенный абсорбент поступает в первый рекуперационный теплообменник 5, где в косвенном теплообмене с горячим регенерированным абсорбентом, поступающим из регенератора 7, он нагревается с десорбцией из него СО2 и паров Н2О и малорастворимых компонентов газовой смеси с отводом выделенных газов при помощи сепаратора 3. Процесс нагрева насыщенного абсорбента, сопровождающийся десорбцией из него газовой фазы, обеспечивает повышение интенсивности теплообмена и потенциальную возможность увеличения тепловой нагрузки, так как к теплу нагрева насыщенного абсорбента добавляется значительная доля тепла, расходуемого на выделение газообразных СО2 и Н2О из абсорбента. Образованный двухфазный поток после теплообменника-испарителя 6 направляется в регенератор 7.
Возможность повышения тепловой нагрузки со стороны насыщенного абсорбента позволяет отобрать часть потока насыщенного абсорбента до рекуперационного теплообменника 5 и использовать его в качестве «холодного байпаса» для охлаждения газа регенерации в верхней части регенератора 7, что обеспечивает уменьшение тепловой нагрузки конденсатора 9 и эквивалентное снижение капитальных затрат. Температурный режим регенератора поддерживается подачей тепла со стороны в кипятильник 8. Газы регенерации, выходящие сверху регенератора 7, охлаждаются с конденсацией паров воды в конденсаторе 9, в сборнике флегмы сконденсировавшиеся пары воды отделяются и возвращаются в общий цикл, а газообразный диоксид углерода отправляется на использование или сбрасывается в атмосферу.
Регенерированный абсорбент после теплообменников 6 и 5 насосом 11 подается на охлаждение в холодильник 12 и далее поступает на орошение в абсорбер.
Насыщенный абсорбент после дросселирования и десорбции из него диоксида углерода, паров воды, малорастворимых компонентов газовой смеси может направляться в первый рекуперационный теплообменник при помощи насоса.
Сепараторы, обеспечивающие десорбцию, могут быть размещены на высоте, которая позволяет подавать насыщенный абсорбент в теплообменники и в верхнюю часть регенератора самотеком без помощи насоса.
Сочетание процессов дросселирования насыщенного абсорбента, сопровождающегося снижением температуры, и десорбции в процессе его нагрева при низком давлении в теплообменниках 5 и 6 обеспечивает более полное использование тепла горячего регенерированного абсорбента на холодной стороне рекуперационного теплообменника, усиленное эффектом повышения интенсивности процесса теплообмена при выделении газовой фазы из насыщенного абсорбента (см. также приведенные ниже примеры).
Пример 1
В качестве примера использованы данные работы стадии абсорбционной очистки синтез-газа крупнотоннажного производства аммиака АМ-70 абсорбентом на основе метилдиэтаноламина (МДЭА), в котором рассмотрен вариант использования предлагаемого способа с давлением процесса абсорбции 29 ата со снижением давления насыщенного абсорбента после абсорбера до 1 ата в дроссельном устройстве, с подачей потока насыщенного абсорбента в рекуперационные теплообменники 5 и 6. Основные параметры и расходные показатели работы предлагаемого способа по примеру 1 приведены в таблице 1.
Пример 2
В этом примере показаны данные варианта работы предлагаемого способа такой же установки, в котором часть насыщенного абсорбента после его дросселирования подается наверх регенератора для захолаживания отходящих газов регенерации и сокращения потери тепла. Основные параметры и расходные показатели работы предлагаемого способа по примеру 2 приведены в таблице 1.
Пример 3
В этом примере приняты условия примера 2, но с использованием гидравлической турбины для снижения давления насыщенного абсорбента после абсорбции, вместо дроссельного устройства. Основные параметры и расходные показатели работы предлагаемого способа по примеру 3 приведены в таблице 1.
Представленные примеры сведены в одну таблицу, показывают возможные варианты реализации предлагаемого способа для одной и той же установки и в максимально сопоставимых условиях.
Во всех перечисленных примерах подача насыщенного абсорбента из сепаратора 3 в регенератор может осуществляться двумя вариантами:
- при помощи насоса, как это показано на фигуре;
- за счет установки сепаратора 3 на высоту, обеспечивающую подачу насыщенного абсорбента в регенератор самотеком (на схемах не показано).
Известно, что двухфазные потоки (жидкость + газ), такие как поток от рекуперационного теплообменника 6 до регенератора 7, характеризуются динамической неуравновешенностью при их движении по трубопроводам, что вызывает вибрацию трубопроводов. Для уменьшения динамических воздействий и вибрации предлагается рекуперационный теплообмен между регенерированным и насыщенным абсорбентами проводить в две ступени: в рекуперационном теплообменнике 5 на холодной стороне и в рекуперационном теплообменнике 6 на горячей стороне с промежуточным фазоразделением насыщенного абсорбента в сепараторе 3 и отводом газа десорбции.
Для обеспечения сопоставимости условий сравнения с прототипом, по аналогии с ним принята общая удельная поверхность теплообмена рекуперационных теплообменников около 6,5 м2 на каждую тонну циркулирующего раствора абсорбента (м2/т).
Во всех перечисленных примерах подача насыщенного абсорбента из сепаратора 3 в регенератор может осуществляться двумя вариантами:
- при помощи насоса, как это показано на фигуре;
- за счет установки сепаратора 3 на высоту, обеспечивающую подачу насыщенного абсорбента в регенератор самотеком (на схемах не показано).
Полученные результаты в сопоставимых условиях по поверхности теплообмена рекуперационных теплообменников обеспечивают удельные расходы тепла в пределах 595,4-707 ккал/нм3 CO2, что превосходит показатели, достигнутые в прототипе.
Claims (5)
1. Способ абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентом, содержащим водный раствор аминов по циркуляционной схеме, включающий абсорбцию диоксида углерода из газовой смеси в абсорбере с массообменными устройствами, дросселирование насыщенного абсорбента, нагрев насыщенного абсорбента в первом рекуперационном теплообменнике и десорбцию из него диоксида углерода, паров воды и малорастворимых компонентов газовой смеси с отводом выделенных газов при помощи сепаратора, нагрев насыщенного абсорбента во втором рекуперационном теплообменнике, регенерацию полученного насыщенного абсорбента в регенераторе, снабженном массообменными устройствами, с подводом тепла в нижнюю часть регенератора при помощи кипятильников с получением горячего регенерированного абсорбента и с выделением газа регенерации, состоящего из диоксида углерода и паров воды, охлаждение регенерированного абсорбента во втором и первом рекуперационных теплообменниках перед подачей его насосами на абсорбцию, отличающийся тем, что дросселирование насыщенного абсорбента после абсорбции производят до давления ниже парциального давления диоксида углерода в очищаемой газовой смеси, с десорбцией из него диоксида углерода, паров воды, малорастворимых компонентов газовой смеси с отводом выделенных газов при помощи сепаратора до нагрева насыщенного абсорбента в первом рекуперационном теплообменнике.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что часть насыщенного абсорбента после дросселирования и десорбции из него диоксида углерода, паров воды, малорастворимых компонентов газовой смеси подают в верхнюю часть регенератора.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что насыщенный абсорбент после дросселирования и десорбции из него диоксида углерода, паров воды, малорастворимых компонентов газовой смеси направляют в первый рекуперационный теплообменник при помощи насоса.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что сепараторы, обеспечивающие десорбцию, размещают на высоте, которая позволяет подавать насыщенный абсорбент в теплообменники и в верхнюю часть регенератора самотеком без помощи насоса.
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что снижение давления насыщенного абсорбента после абсорбера осуществляют с помощью гидравлической турбины.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016145302A RU2659991C2 (ru) | 2016-11-18 | 2016-11-18 | Способ абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентами, содержащими водные растворы аминов |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016145302A RU2659991C2 (ru) | 2016-11-18 | 2016-11-18 | Способ абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентами, содержащими водные растворы аминов |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2016145302A RU2016145302A (ru) | 2018-05-21 |
| RU2016145302A3 RU2016145302A3 (ru) | 2018-05-21 |
| RU2659991C2 true RU2659991C2 (ru) | 2018-07-04 |
Family
ID=62202135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016145302A RU2659991C2 (ru) | 2016-11-18 | 2016-11-18 | Способ абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентами, содержащими водные растворы аминов |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2659991C2 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2723874C1 (ru) * | 2019-11-21 | 2020-06-17 | Сергей Леонидович Терентьев | Установка десорбции (испарения) с глубокой рекуперацией тепла |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1279658A1 (ru) * | 1985-01-03 | 1986-12-30 | Предприятие П/Я Р-6603 | Способ очистки газа от диоксида углерода |
| RU2275231C2 (ru) * | 2003-04-02 | 2006-04-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие Государственный научный центр РФ "Научно-исследовательский физико-химический институт им. Л.Я. Карпова" | Способ выделения диоксида углерода из газов |
| RU2329859C2 (ru) * | 2006-08-30 | 2008-07-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский физико-химический институт имени Л.Я. Карпова" | Способ повышения давления диоксида углерода при абсорбционном выделении его из газовых смесей |
| RU2469773C1 (ru) * | 2011-07-14 | 2012-12-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Петон" | Способ очистки сжиженного углеводородного газа от диоксида углерода |
| RU151188U1 (ru) * | 2013-12-24 | 2015-03-27 | Александр Константинович Аветисов | Установка абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентами, содержащими амины |
| RU151189U1 (ru) * | 2013-12-24 | 2015-03-27 | Александр Константинович Аветисов | Установка для абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентами, содержащими амины |
-
2016
- 2016-11-18 RU RU2016145302A patent/RU2659991C2/ru active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1279658A1 (ru) * | 1985-01-03 | 1986-12-30 | Предприятие П/Я Р-6603 | Способ очистки газа от диоксида углерода |
| RU2275231C2 (ru) * | 2003-04-02 | 2006-04-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие Государственный научный центр РФ "Научно-исследовательский физико-химический институт им. Л.Я. Карпова" | Способ выделения диоксида углерода из газов |
| RU2329859C2 (ru) * | 2006-08-30 | 2008-07-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский физико-химический институт имени Л.Я. Карпова" | Способ повышения давления диоксида углерода при абсорбционном выделении его из газовых смесей |
| RU2469773C1 (ru) * | 2011-07-14 | 2012-12-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Петон" | Способ очистки сжиженного углеводородного газа от диоксида углерода |
| RU151188U1 (ru) * | 2013-12-24 | 2015-03-27 | Александр Константинович Аветисов | Установка абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентами, содержащими амины |
| RU151189U1 (ru) * | 2013-12-24 | 2015-03-27 | Александр Константинович Аветисов | Установка для абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентами, содержащими амины |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2723874C1 (ru) * | 2019-11-21 | 2020-06-17 | Сергей Леонидович Терентьев | Установка десорбции (испарения) с глубокой рекуперацией тепла |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2016145302A (ru) | 2018-05-21 |
| RU2016145302A3 (ru) | 2018-05-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9399939B2 (en) | Combustion exhaust gas treatment system and method of treating combustion exhaust gas | |
| DK2796183T3 (en) | Process for the collection of carbon dioxide in flue gas in a power plant and apparatus therefor | |
| JP5875245B2 (ja) | Ｃｏ２回収システム及びｃｏ２ガス含有水分の回収方法 | |
| CN114768488B (zh) | 一种燃煤机组烟气二氧化碳捕集系统 | |
| KR20120112604A (ko) | 포집 매질의 재생방법 | |
| KR102055975B1 (ko) | 이산화 탄소를 포집하기 위한 다중 압축 시스템 및 공정 | |
| CA2866360C (en) | System for chemically absorbing carbon dioxide in combustion exhaust gas | |
| WO2013039041A1 (ja) | Ｃｏ2回収装置およびｃｏ2回収方法 | |
| JP5738137B2 (ja) | Ｃｏ２回収装置およびｃｏ２回収方法 | |
| RU2567948C1 (ru) | Захват аммиака жидкостью с co2-продуктом в жидкости для водной промывки | |
| WO2014175337A1 (ja) | 二酸化炭素の回収方法及び回収装置 | |
| KR20120110122A (ko) | 포집 매질의 재생방법 | |
| JP2011240321A (ja) | 二酸化炭素除去装置を有する排ガス処理システム | |
| JP2015024398A (ja) | 二酸化炭素分離回収システム及びその運転方法 | |
| JP6274866B2 (ja) | 二酸化炭素ガス回収装置 | |
| WO2014129255A1 (ja) | Ｃｏ2及びｈ2ｓを含むガスの回収システム及び方法 | |
| JP6174239B2 (ja) | 脱水圧縮システム及びｃｏ２回収システム | |
| JP2013202612A (ja) | 排ガス処理システム | |
| RU2659991C2 (ru) | Способ абсорбционного выделения диоксида углерода из газовых смесей абсорбентами, содержащими водные растворы аминов | |
| KR20140042536A (ko) | 이산화 탄소 처리장치 | |
| RU2275231C2 (ru) | Способ выделения диоксида углерода из газов | |
| CN104043316A (zh) | 一种与低温多效蒸馏技术耦合的二氧化碳捕集或分离系统 | |
| JP6307279B2 (ja) | 二酸化炭素ガス回収装置及び回収方法 | |
| RU2555011C2 (ru) | Способ регенерации насыщенного раствора амина | |
| RU2723874C1 (ru) | Установка десорбции (испарения) с глубокой рекуперацией тепла |