RU2645124C1 - Natural gas absorption preparation method - Google Patents
Natural gas absorption preparation method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2645124C1 RU2645124C1 RU2016134340A RU2016134340A RU2645124C1 RU 2645124 C1 RU2645124 C1 RU 2645124C1 RU 2016134340 A RU2016134340 A RU 2016134340A RU 2016134340 A RU2016134340 A RU 2016134340A RU 2645124 C1 RU2645124 C1 RU 2645124C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- phase
- separation
- liquid hydrocarbon
- absorber
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
Abstract
Description
Изобретение относится к газовой промышленности и может быть использовано на газоконденсатных месторождениях, расположенных в зоне многолетнемерзлых грунтов для подготовки природного газа и извлечения нестабильного углеводородного конденсата из пластового газа.The invention relates to the gas industry and can be used in gas condensate fields located in the permafrost zone for the preparation of natural gas and extraction of unstable hydrocarbon condensate from reservoir gas.
Наиболее близким аналогом заявленного изобретения является способ абсорбционной подготовки природного газа, в который включает три ступени сепарации с подводом метанола на второй ступени и абсорбцию с получением углеводородного газа, подготовленного для последующей транспортировки потребителю. Смесь жидких сред с первой и второй ступени сепарации подают в первый разделитель, где из нее выделяют углеводородный газ, который подают в абсорбер. Оставшуюся смесь жидких сред разделяют на водо-метанольный раствор, который подают на регенерацию, и жидкую смесь, которую охлаждают в первом теплообменнике-охладителе и смешивают с жидкой средой после третьей ступени сепарации. Часть полученной жидкой смеси подают во второй разделитель, а оставшуюся часть подают в качестве углеводородного абсорбента в абсорбер. Жидкую смесь из абсорбера разделяют во втором разделителе на водо-метанольный раствор, который подают на регенерацию (см. RU 2283690, B01D 53/00, B01D 19/00, F25J 3/00, опубл. 20.06.2006).The closest analogue of the claimed invention is a method of absorption preparation of natural gas, which includes three stages of separation with the supply of methanol in the second stage and absorption to produce hydrocarbon gas prepared for subsequent transportation to the consumer. The mixture of liquid media from the first and second stages of separation is fed into the first separator, where hydrocarbon gas is released from it, which is fed to the absorber. The remaining mixture of liquid media is separated into a water-methanol solution, which is supplied for regeneration, and a liquid mixture, which is cooled in the first heat exchanger-cooler and mixed with the liquid medium after the third separation stage. A portion of the resulting liquid mixture is fed to a second separator, and the remainder is fed as a hydrocarbon absorbent to the absorber. The liquid mixture from the absorber is separated in the second separator into a water-methanol solution, which is fed for regeneration (see RU 2283690,
Недостатком указанного выше технического решения является низкая эффективность способа подготовки природного газа, связанная с высокими потерями метанола при получении товарного газа, с высоким содержанием углеводородов С5+ в товарном газе и недостаточно высокой степенью осушки природного газа.The disadvantage of the above technical solution is the low efficiency of the method of preparing natural gas associated with high methanol losses in the production of commercial gas, with a high content of C 5+ hydrocarbons in the commercial gas and insufficiently high degree of drying of natural gas.
Техническим результатом заявленного способа подготовки природного газа является повышение качества подготовки природного газа за счет снижения содержания углеводородов С5+ в товарном газе, снижения потерь метанола в составе товарного газа, а также повышение степени осушки товарного газа.The technical result of the claimed method for the preparation of natural gas is to improve the quality of the preparation of natural gas by reducing the content of C 5+ hydrocarbons in commercial gas, reducing methanol losses in the composition of commercial gas, as well as increasing the degree of drying of commercial gas.
Технический результат достигается тем, что в способе абсорбционной подготовки природного газа, в котором природный газ подвергают первичной сепарации, в отсепарированный после первичной сепарации газ вводят метанол, после чего упомянутый газ охлаждают и подают на вторичную сепарацию, отсепарированный при вторичной сепарации газ, охлаждают и подают на вход абсорбера, в котором газ подвергают абсорбции жидким углеводородным абсорбентом, отсепарированный после первичного сепаратора жидкий углеводородный поток подвергают последовательному трехступенчатому трехфазному разделению, с выделением газовой, водно-метанольной фазы и жидкой углеводородной фазы, которую подвергают сепарации от остаточных газов и охлаждению, после чего упомянутую жидкую углеводородную фазу подают в абсорбер в качестве жидкого углеводородного абсорбента, при этом после второй и третьей ступени трехфазного разделения производят нагрев жидкого углеводородного потока, причем газ, отводимый из абсорбера, нагревают и отводят потребителю, а поток жидких углеводородов после вторичной сепарации, поток части жидкой углеводородной фазы после первой ступени трехфазного разделения, поток жидких углеводородов, отводимых из абсорбера, и поток газа, состоящий из смешанных потоков газовой фазы после второй и третьей ступени трехфазного разделения и потока газов после сепарации от остаточных газов, подвергают смешению, после чего из полученной смеси отделяют метан-этановую фракцию и отводят ее в виде жидкого углеводородного продукта потребителю.The technical result is achieved by the fact that in the method of absorption preparation of natural gas, in which natural gas is subjected to primary separation, methanol is introduced into the gas separated after the primary separation, after which the gas is cooled and fed to the secondary separation, the gas separated during the secondary separation, cooled and supplied at the inlet of the absorber, in which the gas is absorbed by a liquid hydrocarbon absorbent, the liquid hydrocarbon stream separated after the primary separator is subjected to the following three-stage three-phase separation, with the separation of the gas, water-methanol phase and the liquid hydrocarbon phase, which is subjected to separation from the residual gases and cooling, after which the said liquid hydrocarbon phase is fed into the absorber as a liquid hydrocarbon absorbent, while after the second and third stages of the three-phase separations produce heating of the liquid hydrocarbon stream, and the gas discharged from the absorber is heated and discharged to the consumer, and the liquid hydrocarbon stream after secondary separation, p the current of part of the liquid hydrocarbon phase after the first stage of three-phase separation, the liquid hydrocarbon stream discharged from the absorber, and the gas stream, consisting of mixed gas phase flows after the second and third stage of three-phase separation and gas stream after separation from the residual gases, are mixed, after which the methane-ethane fraction is separated from the resulting mixture and removed to the consumer in the form of a liquid hydrocarbon product.
Отсепарированный после первичной сепарации газ охлаждают сначала воздухом, а затем газом, отводимым из абсорбера.The gas separated after the primary separation is cooled first by air and then by gas discharged from the absorber.
Газовая фаза из первого трехфазного разделителя подается на смешение с потоком газа, подаваемым на вход абсорбера.The gas phase from the first three-phase separator is mixed with a gas stream supplied to the input of the absorber.
Охлаждение углеводородного потока, полученного после сепарации остаточных газов, производят сначала потоком жидкой углеводородной фазы после второй ступени трехфазного разделения, а затем потоком отработанного абсорбента, отводимого из абсорбера.The hydrocarbon stream obtained after the separation of the residual gases is cooled, first produced by the liquid hydrocarbon phase stream after the second three-phase separation stage, and then by the spent absorbent stream discharged from the absorber.
Нагрев жидкой углеводородной фазы после третьей ступени трехфазного разделения осуществляется путем пропуска ее через теплообменную поверхность печи.The heating of the liquid hydrocarbon phase after the third stage of three-phase separation is carried out by passing it through the heat exchange surface of the furnace.
Охлаждение газа перед подачей в абсорбер осуществляют посредством турбодетандера, а газ, отводимый из абсорбера, перед подачей на нагрев компримируют и охлаждают потоком атмосферного воздуха.The gas is cooled before being fed into the absorber by means of a turboexpander, and the gas discharged from the absorber is compressed and cooled by atmospheric air before being fed to the heater.
Жидкий углеводородный продукт перед отводом потребителю нагревают и подвергают дегазации.The liquid hydrocarbon product is heated and degassed before being withdrawn to the consumer.
В заявленном способе в качестве абсорбента используется жидкий углеводородный продукт, полученный из жидкой углеводородной фазы, отводимой из первого сепаратора путем последовательного отделения газа в первом трехфазном разделителе, втором трехфазном разделителе, третьем трехфазном разделителе и третьем сепараторе с промежуточным нагревом в печи. Полученный таким образом абсорбент представляет собой углеводородную фракцию с температурой начала кипения 165…175°С. Содержание компонентов С1-С9 минимизировано и составляет не более 20% от общей массы абсорбента.In the claimed method, the liquid hydrocarbon product obtained from the liquid hydrocarbon phase discharged from the first separator by sequentially separating gas in the first three-phase separator, the second three-phase separator, the third three-phase separator and the third separator with intermediate heating in the furnace is used as an absorbent. The absorbent thus obtained is a hydrocarbon fraction with a boiling point of 165 ... 175 ° C. The content of components C 1 -C 9 is minimized and amounts to no more than 20% of the total absorbent mass.
Таким образом, в заявленном способе абсорбент с массовым содержанием фракции C10+ в количестве не менее 85% получается из жидких углеводородов, выделенных из сырого газа, что снижает содержание углеводородов С5+ в составе товарного газа на 50-80%.Thus, in the inventive method, an absorbent with a mass content of a C 10+ fraction in an amount of at least 85% is obtained from liquid hydrocarbons isolated from raw gas, which reduces the content of C 5+ hydrocarbons in the composition of the commercial gas by 50-80%.
Эффективная осушка товарного газа упомянутым абсорбентом позволяет получить товарный газ, имеющий низкое значение точки росы по углеводородам (углеводородному конденсату) и по водной (неуглеводородной) фазе.Effective drying of the commercial gas with the mentioned absorbent makes it possible to obtain commercial gas having a low dew point value for hydrocarbons (hydrocarbon condensate) and for the aqueous (non-hydrocarbon) phase.
Кроме того, при применении упомянутого абсорбента снизятся потери метанола в составе товарного газа примерно на 30% за счет растворения метанола в абсорбенте.In addition, when using the mentioned absorbent, methanol losses in the composition of the commercial gas will decrease by about 30% due to the dissolution of methanol in the absorbent.
Сущность предлагаемого изобретения поясняется чертежами.The essence of the invention is illustrated by drawings.
На фиг. 1 показана схема установки подготовки природного газа, в которой осуществляется заявленный способ.In FIG. 1 shows a diagram of a natural gas preparation plant in which the claimed method is implemented.
На фиг. 2 показана схема установки подготовки природного газа с охладителем в виде турбодетандера, в которой осуществляется заявленный способ.In FIG. 2 shows a diagram of a natural gas treatment plant with a cooler in the form of a turboexpander, in which the inventive method is implemented.
Способ абсорбционной подготовки природного газа осуществляется на установке подготовки абсорбционной природного газа, состоящей из следующих элементов: первый сепаратор 1, узел подачи метанола 2, аппарат воздушного охлаждения 3 газа первичной сепарации, первый теплообменник 4, второй сепаратор 5, охладитель газа 6, абсорбер 7, четвертый теплообменник 8, первый трехфазный разделитель 9, редуцирующий вентиль 10, второй трехфазный разделитель 11, редуцирующий вентиль 12, второй теплообменник 13, третий трехфазный разделитель 14, печь 15, третий сепаратор 16, насос 17, установленный на трубопроводе отвода греющей среды из второго теплообменника 13, третий теплообменник 18, сборная емкость дегазации 19, трубопровод 20 отвода товарного газа, трубопровод 21 отвода товарного жидкого углеводородного продукта, сборный трубопровод 22 отвода водо-метанольной фазы, трубопровод 23 подвода сырого газа к первому сепаратору 1, трубопровод 24 отвода жидких углеводородов из первого сепаратора 1, трубопровод 25 отвода газа из первого сепаратора 1, трубопровод 26 отвода газа из абсорбера 7, трубопровод 27 подачи газа в охладитель газа 6, трубопровод 28 подачи газа в абсорбер 7, трубопровод 29 отвода жидких углеводородов из второго сепаратора 5, трубопровод 30 отвода жидкой углеводородной фазы из первого трехфазного разделителя 9, трубопровод 31 отвода газовой углеводородной фазы из первого трехфазного разделителя 9, трубопровод 32 отвода водо-метанольной фазы из первого трехфазного разделителя 9, трубопровод 33 отвода газовой углеводородной фазы из второго трехфазного разделителя 11, трубопровод 34 отвода водо-метанольной фазы из второго трехфазного разделителя 11, трубопровод 35 отвода жидкой углеводородной фазы из второго трехфазного разделителя 11, трубопровод 36 отвода жидких углеводородов из третьего сепаратора 16, трубопровод 37 отвода греющей среды из второго теплообменника 13, трубопровод 38 отвода части отработанного абсорбента из абсорбера 7, трубопровод 39 отвода нагреваемой среды из третьего теплообменника 18, трубопровод 40 отвода нагреваемой среды из второго теплообменника 13, трубопровод 41 отвода жидкой углеводородной фазы из третьего трехфазного разделителя 14, трубопровод 42 отвода газовой углеводородной фазы из третьего трехфазного разделителя 14, трубопровод 43 отвода водо-метанольной фазы из третьего трехфазного разделителя 14, трубопровод 44 подачи абсорбента в абсорбер 7, теплообменная поверхность 45 печи 15, трубопровод 46 отвода газа из третьего сепаратора 16, сборный газовый трубопровод 47, трубопровод 48 отвода метан-этановой фракции из сборной емкости дегазации 19, трубопровод 49 подачи жидких углеводородов в емкость дегазации 19 из трубопровода 30, трубопровод 50 отвода жидких углеводородов из абсорбера 7, редуцирующий вентиль 51, установленный на трубопроводе 24 отвода жидких углеводородов из первого сепаратора 1, трубопровод 52 подачи охлаждаемой среды в четвертый теплообменник 8, компрессор 53 (фиг. 2), аппарат воздушного охлаждения 54 компримированного газа (фиг. 2).The method of absorption preparation of natural gas is carried out at the installation for the preparation of absorption natural gas, consisting of the following elements: a first separator 1, a
Аппарат воздушного охлаждения 3 имеет вход охлаждаемой среды (газа), сообщенный с трубопроводом 25 отвода газа из первого сепаратора, и выход охлаждаемого среды (газа), сообщенный трубопроводом с входом второго сепаратора 5.The
Охладитель газа 6 может быть выполнен в виде турбодетандера (фиг. 2), а на трубопроводе 52 подачи охлаждаемой среды в четвертый теплообменник 8 могут быть последовательно по ходу газа установлены компрессор 53, расположенный на одном валу с охладителем в виде турбодетандера, и аппарат воздушного охлаждения 54 компримированного газа.The gas cooler 6 can be made in the form of a turboexpander (Fig. 2), and on the
Кроме того, охладитель газа 6 может представлять собой одно из следующих устройств: парокомпрессионная холодильная машина, аппарат воздушного охлаждения газа, теплообменник для охлаждения газа, дроссель или эжектор.In addition, the gas cooler 6 may be one of the following devices: a vapor compression refrigeration machine, an air gas cooling apparatus, a heat exchanger for gas cooling, a throttle or an ejector.
Способ абсорбционной подготовки природного газа осуществляется следующим образом.The method of absorption preparation of natural gas is as follows.
Природный газ по трубопроводу 23 подвода сырого газа направляется на первичную сепарацию в первый сепаратор 1, после чего в отсепарированный газ, отводимый по трубопроводу 25 отвода газа, вводится через узел подачи метанола 2 антигидратный реагент (метанол). Отсепарированный газ с добавкой метанола охлаждается атмосферным воздухом в аппарате воздушного охлаждения 3 до температурных значений находящихся в диапазоне от +7°С до +15°С, а затем дополнительно охлаждается в первом теплообменнике 4 до температурных значений находящихся в диапазоне от 0°С до -10°С, необходимых для отделения преимущественно воднометанольной фазы.Natural gas is sent through the raw
После чего осуществляется вторичная сепарация газа во втором сепараторе 5, из которого отсепарированный газ поступает по трубопроводу 27 подачи газа на охлаждение в охладитель газа 6, где происходит охлаждение газа до температурных значений, находящихся в диапазоне от -25°С до -30°С, необходимых для отделения преимущественно углеводородной фазы, сконденсировавшейся в процессе охлаждения газа.After that, secondary gas separation is carried out in the
Газ, охлажденный в охладителе газа 6, поступает в абсорбер 7 по трубопроводу 28 подачи газа. В абсорбере 7 происходит абсорбция газа абсорбентом при температурных значениях находящихся в диапазоне от -25°С до -30°С. Газ из абсорбера 7 нагревается в четвертом теплообменнике 8 и в первом теплообменнике 4, после чего теплообменнике смешивается с газом, поступающим из сборной емкости дегазатора 19, и подается на охлаждение в четвертый теплообменник 8 и отводится по трубопроводу 20 качестве товарного газа потребителю.The gas cooled in the gas cooler 6 enters the
Охладитель газа 6 может представлять собой одно из следующих устройств, парокомпрессионная холодильная машина, аппарат воздушного охлаждения газа, теплообменник для охлаждения газа или турбодетандер.The gas cooler 6 may be one of the following devices, a vapor compression refrigeration machine, an air gas cooling apparatus, a heat exchanger for gas cooling, or a turboexpander.
В случае выполнения охладителя газа 6 в виде турбодетандера, вырабатываемая в ходе расширения газа на рабочем колесе турбодетандера энергия может быть передана через общий вал на рабочее колесо компрессора для использования в заявленной установке, а именно на компрессор 53, установленный на трубопроводе 52 подачи охлаждаемой среды в четвертый теплообменник 8. Охлаждаемую среду из первого теплообменника 4 пропускают через компрессор, обеспечивающий повышение рабочего давления газ до значения 5…7 МПа, необходимого для дальнейшей подачи газа в магистральный газопровод или его транспорта до сборного пункта.In the case of a gas cooler 6 in the form of a turboexpander, the energy generated during gas expansion on the impeller of the turboexpander can be transferred through a common shaft to the impeller of the compressor for use in the claimed installation, namely to the
В компрессоре 53 происходит повышение температуры газа температурных значений, находящихся в диапазоне от +20°С до +40°С, и поэтому газ, отводимый из компрессора 53 и нагретый в компрессоре, поступает на охлаждение в аппарате воздушного охлаждения 54 компримированного газа до температурных значений, находящихся в диапазоне от +2°С до +18 С, необходимых для предварительного охлаждения газа, и только после этого поступает в качестве охлаждаемой среды в четвертый теплообменник 8.In the
Это обеспечивает охлаждение газа до температуры грунта и возможность его транспорта в однофазном состоянии без опасения растепления грунтов.This ensures gas cooling to the soil temperature and the possibility of its transport in a single-phase state without fear of soil thawing.
Жидкие углеводороды из первого сепаратора 1 через трубопровод 24 отвода жидких углеводородов, снабженный редуцирующим вентилем 51, направляются в первый трехфазный разделитель 9, в котором поток разделяют на газовую углеводородную фазу, жидкую углеводородную фазу и водо-метанольную фазу.Liquid hydrocarbons from the first separator 1 through the liquid
Газовая углеводородная фаза из первого трехфазного разделителя 9 по трубопроводу 31 подается в трубопровод 28 подачи газа в абсорбер 7. Жидкая углеводородная фаза отводится из первого трехфазного разделителя по трубопроводу 30 и подается во входной патрубок второго трехфазного разделителя 11. Часть жидкой углеводородной фазы из трубопровода 30 отвода жидкой углеводородной фазы подают в сборную емкость дегазации 19, это позволяет на начальном периоде разработки месторождения регулировать количество углеводородов, поступающих на дальнейшую подготовку абсорбента.The gas hydrocarbon phase from the first three-
Водо-метанольную фазу из первого трехфазного разделителя 9 отводят по трубопроводу 32 в сборный трубопровод 22 отвода водо-метанольной фазы из установки.The water-methanol phase from the first three-
Поток жидких углеводородов с полуглухой тарелки абсорбера 7 отводится по трубопроводу 38 в третий теплообменник 18, где он нагревается до значений температуры, находящихся в интервале от -10°С до -20°С.The flow of liquid hydrocarbons from the half-blank plate of the
Из третьего теплообменника нагретый поток подается в трубопровод 30, где он смешивается с жидкой фазой, отводимой из первого трехфазного разделителя, дросселируется до давления 3,0…1,5 МПа для предварительной дегазации конденсата и дегазации «легких компонентов» и поступает во второй трехфазный разделитель 11, в котором поток разделяется на газовую углеводородную фазу, жидкую углеводородную фазу и водо-метанольную фазу.From the third heat exchanger, the heated stream is supplied to
Газовая углеводородная фаза из второго трехфазного разделителя 11 отводится по трубопроводу 33 и поступает в сборный газовый трубопровод 47. Водо-метанольная фаза отводится из второго трехфазного разделителя 11 по трубопроводу 34 в сборный трубопровод 22 отвода водо-метанольной фазы и отводится из установки подготовки природного газа.The gas hydrocarbon phase from the second three-
Жидкая углеводородная фаза из второго трехфазного разделителя 11 подается и по трубопроводу 35 в качестве нагреваемой среды на вход второго теплообменника 13, где нагревается до значений температуры, находящихся в интервале от +50°С до +70°С, потоком жидких углеводородов, отводимым из третьего сепаратора 16 (греющей среды), и по трубопроводу 40 поступает на вход третьего трехфазного разделителя 14, в котором поток разделяется на газовую углеводородную фазу, жидкую углеводородную фазу и водо-метанольную фазу.The liquid hydrocarbon phase from the second three-
Газовая углеводородная фаза из третьего трехфазного разделителя 14 отводится по трубопроводу 42 и поступает в сборный газовый трубопровод 47. Водо-метанольная фаза из третьего трехфазного разделителя 14 отводится по трубопроводу 43 в сборный трубопровод 22 отвода водо-метанольной фазы, из которого она отводится из установки абсорбционной подготовки природного газа.The hydrocarbon gas phase from the third three-
Жидкая углеводородная фаза отводится из третьего трехфазного разделителя 14 по трубопроводу 41 и поступает на вход теплообменной поверхности 45 печи 15.The liquid hydrocarbon phase is discharged from the third three-
В печи 15 жидкий углеводородный поток нагревается до значений температуры, находящихся в интервале от +200°С до +250°С, для итоговой дегазации абсорбента отделения компонентов С1…С9, например, посредством сжигания топлива, после чего подается на вход третьего сепаратора 16 для сепарации остаточных газов.In the
В третьем сепараторе 16 происходит отделение остаточных газов от жидкого углеводородного потока. Жидкие углеводороды отводятся из третьего сепаратора 16 по трубопроводу 36 и подаются в качестве греющей среды во второй теплообменник 13. Газ отводится из третьего сепаратора 16 по трубопроводу 46.In a
Охлажденный поток жидких углеводородов из второго теплообменника через трубопровод 37 подается посредством насоса 17 в третий теплообменник 18 в качестве греющей среды. Пройдя через второй и третий теплообменники, жидкий дегазированный углеводородный продукт охлаждается и подается по трубопроводу 44 на вход абсорбера 7, предназначенный для подачи абсорбента.The cooled liquid hydrocarbon stream from the second heat exchanger through
Таким образом, в качестве абсорбента в абсорбере 7 используется поток жидких углеводородов, отсепарированных в первом сепараторе, а затем прошедших несколько ступеней дегазации и отделение водо-метанольной фазы (первый, второй и третий трехфазный разделители), нагрев в печи, сепарацию (третий сепаратор) и охлаждение в первом и втором теплообменниках.Thus, the absorbent in the
Полученный таким образом абсорбент имеет массовое содержание фракции С10+ в количестве не менее 85%. Таким образом, содержание углеводородов С5+ в составе товарного газа на 50-80%. Оптимальным расходом абсорбента при проведении процесса абсорбции считается 15..20 г/м3 относительно сырья абсорбера 7.The absorbent thus obtained has a mass content of the C 10+ fraction in an amount of at least 85%. Thus, the content of C 5+ hydrocarbons in the composition of commercial gas is 50-80%. The optimal consumption of absorbent material during the absorption process is considered to be 15..20 g / m 3 relative to the raw material of the
В сборную емкость дегазации 19 поступают следующие жидкие углеводородные потоки:The following liquid hydrocarbon streams enter the degassing collection tank 19:
- по трубопроводу 29 подводится жидкий поток из второго сепаратора 5;- the liquid stream from the
- по трубопроводу 49 подводится поток жидких углеводородов из первого трехфазного разделителя 9;- the
- по трубопроводу 50 подводится поток жидких углеводородов из абсорбера 7;- through the
- по сборному газовому трубопроводу 47 подводится сборный газовый поток из второго и третьего трехфазных разделителей и из третьего сепаратора.- a combined gas stream from the second and third three-phase separators and from the third separator is supplied via a combined
В сборной емкости дегазации 19 происходит смешение всех потоков и отделение метан-этановой фракции. Метан-этановая фракция отводится по трубопроводу 48 из сборной емкости дегазации 19 и подается в трубопровод 52, где смешивается с потоком газа, подаваемого на охлаждение в четвертый теплообменник 8 (охлаждаемой среды четвертого теплообменника 8).In the combined
Жидкие углеводороды отводятся из установки по трубопроводу 21 в качестве конечного продукта (нестабильный конденсат).Liquid hydrocarbons are discharged from the installation via
В случае несоответствия характеристик товарного жидкого углеводородного продукта требованиям производителя на трубопроводе отвода жидкого углеводородного продукта из сборной емкости дегазации устанавливается блок подготовки жидкого углеводородного продукта (на чертеже не показан), включающий в себя устройство для нагрева жидкого углеводородного продукта и устройство для дегазации жидкого продукта.In the event that the characteristics of the marketable liquid hydrocarbon product do not meet the manufacturer's requirements, a unit for preparing a liquid hydrocarbon product (not shown) is installed on the pipeline for removing the liquid hydrocarbon product from the pre-assembled degassing tank, which includes a device for heating the liquid hydrocarbon product and a device for degassing the liquid product.
Для восполнения технологических потерь абсорбента может быть использован подпитывающий поток, в качестве которого может выступать: жидкая углеводородная продукция сборной емкости дегазации или жидкая углеводородная из блока подготовки жидкой продукции (стабильный, деэтанизированный или нестабильный конденсат) или насыщенный абсорбент.To make up for the technological losses of the absorbent, a feed stream can be used, which can be: liquid hydrocarbon products of a combined degassing tank or liquid hydrocarbon from a liquid product preparation unit (stable, deethanized or unstable condensate) or saturated absorbent.
В заявленном техническом решении используется в качестве абсорбента углеводородная жидкость с массовым содержанием фракции С10+ в количестве не менее 85%, что снизит содержание углеводородов C5+ в составе товарного газа на 50-80% и, кроме того, при применении упомянутого абсорбента снизятся потери метанола в составе товарного газа на 20…30%.In the claimed technical solution, a hydrocarbon liquid with a mass content of the C 10+ fraction in an amount of at least 85% is used as an absorbent, which will reduce the content of C 5+ hydrocarbons in the composition of the commercial gas by 50-80% and, in addition, when using the mentioned absorbent, they will decrease loss of methanol in the composition of commercial gas by 20 ... 30%.
Также заявленный способ абсорбционной подготовки газа позволяет осуществить эффективную осушку товарного газа и получить товарный газ, имеющий низкое значение точки росы по углеводородам (углеводородному конденсату) и по водной (неуглеводородной) фазе.Also, the claimed gas absorption preparation method allows for efficient drying of commercial gas and obtaining commercial gas having a low dew point value for hydrocarbons (hydrocarbon condensate) and for the aqueous (non-hydrocarbon) phase.
Claims (7)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016134340A RU2645124C1 (en) | 2016-08-22 | 2016-08-22 | Natural gas absorption preparation method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016134340A RU2645124C1 (en) | 2016-08-22 | 2016-08-22 | Natural gas absorption preparation method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2645124C1 true RU2645124C1 (en) | 2018-02-15 |
Family
ID=61227001
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016134340A RU2645124C1 (en) | 2016-08-22 | 2016-08-22 | Natural gas absorption preparation method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2645124C1 (en) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4519824A (en) * | 1983-11-07 | 1985-05-28 | The Randall Corporation | Hydrocarbon gas separation |
SU1245826A1 (en) * | 1983-02-18 | 1986-07-23 | Всесоюзный научно-исследовательский институт природных газов | Method of preparing natural gas for transportation |
SU1834459A1 (en) * | 1990-03-27 | 1996-03-10 | Всесоюзный научно-исследовательский институт природных газов | Method for extracting ethane and heavier components from hydrocarbon mixture |
RU2283690C1 (en) * | 2005-02-21 | 2006-09-20 | ООО "Ямбурггаздобыча" | Method for processing gas-condensate hydrocarbon mixture |
EP1588111B1 (en) * | 2002-12-19 | 2015-06-24 | Lummus Technology Inc. | Lean reflux-high hydrocarbon recovery process |
-
2016
- 2016-08-22 RU RU2016134340A patent/RU2645124C1/en active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1245826A1 (en) * | 1983-02-18 | 1986-07-23 | Всесоюзный научно-исследовательский институт природных газов | Method of preparing natural gas for transportation |
US4519824A (en) * | 1983-11-07 | 1985-05-28 | The Randall Corporation | Hydrocarbon gas separation |
SU1834459A1 (en) * | 1990-03-27 | 1996-03-10 | Всесоюзный научно-исследовательский институт природных газов | Method for extracting ethane and heavier components from hydrocarbon mixture |
EP1588111B1 (en) * | 2002-12-19 | 2015-06-24 | Lummus Technology Inc. | Lean reflux-high hydrocarbon recovery process |
RU2283690C1 (en) * | 2005-02-21 | 2006-09-20 | ООО "Ямбурггаздобыча" | Method for processing gas-condensate hydrocarbon mixture |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2500453C1 (en) | Method of field preparation of condensate pool products with high content of heavy hydrocarbons and plant to this end | |
RU137211U1 (en) | INSTALLATION OF COMPREHENSIVE PREPARATION OF GAS AND HYDROCARBON CONDENSATE (OPTIONS) | |
RU2493898C1 (en) | Method of field processing of gas condensate deposit products using unstable gas condensate as coolant and plant to this end | |
RU2645124C1 (en) | Natural gas absorption preparation method | |
RU2633563C1 (en) | Plant for absorption preparation of natural gas | |
RU2321797C1 (en) | Method of preparing oil gas | |
RU2645102C2 (en) | Natural gas preparation method | |
RU87102U1 (en) | INSTALLATION OF COMPREHENSIVE PREPARATION OF HYDROCARBON RAW MATERIALS | |
RU2635946C1 (en) | Plant for processing natural gas | |
RU2283690C1 (en) | Method for processing gas-condensate hydrocarbon mixture | |
RU2496068C1 (en) | Method of drying and cleaning of natural gas with further liquefaction and device for its implementation | |
RU2750696C1 (en) | Adsorption unit for preparation of natural gas | |
RU2646899C1 (en) | Method of preparing hydrocarbon gas for transportation | |
RU2555909C1 (en) | Method of preparation of hydrocarbon gas for transport | |
RU2599157C1 (en) | Method of preparing hydrocarbon gas for transportation | |
RU2612235C1 (en) | Method and plant for deethanization gas conditioning for transportation in gas pipeline | |
RU2527922C1 (en) | Installation for hydrocarbon gas preparation | |
RU2659311C1 (en) | Method natural gas processing | |
RU2600141C1 (en) | Method of preparing hydrocarbon gas for transportation | |
RU2509271C2 (en) | Method for obtaining gasolines and liquefied gas from associated gas | |
CN207575801U (en) | Twin-stage MVR evaporation equipments | |
RU123684U1 (en) | INSTALLATION OF PREPARATION OF GAS-CONDENSATE FLUID AND STABILIZATION OF CONDENSATE | |
RU128924U1 (en) | INSTALLATION OF LOW-TEMPERATURE GAS SEPARATION | |
RU2615703C2 (en) | Method of gas condensate deposits complex processing with c3+ hydrocarbons deep extraction and plant for its implementation | |
RU2412227C1 (en) | Ejector, device and procedure for preparing gaseous mixture of light hydrocarbons to processing |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD4A | Correction of name of patent owner | ||
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20201016 |