RU2639724C1 - Способ переработки жидких радиоактивных отходов - Google Patents
Способ переработки жидких радиоактивных отходов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2639724C1 RU2639724C1 RU2016149976A RU2016149976A RU2639724C1 RU 2639724 C1 RU2639724 C1 RU 2639724C1 RU 2016149976 A RU2016149976 A RU 2016149976A RU 2016149976 A RU2016149976 A RU 2016149976A RU 2639724 C1 RU2639724 C1 RU 2639724C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- plasma
- chemical reactor
- liquid radioactive
- sodium chloride
- radioactive waste
- Prior art date
Links
- 239000010857 liquid radioactive waste Substances 0.000 title claims abstract description 29
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000012545 processing Methods 0.000 title claims abstract description 12
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 36
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 33
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 claims abstract description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 15
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 17
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 6
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 4
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 4
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 claims description 4
- 239000012467 final product Substances 0.000 claims description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims 1
- 238000012993 chemical processing Methods 0.000 abstract description 11
- 239000002901 radioactive waste Substances 0.000 abstract description 6
- 238000000605 extraction Methods 0.000 abstract description 3
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- -1 metal oxide compounds Chemical class 0.000 abstract description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 abstract 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 12
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 7
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 239000010808 liquid waste Substances 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007496 glass forming Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 238000004157 plasmatron Methods 0.000 description 2
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 2
- 238000012958 reprocessing Methods 0.000 description 2
- 239000002915 spent fuel radioactive waste Substances 0.000 description 2
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000012153 distilled water Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005658 nuclear physics Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000002285 radioactive effect Effects 0.000 description 1
- 229930195734 saturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000003440 toxic substance Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
- G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
- G21F9/04—Treating liquids
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
Abstract
Изобретение относится к ядерной физике, а именно к технологии переработки жидких радиоактивных отходов. Способ переработки жидких радиоактивных отходов включает подачу смеси жидких радиоактивных отходов и хлорида натрия в зону смешения плазмохимического реактора. Смесь жидких радиоактивных отходов диспергируют внутрь плазмохимического реактора путем подачи их на форсунки, расположенные в верхней части плазмохимического реактора, и одновременно с водоохлаждаемого медного электрода генерируют моноэлектродный высокочастотный факельный разряд, направленный вертикально вниз в плазмохимический реактор. При этом в качестве плазмообразующего газа используют атмосферный воздух. Обрабатывают смесь жидких радиоактивных отходов с хлоридом натрия в воздушно-плазменном потоке при массовом отношении смесь - воздух, равном 1:3, причем температуру в объеме плазмохимического реактора поддерживают не менее 800°C. Затем образующиеся продукты плазмохимической переработки в газовой фазе отводят и очищают в блоке очистки отходящих газов, а продукты плазмохимической переработки в конденсированной фазе в виде расплава хлорида натрия, включающего оксидные соединения металлов, осаждают с последующим извлечением из плазмохимического реактора. Изобретение позволяет уменьшить объем образующихся радиоактивных отходов. 1 ил.
Description
Изобретение относится к ядерной физике, а именно к технологии обработки жидких радиоактивных отходов, и может быть использовано для иммобилизации радиоактивных отходов, образующихся после переработки отработавшего ядерного топлива.
Известен способ плазменного пиролиза жидких отходов [RU 2093754 С1, МПК6 F23G 5/00 (2006.01), опубл. 20.10.1997], заключающийся в том, что жидкие отходы вводят в плазмореакционную зону при помощи эжектора, в котором в качестве рабочей жидкости используют растворитель на основе предельных углеводородов. Процесс плазменного пиролиза ведут с помощью парового плазмотрона при давлении в реакционной зоне плазмореактора ниже атмосферного, которое обеспечивают при помощи водокольцевого вакуумного насоса. Закалку получаемых реагентов и их очистку проводят путем пропускания поочередно через центробежно-барботажные слои слабого раствора кислоты и концентрированного раствора едкой щелочи, постоянство концентрации которых поддерживают при помощи автономных рециркуляционных контуров. Нейтрализацию остаточных следов токсичных веществ проводят непосредственно во вращающемся слое дистиллированной воды водокольцевого вакуумного насоса с предварительной конденсацией части паров на его входном и осушением на его выходном каналах.
Недостатки этого способа:
- необходимость поддержания постоянного давления в плазмореакторе ниже атмосферного (на уровне 200-300 мм рт. ст.) приводит к увеличению времени ведения процесса из-за необходимости откачки воздуха после перегрузки;
- использование эжектора для ввода жидких отходов в плазмореакционную зону накладывает ограничения на их состав вследствие возможного засорения сопла и уменьшения его пропускной способности.
Известен способ отверждения жидких радиоактивных отходов [RU 2291504 С2, МПК G21F 9/16, G21F 9/04, G21F 9/20 (2006.01), опубл. 10.01.2007], при котором предварительно жидкие радиоактивные отходы в непрерывном потоке упаривают при температуре 110-160°C до превращения в пар 30-80 отн. % содержащейся в них воды. Полученную парожидкостную смесь под давлением собственного пара подвергают распылению в разогретой до температуры 600-800°C камере. Образовавшиеся твердые частицы кальцината отделяют от парогазовой фазы седиментацией при температуре не ниже 300°C и фильтрацией при температуре 110-300°C. Кальцинат остекловывают совместно с флюсующими добавками. Расплав сливают в емкость и отжигают затвердевший блок.
Недостатком известного способа является необходимость выделения в отдельную стадию процесс упаривания жидких радиоактивных отходов при температуре 110-160°C, что существенно увеличивает время переработки жидких радиоактивных отходов.
Известен способ переработки жидких радиоактивных отходов [RU 2486615 С1, МПК G21F 9/04 (2006.01), опубл. 27.06.2013], выбранный в качестве прототипа. По указанному способу жидкие радиоактивные отходы предварительно смешивают со стеклообразующими добавками и подают вместе с плазмообразующим газом в зону смешения плазменной камеры. Генерируют поток плазмы в вертикально расположенной охлаждаемой плазменной камере с помощью микроволновых генераторов плазмы. Разлагают отходы на составляющие в плазменной камере. В качестве плазмообразующего газа используют водяной пар с начальной температурой 500-600°C. Температуру в верхней части плазменной камеры поддерживают на уровне 4000-6000°C, а температуру в объеме плазменной камеры поддерживают на уровне 1200-2000°C. Формирование расплава проводят за счет прямого индукционного нагрева, при этом нижняя часть плазменной камеры погружена в расплав. Электропроводность расплава поддерживают в интервале 1-100 См/м. Отвод газообразных продуктов разложения осуществляют после барботирования их через расплав. Конечный продукт в виде расплава выгружают из зоны плавления в обогреваемый коллектор накопитель.
Этот способ имеет следующие недостатки:
- предварительное смешивание жидких радиоактивных отходов со стеклообразующими добавками приводит к существенному увеличению образующихся вторичных радиоактивных отходов;
- использование перегретого водяного пара в качестве плазмообразующего газа требует дополнительных энергозатрат на его получение;
- высокие удельные энергозатраты (4-10 кВт⋅ч/кг стекла) из-за необходимости поддержания расплава в жидком состоянии за счет прямого индукционного нагрева.
Техническим результатом изобретения является уменьшение объема радиоактивных отходов и снижение удельных энергозатрат.
Предложенный способ переработки жидких радиоактивных отходов, так же, как в прототипе, включает подачу жидких радиоактивных отходов вместе с плазмообразующим газом в зону смешения плазмохимического реактора, генерирование потока плазмы в вертикально расположенном плазмохимическом реакторе, где разлагают отходы на продукты в газовой и конденсированной фазах, отвод газообразных продуктов разложения, конечный продукт извлекают.
Согласно изобретению жидкие радиоактивные отходы смешивают с хлоридом натрия, диспергируют внутрь плазмохимического реактора путем подачи их на форсунки, расположенные в верхней части плазмохимического реактора, и одновременно с водоохлаждаемого медного электрода генерируют моноэлектродный высокочастотный факельный разряд, направленный вертикально вниз в плазмохимический реактор. При этом в качестве плазмообразующего газа используют атмосферный воздух. Обрабатывают смесь жидких радиоактивных отходов с хлоридом натрия в воздушно-плазменном потоке при массовом отношении смесь - воздух, равном 1:3, причем температуру в объеме плазмохимического реактора поддерживают не менее 800°C. Затем образующиеся продукты плазмохимической переработки в газовой фазе отводят и очищают в блоке очистки отходящих газов, а продукты плазмохимической переработки в конденсированной фазе в виде расплава хлорида натрия, включающего оксидные соединения металлов, осаждают с последующим извлечением из плазмохимического реактора.
Подача смеси жидких радиоактивных отходов и хлорида натрия в плазмохимический реактор через форсунки обеспечивает увеличение площади контакта образующихся капель с воздушно-плазменным потоком и приводит к мгновенному разложению и дегидрированию отходов. Образующиеся в процессе обработки продукты плазмохимической обработки в газовой фазе очищают в блоке очистки отходящих газов, тем самым предотвращают образование радиоактивных аэрозолей. Образующиеся продукты плазмохимической обработки в конденсированной фазе осаждают в виде расплава хлорида натрия, включающего оксидные соединения металлов, что приводит к уменьшению объема радиоактивных отходов.
Выбор температуры не менее 800°C обусловлен условиями образования расплава хлорида натрия в жидкой фазе (его температурой плавления) в объеме плазмохимического реактора. При более низких температурах хлорид натрия переходит в твердую фазу.
По сравнению с прототипом сокращены удельные энергозатраты на иммобилизацию жидких радиоактивных отходов и снижены объемы радиоактивных отходов.
На фиг. 1 представлена принципиальная схема переработки жидких радиоактивных отходов в воздушно-плазменном потоке.
Для осуществления способа переработки жидких радиоактивных отходов использовали плазменный модуль, который содержит форсунки 1, расположенные в верхней части плазмохимического реактора 2. Над реактором размещен высокочастотный факельный плазмотрон 3, в верхней части которого расположен медный водоохлаждаемый электрод 4. Водоохлаждаемый электрод 4 соединен с высокочастотным генератором 5 и служит для возбуждения в разрядной камере 6 из кварцевого стекла моноэлектродного высокочастотного факельного разряда 7 в высокочастотном факельном плазмотроне 3 и генерирования воздушно-плазменного потока 6, направленного вертикально вниз в плазмохимический реактор 2. В качестве плазмообразующего газа использован атмосферный воздух. В центральной части плазмохимического реактора 2 расположен патрубок 8 для отвода образующихся продуктов плазмохимической переработки в газовой фазе в блок очистки отходящих газов 9. В патрубке 8 установлена термопара 10. В нижней части плазмохимического реактора 2 расположен патрубок 11 для отвода образующихся продуктов плазмохимической переработки в конденсированной фазе.
Использовали следующий модельный состав жидких радиоактивных отходов: HNO3 - 18%, H2O - 81,43%, Fe - 0,07%, Mo - 0,1%, Nd - 0,11%, Y - 0,06%, Zr - 0,058%, Na - 0,04%, Ce - 0,039%, Cs - 0,036%, Co - 0,031%, Sr - 0,026%, который имитировал отходы переработки отработавшего ядерного топлива и близок к ним по физико-химическим свойствам. Предварительно подготовленную смесь модельных жидких радиоактивных отходов и хлорида натрия при массовом отношении смесь - хлорид натрия, равном 1:100, подавали на форсунки 1 с расходом 0,8 кг/мин, а также подавали на форсунки 1 сжатый воздух с расходом 0,1 кг/мин, после которых диспергированная смесь поступала в плазмохимический реактор 2.
С медного электрода 4, соединенного с высокочастотным генератором 5 (рабочая частота 13,56 МГц, колебательная мощность до 60 кВт), возбуждали в разрядной камере 6 из кварцевого стекла моноэлектродный высокочастотный факельный разряд 7. Плазмообразующим газом являлся атмосферный воздух, подаваемый тангенциально в верхнюю часть высокочастотного факельного плазмотрона 3 с расходом 2,3 кг/мин, что обеспечивало массовое соотношение смесь - воздух, равное 1:3 для установления температуры в процессе переработки в реакторе не менее 800 C. Контролировали температуру в реакторе 2 термопарой 10, установленной в патрубке 8 для отвода образующихся продуктов плазмохимической переработки в газовой фазе.
Диспергированная смесь жидких радиоактивных отходов и хлорида натрия поступала в плазмохимический реактор 2, подвергалась плазмохимической переработке в воздушно-плазменном потоке.
Продукты плазмохимической переработки в газовой фазе через патрубок 8 поступали в блок очистки отходящих газов 9 и далее направлялись в атмосферу. Продукты плазмохимической переработки в конденсированной фазе осаждались в нижней части плазмохимического реактора 2 в виде расплава хлорида натрия, включающего оксидные соединения металлов, с последующим извлечением через патрубок 11.
Экспериментально установлено, что объем продуктов плазмохимической переработки в конденсированной фазе в виде расплава хлорида натрия, включающего оксидные соединения металлов, уменьшился с 105 л до 2,1 л за 1 час переработки (≈50 раз), что существенно сократило объем жидких радиоактивных отходов. Удельные энергозатраты на процесс составили до 1,5 кВт⋅ч на 1 кг расплава.
Claims (1)
- Способ переработки жидких радиоактивных отходов, включающий подачу жидких радиоактивных отходов вместе с плазмообразующим газом в зону смешения плазмохимического реактора, генерирование потока плазмы в вертикально расположенном плазмохимическом реакторе, где разлагают отходы на продукты в газовой и конденсированной фазах, осуществляют отвод газообразных продуктов разложения, конечный продукт извлекают, отличающийся тем, что жидкие радиоактивные отходы смешивают с хлоридом натрия, диспергируют внутрь плазмохимического реактора путем подачи их на форсунки, расположенные в верхней части плазмохимического реактора, и одновременно с водоохлаждаемого медного электрода генерируют моноэлектродный высокочастотный факельный разряд, направленный вертикально вниз в плазмохимический реактор, при этом в качестве плазмообразующего газа используют атмосферный воздух, обрабатывают смесь жидких радиоактивных отходов с хлоридом натрия в воздушно-плазменном потоке при массовом отношении смесь - воздух, равном 1:3, причем температуру в объеме плазмохимического реактора поддерживают не менее 800°C, затем образующиеся продукты плазмохимической переработки в газовой фазе отводят и очищают в блоке очистки отходящих газов, а продукты плазмохимической переработки в конденсированной фазе в виде расплава хлорида натрия, включающего оксидные соединения металлов, осаждают с последующим извлечением из плазмохимического реактора.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016149976A RU2639724C1 (ru) | 2016-12-19 | 2016-12-19 | Способ переработки жидких радиоактивных отходов |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016149976A RU2639724C1 (ru) | 2016-12-19 | 2016-12-19 | Способ переработки жидких радиоактивных отходов |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2639724C1 true RU2639724C1 (ru) | 2017-12-22 |
Family
ID=63857473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016149976A RU2639724C1 (ru) | 2016-12-19 | 2016-12-19 | Способ переработки жидких радиоактивных отходов |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2639724C1 (ru) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0864535A2 (de) * | 1997-03-12 | 1998-09-16 | Nukem Nuklear GmbH | Verfahren und Vorrichtung zum Eindampfen salzhaltiger Lösungen |
| RU2279726C2 (ru) * | 2004-07-15 | 2006-07-10 | Открытое акционерное общество "Новосибирский завод химконцентратов" | Способ переработки органических радиоактивных отходов |
| KR20070046579A (ko) * | 2005-10-31 | 2007-05-03 | 한국전력공사 | 원자력 발전소 증기발생기의 화학세정폐액 처리 장치 |
| RU2486615C1 (ru) * | 2011-12-22 | 2013-06-27 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "Национальный исследовательский центр "Курчатовский институт" | Способ переработки жидких радиоактивных отходов и устройство для его осуществления |
| RU2013127063A (ru) * | 2013-06-13 | 2014-12-20 | Дмитрий Николаевич Тимофеев | Устройство остекловывания высокоактивных отходов ядерного производства |
-
2016
- 2016-12-19 RU RU2016149976A patent/RU2639724C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0864535A2 (de) * | 1997-03-12 | 1998-09-16 | Nukem Nuklear GmbH | Verfahren und Vorrichtung zum Eindampfen salzhaltiger Lösungen |
| RU2279726C2 (ru) * | 2004-07-15 | 2006-07-10 | Открытое акционерное общество "Новосибирский завод химконцентратов" | Способ переработки органических радиоактивных отходов |
| KR20070046579A (ko) * | 2005-10-31 | 2007-05-03 | 한국전력공사 | 원자력 발전소 증기발생기의 화학세정폐액 처리 장치 |
| RU2486615C1 (ru) * | 2011-12-22 | 2013-06-27 | Федеральное государственное бюджетное учреждение "Национальный исследовательский центр "Курчатовский институт" | Способ переработки жидких радиоактивных отходов и устройство для его осуществления |
| RU2013127063A (ru) * | 2013-06-13 | 2014-12-20 | Дмитрий Николаевич Тимофеев | Устройство остекловывания высокоактивных отходов ядерного производства |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2012518262A (ja) | プラズマ反応器 | |
| US7597873B2 (en) | Process and apparatus for the recovery of metal oxide particles | |
| WO2012023858A1 (en) | An apparatus, a system and a method for producing hydrogen | |
| RU2190030C2 (ru) | Способ получения магния | |
| CN107051349A (zh) | 化学液体的等离子体处理方法及设备 | |
| CN101733405B (zh) | 纳米粉末材料的射频辉光放电感应耦合等离子体制备方法 | |
| CN107501315B (zh) | 一种有效处理有机硅浆渣的方法和装置 | |
| CN109956483A (zh) | 一种化工行业废盐的无害化与资源化方法 | |
| CN106524188A (zh) | 带节能预加热系统的等离子体废液处理系统 | |
| RU2639724C1 (ru) | Способ переработки жидких радиоактивных отходов | |
| CN105727725B (zh) | 一种光电解诱导自由基脱VOCs的方法及装置 | |
| CN201164788Y (zh) | 一种酸根废气处理装置 | |
| CN110240135A (zh) | 一种高砷磷矿预脱砷的方法及系统 | |
| CN105152171A (zh) | 多晶硅生产过程中含氯硅烷浆料连续回收专用系统及方法 | |
| CN112547753B (zh) | 一种赤泥综合利用方法及装置 | |
| JP2002263475A (ja) | 金属を含む有機化合物廃液の処理方法とその処理装置 | |
| RU2422493C1 (ru) | Способ крекинга углеводородов и плазменный реактор для его осуществления | |
| CN104379501A (zh) | 制备乙炔和合成气的方法 | |
| RU2486615C1 (ru) | Способ переработки жидких радиоактивных отходов и устройство для его осуществления | |
| RU2414993C2 (ru) | Способ получения нанопорошка с использованием индукционного разряда трансформаторного типа низкого давления и установка для его осуществления | |
| RO126941B1 (ro) | Procedeu şi instalaţie pentru tratarea termică cu plasmă a unui amestec gazos | |
| KR20220038903A (ko) | 불화수소를 포함하는 공정폐수로부터 불화칼슘을 형성하는 공정폐수 재활용방법 및 그를 포함하는 불화칼슘블록성형방법 | |
| JP2001232180A (ja) | 高周波プラズマによる化合物分解装置、化合物分解方法及び化合物分解システム | |
| RU2413011C1 (ru) | Плазмохимический реактор для обработки минеральных руд | |
| DK3007805T3 (en) | PROCEDURE FOR TREATING AT LEAST ONE GAS SHOPPING OUTPUT |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20191220 |