RU2620309C2 - Устройство и способ для близкого соединения теплоутилизационных парогенераторов с газовыми турбинами - Google Patents

Устройство и способ для близкого соединения теплоутилизационных парогенераторов с газовыми турбинами Download PDF

Info

Publication number
RU2620309C2
RU2620309C2 RU2012112807A RU2012112807A RU2620309C2 RU 2620309 C2 RU2620309 C2 RU 2620309C2 RU 2012112807 A RU2012112807 A RU 2012112807A RU 2012112807 A RU2012112807 A RU 2012112807A RU 2620309 C2 RU2620309 C2 RU 2620309C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
hrsg
lattice
heat recovery
structural group
rods
Prior art date
Application number
RU2012112807A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2012112807A (ru
Inventor
Уилльям С. БАЛЬЦЕЗАК
Уэсли П. II БОВЕР
Роберт ЛИВЕРМОР
Аарон ЯТОН
Ян Дж. ПЕРРИН
Original Assignee
Дженерал Электрик Текнолоджи Гмбх
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Дженерал Электрик Текнолоджи Гмбх filed Critical Дженерал Электрик Текнолоджи Гмбх
Publication of RU2012112807A publication Critical patent/RU2012112807A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2620309C2 publication Critical patent/RU2620309C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
    • F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
    • F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
    • F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
    • F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
    • F22B1/1807—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines
    • F22B1/1815—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines using the exhaust gases of gas-turbines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F01D25/30—Exhaust heads, chambers, or the like
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
    • F02C6/18—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use using the waste heat of gas-turbine plants outside the plants themselves, e.g. gas-turbine power heat plants
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D21/0001—Recuperative heat exchangers
    • F28D21/0003—Recuperative heat exchangers the heat being recuperated from exhaust gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/16—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation
    • F28D7/1615—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation the conduits being inside a casing and extending at an angle to the longitudinal axis of the casing; the conduits crossing the conduit for the other heat exchange medium
    • F28D7/1623—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation the conduits being inside a casing and extending at an angle to the longitudinal axis of the casing; the conduits crossing the conduit for the other heat exchange medium with particular pattern of flow of the heat exchange media, e.g. change of flow direction
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/02—Header boxes; End plates
    • F28F9/026—Header boxes; End plates with static flow control means, e.g. with means for uniformly distributing heat exchange media into conduits
    • F28F9/0263—Header boxes; End plates with static flow control means, e.g. with means for uniformly distributing heat exchange media into conduits by varying the geometry or cross-section of header box
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/02—Header boxes; End plates
    • F28F9/026—Header boxes; End plates with static flow control means, e.g. with means for uniformly distributing heat exchange media into conduits
    • F28F9/028—Header boxes; End plates with static flow control means, e.g. with means for uniformly distributing heat exchange media into conduits by using inserts for modifying the pattern of flow inside the header box, e.g. by using flow restrictors or permeable bodies or blocks with channels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2220/00—Application
    • F05D2220/30—Application in turbines
    • F05D2220/31—Application in turbines in steam turbines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F2265/00—Safety or protection arrangements; Arrangements for preventing malfunction
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)

Abstract

Изобретение относится к системе и способу для близкого соединения теплоутилизационных парогенераторов с газовыми турбинами. Система утилизации тепла содержит камеру теплоутилизационного парогенератора (HRSG) в сообщении по текучей среде с высокоскоростным выхлопным потоком из турбины; впускную трубу для обеспечения высокоскоростного выхлопного потока из турбины в камеру HRSG; множество труб, размещенных в камере HRSG, включающее трубы переднего ряда, верхние по потоку относительно направления высокоскоростного выхлопного потока, и решетчатую конструктивную группу, включающую в себя по меньшей мере одну решетчатую панель, имеющую множество отверстий, размещенную в камере HRSG, выше по потоку от передних труб в камере HRSG, причем решетчатая конструктивная группа обеспечивает сопротивление для рассеивания и распределения выхлопного газа за счет обеспечения сопротивления для перенаправления части высокоскоростного выхлопного потока к секциям труб переднего ряда для улучшения распределения выхлопного газа в камере HRSG и причем решетчатая конструктивная группа позволяет оставшейся части высокоскоростного выхлопного потока проходить через отверстия по меньшей мере одной решетчатой конструктивной группы для образования множества более малых струй, которые частично рассеиваются до контактирования с передними трубами для уменьшения аэродинамической нагрузки на передние трубы. Изобретение направлено на равномерное распределение выхлопного потока и снижение аэродинамических нагрузок на трубы. 2 н. и 31 з.п. ф-лы, 6 ил.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ
Настоящее изобретение относится, в целом, к теплоутилизационным парогенераторам (HRSG) и, более конкретно, к теплоутилизационному парогенератору, имеющему конструктивную группу для управления выхлопным потоком, выходящим из газовой турбины, до прохождения через теплоутилизационный парогенератор.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Электростанции с комбинированным циклом применяют газовые турбины с теплоутилизационными парогенераторами (HRSG), которые используют тепловую энергию на выходе газовых турбин для генерации пара для получения энергии или для технологического использования. Обычно большие стационарные газовые турбины, используемые на таких электростанциях, могут иметь средние скорости выхлопных газов в диапазоне 200 футов/сек. Однако скорость выхлопа газовой турбины не является постоянной, и некоторые новейшие газовые турбины имеют локальные скорости выхлопных газов в диапазоне 660 футов/сек. HRSG могут иметь площади потока в диапазоне 5-10 раз больше площади потока на выходе газовых турбин и, таким образом, средние скорости на входе, которые в 5-10 раз ниже, чем таковые на выходе газовой турбины. Поэтому для присоединения газовой турбины к HRSG требуется расширяющаяся трубка. Типичная конструкция выхлопного диффузора газовой турбины, соединительной трубки и HRSG изображена на фиг.1. Желательно разместить HRSG близко к газовой турбине с компактным размещением трубки для сведения к минимуму площади, требуемой для электростанции, и для сведения к минимуму размера и себестоимости соединительной трубки. Это может привести к высокоскоростному выбросу газа, оказывающему влияние на область передних рядов теплообменных труб в HRSG, который находится на одной линии с выхлопным диффузором газовой турбины. Такие высокие скорости могут обуславливать колебания, возбуждаемые потоками, которые будут разрушать теплообменные трубы. Высокие аэродинамические нагрузки на пучки труб могут также вызывать перемещение всего переднего пучка труб, приводя к повреждению компонентов в пределах и вокруг пучка труб. Неравномерно распределенные скорости на входе передних рядов труб HRSG также уменьшают эффективность теплопередачи этих рядов.
В некоторых случаях в расширяющейся трубке могут быть использованы средства управления потоком для перенаправления потока в пределах трубки и улучшения распределения потока на передних рядах труб в HRSG. Эти средства управления потоком будут подвергаться очень высоким аэродинамическим нагрузкам в контактной трубке из-за непосредственной близости к газовой турбине. В дополнение к постоянной аэродинамической нагрузке средства управления потоком подвергаются динамической нагрузке, вызванной высокими уровнями турбулентности в трубке и теплового напряжения, обусловленного переходом от температуры окружающей среды к высокой температуре выхлопных газов газовой турбины. Эти ограничения снижают вероятность того, что средства управления потоком, размещенные в расширяющейся трубке 36, будут оставаться в исправном состоянии в течение длительного времени работы.
Как будет описано более подробно далее в этом документе, конструктивная группа, размещенная выше по потоку от передних трубок HRSG, будет преодолевать эти проблемы, в частности, при непосредственном соединении турбины и HRSG.
В настоящее время имеется потребность в эффективных и надежных средствах для рассеивания выхлопного потока 14, выходящего из турбины для утилизации тепла.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
Далее, ссылаясь на чертежи, которые представляют собой примерные варианты осуществления и в которых подобные элементы нумеруются одинаково:
Фиг.1 представляет собой вид сбоку в местном разрезе HRSG, соединенного с возможностью сообщения по текучей среде с выхлопным диффузором газовой турбины, и HRSG в соответствии с настоящим изобретением.
Фиг.2 представляет собой вид сбоку в разрезе HRSG, имеющего входную трубку и конструктивную группу, размещенную выше по потоку относительно труб HRSG в соответствии с настоящим изобретением.
Фиг.3а представляет собой вид спереди HRSG, имеющего конструктивную группу, прикрепленную к нему в соответствии с настоящим изобретением.
Фиг.3b представляет собой вид сбоку конструктивной группы согласно фиг.3а.
Фиг.4а представляет собой вид спереди решетчатой панели конструктивной группы согласно фиг.3а.
Фиг.4b представляет собой вид сбоку решетчатой панели согласно фиг.4а.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ
Предложен новый подход к средствам управления потоком, в котором группа 10 из структурных компонентов размещена перед передним рядом труб 48 для рассеивания высокоскоростного выхлопного потока 14, выходящего из газовой турбины (не показана), и перераспределения газового потока внутри HRSG 40. Одна такая конструкция показана на фиг.2-4b. Заметим, что эти чертежи изображают одну из возможных конструкций. Могут быть использованы другие комбинации при условии, если с помощью этого конструктивного исполнения обеспечиваются признаки, обсуждаемые ниже.
Фиг.2 представляет собой вид сбоку в разрезе HRSG, имеющего входную трубку и конструктивную группу, размещенную выше по потоку относительно труб HRSG в соответствии с настоящим изобретением. Фиг.2 иллюстрирует HRSG 40 с конструктивной группой 10.
Фиг.3а представляет собой вид спереди HRSG, имеющего конструктивную группу, прикрепленную к нему в соответствии с настоящим изобретением.
Фиг.3b представляет собой вид сбоку конструктивной группы согласно фиг.3а.
Далее, со ссылкой на фиг.2, 3а и 3b, конструктивная группа 10 размещена выше по потоку до пучков 42 труб HRSG 40. Конструктивная группа 10 смонтирована или прикреплена к конструктивным элементам или опорам 26 на переднем по потоку конце HRSG 40 для управления выхлопным потоком 14 из турбины (не показана), например газовой турбины. Как показано на фиг.3а, конструктивная группа 10 проходит вдоль всего верхнего по потоку конца HRSG 40 по достаточной площади для захвата или управления выхлопным потоком 14.
В показанном варианте осуществления конструктивная группа 10 содержит множество решетчатых панелей 18.
Фиг.4а представляет собой вид спереди решетчатой панели конструктивной группы согласно фиг.3а.
Фиг.4b представляет собой вид сбоку решетчатой панели согласно фиг.4а.
Далее, панели 18 описываются со ссылкой на фиг.4а-4b. Панели 18, каждая, имеют множество горизонтальных стержней 20, присоединенных к множеству вертикальных стержней 22. Стержни 20, 22 могут быть сплошными, полыми или, в общем, U-образными. Кроме того, сечение каждого стержня может быть любой геометрической формы (например, круглой, овальной, квадратной, восьмиугольной и т.д.) или U-образной. Сетчатые отверстия 12 могут быть распределены равномерно или неравномерно. Подобным образом, пространственное распределение вертикальных и горизонтальных стержней конструкции может быть равномерным или переменным. Вертикальные стержни 22 панели 18 являются U-образными, при этом ориентация U-образных стержней является такой, чтобы отверстия стержней открывались внутрь к центру панели. Несмотря на то, что U-образные вертикальные стержни 22 показаны в такой ориентации, настоящее изобретение предусматривает, что U-образные стержни могут быть размещены в любой ориентации.
Каждая из панелей 18 смонтирована или прикреплена (например, приварена, скреплена болтами или другими средствами крепления) к горизонтальным опорам 24, которые, в свою очередь, прикреплены или фиксированы к конструктивным опорам 26 HRSG 40. Монтаж панелей 18 на конструктивных опорах 26, а не на трубах 46 HRSG 40, снижает усталостные нагрузки на трубы. В показанном варианте осуществления горизонтальные опоры 24 выполнены в виде пары вертикально расположенных труб 30, которые сварены вместе. Однако настоящее изобретение предусматривает, что горизонтальные опоры 24 могут быть выполнены из любого опорного элемента.
Далее, возвращаясь со ссылкой к фиг.2, при работе газовой турбины (не показана) и HRSG 40 с конструктивной группой 10 для управления потоком выхлопной поток 14 из газовой турбины протекает через соединительную трубу 34 и входную трубу 36 HRSG. Высокоскоростной поток проходит через решетчатую конструктивную группу 10, в которой выхлопной поток 14 рассеивается и далее распределяется по трубам 46 HRSG 40.
Конструктивная группа 10 выполнена из конструктивных элементов 20, 22, 24 для выдерживания сил, передаваемых высокоскоростным выхлопным потоком 14. В том случае, когда целесообразно предусмотреть тепловое расширение, используются штифтовое и/или скользящие соединения. Размер и пространственное распределение компонентов 20, 22, 24 выполнены с возможностью обеспечения достаточного сопротивления для перенаправления части высокоскоростного выхлопного потока 14 к секциям труб 48 переднего ряда, которые, возможно, содержат немного или не содержат газовый поток, улучшая распределение газового потока в HRSG 40. Конструктивные элементы 20, 22, 24 также имеют размер и такое пространственное распределение, чтобы оставшийся поток, проходя через группу 10, распределялся через сетчатые отверстия 12 во множество более маленьких струй. Более маленькие струи начинаются с диаметра D, такого же, как сетчатые отверстия 12. Они составляют 1/10 от расстояния от конструктивной группы 10 до труб 46. Это позволяет малым многочисленным струям частично рассеиваться до достижения труб 46 и снижает нагрузку на область труб, которая должна подвергаться неприемлемым скоростям без конструктивной группы 10.
Протяженность переднего ряда труб 46, которые защищены конструктивной группой 10, и диаметр сетчатых отверстий 12 будут рассчитаны на основе физического моделирования потока конкретной газовой турбины и HRSG 40.
В альтернативном варианте осуществления конструктивная группа 10 размещается на регулируемых опорах (ссылочная позиция 50 согласно фиг.2) таким образом, чтобы расстояние от конструктивной группы и труб 46 могло регулироваться. Это позволяет регулирование большего или меньшего рассеивания выхлопных струй по мере того, как они сталкиваются с трубами 46. Поскольку большее рассеивание выхлопного потока 14 приводит к более высокому встречному давлению, конструкция может быть интерактивно оптимизирована как в отношении встречного давления, так и рассеивания.
Несмотря на то, что настоящее изобретение было описано со ссылкой на различные примерные варианты осуществления, оно будет понятно специалистам в данной области техники, которые могут выполнить различные изменения или могут использовать эквиваленты вместо его элементов, не выходя за рамки объема настоящего изобретения. Кроме того, могут быть выполнены многие модификации для приспосабливания конкретной ситуации или материала к идеям настоящего изобретения, не выходя, по существу, из объема настоящего изобретения. Таким образом, предполагается, что настоящее изобретение не ограничивается конкретным примером, раскрытым в качестве наилучшего варианта, предусмотренного для осуществления этого изобретения, но что настоящее изобретение будет включать в себя все варианты осуществления, попадающие в объем приложенной формулы изобретения.

Claims (40)

1. Система утилизации тепла, содержащая:
камеру теплоутилизационного парогенератора (HRSG) в сообщении по текучей среде с высокоскоростным выхлопным потоком из турбины;
впускную трубу для обеспечения высокоскоростного выхлопного потока из турбины в камеру HRSG;
множество труб, размещенных в камере HRSG, включающее трубы переднего ряда, верхние по потоку относительно направления высокоскоростного выхлопного потока; и
решетчатую конструктивную группу, включающую в себя по меньшей мере одну решетчатую панель, имеющую множество отверстий, размещенную в камере HRSG, выше по потоку от передних труб в камере HRSG, причем решетчатая конструктивная группа обеспечивает сопротивление для рассеивания и распределения выхлопного газа за счет обеспечения сопротивления для перенаправления части высокоскоростного выхлопного потока к секциям труб переднего ряда для улучшения распределения выхлопного газа в камере HRSG и причем решетчатая конструктивная группа позволяет оставшейся части высокоскоростного выхлопного потока проходить через отверстия по меньшей мере одной решетчатой конструктивной группы для образования множества более малых струй, которые частично рассеиваются до контактирования с передними трубами для уменьшения аэродинамической нагрузки на передние трубы.
2. Система утилизации тепла по п. 1, в которой решетчатая конструктивная группа размещена ниже по потоку от впускной трубы HRSG относительно направления высокоскоростного потока.
3. Система утилизации тепла по п. 1, в которой решетчатая конструктивная группа разнесена от выпуска впускной трубы.
4. Система утилизации тепла по любому из пп. 1-3, дополнительно содержащая конструктивные опоры, расположенные в камере HRSG, и причем решетчатая конструктивная группа прикреплена к конструктивным опорам.
5. Система утилизации тепла по любому из пп. 1-3, в которой по меньшей мере одна решетчатая панель содержит первое множество стержней, проходящее в одном направлении, и второе множество стержней, проходящее во втором направлении, для образования отверстий.
6. Система утилизации тепла по п. 5, в которой первое множество стержней проходит в основном горизонтально, а второе множество стержней проходит в основном вертикально.
7. Система утилизации тепла по п. 5, в которой первое множество стержней расположено выше по потоку от второго множества стержней или второе множество стержней расположено выше по потоку от первого множества стержней.
8. Система утилизации тепла по п. 5, в которой по меньшей мере одно из первого и второго множества стержней имеет прямоугольное поперечное сечение.
9. Система утилизации тепла по п. 5, в которой по меньшей мере одно из первого и второго множества стержней имеет U-образное поперечное сечение.
10. Система утилизации тепла по любому из пп. 1-3, в которой конструктивная группа включает в себя множество решетчатых панелей.
11. Система утилизации тепла по п. 10, дополнительно содержащая по меньшей мере одну горизонтальную опору, расположенную между решетчатыми панелями для закрепления решетчатых панелей вместе.
12. Система утилизации тепла по п. 11, в которой по меньшей мере одна горизонтальная опора обеспечивает сопротивление для перенаправления части высокоскоростного выхлопного потока к секциям труб переднего ряда.
13. Система утилизации тепла по любому из пп. 1-3, в которой струи, проходящие через решетчатую конструктивную группу, имеют диаметр приблизительно 1/10 расстояния между решетчатой конструктивной группой и множеством труб.
14. Система утилизации тепла по п. 4, в которой решетчатая конструктивная группа прикреплена с возможностью регулирования к конструктивным опорам для обеспечения регулирования расстояния между решетчатой конструктивной группой и передними трубами.
15. Система утилизации тепла по п. 14, дополнительно содержащая регулируемые опоры, взаимодействующие с решетчатой конструктивной группой и конструктивными опорами для регулирования расстояния между решетчатой конструктивной группой и передними трубами.
16. Система утилизации тепла по любому из пп. 1-3, в которой турбина и камера HRSG размещены близко так, что высокоскоростной выхлопной поток обуславливает колебания, возбуждаемые потоком, которые привели бы к разрушению теплообменных труб.
17. Способ утилизации тепла от высокоскоростного выхлопного потока турбины, включающий:
обеспечение высокоскоростного выхлопного потока от турбины через выпускную трубу к камере теплоутилизационного парогенератора (HRSG), причем HRSG имеет множество труб, размещенных в нем; причем множество труб включает трубы переднего ряда, верхние по потоку относительно направления высокоскоростного выхлопного потока;
расположение решетчатой конструктивной группы в камере в HRSG, выше по потоку от передних труб относительно направления высокоскоростного потока, причем решетчатая конструктивная группа включает в себя по меньшей мере одну решетчатую панель, имеющую множество отверстий, причем решетчатая конструктивная группа обеспечивает сопротивление для рассеивания и распределения высокоскоростного выхлопного газа за счет обеспечения сопротивления для перенаправления части высокоскоростного выхлопного потока к секциям труб переднего ряда для улучшения распределения выхлопного газа в камере HRSG;
пропускание оставшейся части высокоскоростного выхлопного газа через отверстия по меньшей мере одной решетчатой конструктивной группы для образования множества более малых струй, которые частично рассеиваются до контактирования с передними трубами для уменьшения аэродинамической нагрузки на передние трубы.
18. Способ по п. 17, в котором решетчатая конструктивная группа размещена ниже по потоку от впускной трубы HRSG относительно направления высокоскоростного потока.
19. Способ по п. 18, в котором решетчатая конструктивная группа разнесена от выпуска впускной трубы.
20. Способ по любому из пп. 17-19, в котором решетчатая конструктивная группа прикреплена к конструктивным опорам в камере HRSG.
21. Способ по любому из пп. 17-19, в котором по меньшей мере одна решетчатая панель содержит первое множество стержней, проходящее в одном направлении, и второе множество стержней, проходящее во втором направлении, для образования отверстий.
22. Способ по п. 21, в котором первое множество стержней проходит в основном горизонтально, а второе множество стержней проходит в основном вертикально.
23. Способ по п. 21, в котором первое множество стержней расположено выше по потоку от второго множества стержней или второе множество стержней расположено выше по потоку от первого множества стержней.
24. Способ по п. 21, в котором по меньшей мере одно из первого и второго множества стержней имеет прямоугольное поперечное сечение.
25. Способ по п. 21, в котором по меньшей мере одно из первого и второго множества стержней имеет U-образное поперечное сечение.
26. Способ по любому из пп. 17-19, в котором конструктивная группа включает в себя множество решетчатых панелей.
27. Способ по п. 26, в котором решетчатые панели проходят во множестве разнесенных горизонтальных рядов.
28. Способ по п. 21, дополнительно включающий расположение по меньшей мере одной горизонтальной опоры между решетчатыми панелями для закрепления решетчатых панелей вместе.
29. Способ по п. 28, в котором указанная по меньшей мере одна горизонтальная опора обеспечивает сопротивление для перенаправления части высокоскоростного выхлопного потока к секциям труб переднего ряда.
30. Способ по любому из пп. 17-19, в котором струи, проходящие через решетчатую конструктивную группу, имеют диаметр приблизительно 1/10 расстояния между решетчатой конструктивной группой и передними трубами.
31. Способ по п. 20, в котором решетчатая конструктивная группа прикреплена с возможностью регулирования к конструктивным опорам для обеспечения регулирования расстояния между решетчатой конструктивной группой и передними трубами.
32. Способ по п. 31, дополнительно включающий обеспечение взаимодействия решетчатой конструктивной группы и конструктивных опор с регулируемыми опорами для регулирования расстояния между решетчатой конструктивной группой и передними трубами.
33. Способ по любому из пп. 17-19, в котором турбина и камера утилизации HRSG размещены близко так, что высокоскоростной выхлопной поток обуславливает колебания, возбуждаемые потоком, которые привели бы к разрушению теплообменных труб.
RU2012112807A 2009-09-03 2010-08-05 Устройство и способ для близкого соединения теплоутилизационных парогенераторов с газовыми турбинами RU2620309C2 (ru)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US23960409P 2009-09-03 2009-09-03
US61/239,604 2009-09-03
US12/850,108 2010-08-04
US12/850,108 US10001272B2 (en) 2009-09-03 2010-08-04 Apparatus and method for close coupling of heat recovery steam generators with gas turbines
PCT/US2010/044496 WO2011028356A2 (en) 2009-09-03 2010-08-05 Apparatus and method for close coupling of heat recovery steam generators with gas turbines

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2012112807A RU2012112807A (ru) 2013-10-10
RU2620309C2 true RU2620309C2 (ru) 2017-05-24

Family

ID=43622825

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012112807A RU2620309C2 (ru) 2009-09-03 2010-08-05 Устройство и способ для близкого соединения теплоутилизационных парогенераторов с газовыми турбинами

Country Status (10)

Country Link
US (1) US10001272B2 (ru)
EP (1) EP2473781B1 (ru)
KR (3) KR101850236B1 (ru)
CN (1) CN102498343B (ru)
CA (1) CA2773092C (ru)
IL (1) IL218389A (ru)
IN (1) IN2012DN02834A (ru)
MX (1) MX2012002554A (ru)
RU (1) RU2620309C2 (ru)
WO (1) WO2011028356A2 (ru)

Families Citing this family (73)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2934541C (en) 2008-03-28 2018-11-06 Exxonmobil Upstream Research Company Low emission power generation and hydrocarbon recovery systems and methods
EP2276559A4 (en) 2008-03-28 2017-10-18 Exxonmobil Upstream Research Company Low emission power generation and hydrocarbon recovery systems and methods
AU2009303735B2 (en) 2008-10-14 2014-06-26 Exxonmobil Upstream Research Company Methods and systems for controlling the products of combustion
MX336605B (es) 2009-06-05 2016-01-25 Exxonmobil Upstream Res Co Sistemas de camara de combustion y metodos para usar los mismos.
CA2777768C (en) 2009-11-12 2016-06-07 Exxonmobil Upstream Research Company Low emission power generation and hydrocarbon recovery systems and methods
ES2620775T3 (es) * 2009-11-19 2017-06-29 Nem Power-Systems, Niederlassung Deutschland Der Nem B.V. Niederlande Disposición para influenciar un flujo de gas de escape
SG186084A1 (en) 2010-07-02 2013-01-30 Exxonmobil Upstream Res Co Low emission triple-cycle power generation systems and methods
MY156099A (en) 2010-07-02 2016-01-15 Exxonmobil Upstream Res Co Systems and methods for controlling combustion of a fuel
TWI554325B (zh) 2010-07-02 2016-10-21 艾克頌美孚上游研究公司 低排放發電系統和方法
US9732673B2 (en) 2010-07-02 2017-08-15 Exxonmobil Upstream Research Company Stoichiometric combustion with exhaust gas recirculation and direct contact cooler
SG10201505280WA (en) 2010-07-02 2015-08-28 Exxonmobil Upstream Res Co Stoichiometric combustion of enriched air with exhaust gas recirculation
EP2601393B1 (en) 2010-08-06 2020-01-15 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for optimizing stoichiometric combustion
US9399950B2 (en) 2010-08-06 2016-07-26 Exxonmobil Upstream Research Company Systems and methods for exhaust gas extraction
TWI593872B (zh) 2011-03-22 2017-08-01 艾克頌美孚上游研究公司 整合系統及產生動力之方法
TWI563166B (en) 2011-03-22 2016-12-21 Exxonmobil Upstream Res Co Integrated generation systems and methods for generating power
TWI564474B (zh) 2011-03-22 2017-01-01 艾克頌美孚上游研究公司 於渦輪系統中控制化學計量燃燒的整合系統和使用彼之產生動力的方法
TWI563165B (en) 2011-03-22 2016-12-21 Exxonmobil Upstream Res Co Power generation system and method for generating power
WO2013095829A2 (en) 2011-12-20 2013-06-27 Exxonmobil Upstream Research Company Enhanced coal-bed methane production
US9353682B2 (en) 2012-04-12 2016-05-31 General Electric Company Methods, systems and apparatus relating to combustion turbine power plants with exhaust gas recirculation
US9784185B2 (en) 2012-04-26 2017-10-10 General Electric Company System and method for cooling a gas turbine with an exhaust gas provided by the gas turbine
US10273880B2 (en) 2012-04-26 2019-04-30 General Electric Company System and method of recirculating exhaust gas for use in a plurality of flow paths in a gas turbine engine
US10107495B2 (en) 2012-11-02 2018-10-23 General Electric Company Gas turbine combustor control system for stoichiometric combustion in the presence of a diluent
US9599070B2 (en) 2012-11-02 2017-03-21 General Electric Company System and method for oxidant compression in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system
US9803865B2 (en) 2012-12-28 2017-10-31 General Electric Company System and method for a turbine combustor
US10161312B2 (en) 2012-11-02 2018-12-25 General Electric Company System and method for diffusion combustion with fuel-diluent mixing in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system
US9631815B2 (en) 2012-12-28 2017-04-25 General Electric Company System and method for a turbine combustor
US9574496B2 (en) 2012-12-28 2017-02-21 General Electric Company System and method for a turbine combustor
US9869279B2 (en) 2012-11-02 2018-01-16 General Electric Company System and method for a multi-wall turbine combustor
US9708977B2 (en) 2012-12-28 2017-07-18 General Electric Company System and method for reheat in gas turbine with exhaust gas recirculation
US10215412B2 (en) 2012-11-02 2019-02-26 General Electric Company System and method for load control with diffusion combustion in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system
US9611756B2 (en) 2012-11-02 2017-04-04 General Electric Company System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation
US10208677B2 (en) 2012-12-31 2019-02-19 General Electric Company Gas turbine load control system
US9581081B2 (en) 2013-01-13 2017-02-28 General Electric Company System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation
US9512759B2 (en) 2013-02-06 2016-12-06 General Electric Company System and method for catalyst heat utilization for gas turbine with exhaust gas recirculation
TW201502356A (zh) 2013-02-21 2015-01-16 Exxonmobil Upstream Res Co 氣渦輪機排氣中氧之減少
US9938861B2 (en) 2013-02-21 2018-04-10 Exxonmobil Upstream Research Company Fuel combusting method
RU2637609C2 (ru) 2013-02-28 2017-12-05 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Система и способ для камеры сгорания турбины
TW201500635A (zh) 2013-03-08 2015-01-01 Exxonmobil Upstream Res Co 處理廢氣以供用於提高油回收
CN105008499A (zh) 2013-03-08 2015-10-28 埃克森美孚上游研究公司 发电和从甲烷水合物中回收甲烷
US9618261B2 (en) 2013-03-08 2017-04-11 Exxonmobil Upstream Research Company Power generation and LNG production
US20140250945A1 (en) 2013-03-08 2014-09-11 Richard A. Huntington Carbon Dioxide Recovery
JP6484845B2 (ja) * 2013-06-25 2019-03-20 三菱重工コンプレッサ株式会社 ガスタービンコンバインドサイクル設備、水上設備
US9835089B2 (en) 2013-06-28 2017-12-05 General Electric Company System and method for a fuel nozzle
US9617914B2 (en) 2013-06-28 2017-04-11 General Electric Company Systems and methods for monitoring gas turbine systems having exhaust gas recirculation
US9631542B2 (en) 2013-06-28 2017-04-25 General Electric Company System and method for exhausting combustion gases from gas turbine engines
TWI654368B (zh) 2013-06-28 2019-03-21 美商艾克頌美孚上游研究公司 用於控制在廢氣再循環氣渦輪機系統中的廢氣流之系統、方法與媒體
US9587510B2 (en) 2013-07-30 2017-03-07 General Electric Company System and method for a gas turbine engine sensor
US9903588B2 (en) 2013-07-30 2018-02-27 General Electric Company System and method for barrier in passage of combustor of gas turbine engine with exhaust gas recirculation
US9951658B2 (en) 2013-07-31 2018-04-24 General Electric Company System and method for an oxidant heating system
US10145626B2 (en) 2013-11-15 2018-12-04 General Electric Technology Gmbh Internally stiffened extended service heat recovery steam generator apparatus
US9752458B2 (en) 2013-12-04 2017-09-05 General Electric Company System and method for a gas turbine engine
US10030588B2 (en) 2013-12-04 2018-07-24 General Electric Company Gas turbine combustor diagnostic system and method
US10227920B2 (en) 2014-01-15 2019-03-12 General Electric Company Gas turbine oxidant separation system
US9915200B2 (en) 2014-01-21 2018-03-13 General Electric Company System and method for controlling the combustion process in a gas turbine operating with exhaust gas recirculation
US9863267B2 (en) 2014-01-21 2018-01-09 General Electric Company System and method of control for a gas turbine engine
US10079564B2 (en) 2014-01-27 2018-09-18 General Electric Company System and method for a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system
US10047633B2 (en) 2014-05-16 2018-08-14 General Electric Company Bearing housing
US10060359B2 (en) 2014-06-30 2018-08-28 General Electric Company Method and system for combustion control for gas turbine system with exhaust gas recirculation
US9885290B2 (en) 2014-06-30 2018-02-06 General Electric Company Erosion suppression system and method in an exhaust gas recirculation gas turbine system
US10655542B2 (en) 2014-06-30 2020-05-19 General Electric Company Method and system for startup of gas turbine system drive trains with exhaust gas recirculation
US9869247B2 (en) 2014-12-31 2018-01-16 General Electric Company Systems and methods of estimating a combustion equivalence ratio in a gas turbine with exhaust gas recirculation
US9819292B2 (en) 2014-12-31 2017-11-14 General Electric Company Systems and methods to respond to grid overfrequency events for a stoichiometric exhaust recirculation gas turbine
US10788212B2 (en) 2015-01-12 2020-09-29 General Electric Company System and method for an oxidant passageway in a gas turbine system with exhaust gas recirculation
US10094566B2 (en) 2015-02-04 2018-10-09 General Electric Company Systems and methods for high volumetric oxidant flow in gas turbine engine with exhaust gas recirculation
US10253690B2 (en) 2015-02-04 2019-04-09 General Electric Company Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction
US10316746B2 (en) 2015-02-04 2019-06-11 General Electric Company Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction
US10267270B2 (en) 2015-02-06 2019-04-23 General Electric Company Systems and methods for carbon black production with a gas turbine engine having exhaust gas recirculation
US10145269B2 (en) 2015-03-04 2018-12-04 General Electric Company System and method for cooling discharge flow
US10480792B2 (en) 2015-03-06 2019-11-19 General Electric Company Fuel staging in a gas turbine engine
EP3457071B1 (en) * 2017-09-18 2023-05-17 Valeo Autosystemy SP. Z.O.O. A protection device for a heat exchanger
US11209157B2 (en) 2018-07-27 2021-12-28 The Clever-Brooks Company, Inc. Modular heat recovery steam generator system for rapid installation
US10907821B2 (en) * 2019-03-07 2021-02-02 General Electric Company HRSG with stepped tube restraints
US11519597B2 (en) * 2019-11-08 2022-12-06 General Electric Company Multiple cooled supports for heat exchange tubes in heat exchanger

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2018047C1 (ru) * 1989-09-05 1994-08-15 Акционерное общество "Белгородский завод энергетического машиностроения" Котел-утилизатор
US5555718A (en) * 1994-11-10 1996-09-17 Combustion Engineering, Inc. Method and apparatus for injecting reactant for catalytic reduction in a gas turbine combined cycle system
EP0863364A2 (en) * 1997-03-07 1998-09-09 ABB Combustion Engineering S.p.A. Heat-recovery boiler provided with divergent duct
DE19737507A1 (de) * 1997-08-28 1999-03-11 Dampers Engineering Gmbh Anordnung zur Beeinflussung des Dralls eines Abgasstroms

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2968147A (en) * 1957-04-23 1961-01-17 Boeing Co Supersonic diffuser with shock positioning means
US3442324A (en) * 1967-03-06 1969-05-06 American Mach & Foundry Heat recovery device for turbine gases
DE3206626A1 (de) * 1982-02-24 1983-09-01 Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim Abgaskanal fuer gasturbinen
US4427058A (en) * 1982-12-13 1984-01-24 General Electric Company HRSG Sidewall baffle
US5431009A (en) * 1993-12-21 1995-07-11 Combustion Engineering, Inc. Heat recovery steam generator inlet duct
US5532439A (en) * 1994-06-23 1996-07-02 Transco Products Inc. Silencer assembly with acoustical modules therein
JP3512487B2 (ja) 1994-10-24 2004-03-29 株式会社東芝 排熱回収ボイラ
US5946901A (en) * 1997-12-17 1999-09-07 Combustion Engineering, Inc. Method and apparatus for improving gas flow in heat recovery steam generators
DE19959342A1 (de) * 1999-12-09 2001-06-13 Abb Alstom Power Ch Ag Abhitzedampferzeuger
DE10017987C1 (de) * 2000-04-11 2001-11-22 Nem Power Systems Niederlassun Verfahren und Anordnung zur Beaufschlagung eines Abhitzekessels mit dem Abgas einer Gasturbine
US6453852B1 (en) * 2000-05-22 2002-09-24 Corn Company, Inc. Temperature stratified superheater and duct burner
US20030115817A1 (en) * 2000-06-22 2003-06-26 New Horizons Shutters, Inc. Reinforced window shutter
US6851514B2 (en) * 2002-04-15 2005-02-08 Air Handling Engineering Ltd. Outlet silencer and heat recovery structures for gas turbine
US7357100B2 (en) * 2003-07-30 2008-04-15 Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha Heat exchanger tube panel module, and method of constructing exhaust heat recovery boiler using the same
US7963097B2 (en) * 2008-01-07 2011-06-21 Alstom Technology Ltd Flexible assembly of recuperator for combustion turbine exhaust
US20100064655A1 (en) * 2008-09-16 2010-03-18 General Electric Company System and method for managing turbine exhaust gas temperature
ES2620775T3 (es) * 2009-11-19 2017-06-29 Nem Power-Systems, Niederlassung Deutschland Der Nem B.V. Niederlande Disposición para influenciar un flujo de gas de escape

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2018047C1 (ru) * 1989-09-05 1994-08-15 Акционерное общество "Белгородский завод энергетического машиностроения" Котел-утилизатор
US5555718A (en) * 1994-11-10 1996-09-17 Combustion Engineering, Inc. Method and apparatus for injecting reactant for catalytic reduction in a gas turbine combined cycle system
EP0863364A2 (en) * 1997-03-07 1998-09-09 ABB Combustion Engineering S.p.A. Heat-recovery boiler provided with divergent duct
DE19737507A1 (de) * 1997-08-28 1999-03-11 Dampers Engineering Gmbh Anordnung zur Beeinflussung des Dralls eines Abgasstroms

Also Published As

Publication number Publication date
CA2773092C (en) 2017-07-25
KR101850236B1 (ko) 2018-04-18
WO2011028356A3 (en) 2011-07-21
CA2773092A1 (en) 2011-03-10
EP2473781A2 (en) 2012-07-11
RU2012112807A (ru) 2013-10-10
EP2473781B1 (en) 2021-05-26
AU2010289954A1 (en) 2012-03-29
US10001272B2 (en) 2018-06-19
WO2011028356A2 (en) 2011-03-10
IL218389A (en) 2017-05-29
KR20120058598A (ko) 2012-06-07
AU2010289954A8 (en) 2016-02-25
MX2012002554A (es) 2012-06-01
IN2012DN02834A (ru) 2015-07-24
IL218389A0 (en) 2012-04-30
KR20160130534A (ko) 2016-11-11
KR20150091180A (ko) 2015-08-07
CN102498343A (zh) 2012-06-13
CN102498343B (zh) 2018-10-26
US20110048010A1 (en) 2011-03-03
AU2010289954B2 (en) 2016-02-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2620309C2 (ru) Устройство и способ для близкого соединения теплоутилизационных парогенераторов с газовыми турбинами
US7168251B1 (en) Wind energy turbine
KR101367484B1 (ko) 증기발생기
SK287649B6 (sk) Parný generátor
US20100276129A1 (en) Indirect dry cooling tower apparatus and method
JP6923999B2 (ja) 排熱回収蒸気発生器のためのカラーに支持された耐圧部
US8408003B2 (en) Combined cycle power plant
US20160376986A1 (en) Dual Purpose Heat Transfer Surface Device
US20160290632A1 (en) Fluidized Bed Apparatus
JP2012521529A (ja) 貫流蒸発器
US10900660B2 (en) Fluidized bed heat exchanger
AU2010289954B9 (en) Apparatus and method for close coupling of heat recovery steam generators with gas turbines
AU2010289954B8 (en) Apparatus and method for close coupling of heat recovery steam generators with gas turbines
JP2012519831A (ja) 貫流蒸発器とその設計方法
US20160356488A1 (en) Fluidized Bed Apparatus and its Components
RU2229655C2 (ru) Петлевая ширмовая поверхность нагрева
RU2673974C2 (ru) Устройство парогенератора-рекуператора с длительным сроком службы с применением внутренних элементов жесткости
JP2004077096A (ja) 助燃バーナ付き排熱回収ボイラ
JP2011094908A (ja) 空冷復水器
Kaufmann et al. DESIGN CONSIDERATIONS FOR AIR DILUTION COOLING OF GAS TURBINE EXHAUST–A CASE STUDY
TH73519B (th) เครื่องมือและวิธีการสำหรับการต่อประกบปิดของเครื่องกำเนิดไอน้ำแบบนำความร้อนกลับมาใช้ซึ่งมีกังหันแก๊ส
JPH08233212A (ja) 熱交換器
TH166503A (th) เครื่องมือและวิธีการสำหรับการต่อประกบปิดของเครื่องกำเนิดไอน้ำแบบนำความร้อนกลับมาใช้ซึ่งมีกังหันแก๊ส

Legal Events

Date Code Title Description
FA92 Acknowledgement of application withdrawn (lack of supplementary materials submitted)

Effective date: 20160325

HZ9A Changing address for correspondence with an applicant
FZ9A Application not withdrawn (correction of the notice of withdrawal)

Effective date: 20170208

MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20200806