RU2619625C2 - Способ определения удаленности короткого замыкания контактной сети электрического транспорта (варианты) - Google Patents

Способ определения удаленности короткого замыкания контактной сети электрического транспорта (варианты) Download PDF

Info

Publication number
RU2619625C2
RU2619625C2 RU2015140432A RU2015140432A RU2619625C2 RU 2619625 C2 RU2619625 C2 RU 2619625C2 RU 2015140432 A RU2015140432 A RU 2015140432A RU 2015140432 A RU2015140432 A RU 2015140432A RU 2619625 C2 RU2619625 C2 RU 2619625C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
traction
short circuit
network
implementing
distance
Prior art date
Application number
RU2015140432A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2015140432A (ru
Inventor
Евгений Петрович Фигурнов
Юрий Иванович Жарков
Валерий Игоревич Харчевников
Original Assignee
Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Ростовский Государственный Университет Путей Сообщения"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Ростовский Государственный Университет Путей Сообщения" filed Critical Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Ростовский Государственный Университет Путей Сообщения"
Priority to RU2015140432A priority Critical patent/RU2619625C2/ru
Publication of RU2015140432A publication Critical patent/RU2015140432A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2619625C2 publication Critical patent/RU2619625C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60M—POWER SUPPLY LINES, AND DEVICES ALONG RAILS, FOR ELECTRICALLY- PROPELLED VEHICLES
    • B60M1/00—Power supply lines for contact with collector on vehicle
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
    • G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
    • G01R31/08—Locating faults in cables, transmission lines, or networks
    • G01R31/081—Locating faults in cables, transmission lines, or networks according to type of conductors
    • G01R31/085—Locating faults in cables, transmission lines, or networks according to type of conductors in power transmission or distribution lines, e.g. overhead

Landscapes

  • Locating Faults (AREA)

Abstract

Группа изобретение относится к линиям электроснабжения транспортных средств на электротяге. Способ определения удаленности короткого замыкания контактной сети заключается в том, что в момент короткого замыкания измеряют на смежных подстанциях значение токов (
Figure 00000074
), напряжений (
Figure 00000075
) и фазовых углов (
Figure 00000076
) между ними. Определяют дополнительные фазовые углы (
Figure 00000077
), используя параметры напряжения холостого хода (
Figure 00000078
) и сопротивлений (
Figure 00000079
). Путем реализации вычислительных алгоритмов находят дополнительные модули (
Figure 00000080
) и аргументы (
Figure 00000081
) сопротивлений схемы замещения, модуль тока (
Figure 00000082
) и аргумент тока (
Figure 00000083
) в месте короткого замыкания. Затем определяют расстояния от подстанции А до места короткого замыкания. Технический результат заключается в повышении точности и упрощении способа определения удаленности короткого замыкания 2 н.п. ф-лы, 3 ил.

Description

Вариант 1
Изобретение относится к электрифицированному транспорту и может использоваться на контактной сети переменного тока при двухстороннем питании для определения расстояния от тяговой подстанции до места короткого замыкания.
Известен способ определения расстояния (удаленности) до места короткого замыкания в контактной сети, реализованный в устройстве [1], при котором в момент короткого замыкания измеряют ток Iф присоединения контактной сети того пути, на котором произошло ее повреждение, напряжение Uш на шинах тяговой подстанции и определяют расстояние
Figure 00000001
до места повреждения путем реализации вычислительного алгоритма в виде формулы:
Figure 00000002
где zтс - сопротивление 1 км тяговой сети.
Недостатком этого способа является низкая точность из-за переходного сопротивления (сопротивление электрической дуги), возникающей в месте повреждения, и отсутствия указанной зависимости
Figure 00000001
от отношения Uш/Iф на многопутных участках [2, стр. 570-579].
Известны способы определения расстояния до места короткого замыкания на контактной сети, реализованные в [3-8]. Все они основаны на измерении в момент короткого замыкания напряжения на шинах, тока и фазового угла между ними на одной или двух смежных тяговых подстанциях, а также тока
Figure 00000003
и его фазового угла присоединения контактной сети того пути, на котором произошло повреждение, и определении расстояния
Figure 00000001
до места повреждения путем реализации соответствующих вычислительных алгоритмов.
Эти способы имеют один и тот же недостаток, заключающийся в том, что использование в вычислительном алгоритме значений тока
Figure 00000003
обуславливает возможность определения искомого расстояния
Figure 00000001
только на участке от шин тяговой подстанции до ближайшей узловой точки (точки поперечного соединения контактных сетей разных путей между собой). В качестве узловых точек выступают пункты параллельного соединения и посты секционирования [2, стр. 4-5]. Таким образом, при типовой параллельной схеме питания контактной сети с двумя пунктами параллельного соединения и постом секционирования между ними даже в том случае, если определение
Figure 00000001
осуществлять со стороны каждой из смежных тяговых подстанций, примерно на 1/2 длины межподстанционной зоны (между пунктами параллельного соединения), определение
Figure 00000001
этим способом невозможно.
Известен способ, реализованный в устройстве [9], лишенный этого недостатка и принятый в качестве прототипа. Его сущность заключается в том, что на смежных тяговых подстанциях А и В в момент короткого замыкания контактной сети измеряют токи подстанций IA, IB, напряжения UA, UB на их шинах, фазовые углы ϕA, ϕB между соответствующими, определяют для известных значений ХпА, ХпВ сопротивлений тяговых подстанций соответственно А и В дополнительные фазовые углы ψA и ψB путем реализации вычислительных алгоритмов в виде выражений:
Figure 00000004
Figure 00000005
определяют дополнительно расчетные величины N и αN путем реализации вычислительных алгоритмов в виде выражений:
Figure 00000006
где ZтсA, ZтсB - модули заранее неизвестных комплексных значений сопротивлений тяговой сети на участках от места короткого К замыкания до тяговых подстанций соответственно А и В; αтсА, αтсВ - аргументы этих сопротивлений, и определяют расстояние
Figure 00000001
до места повреждения путем реализации вычислительного алгоритма в виде выражения:
Figure 00000007
Недостатком этого способа является сложность и снижение точности из-за неопределенности заранее неизвестных значений ZтсA и ZтсB, поскольку место короткого замыкания также заранее неизвестно, и необходимости поэтому значения N, αN,
Figure 00000001
, вычислять методом последовательных приближений. В устройстве [9] такой метод реализован с помощью связей (блоки 14-19).
Техническим результатом является повышение точности и упрощение, достигаемое за счет использования других вычислительных алгоритмов, не требующих применения метода последовательных приближений.
Сущность предлагаемого способа заключается в том, что в момент короткого замыкания контактной сети измеряют на смежных тяговых подстанциях А и В, питающих с двух сторон контактную сеть всех электрифицированных путей межподстанционной зоны с коротким замыканием, значения тока IA, напряжения на шинах UA и фазового угла ϕA между ними на тяговой подстанции А, значения тока IB, напряжения на шинах UB и фазового угла ϕB между ними на подстанции В и определяют дополнительные фазовые углы ψА и ψB при известных значениях напряжений холостого хода UA0, UB0 и сопротивлений ХпА, ХпВ соответствующих подстанций путем реализации вычислительных алгоритмов в виде выражений:
Figure 00000008
находят дополнительно модули
Figure 00000009
и аргументы
Figure 00000010
сопротивлений схемы замещения тяговой сети путем реализации вычислительных алгоритмов в виде выражений:
Figure 00000011
где rтс, хтс - справочные значения активной и индуктивной составляющих погонного сопротивления 1 км тяговой сети;
Figure 00000012
- известное расстояние между смежными тяговыми подстанциями А и В, определяют модуль Iк и аргумент γк тока в месте короткого замыкания путем реализации вычислительных алгоритмов в виде выражений:
Figure 00000013
Figure 00000014
и определяют расстояние
Figure 00000001
от подстанции А до места короткого замыкания путем реализации вычислительного алгоритма в виде выражения:
Figure 00000015
где zтс, αтс - известные модуль и аргумент погонного сопротивления 1 км тяговой сети при параллельном соединении контактной сети всех путей.
Новыми признаками способа являются вычислительные алгоритмы углов ψА, ψВ, дополнительное определение модуля и аргументов сопротивлений схемы замещения тяговой сети и тока короткого замыкания в месте повреждения, а также новое выражение для определения расстояния
Figure 00000001
.
Предложенный способ обеспечивает повышение точности и упрощение вычисления расстояния
Figure 00000001
(не требуется применять метод последовательных приближений).
Вариант 2.
Изобретение относится к электрифицированному транспорту и может использоваться на контактной сети переменного тока при двухстороннем питании для определения расстояния от тяговой подстанции до места короткого замыкания.
Известен способ определения расстояния (удаленности) до места короткого замыкания в контактной сети, реализованный в устройстве [1], при котором в момент короткого замыкания измеряют ток Iф присоединения контактной сети того пути, на котором произошло ее повреждение, напряжение Uш на шинах тяговой подстанции и определяют расстояние
Figure 00000001
до места повреждения путем реализации вычислительного алгоритма в виде формулы:
Figure 00000016
где zтс - сопротивление 1 км тяговой сети.
Недостатком этого способа является низкая точность из-за переходного сопротивления (сопротивление электрической дуги), возникающей в месте повреждения, и отсутствия указанной зависимости
Figure 00000001
от отношения Uш/Iф на многопутных участках [2, стр. 570-579].
Известны способы определения расстояния до места короткого замыкания на контактной сети, реализованные в [3-8]. Все они основаны на измерении в момент короткого замыкания напряжения на шинах, тока и фазового угла между ними на одной или двух смежных тяговых подстанциях, а также тока
Figure 00000003
и его фазового угла присоединения контактной сети того пути, на котором произошло повреждение, и определении расстояния
Figure 00000001
до места повреждения путем реализации соответствующих вычислительных алгоритмов.
Эти способы имеют один и тот же недостаток, заключающийся в том, что использование в вычислительном алгоритме значений тока
Figure 00000003
обуславливает возможность определения искомого расстояния
Figure 00000001
только на участке от шин тяговой подстанции до ближайшей узловой точки (точки поперечного соединения контактных сетей разных путей между собой). В качестве узловых точек выступают пункты параллельного соединения и посты секционирования [2, стр. 4-5]. Таким образом, при типовой параллельной схеме питания контактной сети с двумя пунктами параллельного соединения и постом секционирования между ними даже в том случае, если определение
Figure 00000001
осуществлять со стороны каждой из смежных тяговых подстанций примерно на 1/2 длины межподстанционной зоны (между пунктами параллельного соединения), определение
Figure 00000001
этим способом невозможно.
Известен способ, реализованный в устройстве [9], лишенный этого недостатка и принятый в качестве прототипа. Его сущность заключается в том, что на смежных тяговых подстанциях А и В в момент короткого замыкания контактной сети измеряют токи подстанций IA, IB, напряжения UA, UB на их шинах, фазовые углы ϕА, ϕB между соответствующими, определяют для известных значений ХпА, ХпВ сопротивлений тяговых подстанций соответственно А и В дополнительные фазовые углы ψА и ψB путем реализации вычислительных алгоритмов в виде выражений:
Figure 00000017
определяют дополнительно расчетные величины N и αN путем реализации вычислительных алгоритмов в виде выражений:
Figure 00000018
где ZтсA, ZтсВ - модули заранее неизвестных комплексных значений погонных сопротивлений 1 км тяговой сети на участках от места короткого К замыкания до тяговых подстанций соответственно А и В; αтсА, αтсВ - аргументы этих сопротивлений, и определяют расстояние
Figure 00000001
до места повреждения путем реализации вычислительного алгоритма в виде выражения:
Figure 00000019
Недостатком этого способа является сложность и снижение точности из-за неопределенности заранее неизвестных значений ZтсА и ZтсB, поскольку место короткого замыкания также заранее неизвестно, и необходимости поэтому значения N, αN,
Figure 00000001
, вычислять методом последовательных приближений. В устройстве [9] такой метод реализован с помощью связей (блоки 14-19).
Техническим результатом является повышение точности и упрощение, достигаемое за счет использования других вычислительных алгоритмов, не требующих применения метода последовательных приближений.
Сущность предлагаемого способа заключается в том, что в момент короткого замыкания контактной сети измеряют на смежных тяговых подстанциях А и В, питающих с двух сторон контактную сеть всех электрифицированных путей межподстанционной зоны с коротким замыканием, значения тока IA, напряжения на шинах UA и фазового угла ϕА между ними на тяговой подстанции А, значения тока IB, напряжения на шинах UB и фазового угла ϕB между ними на подстанции В и определяют дополнительные фазовые углы ψA и ψB при известных значениях напряжений холостого хода UA0, UB0 и сопротивлений ХпА, ХпВ соответствующих подстанций путем реализации вычислительных алгоритмов в виде выражений:
Figure 00000020
находят дополнительно модули
Figure 00000021
и аргументы
Figure 00000022
, сопротивлений схемы замещения тяговой сети путем реализации вычислительных алгоритмов в виде выражений:
Figure 00000023
где rтс, хтс - справочные значения активной и индуктивной составляющих погонного сопротивления 1 км тяговой сети;
Figure 00000024
- известное расстояние между смежными тяговыми подстанциями А и В, определяют модуль Iк и аргумент γк тока в месте короткого замыкания путем реализации вычислительных алгоритмов в виде выражений:
Figure 00000025
и определяют расстояние
Figure 00000001
от подстанции А до места короткого замыкания путем реализации вычислительного алгоритма в виде выражения:
Figure 00000026
где zтс, αтс - известные модуль и аргумент погонного сопротивления 1 км тяговой сети при параллельном соединении контактной сети всех путей.
Новыми признаками способа являются вычислительные алгоритмы углов ψA, ψB, дополнительное определение модуля и аргументов сопротивлений схемы замещения тяговой сети и тока короткого замыкания в месте повреждения, а также новое выражение для определения расстояния
Figure 00000001
.
Предложенный способ обеспечивает повышение точности и упрощение вычисления расстояния
Figure 00000001
(не требуется применять метод последовательных приближений).
Обоснование вариантов способа.
Обоснование основано на известных схеме двухстороннего питания контактной сети многопутного участка с пунктами параллельного соединения ППС1, ППС2 и постом секционирования ПС, приведенной на фиг. 1, а, индуктивно развязанной ее схеме замещения, приведенной на фиг. 1, б [10], а также векторной диаграммы для напряжений и токов подстанции А, приведенной на фиг. 2.
На схеме замещения обозначены:
ХпА, ХпВ - сопротивления тяговых подстанций;
ZтсA - сопротивление участка тяговой сети, по которому протекает ток IA;
ZтcB - сопротивление участка тяговой сети, по которому протекает ток IB;
ZтcAB - сопротивление эквивалентного участка тяговой сети, по которому протекает ток Iк;
Rд - сопротивление дуги в месте повреждения;
UА0, UB0 - напряжение холостого хода тяговых подстанций соответственно А и В.
Для приведенной на фиг. 1, б схемы имеем:
Figure 00000027
Для сопротивлений ZтсA и ZтсB имеем:
Figure 00000028
где
Figure 00000029
- погонное сопротивление 1 км тяговой сети.
Подставив эти значения в (11) и полагая напряжения холостого хода подстанций А и В одинаковыми, получаем:
Figure 00000030
где принято:
Figure 00000031
В приведенных выражениях фазовые углы векторов токов IA, IB, Iк, должны отсчитываться от одной оси, в качестве которой принимаем ось, совпадающую по направлению с вектором напряжения холостого хода. На векторной диаграмме для векторов UA0, UA, IA, IAXпA подстанции А, приведенной на фиг. 2, вектор IАХпА направлен по отношению к ветру тока IA под углом 90°, поскольку сопротивление тяговой подстанции XA является практически чисто индуктивным.
Для треугольника «0ас» на фиг. 2 на основании теоремы косинусов получаем выражение (1). Аналогичным образом для подстанции В получаем выражение (2).
Прибавив и вычтя в числителе выражения (12) член
Figure 00000032
, получим:
Figure 00000033
Обозначим:
Figure 00000034
Тогда выражение (15) с учетом (14) примет вид:
Figure 00000035
Модули и аргументы комплексных чисел
Figure 00000036
и
Figure 00000037
вычисляют по формулам (3), (4), (5), и (6). Модуль и аргумент комплексного числа Iк вычисляют по формулам (7) и (8). Представив комплексные числа, входящие в выражение (17), в экспоненциальной форме, получаем:
Figure 00000038
Заменив в выражении (18) экспоненциальную форму комплексных чисел на тригонометрическую и приняв мнимую часть полученного выражения равной нулю, поскольку расстояние
Figure 00000039
по определению вещественно и не имеет мнимой части, получаем выражение (9).
Из условия равенства нулю мнимой части выражения имеем:
Figure 00000040
откуда:
Figure 00000041
Подставив это выражение в (9) и используя известные формулы сложения тригонометрических функций, получаем выражение (10).
Источники информации
1. А.С. СССР 161410, МКИ3 G01r, В60m. Устройство для определения места короткого замыкания в контактной сети железных дорог переменного тока / Фигурнов Е.П., Самсонов Ю.Я., (СССР)-. №787278/24-7. Заявл. 16.07.1962. Опубл. 19.03.1964. Бюл. №7.
2. Фигурнов Е.П. Релейная защита: Учебник. В 2 ч. Ч. 2 3-е изд. перераб. и доп. - М.: ГОУ «Учебно-методический центр по образованию на железнодорожном транспорте», 2009. 604 с.
3. Патент RU 2160673, МПК 7 В60М 1/00. Определитель места повреждения контактной сети / Фигурнов Е.П., Петров И.П., Жарков Ю.И., Быкадоров А.Л. (RU) - №98110428/28. Заявл. 01.06.1998. Опубл. 20.12.2000. Бюл. №35.
4. Патент RU 2160193, МПК 7 В60М 1/00. Указатель удаленности короткого замыкания в тяговой сети переменного тока / Быкадоров А.Л., Жарков Ю.И., Петров И.П., Фигурнов Е.П. (RU) - №98110434/28. Заявл. 01.06.1998. Опубл. 10.12.2000 Бюл. №34.
5. Патент RU 2177417, МПК 7 В60М 1/00. Определитель места повреждения тяговой сети / Фигурнов Е.П., Петров И.П., Жарков Ю.И., Быкадоров А.Л. (RU) - №98110414. Заявл. 01.06.1998. Опубл. 27.02.2001. Бюл. №36.
6. Патент RU 2181672, МПК 7 В60М 1/00. Устройство для определения удаленности места короткого замыкания в тяговой сети электрифицированного транспорта (варианты) / Быкадоров А.Л., Жарков Ю.И., Петров И.П., Фигурнов Е.П. (RU) - №98110757. Заявл. 01.06.1998. Опубл. 27.04.2002. Бюл. №12;
7. Патент RU 2189606, МПК 7 В60М 1/00. Способ определения удаленности короткого замыкания контактной сети переменного тока и устройство для его выполнения / Фигурнов Е.П., Жарков Ю.И., Стороженко Д.Е. (RU) - №2001110241/09. Заявл. 16.04.2001. Опубл. 20.09.2002. Бюл. №26;
8. Патент RU 2189607, МПК 7 В60М 1/00. Определитель удаленности повреждения контактной сети (варианты) / Фигурнов Е.П., Жарков Ю.И., Стороженко Д.Е. (RU) - №2001110308/09. Заявл. 16.04.2001. Опубл. 20.09.2002. Бюл. №26.
9. Патент RU 2153426, МПК 7 В60М 1/00. Указатель места короткого замыкания контактной сети / Фигурнов Е.П., Петров И.П., Жарков Ю.И., Быкадоров А.Л. (RU) - №98110435/28. Заявл. 01.06.1998. Опубл. 27.07.2000. Бюл. №21.
10. Фигурнов Е.П. Сопротивление электротяговой сети однофазного переменного тока. Электричество, 1997, №5. - С. 23-29.

Claims (24)

1. Способ определения удаленности короткого замыкания контактной сети электрического транспорта при известных - расстоянии
Figure 00000042
между тяговыми подстанциями А и В, сопротивлениях ХпА и ХпВ соответственно тех же тяговых подстанций, активной rтс и индуктивной хтс составляющих, а также модуля zтс и аргумента αтс погонного сопротивления 1 км тяговой сети, заключающийся в измерении в момент короткого замыкания признаков конкретного режима в виде значений тока IA, напряжения на шинах UA и фазового угла ϕА между ними на тяговой подстанции А, значений тока IB, напряжения на шинах UB и фазового угла ϕВ между ними на тяговой подстанции В, а также вычислении фазовых углов ΨA и ΨВ и определении удаленности короткого замыкания путем реализации вычислительных алгоритмов, использующих измеренные признаки конкретного режима и указанные известные параметры тяговых подстанций и тяговой сети, отличающийся тем, что дополнительно используют параметры напряжений холостого хода UA0, UB0 соответственно тяговых подстанций А и В и вычисляют фазовые углы ΨA и ΨВ между напряжениями холостого хода UA0, UB0 и соответствующими напряжениями UA, UB на шинах тяговых подстанций для конкретного режима короткого замыкания путем реализации вычислительного алгоритма в виде выражений:
Figure 00000043
Figure 00000044
дополнительно определяют модули
Figure 00000045
,
Figure 00000046
и аргументы
Figure 00000047
,
Figure 00000048
, схемы замещения реальной тяговой сети при известных значениях
Figure 00000049
, ХпА, ХпВ, rтс и хтс путем реализации вычислительных алгоритмов в виде выражений:
Figure 00000050
Figure 00000051
Figure 00000052
Figure 00000053
а также модуль Iк и аргумент γк результирующего значения тока короткого замыкания в месте короткого замыкания путем реализации вычислительных алгоритмов в виде выражений:
Figure 00000054
Figure 00000055
и определяют удаленность
Figure 00000056
от тяговой подстанции А до места короткого замыкания путем реализации вычислительного алгоритма в виде выражения:
Figure 00000057
2. Способ определения удаленности короткого замыкания контактной сети электрического транспорта при известных - расстоянии
Figure 00000058
между тяговыми подстанциями А и В, сопротивлениях ХпА и ХпВ соответственно тех же тяговых подстанций, активной rтс и индуктивной хтс составляющих, а также модуля zтс и аргумента αтс погонного сопротивления 1 км тяговой сети, заключающийся в измерении в момент короткого замыкания признаков конкретного режима в виде значений тока IA, напряжения на шинах UA и фазового угла ϕA между ними на тяговой подстанции А, значений тока IB, напряжения на шинах UB и фазового угла ϕВ между ними на тяговой подстанции В, а также вычислении фазовых углов ΨA и ΨВ и определении удаленности короткого замыкания путем реализации вычислительных алгоритмов, использующих измеренные признаки конкретного режима и указанные известные параметры тяговых подстанций и тяговой сети, отличающийся тем, что дополнительно используют параметры напряжений холостого хода UA0, UB0 соответственно тяговых подстанций А и В и вычисляют фазовые углы ΨA и ΨВ между напряжениями холостого хода UA0, UB0 и соответствующими напряжениями UA, UB на шинах тяговых подстанций для конкретного режима короткого замыкания путем реализации вычислительного алгоритма в виде выражений:
Figure 00000059
Figure 00000060
дополнительно определяют модули
Figure 00000061
,
Figure 00000062
и аргументы
Figure 00000063
,
Figure 00000064
, схемы замещения реальной тяговой сети при известных значениях
Figure 00000065
, ХпА, ХпВ, rтс и хтс путем реализации вычислительных алгоритмов в виде выражений:
Figure 00000066
Figure 00000067
Figure 00000068
Figure 00000069
а также модуль Iк и аргумент γк результирующего значения тока короткого замыкания в месте короткого замыкания путем реализации вычислительных алгоритмов в виде выражений:
Figure 00000070
Figure 00000071
и определяют удаленность
Figure 00000072
от тяговой подстанции А до места короткого замыкания путем реализации вычислительного алгоритма в виде выражения:
Figure 00000073
RU2015140432A 2015-09-22 2015-09-22 Способ определения удаленности короткого замыкания контактной сети электрического транспорта (варианты) RU2619625C2 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015140432A RU2619625C2 (ru) 2015-09-22 2015-09-22 Способ определения удаленности короткого замыкания контактной сети электрического транспорта (варианты)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015140432A RU2619625C2 (ru) 2015-09-22 2015-09-22 Способ определения удаленности короткого замыкания контактной сети электрического транспорта (варианты)

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2015140432A RU2015140432A (ru) 2017-03-28
RU2619625C2 true RU2619625C2 (ru) 2017-05-17

Family

ID=58505172

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015140432A RU2619625C2 (ru) 2015-09-22 2015-09-22 Способ определения удаленности короткого замыкания контактной сети электрического транспорта (варианты)

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2619625C2 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2788303C1 (ru) * 2022-05-11 2023-01-17 Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учереждение Высшего Образования "Самарский Государственный Универститет Путей Сообщения" (Самгупс) Способ определения мест повреждения (ОМП) межподстанционной зоны тягового электроснабжения 2х25 кВ

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05172892A (ja) * 1991-12-20 1993-07-13 Railway Technical Res Inst 電気鉄道直流並列き電回路の故障点標定方式
RU2153426C2 (ru) * 1998-06-01 2000-07-27 Фигурнов Евгений Петрович Указатель места короткого замыкания контактной сети
RU2160673C2 (ru) * 1998-06-01 2000-12-20 Фигурнов Евгений Петрович Определитель места повреждения контактной сети
RU2181672C2 (ru) * 1998-06-01 2002-04-27 Быкадоров Александр Леонович Устройство для определения удаленности места короткого замыкания в тяговой сети электрифицированного транспорта (варианты)
RU2566458C2 (ru) * 2014-02-20 2015-10-27 Анна Сергеевна Муратова-Милехина Способ определения места короткого замыкания контактной сети электрифицированного транспорта

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05172892A (ja) * 1991-12-20 1993-07-13 Railway Technical Res Inst 電気鉄道直流並列き電回路の故障点標定方式
RU2153426C2 (ru) * 1998-06-01 2000-07-27 Фигурнов Евгений Петрович Указатель места короткого замыкания контактной сети
RU2160673C2 (ru) * 1998-06-01 2000-12-20 Фигурнов Евгений Петрович Определитель места повреждения контактной сети
RU2181672C2 (ru) * 1998-06-01 2002-04-27 Быкадоров Александр Леонович Устройство для определения удаленности места короткого замыкания в тяговой сети электрифицированного транспорта (варианты)
RU2566458C2 (ru) * 2014-02-20 2015-10-27 Анна Сергеевна Муратова-Милехина Способ определения места короткого замыкания контактной сети электрифицированного транспорта

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2788303C1 (ru) * 2022-05-11 2023-01-17 Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учереждение Высшего Образования "Самарский Государственный Универститет Путей Сообщения" (Самгупс) Способ определения мест повреждения (ОМП) межподстанционной зоны тягового электроснабжения 2х25 кВ

Also Published As

Publication number Publication date
RU2015140432A (ru) 2017-03-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN100526895C (zh) 抗分布电容电流和过渡电阻影响的线路单端故障测距方法
RU2508556C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи при несинхронизированных замерах с двух ее концов
CN102023275A (zh) 基于定位函数相位突变特性的线路单端测距方法
CN107328996B (zh) 抗差输电线路正序参数辨识方法
CN104361196A (zh) 一种计及列车速度的弓网离线电弧数学模型
CN106199333B (zh) 基于分布电容补偿的单端工频量改进分布参数自适应测距方法
RU2531769C2 (ru) Способ определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи по замерам с двух концов линии
CN103869171A (zh) 超高压同塔四回交流/双回双极直流线路零序参数测量法
CN105738759A (zh) 一种基于暂态录波数据的直流输电线路故障定位方法
CN103217623B (zh) 与过渡电阻和负荷电流无关的线路双端故障测距方法
CN110531216A (zh) 一种架空线与电缆混合输电线路故障区段判别方法
CN107037324B (zh) 基于单端电气量的不受过渡电阻影响的故障测距方法
CN105652156A (zh) 特高压交流输电线路单相接地电压相位突变测距方法
CN104198889A (zh) 基于相继动作的高压线路瞬时性接地故障单端测距方法
CN103048582A (zh) 基于负序阻抗角的配电网单相接地故障选线方法
RU2619625C2 (ru) Способ определения удаленности короткого замыкания контактной сети электрического транспорта (варианты)
RU2609727C1 (ru) Способ определения удаленности места повреждения контактной сети (варианты)
CN103795030A (zh) 一种基于纵联支接电导的变压器继电保护方法
RU2629734C2 (ru) Способ определения расстояния до места короткого замыкания контактной сети переменного тока (варианты)
CN104931781A (zh) 三相四线电路中电量相位角的测量方法及装置
CN105807140B (zh) 一种超高压架空-电缆混合输电线路序参数测量方法
RU2747112C1 (ru) Способ определения удаленности короткого замыкания в контактной сети переменного тока многопутного участка (варианты)
CN105024362B (zh) 一种用于消除同塔双回线单相接地过渡电阻的方法
Reinhard et al. On computing power system steady-state stability using synchrophasor data
CN102735993A (zh) 一种线路保护双端测距的方法