RU2619355C2 - Силовой трансмиссионный ремень и ременная бесступенчато-регулируемая трансмиссия - Google Patents
Силовой трансмиссионный ремень и ременная бесступенчато-регулируемая трансмиссия Download PDFInfo
- Publication number
- RU2619355C2 RU2619355C2 RU2015140834A RU2015140834A RU2619355C2 RU 2619355 C2 RU2619355 C2 RU 2619355C2 RU 2015140834 A RU2015140834 A RU 2015140834A RU 2015140834 A RU2015140834 A RU 2015140834A RU 2619355 C2 RU2619355 C2 RU 2619355C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- belt
- tensile
- rubber
- rubber layer
- power transmission
- Prior art date
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 title claims description 75
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 claims abstract description 205
- 239000005060 rubber Substances 0.000 claims abstract description 204
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 115
- 239000004760 aramid Substances 0.000 claims abstract description 62
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 claims abstract description 58
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 56
- 239000004636 vulcanized rubber Substances 0.000 claims abstract description 32
- 229920006231 aramid fiber Polymers 0.000 claims abstract description 17
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 51
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 51
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 20
- 229920001084 poly(chloroprene) Polymers 0.000 claims description 17
- 238000004073 vulcanization Methods 0.000 claims description 15
- 229920003192 poly(bis maleimide) Polymers 0.000 claims description 14
- XQUPVDVFXZDTLT-UHFFFAOYSA-N 1-[4-[[4-(2,5-dioxopyrrol-1-yl)phenyl]methyl]phenyl]pyrrole-2,5-dione Chemical compound O=C1C=CC(=O)N1C(C=C1)=CC=C1CC1=CC=C(N2C(C=CC2=O)=O)C=C1 XQUPVDVFXZDTLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 159
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 29
- 239000003431 cross linking reagent Substances 0.000 description 21
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 21
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 20
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 20
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 19
- -1 lead oxide metal oxide Chemical class 0.000 description 17
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 14
- 229920000561 Twaron Polymers 0.000 description 12
- 230000008859 change Effects 0.000 description 12
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 12
- 239000004762 twaron Substances 0.000 description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 description 11
- WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N Formaldehyde Chemical compound O=C WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 10
- 238000010068 moulding (rubber) Methods 0.000 description 9
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 9
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N Diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 8
- 229920000126 latex Polymers 0.000 description 8
- 239000004816 latex Substances 0.000 description 8
- 229920001494 Technora Polymers 0.000 description 7
- 239000003963 antioxidant agent Substances 0.000 description 7
- 230000003078 antioxidant effect Effects 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 7
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 7
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000004950 technora Substances 0.000 description 7
- KUAZQDVKQLNFPE-UHFFFAOYSA-N thiram Chemical compound CN(C)C(=S)SSC(=S)N(C)C KUAZQDVKQLNFPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229960002447 thiram Drugs 0.000 description 7
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 description 7
- 229920000459 Nitrile rubber Polymers 0.000 description 6
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 6
- GHMLBKRAJCXXBS-UHFFFAOYSA-N resorcinol Chemical compound OC1=CC=CC(O)=C1 GHMLBKRAJCXXBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- IPJGAEWUPXWFPL-UHFFFAOYSA-N 1-[3-(2,5-dioxopyrrol-1-yl)phenyl]pyrrole-2,5-dione Chemical compound O=C1C=CC(=O)N1C1=CC=CC(N2C(C=CC2=O)=O)=C1 IPJGAEWUPXWFPL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 5
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 5
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 5
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N Malonic acid Chemical compound OC(=O)CC(O)=O OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 235000021355 Stearic acid Nutrition 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N Terephthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=C(C(O)=O)C=C1 KKEYFWRCBNTPAC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 125000005001 aminoaryl group Chemical group 0.000 description 4
- 150000004984 aromatic diamines Chemical class 0.000 description 4
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 4
- QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-N isophthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=CC(C(O)=O)=C1 QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCC(O)=O QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Natural products CCCCCCCC(C)CCCCCCCCC(O)=O OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000008117 stearic acid Substances 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 3
- 150000001335 aliphatic alkanes Chemical class 0.000 description 3
- QUEICCDHEFTIQD-UHFFFAOYSA-N buta-1,3-diene;2-ethenylpyridine;styrene Chemical compound C=CC=C.C=CC1=CC=CC=C1.C=CC1=CC=CC=N1 QUEICCDHEFTIQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 239000007859 condensation product Substances 0.000 description 3
- 229940096818 dipentamethylenethiuram disulfide Drugs 0.000 description 3
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- DEQZTKGFXNUBJL-UHFFFAOYSA-N n-(1,3-benzothiazol-2-ylsulfanyl)cyclohexanamine Chemical compound C1CCCCC1NSC1=NC2=CC=CC=C2S1 DEQZTKGFXNUBJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- KNBRWWCHBRQLNY-UHFFFAOYSA-N piperidine-1-carbothioylsulfanyl piperidine-1-carbodithioate Chemical compound C1CCCCN1C(=S)SSC(=S)N1CCCCC1 KNBRWWCHBRQLNY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 239000004711 α-olefin Substances 0.000 description 3
- YXIWHUQXZSMYRE-UHFFFAOYSA-N 1,3-benzothiazole-2-thiol Chemical compound C1=CC=C2SC(S)=NC2=C1 YXIWHUQXZSMYRE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZBMISJGHVWNWTE-UHFFFAOYSA-N 3-(4-aminophenoxy)aniline Chemical compound C1=CC(N)=CC=C1OC1=CC=CC(N)=C1 ZBMISJGHVWNWTE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920002943 EPDM rubber Polymers 0.000 description 2
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 2
- JOYRKODLDBILNP-UHFFFAOYSA-N Ethyl urethane Chemical compound CCOC(N)=O JOYRKODLDBILNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920000181 Ethylene propylene rubber Polymers 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920000271 Kevlar® Polymers 0.000 description 2
- 239000006057 Non-nutritive feed additive Substances 0.000 description 2
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N Styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- QVQLCTNNEUAWMS-UHFFFAOYSA-N barium oxide Chemical compound [Ba]=O QVQLCTNNEUAWMS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 2
- YACLQRRMGMJLJV-UHFFFAOYSA-N chloroprene Chemical compound ClC(=C)C=C YACLQRRMGMJLJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 2
- 229910052570 clay Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 239000003995 emulsifying agent Substances 0.000 description 2
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 2
- 229920002681 hypalon Polymers 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000012948 isocyanate Substances 0.000 description 2
- 239000004761 kevlar Substances 0.000 description 2
- 239000010445 mica Substances 0.000 description 2
- 229910052618 mica group Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 2
- XNGIFLGASWRNHJ-UHFFFAOYSA-N phthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=CC=C1C(O)=O XNGIFLGASWRNHJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004014 plasticizer Substances 0.000 description 2
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 2
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 2
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 2
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 2
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 2
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 239000012763 reinforcing filler Substances 0.000 description 2
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 2
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 229920003048 styrene butadiene rubber Polymers 0.000 description 2
- 150000003463 sulfur Chemical class 0.000 description 2
- 239000000454 talc Substances 0.000 description 2
- 229910052623 talc Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 2
- UMGDCJDMYOKAJW-UHFFFAOYSA-N thiourea Chemical compound NC(N)=S UMGDCJDMYOKAJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 2
- GEYOCULIXLDCMW-UHFFFAOYSA-N 1,2-phenylenediamine Chemical compound NC1=CC=CC=C1N GEYOCULIXLDCMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CBCKQZAAMUWICA-UHFFFAOYSA-N 1,4-phenylenediamine Chemical compound NC1=CC=C(N)C=C1 CBCKQZAAMUWICA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PUKLCKVOVCZYKF-UHFFFAOYSA-N 1-[2-(2,5-dioxopyrrol-1-yl)ethyl]pyrrole-2,5-dione Chemical compound O=C1C=CC(=O)N1CCN1C(=O)C=CC1=O PUKLCKVOVCZYKF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MBNMVPPPCZKPIJ-UHFFFAOYSA-N 1-[3-[3-[3-(2,5-dioxopyrrol-1-yl)phenoxy]phenoxy]phenyl]pyrrole-2,5-dione Chemical compound O=C1C=CC(=O)N1C1=CC=CC(OC=2C=C(OC=3C=C(C=CC=3)N3C(C=CC3=O)=O)C=CC=2)=C1 MBNMVPPPCZKPIJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XAZPKEBWNIUCKF-UHFFFAOYSA-N 1-[4-[4-[2-[4-[4-(2,5-dioxopyrrol-1-yl)phenoxy]phenyl]propan-2-yl]phenoxy]phenyl]pyrrole-2,5-dione Chemical compound C=1C=C(OC=2C=CC(=CC=2)N2C(C=CC2=O)=O)C=CC=1C(C)(C)C(C=C1)=CC=C1OC(C=C1)=CC=C1N1C(=O)C=CC1=O XAZPKEBWNIUCKF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RNFJDJUURJAICM-UHFFFAOYSA-N 2,2,4,4,6,6-hexaphenoxy-1,3,5-triaza-2$l^{5},4$l^{5},6$l^{5}-triphosphacyclohexa-1,3,5-triene Chemical compound N=1P(OC=2C=CC=CC=2)(OC=2C=CC=CC=2)=NP(OC=2C=CC=CC=2)(OC=2C=CC=CC=2)=NP=1(OC=1C=CC=CC=1)OC1=CC=CC=C1 RNFJDJUURJAICM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DGXAGETVRDOQFP-UHFFFAOYSA-N 2,6-dihydroxybenzaldehyde Chemical compound OC1=CC=CC(O)=C1C=O DGXAGETVRDOQFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 2-methoxy-6-methylphenol Chemical compound [CH]OC1=CC=CC([CH])=C1O KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MOSSLXZUUKTULI-UHFFFAOYSA-N 3-[3-(2,5-dioxopyrrol-3-yl)-4-methylphenyl]pyrrole-2,5-dione Chemical compound CC1=CC=C(C=2C(NC(=O)C=2)=O)C=C1C1=CC(=O)NC1=O MOSSLXZUUKTULI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WECDUOXQLAIPQW-UHFFFAOYSA-N 4,4'-Methylene bis(2-methylaniline) Chemical compound C1=C(N)C(C)=CC(CC=2C=C(C)C(N)=CC=2)=C1 WECDUOXQLAIPQW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NEQFBGHQPUXOFH-UHFFFAOYSA-N 4-(4-carboxyphenyl)benzoic acid Chemical compound C1=CC(C(=O)O)=CC=C1C1=CC=C(C(O)=O)C=C1 NEQFBGHQPUXOFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HLBLWEWZXPIGSM-UHFFFAOYSA-N 4-Aminophenyl ether Chemical compound C1=CC(N)=CC=C1OC1=CC=C(N)C=C1 HLBLWEWZXPIGSM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CBEVWPCAHIAUOD-UHFFFAOYSA-N 4-[(4-amino-3-ethylphenyl)methyl]-2-ethylaniline Chemical compound C1=C(N)C(CC)=CC(CC=2C=C(CC)C(N)=CC=2)=C1 CBEVWPCAHIAUOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZYEDGEXYGKWJPB-UHFFFAOYSA-N 4-[2-(4-aminophenyl)propan-2-yl]aniline Chemical compound C=1C=C(N)C=CC=1C(C)(C)C1=CC=C(N)C=C1 ZYEDGEXYGKWJPB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 244000025254 Cannabis sativa Species 0.000 description 1
- 235000012766 Cannabis sativa ssp. sativa var. sativa Nutrition 0.000 description 1
- 235000012765 Cannabis sativa ssp. sativa var. spontanea Nutrition 0.000 description 1
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 1
- 206010010071 Coma Diseases 0.000 description 1
- 229920001634 Copolyester Polymers 0.000 description 1
- QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N Copper oxide Chemical compound [Cu]=O QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005751 Copper oxide Substances 0.000 description 1
- 229920000742 Cotton Polymers 0.000 description 1
- MQJKPEGWNLWLTK-UHFFFAOYSA-N Dapsone Chemical compound C1=CC(N)=CC=C1S(=O)(=O)C1=CC=C(N)C=C1 MQJKPEGWNLWLTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000338742 Erebia meta Species 0.000 description 1
- 244000043261 Hevea brasiliensis Species 0.000 description 1
- 241000087799 Koma Species 0.000 description 1
- PEEHTFAAVSWFBL-UHFFFAOYSA-N Maleimide Chemical compound O=C1NC(=O)C=C1 PEEHTFAAVSWFBL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000784 Nomex Polymers 0.000 description 1
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 1
- 229920003189 Nylon 4,6 Polymers 0.000 description 1
- 229920002292 Nylon 6 Polymers 0.000 description 1
- 229920002302 Nylon 6,6 Polymers 0.000 description 1
- 239000005662 Paraffin oil Substances 0.000 description 1
- LGRFSURHDFAFJT-UHFFFAOYSA-N Phthalic anhydride Natural products C1=CC=C2C(=O)OC(=O)C2=C1 LGRFSURHDFAFJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000218657 Picea Species 0.000 description 1
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 1
- 239000005062 Polybutadiene Substances 0.000 description 1
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 1
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- 239000004372 Polyvinyl alcohol Substances 0.000 description 1
- BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N Silane Chemical compound [SiH4] BLRPTPMANUNPDV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006087 Silane Coupling Agent Substances 0.000 description 1
- 229920002125 Sokalan® Polymers 0.000 description 1
- IDCBOTIENDVCBQ-UHFFFAOYSA-N TEPP Chemical compound CCOP(=O)(OCC)OP(=O)(OCC)OCC IDCBOTIENDVCBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FZWLAAWBMGSTSO-UHFFFAOYSA-N Thiazole Chemical compound C1=CSC=N1 FZWLAAWBMGSTSO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920006311 Urethane elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229920002978 Vinylon Polymers 0.000 description 1
- GKXVJHDEWHKBFH-UHFFFAOYSA-N [2-(aminomethyl)phenyl]methanamine Chemical compound NCC1=CC=CC=C1CN GKXVJHDEWHKBFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BJSBGAIKEORPFG-UHFFFAOYSA-N [[6-amino-1,2,3,4-tetramethoxy-4-(methoxyamino)-1,3,5-triazin-2-yl]-methoxyamino]methanol Chemical compound CONC1(N(C(N(C(=N1)N)OC)(N(CO)OC)OC)OC)OC BJSBGAIKEORPFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 229920000800 acrylic rubber Polymers 0.000 description 1
- 239000012790 adhesive layer Substances 0.000 description 1
- 125000001931 aliphatic group Chemical group 0.000 description 1
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- 125000003277 amino group Chemical group 0.000 description 1
- 150000008064 anhydrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- LZDHIQDKAYUDND-UHFFFAOYSA-N biphenylene-1,2-diamine Chemical compound C1=CC=C2C3=C(N)C(N)=CC=C3C2=C1 LZDHIQDKAYUDND-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZLSMCQSGRWNEGX-UHFFFAOYSA-N bis(4-aminophenyl)methanone Chemical compound C1=CC(N)=CC=C1C(=O)C1=CC=C(N)C=C1 ZLSMCQSGRWNEGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JHIWVOJDXOSYLW-UHFFFAOYSA-N butyl 2,2-difluorocyclopropane-1-carboxylate Chemical compound CCCCOC(=O)C1CC1(F)F JHIWVOJDXOSYLW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920005549 butyl rubber Polymers 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 1
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000009120 camo Nutrition 0.000 description 1
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 1
- 125000003178 carboxy group Chemical group [H]OC(*)=O 0.000 description 1
- 235000005607 chanvre indien Nutrition 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 239000003086 colorant Substances 0.000 description 1
- 238000004040 coloring Methods 0.000 description 1
- 238000012669 compression test Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 229910000431 copper oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000004132 cross linking Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 150000001924 cycloalkanes Chemical class 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 150000004985 diamines Chemical class 0.000 description 1
- 150000001987 diarylethers Chemical class 0.000 description 1
- 229920003244 diene elastomer Polymers 0.000 description 1
- LRCFXGAMWKDGLA-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;hydrate Chemical compound O.O=[Si]=O LRCFXGAMWKDGLA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- USIUVYZYUHIAEV-UHFFFAOYSA-N diphenyl ether Natural products C=1C=CC=CC=1OC1=CC=CC=C1 USIUVYZYUHIAEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZZTCPWRAHWXWCH-UHFFFAOYSA-N diphenylmethanediamine Chemical compound C=1C=CC=CC=1C(N)(N)C1=CC=CC=C1 ZZTCPWRAHWXWCH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000000806 elastomer Substances 0.000 description 1
- 238000004049 embossing Methods 0.000 description 1
- 239000003623 enhancer Substances 0.000 description 1
- 229920005558 epichlorohydrin rubber Polymers 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000003063 flame retardant Substances 0.000 description 1
- 229920001973 fluoroelastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 150000002357 guanidines Chemical class 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000011487 hemp Substances 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 239000012784 inorganic fiber Substances 0.000 description 1
- 229920003049 isoprene rubber Polymers 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 150000002576 ketones Chemical class 0.000 description 1
- 229910000464 lead oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000000178 monomer Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- KYTZHLUVELPASH-UHFFFAOYSA-N naphthalene-1,2-dicarboxylic acid Chemical compound C1=CC=CC2=C(C(O)=O)C(C(=O)O)=CC=C21 KYTZHLUVELPASH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKBVMLGZPNDWJK-UHFFFAOYSA-N naphthalene-1,4-diamine Chemical compound C1=CC=C2C(N)=CC=C(N)C2=C1 OKBVMLGZPNDWJK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VAWFFNJAPKXVPH-UHFFFAOYSA-N naphthalene-1,6-dicarboxylic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=CC2=CC(C(=O)O)=CC=C21 VAWFFNJAPKXVPH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RXOHFPCZGPKIRD-UHFFFAOYSA-N naphthalene-2,6-dicarboxylic acid Chemical compound C1=C(C(O)=O)C=CC2=CC(C(=O)O)=CC=C21 RXOHFPCZGPKIRD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920003052 natural elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229920001194 natural rubber Polymers 0.000 description 1
- 239000004763 nomex Substances 0.000 description 1
- 239000004745 nonwoven fabric Substances 0.000 description 1
- 229920003986 novolac Polymers 0.000 description 1
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 1
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 1
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 1
- 150000002989 phenols Chemical class 0.000 description 1
- DYFXGORUJGZJCA-UHFFFAOYSA-N phenylmethanediamine Chemical compound NC(N)C1=CC=CC=C1 DYFXGORUJGZJCA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000058 polyacrylate Polymers 0.000 description 1
- 229920001281 polyalkylene Polymers 0.000 description 1
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 1
- 229920002577 polybenzoxazole Polymers 0.000 description 1
- 229920002857 polybutadiene Polymers 0.000 description 1
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 239000011112 polyethylene naphthalate Substances 0.000 description 1
- 229920000098 polyolefin Polymers 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 229920002451 polyvinyl alcohol Polymers 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 229910000077 silane Inorganic materials 0.000 description 1
- 229960004029 silicic acid Drugs 0.000 description 1
- 229920002379 silicone rubber Polymers 0.000 description 1
- 239000004945 silicone rubber Substances 0.000 description 1
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 1
- QAZLUNIWYYOJPC-UHFFFAOYSA-M sulfenamide Chemical compound [Cl-].COC1=C(C)C=[N+]2C3=NC4=CC=C(OC)C=C4N3SCC2=C1C QAZLUNIWYYOJPC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 150000003457 sulfones Chemical class 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 description 1
- 239000012209 synthetic fiber Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 229920006027 ternary co-polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000003017 thermal stabilizer Substances 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 210000002268 wool Anatomy 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/04—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber
- F16G5/06—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber
- F16G5/08—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber with textile reinforcement
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/22—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section built-up from superimposed layers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B25/00—Layered products comprising a layer of natural or synthetic rubber
- B32B25/10—Layered products comprising a layer of natural or synthetic rubber next to a fibrous or filamentary layer
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B3/00—Layered products comprising a layer with external or internal discontinuities or unevennesses, or a layer of non-planar shape; Layered products comprising a layer having particular features of form
- B32B3/26—Layered products comprising a layer with external or internal discontinuities or unevennesses, or a layer of non-planar shape; Layered products comprising a layer having particular features of form characterised by a particular shape of the outline of the cross-section of a continuous layer; characterised by a layer with cavities or internal voids ; characterised by an apertured layer
- B32B3/30—Layered products comprising a layer with external or internal discontinuities or unevennesses, or a layer of non-planar shape; Layered products comprising a layer having particular features of form characterised by a particular shape of the outline of the cross-section of a continuous layer; characterised by a layer with cavities or internal voids ; characterised by an apertured layer characterised by a layer formed with recesses or projections, e.g. hollows, grooves, protuberances, ribs
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
- C08K5/00—Use of organic ingredients
- C08K5/16—Nitrogen-containing compounds
- C08K5/34—Heterocyclic compounds having nitrogen in the ring
- C08K5/3412—Heterocyclic compounds having nitrogen in the ring having one nitrogen atom in the ring
- C08K5/3415—Five-membered rings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/04—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber
- F16G5/06—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/04—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber
- F16G5/06—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber
- F16G5/10—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber with metal reinforcement
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/20—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section with a contact surface of special shape, e.g. toothed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H9/00—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members
- F16H9/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion
- F16H9/04—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes
- F16H9/12—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members
- F16H9/16—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members using two pulleys, both built-up out of adjustable conical parts
- F16H9/18—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members using two pulleys, both built-up out of adjustable conical parts only one flange of each pulley being adjustable
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B2262/00—Composition or structural features of fibres which form a fibrous or filamentary layer or are present as additives
- B32B2262/02—Synthetic macromolecular fibres
- B32B2262/0261—Polyamide fibres
- B32B2262/0269—Aromatic polyamide fibres
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B2307/00—Properties of the layers or laminate
- B32B2307/50—Properties of the layers or laminate having particular mechanical properties
- B32B2307/51—Elastic
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B2433/00—Closed loop articles
- B32B2433/04—Driving belts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L77/00—Compositions of polyamides obtained by reactions forming a carboxylic amide link in the main chain; Compositions of derivatives of such polymers
- C08L77/10—Polyamides derived from aromatically bound amino and carboxyl groups of amino-carboxylic acids or of polyamines and polycarboxylic acids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L79/00—Compositions of macromolecular compounds obtained by reactions forming in the main chain of the macromolecule a linkage containing nitrogen with or without oxygen or carbon only, not provided for in groups C08L61/00 - C08L77/00
- C08L79/04—Polycondensates having nitrogen-containing heterocyclic rings in the main chain; Polyhydrazides; Polyamide acids or similar polyimide precursors
- C08L79/08—Polyimides; Polyester-imides; Polyamide-imides; Polyamide acids or similar polyimide precursors
- C08L79/085—Unsaturated polyimide precursors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Transmissions By Endless Flexible Members (AREA)
- Devices For Conveying Motion By Means Of Endless Flexible Members (AREA)
Abstract
Изобретение относится приводному трансмиссионному ремню. Ремень оснащен несущим работающие на растяжение элементы слоем, работающим на растяжение резиновым слоем, сформированным на одной поверхности несущего слоя, и работающим на сжатие резиновым слоем - на другой поверхности несущего слоя. Ремень имеет зубья, образованные на внутренней поверхности, и находится во фрикционном зацеплении со шкивами боковой поверхностью работающего на сжатие резинового слоя. Работающие на растяжение элементы сформированы из арамидного волокна. Работающий на сжатие резиновый слой сформирован из вулканизированной каучуковой композиции, включающей каучуковый компонент и арамидные короткие волокна. Арамидные короткие волокна встроены в вулканизированную каучуковую композицию, будучи ориентированными по направлению ширины ремня. Силовой ремень имеет относительную деформацию от около 0,5 до 0,8%, будучи сжимаемым с напряжением 2,0 Н/мм2 по направлению ширины. Силовой ремень имеет относительную деформацию от 0,35 до 0,7%, будучи растягиваемым в продольном направлении с нагрузкой 2 кH. Достигается повышение надежности ремня. 2 н. и 5 з.п. ф-лы, 3 табл., 5 ил.
Description
Область техники
Настоящее изобретение относится к силовому трансмиссионному ремню, который представляет собой зубчатый V-образный (клиновой) ремень (в том числе двойной зубчатый клиновой ремень), имеющий множество выпуклых участков (зубьев) с заданными интервалами вдоль направления длины ремня на его внутренней окружной поверхности работающего на сжатие резинового слоя, и который применим в качестве ремня переменной скорости, который устраняет такое явление (расслаивание), что работающие на растяжение элементы вырываются из корпуса ремня, даже если возникает большая несоосность шкивов во время изменения скорости, и имеет улучшенный срок службы ремня; и к ременной бесступенчато-регулируемой трансмиссии (или ременному вариатору) с таким ремнем.
Уровень техники
Зубчатый клиновой ремень традиционно используют в качестве клиновидного ремня для CVT (бесступенчато-регулируемой трансмиссии), применяемой в мотоциклах, ATV (четырехколесных багги), снегоходах и т.п. Зубчатый клиновой ремень имеет преимущество в превосходной гибкости, и эффективно применяется в ременной бесступенчато-регулируемой трансмиссии со шкивами малого диаметра. Однако потребовалось дополнительное повышение устойчивости к боковому давлению и устойчивости к усталости при изгибе. В этих зубчатых клиновых ремнях часто имеют место ситуации, где в работающий на сжатие резиновый слой добавляют короткие волокна в качестве армирующего материала, чтобы повысить устойчивость ремня к боковому давлению. Кроме того, в ремне переменной скорости, поскольку возникает несоосность шкивов ременной бесступенчато-регулируемой трансмиссии вследствие операции изменения скорости, и к боковой поверхности ремня прилагается большая сжимающая нагрузка, износостойкость ремня оказывалась недостаточной только при добавлении коротких волокон.
Например, Патентный Документ 1 представляет резиновый клиновой ремень с зубьями, который представляет собой ремень, корпус которого снабжен адгезивным упругим слоем, имеющим встроенные в него кордовые жгуты, и фиксирующим упругие слои корпуса (работающий на сжатие резиновый слой), расположенные на верхней и нижней сторонах адгезивного упругого корпусного слоя, в котором фиксирующий упругий корпусный слой содержит хлоропреновый каучук, упрочняющий наполнитель, металлоксидный вулканизатор, бисмалеинимид и арамидные короткие волокна, причем арамидные короткие волокна ориентированы по направлению ширины ремня. В этом патентном документе модуль упругости по направлению волокон (направлению ориентации коротких волокон) повышается в результате размещения арамидных коротких волокон, обеспечивая тем самым сохранение устойчивости к боковому давлению и повышение износостойкости. Кроме того, описано, что, поскольку слишком большое количество примешанных арамидных коротких волокон заметно ухудшает устойчивость к усталости при изгибе по направлению движения ремня (устойчивость к усталости при вытягивании), количество желательно составляет 13% об. или менее. В дополнение, этот документ не раскрывает подробностей о кордовых жгутах (работающих на растяжение элементах).
Патентный Документ 2 представляет двойной зубчатый клиновой ремень, в котором применяются работающие на растяжение элементы, изготовленные из пара-арамидных волокон, причем изгибная жесткость ремня составляет от 600 до 1200 Н/мм3, и динамический модуль упругости при сжатии по направлению ширины ремня составляет 15000 Н/мм или более, или статический модуль упругости по направлению ширины ремня составляет 4000 Н/мм или более, с целью получения двойного зубчатого клинового ремня, имеющего превосходную устойчивость к усталости при изгибе без ускорения усталости работающих на растяжение элементов, выполненных из пара-арамидных волокон. Кроме того, раскрыто применение каучуковой композиции для формирования нижней образующей зубья части (работающего на сжатие резинового слоя), в которой содержится хлоропреновый каучук как основной каучуковый компонент, и в качестве коротких волокон используются пара-арамидные волокна. В примерах этого патентного документа к хлоропреновому каучуку примешивают сажу, оксид магния, оксид цинка, ускоритель вулканизации, пара-арамидные короткие волокна, и т.п, но не раскрыты подробности в отношении ускорителя вулканизации.
Патентный Документ 3 раскрывает двойной зубчатый клиновой ремень, имеющий твердость резины в работающем на растяжение резиновом слое и работающем на сжатие резиновом слое Hs (JIS A)= от 90 до 96°, и твердость резины в адгезивном резиновом слое Hs (JIS A) = от 83 до 89°, с целью улучшения устойчивости к боковому давлению, чтобы тем самым улучшить способность к передаче мощности при высоких нагрузках, в то же время с предотвращением в начальной стадии возникновения трещин и отделения каждого резинового слоя и корда. Этот патентный документ описывает, что работающий на растяжение резиновый слой и работающий на сжатие резиновый слой ремня сформированы из содержащего короткие волокна каучука, содержащего 100 частей по весу хлоропренового каучука, от 40 до 60 частей по весу упрочняющего наполнителя, от 1 до 20 частей по весу по меньшей мере одного металлоксидного вулканизатора на основе оксида цинка, оксида магния и оксида свинца, от 2 до 10 частей по весу бисмалеинимида, и арамидные короткие волокна ориентированы по направлению ширины ремня. Кроме того, описано, что работающие на растяжение элементы могут быть из любого материала, такого как волокно из нейлона, тетрона, сложного полиэфира или арамида. Кроме того, описано, что, поскольку слишком большое количество примешанных арамидных коротких волокон заметно ухудшает устойчивость к усталости при изгибе (устойчивость к усталости при вытягивании) по направлению длины ремня, количество желательно составляет 13% об. или менее.
То есть, эти патентные документы представляют зубчатый клиновой ремень с использованием пара-арамидных волокон в качестве работающих на растяжение элементов, и с использованием содержащей короткие волокна каучуковой композиции, содержащей хлоропреновый каучук, имеющий примешанные к нему бисмалеинимид и арамидные волокна, в качестве работающих на растяжение и на сжатие резиновых слоев.
Однако эти патентные документы не имеют отношения к силовому трансмиссионному ремню, применимому в условиях несоосности шкивов, и не предусматривают регулирования механических характеристик работающих на растяжение элементов. В частности, работающие на растяжение элементы встроены так, чтобы уменьшать удлинение по направлению длины ремня, и не предусматривается контроль несоосности шкивов приданием растяжимости. Кроме того, представляется, что эти патентные документы не предусматривают взаимосвязи между несоосностью шкивов и износостойкостью ремня. Поэтому в этом зубчатом клиновом ремне с целью не допустить ускорения усталости работающих на растяжение элементов, выполненных из пара-арамидных волокон, и для улучшения устойчивости к усталости при изгибе, заданы изгибная жесткость ремня и динамический модуль упругости при сжатии по направлению ширины ремня или статический модуль упругости по направлению ширины ремня. Кроме того, с целью повышения устойчивости к боковому давлению, чтобы тем самым улучшить способность к передаче мощности при высоких нагрузках, в то же время с предотвращением в начальной стадии возникновения трещин и отделения каждого резинового слоя и корда, детерминируется твердость резины работающего на растяжение резинового слоя и работающего на сжатие резинового слоя, и твердость резины адгезивного резинового слоя. Другими словами, эти патентные документы имеют целью улучшение устойчивости к усталости при изгибе или улучшение устойчивости к боковому давлению (жесткости по направлению ширины ремня), тем самым улучшая способность к передаче мощности при высоких нагрузках. Таким образом, для обеспечения передачи мощности при высоких нагрузках было необходимо повысить жесткость по направлению ширины ремня и модуль упругости при растяжении в продольном направлении ремня. Однако чрезмерное повышение жесткости и модуль упругости при растяжении делает затруднительным поглощение сжимающего напряжения деформированием по направлению ширины ремня во время, когда ремень подвергается сильному боковому давлению от шкивов, когда во время изменения скорости возникает высокая несоосность шкивов. В результате этого, продолжительность пробега до возникновения расслаивания, при котором работающие на растяжение элементы вырываются из корпуса ремня, является короткой, приводя к сокращению срока службы ремня.
Патентные документы
Патентный Документ 1: JP-B-Н05-63656;
Патентный Документ 2: JP-А-2005-265106; и
Патентный Документ 3: Японский Патент № 3734915.
Задачи, решаемые изобретением
Соответственно, задачей настоящего изобретения является создание силового трансмиссионного ремня, способного предотвращать проявление расслаивания, даже когда возникает сильная несоосность шкивов в ходе изменения скорости, для улучшения срока службы ремня; и ременной бесступенчато-регулируемой трансмиссии, оснащенной этим ремнем.
Средства решения задач
В результате обстоятельных исследований для решения указанной задачи, авторы настоящего изобретения нашли, что, если рассчитывать жесткость ремня по направлению ширины таким образом, чтобы она была слегка меньшей по сравнению с традиционным силовым трансмиссионным ремнем, и проектировать удлинение ремня в продольном направлении во время приложения предварительно заданной нагрузки так, чтобы оно было слегка большим сравнительно с традиционным силовым трансмиссионным ремнем с использованием арамидных работающих на растяжение элементов, тем самым преднамеренно регулировать ремень так, чтобы он легко деформировался при сжатии по направлению ширины, и делать ремень легко удлиняющимся в продольном направлении, ремень может поглощать сжимающую нагрузку по направлению ширины ремня и растягивающую нагрузку в продольном направлении ремня, создаваемые при изменении скорости, и может реагировать на несоосность шкивов, и может быть сделано более продолжительным время до возникновения явления расслаивания с вырыванием работающих на растяжение элементов из корпуса ремня, улучшая тем самым срок службы ремня, и в результате авторы настоящего изобретения выполнили настоящее изобретение.
То есть, настоящим изобретением представлен силовой трансмиссионный ремень с работающими на растяжение элементами, проходящими в продольном направлении ремня, несущим работающие на растяжение элементы слоем в контакте по меньшей мере с частью работающих на растяжение элементов, работающим на растяжение резиновым слоем, сформированным на одной поверхности несущего работающие на растяжение элементы слоя, и работающим на сжатие резиновым слоем, сформированным на другой поверхности несущего работающие на растяжение элементы слоя, который имеет многочисленные зубья, образованные на внутренней окружной поверхности работающего на сжатие резинового слоя вдоль продольного направления ремня с заданными интервалами, и который может быть введен во фрикционное зацепление со шкивами боковой поверхностью работающего на сжатие резинового слоя. В этом силовом трансмиссионном ремне работающие на растяжение элементы сформированы из арамидного волокна, работающий на сжатие резиновый слой сформирован из вулканизированной каучуковой композиции, включающей каучуковый компонент и арамидные короткие волокна, и арамидные короткие волокна встроены в вулканизированную каучуковую композицию, будучи ориентированными по направлению ширины ремня. Кроме того, силовой трансмиссионный ремень имеет относительную деформацию от около 0,5 до 0,8%, при сжатии с напряжением 2,0 Н/мм2 по направлению ширины, и силовой трансмиссионный ремень имеет относительную деформацию от 0,35 до 0,7%, будучи растягиваемым в продольном направлении с нагрузкой 2 кH. Арамидное волокно работающих на растяжение элементов может представлять собой поли-пара-фенилентерефталамидное волокно. Каучуковый компонент работающего на сжатие резинового слоя может представлять собой хлоропреновый каучук. Вулканизированная каучуковая композиция работающего на сжатие резинового слоя может дополнительно содержать бисмалеинимид. Содержание арамидных коротких волокон предпочтительно составляет от 10 до 40 частей по массе, и содержание бисмалеинимида предпочтительно составляет от около 1 до около 15 частей по массе на 100 частей по массе резинового компонента. Работающий на сжатие резиновый слой может быть сформирован из вулканизированной каучуковой композиции, имеющей изгибное напряжение, когда деформация по направлению толщины достигает 10%, от 3,5 до 6,0 МПа, когда вулканизацию в прессе выполняют при температуре 160°С под давлением 2,0 МПа в течение 20 минут. Силовой трансмиссионный ремень согласно настоящему изобретению может быть использован в бесступенчато-регулируемой трансмиссии.
Настоящее изобретение также включает ременную бесступенчато-регулируемую трансмиссию, содержащую: бесступенчато-регулируемую трансмиссию (А), содержащую два шкива, каждый из которых имеет вращающийся вал (А1), неподвижную щеку (А2) шкива и подвижную щеку (А3) шкива; и силовой трансмиссионный ремень (В), причем вращающиеся валы (А1) двух шкивов размешены параллельно друг другу, на каждом вращающемся валу (А1) смонтирована неподвижная щека (А2) шкива таким образом, чтобы вращаться вместе с вращающимся валом как единое целое, подвижная щека (А3) шкива установлена так, чтобы быть обращенной к неподвижной щеке шкива с образованием ручья V-образной формы и быть подвижной по продольному направлению вращающегося вала, и силовой трансмиссионный ремень (В) зажат между щеками двух шкивов, и причем силовой трансмиссионный ремень (В) представляет собой силовой трансмиссионный ремень согласно настоящему изобретению.
Преимущества изобретения
В настоящем изобретении, благодаря тому, что жесткость по направлению ширины ремня рассчитана так, чтобы быть слегка меньшей по сравнению с традиционным силовым трансмиссионным ремнем, и удлинение в продольном направлении ремня во время приложения предварительно заданной нагрузки рассчитано так, чтобы быть слегка бóльшим по сравнению с традиционным силовым трансмиссионным ремнем с использованием арамидных работающих на растяжение элементов, тем самым с преднамеренным регулированием ремня так, чтобы он легко деформировался при сжатии по направлению ширины, и делая ремень легко удлиняющимся в продольном направлении, может быть предотвращено возникновение расслаивания, даже если возникает большая несоосность шкивов при изменении скорости, с улучшением тем самым срока службы ремня.
Краткое описание чертежей
Фиг. 1 - схематический вид в разрезе, иллюстрирующий один пример зубчатого клинового ремня с нарезным бортом согласно настоящему изобретению;
Фиг. 2 - схематический вид в перспективе, иллюстрирующий один пример двойного зубчатого клинового ремня согласно настоящему изобретению;
Фиг. 3 - схематический вид бесступенчато-регулируемой трансмиссии;
Фиг. 4 - схематический вид в перспективе для разъяснения метода измерения изгибного напряжения, когда деформация по направлению толщины составляет 10%; и
Фиг. 5 - схематический вид в перспективе для разъяснения метода измерения деформации, когда ремень был подвергнут сжатию по направлению ширины.
Способ осуществления изобретения
Силовой трансмиссионный ремень
Силовой трансмиссионный ремень согласно настоящему изобретению снабжен работающими на растяжение элементами, проходящими в продольном направлении ремня, несущим работающие на растяжение элементы слоем (адгезивным резиновым слоем) в контакте с по меньшей мере частью работающих на растяжение элементов, работающим на растяжение резиновым слоем, сформированным на одной поверхности несущего работающие на растяжение элементы слоя, и работающим на сжатие резиновым слоем, сформированным на другой поверхности несущего работающие на растяжение элементы слоя. На внутренней окружной поверхности работающего на сжатие резинового слоя вдоль продольного направления ремня образованы многочисленные выпуклые участки (зубья) с заданным интервалом, и ремень вводится во фрикционное зацепление со шкивами боковой поверхностью работающего на сжатие резинового слоя. Такой силовой трансмиссионный ремень включает зубчатый ремень, имеющий зубья, сформированные только на работающем на сжатие резиновом слое, и двойной зубчатый ремень, имеющий подобные зубья, сформированные на наружной окружной поверхности работающего на растяжение резинового слоя, в дополнение к работающему на сжатие резиновому слою. Зубчатый ремень предпочтительно представляет собой клиновой ремень, в котором боковая поверхность работающего на сжатие резинового слоя находится в контакте со шкивами (в частности, ремень переменной скорости, применяемый в силовой передаче, в которой передаточное число силовой передачи может изменяться непрерывно во время движения ремня). Примеры зубчатого клинового ремня включают зубчатый клиновой ремень с нарезным бортом и двойной зубчатый клиновой ремень с нарезным бортом.
Фиг. 1 представляет схематический вид в разрезе, иллюстрирующий один пример силового трансмиссионного клинового ремня (зубчатого клинового ремня с нарезным бортом) согласно настоящему изобретению. В этом примере силовой трансмиссионный клиновой ремень содержит работающие на растяжение элементы 2, встроенные в несущий работающие на растяжение элементы слой 1, работающий на сжатие резиновый слой 3, наслоенный на одну поверхность несущего работающие на растяжение элементы слоя 1, и работающий на растяжение резиновый слой 4, наслоенный на другую поверхность несущего работающие на растяжение элементы слоя 1. Работающие на растяжение элементы 2 целиком встроены в такой форме, что они размещены послойно между парой верхнего и нижнего резиновых листов для несущих работающие на растяжение элементы слоев, и размещены друг рядом с другом с заданным шагом параллельно продольному направлению ремня. Кроме того, на работающий на сжатие резиновый слой 3 наслоена армирующая ткань 5, и зубья 6 сформированы с помощью пресс-формы с зубьями. Форма поперечного сечения каждого зуба 6 в продольном направлении ремня представляет собой форму горки (приблизительно полукруглую форму) или трапециевидную форму. То есть, каждый зуб 6 выступает в форме поперечного сечения горки или в трапециевидной форме из днища зуба по направлению толщины ремня. Слоистая структура из работающего на сжатие резинового слоя 3 и армирующей ткани 5 сформирована в виде цельной конструкции вулканизацией слоистой заготовки из армирующей ткани и листа работающего на сжатие каучукового слоя (невулканизированного каучукового листа). Форма поперечного сечения по направлению ширины ремня представляет собой трапециевидную форму, в которой ширина ремня уменьшается по направлению к внутренней окружной стороне ремня от его наружной окружной стороны.
Фиг. 2 представляет схематический вид в перспективе, иллюстрирующий один пример двойного зубчатого клинового ремня. Двойной зубчатый клиновой ремень представляет собой зубчатый клиновой ремень с нарезным бортом, в котором работающий на сжатие резиновый слой 13 и работающий на растяжение резиновый слой 14 сформированы на обеих поверхностях несущего работающие на растяжение элементы слоя 11, имеющего встроенные в него работающие на растяжение элементы 12, соответственно, зубья 16 и 17 сформированы на работающем на сжатие резиновом слое 13 и работающем на растяжение резиновом слое 14, соответственно. Хотя это не иллюстрировано, в этом ремне армирующая ткань нанесена на поверхности работающего на растяжение резинового слоя 14 и работающего на сжатие резинового слоя 13.
Высота и шаг зубьев являются такими же, как в традиционном зубчатом клиновом ремне. В работающем на сжатие резиновом слое высота зубьев может составлять от около 50 до 95% (в частности, от 60 до 80%) толщины всего работающего на сжатие резинового слоя, и шаг зубьев (расстояние между центральными участками соседних зубьев) может составлять от около 50 до 250% (в частности, от 80 до 200%) высоты зубьев. Ситуация с формированием зубьев на работающем на растяжение резиновом слое является такой же, как описано выше.
Работающие на растяжение элементы
Для работающих на растяжение элементов достаточно, если только часть их находится в контакте с несущим работающие на растяжение элементы слоем (адгезивным резиновым слоем), и они не ограничиваются вариантом исполнения, где работающие на растяжение элементы встроены в несущий работающие на растяжение элементы слой. Возможен вариант исполнения, в котором работающие на растяжение элементы встроены между несущим работающие на растяжение элементы слоем и работающим на растяжение резиновым слоем, и возможен вариант исполнения, где работающие на растяжение элементы встроены между несущим работающие на растяжение элементы слоем и работающим на сжатие резиновым слоем. Из этих вариантов исполнения предпочтителен вариант исполнения, в котором работающие на растяжение элементы встроены в несущий работающие на растяжение элементы слой, потому, что может быть предотвращено расслаивание.
Работающие на растяжение элементы влияют на модуль упругости при растяжении по направлению длины ремня, и сформированы из арамидного волокна. Арамидное волокно предпочтительно представляет собой волокно на основе полностью ароматического полиамида, полученного из ароматического диамина и ароматической дикарбоновой кислоты.
Примеры ароматического диамина включают арилендиамин, такой как фенилендиамин, диаминотолуол, ксилилендиамин, 1,4-нафталиндиамин, и бифенилендиамин; простой бис(аминоарил)эфир, такой как простой бис(4-аминофенил)эфир и простой 3,4'-диаминодифениловый эфир; бис(аминоарил)кетон, такой как бис(4-аминофенил)кетон; бис(аминоарил)сульфон, такой как бис(4-аминофенил)сульфон; и бис(аминоарил)алкан, такой как диаминодифенилметан, бис(4-амино-3-этилфенил)метан, бис(4-амино-3-метилфенил)метан, и 2,2'-бис(4-аминофенил)пропан. Эти ароматические диамины могут быть использованы по отдельности или в виде смеси двух или более типов их. Из них предпочтителен симметричный диамин, в котором аминогруппы расположены симметрично, такой как пара-фенилендиамин.
Примеры ароматической дикарбоновой кислоты включают арилендикарбоновую кислоту или ангидрид этой кислоты, такую как фталевая кислота, фталевый ангидрид, изофталевая кислота, терефталевая кислота, и нафталиндикарбоновая кислота (2,6-нафталиндикарбоновая кислота, 1,6-нафталиндикарбоновая кислота, и тому подобные); и биарилендикарбоновую кислоту, такую как 4,4'-бифенилдикарбоновая кислота. Эти ароматические дикарбоновые кислоты могут быть использованы по отдельности или в виде смеси двух или более типов их. Из них предпочтительна симметричная дикарбоновая кислота, в которой карбоксильные группы позиционированы симметрично, такая как терефталевая кислота.
Арамидное волокно предпочтительно представляет собой пара-арамидное волокно, из тех соображений, что оно имеет надлежащую растяжимость и может корректировать деформацию до надлежащего диапазона, когда силовой трансмиссионный ремень растягивают при заданной нагрузке по направлению длины. В особенности предпочтительным является поли-пара-фенилентерефталамидное волокно.
Поли-пара-фенилентерефталамидная смола, из которой состоит поли-пара-фенилентерефталамидное волокно, содержит сложный гомо- или сополиэфир, содержащий поли-пара-фенилентерефталамидную структурную единицу в качестве основного компонента в пропорции, например, 50% мол. или более, предпочтительно от 80 до 100% мол., и еще более предпочтительно от 90 до 100% мол. (в частности, от 95 до 100% мол.). Примеры пригодного к сополимеризации мономера, составляющего сложный сополиэфир, включают ароматический диамин (простой 3,4'-диаминодифениловый эфир, и т.д.) и ароматическую дикарбоновую кислоту (изофталевую кислоту, и т.д.). Имеющиеся в продаже на рынке поли-пара-фенилентерефталамидные волокна включают поли-пара-фенилентерефталамидное волокно (например, «TWARON» (зарегистрированный товарный знак) производства фирмы Teijin Limited, и «KEVLAR» (зарегистрированный товарный знак) производства фирмы Du Pont-Toray Co., Ltd.), сополимерное волокно из поли-пара-фенилентерефталамида и 3,4'-оксидифенилентерефталамида (например, «TECHNORA» (зарегистрированный товарный знак) производства фирмы Teijin Limited), и тому подобные. Из них в особенности предпочтительно поли-пара-фенилентерефталамидное волокно (типа стандартного модуля упругости) с той точки зрения, что деформация, когда силовой трансмиссионный ремень растягивают при предварительно заданной нагрузке по направлению длины, может быть отрегулирована до надлежащего диапазона.
Сырьевая пряжа из арамидного волокна (арамидных работающих на растяжение элементов) должна была иметь только прочность, долговечную при движении силового трансмиссионного ремня, и ее пример включает мультифиламентную пряжу, содержащую монофиламент из арамидного волокна (арамидная мультифиламентная пряжа).
Арамидная мультифиламентная пряжа должна содержать только многочисленные монофиламентные нити, и может содержать монофиламентные нити в количестве, например, от 100 до 5000, предпочтительно от 500 до 4000, и более предпочтительно от 1000 до 3000, из соображений долговечности силового трансмиссионного ремня.
Средняя тонина монофиламентной нити составляет, например, от 1 до 10 децитекс, предпочтительно от 1,2 до 8 децитекс, и более предпочтительно от 1,5 до 5 децитекс.
Арамидная мультифиламентная пряжа может быть использована без связывания монофиламентных нитей между собой в жгуты (например, расплетенных), и может быть применена со связыванием многочисленных монофиламентных нитей с помощью связующего средства (например, скруткой, перемешиванием, скреплением, и т.д.).
Крученая пряжа (или корд) может представлять собой однонаправленную крученую пряжу, включающую многочисленные монофиламентные нити в качестве одинарного волокна, в которой по меньшей мере одно одинарное волокно является правокрученым (S-крученым) или левокрученым (Z-крученым). Одинарное волокно может содержать монофиламентные нити в количестве, например, от 10 до 2000, предпочтительно от 100 до 1800, и более предпочтительно от 500 до 1500, из соображений прочности. Средняя тонина нитей одинарного волокна может составлять, например, от 500 до 3000 децитекс, предпочтительно от 1000 до 2500 децитекс, и более предпочтительно от 1500 до 2000 децитекс.
Как правило, однонаправленная крученая пряжа часто содержит одинарные волокна в количестве от 1 до 6, предпочтительно от 1 до 4, и более предпочтительно от 1 до 3 (например, от 1 до 2). В случае, где однонаправленная крученая пряжа содержит многочисленные одинарные волокна, многочисленные одинарные волокна часто объединены в жгуты (распределены равномерно) и скручены.
Однонаправленная крученая пряжа может представлять собой, например, мягкую крученую пряжу или среднекрученую пряжу (в частности, мягкую крученую пряжу). Число кручений однонаправленной крученой пряжи составляет, например, от 20 до 50 витков/м, предпочтительно от 25 до 45 витков/м, и более предпочтительно от 30 до 40 витков/м. В однонаправленной крученой пряже коэффициент крутки (T.F.), представленный нижеследующим уравнением (1), может составлять, например, от 0,01 до 1, и предпочтительно от 0,1 до 0,8.
Коэффициент крутки = [число кручений (витков/м) × √общая тонина (текс)]/960 (1)
Крученая пряжа предпочтительно представляет собой пряжу, полученную конечной скруткой многочисленных нитей однонаправленной крученой пряжи в качестве первой крученой пряжи (например, органсин (ворсистая пряжа), крученая пряжа «Koma», или пряжа «Lang lay»), с позиции дополнительного повышения прочности, и может представлять собой крученую пряжу, полученную конечной скруткой однонаправленной крученой пряжи и одинарного волокна в качестве первой крученой пряжи (например, штопорная пряжа). Число первой крученой пряжи, составляющей эти крученые пряжи, может составлять, например, от 2 до 5, предпочтительно от 2 до 4, и более предпочтительно от 2 до 3. Кроме того, направление однонаправленной крученой пряжи (направление первой скрутки) и направление конечной скрутки может быть либо одним и тем же направлением, либо обратным направлением, и предпочтительно одинаковое направление (параллельная скрутка) с позиции устойчивости к усталости при изгибе.
Число кручений при конечной скрутке является важным для регулирования деформации, когда ремень растягивают по направлению длины под нагрузкой 2 кH. Число кручений при конечной скрутке может составлять, например, от 50 до 200 витков/м, предпочтительно от 80 до 180 витков/м, и более предпочтительно от 100 до 150 витков/м. При конечной скрутке коэффициент крутки, представленный указанным уравнением (1), может составлять, например, от 0,5 до 6,5, предпочтительно от 0,8 до 5, и более предпочтительно от 1 до 4.
Средний диаметр сырьевой пряжи в арамидных работающих на растяжение элементах может составлять, например, от 0,2 до 2,5 мм, предпочтительно от 0,4 до 2 мм, и более предпочтительно от 0,5 до 1,5 мм.
Чтобы повысить прочность сцепления с каучуковым компонентом, работающие на растяжение элементы могут быть обработаны с использованием разнообразных воздействий для усиления адгезии, например, обработкой жидкостью, содержащей продукт начальной конденсации фенолов и формалина (форполимер фенольной смолы новолачного или резольного типа, и т.д.), обработкой жидкостью, содержащей каучуковый компонент (латекс), обработкой жидкостью, содержащей продукт начальной конденсации и каучуковый компонент (латекс), или обработкой жидкостью, содержащей реакционноспособное соединение (адгезивное соединение), такое как силановый сшивающий реагент, эпоксидное соединение (эпоксидную смолу, и т.д.), или изоцианатное соединение. В предпочтительной адгезионной обработке работающие на растяжение элементы могут быть подвергнуты адгезионной обработке с использованием обработки жидкостью, содержащей продукт начальной конденсации и каучуковый компонент (латекс), в частности, по меньшей мере жидкостью с резорцин-формальдегидным латексом (RFL). Как правило, при адгезионной обработке волокна погружают в RFL-жидкость, с последующим нагреванием и высушиванием, тем самым на поверхности может быть образован равномерный адгезивный слой. Примеры латекса в RFL-жидкости включают хлоропреновый каучук, бутадиен-стирол-винилпиридиновый тройной сополимер, гидрированный нитрильный каучук (H-NBR), и нитрильный каучук (NBR). Эти обрабатывающие жидкости могут быть использованы в их комбинации. Например, работающие на растяжение элементы могут быть подвергнуты такой адгезионной обработке, как предварительная обработка (предварительное погружение) традиционным адгезивным компонентом, таким как реакционноспособное соединение (адгезивное соединение), такое как эпоксидное соединение (эпоксидная смола, и т.д.) или изоцианатное соединение, или обработка каучуковой пастой (наружное покрытие) после RFL-обработки, и затем обработаны RFL-жидкостью.
Работающий на сжатие резиновый слой и работающий на растяжение резиновый слой
(1) Каучуковый компонент
Примеры каучукового компонента, содержащегося в вулканизированной каучуковой композиции, формирующей работающий на сжатие резиновый слой и работающий на растяжение резиновый слой, включают вулканизируемые или сшиваемые каучуки, например, диеновый каучук (натуральный каучук, изопреновый каучук, бутадиеновый каучук, бутилкаучук, хлоропреновый каучук, бутадиен-стирольный каучук (SBR), акрилонитрил-бутадиеновый каучук (нитрильный каучук), акрилонитрил-хлоропреновый каучук, или гидрированный нитрильный каучук, и т.д.), этилен-α-олефиновый эластомер, хлорсульфированный полиэтиленовый каучук, алкилированный хлорсульфированный полиэтиленовый каучук, эпихлоргидринный каучук, акриловый каучук, силиконовый каучук, уретановый каучук, и фторкаучук. Эти каучуковые компоненты могут быть использованы по отдельности или в виде смеси двух или более типов их.
Из них предпочтительны этилен-α-олефиновый эластомер (этилен-α-олефиновый каучук, такой как этилен-пропиленовый каучук (EPR) или этилен-пропилен-диеновый мономер (EPDM), и хлоропреновый каучук, и в особенности предпочтителен хлоропреновый каучук по тем соображениям, что легко регулируется до надлежащего диапазона деформация сжатия работающего на сжатие резинового слоя по направлению ширины ремня. Пропорция хлоропренового каучука в каучуковой композиции может составлять около 50% масс. или более (в частности, от 80 до 100% масс.). Хлоропреновый каучук может быть модифицированного серой типа, или может быть не модифицированного серой типа.
(2) Короткое волокно
Вулканизированная каучуковая композиция, формирующая работающий на сжатие резиновый слой, содержит короткие волокна в дополнение к каучуковому компоненту, и предпочтительно, чтобы работающий на растяжение резиновый слой также содержал короткие волокна. В качестве коротких волокон применяют арамидные короткие волокна из тех соображений, что они являются жесткими по направлению ширины ремня и имеют высокие прочность и модуль упругости. Кроме того, арамидные короткие волокна проявляют высокое сопротивление истиранию.
В работающем на сжатие резиновом слое арамидные короткие волокна ориентированы вдоль направления ширины ремня. В случае, где работающий на растяжение резиновый слой содержит арамидные короткие волокна, предпочтительно, чтобы арамидные короткие волокна также были ориентированы вдоль направления ширины ремня. Как правило, способ ориентирования арамидных коротких волокон по направлению ширины ремня представляет собой, например, способ прокатки под давлением, прилагаемым валками.
В качестве арамидных коротких волокон могут быть использованы арамидные короткие волокна, показанные в качестве примера для арамидных работающих на растяжение элементов. Среди имеющихся в продаже на рынке продуктов может быть применено, например, поли-пара-фенилентерефталамидное волокно (например, «TWARON (зарегистрированный товарный знак)» производства фирмы Teijin Limited, и «KEVLAR (зарегистрированный товарный знак)» производства фирмы Du Pont-Toray Co., Ltd.), сополимерное волокно из поли-пара-фенилентерефталамида и 3,4'-оксидифенилентерефталамида (например, «TECHNORA (зарегистрированный товарный знак)» производства фирмы Teijin Limited), и поли-мета-фениленизофталамидное волокно, то есть, мета-типа (например, «CONEX (зарегистрированный товарный знак)» производства фирмы Teijin Limited, и «NOMEX (зарегистрированный товарный знак)» производства фирмы Du-Pont). Из них предпочтительно то же поли-пара-фенилентерефталамидное волокно, что и в арамидных работающих на растяжение элементах, и в особенности предпочтительно поли-пара-фенилентерефталамидное волокно (типа стандартного модуля упругости) с той точки зрения, что оно имеет такие свойства, как низкий модуль упругости при растяжении, может поддерживаться надлежащая жесткость по направлению ширины ремня, и надлежащим образом может поглощаться сжимающая нагрузка по направлению ширины ремня.
Средняя длина арамидных коротких волокон составляет, например, от 1 до 20 мм, предпочтительно от 2 до 15 мм, и более предпочтительно от 3 до 10 мм, и средний диаметр волокон в них составляет, например, от 5 до 50 мкм, предпочтительно от 7 до 40 мкм, и более предпочтительно от 10 до 35 мкм.
Арамидные короткие волокна могут быть подвергнуты адгезионной обработке (или поверхностной обработке) таким же образом, как в работающих на растяжение элементах. Подобно арамидным работающим на растяжение элементам, арамидные короткие волокна предпочтительно подвергают адгезионной обработке по меньшей мере RFL-жидкостью.
Содержание арамидных коротких волокон составляет, например, от 10 до 40 частей по массе, предпочтительно от 15 до 35 частей по массе, и более предпочтительно от 20 до 30 частей по массе, на 100 частей по массе каучукового компонента. Когда содержание арамидных коротких волокон является слишком низким, жесткость по направлению ширины ремня снижается, и легко возникает деформация вследствие уменьшения устойчивости к боковому давлению, и в результате этого становится коротким срок службы ремня. С другой стороны, когда содержание является слишком большим, снижаются устойчивость к усталости при изгибе работающего на сжатие резинового слоя и работающего на растяжение резинового слоя (в особенности работающего на сжатие резинового слоя) (работающий на сжатие резиновый слой становится твердым, и возрастает изгибное напряжение), и в результате этого повышается износ при изгибе в состоянии, в котором диаметр изгиба ремня является малым, и ухудшается характеристика экономии топлива.
Пропорция арамидных коротких волокон является весьма важным фактором для регулирования деформации, когда ремень сжимается при напряжении 2,0 Н/мм2 по направлению ширины на величину от 0,5 до 0,8%, и благодаря этому фактору силовой трансмиссионный ремень согласно настоящему изобретению достигает таких характеристик, что может сохраняться жесткость по направлению ширины ремня, и может поглощаться сжимающая нагрузка по направлению ширины ремня. Когда в качестве арамидных коротких волокон выбирают поли-пара-фенилентерефталамидные волокна, и корректируют до вышеуказанной пропорции, могут быть легко достигнуты указанные характеристики ремня.
Вулканизированная каучуковая композиция, формирующая работающий на сжатие резиновый слой и работающий на растяжение резиновый слой, может содержать другие короткие волокна в дополнение к арамидным коротким волокнам. Примеры других коротких волокон включают синтетические волокна, такие как полиолефиновые волокна (полиэтиленовые волокна или полипропиленовые волокна, и т.д.), полиамидные волокна (волокна из полиамида-6, волокна из полиамида-66 или волокна из полиамида-46, и т.д.), полиалкиленарилатные волокна [С2-4-алкилен-С6-14-арилатные волокна, такие как полиэтилентерефталатные (PET) волокна или полиэтиленнафталатные (PEN) волокна, и т.д.], винилоновые волокна, волокна из поливинилового спирта, и волокна из поли-пара-фенилен-бензобисоксазола (PBO); натуральные волокна, такие как хлопок, пенька и шерсть; и неорганические волокна, такие как углеродные волокна. Средняя длина и средний диаметр волокон в других коротких волокнах может быть таким же, как в арамидных коротких волокнах, и другие короткие волокна могут быть подвергнуты адгезионной обработке подобным образом, как арамидные короткие волокна.
Когда каучуковая композиция содержит другие короткие волокна, совокупное количество арамидных коротких волокон и других коротких волокон составляет, например, от 15 до 45 частей по массе, предпочтительно от 20 до 40 частей по массе, и более предпочтительно от 25 до 35 частей по массе, на 100 частей по массе каучуковой композиции. Когда содержание коротких волокон является слишком высоким, снижается диспергируемость коротких волокон в каучуковой композиции, приводя к плохой дисперсности, и существует возможность возникновения трещин в работающем на сжатие резиновом слое или работающем на растяжение резиновом слое на ранней стадии, начиная с этого участка.
(3) Другие добавки
При необходимости, вулканизированная каучуковая композиция для формирования работающего на сжатие резинового слоя и работающего на растяжение резинового слоя может содержать вулканизирующий агент или сшивающий агент (или добавку типа сшивающего реагента), вспомогательный сшивающий агент, вспомогательный вулканизатор, ускоритель вулканизации (например, тиурамовый ускоритель, такой как тетраметилтиурамдисульфид (TMTD) или дипентаметилентиурамдисульфид (DPTT), тиазоловый ускоритель, такой как 2-меркаптобензотиазол, сульфенамидный ускоритель, такой как N-циклогексил-2-бензотиазилсульфенамид (CBS), гуанидины, и мочевинный или тиомочевинный ускоритель), замедлитель вулканизации (например, оксид цинка, оксид магния, оксид кальция, оксид бария, оксид железа, оксид меди, оксид титана, или оксид алюминия), усилитель (сажу, или оксид кремния, такой как гидратированный кремнезем, и т.д.), наполнитель (глину, карбонат кальция, тальк или слюду, и т.д.), умягчитель (например, масла, такие как парафиновое масло или нафтеновое масло), эмульгатор или технологическую добавку (стеариновую кислоту, металлическую соль стеариновой кислоты, воск, или парафин, и т.д.), противостаритель (антиоксидант, термический противостаритель, предохраняющую от растрескивания добавку, или антиозонант, и т.д.), окрашивающую добавку, усилитель клейкости, пластификатор, связующий агент (силановый связующий реагент, и т.д.), стабилизатор (поглотитель ультрафиолетового излучения или термический стабилизатор, и т.д.), огнезащитный состав, антистатик, и тому подобные. В качестве сшивающего реагента может действовать оксид металла.
В качестве вулканизирующего или сшивающего реагента могут быть применены стандартные компоненты, в зависимости от типа каучуковой композиции. Когда каучуковая композиция представляет собой хлоропреновый каучук, в качестве вулканизирующего или сшивающего реагента может быть использован оксид металла (оксид магния или оксид цинка, и т.д.). Оксид металла может быть применен в сочетании с еще одним вулканизирующим агентом (серным вулканизирующим агентом, и т.д.), и оксид металла и/или серный вулканизирующий агент могут быть использованы по отдельности или в комбинации с ускорителем вулканизации. Пропорция вулканизирующего агента может быть выбрана из диапазона от около 1 до 20 частей по массе (в частности, от 3 до 15 частей по массе) на 100 частей по массе каучуковой композиции, в зависимости от типа вулканизирующего агента и каучукового компонента.
В качестве вспомогательного сшивающего агента (вспомогательного сшивающего агента или вспомогательного вулканизатора, вспомогательного реагента) могут быть применены общеупотребительные вспомогательные сшивающие агенты. Могут быть использованы бисмалеинимиды (алифатический бисмалеинимид, например, бисмалеинимидное производное алкана, такое как N,N'-1,2-этилен-бисмалеинимид, и бисмалеинимидное производное циклоалкана, такое как 1,6'-бисмалеинимидо-(2,2,4-триметил)циклогексан; арен-бисмалеинимид, или ароматический бисмалеинимид, например, такой арен-бисмалеинимид, как N,N'-мета-фенилен-бисмалеинимид или 4-метил-1,3-фенилен-бисмалеинимид, диарилалкан-бисмалеинимид, такой как 4,4'-дифенилметан-бисмалеинимид, бис[(диарилокси)арен-бисмалеинимидо]алкан, такой как 2,2-бис[4-(4-малеинимидофенокси)фенил]пропан, бисмалеинимидное производное простого диарилового эфира, такое как бисмалеинимидное производное простого 4,4'-дифенилового эфира, диарилсульфон-бисмалеинимид, такой как 4,4'-дифенилсульфон-бисмалеинимид, и (диарилокси)арен-бисмалеинимид, такой как 1,3-бис(3-малеинимидофенокси)бензол; и тому подобные, в зависимости от каучуковой композиции (например, хлоропренового каучука). Эти вспомогательные сшивающие агенты могут быть использован по отдельности или как смеси двух или более типов их. Из них предпочтителен арен-бисмалеинимид, или ароматический бисмалеинимид, такой как N,N'-мета-фенилен-дималеинимид. В настоящем изобретении степень сшивания регулируют добавлением вспомогательного сшивающего агента (в частности, бисмалеинимидов), тем самым может быть скорректирована жесткость по направлению ширины ремня, и, дополнительно, может быть предотвращен адгезионный износ. Из этих соображений является предпочтительным применение вспомогательного сшивающего агента.
Содержание вспомогательного сшивающего агента (в частности, бисмалеинимидов) составляет, например, от 1 до 15 частей по массе, предпочтительно от 1 до 10 частей по массе, и более предпочтительно от 2 до 8 частей по массе, на 100 частей по массе каучуковой композиции, в расчете на содержание твердого вещества.
Пропорция усилителя и наполнителя (в частности, такого усилителя, как сажа) составляет, например, от 1 до 100 частей по массе, предпочтительно от 3 до 80 частей по массе, и более предпочтительно от 5 до 50 частей по массе, на 100 частей по массе каучуковой композиции.
Содержание умягчителя (масел, таких как нафтеновое масло) составляет, например, от 1 до 30 частей по массе, предпочтительно от 3 до 20 частей по массе, и более предпочтительно от 4 до 10 частей по массе, на 100 частей каучуковой композиции.
Толщина работающего на сжатие резинового слоя составляет, например, от 2 до 25 мм, предпочтительно от 3 до 16 мм, и более предпочтительно от 4 до 12 мм. Толщина работающего на растяжение резинового слоя составляет, например, от 0,8 до 10 мм, предпочтительно от 1,2 до 6,5 мм, и более предпочтительно от 1,6 до 5,2 мм.
Вулканизированная каучуковая композиция, формирующая работающий на сжатие резиновый слой, предпочтительно имеет изгибное напряжение, когда деформация по направлению толщины достигла 10%, от 3,5 до 6,0 МПа (например, от 4 до 5,5 МПа), будучи вулканизированной в прессе при температуре 160°С под давлением 2,0 МПа в течение 20 минут. Если изгибное напряжение, когда деформация по направлению толщины достигла 10%, превышает 6,0 МПа, ремень становится слишком твердым, и сжимающая нагрузка по направлению ширины ремня, и растягивающая нагрузка по направлению длины ремня, создаваемые при изменении скорости, не могут быть поглощены, возникает несоосность, и легко происходит явление расслаивания, при котором работающие на растяжение элементы выступают из корпуса ремня. С другой стороны, когда изгибное напряжение, когда деформация по направлению толщины достигла 10%, составляет менее 3,5 МПа, ремень становится слишком мягким и легко деформируется, и легко возникает расслаивание.
Несущий работающие на растяжение элементы слой
В несущем работающие на растяжение элементы слое (адгезивном резиновом слое) может быть применена такая же вулканизированная каучуковая композиция (каучуковая композиция, содержащая такой каучуковый компонент, как хлоропреновый каучук), как в работающем на сжатие резиновом слое и в работающем на растяжение резиновом слое, и тому подобных. В вулканизированной каучуковой композиции для несущего работающие на растяжение элементы слоя в качестве каучукового компонента часто применяют такой же набор или такой же сорт каучуков, как в каучуковом компоненте вулканизированной каучуковой композиции для работающего на сжатие резинового слоя. Вулканизированная каучуковая композиция для формирования несущего работающие на растяжение элементы слоя может содержать такие же добавки, как в работающем на сжатие резиновом слое и работающем на растяжение резиновом слое. Например, она может содержать вулканизирующий агент или сшивающий агент (например, оксид металла, такой как оксид магния или оксид цинка, или серный вулканизирующий агент, такой как сера), вспомогательный сшивающий агент или вспомогательную сшивающую добавку (например, малеинимидный сшивающий агент, такой как N,N'-мета-фенилен-дималеинимид), ускоритель вулканизации (TMTD, DPTT или CBS, и т.д.), усилитель (сажу или кремнезем, и т.д.), умягчитель (например, масла, такие как нафтеновое масло), эмульгатор или вспомогательную технологическую добавку (стеариновую кислоту, металлическую соль стеариновой кислоты, воск, или парафин, и т.д.), противостаритель, повышающий прочность сцепления реагент (продукт соконденсации резорцина и формальдегида или аминную смолу, и т.д.), наполнитель (глину, карбонат кальция, тальк или слюду, и т.д.), окрашивающую добавку, усилитель клейкости, пластификатор, и тому подобные. Пропорции вулканизирующего агента или сшивающего агента, и вспомогательного сшивающего агента или вспомогательной сшивающей добавки могут быть выбраны из тех же диапазонов, как в вулканизированных каучуковых композициях для работающего на сжатие резинового слоя и работающего на растяжение резинового слоя.
Толщина несущего работающие на растяжение элементы слоя может быть надлежащим образом выбрана в зависимости от типа ремня, и составляет, например, от 0,4 до 3,0 мм, предпочтительно от 0,6 до 2,2 мм, и более предпочтительно от 0,8 до 1,4 мм.
Армирующая ткань
Ситуация с использованием армирующей ткани в силовом трансмиссионном ремне не ограничивается вариантом исполнения, в котором армирующую ткань наслаивают на поверхность работающего на сжатие резинового слоя, и может представлять собой, например, вариант исполнения, в котором армирующую ткань наслаивают на поверхность работающего на растяжение резинового слоя (поверхность, противоположную поверхности в контакте с несущим работающие на растяжение элементы слоем), и вариант исполнения, в котором армирующую ткань встраивают в работающий на сжатие резиновый слой и/или работающий на растяжение резиновый слой. Армирующая ткань может быть сформирована, например, из тканевого материала, такого как текстильная ткань, крупноячеистое полотно, трикотажная ткань, или нетканый материал (предпочтительно текстильной ткани), и при необходимости она может быть наслоена на поверхность работающего на сжатие резинового слоя и/или работающего на растяжение резинового слоя после подвергания описанной выше адгезионной обработке, например, обработке RFL-жидкостью (погружная обработка, и т.д.), втиранием, при котором каучук для несущего работающие на растяжение элементы слоя втирают в тканевый материал, или наслоением (нанесением покрытия) каучука для несущего работающие на растяжение элементы слоя на тканевый материал.
В описании, в случае, где армирующую ткань наслаивают на поверхность работающего на сжатие резинового слоя или работающего на растяжение резинового слоя, работающий на сжатие резиновый слой или работающий на растяжение резиновый слой часто определяется вариантом исполнения, включающим армирующую ткань (то есть, многослойный композит из работающего на сжатие резинового слоя или работающего на растяжение резинового слоя и армирующей ткани).
Способ изготовления силового трансмиссионного ремня
Способ изготовления силового трансмиссионного ремня согласно настоящему изобретению не является конкретно ограниченным, и в отношении стадии наслоения каждого слоя (способа изготовления ременного рукава) может быть применен традиционный способ.
Например, в качестве одного примера способа изготовления двойного зубчатого клинового ремня, как иллюстрированного на Фиг. 2, многослойный композит, содержащий армирующую ткань (нижнюю ткань) и лист для работающего на сжатие резинового слоя (невулканизированного каучука) размещают в пресс-форме с плоскими зубьями, в которой созданы попеременные зубчатые участки и канавки, в состоянии ориентированной вниз армирующей ткани, и проводят прессование в прессе при температуре от 60 до 100°С (в частности, от 70 до 80°С) для получения зубчатого слоя, имеющего выдавленные зубья (слоя, который не полностью вулканизирован и находится в полувулканизированном состоянии), и после этого оба конца зубчатого слоя могут быть срезаны по вертикали от вершинного участка зуба. Кроме того, отформованное изделие может быть получено способом, в котором наносят покрытие на цилиндрическую форму с внутренней маточной формой, выполненной из вулканизированного каучука, имеющего попеременно размещенные зубья и канавки, наматывают зубчатый слой так, чтобы он входил в зацепление с зубьями и канавками для сопряжения на вершине выступа зуба, наслаивают каучуковый лист для первого несущего работающие на растяжение элементы слоя (каучука для нижнего несущего работающие на растяжение элементы слоя: невулканизированного каучука) на намотанный зубчатый слой, накручивают по спирали работающие на растяжение элементы, и затем наматывают на них каучуковый лист для второго несущего работающие на растяжение элементы слоя (каучука для верхнего несущего работающие на растяжение элементы слоя: такого же, как каучуковый лист для нижнего несущего работающие на растяжение элементы слоя), лист для работающего на растяжение резинового слоя (невулканизированного каучука), и армирующую ткань (верхнюю ткань). После этого пресс-форму накрывают рубашкой, сделанной из вулканизированного каучука, и помещают в вулканизационную камеру, и проводят вулканизацию при температуре от около 120 до 200°С (в частности, от 150 до 180°С) для получения ременного рукава. Затем ременный рукав разрезают для придания клиновидной формы с использованием резака или тому подобного.
Характеристики силового трансмиссионного ремня
Характеристики силового трансмиссионного ремня, изготовленного согласно настоящему изобретению, являются таким, что деформация, когда ремень сжимают по направлению ширины с созданием напряжения 2,0 Н/мм2 (жесткость по направлению ширины ремня), и деформация, когда ремень растягивают по направлению длины под нагрузкой 2 кH, удовлетворяют следующим характеристикам.
То есть, жесткость по направлению ширины ремня является такой, что деформация, когда ремень сжимают по направлению ширины с созданием напряжения 2,0 Н/мм2, составляет от 0,5 до 0,8%, предпочтительно от 0,52 до 0,75%, и более предпочтительно от 0,53 до 0,7% (в частности, от 0,55 до 0,65%). В пределах этого диапазона, в случае, где силовой трансмиссионный ремень размещен между двумя парами щек (шкивов) бесступенчато-регулируемой трансмиссии, в которой неподвижные щеки расположены на двух параллельно ориентированных вращающихся валах, и вращаются заодно с вращающимися валами, и подвижные щеки расположены обращенными к неподвижной щеке с образованием ручья клиновидной формы, и движется, то, даже если возникает большая несоосность при изменении скорости, и ремень подвергается воздействию большого бокового давления от щеки, ремень деформируется по направлению ширины ремня для поглощения сжимающей нагрузки, и становится более длительной продолжительность пробега до проявления расслаивания. Когда деформация сжатия по направлению ширины ремня превышает 0,8%, возрастает внутренняя деформация на поверхности раздела между работающими на растяжение элементами и несущим работающие на растяжение элементы слоем, существует возможность того, что работающие на растяжение элементы легко отслаиваются, и легко возникает расслаивание после короткой продолжительности пробега. С другой стороны, если деформация сжатия по направлению ширины ремня составляет менее 0,5%, сжимающая нагрузка по направлению ширины ремня не может быть поглощена, и легко возникает расслаивание после короткой продолжительности пробега.
Деформация, когда ремень сжимают по направлению ширины с созданием напряжения 2,0 Н/мм2, может быть измерена методом, описанным в приведенных ниже Примерах.
Жесткость по направлению длины ремня является такой, что деформация, когда ремень растягивают по направлению длины под нагрузкой 2 кH, составляет от 0,35 до 0,7% (например, от 0,40 до 0,69%), предпочтительно от 0,5 до 0,68% (например, от 0,55 до 0,68%), и более предпочтительно от около 0,6 до 0,65%, В пределах этого диапазона, в частности, где силовой трансмиссионный ремень размещен между двумя парами щек (шкивов) вышеупомянутой бесступенчато-регулируемой трансмиссии, и движется, то, даже если возникает большая несоосность при изменении скорости, и ремень подвергается воздействию большого бокового давления от щек, ремень деформируется по направлению длины для поглощения растягивающей нагрузки, и становится более длительной продолжительность пробега до проявления расслаивания. Когда деформация растяжения по направлению длины ремня превышает 0,7%, возрастает внутренняя деформация на поверхности раздела между работающими на растяжение элементами и несущим работающие на растяжение элементы слоем, и существует возможность того, что работающие на растяжение элементы легко отслаиваются, и легко возникает расслаивание после короткой продолжительности пробега. С другой стороны, если деформация растяжения составляет менее 0,35%, ремень не может поглощать растягивающую нагрузку по направлению длины, и легко возникает расслаивание после короткой продолжительности пробега.
Деформация, когда ремень растягивают по направлению длины под нагрузкой 2 кH, может быть измерена методом, описанным в приведенных ниже Примерах.
Ременная бесступенчато-регулируемая трансмиссия
Ременное устройство для изменения скорости согласно настоящему изобретению представляет собой ременную бесступенчато-регулируемую трансмиссию, включающую бесступенчато-регулируемую трансмиссию, содержащую два шкива, каждый из которых имеет вращающийся вал, неподвижную щеку шкива и подвижную щеку шкива, и силовой трансмиссионный ремень согласно настоящему изобретению. Вращающиеся валы двух шкивов размещены параллельно друг другу, на каждом вращающемся валу смонтирована неподвижная щека шкива таким образом, чтобы быть способной вращаться воедино с вращающимся валом, причем подвижная щека шкива установлена так, чтобы быть подвижной по продольному направлению вращающегося вала, будучи обращенной к неподвижной щеке шкива с образованием ручья V-образной формы, и силовой трансмиссионный ремень зажат между щеками шкивов двух шкивов.
Фиг. 3 представляет схематический вид (бесступенчатого) ременной бесступенчато-регулируемой трансмиссии согласно настоящему изобретению. Эта ременная бесступенчато-регулируемая трансмиссия оснащена двумя шкивными валами (вращающимися валами) 31 и 32, которые параллельны друг другу, ведущим (первичным) шкивом 33 для изменения скорости и ведомым (вторичным) шкивом 34 для изменения скорости, которые размещены на каждом шкивном валу, и ремень 35 переменной скорости надет на ведущий шкив для изменения скорости и ведомый шкив для изменения скорости.
Ведущий шкив 33 для изменения скорости имеет конические поверхности, обращенные друг к другу, и имеет неподвижную щеку 36а, закрепленную на шкивном валу 31 без возможности перемещения по направлению оси вала, и подвижную щеку 36b, имеющую коническую поверхность, поддерживаемую подвижно по направлению оси вала, которые должны удерживать ремень 35 переменной скорости между коническими поверхностями. Подобным образом, ведомый шкив 34 для изменения скорости имеет конические поверхности, обращенные друг к другу, и имеет неподвижную щеку 37а, закрепленную на шкивном валу 32 без возможности перемещения по направлению оси вала, и подвижную щеку 37b, имеющую коническую поверхность, поддерживаемую подвижно по направлению оси вала, которые должны удерживать ремень 35 переменной скорости между коническими поверхностями. Неподвижная щека 36а ведущего шкива 33 для изменения скорости и неподвижная щека 37а ведомого шкива 34 для изменения скорости размещены так, чтобы быть обращенным друг к другу через ремень 35 переменной скорости по направлению оси вала.
В такой ременной бесступенчато-регулируемой трансмиссии расстояние между коническими поверхностями щек 36а и 36b увеличивается при перемещении конической поверхности подвижной щеки 36b назад относительно стороны ведущего шкива 33 для изменения скорости, и расстояние между коническими поверхностями щек 37а и 37b сокращается при перемещении конической поверхности подвижной щеки 37b вперед относительно стороны ведомого шкива 34 для изменения скорости. При этом регулируется ширина удерживающего ремень промежутка, уменьшается радиус делительной окружности на стороне ведущего шкива 33 для изменения скорости, и увеличивается радиус делительной окружности на стороне ведомого шкива 34 для изменения скорости, и тем самым создается силовая передача, имеющая передаточное отношение ременной передачи свыше 1.
В отличие от этого, расстояние между коническими поверхностями щек уменьшается на стороне ведущего шкива 33 для изменения скорости, и расстояние между коническими поверхностями щек увеличивается на стороне ведомого шкива 34 для изменения скорости, и тем самым регулируется ширина удерживающего ремень промежутка. Увеличивается радиус делительной окружности на стороне ведущего шкива 33 для изменения скорости, и уменьшается радиус делительной окружности на стороне ведомого шкива 34 для изменения скорости, и тем самым получается силовая передача, имеющая передаточное отношение ременной передачи менее 1.
В результате операции изменения скорости, даже если несоосность предотвращается регулированием положений удерживающих ремень промежутков по направлению оси валов при определенном передаточном отношении ременной передачи, неизбежно возникает несоосность (С) в положении с другим передаточным отношением ременной передачи. В этом случае при боковом давлении подвижной щеки 36b ведущего шкива 33 для изменения скорости боковая сторона ремня на стороне, контактирующей с нею, воспринимает большую сжимающую нагрузку.
То есть, когда несоосность (С) определяется как расстояние по направлению вала между центральным положением между поверхностями щек неподвижной щеки 36а и подвижной щеки 36b ведущего шкива 33 для изменения скорости, и центральным положением между поверхностями щек неподвижной щеки 37а и подвижной щеки 37b ведомого шкива 34 для изменения скорости, и межосевое расстояние (L) определяется как осевое расстояние между центральными линиями двух параллельных шкивных валов 31 и 32, величина несоосности (угол θ) получается как tan θ=C/L. Угол θ составляет максимально 1,0° (например, от 0,1 до 1,0°).
Примеры
Настоящее изобретение описано далее более подробно на основе Примеров, но должно быть понятно, что изобретение не ограничивается этими Примерами. Ниже описаны метод измерения и метод оценки каждой характеристики, и сырьевые материалы, используемые в Примерах. Если не оговорено иное, «части» и «%» приведены в единицах массы.
Изгибное напряжение, когда деформация по толщине резинового листа составляет 10%
Невулканизированной каучуковый лист для работающего на сжатие резинового слоя вулканизировали в прессе при температуре 160°С в течение 20 минут для получения вулканизированной резиновой формовки (длина: 60 мм, ширина: 25 мм, и толщина: 6,5 мм). Короткие волокна сделали ориентированными параллельно направлению (соответствующему направлению ширины ремня) длины вулканизированной резиновой формовки. Как иллюстрировано на Фиг. 4, вулканизированную резиновую формовку 41 разместили и удерживали на паре поворотных валиков (с диаметром 6 мм) 42а и 42b, отстоящих друг от друга на расстояние 20 мм, и на центральную часть верхней поверхности вулканизированной резиновой формовки поместили металлический прижимной элемент 43 по направлению, перпендикулярному относительно направления ориентации коротких волокон. Вершина прижимного элемента 43 имеет полукруглую форму, имеющую диаметр 10 мм, и вулканизированная резиновая формовка 41 может быть равномерно прижата вершиной. Кроме того, при прижатии между нижней поверхностью вулканизированной резиновой формовки 41 и валиками 42а и 42b действует сила трения, создавая деформацию сжатия вулканизированной резиновой формовки. Однако влияние трения снижается, поскольку валики 42а и 43b могут вращаться. Состояние, в котором вершина прижимного элемента 43 находится в контакте с верхней поверхностью вулканизированной резиновой формовки 41, и прижатие не проводится, определяют как «0», из этого состояния верхнюю поверхность вулканизированной резиновой формовки 41 прижимают опусканием прижимного элемента 43 со скоростью 100 мм/мин, и напряжение, когда деформация по направлению толщины вулканизированной резиновой формовки 41 достигает 10%, измеряют как изгибное напряжение.
Деформация, когда ремень сжимают по направлению ширины с напряжением 2,0 Н/мм2
Образец 50 ремня, полученный разрезанием испытуемого силового трансмиссионного ремня на длину 10 мм, сэндвичеобразно зажимают вертикально между двумя металлическими зажимами 51а и 52b таким образом, что боковые поверхности ремня находятся в контакте с этими зажимами 51а и 51b, как иллюстрировано на Фиг. 5. В этом случае положение верхнего зажима 51а определяют как исходное положение в сэндвичеобразном состоянии, то есть, образец 50 ремня не является сжатым зажимами. Верхний зажим 51а прижимали к образцу 50 ремня со скоростью 10 мм/мин с использованием самописца для деформирования образца 50 ремня на 1%, с последующим выдерживанием в этом состоянии в течение 1 секунды, и возвратили верхний зажим 51а в верхнее исходное положение (предварительное сжатие). Это предварительное сжатие повторяли три раза, и деформацию, когда образец 50 ремня был подвергнут сжатию по направлению ширины с напряжением 2,0 Н/мм2, получили из кривой зависимости деформации от напряжения, измеренной в четвертом испытании на сжатие (при таких же условиях, как в предварительном сжатии).
Деформация, когда ремень растягивают по направлению длины с нагрузкой 2 кН
Образец ремня поместили между зажимными патронами с расстоянием 250 мм между ними, с использованием прибора для испытания на растяжение («AUTOGRAPH AG-5000A» производства фирмы Shimadzu Corporation), испытание на растяжение проводили при обычной температуре со скоростью растяжения 50 мм/мин, измерили относительное удлинение при нагрузке 2 кH, и получили значение относительного удлинения (деформации).
Срок службы до расслоения
Испытуемый ремень надели на двухвальный прибор для испытания изменения скорости, включающий ведущий шкив (диаметр шкива: 90 мм), состоящий из неподвижной щеки и подвижной щеки, и ведомый шкив (диаметр шкива: 190 мм), подобным образом состоящий из неподвижной щеки и подвижной щеки, к ведомому шкиву приложили нагрузку 1,5 кH, и ремень перемещали в состоянии настройки вращения ведущего шкива на скорость 6000 об/мин, и с приложением нагрузки 55 Нм как крутящего момента на валу привода. Температура окружающей среды составляла 110°С. В этом случае между ведущим шкивом и ведомым шкивом отрегулировали несоосность на 1,0°. После пробега измерили время, когда произошло расслаивание.
Сырьевые материалы
Короткое волокно
Арамидное короткое волокно (Twaron): «TWARON» производства фирмы Teijin Limited, пряжа с пересечками, средняя длина волокна: 3 мм, средний диаметр волокна: 12 мкм
Арамидное короткое волокно (Technora): «TECHNORA» производства фирмы Teijin Limited, пряжа с пересечками, средняя длина волокна: 3 мм, средний диаметр волокна: 12 мкм
Волокно PBO (поли-пара-фенилен-бензобисоксазол): «ZYLON» производства фирмы Toyo Boseki Co., Ltd., пряжа с пересечками, средняя длина волокна: 3 мм, средний диаметр волокна: 12 мкм
Использованное короткое волокно представляло собой короткое волокно, имеющее адгезионное отношение твердых компонентов 6% масс., полученное при подвергании адгезионной обработке RFL-жидкостью (содержащей резорцин, формальдегид и латекс из винилпиридин-стирол-бутадиенового каучука в качестве латекса). Использованная RFL-жидкость представляла собой жидкость, содержащую резорцин: 2,6 части по массе, 37%-ный формалин: 1,4 части по массе, латекс из винилпиридин-стирол-бутадиенового сополимера (производства фирмы Zeon Corporation): 17,2 частей по массе, и воду: 78,8 частей по массе.
Другие добавки
Масло на основе простого-сложного эфира: «RS700» производства фирмы ADEKA
Сажа: «SEAST 3» производства фирмы Tokai Carbon Co., Ltd.
Противостаритель: «NONFLEX OD3» производства фирмы Seiko Chemical Co., Ltd.
Кремнезем: «Nipsil VN3» производства фирмы Tosoh Silica Corporation
Ускоритель вулканизации: тетраметилтиурамдисульфид (TMTD)
Работающие на растяжение элементы 1
Два жгута (называемых пряжами из арамидного одинарного волокна) из некрученых нитей арамидного волокна, равномерно размещенных в форме ленты, состоящей из арамидных волокон («TECHNORA (зарегистрированный товарный знак)» производства фирмы Teijin Limited) с тониной 1670 децитекс (число нитей: 1000), сначала подвергли первой крутке (Z-крутке) с числом первой крутки 3,7 витков/10 см, и три пряжи, подвергнутых тем самым первой крутке, свели в жгут и подвергли конечной крутке (Z-крутке) в том же направлении, как первая крутка, с числом конечной крутки 13,1 витков/10 см, с образованием крученой структуры 2×3. Таким образом, получили необработанный корд с общим значением денье 10020. Необработанный корд подвергли предварительному погружению в обрабатывающую жидкость, полученную смешением уретанового форполимера («MILLIONATE MR-200» производства фирмы Nippon Polyurethane Industry Co., Ltd.) с толуолом, с последующим перемешиванием при комнатной температуре в течение 10 минут, и затем высушили при температуре от около 170 до 180°С, погрузили в RFL-жидкость, и подвергли растягивающей термофиксирующей обработке при температуре от 200 до 240°С для получения обработанного корда.
Работающие на растяжение элементы 2
Два жгута (называемых пряжами из арамидного одинарного волокна) из некрученых нитей арамидного волокна, равномерно размещенных в форме ленты, состоящей из арамидных волокон («TWARON (зарегистрированный товарный знак)» производства фирмы Teijin Limited, типа со стандартным модулем) с тониной 1670 децитекс (число нитей: 1000), сначала подвергли первой крутке (Z-крутке) с числом первой крутки 15,8 витков/10 см, и три пряжи, подвергнутых тем самым первой крутке, свели в жгут и подвергли конечной крутке (Z-крутке) в том же направлении, как первая крутка, с числом конечной крутки 19,7 витков/10 см, с образованием крученой структуры 2×3. Таким образом, получили необработанный корд с общим значением денье 10020. Необработанный корд подвергли предварительному погружению в обрабатывающую жидкость, полученную смешением уретанового форполимера («MILLIONATE MR-200» производства фирмы Nippon Polyurethane Industry Co., Ltd.) с толуолом, с последующим перемешиванием при комнатной температуре в течение 10 минут, и затем высушили при температуре от около 170 до 180°С, погрузили в RFL-жидкость, и подвергли растягивающей термофиксирующей обработке при температуре от 200 до 240°С для получения обработанного корда.
Примеры 1-5 и Сравнительные Примеры 1-2
Формирование каучукового слоя
Каучуковые композиции согласно Таблице 1 (работающего на сжатие резинового слоя и работающего на растяжение резинового слоя) и Таблице 2 (несущего работающие на растяжение элементы слоя) подвергли компаундированию каучука с использованием традиционного способа, такого как смеситель Бенбери, соответственно, и компаундированные каучуки пропустили через каландровые валы для получения прокатанных каучуковых листов (листа для работающего на сжатие резинового слоя, листа для работающего на растяжение резинового слоя, и листа для несущего работающие на растяжение элементы слоя).
Таблица 1 | ||||||
Пример смеси | ||||||
Смесь № (частей) | Смесь 1 | Смесь 2 | Смесь 3 | Смесь 4 | Смесь 5 | Смесь 6 |
Хлоропреновый каучук | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 |
Арамидное короткое волокно (TWARON) | 25 | 25 | 0 | 0 | 0 | 0 |
Арамидное короткое волокно (TECHNORA) | 0 | 0 | 25 | 25 | 25 | 0 |
Волокно PBO | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 25 |
Масло на основе простого-сложного эфира | 5 | 5 | 5 | 5 | 5 | 5 |
Оксид магния | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 |
Сажа | 30 | 30 | 30 | 30 | 30 | 30 |
Противостаритель | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 |
Оксид цинка | 5 | 5 | 5 | 5 | 5 | 5 |
N,N'-мета-фенилен-бисмалеинимид | 8 | 2 | 8 | 4 | 2 | 2 |
Сера | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 |
Изгибное напряжение при 10%-ной деформации в каучуковом листе по направлению толщины (МПа) | 5,9 | 5,1 | 5,0 | 4,4 | 3,6 | 3,4 |
Таблица 2 | |
Хлоропреновый каучук | 100 |
Масло на основе простого-сложного эфира | 5 |
Оксид магния | 4 |
Кремнезем | 20 |
Сажа | 30 |
Резорцин-формальдегидный сополимер | 1,5 |
Противостаритель | 4 |
Оксид цинка | 5 |
Ускоритель вулканизации TMTD | 1 |
N,N'-мета-фенилен-дималеинимид | 5 |
Стеариновая кислота | 2 |
Гексаметоксиметилолмеламин | 3,5 |
Изготовление силового трансмиссионного ремня
На поверхность выполненной из вулканизированного каучука внутренней маточной формы с зубчатым профилем, смонтированной на пресс-форме, заблаговременно намотали для соединения армирующую ткань (смешанное полотно из сложнополиэфирных волокон и арамидных волокон), имеющую заданную толщину, и листообразный зубчатый слой, полученный тиснением зубьев на листе для работающего на сжатие резинового слоя, имеющего ориентированные по направлению ширины короткие волокна, и на них последовательно намотали каучуковый лист для нижнего несущего работающие на растяжение элементы слоя, работающие на растяжение элементы, каучуковый слой для верхнего несущего работающие на растяжение элементы слоя, и плоский работающий на растяжение каучуковый слой, для получения тем самым формовки. Затем поверхность формовки покрыли выполненной из вулканизированного каучука наружной маточной формой с зубчатым профилем и рубашкой, и форму поместили в вулканизационную камеру, с последующей вулканизацией при температуре 160°С в течение периода времени 40 минут под давлением 0,9 МПа для получения ременного рукава. Что касается условий вулканизации, выбрали условия, подобные вулканизации невулканизированного каучукового листа для несущего работающие на растяжение элементы слоя, листа для работающего на сжатие резинового слоя и листа для работающего на растяжение резинового слоя. Этот рукав разрезали резаком с приданием клиновидной формы для окончательного изготовления ремня переменной скорости. То есть, получили двойной зубчатый клиновой ремень, имеющий конструкцию, иллюстрированную на Фиг. 2. Более конкретно, получили зубчатый клиновой ремень с нарезным бортом, имеющий работающий на сжатие резиновый слой 13 и работающий на растяжение резиновый слой 14, сформированные на обеих поверхностях несущего работающие на растяжение элементы слоя 11, имеющего встроенные в него работающие на растяжение элементы 12, соответственно, в котором зубья 16 и 17 сформированы как на работающем на сжатие резиновом слое 13, так и на работающем на растяжение резиновом слое 14, соответственно, и армирующая ткань нанесена на поверхности работающего на растяжение резинового слоя 14 и работающего на сжатие резинового слоя 13 (размеры: верхняя ширина 37,1 мм, толщина 16,7 мм, длина наружной окружности 1188 мм, высота зубьев 16 работающего на сжатие резинового слоя 6,8 мм, их шаг 10,5 мм, высота зубьев 17 работающего на растяжение резинового слоя 3,8 мм, и их шаг 9,9 мм).
Результаты оценки ремней, полученных в Примерах и Сравнительных Примерах, показаны в Таблице 3.
Таблица 3 | |||||||
Примеры | Сравнительный пример | ||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 1 | 2 | |
Каучуковая смесь | Смесь 3 | Смесь 4 | Смесь 5 | Смесь 1 | Смесь 2 | Смесь 3 | Смесь 6 |
Работающие на растяжение элементы | Работающие на растяжение элементы 2 TWARON | Работающие на растяжение элементы 2 TWARON | Работающие на растяжение элементы 2 TWARON | Работающие на растяжение элементы 2 TWARON | Работающие на растяжение элементы 2 TWARON | Работающие на растяжение элементы 1 TECHNORA | Работающие на растяжение элементы 2 TWARON |
Деформация, когда ремень сжимали с напряжением 2,0 Н/мм2 по направлению ширины (%) | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,6 | 0,8 | 0,5 | 0,9 |
Деформация, когда ремень растягивали с нагрузкой 2 кH по направлению длины (%) | 0,54 | 0,55 | 0,57 | 0,64 | 0,68 | 0,34 | 0,70 |
Срок службы до расслаивания (часов) | 25 | 32 | 32 | 37 | 29 | 9 | 14 |
В результате, (1) деформация, когда ремень сжимали по направлению ширины с напряжением 2,0 Н/мм2 в Примерах 1-5, является равной или большей, чем для Сравнительного Примера 1, и (2) деформация, когда ремень растягивали по направлению длины с нагрузкой 2 кH в Примерах 1-5, является большей в соотнесении со Сравнительным Примером 1. Из этого понятно, что улучшен срок службы до расслаивания при настройке несоосности.
Это показывает, что, когда (1) деформацию, когда ремень сжимают по направлению ширины с напряжением 2,0 Н/мм2, регулируют на величину, равную или большую, чем в Сравнительном Примере 1, и (2), деформацию, когда ремень растягивают по направлению длины с нагрузкой 2 кH, регулируют на большую величину в сопоставлении со Сравнительным Примером 1, тем самым делая его легко деформируемым при сжатии по направлению ширины ремня, и делая его легко удлиняемым по направлению длины ремня, ремень может поглощать генерируемое при изменении скорости напряжение по направлению ширины ремня и в продольном направлении ремня, и может реагировать на несоосность. Ввиду этого представляется, что продолжительность пробега до возникновения явления расслаивания, при котором работающие на растяжение элементы вырываются из корпуса ремня, была сделана более длительной, и срок службы ремня улучшился.
В Сравнительном Примере 2, (1) деформация, когда ремень сжимали по направлению ширины с напряжением 2,0 Н/мм2, и (2) деформация, когда ремень растягивали по направлению длины с нагрузкой 2 кH, является большей по сравнению с Примерами 1-5, ремень легко деформируется при сжатии по направлению ширины ремня, и также легко растягивается по направлению длины ремня, и в результате этого срок службы до расслаивания улучшается в сопоставлении со Сравнительным Примером 1, но является более коротким по сравнению с Примерами 1-5. Более конкретно, в ремне Сравнительного Примера 2 арамидные короткие волокна не содержатся в каучуковой композиции, составляющей работающий на сжатие резиновый слой, и деформация при сжатии ремня по направлению ширины с напряжением 2,0 Н/мм2 оказывается больше 0,9%. Поэтому представляется, что эта внутренняя деформация усиливается на поверхности раздела между работающими на растяжение элементами и несущим работающие на растяжение элементы слоем, легко происходит отслаивание работающих на растяжение элементов, и легко возникает расслаивание в течение короткого времени пробега.
Хотя настоящее изобретение было описано подробно и со ссылкой на конкретные варианты осуществления, квалифицированному специалисту в этой области технологии очевидно, что разнообразные модификации или изменения могут быть сделаны без выхода за пределы смысла и области настоящего изобретения.
Промышленная применимость
Силовой трансмиссионный ремень согласно настоящему изобретению может быть использован в зубчатом клиновом ремне, имеющем V-образное поперечное сечение и имеющем многочисленные выпуклые участки (зубья) с заданными интервалами, образованные на внутренней окружной стороне (работающем на сжатие резиновом слое) ремня, и в двойном зубчатом клиновом ремне, имеющем V-образное поперечное сечение и имеющем многочисленные выпуклые участки (зубья), созданные как на внутренней окружной стороне, так и на наружной окружной стороне (работающем на растяжение резиновом слое) ремня. В частности, предпочтительным является применение ремня (ремня переменной скорости), используемого в силовой передаче, в которой степень изменения скорости непрерывно меняется во время движения ремня, например, ремня бесступенчато-регулируемой трансмиссии в мотоциклах, ATV (четырехколесных багги), снегоходах и т.п.
Перечень ссылочных позиций
1 - несущий работающие на растяжение элементы слой
2 - работающие на растяжение элементы
3 - работающий на сжатие резиновый слой
4 - работающий на растяжение резиновый слой
5 - армирующая ткань
6 – зуб.
Claims (17)
1. Силовой трансмиссионный ремень, содержащий работающие на растяжение элементы, проходящие в продольном направлении ремня, несущий работающие на растяжение элементы слой в контакте с по меньшей мере частью работающих на растяжение элементов, работающий на растяжение резиновый слой, сформированный на одной поверхности несущего работающие на растяжение элементы слоя, и работающий на сжатие резиновый слой, сформированный на другой поверхности несущего работающие на растяжение элементы слоя, причем ремень имеет множество зубьев, образованных на внутренней окружной поверхности работающего на сжатие резинового слоя вдоль продольного направления ремня с заданными интервалами, и ремень вводится во фрикционное зацепление со шкивом боковой поверхностью работающего на сжатие резинового слоя,
при этом работающие на растяжение элементы сформированы из арамидного волокна,
работающий на сжатие резиновый слой сформирован из вулканизированной каучуковой композиции, включающей каучуковый компонент и арамидные короткие волокна,
арамидные короткие волокна встроены в вулканизированную каучуковую композицию и ориентированы по направлению ширины ремня,
силовой трансмиссионный ремень имеет относительную деформацию от около 0,5 до 0,8% при сжатии с напряжением 2,0 Н/мм2 по направлению ширины, и
силовой трансмиссионный ремень имеет относительную деформацию от 0,35 до 0,7% при растяжении по направлению длины с нагрузкой 2 кH.
2. Силовой трансмиссионный ремень по п. 1, в котором арамидное волокно работающих на растяжение элементов представляет собой поли-пара-фенилентерефталамидное волокно.
3. Силовой трансмиссионный ремень по п. 1, в котором каучуковый компонент работающего на сжатие резинового слоя представляет собой хлоропреновый каучук, а вулканизированная
каучуковая композиция работающего на сжатие резинового слоя дополнительно содержит бисмалеинимид.
4. Силовой трансмиссионный ремень по п. 3, в котором содержание арамидных коротких волокон составляет от 10 до 40 частей по массе, и содержание бисмалеинимида составляет от около 1 до около 15 частей по массе на 100 частей по массе каучукового компонента.
5. Силовой трансмиссионный ремень по п. 1, в котором работающий на сжатие резиновый слой сформирован из вулканизированной каучуковой композиции, имеющей изгибное напряжение, когда деформация по направлению толщины достигает 10%, от 3,5 до 6,0 МПа, когда вулканизацию в прессе выполняют при температуре 160°С под давлением 2,0 МПа в течение 20 минут.
6. Силовой трансмиссионный ремень по любому из пп. 1-5, используемый в бесступенчато-регулируемой трансмиссии.
7. Ременная бесступенчато-регулируемая трансмиссия, содержащая:
бесступенчато-регулируемую трансмиссию (А), содержащую два шкива, каждый из которых имеет вращающийся вал (А1), неподвижную щеку (А2) шкива и подвижную щеку (А3) шкива; и
силовой трансмиссионный ремень (В),
причем вращающиеся валы (А1) двух шкивов размешены параллельно друг другу, на каждом вращающемся валу (А1) смонтирована неподвижная щека (А2) шкива таким образом, чтобы вращаться вместе с вращающимся валом как единое целое, подвижная щека (А3) шкива установлена так, чтобы быть обращенной к неподвижной щеке шкива, образовывать ручей V-образной формы и быть подвижной по продольному направлению вращающегося вала,
при этом силовой трансмиссионный ремень (В) зажат между щеками двух шкивов и представляет собой силовой трансмиссионный ремень по любому из пп. 1-6.
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013069107 | 2013-03-28 | ||
JP2013-069107 | 2013-03-28 | ||
JP2014-059999 | 2014-03-24 | ||
JP2014059999A JP5945562B2 (ja) | 2013-03-28 | 2014-03-24 | 伝動用ベルト及びベルト変速装置 |
PCT/JP2014/059051 WO2014157594A1 (ja) | 2013-03-28 | 2014-03-27 | 伝動用ベルト及びベルト変速装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2015140834A RU2015140834A (ru) | 2017-05-05 |
RU2619355C2 true RU2619355C2 (ru) | 2017-05-15 |
Family
ID=51624550
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2015140834A RU2619355C2 (ru) | 2013-03-28 | 2014-03-27 | Силовой трансмиссионный ремень и ременная бесступенчато-регулируемая трансмиссия |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10591020B2 (ru) |
JP (1) | JP5945562B2 (ru) |
CA (1) | CA2902421C (ru) |
RU (1) | RU2619355C2 (ru) |
WO (1) | WO2014157594A1 (ru) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6055430B2 (ja) * | 2013-03-29 | 2016-12-27 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動用ベルト |
JP6114482B1 (ja) * | 2015-10-09 | 2017-04-12 | バンドー化学株式会社 | Vリブドベルト及びその製造方法 |
WO2017110784A1 (ja) * | 2015-12-21 | 2017-06-29 | 三ツ星ベルト株式会社 | 摩擦伝動ベルト |
JP6650388B2 (ja) * | 2015-12-21 | 2020-02-19 | 三ツ星ベルト株式会社 | 摩擦伝動ベルト |
CN109196246B (zh) * | 2016-05-20 | 2019-09-24 | 阪东化学株式会社 | 带齿v带及使用了该带齿v带的传动系统 |
JP6553687B2 (ja) * | 2016-08-29 | 2019-07-31 | 三ツ星ベルト株式会社 | Vリブドベルト及びその用途 |
JP6348231B1 (ja) * | 2016-09-20 | 2018-06-27 | バンドー化学株式会社 | ゴム組成物及びそれを用いた伝動ベルト |
JP6748152B2 (ja) * | 2017-07-04 | 2020-08-26 | 三ツ星ベルト株式会社 | Vリブドベルト |
JP6676725B2 (ja) * | 2017-12-07 | 2020-04-08 | 三ツ星ベルト株式会社 | 摩擦伝動ベルト、そのためのコード並びにそれらの製造方法 |
JP6942663B2 (ja) | 2018-03-23 | 2021-09-29 | バンドー化学株式会社 | 架橋ゴム組成物 |
WO2020069434A1 (en) * | 2018-09-27 | 2020-04-02 | Gates Corporation | High-efficiency belt and method of manufacturing the same |
DE102019212056A1 (de) * | 2019-08-12 | 2021-02-18 | Contitech Antriebssysteme Gmbh | Schrägverzahnter Antriebsriemen |
JP7323560B2 (ja) * | 2021-01-29 | 2023-08-08 | バンドー化学株式会社 | 摩擦伝動ベルト |
JP7189381B2 (ja) * | 2021-02-16 | 2022-12-13 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動用vベルト |
EP4296537A1 (en) * | 2021-02-16 | 2023-12-27 | Mitsuboshi Belting Ltd. | Transmission v-belt |
IT202200006695A1 (it) * | 2022-04-05 | 2023-10-05 | Dayco Europe Srl | Cinghia cvt |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07228725A (ja) * | 1993-12-22 | 1995-08-29 | Mitsuboshi Belting Ltd | ゴム組成物及びこれを用いた動力伝動用ベルト |
RU2248480C2 (ru) * | 2003-05-16 | 2005-03-20 | Закрытое акционерное общество Научно-производственное предприятие "ТатБелт" | Приводной ремень |
JP2005265106A (ja) * | 2004-03-19 | 2005-09-29 | Bando Chem Ind Ltd | ダブルコグドvベルト |
RU108523U1 (ru) * | 2011-04-22 | 2011-09-20 | Эдуард Юрьевич Попков | Ремень приводной |
Family Cites Families (46)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2514429A (en) * | 1945-06-27 | 1950-07-11 | Dayton Rubber Company | Double cog belt |
US4228692A (en) * | 1977-08-15 | 1980-10-21 | Dayco Corporation | Endless power transmission belt and method of manufacture |
US4276039A (en) * | 1979-05-03 | 1981-06-30 | Mitsuboshi Belting Ltd. | Adjustless V-belt and method of manufacturing |
US4509938A (en) * | 1981-09-17 | 1985-04-09 | Dayco Corporation | Endless power transmission belt having a toothed compression section and method of making the same |
US4410314A (en) * | 1982-02-11 | 1983-10-18 | Dayco Corporation | Endless power transmission V-belt construction and method of making the same |
JPS61290256A (ja) | 1985-06-18 | 1986-12-20 | Bando Chem Ind Ltd | ゴムvベルト |
US4650442A (en) * | 1985-09-17 | 1987-03-17 | Neuberne H. Brown, Jr. | Continuously variable transmission |
IT1186158B (it) * | 1985-12-20 | 1987-11-18 | Pirelli Transmissioni Ind Spa | Cinghia trapezoidale,in particolare per variatori continui di velocita' |
US4843124A (en) * | 1987-06-03 | 1989-06-27 | E. I. Du Pont De Neumours And Company | Thermoplastic elastomeric blends |
FR2638800A1 (fr) * | 1988-11-07 | 1990-05-11 | Hutchinson | Courroie de transmission de puissance du type trapezoidal |
US5387160A (en) * | 1992-02-10 | 1995-02-07 | Mitsuboshi Belting Ltd. | Heat resistant rubber compositions and belts made therefrom |
US5501908A (en) * | 1993-03-26 | 1996-03-26 | Bando Chemical Industries, Ltd. | Rubber composition and transmission belt using the same |
US5498213A (en) * | 1994-12-15 | 1996-03-12 | Mitsuboshi Belting Ltd. | Power transmission belt |
US5753369A (en) * | 1994-07-27 | 1998-05-19 | Mitsuboshi Belting Ltd. | Power transmission belt |
JP2941674B2 (ja) * | 1994-12-28 | 1999-08-25 | 三ツ星ベルト株式会社 | Vリブドベルトの駆動装置 |
CA2203617C (en) * | 1996-04-26 | 2000-08-08 | Hiroshi Jonen | Power transmission belt |
GB2314398B (en) * | 1996-06-20 | 2001-02-14 | Unitta Co Ltd | Toothed belt |
US6406397B1 (en) * | 1996-06-20 | 2002-06-18 | Unitta Company | Toothed belt including short fibers distributed therein |
US5807194A (en) * | 1996-10-31 | 1998-09-15 | The Gates Corporation | Toothed belt |
JP3734915B2 (ja) | 1997-02-26 | 2006-01-11 | バンドー化学株式会社 | 伝動用vベルト |
US6379275B1 (en) * | 1999-11-18 | 2002-04-30 | The Gates Corporation | Continuously variable transmission pulley |
JP3517173B2 (ja) * | 2000-01-27 | 2004-04-05 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動ベルトへのマーク刻印方法及びマークを刻印した伝動ベルト |
JP3745963B2 (ja) * | 2000-02-29 | 2006-02-15 | 三ツ星ベルト株式会社 | 動力伝動用ベルトとその製造方法 |
US6620068B2 (en) * | 2000-04-28 | 2003-09-16 | Mitsuboshi Belting Ltd. | Power transmission belt |
US6962639B2 (en) * | 2000-04-28 | 2005-11-08 | Mitsuboshi Belting Ltd. | Power transmission belt and a method of forming a power transmission belt |
JP2003014052A (ja) * | 2000-06-22 | 2003-01-15 | Mitsuboshi Belting Ltd | 動力伝動用ベルト |
JP3698625B2 (ja) * | 2000-09-08 | 2005-09-21 | バンドー化学株式会社 | 伝動ベルト |
JP2003139198A (ja) * | 2001-01-26 | 2003-05-14 | Mitsuboshi Belting Ltd | 短繊維の接着処理方法及びゴム組成物並びに動力伝動用ベルト |
US6758778B2 (en) * | 2002-02-07 | 2004-07-06 | The Gates Corporation | CVT belt |
CA2423498C (en) * | 2002-03-28 | 2006-08-01 | Mitsuboshi Belting Ltd. | Power transmission belt |
JP4772292B2 (ja) * | 2003-05-30 | 2011-09-14 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動ベルト |
ITTO20030821A1 (it) * | 2003-10-17 | 2005-04-18 | Dayco Europe Srl | Cinghia dentata. |
JP4856375B2 (ja) * | 2004-12-28 | 2012-01-18 | 三ツ星ベルト株式会社 | Vリブドベルト |
JP2006226420A (ja) * | 2005-02-17 | 2006-08-31 | Mitsuboshi Belting Ltd | 動力伝動用ベルト |
DE112006000935T5 (de) * | 2005-04-15 | 2008-03-06 | Bando Chemical Industries Ltd., Kobe | Treibriemen und Verfahren zur Herstellung |
US8002922B2 (en) * | 2005-07-19 | 2011-08-23 | Mitsuboshi Belting Ltd. | Power transmission belt and method of making a power transmission belt |
US20100004084A1 (en) * | 2008-07-01 | 2010-01-07 | Xinjian Fan | Variable speed belt |
KR101675050B1 (ko) * | 2009-02-24 | 2016-11-10 | 반도 카가쿠 가부시키가이샤 | 마찰전동벨트 |
US8206251B2 (en) * | 2009-04-30 | 2012-06-26 | The Gates Corporation | Double cogged V-belt for variable speed drive |
US20130190120A1 (en) * | 2009-04-30 | 2013-07-25 | The Gates Corporation | Double cogged v-belt for variable speed drive |
CA2773780C (en) * | 2009-09-24 | 2015-12-15 | The Gates Corporation | Cvt belt |
US20130303316A1 (en) * | 2011-02-03 | 2013-11-14 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Belt-driven continuously variable transmission |
JP5367006B2 (ja) * | 2011-03-31 | 2013-12-11 | ゲイツ・ユニッタ・アジア株式会社 | 摩擦伝動ベルト |
JP5813996B2 (ja) * | 2011-05-20 | 2015-11-17 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動用ベルト |
JP5771162B2 (ja) * | 2012-03-09 | 2015-08-26 | 三ツ星ベルト株式会社 | 摩擦伝動ベルト及びその製造方法 |
JP5997712B2 (ja) * | 2013-01-30 | 2016-09-28 | 三ツ星ベルト株式会社 | 摩擦伝動ベルト |
-
2014
- 2014-03-24 JP JP2014059999A patent/JP5945562B2/ja active Active
- 2014-03-27 CA CA2902421A patent/CA2902421C/en active Active
- 2014-03-27 RU RU2015140834A patent/RU2619355C2/ru active
- 2014-03-27 WO PCT/JP2014/059051 patent/WO2014157594A1/ja active Application Filing
- 2014-03-27 US US14/780,807 patent/US10591020B2/en active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07228725A (ja) * | 1993-12-22 | 1995-08-29 | Mitsuboshi Belting Ltd | ゴム組成物及びこれを用いた動力伝動用ベルト |
RU2248480C2 (ru) * | 2003-05-16 | 2005-03-20 | Закрытое акционерное общество Научно-производственное предприятие "ТатБелт" | Приводной ремень |
JP2005265106A (ja) * | 2004-03-19 | 2005-09-29 | Bando Chem Ind Ltd | ダブルコグドvベルト |
RU108523U1 (ru) * | 2011-04-22 | 2011-09-20 | Эдуард Юрьевич Попков | Ремень приводной |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2014157594A1 (ja) | 2014-10-02 |
US20160040749A1 (en) | 2016-02-11 |
RU2015140834A (ru) | 2017-05-05 |
CA2902421A1 (en) | 2014-10-02 |
US10591020B2 (en) | 2020-03-17 |
JP2014209029A (ja) | 2014-11-06 |
CA2902421C (en) | 2020-12-15 |
JP5945562B2 (ja) | 2016-07-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2619355C2 (ru) | Силовой трансмиссионный ремень и ременная бесступенчато-регулируемая трансмиссия | |
CN109844194B (zh) | 合股捻绳及其制造方法以及传动带及其使用方法 | |
US11421752B2 (en) | Transmission V-belt | |
US11300178B2 (en) | Friction drive belt | |
CN108431450B (zh) | 摩擦传动带及其制造方法 | |
CN110785582A (zh) | V型多楔带及其制造方法 | |
JP6483745B2 (ja) | 摩擦伝動ベルト | |
EP3489544B1 (en) | Transmission v-belt | |
JP6650388B2 (ja) | 摩擦伝動ベルト | |
JP6616793B2 (ja) | 摩擦伝動ベルト | |
JP6747924B2 (ja) | 摩擦伝動ベルト及びその製造方法 | |
JP2019015400A (ja) | Vリブドベルト | |
CN109477549B (zh) | 齿形v带的制造方法 | |
CA3163908A1 (en) | Cogged v-belt | |
JP7368082B2 (ja) | 伝動用vベルト | |
EP3444500B1 (en) | Friction transmission belt | |
WO2018043316A1 (ja) | コグ付きvベルトの製造方法 | |
WO2019111639A1 (ja) | 摩擦伝動ベルト、そのためのコード並びにそれらの製造方法 | |
WO2017179690A1 (ja) | 摩擦伝動ベルト |