RU2608916C2 - Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения - Google Patents
Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения Download PDFInfo
- Publication number
- RU2608916C2 RU2608916C2 RU2014117156A RU2014117156A RU2608916C2 RU 2608916 C2 RU2608916 C2 RU 2608916C2 RU 2014117156 A RU2014117156 A RU 2014117156A RU 2014117156 A RU2014117156 A RU 2014117156A RU 2608916 C2 RU2608916 C2 RU 2608916C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- austenitic stainless
- deformation
- nanodoubles
- plastic deformation
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C1/00—Manufacture of metal sheets, metal wire, metal rods, metal tubes by drawing
- B21C1/003—Drawing materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special drawing methods or sequences
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
- C22C30/02—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению аустенитной нержавеющей нанодвойникованной TWIP стали. Выплавляют аустенитную нержавеющую сталь, содержащую, мас.%: не более чем 0,018 C, 0,25-0,75 Si, 1,5-2 Mn, 17,80-19,60 Cr, 24,00-25,25 Ni, 3,75-4,85 Mo, 1,26-2,78 Cu, 0,04-0,15 N, остальное – Fe и неизбежные примеси. Доводят сталь до температуры ниже 0°C и подвергают воздействию пластической деформации со степенью деформации по меньшей мере 30% для образования нанодвойников со средним расстоянием между ними менее 1000 нм и плотностью более 35%. Обеспечивается получение стали, обладающей высокой прочностью. 2 н. и 11 з.п. ф-лы, 9 ил., 5 табл.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к материалу аустенитной нержавеющей стали с пластичностью, обусловленной двойникованием (TWIP), и к способу получения материала аустенитной нержавеющей стали, содержащего нанодвойники.
Уровень техники
Аустенитные нержавеющие стали образуют важную группу сплавов. Аустенитные нержавеющие стали широко используются во множестве разнообразных применений, поскольку они имеют превосходную коррозионную стойкость, пластичность и хорошую прочность. Отожженные аустенитные нержавеющие стали являются относительно мягкими. Хотя имеются различные способы упрочнения аустенитной нержавеющей стали, такие операции упрочнения часто приводят к нежелательному уменьшению пластичности.
В последнее время введение нанодвойников в металлические материалы, как показано, является эффективным способом получения материалов с высокой прочностью и высокой пластичностью. Однако не все материалы пригодны к такой обработке. Кроме того, нет такой общей операции, с помощью которой нанодвойники могут вводиться в материал. Разнообразные способы, как показано, оказывают воздействие на образование нанодвойников в разнообразных материалах. Двойник может определяться как два отдельных кристалла, которые делят между собой некоторую часть одной и той же кристаллической решетки. Для нанодвойника расстояние между отдельными кристаллами меньше чем 1000 нм.
В US 2006/0014039 описан способ введения нанодвойников в металлическую фольгу из нержавеющей стали. Нержавеющая сталь осаждается с помощью напыления на подложку. Образование нанодвойников получают посредством приложения к подложке отрицательного напряжения смещения, которое приводит к бомбардировке ионами аргона из окружающей защитной атмосферы. Эта бомбардировка изменяет естественное остаточное напряжение после роста для покрытия таким образом, что образуются контролируемые слои двойников. Таким образом, описанный способ может применяться только к получению покрытий или фольги, но не к цельным кускам металла.
Документ EP 1567691 описывает способ введения нанодвойников в материал меди посредством способа электроосаждения. Однако способ ограничен функционированием на материалах на основе меди.
Другой возможный путь введения нанодвойников в металлические материалы заключается в пластическом деформировании материала. Один из примеров приводится в научной статье "316L austenite stainless strengthened by means of nano-scale twins" (Journal of Materials Science and Technology, 26, 4, 289-292, by Liu, G. Z., Tao, N. R., & Lu, K). В этой статье описан способ получения наноразмерной двойникованной структуры посредством пластического деформирования при высоких скоростях деформации. Прочность материала повышается таким образом. С другой стороны пластичность (ковкость) материала с нанодвойникованной структурой является сильно ограниченной при удлинении при разрыве примерно 6%. Для улучшения пластичности за пластическим деформированием должен следовать термический отжиг для частичной перекристаллизации деформированной структуры.
Несмотря на то что имеются примеры успешного повышения прочности аустенитных нержавеющих сталей, не существует общего способа введения нанодвойников, который функционирует во всем диапазоне композиций аустенитных нержавеющих сталей. Кроме того, не сообщалось об обусловленной двойникованием пластичности (TWIP) в аустенитных сталях. TWIP означает, что образование двойников происходит во время пластического деформирования и что в результате этого достигается повышение как прочности, так и пластичности или удлинения.
Сущность изобретения
Целью настоящего изобретения является получение материала аустенитной нержавеющей стали с улучшенной прочностью и способ ее получения. Другой целью является получение материала аустенитной нержавеющей стали с улучшенной пластичностью или удлинением, и еще один аспект представляет собой получение материала аустенитной нержавеющей стали как с улучшенной прочностью, так и с улучшенной пластичностью или удлинением, например аустенитной нержавеющей стали с обусловленной двойникованием пластичностью. Эти цели достигаются с помощью настоящего изобретения в соответствии с независимыми пунктами формулы изобретения.
В соответствии с первым аспектом настоящее изобретение относится к способу получения аустенитной нержавеющей стали c нанодвойникованной структурой, отличающемуся стадиями:
получения аустенитной нержавеющей стали, которая содержит не более чем 0,018% мас. C, 0,25-0,75% мас. Si, 1,5-2% мас. Mn, 17,80-19,60% мас. Cr, 24,00-25,25% мас. Ni, 3,75-4,85% мас. Mo, 1,26-2,78% мас. Cu, 0,04-0,15% мас. N, и остаток представляет собой Fe и неизбежные примеси; доведения аустенитной нержавеющей стали до температуры ниже 0°C и приложения пластической деформации к аустенитной стали при этой температуре до такой степени, которая соответствует пластической деформации, по меньшей мере, 30%, так что в материале образуются нанодвойники.
В соответствии со вторым аспектом настоящее изобретение относится к материалу аустенитной нержавеющей стали, который содержит не более чем 0,018% мас. C, 0,25-0,75% мас. Si, 1,5-2% мас. Mn, 17,80-19,60% мас. Cr, 24,00-25,25% мас. Ni, 3,75-4,85% мас. Mo, 1,26-2,78% мас. Cu, 0,04-0,15% мас. N, и остаток представляет собой Fe и неизбежные примеси; причем среднее наноразмерное расстояние в материале ниже 1000 нм и при этом плотность нанодвойников выше 35%.
Такой материал аустенитной нержавеющей стали получают с помощью способа по настоящему изобретению, и такой материал стали имеет высокие прочностные свойства и пластичность, которые намного лучше, чем для материала аустенитной нержавеющей стали с такой же композицией, но без введения нанодвойников. Это верно также для материала аустенитной нержавеющей стали такой же композиции, который отжигают или подвергают холодной обработке.
Краткое описание чертежей
Далее настоящее изобретение будет описываться подробно со ссылками на прилагаемые фигуры, на которых:
фиг.1 показывает алгоритм, иллюстрирующий способ в соответствии с настоящим изобретением;
фиг.2a показывает сравнение кривых взаимосвязи напряжения и деформации для TWIP аустенитной нержавеющей стали в соответствии с настоящим изобретением и обычной аустенитной нержавеющей стали;
фиг.2b-c показывают сравнения кривых взаимосвязи напряжения и деформации при 4 различных температурах;
фиг.2d показывает интерполяцию влияния температуры, при которой осуществляют вытягивание, до той, при которой начинается образование нанодвойников, как функцию от процента деформации;
фиг.3 показывает свойства аустенитной стали с введенными двойниками по настоящему изобретению по сравнению со свойствами коммерчески доступных сталей;
фиг.4 показывает микроструктуру аустенитной нержавеющей стали c нанодвойникованной структурой в соответствии с настоящим изобретением при малом увеличении;
фиг.5 показывает картину дифракции, полученную с помощью TEM (просвечивающего электронного микроскопа), для аустенитной нержавеющей стали c нанодвойникованной структурой в соответствии с настоящим изобретением;
фиг.6a-c показывают нанодвойники в аустенитной нержавеющей стали в соответствии с настоящим изобретением при исследовании с помощью TEM;
фиг.7 показывает разориентацию в аустенитной нержавеющей стали c нанодвойникованной структурой в соответствии с настоящим изобретением при картировании с помощью EBSD (картин дифракции обратно-рассеянных электронов);
фиг.8 показывает сравнение кривых зависимости напряжения от деформации для аустенитной нержавеющей стали c нанодвойникованной структурой по настоящему изобретению и обычной высокопрочной аустенитной нержавеющей стали после холодной обработки;
фиг.9 показывает сужение некоторых образцов по настоящему изобретению в корреляции с пределом текучести.
Подробное описание
Аустенитные нержавеющие стали широко используются в разнообразных применениях благодаря их превосходной коррозионной стойкости в сочетании с относительно высокой прочностью и пластичностью.
Настоящее изобретение основано на том наблюдении, что можно дополнительно улучшить как прочность, так и пластичность аустенитных нержавеющих сталей путем введения нанодвойников посредством пластической деформации при низких температурах.
В аустенитных нержавеющих сталях нужно соблюдать осторожность для сохранения аустенитной структуры материала. Структура зависит как от композиции стали, так и от того, как ее обрабатывают. Аустенитная сталь представляет собой металл на основе железа. Ниже обсуждается общая зависимость от различных компонентов для аустенитной нержавеющей стали. Ниже указываются диапазоны композиций, которые характеризуют аустенитную сталь в соответствии с настоящим изобретением.
Углерод представляет собой элемент, стабилизирующий аустенит, но большинство аустенитных нержавеющих сталей имеют низкие содержания углерода, максимум 0,020-0,08%. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет еще более низкий уровень содержания углерода, то есть ниже чем 0,018% мас. Это низкое содержание углерода дополнительно ингибирует образование карбидов хрома, которые в ином случае дают в результате увеличение риска коррозионного воздействия на границах зерен. Низкое содержание углерода может также улучшить свариваемость.
Кремний используют в качестве раскисляющего элемента при плавлении стали, но дополнительные содержания кремния являются вредными для свариваемости. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет содержание Si 0,25-0,75% мас.
Марганец, подобно Si, представляет собой раскисляющий элемент. Кроме того, он является эффективным при улучшении обрабатываемости в горячем состоянии. Содержание Mn ограничивают для контроля пластичности и ударной вязкости сплавов при комнатной температуре. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет содержание Mn 1,5-2% мас.
Хром представляет собой элемент, стабилизирующий феррит. Также посредством увеличения содержания Cr повышают коррозионную стойкость. Однако более высокое содержание Cr может повышать риск образования интерметаллической фазы, такой как сигма фаза. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет содержание Cr 17,80-19,60% мас.
Никель представляет собой элемент, стабилизирующий аустенит. Высокое содержание никеля может обеспечить стабильную аустенитную микроструктуру, а также может способствовать образованию пассивной пленки оксида Cr и подавлять образование интерметаллических фаз, подобных сигма фазе. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет содержание Ni 24,00-25,25% мас.
Молибден представляет собой элемент, стабилизирующий феррит. Добавление Mo сильно улучшает общую коррозионную стойкость нержавеющей стали. Однако высокое содержание Mo способствует образованию сигма фазы. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет содержание Mo 3,75-4,85% мас.
Добавление меди может улучшить как прочность, так и стойкость к коррозии в некоторых окружающих средах, например в серной кислоте. Высокое содержание Cu может приводить к уменьшению пластичности и ударной прочности. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет содержание Cu 1,26-2,78% мас.
Азот представляет собой элемент, сильно стабилизирующий аустенит. Добавление азота может улучшить прочность и коррозионную стойкость аустенитных сталей, а также свариваемость. N понижает тенденцию к образованию сигма фазы. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет содержание N 0,04-0,15% мас.
Проблемой при получении аустенитной композиции является получение композиции, которая, с одной стороны, не образует мартенсита во время пластической деформации, а с другой стороны, не склонна к образованию дефектов упаковки. Например, высокое содержание никеля будет подавлять образование мартенсита. С другой стороны, высокое содержание никеля будет повышать риск образования дефектов упаковки во время пластической деформации и тем самым также подавлять образование нанодвойников.
Интервалы, приведенные выше, как показано, представляют собой хороший компромисс в тех диапазонах, где TWIP аустенитная нержавеющая сталь может быть получена способом, описанным ниже.
Образцы примеров
Ниже настоящее изобретение будет описываться на основе наблюдений четырех образцов, имеющих композицию в диапазонах, описанных выше, и обрабатываемых в соответствии со способом по настоящему изобретению, как описано ниже.
Идея настоящего изобретения заключается в том, что нанодвойники могут вводиться в образцы аустенитной стали посредством пластической деформации образцов при пониженной температуре. Это приводит к возникновению пластичности, обусловленной двойникованием, TWIP.
Ниже представлены характеристики четырех конкретных образцов материала в соответствии с настоящим изобретением. Конкретная композиция для каждого образца представлена в таблице 1 ниже.
Таблица 1 Конкретная композиция образцов |
||||||||||||
Материалы | C | Si | Mn | P | S | Cr | Ni | Mo | Co | Cu | N | B |
Образец 1 | 0,012 | 0,49 | 1,81 | 0,005 | 0,012 | 19,09 | 24,25 | 4,18 | <0,010 | 1,5 | 0,082 | 4 ppm |
Образец 2 | 0,011 | 0,51 | 1,85 | 0,005 | 0,013 | 19,17 | 24,34 | 4,18 | <0,010 | 1,5 | 0,085 | 4 ppm |
Образец 3 | 0,010 | 0,50 | 1,84 | 0,005 | 0,013 | 18,12 | 24,30 | 4,17 | <0,010 | 1,5 | 0,085 | 4 ppm |
Образец 4 | 0,009 | 0,52 | 1,84 | 0,004 | 0,014 | 19,25 | 24,37 | 4,19 | <0,010 | 1,5 | 0,077 | 4 ppm |
Как видно из таблицы 1, все образцы содержат малые количества фосфора (P), серы (S), кобальта (Co) и бора (B). Однако эти элементы представляют собой часть неизбежных примесей и должны поддерживаться при концентрациях настолько низких, насколько это возможно. По этой причине они не включаются в явном виде в композицию по настоящему изобретению.
Образцы 4 подвергают исследованиям с помощью вытягивания при пониженной температуре для увеличения прочности посредством введения нанодвойников в материал. Все исследуемые образцы имеют начальную длину 50 мм.
В примерах ниже образцы 1-4 подвергнуты ступенчатому вытягиванию. Ступенчатое или периодическое вытягивание предполагает, что напряжение моментально понижают до более низкого чем 90% или предпочтительно до более низкого чем 80% или 70% от моментального напряжения в течение короткого периода времени, например 5-10 секунд, перед тем как возобновляют вытягивание. Кроме того, для предотвращения повышения температуры во время вытягивания материал непрерывно охлаждают с помощью жидкого азота в течение всего процесса вытягивания.
Периодическая пластическая деформация, как показано, является эффективным способом повышения общей способности к деформированию, так что может быть получена более высокая общая деформация, чем при непрерывной деформации.
Образец 1
В исследовании с помощью вытягивания, осуществляемом на образце 1, образец пластически деформируют посредством натяжения при скорости 30 мм/мин, что соответствует 1% в секунду. Образец деформируют до величины 3% за один шаг, до общей деформации 50%. Вытягивание осуществляют при -196°C.
Образец 2
Образец 2 пластически деформируют посредством натяжения при скорости 20 мм/мин, что соответствует 0,67% в секунду. Образец деформируют до величины 3% за один шаг, до общей деформации 50%. Вытягивание осуществляют при -196°C.
Образец 3
Образец 3 пластически деформируют посредством натяжения при скорости 30 мм/мин, что соответствует 1% в секунду. Образец деформируют до величины 3% за один шаг, до общей деформации 65%. Вытягивание осуществляют при -196°C.
Образец 4
Образец 4 пластически деформируют посредством натяжения при скорости 20 мм/мин, что соответствует 0,67% в секунду. Образец деформируют до величины 3% за один шаг, до общей деформации 65%. Вытягивание осуществляют при -196°C.
Механические свойства образцов аустенитной стали по настоящему изобретению
Таблица 2 показывает некоторые типичные прочностные свойства для четырех конкретных образцов аустенитной нержавеющей стали c нанодвойникованной структурой в соответствии с настоящим изобретением по сравнению со свойствами двух эталонных аустенитных сталей. В таблице Rp0.2 соответствует условному пределу текучести при остаточной деформации 0,2% или пределу текучести, Rm соответствует пределу прочности при растяжении, A соответствует удлинению (предельной деформации), Z соответствует сужению и E соответствует модулю Юнга. Первая эталонная сталь, SS1, представляет собой отожженную аустенитную нержавеющую сталь, а вторая эталонная сталь, SS2, представляет собой аустенитную нержавеющую сталь после холодной обработки.
Таблица 2 Сравнение механических свойств четырех сталей по настоящему изобретению и двух эталонных аустенитных нержавеющих сталей |
|||||
Rp0.2 (МПа) |
Rm (МПа) |
A (%) |
Z (%) |
E (ГПа) |
|
Образец 1 | 930 | 1051 | 19,3 | 65 | 148 |
Образец 2 | 1086 | 1097 | 13,6 | 55 | 148 |
Образец 3 | 1091 | 1224 | 14,1 | 60 | 138 |
Образец 4 | 1111 | 1211 | 12,6 | 53 | 153 |
SS1 | 267 | 595 | 55 | 195 | |
SS2 | 1122 | 1351 | 4,9 | 151 |
Образцы 1-4 аустенитных нержавеющих сталей с нанодвойникованной структурой в соответствии с настоящим изобретением показывают исключительно высокую прочность, высокое сужение и достаточно высокую пластичность. Самый высокий предел текучести составляет 1111 МПа, что примерно на 300% выше, чем для отожженной аустенитной нержавеющей стали. Модуль эластичности аустенитной нержавеющей стали c нанодвойникованной структурой (138-153 ГПа) гораздо более низкий, чем для отожженной аустенитной нержавеющей стали (195 ГПа). Это только примерно 75% от величины для отожженного материала. Это является преимуществом в некоторых применениях, таких, например, как область имплантов, где слишком высокий модуль эластичности является нежелательным, и там, где важным является усталость под действием периодической деформации, например для кабелей.
Образцы 1-4 обрабатывают при более или менее оптимальных условиях. Другими словами, температура исследуемых образцов 1-4 гораздо ниже 0°C, то есть она равна -196°C. Кроме того, к образцам прикладывают пластическую деформацию, по меньшей мере, 50%.
Таблица 3 Сравнение влияния скорости деформации при -196°C, шагового интервала и общей деформации на прочностные свойства |
||||||
Скорость деформации | Шаг деформации | Общая деформация | Rp0.2 | Rm | A | E |
мм/мин | % | % | (МПа) | (МПа) | % | (МПа) |
5 | 3 | 55 | 902 | 1095 | 14,6 | 167 |
5 | 3 | 55 | 914 | 1066 | 14,6 | 147 |
5 | 3 | 65 | 1057 | 1228 | 10,8 | 150 |
5 | 3 | 65 | 989 | 1237 | 9,94 | 165 |
10 | 3 | 33 | 804 | 916 | 24,9 | 148 |
10 | 3 | 30 | 863 | 985 | 21,1 | 157 |
20 | 3 | 17 | 771 | 876 | 27,2 | 145 |
20 | 3 | 50 | 921 | 1047 | 18,1 | 148 |
20 | 6 | 50 | 909 | 1036 | 14,2 | 148 |
20 | 3 | 65 | 1091 | 1224 | 14,1 | 138 |
20 | 3 | 65 | 1111 | 1211 | 12,6 | 153 |
30 | 3 | 50 | 930 | 1051 | 19,3 | 148 |
30 | 6 | 55 | 1086 | 1097 | 13,6 | 148 |
30 | 6 | 55 | 917 | 1089 | 18,2 | 161 |
40 | 3 | 55 | 919 | 1089 | 18,1 | 164 |
60 | 3 | 55 | 985 | 1081 | 16,3 | 149 |
60 | 3 | 55 | 928 | 1086 | 17,6 | 160 |
В таблице 3 показано влияние скорости деформации, шагового интервала и общей деформации на прочностные свойства. Все исследования при помощи деформирования в таблице 3 осуществляют при -196°C.
Как очевидно из таблиц 2 и 3, общая деформация представляет собой наиболее важный параметр для получения стали с нанодвойникованной структурой и с высоким условным пределом текучести при остаточной деформации 0,2% или пределом текучести (Rp0.2) и высоким пределом прочности при растяжении (Rm). Для всех образцов с общей деформацией, по меньшей мере, 50% предел текучести при остаточной пластической деформации 0,2% выше 900 МПа и предел прочности при растяжении выше 1000 МПа. Кроме того, для четырех образцов с общей деформацией 65% предел текучести при остаточной пластической деформации 0,2% выше 1000 МПа для трех из четырех образцов и предел прочности при растяжении выше 1200 МПа для всех четырех исследуемых образцов.
Можно также отметить, что наблюдается более низкое воздействие при общей деформации 30% и еще более низкое воздействие наблюдается при общей деформации 17%. Воздействие, достигаемое при общей деформации 30%, однако хорошо тем, что предел текучести при остаточной пластической деформации 0,2% выше 800 МПа и предел прочности при растяжении выше 900 МПа для обоих этих исследуемых образцов. Следовательно, общая деформация 30%, видимо, является достаточной для достижения релевантного улучшения прочностных свойств для композиции аустенитной нержавеющей стали по настоящему изобретению.
По отношению к другим параметрам, таким как скорость деформации и шаг деформации, значительных отличий не обнаружено.
Как иллюстрируется на фиг.1, способ по настоящему изобретению включает пару определяющих параметров, например температуру и степень деформации при этой температуре. Сначала аустенитная нержавеющая сталь композиции по настоящему изобретению должна быть доведена до низкой температуры, например ниже 0°C, а затем при этой температуре стали должна придаваться пластическая деформация. Пластическая деформация придается до такой степени, что в материале образуются нанодвойники.
На фиг.2a показано сравнение кривых зависимости напряжения от деформации при -196°C между аустенитной нержавеющей сталью, имеющей композицию, как определено настоящим изобретением, и обычной аустенитной нержавеющей сталью. Как можно наблюдать, возникающие нанодвойники изменяют до большой степени поведение при деформации и свойства материала. Аустенитная нержавеющая сталь в соответствии с настоящим изобретением показывает более высокую прочность и более высокую пластичность благодаря непрерывному образованию нанодвойников. Для показанного примера пластичность или удлинение составляет примерно 65% по сравнению примерно с 40% для обычной аустенитной стали. Это называется пластичность, обусловленная двойникованием, TWIP.
Для конструкционных материалов желательным является высокое произведение предела прочности на разрыв (в виде временного сопротивления разрушению) и общего удлинения. Из фигуры 2a очевидно, что аустенитная сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет предел прочности на разрыв 1065 МПа и общее удлинение примерно 65% при -196°C, что дает произведение примерно 69000. Следовательно, 1065⋅65=69225. Для других исследуемых образцов в диапазоне композиции по настоящему изобретению произведение достигает 1075⋅75,5=81162, что выше, чем для любой другой доступной стали.
На фигурах 2b и 2c зависимость напряжения от деформации показана для 4 образцов при четырех различных температурах, где фигура 2c представляет собой подробный график диапазона низких деформаций по фигуре 2b. Из этих кривых сначала видно, что нанодвойники возникают при всех 4 исследуемых температурах. Это показано разбросом кривых. Разброс показывает, что в материале образуются нанодвойники. Следовательно, из фигур 2b и 2c можно определить, при какой именно деформации нанодвойники начинают возникать при конкретной температуре.
Вертикальные линии на фигурах 2b и 2c показывают начало возникновения нанодвойников для соответствующей температурной кривой. Разброс кривых не виден четко на фигурах 2b и 2c из-за низкой точности при воспроизведении этих кривых. Однако фигуры 2b и 2c основаны на результатах, из которых очевидна нелинейность, указывающая на нанодвойники.
Отношение между деформацией, при которой начинают появляться нанодвойники, при конкретной температуре, показано на фигуре 2d. Следовательно, очевидно, что нанодвойники могут возникать при комнатной температуре (19°C), но чем ниже температура в течение деформации, тем ниже будет деформация, когда они начинают возникать.
С точки зрения настоящего изобретения важно не только возникновение нанодвойников в материале. Является желательным возникновение нанодвойников до такой степени, чтобы достигались повышенная прочность и повышенное удлинение. Необходимо отметить, что изменяя температуру, невозможно пластически деформировать материал до любой степени. При -196°C можно пластически деформировать нержавеющую сталь по настоящему изобретению до общей деформации выше 60%. При низких температурах можно пластически деформировать нержавеющую сталь по настоящему изобретению только до общей деформации в пределах примерно между 35% при 19°C и примерно 45% при -129°C.
Разумеется, интересно также то, что воздействие может быть достигнуто посредством менее заметного образования нанодвойников, достигаемого при низких температурах. В таблицах 4 и 5 ниже показаны прочностные свойства для некоторых типичных образцов композиции по настоящему изобретению в зависимости от предварительного деформирования при -196°C и -75°C соответственно.
Из таблиц 4 и 5 можно конкретно заметить, что относительно хорошее воздействие как на предел текучести при остаточной пластической деформации 0,2%, так и на предел прочности при растяжении достигается при общей деформации примерно 35%.
Таблица 4 Прочностные свойства, достигаемые после предварительной деформации при -196°C |
|||
Предварительная деформация | Rр0.2 | Rm | A |
% | МПа | МПа | % |
17 | 771 | 876 | 27,2 |
50 | 921 | 1047 | 18,1 |
65 | 1091 | 1224 | 14,1 |
Таблица 5 Прочностные свойства, достигаемые после предварительной деформации при -75°C |
|||
Предварительная деформация | Rр0.2 | Rm | A |
% | МПа | МПа | % |
15 | 565 | 687 | 32,5 |
35 | 834 | 860 | 19,2 |
Как можно ожидать, увеличение образования нанодвойников может наблюдаться, если материал доводится до более низкой температуры перед тем, как материалу придается пластическая деформация. Воздействие повышается при дальнейшем понижении температуры до -50°C, -100°C и дальше до -196°C, перед тем как материалу придается пластическая деформация.
Однако в таблице 5 разумно отметить, что достигается релевантное повышение как предела текучести при остаточной пластической деформации 0,2% (834 МПа), так и предела прочности при растяжении (860 МПа) при общей деформации 35% при -75°C. Из графиков, показанных на фигурах 2b и 2c, видно, что нанодвойники образуются в аустенитной стали с композицией по настоящему изобретению при температуре, достигающей 19°C. Это показывает, что при этой температуре можно вводить нанодвойники, которые повышают механические свойства стали.
Из результатов, представленных выше, можно сделать интерполяцию относительно того, что нанодвойники могут возникать в стали до такой степени, которая повышает как предел прочности при остаточной пластической деформации 0,2%, так и предел прочности при растяжении посредством общей деформации, по меньшей мере, 35% при температуре -75°C или ниже. Кроме того, можно сделать экстраполяцию относительно того, что разумное повышение указанных прочностных свойств может быть достигнуто при температуре примерно 0°C с помощью общей деформации, по меньшей мере, 35%.
Подытоживая, можно сделать вывод, что для получения релевантного воздействия материал должен пластически деформироваться до такой степени, которая соответствует пластической деформации, по меньшей мере, 30%. Воздействие может наблюдаться уже при 10%, но оно является более релевантным и лучше распределяется по материалу при более высокой степени пластической деформации. Кроме того, температура и степень пластической деформации взаимодействуют таким путем, что более низкая температура деформации обеспечивает большее воздействие возникающих нанодвойников при более низком уровне деформации. Следовательно, необходимый уровень деформации зависит от температуры, при которой осуществляют деформирование.
В примерах показана возможность введения нанодвойников с помощью различных типов пластической деформации, например посредством как растяжения, так и сжатия. Предпочтительный и контролируемый тип деформирования представляет собой вытягивание. Когда материал обрабатывают с помощью вытягивания, очень легко контролировать величину пластической деформации.
Однако можно также получать нанодвойники посредством пластической деформации, придаваемой материалу посредством сжатия, например посредством прокатки.
С другой стороны, как правило, эффект образования нанодвойников увеличивается при увеличении уровня пластической деформации.
Образование нанодвойников также слабо зависит от того, какая именно скорость деформации придается материалу. В частности, скорость не должна быть слишком высокой, чтобы предотвратить быстрый рост температуры в материале. Если, с другой стороны, скорость является слишком низкой, проблема заключается скорее в том, что способ становится непроизводительным без причины.
Следовательно, скорость деформации должна предпочтительно быть больше чем 0,15% в секунду (4,5 мм/мин), предпочтительно больше чем 0,35% в секунду (10,5 мм/мин). Кроме того, деформация должна придаваться материалу при скорости меньше чем 3,5% в секунду, предпочтительно меньше чем 1,5% в секунду. Также деформация предпочтительно не должна придаваться материалу только за один шаг деформации. Вместо этого пластическая деформация может преимущественно придаваться материалу периодически при величине меньше чем 10% за шаг деформации, предпочтительно меньше чем 6% за шаг деформации, а более предпочтительно меньше чем 4% за шаг деформации. Как показано выше, периодическая деформация предполагает, что напряжение моментально понижается, например примерно до 80%, в течение короткого периода времени, например нескольких секунд, перед тем как вытягивание возобновляют в течение следующей стадии.
Следовательно, как показано выше в "Примерах", пластическая деформация, по меньшей мере, 40%, или предпочтительно, по меньшей мере, 50% может придаваться материалу при низкой температуре. Как правило, пластическая деформация должна поддерживаться в пределах между 35% и 65% для достижения релевантного образования нанодвойников. Ниже 35% эффект по-прежнему виден, но может быть не таким важным, как это желательно. Выше 75% материал может треснуть.
Предел текучести аустенитной нержавеющей стали с нанодвойникованной структурой составляет 1090 МПа, что почти в четыре раза выше, чем для обычной аустенитной нержавеющей стали. Предел прочности при разрыве составляет примерно 1224 МПа для аустенитной стали в соответствии с настоящим изобретением, показанной в примере, что почти в два раза превышает соответствующий параметр обычной аустенитной стали.
Этот факт виден из фиг.3, где свойства аустенитной нержавеющей стали с нанодвойникованной структурой по настоящему изобретению показаны в сравнении со свойствами коммерчески доступных сталей. Как видно из этой диаграммы, свойства аустенитной нержавеющей стали по настоящему изобретению выше, чем для любой другой доступной стали.
Микроструктура аустенитных сталей по настоящему изобретению
На фигуре 4 показана аустенитная нержавеющая сталь c нанодвойникованной структурой по настоящему изобретению при малом увеличении. Как видно, микроструктура полна иголок или структур в форме реек. Эти иголки или реечные структуры имеют определенные кристаллические ориентации, но каждый кластер имеет иную ориентацию.
Существование нанодвойников в аустенитных нержавеющих сталях по настоящему изобретению подтверждается посредством исследований с помощью TEM, например, как показано на фигуре 5. На дифракционной картине, показанной на фигуре 5, появляются маленькие комплементарные точки вблизи большинства точек, которые составляют характерную FCC (гранецентрированную) структуру аустенитной нержавеющей стали. Эти комплементарные точки показывают присутствие двойников.
Фигуры 6a-6c показывают материал по настоящему изобретению при исследовании с помощью TEM, где двойникованная структура материала по настоящему изобретению может быть видна более четко. Структуры двойников в большей части ориентированы так, что они являются параллельными друг другу внутри одного домена. Однако, как будет описано ниже, также наблюдаются мультиориентированные нанодвойники. Возникновение мультиориентированных двойников может привести к появлению очень мелкодисперсной зеренной структуры.
Можно идентифицировать три типа двойников. Первый тип, который показан на фигуре 6a, включает длинные параллельные двойники с неравномерным распределением расстояний между ними. Второй тип, который показан на фигуре 6b, включает малые параллельные двойники с короткими расстояниями между двумя двойниками. Третий тип, который показан на фигуре 6c, включает мультиориентированные двойники. В этом третьем типе двойниковой формации двойники являются относительно длинными в одном, параллельном направлении. В других направлениях и между параллельными двойниками двойники имеют малый размер и малые расстояния между двойниками. Все нанодвойники имеют так называемое "наноразмерное расстояние между двойниками" до 500 нм, которое показывает, что средняя толщина двойника меньше чем 500 нм.
Фактом является то, что прочностные свойства материала улучшаются при уменьшении размеров зерен или при увеличении количества двойников и при уменьшении расстояния между двойниками в материале. Следовательно, материал по настоящему изобретению может характеризоваться присутствием нанодвойников в материале. Один из способов количественного определения нанодвойников представлен картированием разориентации при дифракции обратно-рассеянных электронов (EBSD).
Фигура 7 показывает результаты такого картирования разориентации при EBSD на материале по настоящему изобретению. При картировании столбики представлены парами. Левый столбик каждой пары соответствует коррелированным разориентациям, а правый столбик каждой пары соответствует некоррелированным разориентациям. Кривая показывает неупорядоченное теоретическое значение. Следовательно, левый столбик, который становится значительно выше, чем соответствующий правый столбик, показывает присутствие двойника под этим конкретным углом. Из исследования можно увидеть, что имеется очень высокий пик вокруг разориентации примерно при 9°. Это показывает, что аустенитная сталь может иметь большое количество специальных малоугловых границ зерен, которые могут вносить вклад в текстуру, то есть зерен, ориентированных при конкретной ориентации. Пик примерно вокруг 60° показывает ∑3 двойники. Из исследований с помощью EBSD, осуществляемых на материалах по настоящему изобретению, можно вычислить, что они имеют микроструктуры с плотностью нанодвойников, которая выше чем 37%.
На фигуре 8 показано сравнение кривых зависимости напряжения от деформации при комнатной температуре между аустенитной нержавеющей сталью в соответствии с настоящим изобретением, то есть с нанодвойникованной структурой, и обычной аустенитной нержавеющей сталью после холодной обработки без нанодвойников. Из такого сравнения четко видно увеличение пластичности аустенитной стали в соответствии с настоящим изобретением.
Обычно пластичность металлических материалов уменьшается при увеличении прочности. Для нанодвойниковых материалов в соответствии с настоящим изобретением, однако, очевидно, что сужение претерпевает только относительно умеренное уменьшение при относительно релевантном увеличении прочности. Это дополнительно иллюстрируется на фигуре 9, где показано сужение в корреляции с сужением некоторых образцов по настоящему изобретению. Например, для конкретного образца, имеющего предел текучести выше чем 1100 МПа, сужение по-прежнему выше чем 50%.
Как можно понять из всего, что приведено выше, настоящее изобретение представляет относительно широкий набор способов получения для введения упрочняющих нанодвойников в аустенитную нержавеющую сталь. Однако функциональная композиция является относительно ограниченной по сравнению с общим диапазоном композиций аустенитных нержавеющих сталей. Внутри этого хорошо определенного функционального диапазона композиций по настоящему изобретению пригодные для использования нанодвойники могут вводиться относительно легко посредством способа по настоящему изобретению, как определено следующей далее формулой изобретения. Следовательно, положительное воздействие может наблюдаться в полных рамках настоящего изобретения, однако оно сильнее в некоторых хорошо определенных областях настоящего изобретения, например, как предлагается зависимыми пунктами формулы изобретения.
Claims (16)
1. Способ получения аустенитной нержавеющей нанодвойникованной TWIP стали, включающий стадии:
получения аустенитной нержавеющей стали, содержащей, мас.%: не более чем 0,018 С, 0,25-0,75 Si, 1,5-2 Mn, 17,80-19,60 Cr, 24,00-25,25 Ni, 3,75-4,85 Mo, 1,26-2,78 Cu, 0,04-0,15 N, остальное Fe и неизбежные примеси;
доведения аустенитной нержавеющей стали до температуры ниже 0°С; и
образования в стали нанодвойников со средним расстоянием между ними менее 1000 нм и плотностью более 35% путем приложения к аустенитной стали при упомянутой температуре пластической деформации со степенью по меньшей мере 30%.
2. Способ по п. 1, в котором перед приложением пластической деформации сталь доводят до температуры ниже -50°С.
3. Способ по п. 1, в котором перед приложением пластической деформации сталь доводят до температуры ниже -75°С.
4. Способ по любому из пп. 1-3, в котором приложение пластической деформации к стали осуществляют путем вытягивания.
5. Способ по любому из пп. 1-3, в котором приложение пластической деформации к стали осуществляют путем сжатия, например прокатки.
6. Способ по любому из пп. 1-3, в котором сталь подвергают пластической деформации со степенью по меньшей мере 40%.
7. Способ по любому из пп. 1-3, в котором сталь подвергают пластической деформации со степенью по меньшей мере 50%.
8. Способ по любому из пп. 1-3, в котором сталь подвергают пластической деформации периодически при величине степени деформации меньше 10% за шаг деформации, предпочтительно меньше 6% за шаг деформации, наиболее предпочтительно меньше 4% за шаг деформации.
9. Способ по п. 1, в котором пластическую деформацию прикладывают к стали при скорости более 0,15% в секунду, предпочтительно более 0,35% в секунду.
10. Способ по п. 1 или 9, в котором пластическую деформацию прикладывают к стали при скорости меньше 3,5% в секунду, предпочтительно меньше 1,5% в секунду.
11. Аустенитная нержавеющая нанодвойникованная TWIP сталь, содержащая, мас.%: не более чем 0,018 С, 0,25-0,75 Si, 1,5-2 Mn, 17,80-19,60 Cr, 24,00-25,25 Ni, 3,75-4,85 Mo, 1,26-2,78 Cu, 0,04-0,15 N, остальное Fe и неизбежные примеси, при этом среднее расстояние между нанодвойниками составляет менее 1000 нм, а плотность нанодвойников составляет более 35%.
12. Сталь по п. 11, в которой среднее расстояние между нанодвойниками составляет менее 500 нм.
13. Сталь по п. 11, в которой среднее расстояние между нанодвойниками составляет менее 300 нм.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP11183207.7 | 2011-09-29 | ||
EP11183207.7A EP2574684B1 (en) | 2011-09-29 | 2011-09-29 | TWIP and NANO-twinned austenitic stainless steel and method of producing the same |
PCT/EP2012/068815 WO2013045414A1 (en) | 2011-09-29 | 2012-09-25 | Twip and nano-twinned austenitic stainless steel and method of producing the same |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2014117156A RU2014117156A (ru) | 2015-11-10 |
RU2608916C2 true RU2608916C2 (ru) | 2017-01-26 |
Family
ID=46940487
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2014117156A RU2608916C2 (ru) | 2011-09-29 | 2012-09-25 | Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8906171B2 (ru) |
EP (1) | EP2574684B1 (ru) |
JP (1) | JP6047164B2 (ru) |
KR (1) | KR20140070640A (ru) |
CN (1) | CN103857813B (ru) |
BR (1) | BR112014007751A2 (ru) |
CA (1) | CA2849800A1 (ru) |
ES (1) | ES2503566T3 (ru) |
PL (1) | PL2574684T3 (ru) |
RU (1) | RU2608916C2 (ru) |
TW (1) | TW201331378A (ru) |
WO (1) | WO2013045414A1 (ru) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102560045B (zh) * | 2010-12-22 | 2014-10-01 | 中国科学院金属研究所 | 块体纳米结构低碳钢及其制备方法 |
EP3289110A1 (en) * | 2015-04-27 | 2018-03-07 | Sandvik Intellectual Property AB | A method and device for generating deformation twinning in a metal |
EP3095889A1 (en) | 2015-05-22 | 2016-11-23 | Outokumpu Oyj | Method for manufacturing a component made of austenitic steel |
SI3117922T1 (en) * | 2015-07-16 | 2018-07-31 | Outokumpu Oyj | A method for producing a component of TWIP or TRIP / TWIP austenitic steel |
EP3173504A1 (en) | 2015-11-09 | 2017-05-31 | Outokumpu Oyj | Method for manufacturing an austenitic steel component and use of the component |
CN105861943B (zh) * | 2016-05-20 | 2018-05-25 | 首钢集团有限公司 | 一种冷轧高强孪晶诱发塑性钢及其生产方法 |
CN107621471A (zh) * | 2017-08-28 | 2018-01-23 | 大连理工大学 | 微米合金含有等长单个纳米孪晶的透射电镜原位纳米压痕方法 |
PT3470145T (pt) * | 2017-10-10 | 2022-04-12 | Outokumpu Oy | Processo para deformação parcial a frio de aço com espessura homogénea |
CN111610209B (zh) * | 2019-02-25 | 2021-03-19 | 浙江大学 | 一种制备具有确定孪晶取向的纳米孪晶金属试样的方法 |
CN110103530B (zh) * | 2019-06-04 | 2023-03-31 | 河北工业大学 | 一种高性能耐蚀twip/不锈钢多层复合材料及制备方法 |
CN110241364B (zh) * | 2019-07-19 | 2021-03-26 | 东北大学 | 一种高强塑纳米/亚微米晶冷轧304不锈钢带及其制备方法 |
CN112129794B (zh) * | 2020-09-21 | 2023-06-20 | 长安大学 | 一种双相钢剩余塑性变形容量率的定量评价方法 |
CN113046534B (zh) * | 2021-03-15 | 2023-02-03 | 长春工业大学 | 一种高孪晶密度的高氮无镍奥氏体不锈钢的制备方法 |
CN113275405B (zh) * | 2021-04-23 | 2024-02-06 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 一种twip钢丝直接拉拔成形的方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0320820A1 (en) * | 1987-12-12 | 1989-06-21 | Nippon Steel Corporation | Process for preparation of austenitic stainless steel having excellent seawater resistance |
RU2210603C2 (ru) * | 1997-07-28 | 2003-08-20 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Способ получения сверхвысокопрочных свариваемых сталей |
EP1046723B1 (en) * | 1999-04-19 | 2004-04-14 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Bipolar plate for use in a polymer electrode fuel cell |
RU2254394C1 (ru) * | 2004-03-16 | 2005-06-20 | Открытое акционерное общество "Синарский трубный завод" (ОАО "СинТЗ") | Высокопрочная аустенитная нержавеющая сталь и способ окончательной упрочняющей обработки изделий из нее |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2696450A (en) * | 1952-07-22 | 1954-12-07 | Allegheny Ludlum Steel | Austenitic alloy steel and procedure for making same |
US3615921A (en) * | 1968-11-20 | 1971-10-26 | United Aircraft Corp | Process for strengthening alloys |
BE873620A (nl) * | 1979-01-22 | 1979-07-23 | Bekaert Sa Nv | Werkwijze voor het vervormen van voorwerpen uit gelegeerd staal |
US7736448B2 (en) | 2002-11-01 | 2010-06-15 | Institute Of Metal Research Chinese Academy Of Sciences | Nano icrystals copper material with super high strength and conductivity and method of preparing thereof |
JP4331975B2 (ja) * | 2003-05-15 | 2009-09-16 | 新日本製鐵株式会社 | 固体高分子型燃料電池セパレータ用ステンレス鋼板の製造方法及び成形方法 |
US7078108B2 (en) | 2004-07-14 | 2006-07-18 | The Regents Of The University Of California | Preparation of high-strength nanometer scale twinned coating and foil |
US20090010793A1 (en) * | 2004-11-03 | 2009-01-08 | Thyssenkrupp Steel Ag | Method For Producing High Strength Steel Strips or Sheets With Twip Properties, Method For Producing a Component and High-Strength Steel Strip or Sheet |
US7699946B2 (en) * | 2005-09-07 | 2010-04-20 | Los Alamos National Security, Llc | Preparation of nanostructured materials having improved ductility |
JP5215855B2 (ja) * | 2006-08-23 | 2013-06-19 | 独立行政法人科学技術振興機構 | Fe基合金及びその製造方法 |
KR101054773B1 (ko) * | 2008-09-04 | 2011-08-05 | 기아자동차주식회사 | Twip형 초고강도 강판의 제조방법 |
-
2011
- 2011-09-29 ES ES11183207.7T patent/ES2503566T3/es active Active
- 2011-09-29 EP EP11183207.7A patent/EP2574684B1/en not_active Not-in-force
- 2011-09-29 PL PL11183207T patent/PL2574684T3/pl unknown
-
2012
- 2012-09-25 JP JP2014532342A patent/JP6047164B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2012-09-25 CN CN201280047647.9A patent/CN103857813B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2012-09-25 KR KR1020147011480A patent/KR20140070640A/ko not_active Application Discontinuation
- 2012-09-25 US US14/347,711 patent/US8906171B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2012-09-25 BR BR112014007751A patent/BR112014007751A2/pt active Search and Examination
- 2012-09-25 WO PCT/EP2012/068815 patent/WO2013045414A1/en active Application Filing
- 2012-09-25 RU RU2014117156A patent/RU2608916C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2012-09-25 CA CA2849800A patent/CA2849800A1/en not_active Abandoned
- 2012-09-27 TW TW101135509A patent/TW201331378A/zh unknown
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0320820A1 (en) * | 1987-12-12 | 1989-06-21 | Nippon Steel Corporation | Process for preparation of austenitic stainless steel having excellent seawater resistance |
RU2210603C2 (ru) * | 1997-07-28 | 2003-08-20 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Способ получения сверхвысокопрочных свариваемых сталей |
EP1046723B1 (en) * | 1999-04-19 | 2004-04-14 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Bipolar plate for use in a polymer electrode fuel cell |
RU2254394C1 (ru) * | 2004-03-16 | 2005-06-20 | Открытое акционерное общество "Синарский трубный завод" (ОАО "СинТЗ") | Высокопрочная аустенитная нержавеющая сталь и способ окончательной упрочняющей обработки изделий из нее |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20140328715A1 (en) | 2014-11-06 |
CN103857813A (zh) | 2014-06-11 |
US8906171B2 (en) | 2014-12-09 |
WO2013045414A1 (en) | 2013-04-04 |
BR112014007751A2 (pt) | 2017-04-18 |
PL2574684T3 (pl) | 2014-12-31 |
RU2014117156A (ru) | 2015-11-10 |
EP2574684B1 (en) | 2014-06-18 |
JP2014530298A (ja) | 2014-11-17 |
TW201331378A (zh) | 2013-08-01 |
KR20140070640A (ko) | 2014-06-10 |
CN103857813B (zh) | 2016-08-17 |
EP2574684A1 (en) | 2013-04-03 |
CA2849800A1 (en) | 2013-04-04 |
ES2503566T3 (es) | 2014-10-07 |
JP6047164B2 (ja) | 2016-12-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2608916C2 (ru) | Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения | |
Kalsar et al. | A novel way to enhance the strength of twinning induced plasticity (TWIP) steels | |
RU2556253C1 (ru) | Высокопрочный стальной лист и высокопрочный оцинкованный стальной лист с превосходной формуемостью, и способы их получения | |
CN101389781B (zh) | 高强度不锈钢弹簧及其制造方法 | |
TWI494447B (zh) | High-strength steel sheet excellent in formability, high-strength zinc plated steel sheet and the like (2) | |
JP6004653B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼線材、及び鋼線、並びに、それらの製造方法 | |
Nutor et al. | Microstructure and properties of a Co-free Fe50Mn27Ni10Cr13 high entropy alloy | |
TWI776050B (zh) | 鋼絲、製作鋼絲的方法以及製作彈簧或醫用線材製品的方法 | |
JP6267618B2 (ja) | ボルト用鋼およびボルト | |
JP2008525637A (ja) | 析出硬化型マルテンサイトステンレス鋼 | |
WO2017175739A1 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼材 | |
WO2017170611A1 (ja) | Nb含有フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
KR101892526B1 (ko) | 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법 | |
WO2014157146A1 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼板およびそれを用いた高強度鋼材の製造方法 | |
JP5100144B2 (ja) | バネ用鋼板およびそれを用いたバネ材並びにそれらの製造法 | |
JP4790539B2 (ja) | 高強度高弾性型ステンレス鋼及びステンレス鋼線 | |
EP3173500B1 (en) | Hot-working tool material, method for manufacturing hot-working tool, and hot-working tool | |
CN110088323B (zh) | 包含双相不锈钢的制品及其用途 | |
WO2016186033A1 (ja) | ばね鋼 | |
US10196718B2 (en) | Steel strip for cutlery | |
CN111270131A (zh) | 马氏体系不锈钢零件及其制造方法 | |
WO2020245285A1 (en) | A martensitic stainless alloy | |
JP2003321743A (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルトおよびその製造方法 | |
JP7253479B2 (ja) | 高強度鋼板 | |
JPH1180906A (ja) | 降伏応力を高めた高強度ステンレス鋼帯およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
HZ9A | Changing address for correspondence with an applicant | ||
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200926 |