RU2565321C2 - Способ получения синтез-газа для производства аммиака - Google Patents

Способ получения синтез-газа для производства аммиака Download PDF

Info

Publication number
RU2565321C2
RU2565321C2 RU2013104632/05A RU2013104632A RU2565321C2 RU 2565321 C2 RU2565321 C2 RU 2565321C2 RU 2013104632/05 A RU2013104632/05 A RU 2013104632/05A RU 2013104632 A RU2013104632 A RU 2013104632A RU 2565321 C2 RU2565321 C2 RU 2565321C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
conversion
reactor
conversion unit
primary
installation
Prior art date
Application number
RU2013104632/05A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2013104632A (ru
Inventor
Эрмано ФИЛИППИ
Франческо БАРАТТО
Серджио ПАНЦА
Раффаэле ОСТУНИ
Original Assignee
Касале Са
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=42562837&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2565321(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Касале Са filed Critical Касале Са
Publication of RU2013104632A publication Critical patent/RU2013104632A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2565321C2 publication Critical patent/RU2565321C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/025—Preparation or purification of gas mixtures for ammonia synthesis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/382—Multi-step processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/48—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents followed by reaction of water vapour with carbon monoxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
    • C01B3/506—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification at low temperatures
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
    • C01B3/56—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification by contacting with solids; Regeneration of used solids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0233—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a steam reforming step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0244—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being an autothermal reforming step, e.g. secondary reforming processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0283—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a CO-shift step, i.e. a water gas shift step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0283—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a CO-shift step, i.e. a water gas shift step
    • C01B2203/0288—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a CO-shift step, i.e. a water gas shift step containing two CO-shift steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/042—Purification by adsorption on solids
    • C01B2203/043—Regenerative adsorption process in two or more beds, one for adsorption, the other for regeneration
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0435—Catalytic purification
    • C01B2203/0445—Selective methanation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/046—Purification by cryogenic separation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0475—Composition of the impurity the impurity being carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/06—Integration with other chemical processes
    • C01B2203/068—Ammonia synthesis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0883—Methods of cooling by indirect heat exchange
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1205—Composition of the feed
    • C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1235—Hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/141—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in parallel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C01B2203/143—Three or more reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/146—At least two purification steps in series
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Preparation Of Compounds By Using Micro-Organisms (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу конверсии углеводородов для получения синтез-газа для производства аммиака. Способ получения сингаза из углеводородсодержащего исходного сырья включает стадии первичной конверсии, вторичной конверсии с окислительным потоком и дополнительной обработки сингаза, включающей шифт-конверсию (УТШ) при умеренной температуре от 200 до 350°C, причем установка первичной конверсии работает при соотношении пар/углерод меньше 2. Способ реконструкции установки для производства аммиака включает по меньшей мере стадии замены реактора ВТШ на новый шифт-реактор (19), работающий при умеренной температуре, или модификацию реактора ВТШ для работы при умеренной температуре, которая составляет от 200 до 350°C; модификацию подачи углеводорода (10) и пара (11) в установку первичной конверсии, обеспечивающую работу установки (12) первичной конверсии при соотношении пар/углерод ниже 2, и добавление секции (12a) предварительной конверсии выше по потоку от установки первичной конверсии. Изобретение позволяет увеличить производительность и снизить удельный расход энергии и объемную скорость потока при производстве синтез-газа. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 1 ил.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Изобретение относится к способу конверсии (риформинга) углеводородов для получения синтез-газа, также называемого сингаз, для производства аммиака.
Уровень техники
В синтезе аммиака (NH3) требуется сингаз, содержащий водород (H2) и азот (N2) в соответствующем соотношении, около 3:1. Термин сингаз для производства аммиака будет использоваться со ссылкой на сингаз вышеуказанного состава.
Известно получение сингаза конверсией углеводородного (УВ) исходного сырья, содержащего метан. Конверсию проводят в установке первичной конверсии и затем в установке вторичной конверсии. Обычно исходное сырье и соответствующее количество пара вводят в установку первичной конверсии, где метан конвертируется в смесь монооксида углерода, диоксид углерода и водород при пропуске над соответствующим катализатором; в установку вторичной конверсии подают газообразный продукт из установки первичной конверсии и воздушный поток. Конвертированный газ, выходящий из установки вторичной конверсии, затем очищают, главным образом, для удаления оксидов углерода CO, CO2 и остаточного метана и получения состава газа, требуемого для синтеза аммиака с молярным соотношением H2/N2 (HN соотношение), близким к 3:1. В типичной схеме уровня техники газ обрабатывают в последовательности оборудования, включающей высокотемпературный шифт-конвертер (реактор конверсии CO) (ВТШ), обычно работающий при 350-500°C, низкотемпературный шифт-конвертер (НТШ), колонну промывки CO2 и реактор метанирования.
US 4910007 раскрывает способ производства аммиака, включающий получение сингаза для производства аммиака реакцией углеродистого исходного сырья с паром и газом, содержащим кислород и азот, в соответствии с уровнем техники. В установке первичной конверсии конвертируют метан (CH4) и пар (H2O) в CO и H2. Для проведения химической реакции требуется один моль пара на каждый моль метана. На практике, установка первичной конверсии всегда работает с более высоким соотношением пар/углерод (П/У), выше 2,6 и обычно в диапазоне 2,8-3,5. Причина выбора соотношения П/У всегда больше чем 2,6 заключается в том, что ВТШ конвертер требует соотношения пар/газ больше 0,4 для исключения избыточного восстановления и образования углеводородов по синтезу Фишера-Тропша. Соотношение пар/газ около 0,4 в ВТШ конвертере соответствует соотношению П/У около 2,6 на впуске установки первичной конверсии. Поэтому подача пара и метана в установку первичной конверсии должна обеспечить более высокое соотношение П/У, или равное пороговому значению 2,6.
Избыток пара в сравнении с теоретическим стехиометрическим значением благоприятно влияет на сдвиг равновесия конверсии в нужную сторону, т.е. способствует конверсии метана. Однако большое количество пара имеет следующие недостатки: избыток пара приводит к более высокой объемной скорости потока, что требует большего по размерам и более дорогого оборудования, кроме того, избыток пара инертен в отношении конверсии и, таким образом, негативно влияет на эффективность самой конверсии. Часть подачи тепла в установку конверсии фактически расходуется на нагрев инертного пара.
Сущность изобретения
Авторы установили, что соотношение пар/углерод (П/У) можно изменить до неожиданно низких значений, а именно менее 2 и предпочтительно до 1,5-1,7, если сингаз, полученный вторичной конверсией, подвергнуть шифт-реакции (реакции конверсии СО) при умеренной температуре в присутствии соответствующего катализатора вместо высокотемпературной шифт-реакции. Подобная умеренная температура находится в диапазоне от 200 до 350°C, предпочтительно от 220 до 310°C и более предпочтительно около 260-270°C. Подходящим катализатором может быть Cu-Zn катализатор.
Преимущество подобного низкого соотношения П/У заключается в том, что объемная скорость потока в установках первичной и вторичной конверсии значительно снижается. Теоретически, снижение соотношения П/У с 3 до около 1,5 означает, что скорость газового потока снижается на 60%.
Таким образом, аспектом изобретения является способ получения сингаза для производства аммиака из углеводородсодержащего исходного сырья, включающий стадии первичной паровой конверсии углеводородсодержащего исходного сырья и вторичной конверсии с окислительным потоком; способ характеризуется тем, что:
сингаз, полученный вторичной конверсией, подвергают шифт-конверсии при умеренной температуре от 200 до 350°C,
установка первичной конверсии работает при соотношении пар/углерод менее 2.
Предпочтительно перед стадией первичной конверсии, в частности, с низкими соотношениями П/У, близкими к 1,5, проводить предварительную конверсию. Задача предварительной конверсии заключается в обеспечении проведения первичной конверсии в присутствии определенного количества водорода (H2) для исключения крекинга метана.
В качестве окислительного потока, подаваемого в установку вторичной конверсии, используют воздух, воздух, обогащенный O2, или по существу чистый кислород. Если в установку вторичной конверсии подают воздух, обычно получают избыток азота в сингазе в сравнении со стехиометрическим соотношением 3:1. Питание установки вторичной конверсии воздухом, обогащенным O2, или по существу чистым кислородом, имеет преимущество в снижении упомянутого избытка азота в конвертированном газе. При необходимости к очищенному сингазу добавляют азот, а именно после очистки сингаза для получения требуемого соотношения HN для синтеза аммиака.
Предпочтительным диапазоном для соотношения П/У в установке первичной конверсии является 1,5-2 и более предпочтительным 1,5-1,7.
Работа при низком соотношении П/У обусловливает содержание в сингазе некоторого количества непрореагировавшего углеводорода, в частности непрореагировавшего CH4. В соответствии с другими аспектами предлагаемого изобретения, этот непрореагировавший углеводород по меньшей мере частично удаляют из сингаза любым из способов:
криогенным разделением, или
адсорбцией, например PSA (от англ. Pressure Swing Adsorption - адсорбция со сдвигом давления или краткосрочная адсорбция), или
увеличением количества продувочного газа, отбираемого из контура синтеза аммиака, где реагирует сингаз, полученный в соответствии с предлагаемым изобретением. Инертные газы и метан удаляют из продувочного газа с помощью известной обработки, например криогенного процесса, работающего, по существу, при давлении контура синтеза.
Упомянутое криогенное разделение можно использовать для удаления непрореагировавшего метана, а также избытка азота при подаче воздуха в установку вторичной конверсии. Увеличение количества продувочного газа предпочтительно, когда окислителем, подаваемым в установку вторичной конверсии, является обогащенный воздух или чистый кислород.
Аспектом изобретения является также аппарат (установка) для получения сингаза для производства аммиака, приспособленный для работы в соответствии с вышеупомянутым способом.
Предлагаемое изобретение также пригодно для реконструкции действующей установки для производства аммиака и, в частности, для реконструкции головной секции установки. Предлагаемое изобретение обеспечивает способ реконструкции установки для производства аммиака, включающей головную секцию для получения сингаза для производства аммиака и контур синтеза для проведения реакции сингаза с получением аммиака; головная фракция включает по меньшей мере установки первичной и вторичной конверсии, высокотемпературный шифт-реактор и низкотемпературный шифт-реактор, расположенный ниже по потоку от установки вторичной конверсии, для удаления оксидов углерода из сингаза для производства аммиака, причем установка первичной конверсии обеспечена линиями подачи углеводорода и пара. Способ реконструкции включает по меньшей мере стадии:
замены реактора ВТШ шифт-реактором, работающим при умеренной температуре, или модификации реактора ВТШ для работы при умеренной температуре, которая находится в диапазоне от 200 до 350°C;
модификации подачи углеводорода и пара в установку первичной конверсии для работы этой установки при соотношении пар/углерод меньше 2 и предпочтительно в диапазоне от 1,5 до 2.
Шифт-реактор, работающий при умеренной температуре, оснащен соответствующим катализатором для работы при этой умеренной температуре. Подобный реактор предпочтительно представляет собой изотермический реактор, включающий теплообменник, погруженный в катализатор.
Реконструкция включает одну из двух стадий:
i) сохранение действующего реактора ВТШ, замена высокотемпературного катализатора на катализатор, действующий при умеренной температуре, такой как Cu-Zn катализатор, и обеспечение реактора внутренним теплообменником, погруженным в катализатор, или
ii) монтаж нового реактора УТШ с соответствующим катализатором и внутренним теплообменником.
В обоих вышеуказанных вариантах предпочтительно используют пластинчатый теплообменник.
Предпочтительно также добавить секцию предварительной конверсии выше по потоку от установки первичной паровой конверсии.
В соответствии с предпочтительными вариантами осуществления настоящего изобретения, способ, кроме того, включает увеличение подачи кислорода в установку вторичной конверсии с помощью любого из следующих средств: а) подача избытка воздуха в установку вторичной конверсии, б) обогащение воздуха, подаваемого в установку вторичной конверсии, в) подача по существу чистого кислорода в установку вторичной конверсии. Для успешного использования вышеупомянутых средств реконструкция установки обеспечивает: а) модификацию существующей подачи воздуха в установку вторичной конверсии для увеличения ввода воздуха, б) монтаж соответствующего оборудования для обогащения воздуха или в) монтаж надлежащего источника по существу чистого кислорода, если он отсутствует. Упомянутые стадии включают модификацию или замену трубопроводов, клапанов, вспомогательного оборудования и т.п., в соответствии с известной областью техники.
В соответствии с другими вариантами осуществления настоящего изобретения, устанавливают дополнительное оборудование для очистки сингаза для выполнения любой из следующих задач: криогенного отделения избытка метана и/или азота из сингаза для производства аммиака, отделения избытка азота, если он имеется, с помощью процесса адсорбции, такого как PSA, увеличения контура продувки для удаления инертных газов и остаточного метана из контура синтеза.
В соответствии с вышеуказанным, важное преимущество патентоспособной реконструкции заключается в том, что снижение соотношения П/У в установке первичной конверсии уменьшает общую объемную скорость потока для данного производства сингаза. Объемная скорость потока ограничена размерами имеющегося оборудования, включая, например, трубы установки первичной конверсии, систему удаления CO2 и т.п. Снижая соотношение П/У, а значит, количество инертного пара в газе, подаваемом из установки первичной конверсии, предлагаемый в изобретении способ способствует тому, что имеющееся оборудование, первоначально спроектированное на работу с соотношением П/У, близким к 3, теперь имеет значительный запас для увеличения скорости потока полезного газа. Другими словами, предлагаемое изобретение позволяет снизить скорость потока по существу инертного пара в установках конверсии, теплообменниках и другом оборудовании установки.
Например, снижение рабочего соотношения П/У с 3 до около 1,5 теоретически позволит на 60% увеличить скорость потока газа. На каждый моль метана, подаваемого в установку первичной конверсии, общая скорость потока уменьшится с 4 молей до 2,5 молей. Отсюда следует, что производительность установки можно будет увеличить приблизительно на 60%. На практике, оснащение новым или модифицированным реактором УТШ при сохранении других главных устройств головной секции установки для производства аммиака обеспечивает меньшее увеличение, так как установка первичной конверсии становится узким местом в отношении максимальной скорости потока. Например, в вышеприведенном примере при изменении соотношения П/У с 3 до 1,5 фактическая производительность увеличивается, как правило, примерно на 25%.
Однако более высокого увеличения производительности можно достичь без модификации внутрикорпусного устройства установки первичной конверсии, если в дополнение к обеспечению реактором УТШ вместо исходного реактора ВТШ предпринять одну или несколько из следующих мер:
увеличение подачи кислорода в установку первичной конверсии путем подачи избытка воздуха, обогащенного воздуха или чистого кислорода в эту установку,
улучшение степени очистки сингаза с помощью одного или нескольких вышеперечисленных технических методов, т.е. криогенного отделения избытка метана и/или азота из сингаза для производства аммиака, отделения избытка азота посредством адсорбции, увеличения продувки контура синтеза.
Таким образом, способ реконструкции при необходимости включает монтаж соответствующего оборудования, такого как устройство разделения воздуха для обогащения воздуха или подачи кислорода, криогенный сепаратор, секция разделения PSA. Способ также включает реконструкцию главного компрессора, реактора синтеза и другого оборудования для обработки сингаза с возросшей скоростью потока, подаваемого головной секцией.
Следует также отметить, что поток сингаза, подаваемый реконструированной головной секцией, может содержать меньше азота, чем требуется для обеспечения стехиометрического соотношения 3:1 для синтеза NH3. В этом случае недостающий азот может быть обеспечен как отдельный поток, который добавляют к сингазу предпочтительно на стороне всасывания или подачи главного компрессора сингаза. Этот поток азота можно получить с помощью устройства разделения воздуха.
Краткое описание чертежей
На чертеже показана блок-схема головной секции установки синтеза аммиака в соответствии с предлагаемым изобретением.
Подробное описание осуществления изобретения
Как видно на чертеже, подаваемый поток10 углеводорода, предпочтительно поток обессеренного метана, и пар 11 подогревают в теплообменнике 26 с последующей реакцией в установке 12 первичной конверсии и необязательно подвергают предварительной конверсии в установке предварительной конверсии 12а.
Подача природного газа 10 и пара 11 в установку 12 первичной конверсии обеспечивает соотношение пар/углерод ниже 2, как утверждается в вышеприведенном описании изобретения. Например, подача пара 11 обеспечивает 1,5 моля пара на каждый моль метана в подаче 10 углеводорода.
Частично конвертированный газовый поток 13, подаваемый установкой 12 первичной конверсии, далее обрабатывают в установке 14 вторичной конверсии. Окислитель подают с потоком 15, который обеспечивают избыток воздуха, обогащенный воздух или по существу чистый кислород, предпочтительно с чистотой >95°C, в соответствии с разными вариантами осуществления изобретения.
Газовый поток 16 из установки 14 вторичной конверсии, обычно при температуре около 1000°C, охлаждают в теплообменнике 17 до 220-320°C (поток 18) и направляют в шифт-реактор 19 (УТШ), работающий при умеренной температуре.
Реактор 19 УТШ представляет собой изотермический каталитический реактор, включающий каталитический слой на основе меди и пластинчатый теплообменник, погруженный в каталитический слой. Впуск и выпуск охлаждающей среды обозначены цифрами 30, 31.
Ниже по потоку от реактора 19 УТШ сингаз можно дополнительно обработать в необязательном низкотемпературном шифт-реакторе 21 (НТШ) для максимизации конверсии монооксида углерода в CO2.
Затем сингаз дополнительно охлаждают в теплообменнике 22 и поток 23 охлажденного сингаза направляют на стадии обработки, обозначенные в виде блока 24, которые включают удаление CO2, метанирование и необязательно криогенную очистку или удаление избытка метана с помощью процесса PSA.
Криогенная очистка или процесс PSA служат для удаления непрореагировавшего метана в потоке 23 из-за низкого соотношения П/У в установке 12 первичной конверсии. При необходимости можно добавить азот (поток 32) для достижения соотношения H/N, соответствующего синтезу аммиака, в частности, если подача 15 окислителя представляет собой высокообогащенный воздух или чистый кислород, т.е. содержание азота в потоке 23 невелико. Затем синтез-газ сжимают и направляют в контур синтеза аммиака.
Предпочтительно, всю подачу природного газа вводят в установку первичной конверсии; в другом варианте осуществления изобретения (не показан) часть исходного сырьевого природного газа направляют в установку вторичной конверсии.
Примеры
Традиционную установку для производства аммиака производительностью 1700 мтонн/сут (метрических тонн в сутки) аммиака реконструировали в соответствии со следующими вариантами осуществления изобретения:
а) снижение соотношения П/У в установке первичной конверсии примерно до 1,5 и монтаж установки предварительной конверсии 12а, как показано на фиг.1,
б) то же, как в пункте (а), с дополнительной стадией обеспечения избытка воздуха в установке вторичной конверсии,
в) то же, как в пункте (а), с дополнительной стадией обеспечения обогащенного воздуха в установке вторичной конверсии,
г) то же, как в пункте (а), с дополнительной стадией обеспечения чистым (>95%) кислородом установки вторичной конверсии.
Производительность в случае (а) была увеличена до 2150 мтонн/сут (+26%), 2200 мтонн/сут (+29%) в случае (б), 2500 мтонн/сут (+47%) в случае (в) и 2700 мтонн/сут (+59%) в случае (г). Удельный расход энергии (Гкал на мтонн/сут), включая расход энергии на разделение воздуха и производство кислорода для обогащения воздуха (случай в) или чистого кислорода (случай г), снизился примерно на 0,1 Гкал/мтонн/сут в случае (а), около 0,2 Гкал/мтонн/сут в случае (б) и около 0,5 Гкал/мтонн/сут в случаях (в) и (г).

Claims (10)

1. Способ получения синтез-газа для производства аммиака из углеводородсодержащего исходного сырья, включающий стадии первичной паровой конверсии этого исходного сырья и вторичной конверсии с окислительным потоком, отличающийся тем, что:
синтез-газ, полученный вторичной конверсией, подвергают шифт-конверсии при умеренной температуре от 200 до 350°C,
обеспечивают работу установки первичной конверсии при соотношении пар/углерод ниже 2, и
проводят стадию предварительной конверсии исходного сырья перед стадией первичной конверсии.
2. Способ по п. 1, в котором соотношение пар/углерод составляет от 1,5 до 2 и предпочтительно от 1,5 до 1,7.
3. Способ по любому из п. 1 или 2, в котором поток окислителя представляет собой воздух, воздух, обогащенный O2, или по существу чистый кислород.
4. Способ по п. 1, в котором шифт-конверсию при умеренной температуре проводят по существу в изотермических условиях с отводом тепла при использовании соответствующей охлаждающей среды.
5. Способ по п. 1, дополнительно включающий стадию удаления непрореагировавшего метана из синтез-газа путем криогенного отделения метана или посредством адсорбции, предпочтительно адсорбции со сдвигом давления.
6. Способ реконструкции установки для производства аммиака, включающей головную секцию для получения синтез-газа для производства аммиака и контур синтеза для проведения реакции синтез-газа с получением аммиака, причем головная секция содержит по меньшей мере установку (12) первичной конверсии, установку (14) вторичной конверсии, высокотемпературный шифт-реактор (ВТШ), при этом установка первичной конверсии обеспечена линиями подачи углеводорода (10) и пара (11),
способ включает по меньшей мере следующие стадии, на которых осуществляют:
замену реактора ВТШ на новый шифт-реактор (19), работающий при умеренной температуре, или модификацию реактора ВТШ для работы при умеренной температуре, которая составляет от 200 до 350°C;
модификацию подачи углеводорода (10) и пара (11) в установку первичной конверсии, обеспечивающую работу установки (12) первичной конверсии при соотношении пар/углерод ниже 2;
добавление секции (12a) предварительной конверсии выше по потоку от установки первичной конверсии.
7. Способ по п. 6, включающий стадию модификации подачи углеводорода и пара в установку первичной конверсии, обеспечивающий работу этой установки (12) при соотношении пар/углерод в диапазоне 1,5-2 и предпочтительно 1,5-1,7.
8. Способ по п. 6 или 7, включающий одну из следующих стадий:
сохранение действующего корпуса реактора ВТШ, замена высокотемпературного катализатора подходящим катализатором, действующим при умеренной температуре, таким как Cu-Zn катализатор, и снабжение корпуса реактора внутренним теплообменником, погруженным в катализатор, или
монтаж нового шифт-реактора, работающего при умеренной температуре, заменяющего действующий реактор ВТШ, причем новый реактор содержит подходящий катализатор для работы при умеренной температуре и внутренний теплообменник, погруженный в этот катализатор.
9. Способ по п. 8, дополнительно включающий любую из следующих стадий: а) модификацию имеющейся подачи воздуха в установку вторичной конверсии для увеличения ввода воздуха, б) монтаж соответствующего оборудования для обогащения воздуха, подаваемого в установку вторичной конверсии, или в) монтаж соответствующего источника по существу чистого кислорода и подачу этого чистого кислорода в установку вторичной конверсии.
10. Способ по п. 8, дополнительно включающий любую из следующих стадий: монтаж оборудования для криогенного отделения избытка метана и/или азота из синтез-газа; монтаж оборудования, подходящего для отделения избытка азота из синтез-газа с помощью адсорбционного процесса, такого как адсорбция со сдвигом давления; увеличение контура продувки для удаления остаточного метана из контура синтеза.
RU2013104632/05A 2010-07-06 2011-05-12 Способ получения синтез-газа для производства аммиака RU2565321C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP10168495A EP2404869A1 (en) 2010-07-06 2010-07-06 Process for producing ammonia synthesis gas
EP10168495.9 2010-07-06
PCT/EP2011/057729 WO2012004032A1 (en) 2010-07-06 2011-05-12 Process for producing ammonia synthesis gas

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013104632A RU2013104632A (ru) 2014-08-20
RU2565321C2 true RU2565321C2 (ru) 2015-10-20

Family

ID=42562837

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013104632/05A RU2565321C2 (ru) 2010-07-06 2011-05-12 Способ получения синтез-газа для производства аммиака

Country Status (14)

Country Link
US (2) US10087074B2 (ru)
EP (2) EP2404869A1 (ru)
CN (1) CN102971251B (ru)
AU (1) AU2011276058B2 (ru)
BR (1) BR112013000357B1 (ru)
CA (1) CA2800285C (ru)
CL (1) CL2012003572A1 (ru)
DK (1) DK2590893T3 (ru)
EG (1) EG27127A (ru)
MX (1) MX2012015053A (ru)
MY (1) MY161908A (ru)
RU (1) RU2565321C2 (ru)
UA (1) UA108384C2 (ru)
WO (1) WO2012004032A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2673522C2 (ru) * 2013-06-26 2018-11-27 Касале Са Способ очистки синтез-газа, содержащего водород и примеси

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EA028873B1 (ru) 2009-04-17 2018-01-31 СИРСТОУН ЭлЭлСи Способ производства твердого углерода путем восстановления оксидов углерода
NO2749379T3 (ru) 2012-04-16 2018-07-28
WO2013158161A1 (en) 2012-04-16 2013-10-24 Seerstone Llc Methods and systems for capturing and sequestering carbon and for reducing the mass of carbon oxides in a waste gas stream
JP6379085B2 (ja) 2012-04-16 2018-08-22 シーアストーン リミテッド ライアビリティ カンパニー 炭素酸化物を含有するオフガスを処理するための方法
US9796591B2 (en) 2012-04-16 2017-10-24 Seerstone Llc Methods for reducing carbon oxides with non ferrous catalysts and forming solid carbon products
WO2013158160A1 (en) 2012-04-16 2013-10-24 Seerstone Llc Method for producing solid carbon by reducing carbon dioxide
US9896341B2 (en) 2012-04-23 2018-02-20 Seerstone Llc Methods of forming carbon nanotubes having a bimodal size distribution
FR2992307B1 (fr) * 2012-06-25 2014-08-08 Air Liquide Procede et installation pour la production combinee de gaz de synthese d'ammoniac et de dioxyde de carbone
WO2014011631A1 (en) 2012-07-12 2014-01-16 Seerstone Llc Solid carbon products comprising carbon nanotubes and methods of forming same
US10815124B2 (en) 2012-07-12 2020-10-27 Seerstone Llc Solid carbon products comprising carbon nanotubes and methods of forming same
WO2014011206A1 (en) * 2012-07-13 2014-01-16 Seerstone Llc Methods and systems for forming ammonia and solid carbon products
US9779845B2 (en) 2012-07-18 2017-10-03 Seerstone Llc Primary voltaic sources including nanofiber Schottky barrier arrays and methods of forming same
UA115245C2 (uk) * 2012-07-31 2017-10-10 Касале Са Спосіб підвищення продуктивності установки для одержання аміаку
WO2014085378A1 (en) 2012-11-29 2014-06-05 Seerstone Llc Reactors and methods for producing solid carbon materials
WO2014151144A1 (en) 2013-03-15 2014-09-25 Seerstone Llc Carbon oxide reduction with intermetallic and carbide catalysts
EP3129133A4 (en) 2013-03-15 2018-01-10 Seerstone LLC Systems for producing solid carbon by reducing carbon oxides
EP2801550A1 (en) * 2013-05-10 2014-11-12 Ammonia Casale S.A. A process for producing ammonia synthesis gas with high temperature shift and low steam-to-carbon ratio
EA201592137A1 (ru) * 2013-05-10 2016-03-31 Хальдор Топсёэ А/С Линия продувки для применения в установках производства аммиака и водорода
US9561968B2 (en) * 2013-08-07 2017-02-07 Kellogg Brown & Root Llc Methods and systems for producing and processing syngas in a pressure swing adsorption unit and making ammonia therefrom
US20150129806A1 (en) 2013-11-08 2015-05-14 Ammonia Casale Sa Process for Producing Ammonia Synthesis Gas and a Method for Revamping a Front-End of an Ammonia Plant
EP2886513A1 (en) * 2013-12-20 2015-06-24 Casale Sa Process for producing ammonia synthesis gas
CN103879963B (zh) * 2014-02-20 2015-09-09 康乃尔化学工业股份有限公司 合成氨优化生产的甲烷化装置
EP2930141A1 (en) 2014-04-08 2015-10-14 Casale Sa A method for revamping a front-end of an ammonia plant
EP3050849A1 (en) 2015-01-27 2016-08-03 Casale SA A process for the synthesis of ammonia
KR102438434B1 (ko) 2016-02-02 2022-09-01 토프쉐 에이/에스 Atr 기반 암모니아 공정 및 플랜트
GB201603298D0 (en) * 2016-02-25 2016-04-13 Johnson Matthey Plc Process
AR107702A1 (es) * 2016-02-29 2018-05-23 Haldor Topsoe As Renovación con baja cantidad de vapor / carbono
WO2018022999A1 (en) 2016-07-28 2018-02-01 Seerstone Llc. Solid carbon products comprising compressed carbon nanotubes in a container and methods of forming same
EP3652107A1 (en) 2017-07-13 2020-05-20 Haldor Topsøe A/S Method and catalysts for the production of ammonia synthesis gas
EP3658490B1 (en) * 2017-07-25 2024-07-03 Topsoe A/S Method for improving efficiency of an ammonia synthesis gas plant
EP4015448A1 (en) 2020-12-15 2022-06-22 Ekona Power Inc. Methods of producing hydrogen and nitrogen using a feedstock gas reactor

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2053957C1 (ru) * 1990-02-02 1996-02-10 Хальдор Топсее А/С Способ конверсии углеводородов паровым риформингом и установка для его осуществления
WO2002048027A1 (en) * 2000-12-11 2002-06-20 Continental Engineering B.V. Process and apparatus for the production of ammonia
RU2342318C2 (ru) * 2002-09-26 2008-12-27 Хальдор Топсеэ А/С Способ получения синтез-газа
EP2065337A1 (en) * 2007-11-27 2009-06-03 Ammonia Casale S.A. Process for producing ammonia synthesis gas
EP2172417A1 (en) * 2008-10-02 2010-04-07 Ammonia Casale S.A. Process for the production of ammonia synthesis gas

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3397962A (en) * 1965-02-16 1968-08-20 Arthur M. Squires Process for hydrogen or ammonia synthesis gas
US3666682A (en) * 1969-11-26 1972-05-30 Texaco Inc Water-gas shift conversion process
FR2473032A1 (fr) * 1980-01-07 1981-07-10 Banquy David Procede de production d'ammoniac et du gaz de synthese correspondant
US4613492A (en) * 1982-09-01 1986-09-23 Humphreys & Glasgow, Ltd. Production of synthesis gas
US4778670A (en) * 1984-03-02 1988-10-18 Imperial Chemical Industries Plc Technical hydrogen
EP0157480B1 (en) * 1984-03-02 1989-07-26 Imperial Chemical Industries Plc Process for producing ammonia synthesis gas
GB8724474D0 (en) * 1987-10-19 1987-11-25 Ici Plc Ammonia synthesis gas
US5202057A (en) * 1988-09-14 1993-04-13 Air Products And Chemicals, Inc. Production of ammonia synthesis gas
US5068058A (en) * 1989-05-04 1991-11-26 Air Products And Chemicals, Inc. Production of ammonia synthesis gas
US6048472A (en) * 1997-12-23 2000-04-11 Air Products And Chemicals, Inc. Production of synthesis gas by mixed conducting membranes
EP0950637B1 (en) * 1998-04-16 2004-08-25 Haldor Topsoe A/S Process and unit for the combined production of ammonia synthesis gas and power
US6340382B1 (en) * 1999-08-13 2002-01-22 Mohamed Safdar Allie Baksh Pressure swing adsorption process for the production of hydrogen
CN1865126A (zh) * 2005-02-07 2006-11-22 气体产品与化学公司 富氢气体的制备方法及设备
US7510696B2 (en) * 2005-02-07 2009-03-31 Air Products And Chemicals, Inc. Method and apparatus for the production of hydrogen-rich gas
ES2388003T3 (es) * 2006-09-20 2012-10-05 Genzyme Corporation Un sistema basado en FACS y en la proteína indicadora para un desarrollo de alto rendimiento de proteínas terapéuticas
US20090184293A1 (en) * 2008-01-18 2009-07-23 Han Pat A Process for reforming hydrocarbons
US7850944B2 (en) * 2008-03-17 2010-12-14 Air Products And Chemicals, Inc. Steam-hydrocarbon reforming method with limited steam export
US7988948B2 (en) * 2008-03-17 2011-08-02 Air Products And Chemicals, Inc. Steam-hydrocarbon reforming method with limited steam export
KR101562527B1 (ko) * 2008-06-26 2015-10-22 할도르 토프쉐 에이/에스 암모니아의 제조방법 및 스팀 슈퍼히터
US9321655B2 (en) * 2009-08-20 2016-04-26 Kellogg Brown & Root Llc Systems and methods for producing syngas and products therefrom
US9132402B2 (en) * 2009-08-20 2015-09-15 Kellogg Brown & Root Llc Apparatus, systems, and processes for producing syngas and products therefrom
GB0922411D0 (en) * 2009-12-22 2010-02-03 Johnson Matthey Plc Conversion of hydrocarbons to carbon dioxide and electrical power

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2053957C1 (ru) * 1990-02-02 1996-02-10 Хальдор Топсее А/С Способ конверсии углеводородов паровым риформингом и установка для его осуществления
WO2002048027A1 (en) * 2000-12-11 2002-06-20 Continental Engineering B.V. Process and apparatus for the production of ammonia
RU2342318C2 (ru) * 2002-09-26 2008-12-27 Хальдор Топсеэ А/С Способ получения синтез-газа
EP2065337A1 (en) * 2007-11-27 2009-06-03 Ammonia Casale S.A. Process for producing ammonia synthesis gas
EP2172417A1 (en) * 2008-10-02 2010-04-07 Ammonia Casale S.A. Process for the production of ammonia synthesis gas

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2673522C2 (ru) * 2013-06-26 2018-11-27 Касале Са Способ очистки синтез-газа, содержащего водород и примеси

Also Published As

Publication number Publication date
CL2012003572A1 (es) 2013-04-01
CN102971251B (zh) 2016-05-18
CA2800285C (en) 2018-02-13
MY161908A (en) 2017-05-15
DK2590893T3 (da) 2015-06-22
AU2011276058B2 (en) 2013-11-21
US20190023565A1 (en) 2019-01-24
CA2800285A1 (en) 2012-01-12
MX2012015053A (es) 2013-04-03
EP2590893B1 (en) 2015-03-25
BR112013000357B1 (pt) 2020-01-07
WO2012004032A1 (en) 2012-01-12
CN102971251A (zh) 2013-03-13
EG27127A (en) 2015-07-22
EP2404869A1 (en) 2012-01-11
BR112013000357A2 (pt) 2016-06-07
US10087074B2 (en) 2018-10-02
US20130101490A1 (en) 2013-04-25
RU2013104632A (ru) 2014-08-20
AU2011276058A1 (en) 2012-12-13
EP2590893A1 (en) 2013-05-15
UA108384C2 (uk) 2015-04-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2565321C2 (ru) Способ получения синтез-газа для производства аммиака
RU2479484C2 (ru) Способ получения синтез-газа для синтеза аммиака
RU2478564C2 (ru) Способ получения синтез-газа для синтеза аммиака
CA2709586C (en) Process for the production of carbon dioxide utilizing a co-purge pressure swing adsorption unit
JP5038300B2 (ja) 水素及び一酸化炭素を同時に製造する方法
CN107021450B (zh) 用于制备氨和尿素的方法
US9802820B2 (en) Plant for hydrogen production
JP2007500115A (ja) メタン含有ガス、特に天然ガスからの水素の製造法および該方法を実施するシステム
JP2010138051A (ja) メタノール及びアンモニアの併産方法
CN104169209A (zh) 用于生产氨合成气的工艺及氨装置的相关前端
KR101838094B1 (ko) 합성 가스의 수소 함량을 향상시키는 방법
EP3083490B1 (en) Process for producing ammonia synthesis gas
CN113891850B (zh) 用于分离一氧化碳、氢气和至少一种酸性气体的混合物的方法和装置
JPH03228802A (ja) 水素および一酸化炭素の製造方法
JP2007320779A (ja) アンモニア合成用素ガスの製造方法および製造装置

Legal Events

Date Code Title Description
HZ9A Changing address for correspondence with an applicant