RU2554377C2 - High pressure pump - Google Patents

High pressure pump Download PDF

Info

Publication number
RU2554377C2
RU2554377C2 RU2011150403/06A RU2011150403A RU2554377C2 RU 2554377 C2 RU2554377 C2 RU 2554377C2 RU 2011150403/06 A RU2011150403/06 A RU 2011150403/06A RU 2011150403 A RU2011150403 A RU 2011150403A RU 2554377 C2 RU2554377 C2 RU 2554377C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
support roller
cam
radius
working surface
pressure pump
Prior art date
Application number
RU2011150403/06A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2011150403A (en
Inventor
ДУТТ Андреас
Original Assignee
Роберт Бош Гмбх
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Роберт Бош Гмбх filed Critical Роберт Бош Гмбх
Publication of RU2011150403A publication Critical patent/RU2011150403A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2554377C2 publication Critical patent/RU2554377C2/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
    • F02M59/02—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type
    • F02M59/10—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type characterised by the piston-drive
    • F02M59/102—Mechanical drive, e.g. tappets or cams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M41/00—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor
    • F02M41/08—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor the distributor and pumping elements being combined
    • F02M41/10—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor the distributor and pumping elements being combined pump pistons acting as the distributor
    • F02M41/12—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor the distributor and pumping elements being combined pump pistons acting as the distributor the pistons rotating to act as the distributor
    • F02M41/123—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor the distributor and pumping elements being combined pump pistons acting as the distributor the pistons rotating to act as the distributor characterised by means for varying fuel delivery or injection timing
    • F02M41/128—Varying injection timing by angular adjustment of the face-cam or the rollers support
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M45/00—Fuel-injection apparatus characterised by having a cyclic delivery of specific time/pressure or time/quantity relationship
    • F02M45/02—Fuel-injection apparatus characterised by having a cyclic delivery of specific time/pressure or time/quantity relationship with each cyclic delivery being separated into two or more parts
    • F02M45/04—Fuel-injection apparatus characterised by having a cyclic delivery of specific time/pressure or time/quantity relationship with each cyclic delivery being separated into two or more parts with a small initial part, e.g. initial part for partial load and initial and main part for full load
    • F02M45/06—Pumps peculiar thereto
    • F02M45/063—Delivery stroke of piston being divided into two or more parts, e.g. by using specially shaped cams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
    • F02M59/44—Details, components parts, or accessories not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M59/02 - F02M59/42; Pumps having transducers, e.g. to measure displacement of pump rack or piston
    • F02M59/445—Selection of particular materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
    • F02M2200/02—Fuel-injection apparatus having means for reducing wear

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Fuel-Injection Apparatus (AREA)
  • Reciprocating Pumps (AREA)

Abstract

FIELD: engines and pumps.
SUBSTANCE: invention can be used in high pressure fuel pumps used for supply of fuel into internal combustion engines with compression ignition. The high pressure pump (1) designed first of all as a radial-and-piston or line piston pump and having a pump unit (13) and a power shaft (6) with the cam (9) which is functionally connected with the pump unit (13) is offered. The pump unit (13) has a support roller (25) which (35) is rolled by its surface along the working surface (10) of the cam (9). According to the invention the contact load ability on the surface (35) of the support roller (25) and contact load ability on the working surface (10) of the cam (9) are selected identical by value. Due to this at high-dynamic loading of the cam (9) and the support roller (25) during operation of the pump for both these details (9, 25) the critical pulsing load is formed which is equally critical for both details.
EFFECT: design improvement.
10 cl, 2 dwg

Description

Уровень техникиState of the art

Настоящее изобретение относится к насосу высокого давления, прежде всего радиально-поршневому или рядному поршневому насосу. Изобретение относится прежде всего к топливным насосам для систем впрыскивания топлива в двигатели внутреннего сгорания (ДВС) с воспламенением от сжатия (дизельные двигатели).The present invention relates to a high pressure pump, especially a radial piston or in-line piston pump. The invention relates primarily to fuel pumps for fuel injection systems in internal combustion engines (ICE) with compression ignition (diesel engines).

Из DE 102005046670 А1 известен насос высокого давления для устройства впрыскивания топлива в ДВС. Такой известный насос высокого давления имеет составной корпус, в котором расположена по меньшей мере одна плунжерная пара. Плунжерная пара имеет приводимый приводным валом в возвратно-поступательное движение плунжер, установленный в цилиндрическом отверстии в одной из корпусных деталей насоса с возможностью направленного перемещения в этом отверстии и ограничивающий в нем надплунжерное пространство. Приводной вал имеет при этом кулачок, которым плунжер приводится в движение в радиальном относительно оси вращения приводного вала направлении. Между плунжером и кулачком приводного вала расположен толкатель, которым плунжер через опорный ролик опирается на кулачок приводного вала. В толкатель вставлен опорный элемент, в котором опорный ролик установлен с возможностью вращения, перекатываясь при этом по кулачку приводного вала. Ось вращения опорного ролика при этом приблизительно параллельна оси вращения приводного вала.From DE 102005046670 A1 a high pressure pump is known for a device for injecting fuel into an internal combustion engine. Such a known high pressure pump has a composite housing in which at least one plunger pair is located. The plunger pair has a plunger driven by the drive shaft in reciprocating motion, mounted in a cylindrical hole in one of the pump body parts with the possibility of directional movement in this hole and restricting the above-plunger space in it. The drive shaft has a cam with which the plunger is driven in a direction radial relative to the axis of rotation of the drive shaft. A pusher is located between the plunger and the cam of the drive shaft, which rests the plunger through the support roller on the cam of the drive shaft. A support element is inserted into the pusher, in which the support roller is rotatably mounted while rolling over the cam of the drive shaft. The axis of rotation of the support roller is approximately parallel to the axis of rotation of the drive shaft.

Недостаток такого известного из DE 102005046670 А1 насоса высокого давления состоит в том, что в процессе его работы кулачок и опорный ролик подвергаются воздействию пульсирующей нагрузки, которая является причиной усталости материала.A disadvantage of such a high pressure pump known from DE 102005046670 A1 is that during its operation, the cam and the support roller are subjected to a pulsating load, which causes material fatigue.

Краткое изложение сущности изобретенияSummary of the invention

Преимущество предлагаемого в изобретении насоса высокого давления с отличительными признаками, представленными в п.1 формулы изобретения, состоит в обеспечении надежной работы, прежде всего в повышении долговечности кулачка и/или опорного ролика. При этом кулачок и опорный ролик выполнены с улучшенными свойствами особенно с учетом пульсирующей нагрузки, возникающей при работе насоса.An advantage of the high pressure pump of the invention with the distinctive features presented in claim 1 is to ensure reliable operation, primarily in increasing the durability of the cam and / or the support roller. In this case, the cam and the support roller are made with improved properties, especially taking into account the pulsating load arising during the operation of the pump.

Различные предпочтительные варианты выполнения насоса высокого давления, заявленного в п.1 формулы изобретения, приведены в зависимых пунктах формулы изобретения.Various preferred embodiments of the high pressure pump as claimed in claim 1 are provided in the dependent claims.

В одном из таких предпочтительных вариантов радиус опорного ролика меньше радиуса кривизны кулачка в том месте его рабочей поверхности, к которому прилегает опорный ролик в верхней мертвой точке насосного узла, а модуль упругости материала, из которого выполнен опорный ролик по меньшей мере в зоне его поверхности, меньше модуля упругости материала, из которого выполнен кулачок по меньшей мере в зоне его рабочей поверхности. Благодаря этому при различной геометрии опорного ролика и кулачка критическую пульсирующую нагрузку, которой опорный ролик и кулачок подвергаются при работе насоса, можно рассчитывать одинаково критической. В результате возможна оптимизация предела текучести опорного ролика и предела текучести кулачка. В верхней мертвой точке контактное напряжение сжатия на поверхности опорного ролика и контактное напряжение сжатия на рабочей поверхности кулачка одинаковы по величине. При этом каждое из таких контактных напряжений сжатия должно быть меньше предела текучести опорного ролика, соответственно кулачка. Преимущество, связанное с выполнением опорного ролика согласованным с кулачком, состоит в возможности оптимизировать характеристики усталости обеих этих деталей - опорного ролика и кулачка.In one of these preferred embodiments, the radius of the support roller is less than the radius of curvature of the cam in that place of its working surface to which the support roller abuts at the top dead center of the pump assembly, and the elastic modulus of the material of which the support roller is made at least in the area of its surface, less than the modulus of elasticity of the material from which the cam is made at least in the area of its working surface. Due to this, with different geometry of the support roller and cam, the critical pulsating load, which the support roller and cam are subjected to when the pump is running, can be calculated equally critical. As a result, it is possible to optimize the yield strength of the support roller and the yield strength of the cam. At top dead center, the contact compression stress on the surface of the support roller and the contact compression stress on the working surface of the cam are the same in magnitude. Moreover, each of these contact compression stresses should be less than the yield strength of the support roller, respectively, of the cam. The advantage associated with the implementation of the support roller consistent with the cam, is the ability to optimize the fatigue characteristics of both of these parts - the support roller and the cam.

В еще одном предпочтительном варианте радиус опорного ролика меньше радиуса кривизны кулачка в том месте его рабочей поверхности, к которому прилегает опорный ролик в верхней мертвой точке насосного узла, и опорный ролик имеет по меньшей мере одно отверстие, которое по меньшей мере частично проходит вдоль оси вращения опорного ролика. В этом отношении предпочтительно далее выполнять отверстие относительно оси вращения опорного ролика по меньшей мере в основном в виде осевого или по меньшей мере в основном в виде концентричного отверстия и/или выполнять отверстие в виде сквозного отверстия, которое проходит от одной стороны опорного ролика до другой его стороны. Благодаря этому при разной геометрии опорного ролика и кулачка в верхней мертвой точке удается снизить жесткость опорного ролика в зоне его поверхности.In another preferred embodiment, the radius of the support roller is less than the radius of curvature of the cam at that place on its working surface to which the support roller abuts at the top dead center of the pump assembly, and the support roller has at least one hole that extends at least partially along the axis of rotation support roller. In this regard, it is preferable to further make a hole relative to the axis of rotation of the support roller, at least mainly in the form of an axial or at least mainly in the form of a concentric hole and / or to make a hole in the form of a through hole that extends from one side of the support roller to its other side. Due to this, with different geometry of the support roller and cam at top dead center, it is possible to reduce the rigidity of the support roller in the area of its surface.

В еще одном предпочтительном варианте радиус опорного ролика меньше радиуса кривизны кулачка в том месте его рабочей поверхности, к которому прилегает опорный ролик в верхней мертвой точке насосного узла, и опорный ролик обладает у своей поверхности по меньшей мере одним повышенным сжимающим внутренним напряжением. Особенно предпочтителен в этом отношении вариант, в котором поверхность опорного ролика подвергнута цементации и/или дробеструйной обработке, и/или накатному полированию роликами, и/или азотированию, и/или нитроцементации. Благодаря этому при разной геометрии опорного ролика и кулачка в верхней мертвой точке удается повысить контактную прочность опорного ролика путем создания сжимающего внутреннего напряжения у его поверхности. В результате возможно оптимальное согласование опорного ролика с кулачком.In another preferred embodiment, the radius of the support roller is less than the radius of curvature of the cam at that place on its working surface to which the support roller abuts at the top dead center of the pump assembly, and the support roller has at least one increased compressive internal stress at its surface. Particularly preferred in this regard is the embodiment in which the surface of the support roller has been carburized and / or shot blasted and / or rolled by polishing and / or nitriding and / or nitrocarburizing. Due to this, with different geometry of the support roller and cam at top dead center, it is possible to increase the contact strength of the support roller by creating a compressive internal stress at its surface. As a result, optimum alignment of the support roller with the cam is possible.

В еще одном предпочтительном варианте радиус опорного ролика больше радиуса кривизны кулачка в том месте его рабочей поверхности, к которому прилегает опорный ролик в верхней мертвой точке насосного узла, а модуль упругости материала, из которого выполнен опорный ролик по меньшей мере в зоне его поверхности, больше модуля упругости материала, из которого выполнен кулачок по меньшей мере в зоне его рабочей поверхности. Благодаря этому возможно оптимальное согласование между собой опорного ролика и кулачка. При этом кулачок может также обладать у его рабочей поверхности по меньшей мере одним повышенным сжимающим внутренним напряжением.In another preferred embodiment, the radius of the support roller is greater than the radius of curvature of the cam in that place of its working surface to which the support roller is adjacent to the top dead center of the pump assembly, and the modulus of elasticity of the material from which the support roller is made at least in the area of its surface is greater the modulus of elasticity of the material from which the cam is made at least in the area of its working surface. Thanks to this, optimal coordination between the support roller and cam is possible. In this case, the cam may also have at its working surface at least one increased compressive internal stress.

В еще одном предпочтительном варианте модуль упругости и/или контактная прочность и/или коэффициент поперечной деформации материала, из которого выполнен опорный ролик по меньшей мере в зоне его поверхности, и модуль упругости и/или контактная прочность и/или коэффициент поперечной деформации материала, из которого выполнен кулачок по меньшей мере в зоне его рабочей поверхности, заданы по меньшей мере приблизительно одинаковыми по величине, а радиус опорного ролика и радиус кривизны кулачка в том месте его рабочей поверхности, к которому прилегает опорный ролик в верхней мертвой точке насосного узла, также заданы по меньшей мере приблизительно равными по величине. Так, например, опорный ролик и кулачок могут быть выполнены из одной и той же стали или из стали сравнимых марок, которые касательно их модуля упругости, контактной прочности и коэффициента поперечной деформации имеют одинаковые или сравнимые показатели. В этом случае радиус кривизны кулачка в зоне верхней мертвой точки насосного узла по меньшей мере приблизительно соответствует радиусу опорного ролика, что обеспечивает оптимальное согласование обеих этих деталей между собой. В этом отношении предпочтительно далее, чтобы радиус опорного ролика и радиус кривизны кулачка в том месте его рабочей поверхности, к которому прилегает опорный ролик в верхней мертвой точке насосного узла, различались между собой менее чем на 5%.In another preferred embodiment, the modulus of elasticity and / or contact strength and / or the coefficient of transverse deformation of the material from which the support roller is made at least in the area of its surface, and the modulus of elasticity and / or contact strength and / or the coefficient of transverse deformation of the material, of which the cam is made at least in the area of its working surface, are set at least approximately the same in size, and the radius of the support roller and the radius of curvature of the cam in that place of its working surface to which in adjacent support roller at the top dead center of the pump assembly, as defined at least approximately equal in magnitude. So, for example, the support roller and cam can be made of the same steel or steel of comparable grades, which, with respect to their modulus of elasticity, contact strength and lateral deformation coefficient, have the same or comparable indicators. In this case, the radius of curvature of the cam in the area of the top dead center of the pump unit at least approximately corresponds to the radius of the support roller, which ensures optimal coordination of both of these parts with each other. In this regard, it is further preferable that the radius of the support roller and the radius of curvature of the cam in the place of its working surface to which the support roller adjoins at the top dead center of the pump assembly differ by less than 5%.

Ниже изобретение более подробно рассмотрено на примере предпочтительных вариантов его осуществления со ссылкой на прилагаемые к описанию чертежи, на которых одинаковые элементы обозначены одинаковыми позициями и на которых показано:Below the invention is described in more detail on the example of preferred variants of its implementation with reference to the accompanying drawings, in which the same elements are denoted by the same positions and which show:

на фиг.1 - схематичный вид в продольном разрезе топливного насоса высокого давления согласно первому варианту осуществления изобретения; иfigure 1 is a schematic view in longitudinal section of a high-pressure fuel pump according to the first embodiment of the invention; and

на фиг.2 - вид фрагмента, изображенного на фиг.1 насоса высокого давления в разрезе плоскостью II-II.figure 2 is a view of the fragment depicted in figure 1 of a high pressure pump in the context of the plane II-II.

На фиг.1 схематично в продольном разрезе показан топливный насос 1 высокого давления согласно первому варианту осуществления изобретения. Такой насос 1 высокого давления может быть прежде всего выполнен в виде радиально-поршневого или рядного поршневого насоса, используемого в системах впрыскивания топлива в ДВС с воспламенением от сжатия (дизельные двигатели). Подобный насос 1 высокого давления наиболее пригоден для применения в системах впрыскивания топлива с общей топливной магистралью высокого давления (в системах "common rail"), в которой аккумулируется дизельное топливо под высоким давлением. Однако предлагаемый в изобретении насос 1 высокого давления пригоден и для применения в иных системах.1 schematically in longitudinal section shows a high pressure fuel pump 1 according to a first embodiment of the invention. Such a high-pressure pump 1 can be primarily made in the form of a radial piston or in-line piston pump used in fuel injection systems in internal combustion engines with compression ignition (diesel engines). Such a high-pressure pump 1 is most suitable for use in fuel injection systems with a common high-pressure fuel line (common rail systems) in which diesel fuel is stored under high pressure. However, the high pressure pump 1 of the invention is also suitable for use in other systems.

Насос 1 высокого давления имеет составной корпус 2. В данном варианте корпус 2 состоит из корпусных деталей 3, 4, 5, среди которых корпусная деталь 3 представляет собой основную часть, корпусная деталь 4 представляет собой головку цилиндра, а корпусная деталь 5 представляет собой закрепленный на основной части 3 фланец.The high pressure pump 1 has a composite housing 2. In this embodiment, the housing 2 consists of housing parts 3, 4, 5, among which the housing part 3 is the main part, the housing part 4 is a cylinder head, and the housing part 5 is mounted on main part 3 flange.

Насос 1 высокого давления имеет далее приводной вал 6, который установлен на опорах 7, 8 в корпусных деталях 3, 5. Между опорами 7, 8 приводной вал 6 имеет кулачок 9. В данном варианте кулачок 9 выполнен в виде двухпрофильного кулачка. Кулачок 9 может быть также выполнен в виде однопрофильного либо иного многопрофильного кулачка.The high pressure pump 1 further has a drive shaft 6, which is mounted on the bearings 7, 8 in the housing parts 3, 5. Between the bearings 7, 8, the drive shaft 6 has a cam 9. In this embodiment, the cam 9 is in the form of a two-profile cam. The cam 9 can also be made in the form of a single-profile or other multi-profile cam.

Корпусная деталь 3 насоса 1 высокого давления имеет направляющее отверстие 12, в котором расположен насосный узел 13. Кулачок 9 функционально связан или взаимодействует с этим насосным узлом 13. В зависимости от конструктивного исполнения насоса 1 высокого давления он может также иметь несколько насосных узлов, соответствующих по своей конструкции насосному узлу 13. Подобные насосные узлы могут взаимодействовать с кулачком 9 или иным кулачком, соответствующим кулачку 9. В соответствии с этим в зависимости от конструктивного исполнения насоса высокого давления возможна его реализация в виде радиально-поршневого или рядного поршневого насоса.The body part 3 of the high-pressure pump 1 has a guide hole 12 in which the pump assembly 13 is located. The cam 9 is operatively connected or interacts with this pump assembly 13. Depending on the design of the high-pressure pump 1, it may also have several pump assemblies corresponding to their design to the pump unit 13. Such pump units can interact with the cam 9 or another cam corresponding to the cam 9. Accordingly, depending on the design of the pump high pressure, its implementation in the form of a radial piston or in-line piston pump is possible.

Выполненная в виде головки цилиндра корпусная деталь 4 имеет выступ 14, который проходит в направляющее отверстие 12. Выступ 14 имеет цилиндрическое отверстие 15, в которое вставлен плунжер 16 с возможностью направленного перемещения в нем вдоль оси 17 направляющего отверстия 12, что обозначено двунаправленной стрелкой 18. Плунжер 16 ограничивает надплунжерное пространство 19 в цилиндрическом отверстии 15. В это надплунжерное пространство 19 через предусмотренный в корпусной детали 4 впускной клапан 20 может поступать топливо из топливного канала 21. На корпусной детали 4 предусмотрен далее выпускной клапан 22, через который находящееся под высоким давлением топливо может из надплунжерного пространства 19 поступать в топливный канал 23. Топливный канал 23 может быть соединен, например, с общей топливной магистралью высокого давления для подачи в нее топлива под высоким давлением.The body part 4 made in the form of a cylinder head has a protrusion 14, which extends into the guide hole 12. The protrusion 14 has a cylindrical hole 15, into which the plunger 16 is inserted with the possibility of directional movement in it along the axis 17 of the guide hole 12, which is indicated by the bidirectional arrow 18. Plunger 16 delimits the plunger space 19 in the cylindrical hole 15. Into this plunger space 19, fuel from the fuel channel 21 can flow through the inlet valve 20 provided in the body part 4. An outlet valve 22 is further provided on the body part 4, through which fuel under high pressure can enter from the superplunger space 19 into the fuel channel 23. The fuel channel 23 can be connected, for example, to a common high-pressure fuel line to supply high-pressure fuel to it pressure.

Насосный узел 13 имеет опорный ролик 25, установленный в опорном башмаке 26. Опорный башмак 26 вставлен при этом в выполненный в основном в виде полого цилиндра толкающий (рабочий) элемент 27 толкателя. Толкающий элемент 27 соединен далее с дисковидным поводковым элементом 28, который охватывает плунжер 16 выше его буртика 29. Благодаря этому плунжер 16 через свой буртик 29 удерживается в контакте с опорным башмаком 29. Помимо этого предусмотрена пружина 30 плунжера, которая воздействует на толкающий элемент 27 и/или поводковый элемент 28 и тем самым с определенным своим усилием поджимает толкающий элемент 27 вместе с плунжером 16 в сторону опорного ролика 25. Благодаря этому плунжер 16 с его буртиком 29, опорный башмак 26, опорный ролик 25 и рабочая поверхность 10 кулачка 9 последовательно прилегают друг к другу, при этом подобное взаимное прилегание указанных элементов друг к другу обеспечивается и при высокой частоте вращения вала насоса 1 высокого давления.The pump unit 13 has a support roller 25 installed in the support shoe 26. The support shoe 26 is inserted into the pushing (working) element 27 of the pusher, which is made mainly in the form of a hollow cylinder. The pushing member 27 is further connected to the disk-shaped drive member 28, which covers the plunger 16 above its shoulder 29. Due to this, the plunger 16 is held in contact with the support shoe 29 through its shoulder 29. In addition, a plunger spring 30 is provided that acts on the pushing member 27 and / or the drive element 28 and thereby with a certain force pushes the pushing element 27 together with the plunger 16 towards the support roller 25. Due to this, the plunger 16 with its shoulder 29, the support shoe 26, the support roller 25 and the working turn NOSTA 10 of the cam 9 sequentially adjacent to each other, with such mutual adhesion of these elements to each other and provided at a high rotational speed of the pump shaft 1 high pressure.

В результате при работе насоса 1 высокого давления обеспечивается обозначенное на чертеже двунаправленной стрелкой 18 возвратно-поступательное движение плунжера 16, который тем самым нагнетает находящееся под высоким давлением топливо в общую топливную магистраль высокого давления. При совершении плунжером 16 хода нагнетания топлива в общую топливную магистраль высокого давления по топливному каналу 23 на опорный ролик 25 через опорный башмак 26 действует сравнительно высокая сила F (фиг.2). Опорный ролик 25 опирается при этом на рабочую поверхность 10 кулачка.As a result, during operation of the high-pressure pump 1, the reciprocating movement of the plunger 16, indicated in the drawing, 18 is provided, which thereby pumps the fuel under high pressure into the common high-pressure fuel line. When the plunger 16 makes the course of fuel injection into the common high-pressure fuel line through the fuel channel 23, a relatively high force F acts on the support roller 25 through the support shoe 26 (Fig. 2). The support roller 25 is supported on the cam working surface 10.

При работе насоса 1 высокого давления его приводной вал 6 вращается вокруг своей оси 31. Помимо этого опорный ролик 25 перекатывается по рабочей поверхности 10 кулачка 9. Ось 32 вращения опорного ролика 25 при этом по меньшей мере приблизительно ориентирована параллельно оси 31 приводного вала 6. Опорный ролик 25 имеет поверхность 35. Опорный ролик 25 при работе насоса высокого давления перекатывается своей поверхностью 35 по рабочей поверхности 10 кулачка 9.During operation of the high pressure pump 1, its drive shaft 6 rotates around its axis 31. In addition, the support roller 25 rolls over the working surface 10 of the cam 9. The axis 32 of rotation of the support roller 25 is at least approximately parallel to the axis 31 of the drive shaft 6. Support the roller 25 has a surface 35. The support roller 25 during operation of the high pressure pump rolls its surface 35 along the working surface 10 of the cam 9.

Ниже выполненный по описанному выше варианту насос 1 высокого давления более подробно рассмотрен также со ссылкой на фиг. 2.Below, the high-pressure pump 1 made according to the above-described embodiment is also described in more detail with reference to FIG. 2.

На фиг. 2 в разрезе плоскостью II-II показан фрагмент изображенного на фиг. 1 насоса 1 высокого давления. При этом на фиг. 2 проиллюстрирован момент, в который насосный узел 13 находится в верхней мертвой точке. Опорный ролик 25 при этом своей поверхностью 35 прилегает к рабочей поверхности 10 кулачка 9 в ее месте 36. В этом положении, соответственно около этого положения опорный ролик 25, а также кулачок 9 подвергаются наибольшей нагрузке. Плунжер 16 насосного узла 13 при этом достигает конца своего хода нагнетания, и поэтому в надплунжерном пространстве 19 преобладает максимальное давление, которое может создаваться насосом 1 высокого давления. В результате и на опорный ролик действует соответственно высокая сила F.In FIG. 2, a section through plane II-II shows a fragment of FIG. 1 pump 1 high pressure. Moreover, in FIG. 2 illustrates the point at which the pump assembly 13 is at top dead center. In this case, the support roller 25 abuts against the working surface 10 of the cam 9 with its surface 35. In this position, respectively, near this position, the support roller 25, as well as the cam 9, are subjected to the greatest load. In this case, the plunger 16 of the pump unit 13 reaches the end of its discharge stroke, and therefore, the maximum pressure that can be generated by the high pressure pump 1 prevails in the superplunger space 19. As a result, a correspondingly high force F acts on the support roller.

Опорный ролик 25 и кулачок 9 могут быть выполнены из закаленной высокопрочной инструментальной стали. При этом геометрическая форма и материал опорного ролика 25, а также геометрическая форма и материал кулачка 9 подобраны с таким расчетом, что контактная прочность опорного ролика 25 (нагрузочная способность при качении) и контактная прочность кулачка 9 на его рабочей поверхности 10 по меньшей мере приблизительно равны по величине. В рассматриваемом варианте существенна в особенности контактная прочность кулачка 9 в месте 36 его рабочей поверхности 10, поскольку в этом месте кулачок 9 подвергается максимальной контактной нагрузке при качении. У кулачка 9, выполненного в виде двухпрофильного кулачка 9, соответственно высокой контактной нагрузке при качении его рабочая поверхность 10 подвергается также в еще одном ее месте 37. Место 37 расположено при этом относительно оси 31 приводного вала 6 диаметрально напротив места 36 рабочей поверхности 10 кулачка.The support roller 25 and the cam 9 can be made of hardened high-strength tool steel. The geometric shape and material of the support roller 25, as well as the geometric shape and material of the cam 9 are selected so that the contact strength of the support roller 25 (rolling load) and the contact strength of the cam 9 on its working surface 10 are at least approximately equal in size. In the considered embodiment, the contact strength of the cam 9 is particularly important in place 36 of its working surface 10, since in this place the cam 9 is subjected to maximum contact load during rolling. The cam 9, made in the form of a two-profile cam 9, correspondingly high contact load during rolling, its working surface 10 is also exposed in its other place 37. The place 37 is located here relative to the axis 31 of the drive shaft 6 diametrically opposite the place 36 of the working surface 10 of the cam.

Опорный ролик 35 выполнен по меньшей мере приблизительно цилиндрическим. Опорный ролик 25 имеет измеряемый до его поверхности 35 радиус 38. Помимо этого кулачок 9 имеет измеряемый до его рабочей поверхности 10 и изменяющийся по его окружности радиус кривизны. Поскольку наибольшей контактной нагрузке при качении кулачок 9 подвергается в зоне мест 36, 37 его рабочей поверхности, важное значение имеет радиус 39 кривизны в месте 36, в котором опорный ролик 25 прилегает к рабочей поверхности 10 кулачка в верхней мертвой точке насосного узла 13. В месте 37 кулачок имеет соответствующий радиус 40 кривизны, равный радиусу 39 кривизны. В зависимости от конструктивного исполнения насоса 1 высокого давления радиус 38 опорного ролика 25 может быть равен радиусу 39 кривизны кулачка 9, быть меньше или же больше него.The support roller 35 is made at least approximately cylindrical. The support roller 25 has a radius 38 measured to its surface 35. In addition, the cam 9 has a radius of curvature measured to its working surface 10 and changing along its circumference. Since the cam 9 is subjected to the greatest contact load during rolling in the area 36, 37 of its working surface, the radius of curvature 39 at location 36 is important, in which the support roller 25 is adjacent to the cam working surface 10 at the top dead center of the pump assembly 13. In place 37, the cam has a corresponding radius of curvature 40 equal to a radius of 39 curvature. Depending on the design of the high-pressure pump 1, the radius 38 of the support roller 25 may be equal to or smaller than or greater than the radius of curvature of the cam 9.

В показанном на фиг. 1 положении кулачка 9 в верхней мертвой точке насосного узла 13 контактное напряжение сжатия на рабочей поверхности 10 кулачка 9, а также на поверхности 35 опорного ролика 25 одинаковы по величине у обеих деталей 9, 25. Для обеспечения надежной работы это контактное напряжение сжатия должно быть меньше предела текучести обеих указанных деталей - опорного ролика 25 и кулачка 9. Поскольку при работе насоса нагрузка прикладывается с высокой динамичностью, важное значение с точки зрения надежности в работе имеет усталость опорного ролика 25 и/или усталость кулачка 9. Пульсирующая нагрузка, которой подвергаются опорный ролик 25 и кулачок 9, максимальна под поверхностью 35 опорного ролика, соответственно под рабочей поверхностью 10 кулачка. Помимо этого пульсирующая нагрузка зависит от величины нагрузки на опорный ролик 25, соответственно кулачок 9, от геометрии каждого из них, прежде всего радиуса 38 опорного ролика 25 и радиусов 39, 40 кривизны кулачка в местах 36, 37, а также от модуля упругости каждого из них. Для обеспечения надежной работы насоса 1 высокого давления на протяжении всего срока его службы пульсирующая нагрузка не должна превышать допустимую контактную прочность используемого для изготовления деталей 25, 9 материала, соответственно используемых для их изготовления материалов. Пульсирующая нагрузка сказывается при этом в тем большей степени, чем меньше радиус 38 опорного ролика 25, соответственно радиус 39 кривизны кулачка 9. В соответствии с этим большей нагрузке подвергается та из деталей 25, 9, которая имеет меньший радиус 38, соответственно радиус 39 кривизны.As shown in FIG. 1 position of the cam 9 at the top dead center of the pump assembly 13, the contact compression stress on the working surface 10 of the cam 9, as well as on the surface 35 of the support roller 25 are the same in magnitude for both parts 9, 25. To ensure reliable operation, this contact compression stress should be less the yield strength of both of these parts — the support roller 25 and cam 9. Since the load is applied with high dynamism when the pump is operating, fatigue of the support roller 25 and / or is tired from the point of view of reliability in operation cam pin 9. The pulsating load to which the support roller 25 and cam 9 are subjected is maximum under the surface 35 of the support roller, respectively, under the cam working surface 10. In addition, the pulsating load depends on the load on the support roller 25, respectively, cam 9, on the geometry of each of them, especially the radius 38 of the support roller 25 and radii 39, 40 of the curvature of the cam in places 36, 37, as well as on the elastic modulus of each them. To ensure reliable operation of the high pressure pump 1 throughout its entire life, the pulsating load should not exceed the allowable contact strength of the material used for the manufacture of parts 25, 9, respectively, of the materials used for their manufacture. In this case, the pulsating load affects to a greater extent, the smaller the radius 38 of the support roller 25, respectively, the radius of curvature of the cam 9. In accordance with this greater load is exposed to that of the parts 25, 9, which has a smaller radius of 38, respectively, the radius of curvature 39.

Учитывая сказанное выше, критическую пульсирующую нагрузку (асимметричное напряжение) для обеих деталей 9, 25 предпочтительно рассчитывать одинаково критической с точки зрения допустимой контактной нагрузки при качении. Ниже рассмотрены примеры выполнения возможных расчетов в этом отношении.Given the above, the critical ripple load (asymmetric voltage) for both parts 9, 25 is preferably calculated equally critical from the point of view of the allowable contact load during rolling. Below are examples of possible calculations in this regard.

При задании радиуса 38 опорного ролика 25, меньшим радиуса 39 кривизны кулачка 9, предпочтительно, чтобы модуль упругости материала, из которого выполнен опорный ролик 25 по меньшей мере в зоне его поверхности 35, был меньше модуля упругости материала, из которого выполнен кулачок 9 по меньшей мере в зоне его рабочей поверхности 10. В этом случае опорный ролик может также иметь по меньшей мере одно отверстие 41. Наличие такого отверстия 41 позволяет снизить жесткость опорного ролика 25 прежде всего в зоне его поверхности 35. Отверстие 41 в предпочтительном варианте выполнено в виде осевого или коаксиального отверстия 41. В данном варианте отверстие 41 выполнено в виде осевого отверстия, проходящего вдоль оси 32 вращения опорного ролика 25. Помимо этого в данном варианте отверстие 41 выполнено в виде сквозного отверстия 41. Отверстие 41 проходит при этом от одной стороны 42 опорного ролика 25 до другой его стороны 43, обращенной от его стороны 42.When the radius 38 of the support roller 25 is smaller than the radius of curvature 39 of the cam 9, it is preferable that the elastic modulus of the material of which the support roller 25 is made at least in the area of its surface 35 is less than the elastic modulus of the material of which the cam 9 is made at least in the area of its working surface 10. In this case, the support roller may also have at least one hole 41. The presence of such a hole 41 can reduce the stiffness of the support roller 25, especially in the area of its surface 35. The hole 41 is preferred This embodiment is made in the form of an axial or coaxial hole 41. In this embodiment, the hole 41 is made in the form of an axial hole passing along the axis of rotation 32 of the support roller 25. In addition, in this embodiment, the hole 41 is made in the form of a through hole 41. The hole 41 passes from one side 42 of the support roller 25 to its other side 43 facing away from its side 42.

В том случае, когда радиус 38 опорного ролика 25 меньше радиуса 39 кривизны кулачка 9 в месте 36 его рабочей поверхности 10, предпочтительно также, чтобы опорный ролик 25 обладал у своей поверхности 35 повышенными сжимающими внутренними напряжениями. Опорный ролик 25 при этом может быть подвергнут обработке в зоне его поверхности 35. Поверхность 35 опорного ролика можно, в частности, подвергать цементации, дробеструйной обработке, накатному полированию роликами, азотированию или же нитроцементации. Подобная обработка позволяет благодаря созданию сжимающих внутренних напряжений у поверхности 35 опорного ролика 25 повысить его контактную прочность, прежде всего контактную прочность его поверхности 35.In the case where the radius 38 of the support roller 25 is less than the radius of curvature 39 of the cam 9 in place 36 of its working surface 10, it is also preferable that the support roller 25 has increased compressive internal stresses at its surface 35. In this case, the support roller 25 can be processed in the region of its surface 35. The surface 35 of the support roller can, in particular, be carburized, shot-blasted, rolled by polishing, nitriding or nitrocarburizing. Such processing allows due to the creation of compressive internal stresses at the surface 35 of the support roller 25 to increase its contact strength, especially the contact strength of its surface 35.

В том случае, когда радиус 38 опорного ролика 25 больше радиуса 39 кривизны кулачка 9, предпочтительно, чтобы модуль упругости материала, из которого выполнен опорный ролик 25, был больше модуля упругости материала, из которого выполнен кулачок 9 по меньшей мере в зоне его рабочей поверхности 10. Благодаря этому возможно выравнивание нагрузки для достижения одинаковых или по меньшей мере сравнимых условий нагружения опорного ролика 25 и кулачка 9. Помимо этого кулачок 9 и прежде всего его поверхность можно подвергать обработке. Такая обработка может соответствовать указанной выше обработке поверхности 35 опорного ролика 25.In the case where the radius 38 of the support roller 25 is greater than the radius of curvature 39 of the cam 9, it is preferable that the elastic modulus of the material of which the support roller 25 is made is greater than the elastic modulus of the material of which the cam 9 is made at least in the area of its working surface 10. This makes it possible to equalize the load in order to achieve the same or at least comparable loading conditions for the support roller 25 and cam 9. In addition, the cam 9 and, above all, its surface can be machined. Such processing may correspond to the above surface treatment 35 of the support roller 25.

В том случае, когда радиус 38 опорного ролика 25 и радиус 39 кривизны кулачка 9 в месте 36 его рабочей поверхности 10 по меньшей мере приблизительно равны по величине, предпочтительно, чтобы материал опорного ролика 25 и материал кулачка 9 имели по меньшей мере приблизительно одинаковый модуль упругости, по меньшей мере приблизительно одинаковую контактную прочность и/или по меньшей мере приблизительно одинаковый коэффициент поперечной деформации. Благодаря этому опорный ролик 25 и кулачок 9 можно выполнять в зоне мест 36, 37 со сравнимой геометрией, а также использовать для их изготовления сравнимые или одинаковые материалы. Тем самым удается добиться одинаковых или по меньшей мере сравнимых условий нагружения обеих деталей.In the case where the radius 38 of the support roller 25 and the radius of curvature 39 of the cam 9 at 36 of its working surface 10 are at least approximately equal in magnitude, it is preferable that the material of the support roller 25 and the material of the cam 9 have at least approximately the same elastic modulus at least approximately the same contact strength and / or at least approximately the same lateral strain coefficient. Due to this, the support roller 25 and cam 9 can be performed in the area of seats 36, 37 with comparable geometry, and also use comparable or identical materials for their manufacture. Thus, it is possible to achieve the same or at least comparable loading conditions for both parts.

Радиус 38 опорного ролика 25 и радиус 39 кривизны кулачка 9 предпочтительно должны различаться между собой менее чем на 5%.The radius 38 of the support roller 25 and the radius of curvature 39 of the cam 9 should preferably differ by less than 5%.

Изобретение не ограничено описанными выше вариантами его осуществления.The invention is not limited to the embodiments described above.

Claims (10)

1. Насос (1) высокого давления, прежде всего радиально-поршневой или рядный поршневой насос для систем впрыскивания топлива в двигатели внутреннего сгорания с воспламенением от сжатия, имеющий по меньшей мере один насосный узел (13) и один приводной вал (6) с по меньшей мере одним кулачком (9), функционально связанным с насосным узлом (13), который имеет опорный ролик (25), который имеет поверхность (35) и который взаимодействует с рабочей поверхностью (10) кулачка (9), отличающийся тем, что контактная прочность опорного ролика (25) на его поверхности (35) и контактная прочность кулачка (9) на его рабочей поверхности (10) заданы по меньшей мере приблизительно одинаковыми по величине.1. A high pressure pump (1), especially a radial piston or in-line piston pump for systems for injecting fuel into compression ignition internal combustion engines, having at least one pump assembly (13) and one drive shaft (6) with at least one cam (9), functionally connected to the pump unit (13), which has a support roller (25), which has a surface (35) and which interacts with the working surface (10) of the cam (9), characterized in that the contact the strength of the support roller (25) on its surface (35) and ontaktnaya strength cam (9) on its surface (10) defined at least approximately identical in magnitude. 2. Насос высокого давления по п. 1, отличающийся тем, что радиус (38) опорного ролика (25) меньше радиуса (39) кривизны кулачка (9) в том месте (36) его рабочей поверхности (10), к которому прилегает опорный ролик (25) в верхней мертвой точке насосного узла (13), а модуль упругости материала, из которого выполнен опорный ролик (25) по меньшей мере в зоне его поверхности (35), меньше модуля упругости материала, из которого выполнен кулачок (9) по меньшей мере в зоне его рабочей поверхности (10).2. The high-pressure pump according to claim 1, characterized in that the radius (38) of the support roller (25) is less than the radius (39) of the curvature of the cam (9) in that place (36) of its working surface (10), to which the supporting a roller (25) at the top dead center of the pump assembly (13), and the elastic modulus of the material from which the support roller (25) is made, at least in the area of its surface (35), is less than the elastic modulus of the material from which the cam (9) is made at least in the area of its working surface (10). 3. Насос высокого давления по п. 1, отличающийся тем, что радиус (38) опорного ролика (25) меньше радиуса (39) кривизны кулачка (9) в том месте (36) его рабочей поверхности (10), к которому прилегает опорный ролик (25) в верхней мертвой точке насосного узла (13), и опорный ролик (25) имеет по меньшей мере одно отверстие (41), которое по меньшей мере частично проходит вдоль оси (32) вращения опорного ролика (25).3. The high-pressure pump according to claim 1, characterized in that the radius (38) of the support roller (25) is less than the radius (39) of the curvature of the cam (9) in that place (36) of its working surface (10) to which the support is adjacent a roller (25) at the top dead center of the pump assembly (13), and a support roller (25) has at least one hole (41) that extends at least partially along the axis of rotation (32) of the support roller (25). 4. Насос высокого давления по п. 3, отличающийся тем, что отверстие (41) относительно оси (32) вращения опорного ролика (25) выполнено по меньшей мере в основном в виде осевого отверстия (41) или по меньшей мере в основном в виде концентричного отверстия (41) и/или отверстие (41) выполнено в виде сквозного отверстия (41), которое проходит от одной стороны (42) опорного ролика (25) до другой его стороны (43).4. A high pressure pump according to claim 3, characterized in that the hole (41) relative to the axis (32) of rotation of the support roller (25) is made at least mainly in the form of an axial hole (41) or at least mainly in the form concentric hole (41) and / or hole (41) is made in the form of a through hole (41), which extends from one side (42) of the support roller (25) to its other side (43). 5. Насос высокого давления по одному из пп. 1-4, отличающийся тем, что радиус (38) опорного ролика (25) меньше радиуса (39) кривизны кулачка (9) в том месте (36) его рабочей поверхности (10), к которому прилегает опорный ролик (25) в верхней мертвой точке насосного узла (13), и опорный ролик (25) обладает у своей поверхности (35) по меньшей мере одним повышенным сжимающим внутренним напряжением.5. High pressure pump according to one of paragraphs. 1-4, characterized in that the radius (38) of the support roller (25) is less than the radius (39) of the curvature of the cam (9) in that place (36) of its working surface (10) to which the support roller (25) is adjacent to the upper dead center of the pump unit (13), and the support roller (25) has at its surface (35) at least one increased compressive internal stress. 6. Насос высокого давления по п. 5, отличающийся тем, что поверхность (35) опорного ролика (25) подвергнута цементации и/или дробеструйной обработке, и/или накатному полированию роликами, и/или азотированию, и/или нитроцементации.6. High pressure pump according to claim 5, characterized in that the surface (35) of the support roller (25) is subjected to cementation and / or shot peening and / or rolling polishing by rollers and / or nitriding and / or nitrocarburizing. 7. Насос высокого давления по п. 1, отличающийся тем, что радиус (38) опорного ролика (25) больше радиуса (39) кривизны кулачка (9) в том месте (36) его рабочей поверхности (10), к которому прилегает опорный ролик (25) в верхней мертвой точке насосного узла (13), а модуль упругости материала, из которого выполнен опорный ролик (25) по меньшей мере в зоне его поверхности (35), больше модуля упругости материала, из которого выполнен кулачок (9) по меньшей мере в зоне его рабочей поверхности (10).7. The high-pressure pump according to claim 1, characterized in that the radius (38) of the support roller (25) is greater than the radius (39) of the curvature of the cam (9) in that place (36) of its working surface (10) to which the support abuts a roller (25) at the top dead center of the pump unit (13), and the elastic modulus of the material from which the support roller (25) is made, at least in the area of its surface (35), is greater than the elastic modulus of the material from which the cam (9) is made at least in the area of its working surface (10). 8. Насос высокого давления по п. 7, отличающийся тем, что кулачок (9) у его рабочей поверхности (10) обладает по меньшей мере одним повышенным сжимающим внутренним напряжением.8. The high-pressure pump according to claim 7, characterized in that the cam (9) at its working surface (10) has at least one increased compressive internal stress. 9. Насос высокого давления по п. 1, отличающийся тем, что модуль упругости и/или коэффициент поперечной деформации материала, из которого выполнен опорный ролик (25) по меньшей мере в зоне его поверхности (35), и модуль упругости и/или коэффициент поперечной деформации материала, из которого выполнен кулачок (9) по меньшей мере в зоне его рабочей поверхности (10), заданы по меньшей мере приблизительно одинаковыми по величине, а радиус (38) опорного ролика (25) и радиус (39) кривизны кулачка (9) в том месте (36) его рабочей поверхности (10), к которому прилегает опорный ролик (25) в верхней мертвой точке насосного узла (13), заданы по меньшей мере приблизительно равными по величине.9. The high-pressure pump according to claim 1, characterized in that the elastic modulus and / or the coefficient of transverse deformation of the material from which the support roller (25) is made at least in the area of its surface (35), and the elastic modulus and / or coefficient the lateral deformation of the material of which the cam (9) is made at least in the area of its working surface (10), are set at least approximately the same in size, and the radius (38) of the support roller (25) and the radius of curvature of the cam ( 9) in that place (36) of its working surface (10) to which it adjoins the support roller (25) at the top dead center of the pump unit (13) are set at least approximately equal in magnitude. 10. Насос высокого давления по п. 9, отличающийся тем, что радиус (38) опорного ролика (25) и радиус (39) кривизны кулачка (9) в том месте (36) его рабочей поверхности (10), к которому прилегает опорный ролик (25) в верхней мертвой точке насосного узла (13), различаются между собой менее чем на 5%. 10. The high-pressure pump according to claim 9, characterized in that the radius (38) of the support roller (25) and the radius (39) of the curvature of the cam (9) in that place (36) of its working surface (10) to which the support is adjacent the roller (25) at the top dead center of the pump unit (13) differ from each other by less than 5%.
RU2011150403/06A 2009-05-13 2010-03-22 High pressure pump RU2554377C2 (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102009003054A DE102009003054A1 (en) 2009-05-13 2009-05-13 high pressure pump
DE102009003054.9 2009-05-13
PCT/EP2010/053696 WO2010130497A1 (en) 2009-05-13 2010-03-22 High pressure pump

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2011150403A RU2011150403A (en) 2013-06-27
RU2554377C2 true RU2554377C2 (en) 2015-06-27

Family

ID=42244773

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011150403/06A RU2554377C2 (en) 2009-05-13 2010-03-22 High pressure pump

Country Status (8)

Country Link
US (1) US20120051951A1 (en)
EP (1) EP2430303B1 (en)
JP (1) JP5491621B2 (en)
KR (1) KR101682737B1 (en)
CN (1) CN102422011B (en)
DE (1) DE102009003054A1 (en)
RU (1) RU2554377C2 (en)
WO (1) WO2010130497A1 (en)

Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011082642A1 (en) 2011-09-14 2013-03-14 Robert Bosch Gmbh Pump, in particular high-pressure fuel pump for a fuel injection device of an internal combustion engine
US20130192564A1 (en) * 2012-01-26 2013-08-01 Cummins Inc. Laser shock peening applied to fuel system pump head
JP5812020B2 (en) * 2013-02-07 2015-11-11 株式会社デンソー Fuel supply pump
DE102013204327A1 (en) * 2013-03-13 2014-09-18 Robert Bosch Gmbh Cylinder head blank, cylinder head and high-pressure pump for fuel injection systems
DE102013206902A1 (en) 2013-04-17 2014-10-23 Robert Bosch Gmbh high pressure pump
DE102013212146A1 (en) 2013-06-25 2015-01-08 Robert Bosch Gmbh pump
DE102013212145A1 (en) 2013-06-25 2015-01-08 Robert Bosch Gmbh pump
DE102013212302A1 (en) 2013-06-26 2014-12-31 Robert Bosch Gmbh High pressure pump and fuel injection system with a high pressure pump
DE102013212304A1 (en) 2013-06-26 2014-12-31 Robert Bosch Gmbh high pressure pump
DE102013212261A1 (en) 2013-06-26 2014-12-31 Robert Bosch Gmbh high pressure pump
DE102013212248A1 (en) 2013-06-26 2014-12-31 Robert Bosch Gmbh high pressure pump
FR3015598B1 (en) * 2013-12-23 2016-12-23 Skf Ab FOLLOWING ROLL DEVICE OF A CAM
DE102014204312A1 (en) 2014-03-10 2015-09-10 Robert Bosch Gmbh high pressure pump
DE102014205260A1 (en) 2014-03-20 2015-09-24 Robert Bosch Gmbh high pressure pump
DE102014206968A1 (en) 2014-04-10 2015-10-15 Robert Bosch Gmbh High pressure pump and high pressure directional valve
DE102014219293A1 (en) 2014-09-24 2016-03-24 Robert Bosch Gmbh Pump, in particular high-pressure pump for fuel injection systems, with a sealing device
DE102014219611A1 (en) 2014-09-26 2016-03-31 Robert Bosch Gmbh Camshaft and pump with a camshaft
DE102014223597B4 (en) * 2014-10-08 2019-02-07 Continental Automotive Gmbh Roller for a roller tappet of a high-pressure fuel pump, roller tappet, high-pressure fuel pump and internal combustion engine
US9835123B2 (en) 2015-01-13 2017-12-05 Roller Bearing Company Of America, Inc. Roller for a fuel pump actuator
CN104879255B (en) * 2015-04-13 2017-12-22 广州柴油机厂股份有限公司 A kind of G26 diesel oil model machine injection advance angle adjustment instrument and application method
DE102018211237A1 (en) * 2018-07-07 2020-01-09 Robert Bosch Gmbh Fuel pump

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB896030A (en) * 1958-12-13 1962-05-09 Bosch Gmbh Robert Improvements in or relating to cams
EP0243339A1 (en) * 1986-04-21 1987-10-28 Robert Bosch Ag Cam shaft
RU2099578C1 (en) * 1991-12-05 1997-12-20 Стейнадайн Аутомотив Корп. Fuel pump of distributing shaft
DE102005046670A1 (en) * 2005-09-29 2007-04-05 Robert Bosch Gmbh High pressure pump for fuel injection device of internal combustion engine, has ball indirectly fixed in part of base plate in tangential direction to tappet and engaged in groove approximately radial to longitudinal axis of tappet
DE102005059031A1 (en) * 2005-12-10 2007-06-14 Schaeffler Kg Radial piston high pressure pump e.g. radial piston distributor type fuel injection pump, for internal combustion engine, has thrust surface of cam ring, guidance slot surface, rolling pickers surface and rolls surface, with micro recesses

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2735313A (en) * 1956-02-21 Dickson
US3034363A (en) * 1958-12-13 1962-05-15 Bosch Gmbh Robert Cam drive
US3451277A (en) * 1967-06-19 1969-06-24 Whitin Machine Works Cam mechanism
GB1252001A (en) * 1968-02-12 1971-11-03
US4104956A (en) * 1969-06-10 1978-08-08 Hitachi Construction Machinery Co., Ltd. Radial piston type multi-stroke hydraulic pump or motor
US4099597A (en) * 1976-08-23 1978-07-11 Houdaille Industries, Inc. Lubrication pump
JPS61146462A (en) * 1984-12-19 1986-07-04 Toyoda Mach Works Ltd Cam shaft grinding attachment
JPH05231260A (en) * 1992-02-18 1993-09-07 Nippondenso Co Ltd Distribution type fuel injection pump
JP3618977B2 (en) * 1997-11-05 2005-02-09 光洋精工株式会社 Cam tappet device
JP2001263198A (en) * 2000-03-14 2001-09-26 Bosch Automotive Systems Corp Fuel pump and fuel supply device using it
JP2002115623A (en) * 2000-10-05 2002-04-19 Mitsubishi Electric Corp Variable discharge-amount fuel supply device
JP2003056315A (en) * 2001-08-22 2003-02-26 Ntn Corp Roller-equipped cam follower
CN2627233Y (en) * 2003-05-21 2004-07-21 上海东维燃油喷射有限公司 Tappet unit with locating slot and without ferrule
WO2005068822A1 (en) * 2004-01-14 2005-07-28 Bosch Corporation Fuel supply pump and tappet structure body
US20060005797A1 (en) * 2004-07-08 2006-01-12 Schubeck Joseph J Roller valve lifter
DE102006041673A1 (en) * 2006-02-20 2007-08-23 Robert Bosch Gmbh High pressure pump especially for fuel injection in IC engine has the cam follower supported axially by hardened low wear surfaces
JP2007315342A (en) * 2006-05-29 2007-12-06 Nissan Motor Co Ltd Pressure fluctuation restricting means and fuel supply system equipped therewith
US7748359B2 (en) * 2006-06-30 2010-07-06 Caterpillar Inc. Tappet assembly

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB896030A (en) * 1958-12-13 1962-05-09 Bosch Gmbh Robert Improvements in or relating to cams
EP0243339A1 (en) * 1986-04-21 1987-10-28 Robert Bosch Ag Cam shaft
RU2099578C1 (en) * 1991-12-05 1997-12-20 Стейнадайн Аутомотив Корп. Fuel pump of distributing shaft
DE102005046670A1 (en) * 2005-09-29 2007-04-05 Robert Bosch Gmbh High pressure pump for fuel injection device of internal combustion engine, has ball indirectly fixed in part of base plate in tangential direction to tappet and engaged in groove approximately radial to longitudinal axis of tappet
DE102005059031A1 (en) * 2005-12-10 2007-06-14 Schaeffler Kg Radial piston high pressure pump e.g. radial piston distributor type fuel injection pump, for internal combustion engine, has thrust surface of cam ring, guidance slot surface, rolling pickers surface and rolls surface, with micro recesses

Also Published As

Publication number Publication date
CN102422011A (en) 2012-04-18
CN102422011B (en) 2017-12-08
US20120051951A1 (en) 2012-03-01
KR20120018316A (en) 2012-03-02
DE102009003054A1 (en) 2010-11-18
EP2430303A1 (en) 2012-03-21
EP2430303B1 (en) 2019-06-05
WO2010130497A1 (en) 2010-11-18
KR101682737B1 (en) 2016-12-05
RU2011150403A (en) 2013-06-27
JP2012526242A (en) 2012-10-25
JP5491621B2 (en) 2014-05-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2554377C2 (en) High pressure pump
US8191459B2 (en) High pressure pump, in particular for a fuel injection system of an internal combustion engine
US20100037865A1 (en) Tappet assembly for a high-pressure pump and high-pressure pump comprising at least one tappet assembly
JP4428327B2 (en) High pressure fuel supply pump
WO2013082001A1 (en) Thrust lubrication strategy for roller lifters of a common rail fuel pump
US20030180159A1 (en) Piston pump
US9151290B2 (en) Fuel supply pump and manufacturing method of housing of the same
US20160138489A1 (en) High-pressure pump and fuel injection system having a high-pressure pump
US8337178B2 (en) Pump, particularly high-pressure fuel pump
US8069843B2 (en) Lubrication apparatus of fuel pump driven by fuel pump drive cam
WO2008062589A1 (en) High-pressure fuel feed pump
EP2711546B1 (en) Tappet arrangement and pump
JP2010001870A (en) High pressure fuel pump
JP5533740B2 (en) High pressure fuel pump
JP3861846B2 (en) Rotating linear converter and fuel injection pump
EP2167817A1 (en) The present invention relates to a high-pressure pump for supplying fuel to an internal-combustion engine.
US10060420B2 (en) High-pressure pump
WO2009127485A1 (en) High-pressure common rail pump and fuel feed system for a common rail engine comprising said pump
JP7058505B2 (en) Fuel supply pump
WO2010015448A1 (en) High-pressure pump for feeding fuel to an internal combustion engine
US20110220065A1 (en) Common Rail High Pressure Pump
JP5287701B2 (en) Rotating shaft holding structure and pump using the same
WO2023287709A1 (en) Fuel pump assembly
WO2023117139A1 (en) Pump actuator with improved fatigue life
WO2022223742A1 (en) Fuel pump roller tappet assembly