RU2542284C2 - Применение трехкомпонентных композиций - Google Patents
Применение трехкомпонентных композиций Download PDFInfo
- Publication number
- RU2542284C2 RU2542284C2 RU2012114103/05A RU2012114103A RU2542284C2 RU 2542284 C2 RU2542284 C2 RU 2542284C2 RU 2012114103/05 A RU2012114103/05 A RU 2012114103/05A RU 2012114103 A RU2012114103 A RU 2012114103A RU 2542284 C2 RU2542284 C2 RU 2542284C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hfc
- tetrafluoropropene
- mode
- temperature
- compositions
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
- C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
- C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
- C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
- C09K5/044—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds
- C09K5/045—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds containing only fluorine as halogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B43/00—Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat
- F25B43/02—Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat for separating lubricants from the refrigerant
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
- C09K2205/10—Components
- C09K2205/12—Hydrocarbons
- C09K2205/122—Halogenated hydrocarbons
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
- C09K2205/10—Components
- C09K2205/12—Hydrocarbons
- C09K2205/126—Unsaturated fluorinated hydrocarbons
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
- C09K2205/22—All components of a mixture being fluoro compounds
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
- F25B9/006—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant containing more than one component
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
Настоящее изобретение относится к применению трехкомпонентной композиции, в содержащей 2,3,3,3-тетрафторпропен, 1,1,12-тетрафторэтан (ГФУ-134а) и дифторметан (ГФУ-32), в качестве жидкого теплоносителя в компрессионных холодильных установках, содержащих теплообменники, работающие в противоточном режиме или в поперечном режиме с уклоном в противоточный режим. Изобретение также относится к способу теплопередачи, в котором в качестве хладагента используют указанную трехкомпонентную композицию. Изобретение демонстрирует неожиданные преимущества относительно объемной производительности (% САР) и холодильного коэффициента (%СОР), что позволяет эксплуатировать их в устройствах с меньшим диаметром труб, и следовательно с большей эффективностью функционирования оборудования. 2н. и 7 з.п. ф-лы, 3 табл.
Description
Настоящее изобретение относится к применению трехкомпонентных композиций, содержащих в качестве жидкого теплоносителя 2,3,3,3-тетрафторпропен, в частности для средней объемной холодопроизводительности за счет компрессора.
Проблемы, возникшие за счет веществ, уничтожающих озоновый слой (ОРП: озоноразрушающий потенциал), были рассмотрены в Монреале, где был подписан протокол, предписывающий снижение производства и применения хлорфторуглеродов (ХФУ). В данный протокол вносились поправки, требующие прекращения применения ХФУ и расширения нормативного регулирования других продуктов, включая гидрохлорфторуглероды (ГХФУ).
Холодильная промышленность и отрасль по производству оборудования для кондиционирования воздуха инвестировали огромные средства с целью замены данных хладагентов, и в результате на рынок были выведены гидрофторуглероды (ГФУ). (Гидро)хлорфторуглероды, используемые в качестве расширяющих добавок или растворителей, также были заменены на ГФУ.
В автомобильной промышленности системы для кондиционирования воздуха автомобилей, продаваемые в различных странах, были заменены с хлорфторуглеродного хладагента (ХФУ-12) на хладагент гидрофторуглерод (1,1,1,2-тетрафторэтан: ГФУ-134а), который является менее опасным для озонового слоя. Однако, с точки зрения выдвинутых требований в рамках Киотского протокола, ГФУ-134а (ПГП=1300) рассматривается, как обладающий высоким потенциалом потепления. Вклад в парниковый эффект жидкости определяется критерием ПГП (потенциал глобального потепления), который указывает потенциал потепления, принимая за 1 значение для диоксида углерода.
Так как диоксид углерода является нетоксичным и невоспламеняемым и имеет очень низкое значение ПГП, было предложено его использование в качестве хладагента для систем кондиционирования воздуха вместо ГФУ-134а. Однако использование диоксида углерода имеет несколько недостатков, в частности связанных с очень высоким давлением, при которых он применяется в качестве хладагента в существующих устройствах и технологиях.
Документ WO 2004/037913 раскрывает применение композиций, содержащих в качестве жидкого теплоносителя, по крайней мере, один фторалкен, имеющий три или четыре углеродных атома, в частности, пентафторпропен и тетрафторпропен, предпочтительно имеющие ПГП не более 150.
Документ WO 2005/105947 сообщает о добавке к тетрафторпропену, предпочтительно 1,3,3,3-тетрафторпропену, дополнительного газообразующего средства, такого как дифторметан, пентафторэтан, тетрафторэтан, дифторэтан, гептафторпропан, гексафторпропан, пентафторпропан, пентафторбутан, вода и диоксид углерода.
Документ WO 2006/094303 раскрывает двухкомпонентные композиции 2,3,3,3-тетрафторпропена (ГФО-1234yf) с дифторметаном (ГФУ-32), и 2,3,3,3-тетрафторпропена с 1,1,1,2-тетрафторэтаном (ГФУ-134а).
В данном документе были раскрыты четырехкомпонентные смеси, содержащие 1,1,1,2,3-пентафторпропен (ГФО-1225ye) в комбинации с дифторметаном, 2,3,3,3-тетрафторпропеном и ГФУ-134а. Однако 1,1,1,2,3-пентафторпропен является токсичным.
Также, в документе WO 2006/094303 были раскрыты четырехкомпонентные смеси, содержащие 2,3,3,3-тетрафторпропен в комбинации с иодтрифторметаном (CF3I), ГФУ-32 и ГФУ-134а. Однако CF3I имеет не нулевое значение ОРП и обладает проблемами стабильности и коррозии.
Теплообменник является устройством для переноса тепловой энергии от одной жидкости к другой без их смешения. Тепловой поток проходит через теплообменную поверхность, которая разделяет жидкости. Обычно данный способ используется для охлаждения или нагрева жидкости или газа, которые невозможно нагреть или охладить напрямую.
В компрессионных установках теплообмен между хладагентом и источниками тепла происходит за счет теплоносителей. Данные теплоносители находятся в газовой фазе (воздух в системах кондиционирования воздуха и охлаждения при непосредственном испарении), в жидком состоянии (вода в домашних тепловых насосах, вода с добавление гликолей) или в двухфазном состоянии.
Существуют различные режимы переноса:
- две жидкости расположены параллельно и двигаются в одном и том же направлении: прямоточный режим (антиметодический);
- две жидкости расположены параллельно, но двигаются в противоположных направлениях: противоточный режим (методический);
- две жидкости расположены перпендикулярно: режим поперечного обтекания. Поперечное обтекание может быть осуществлено с уклоном в прямоточный режим или противоточный режим
- одна из двух жидкостей делает U-образный поворот в более широкой трубе, по которой проходит вторая жидкость. Данная конфигурация сравнима с прямоточным теплообменником на половине длины и на другой половине с противоточным теплообменником: точечный режим.
Сейчас заявитель обнаружил, что трехкомпонентные композиции 2,3,3,3-тетрафторпропена, 1,1,1,2-тетрафторэтана и дифторметана являются особенно предпочтительными в качестве жидких теплоносителей в компрессионных установках теплообмена с теплообменниками, работающими в противоточном режиме или в поперечном режиме с уклоном в противоточный режим.
Таким образом, настоящие композиции могут быть использованы в качестве жидкого теплоносителя, возможно, в реверсивных тепловых насосах, при кондиционировании воздуха, при промышленном кондиционировании воздуха (помещения для хранения документации или серверные помещения), в портативных домашних системах кондиционирования воздуха, для бытового охлаждения или замораживания, для низкотемпературного и среднетемпературного охлаждения и охлаждения авторефрижераторов, используя компрессионные установки с теплообменниками, работающими в противоточном режиме или в поперечном режиме с уклоном в противоточный режим.
Таким образом, первый объект настоящего изобретения относится к применению трехкомпонентных композиций 2,3,3,3-тетрафторпропена, 1,1,1,2-тетрафторэтана и дифторметана в качестве жидкого теплоносителя в компрессионных установках теплообмена с теплообменниками, работающими в противоточном режиме или в поперечном режиме с уклоном в противоточный режим.
Предпочтительно, настоящие композиции в основном содержат от 2 до 80% вес. 2,3,3,3-тетрафторпропена, от 2 до 80% вес. ГФУ-134а и от 2 до 80% вес. ГФУ-32.
Преимущественно, композиции в основном содержат от 45 до 80% вес., предпочтительно от 65 до 80% , от 5 до 25% вес., предпочтительно от 5 до 10% вес. ГФУ-134а и от 15 до 30% вес. ГФУ-32. Композиции настоящего изобретения, используемые в качестве жидкого теплоносителя, не имеют вышеуказанных недостатков и имеют как нулевое значение ОРП, так и более низкие значения ПГП по сравнению с существующими жидкими теплоносителями, такими как R404A (трехкомпонентная смесь пентафторэтана (44% вес.), трифторэтана (52% вес.) и ГФУ-134а (4% вес.)) и R407C (трехкомпонентная смесь ГФУ-134а (52% вес.), пентафторэтана (25% вес.) и ГФУ-32 (23% вес.)).
Кроме этого композиции, в основном содержащие от 5 до 25% вес. 2,3,3,3-тетрафторпропена, от 60 до 80% вес. ГФУ-134а и от 15 до 25% вес. ГФУ-32, не являются легковоспламеняющимися.
Композиции, используемые в качестве жидкого теплоносителя в настоящем изобретении, имеют критическую температуру выше 90°С (критическая температура R404A является 72°С). Данные композиции могут быть использованы в тепловых насосах для обеспечения тепла при средних значениях температур между 40 и 65°С и также при более высоких значениях температур от 72 и 90°С (температурный диапазон, при котором R404A не может быть использован).
Композиции, используемые в качестве жидкого теплоносителя в настоящем изобретении, имеют меньшие значения давления насыщенного пара, чем значения давления насыщенного пара R404A. Объемные производительности, обеспечиваемые данными композициями, равны или больше объемной производительности R404A (между 90 и 131%, в зависимости от области применений). На основании данных свойств, данные композиции могут эксплуатироваться с меньшим диаметром труб и, следовательно, меньшим падением давления в паропроводе, тем самым увеличивая степени эффективности оборудования.
Композиции, используемые в качестве теплоносителя по настоящему изобретению, могут быть стабилизированы. Предпочтительно, стабилизатор присутствует в количестве не более 5% вес. по отношению к трехкомпонентной композиции.
В частности, в качестве стабилизаторов можно упомянуть нитрометан, аскорбиновую кислоту, терефталевую кислоту, азолы, такие как толилтриазол или бензотриазол, соединения фенола, такие как токоферол, гидрохинон, т-бутил-гидрохинон или 2,6-ди-трет-бутил-4-метилфенол, эпоксиды (алкильные, возможно фторированные или перфторированные, алкенильные или ароматические), такие как н-бутилглицидиловый эфир, глицидиловый эфир гександиола, аллилглицидиловый эфир или бутилфенилглицидиловый эфир, фосфиты, фосфаты, фосфонаты, тиолы и лактоны.
Второй объект настоящего изобретения относится к способу теплопередачи, в котором трехкомпонентные композиции 2,3,3,3-тетрафторпропена, 1,1,1,2-тетрафторэтана и дифторметана, как указано выше, применяются в качестве хладагентов в компрессионных установках теплообмена с теплообменниками, работающими в противоточном режиме или в поперечном режиме с уклоном в противоточный режим.
Способ по второму объекту может быть проведен в присутствии смазывающих веществ, таких как минеральное масло, алкилбензол, полиалкилированный гликоль и поливиниловый эфир.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ
Средства вычисления
Для расчета плотностей, энтальпий, энтропий и данных равновесия жидкость-пар для смесей используется уравнение Соаве-Редлиха-Квонга. Применение данного уравнения требует знания свойств чистых компонентов, используемых в рассматриваемой смеси и также коэффициенты взаимодействия для каждой двухкомпонентной смеси.
Данными, необходимыми для каждого чистого компонента, являются:
точка кипения, значение критической температуры и критического давления, кривая давления, как функция температуры, от точки кипения до критической точки, и плотности жидкости и насыщенного пара, как функция температуры.
ГФУ-32, ГФУ-134а:
Данные для данных продуктов опубликованы в ASHRAE Handbook 2005 глава 20 и также доступны в Refrop (программное обеспечение, разработанное NIST для расчета свойств хладагентов).
ГФО-1234yf:
Данные по кривой температура-давление для ГФО-1234yf измеряются с помощью статического метода. Значения критической температуры и критического давления измеряются с использованием калориметра С80, поставляемого Setaram. Значения плотности при насыщении, как функции температуры, измеряются с использованием технологии денситометра с вибрирующей трубкой, разработанной Парижской лабораторией Ecole des Mines.
Коэффициент взаимодействия двухкомпонентных смесей
В уравнении Соаве-Редлиха-Квонга используются коэффициенты бинарного взаимодействия, отражающие поведение продуктов в смесях. Коэффициенты рассчитываются как функция на основе экспериментальных данных равновесия жидкость-пар. Метод, используемый для измерений равновесия жидкость-пар, является аналитическим методом статической ячейки. Равновесная ячейка включает сапфировую трубку и снабжена двумя электромагнитными самплерами ROLSITM. Она погружена в баню криотермостата (HUBER HS50). Для ускорения достижения состояния равновесия используется магнитная мешалка, вращающаяся под действием поля при различных скоростях. Анализ образцов проводится за счет газовой хроматографии (HP5890 series II) с использованием газоанализатора (TCD).
ГФУ-32/ГФО-1234yf, ГФУ-134а/ГФО-1234yf:
Измерения равновесия жидкость-пар двухкомпонентной смеси ГФУ-32/ГФО-1234yf проводят по следующим изотермам: -10°С, 30°С и 70°С.
Измерения равновесия жидкость-пар двухкомпонентной смеси ГФУ-134а/ГФО-1234yf проводят по следующим изотермам: 20°С.
ГФУ-32/ГФО-134а:
Данные равновесия жидкость-пар двухкомпонентной смеси ГФО-134а/ГФУ-32 доступны от Refprop. Для расчета коэффициентов взаимодействия для данной двухкомпонентной смеси используются две изотермы (-20°С и 20°С) и одна изобара (30 бар).
Компрессионная установка
Рассматривается компрессионная установка, оборудованная противоточным конденсатором и испарителем с винтовым компрессором и расширительным вентилем. Установка работает при перегреве 15°С и переохлаждении 5°С. Считается, что минимальная разница температур между вторичной жидкостью и хладагентом составляет около 5°С. Изоэнтропийная эффективность компрессоров зависит от степени сжатия. Данная эффективность рассчитывается согласно следующему уравнению:
Для винтового компрессора, константы а, b, c, d и е уравнения для изоэнтропийной эффективности (1) рассчитываются по стандартным значениям, опубликованным в «Handbook of air conditioning and refrigeration, с. 11.52». % САР является процентным отношением объемной производительности, достигаемой каждым продуктом, относительно производительности R404A. Холодильный коэффициент (СОР) определяется как энергия, восполненная системой, относительно энергии, направленной или потребленной системой. Холодильный коэффициент цикла Лоренца (СОРЛоренц) является относительным холодильным коэффициентом. Он является функцией температуры и используется для сравнения СОР различных жидкостей. Холодильный коэффициент цикла Лоренца определяется, как приведено далее
(Температура Т указана в градусах по шкале Кельвина)
В случае кондиционирования воздуха и охлаждения СОР Лоренца является
В случае нагревания СОР Лоренца является
Для каждой композиции рассчитывается холодильный коэффициент цикла Лоренца как функция соответствующих температур. % СОР/СОРЛоренц является отношением СОР системы к СОР соответствующего цикла Лоренца.
Результаты режима нагрева
В режиме нагрева компрессионная установка работает между температурой входящего хладагента в испаритель -5°С и температурой входящего хладагента в конденсатор 50°С. Система обеспечивает тепло при 45°С.
Уровни производительности композиций настоящего изобретения при использовании в режиме нагрева приведены в таблице 1. Значения компонентов (ГФО-1234yf, ГФУ-32, ГФУ-134а) для каждой композиции приведены в виде весовых процентов.
Результаты режима охлаждения или кондиционирования воздуха
В режиме охлаждения компрессионная установка работает между температурой входящего хладагента в испаритель -5°С и температурой входящего хладагента в конденсатор 50°С. Система обеспечивает охлаждение при 0°С.
Уровни производительности композиций настоящего изобретения при использовании в режиме охлаждения приведены в таблице 2. Значения компонентов (ГФО-1234yf, ГФУ-32, ГФУ-134а) для каждой композиции приведены в виде весовых процентов.
Результаты режима низкотемпературного охлаждения
В режиме низкотемпературного охлаждения компрессионная установка работает между температурой входящего хладагента в испаритель -30°С и температурой входящего хладагента в конденсатор 40°С. Система обеспечивает охлаждение при -25°С.
Уровни производительности композиций настоящего изобретения при использовании в режиме низкотемпературного охлаждения приведены в таблице 3. Значения компонентов (ГФО-1234yf, ГФУ-32, ГФУ-134а) для каждой композиции приведены в виде весовых процентов.
Claims (9)
1. Применение трехкомпонентной композиции 2,3,3,3-тетрафторпропена, 1,1,1,2-тетрафторэтана и дифторметана в качестве жидкого теплоносителя в компрессионных установках теплообмена с теплообменниками, работающими в противоточном режиме или в поперечном режиме с уклоном в противоточный режим.
2. Применение по п.1, отличающееся тем, что композиция в основном содержит от 2 до 80 вес.% 2,3,3,3-тетрафторпропена, от 2 до 80 вес.% ГФУ-134а и от 2 до 80 вес.% ГФУ-32.
3. Применение по п.1, отличающееся тем, что композиция в основном содержит от 5 до 25 вес.% 2,3,3,3-тетрафторпропена, от 60 до 80 вес.% ГФУ-134а и от 15 до 25 вес.% ГФУ-32.
4. Применение по п.1, отличающееся тем, что композиция в основном содержит от 45 до 80 вес.%, предпочтительно от 65 до 80вес.% 2,3,3,3-тетрафторпропена, от 5 до 25 вес.%, предпочтительно от 5 до 10 вес.% ГФУ-134а и от 15 до 30 вес.% ГФУ-32.
5. Применение по любому из пп.1-4, отличающееся тем, что композиция стабилизирована.
6. Способ теплопередачи, в котором трехкомпонентная композиция 2,3,3,3-тетрафторпропена, 1,1,1,2-тетрафторэтана и дифторметана применяется в качестве хладагента в компрессионных установках теплообмена с теплообменниками, работающими в противоточном режиме или в поперечном режиме с уклоном в противоточный режим.
7. Способ по п.6, отличающийся тем, что композиция в основном содержит от 5 до 25 вес.% 2,3,3,3-тетрафторпропена, от 60 до 80 вес.% ГФУ-134а и от 15 до 25 вес.% ГФУ-32.
8. Способ по п.6, отличающийся тем, что композиция в основном содержит от 45 до 80 вес.%, предпочтительно от 65 до 80 вес.% 2,3,3,3-тетрафторпропена, от 5 до 25 вес.%, предпочтительно от 5 до 10 вес.% ГФУ-134а и от 15 до 30 вес.% ГФУ-32.
9. Способ по любому одному из пп.6-8, отличающийся тем, что он проводится в присутствии смазывающего вещества.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0956247A FR2950069B1 (fr) | 2009-09-11 | 2009-09-11 | Utilisation de compositions ternaires |
FR09.56247 | 2009-09-11 | ||
PCT/FR2010/051729 WO2011030030A2 (fr) | 2009-09-11 | 2010-08-18 | Utilisation de compositions ternaires |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2012114103A RU2012114103A (ru) | 2013-10-20 |
RU2542284C2 true RU2542284C2 (ru) | 2015-02-20 |
Family
ID=42077636
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012114103/05A RU2542284C2 (ru) | 2009-09-11 | 2010-08-18 | Применение трехкомпонентных композиций |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (4) | US8808569B2 (ru) |
EP (2) | EP2977425B1 (ru) |
JP (3) | JP2013504642A (ru) |
CN (1) | CN102482562B (ru) |
BR (1) | BR112012005237B1 (ru) |
ES (2) | ES2710721T3 (ru) |
FR (1) | FR2950069B1 (ru) |
PL (2) | PL2475738T3 (ru) |
RU (1) | RU2542284C2 (ru) |
TR (1) | TR201901802T4 (ru) |
WO (1) | WO2011030030A2 (ru) |
Families Citing this family (39)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2936806B1 (fr) | 2008-10-08 | 2012-08-31 | Arkema France | Fluide refrigerant |
FR2937328B1 (fr) | 2008-10-16 | 2010-11-12 | Arkema France | Procede de transfert de chaleur |
US20170080773A1 (en) | 2008-11-03 | 2017-03-23 | Arkema France | Vehicle Heating and/or Air Conditioning Method |
US9074115B2 (en) * | 2009-08-28 | 2015-07-07 | Mexichem Amanco Holding S.A. De C.V. | Heat transfer compositions |
FR2950067B1 (fr) | 2009-09-11 | 2011-10-28 | Arkema France | Fluide de transfert de chaleur en remplacement du r-410a |
FR2950071B1 (fr) | 2009-09-11 | 2012-02-03 | Arkema France | Compositions ternaires pour refrigeration basse capacite |
FR2950070B1 (fr) | 2009-09-11 | 2011-10-28 | Arkema France | Compositions ternaires pour refrigeration haute capacite |
FR2950068B1 (fr) | 2009-09-11 | 2012-05-18 | Arkema France | Procede de transfert de chaleur |
US10035938B2 (en) | 2009-09-11 | 2018-07-31 | Arkema France | Heat transfer fluid replacing R-134a |
FR2950065B1 (fr) | 2009-09-11 | 2012-02-03 | Arkema France | Fluide refrigerant binaire |
FR2950066B1 (fr) | 2009-09-11 | 2011-10-28 | Arkema France | Refrigeration basse et moyenne temperature |
FR2950069B1 (fr) * | 2009-09-11 | 2011-11-25 | Arkema France | Utilisation de compositions ternaires |
FR2962442B1 (fr) | 2010-07-09 | 2016-02-26 | Arkema France | Composition stable de 2,3,3,3-tetrafluoropropene |
FR2964975B1 (fr) | 2010-09-20 | 2012-08-24 | Arkema France | Composition a base de 2,3,3,3-tetrafluoropropene |
FR2971512B1 (fr) | 2011-02-10 | 2013-01-18 | Arkema France | Compositions binaires de 2,3,3,3-tetrafluoropropene et d'ammoniac |
FR2974812B1 (fr) | 2011-05-04 | 2014-08-08 | Arkema France | Compositions de transfert de chaleur presentant une miscibilite amelioree avec l'huile de lubrification |
FR2979419B1 (fr) * | 2011-08-30 | 2018-03-30 | Arkema France | Fluides de transfert de chaleur supercritiques a base de tetrafluoropropene |
FR2986236B1 (fr) | 2012-01-26 | 2014-01-10 | Arkema France | Compositions de transfert de chaleur presentant une miscibilite amelioree avec l'huile de lubrification |
US9783721B2 (en) | 2012-08-20 | 2017-10-10 | Honeywell International Inc. | Low GWP heat transfer compositions |
MX2015005882A (es) | 2012-11-16 | 2015-09-23 | Basf Se | Composiciones de lubricante que comprenden compuestos epoxido para mejorar la compatibilidad del sello de fluoropolimero. |
US8940180B2 (en) | 2012-11-21 | 2015-01-27 | Honeywell International Inc. | Low GWP heat transfer compositions |
FR3000096B1 (fr) | 2012-12-26 | 2015-02-20 | Arkema France | Composition comprenant du 2,3,3,3-tetrafluoropropene |
FR3000093B1 (fr) | 2012-12-26 | 2015-07-17 | Arkema France | Composition azeotropique ou quasi-azeotropique de chloromethane |
FR3000095B1 (fr) | 2012-12-26 | 2015-02-20 | Arkema France | Composition comprenant du 2,3,3,3-tetrafluoropropene et du 1,2-difluoroethylene |
US9982180B2 (en) | 2013-02-13 | 2018-05-29 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions and methods |
US20160024361A1 (en) * | 2013-03-15 | 2016-01-28 | Honeywell Internatioanl, Inc. | Heat transfer compositions and methods |
FR3003565B1 (fr) | 2013-03-20 | 2018-06-29 | Arkema France | Composition comprenant hf et 2,3,3,3-tetrafluoropropene |
FR3008419B1 (fr) | 2013-07-11 | 2015-07-17 | Arkema France | Compositions a base de 2,3,3,3-tetrafluoropropene presentant une miscibilite amelioree |
EP3098281B1 (en) * | 2014-09-25 | 2020-07-22 | Daikin Industries, Ltd. | Composition comprising hfc and hfo |
FR3033791B1 (fr) | 2015-03-18 | 2017-04-14 | Arkema France | Stabilisation du 1-chloro-3,3,3-trifluoropropene |
CN106350017A (zh) * | 2016-08-26 | 2017-01-25 | 北方工业大学 | 三元混合制冷剂及制备方法 |
FR3057272B1 (fr) | 2016-10-10 | 2020-05-08 | Arkema France | Compositions azeotropiques a base de tetrafluoropropene |
FR3057271B1 (fr) | 2016-10-10 | 2020-01-17 | Arkema France | Utilisation de compositions a base de tetrafluoropropene |
JP6841066B2 (ja) * | 2017-02-03 | 2021-03-10 | ダイキン工業株式会社 | フッ素化炭化水素の混合物を冷媒として使用する方法、及び当該混合物を冷媒として使用した冷凍装置 |
FR3070982B1 (fr) | 2017-09-12 | 2019-08-30 | Arkema France | Composition a base d'hydrochlorofluoroolefine et d'huile minerale |
US11111424B2 (en) * | 2017-11-17 | 2021-09-07 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions, methods, and systems |
WO2019109000A1 (en) * | 2017-11-30 | 2019-06-06 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions, methods, and systems |
FR3077572B1 (fr) | 2018-02-05 | 2021-10-08 | Arkema France | Composition azeotropique ou quasi-azeotropique ternaire comprenant hf, 2,3,3,3-tetrafluoropropene et 1,1,1,2,2,-pentafluoropropane. |
FR3077822B1 (fr) | 2018-02-15 | 2020-07-24 | Arkema France | Compositions de transfert de chaleur en remplacement du r-134a |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2182956A3 (en) * | 1972-04-29 | 1973-12-14 | Bertrams Ag Hch | Tubular heat exchanger - fabrication of cross countercurrent tube arrangement |
FR2256381A1 (en) * | 1973-12-27 | 1975-07-25 | Tour Agenturer Ab | Arrangement for heating or cooling a flow medium - part of air currents diverted to a circuit containing e.g. ammonia in a heat exchanger |
WO2005105947A2 (en) * | 2004-04-29 | 2005-11-10 | Honeywell International, Inc. | Compositions containing fluorine substituted olefins |
WO2006094303A2 (en) * | 2005-03-04 | 2006-09-08 | E.I. Dupont De Nemours And Company | Compositions comprising a fluoroolefin |
RU2334776C2 (ru) * | 2002-11-29 | 2008-09-27 | Е.И.Дюпон Де Немур Энд Компани | Хладагенты для холодильных установок |
Family Cites Families (53)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58104466A (ja) * | 1981-12-16 | 1983-06-21 | 松下電器産業株式会社 | 熱ポンプ装置 |
US6503417B1 (en) | 1998-04-13 | 2003-01-07 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Ternary compositions of ammonia, pentafluoroethane and difluoromethane |
EP2277942A3 (en) | 2002-10-25 | 2014-07-09 | Honeywell International, Incorporated. | Compositions containing fluorine substituted olefins |
US20090253820A1 (en) | 2006-03-21 | 2009-10-08 | Honeywell International Inc. | Foaming agents and compositions containing fluorine sustituted olefins and methods of foaming |
US20120097885A9 (en) * | 2003-10-27 | 2012-04-26 | Honeywell International Inc. | Compositions Containing Difluoromethane and Fluorine Substituted Olefins |
US7569170B2 (en) | 2005-03-04 | 2009-08-04 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions comprising a fluoroolefin |
ES2580080T3 (es) | 2005-03-18 | 2016-08-19 | Carrier Commercial Refrigeration, Inc. | Intercambiador de calor de múltiples partes |
DE202007008291U1 (de) | 2006-06-17 | 2007-10-18 | Ineos Fluor Holdings Ltd., Runcorn | Wärmeübertragungszusammensetzungen |
WO2008009923A2 (en) | 2006-07-17 | 2008-01-24 | Ineos Fluor Holdings Limited | Heat transfer compositions |
GB0614080D0 (en) | 2006-07-17 | 2006-08-23 | Ineos Fluor Holdings Ltd | Heat transfer compositions |
JP2008134031A (ja) | 2006-11-29 | 2008-06-12 | Hitachi Appliances Inc | 非共沸混合冷媒を用いた冷凍装置 |
EP2097702A2 (en) | 2006-12-19 | 2009-09-09 | E. I. Du Pont de Nemours and Company | Dual row heat exchanger and automobile bumper incorporating the same |
JP2010526982A (ja) * | 2007-05-11 | 2010-08-05 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | 蒸気圧縮熱搬送システム中の熱交換方法、ならびに二列蒸発器または二列凝縮器を使用した中間熱交換器を含む蒸気圧縮熱交換システム |
EP2156158A1 (en) * | 2007-06-21 | 2010-02-24 | E. I. Du Pont de Nemours and Company | Method for leak detection in heat transfer system |
JP2009257652A (ja) | 2008-02-29 | 2009-11-05 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
FR2932492B1 (fr) * | 2008-06-11 | 2010-07-30 | Arkema France | Compositions a base d'hydrofluoroolefines |
FR2932493B1 (fr) | 2008-06-11 | 2010-07-30 | Arkema France | Compositions a base d'hydrofluoroolefines |
WO2010002023A1 (en) * | 2008-07-01 | 2010-01-07 | Daikin Industries, Ltd. | REFRIGERANT COMPOSITION COMPRISING DIFLUOROMETHANE (HFC32), 2,3,3,3-TETRAFLUOROPROPENE (HFO1234yf) AND 1,1,1,2-TETRAFLUOROETHANE (HFC134a) |
FR2936806B1 (fr) | 2008-10-08 | 2012-08-31 | Arkema France | Fluide refrigerant |
FR2937906B1 (fr) | 2008-11-03 | 2010-11-19 | Arkema France | Procede de chauffage et/ou climatisation d'un vehicule. |
WO2010059677A2 (en) | 2008-11-19 | 2010-05-27 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Tetrafluoropropene compositions and uses thereof |
FR2938550B1 (fr) | 2008-11-20 | 2010-11-12 | Arkema France | Composition comprenant du 2,3,3,3-tetrafluoropropene procede de chauffage et/ou climatisation d'un vehicule |
FR2938551B1 (fr) | 2008-11-20 | 2010-11-12 | Arkema France | Procede de chauffage et/ou climatisation d'un vehicule |
JP2012510550A (ja) * | 2008-12-02 | 2012-05-10 | メキシケム、アマンコ、ホールディング、ソシエダッド、アノニマ、デ、カピタル、バリアブレ | 熱伝達組成物 |
FR2942237B1 (fr) | 2009-02-13 | 2013-01-04 | Arkema France | Procede de chauffage et/ou climatisation d'un vehicule |
GB0906547D0 (en) * | 2009-04-16 | 2009-05-20 | Ineos Fluor Holdings Ltd | Heat transfer compositions |
US8980118B2 (en) * | 2009-05-08 | 2015-03-17 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions and methods |
CA3038158C (en) | 2009-05-08 | 2021-08-10 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions and methods |
GB0915004D0 (en) * | 2009-08-28 | 2009-09-30 | Ineos Fluor Holdings Ltd | Heat transfer composition |
US9074115B2 (en) * | 2009-08-28 | 2015-07-07 | Mexichem Amanco Holding S.A. De C.V. | Heat transfer compositions |
FR2950066B1 (fr) | 2009-09-11 | 2011-10-28 | Arkema France | Refrigeration basse et moyenne temperature |
FR2950070B1 (fr) * | 2009-09-11 | 2011-10-28 | Arkema France | Compositions ternaires pour refrigeration haute capacite |
FR2950067B1 (fr) * | 2009-09-11 | 2011-10-28 | Arkema France | Fluide de transfert de chaleur en remplacement du r-410a |
FR2950065B1 (fr) | 2009-09-11 | 2012-02-03 | Arkema France | Fluide refrigerant binaire |
FR2950071B1 (fr) | 2009-09-11 | 2012-02-03 | Arkema France | Compositions ternaires pour refrigeration basse capacite |
FR2950069B1 (fr) | 2009-09-11 | 2011-11-25 | Arkema France | Utilisation de compositions ternaires |
FR2950068B1 (fr) | 2009-09-11 | 2012-05-18 | Arkema France | Procede de transfert de chaleur |
FR2954342B1 (fr) * | 2009-12-18 | 2012-03-16 | Arkema France | Fluides de transfert de chaleur a inflammabilite reduite |
FR2959999B1 (fr) * | 2010-05-11 | 2012-07-20 | Arkema France | Fluides de transfert de chaleur et leur utilisation dans des echangeurs de chaleur a contre-courant |
FR2959997B1 (fr) * | 2010-05-11 | 2012-06-08 | Arkema France | Fluides de transfert de chaleur et leur utilisation dans des echangeurs de chaleur a contre-courant |
EP2585550A4 (en) * | 2010-06-22 | 2014-10-08 | Arkema Inc | Heat transfer compositions of liquid hydrocarbons and a hydrofluoroolefin |
FR2962130B1 (fr) | 2010-06-30 | 2012-07-20 | Arkema France | Composition a base de 2,3,3,3-tetrafluoropropene |
FR2962442B1 (fr) | 2010-07-09 | 2016-02-26 | Arkema France | Composition stable de 2,3,3,3-tetrafluoropropene |
FR2964975B1 (fr) | 2010-09-20 | 2012-08-24 | Arkema France | Composition a base de 2,3,3,3-tetrafluoropropene |
FR2971512B1 (fr) | 2011-02-10 | 2013-01-18 | Arkema France | Compositions binaires de 2,3,3,3-tetrafluoropropene et d'ammoniac |
FR2974812B1 (fr) | 2011-05-04 | 2014-08-08 | Arkema France | Compositions de transfert de chaleur presentant une miscibilite amelioree avec l'huile de lubrification |
FR2986007B1 (fr) | 2012-01-25 | 2015-01-23 | Arkema France | Compositions de transfert de chaleur presentant une miscibilite amelioree avec l'huile de lubrification |
FR2986236B1 (fr) | 2012-01-26 | 2014-01-10 | Arkema France | Compositions de transfert de chaleur presentant une miscibilite amelioree avec l'huile de lubrification |
US9523027B2 (en) * | 2012-02-13 | 2016-12-20 | The Chemours Company Fc, Llc | Refrigerant mixtures comprising tetrafluoropropene, difluoromethane, pentafluoroethane, and tetrafluoroethane and uses thereof |
FR3000093B1 (fr) | 2012-12-26 | 2015-07-17 | Arkema France | Composition azeotropique ou quasi-azeotropique de chloromethane |
FR3000095B1 (fr) | 2012-12-26 | 2015-02-20 | Arkema France | Composition comprenant du 2,3,3,3-tetrafluoropropene et du 1,2-difluoroethylene |
FR3000096B1 (fr) | 2012-12-26 | 2015-02-20 | Arkema France | Composition comprenant du 2,3,3,3-tetrafluoropropene |
FR3003565B1 (fr) | 2013-03-20 | 2018-06-29 | Arkema France | Composition comprenant hf et 2,3,3,3-tetrafluoropropene |
-
2009
- 2009-09-11 FR FR0956247A patent/FR2950069B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2010
- 2010-08-18 RU RU2012114103/05A patent/RU2542284C2/ru active
- 2010-08-18 ES ES15185292T patent/ES2710721T3/es active Active
- 2010-08-18 PL PL10807596T patent/PL2475738T3/pl unknown
- 2010-08-18 EP EP15185292.8A patent/EP2977425B1/fr not_active Revoked
- 2010-08-18 PL PL15185292T patent/PL2977425T3/pl unknown
- 2010-08-18 US US13/390,392 patent/US8808569B2/en active Active
- 2010-08-18 WO PCT/FR2010/051729 patent/WO2011030030A2/fr active Application Filing
- 2010-08-18 BR BR112012005237-3A patent/BR112012005237B1/pt active IP Right Grant
- 2010-08-18 ES ES10807596.1T patent/ES2557290T3/es active Active
- 2010-08-18 EP EP10807596.1A patent/EP2475738B1/fr active Active
- 2010-08-18 TR TR2019/01802T patent/TR201901802T4/tr unknown
- 2010-08-18 CN CN201080040363.8A patent/CN102482562B/zh active Active
- 2010-08-18 JP JP2012528411A patent/JP2013504642A/ja active Pending
-
2014
- 2014-07-11 US US14/329,556 patent/US9127191B2/en active Active
-
2015
- 2015-07-01 JP JP2015132424A patent/JP6374835B2/ja active Active
- 2015-08-11 US US14/823,430 patent/US9399726B2/en active Active
-
2016
- 2016-06-22 US US15/189,936 patent/US9663697B2/en active Active
-
2017
- 2017-04-20 JP JP2017083272A patent/JP2017193712A/ja active Pending
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2182956A3 (en) * | 1972-04-29 | 1973-12-14 | Bertrams Ag Hch | Tubular heat exchanger - fabrication of cross countercurrent tube arrangement |
FR2256381A1 (en) * | 1973-12-27 | 1975-07-25 | Tour Agenturer Ab | Arrangement for heating or cooling a flow medium - part of air currents diverted to a circuit containing e.g. ammonia in a heat exchanger |
RU2334776C2 (ru) * | 2002-11-29 | 2008-09-27 | Е.И.Дюпон Де Немур Энд Компани | Хладагенты для холодильных установок |
WO2005105947A2 (en) * | 2004-04-29 | 2005-11-10 | Honeywell International, Inc. | Compositions containing fluorine substituted olefins |
WO2006094303A2 (en) * | 2005-03-04 | 2006-09-08 | E.I. Dupont De Nemours And Company | Compositions comprising a fluoroolefin |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Химическая Энциклопедия,т.4, изд. "Большая Российская энциклопедия",Москва,1995,с.526,528-530; . * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20140318160A1 (en) | 2014-10-30 |
TR201901802T4 (tr) | 2019-03-21 |
WO2011030030A9 (fr) | 2012-07-12 |
EP2977425B1 (fr) | 2019-01-09 |
CN102482562A (zh) | 2012-05-30 |
PL2475738T3 (pl) | 2016-03-31 |
US9399726B2 (en) | 2016-07-26 |
RU2012114103A (ru) | 2013-10-20 |
JP2016006182A (ja) | 2016-01-14 |
WO2011030030A2 (fr) | 2011-03-17 |
US9663697B2 (en) | 2017-05-30 |
WO2011030030A3 (fr) | 2011-05-12 |
EP2475738A2 (fr) | 2012-07-18 |
US20150344761A1 (en) | 2015-12-03 |
PL2977425T3 (pl) | 2019-04-30 |
JP2017193712A (ja) | 2017-10-26 |
BR112012005237B1 (pt) | 2020-06-02 |
ES2710721T3 (es) | 2019-04-26 |
US9127191B2 (en) | 2015-09-08 |
US20120151958A1 (en) | 2012-06-21 |
CN102482562B (zh) | 2014-10-15 |
EP2475738B1 (fr) | 2015-10-28 |
US20160298014A1 (en) | 2016-10-13 |
EP2977425A1 (fr) | 2016-01-27 |
FR2950069B1 (fr) | 2011-11-25 |
FR2950069A1 (fr) | 2011-03-18 |
JP6374835B2 (ja) | 2018-08-15 |
JP2013504642A (ja) | 2013-02-07 |
ES2557290T3 (es) | 2016-01-25 |
BR112012005237A2 (pt) | 2016-03-15 |
US8808569B2 (en) | 2014-08-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2542284C2 (ru) | Применение трехкомпонентных композиций | |
JP6781308B2 (ja) | 二元冷却流体 | |
US10358592B2 (en) | Heat transfer method | |
RU2544687C2 (ru) | Теплопередающая текучая среда, заменяющая r-410а | |
RU2539157C2 (ru) | Низкотемпературное и среднетемпературное охлаждение | |
US10035938B2 (en) | Heat transfer fluid replacing R-134a | |
JP6546563B2 (ja) | 低キャパシティー冷却用三元組成物 | |
JP6138205B2 (ja) | ハイキャパシティー冷蔵用三元組成物 |