RU2492250C1 - Способ производства листового проката из низколегированной трубной стали класса прочности к65 - Google Patents
Способ производства листового проката из низколегированной трубной стали класса прочности к65 Download PDFInfo
- Publication number
- RU2492250C1 RU2492250C1 RU2012127316/02A RU2012127316A RU2492250C1 RU 2492250 C1 RU2492250 C1 RU 2492250C1 RU 2012127316/02 A RU2012127316/02 A RU 2012127316/02A RU 2012127316 A RU2012127316 A RU 2012127316A RU 2492250 C1 RU2492250 C1 RU 2492250C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- sheet metal
- inclusive
- cooling
- thickness
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к прокатному производству, в частности производству листового проката для изготовления электросварных труб. Для обеспечения требуемого уровня механических свойств листового проката осуществляют выплавку стали, содержащей, мас.%: углерод 0,05-0,07, марганец 1,60-1,70, кремний 0,20-0,32, сера 0,001-0,002, фосфор 0,003-0,012, никель 0,15-0,25, хром 0,15-0,25, медь 0,10-0,20, алюминий 0,025-0,045, ниобий 0,075-0,095, титан 0,01-0,02, ванадий 0,01-0,03, молибден 0,15-0,25, азот 0,001-0,006, железо - остальное, с углеродным эквивалентом Сэкв<0,45% и с параметром стойкости против растрескивания при сварке Рст≤0,23%, при этом окончательную деформацию начинают для конечной толщины листового проката от 23 до 25 мм включительно при температуре конца прокатки 810±15°С и завершают при 810±10°С, а для конечной толщины листового проката от 25,1 до 28 мм включительно начинают при температуре конца прокатки 800±20°С и завершают при температуре 790±10°С, ускоренное охлаждение листового проката проводят в две стадии - турбулентными струями воды, охлаждая поверхность листового проката до температуры 675±10°С со скоростью 20-30°С/сек, а затем ламинарными струями воды для листового проката толщиной от 23 до 25 мм включительно до температуры конца охлаждения 505±15°С со скоростью 17-23°С/сек, а для листового проката толщиной от 25,1 до 28 мм включительно до температуры конца охлаждения 495±15°С со скоростью 18-24°С/сек. 3 табл., 1 пр.
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве широкого горячекатаного листового проката толщиной 23-28 мм из марок стали трубного сортамента, преимущественно класса прочности К65, предназначенного для изготовления электросварных труб для магистральных газонефтепроводов с рабочим давлением до 11,8 МПа.
Известен способ производства листов из низколегированной стали, включающий нагрев слябовой заготовки до температуры выше Ас3, черновую прокатку в раскат промежуточной толщины при температуре 950-890°С, подстуживание до температуры 840±10°С, последующую чистовую прокатку до температуры 780±10°С. После чего осуществляют ускоренное охлаждение поверхности листа водой от температуры конца прокатки до температуры 300-200°С со скоростью не менее 60°С/мин с последующим охлаждением листов на воздухе до температуры 100°С при однорядном их расположении на стеллаже (Патент РФ №2311465).
Недостатком известного способа является пониженный уровень механических свойств (временное сопротивление разрыву σв=528-532 МПа, условный предел текучести σ0,2=420-429 МПа), не отвечающий современным нормам для листового проката из низколегированной трубной стали класса прочности К65.
Известен способ производства хладостойкого листового проката толщиной 10-70 мм, принятый за прототип, из стали следующего химического состава, мас.%:
| Углерод | 0,06-0,12 |
| Марганец | 0,60-1,20 |
| Кремний | 0,15-,035 |
| Сера | 0,001-0,008 |
| Фосфор | 0,003-0,012 |
| Кальций | 0,005-0,03 |
| Никель | 0,05-0,40 |
| Медь | 0,05-0,30 |
| Алюминий | 0,02-0,05 |
| Ниобий | 0,02-0,06 |
| Титан | 0,002-0,02 |
| Ванадий | 0,02-0,05 |
| Молибден | 0,003-0,08 |
| Азот | 0,001-0,008 |
| Железо | остальное, |
при этом Сэкв≤0,36%.
Способ производства хладостойкого листового проката включает аустенизацию слябовой заготовки из стали указанного химического состава при температуре 1180-1210°С, предварительную деформацию с регламентированными обжатиями не менее 12% при температуре 1000-1050°С, далее осуществляют охлаждение полученной заготовки на воздухе до температуры начала окончательной деформации, окончательную деформацию проводят при температуре 880-770°С, ускоренное охлаждение осуществляют в интервале температур 620-510°С, далее прокат замедленно охлаждают в штабеле до температуры окружающего воздуха (Патент РФ №2432403).
Основным недостатком указанного способа является сложность формирования в листовом прокате из низколегированной трубной стали класса прочности К65 толщиной 23-28 мм требуемого высокого уровня прочностных свойств, равномерно распределенных по сечению листа (временное сопротивление разрыву σв=640-760 МПа, предел текучести σт=565-665 МПа), что не позволяет после переработки горячекатаного листа в электросварные трубы большого диаметра использовать их для магистральных трубопроводов с рабочим давлением до 11,8 МПа.
Техническим результатом данного изобретения является получение листового проката толщиной 23-28 мм и шириной до 4375 мм из низколегированной трубной стали класса прочности К65 со стабильными показателями по временному сопротивлению разрыву σв=640-760 МПа, пределу текучести σт=565-665 МПа, относительному удлинению δ5≥20% и по сопротивлению хрупким разрушениям при низких температурах - хладостойкостью и трещиностойкостью (ударная вязкость KCV-40 ≥260 Дж/см2 и количество вязкой составляющей в изломе образца для ИПГ-20°C ≥90%), что позволяет использовать листовой прокат для изготовления электросварных прямошовных труб диаметром 1420 мм на рабочее давление 11,8 МПа.
Технический результат достигается тем, что в способе производства листового проката из низколегированной стали класса прочности К65 толщиной 23-28 мм, включающем аустенизацию слябовой заготовки при температуре 1180-1210°С, предварительную деформацию с регламентированными обжатиями не менее 12% при температуре 1000-1050°С, охлаждение полученной заготовки до начала окончательной деформации, ее окончательную деформацию в заданном интервале температур, ускоренное охлаждение листового проката до регламентированной температуры, и далее замедленное охлаждение в штабеле до температуры окружающего воздуха, в отличие от ближайшего аналога в заготовке из стали со следующим соотношением элементов, мас.%:
| Углерод | 0,05-0,07 |
| Марганец | 1,60-1,70 |
| Кремний | 0,20-,032 |
| Сера | 0,001-0,002 |
| Фосфор | 0,003-0,012 |
| Никель | 0,15-0,25 |
| Хром | 0,15-0,25 |
| Медь | 0,10-0,20 |
| Алюминий | 0,025-0,045 |
| Ниобий | 0,075-0,095 |
| Титан | 0,01-0,02 |
| Ванадий | 0,01-0,03 |
| Молибден | 0,15-0,25 |
| Азот | 0,001-0,006 |
| Железо | остальное, |
с углеродным эквивалентом Сэкв≤0,45% и с параметром стойкости против растрескивания при сварке Рст≤0,23%, окончательную деформацию начинают для конечной толщины листового проката от 23 до 25 мм включительно при температуре 810±15°С, а для конечной толщины листового проката от 25,1 до 28 мм включительно при температуре 800±20°С и завершают для конечной толщины листового проката от 23 до 25 мм включительно при температуре конца прокатки 810±10°С, а для конечной толщины листового проката от 25,1 до 28 мм включительно при температуре конца прокатки 790±10°С, ускоренное охлаждение листового проката проводят последовательно в две стадии - турбулентными струями воды, охлаждая поверхность листового проката до температуры 675±10°С со скоростью 20-30°С/сек, а затем ламинарными струями воды для листового проката толщиной от 23 до 25 мм включительно до температуры конца охлаждения 505±15°С со скоростью 17-23°С/сек, а для листового проката толщиной от 25,1 до 28 мм включительно до температуры конца охлаждения 495±15°С со скоростью 18-24°С/сек.
Сущность изобретения состоит в следующем.
Листовой прокат из низколегированных марок стали трубного сортамента (класс прочности К65) в соответствии с нормами российских и зарубежных стандартов должен обеспечивать одновременное сочетание высоких прочностных и пластических свойств, а также повышенные вязкие характеристики (KCV и долю вязкой составляющей в изломе образца для ИПГ), которые позволят обеспечивать достаточную хладостойкость, хорошую свариваемость трубной листовой заготовки, а также повышенное сопротивление хрупкому разрушению при пониженных температурах монтажа трубопроводов и их эксплуатации.
Для обеспечения нормируемого комплекса свойств в трубной заготовке на стадии горячей прокатки должна быть сформирована максимально возможная мелкозернистая феррито-бейнитная структура, равномерно распределенная по всему сечению листа. В связи с этим, технология изготовления горячекатаного листового проката из стали трубного сортамента класса прочности К65 в заявленных диапазонах должна обеспечивать получение следующего уровня механических свойств: прочностных - предел текучести σт=565-665 МПа, временное сопротивление разрыву σв=640-760 МПа; пластических - отношение σт/σв - не более 0,92; относительное удлинение δ5 - не менее 20,0%; вязких - ударная вязкость KCV-40 - не менее 260 Дж/см2, количество вязкой составляющей в изломе образца для ИПГ при температуре испытания -20°С - не менее 90% (например, в соответствии с нормами международного стандарта API 5L).
В стали с заявленным, согласно изобретению, химическим составом за основу принят достаточно узкий диапазон содержания углерода 0,05-0,07%, обеспечивающий ограничение параметров Сэкв и Рст. Для обеспечения в горячекатаном листовом прокате требуемого уровня механических свойств, соответствующих классу прочности К65, вводится при легировании кремний в количестве 0,20-0,32%, обеспечивающий повышение уровня прочности и вязкости, а также марганец в количестве 1,60-1,70%, принятый традиционно в качестве одного из основных легирующих компонентов в низколегированных сталях, включая и трубный марочный сортамент (см., например. Матросов Ю.И., Литвиненко Д.А., Голованенко С.А. Сталь для магистральных трубопроводов. М.: Металлургия, 1989. - 288 С.). Более высокое содержание марганца может не обеспечить заданного требуемого уровня пластичности. Содержание алюминия 0,025-0,045% способствует обеспечению необходимой чистоты стали по неметаллическим включениям и измельчению зерна. Заявленные диапазоны содержания серы (0,001-0,002%) и фосфора (0,003-0,012%) позволяют обеспечить высокую сопротивляемость стали хрупким и слоистым разрушениям в направлении толщины листового проката в составе сварных соединений. С увеличением содержания серы растет количество сульфидных включений, вызывающих слоистое разрушение, снижается работа распространения трещин и ударная вязкость (см., например. Одесский П.Д., Смирнов Л.А., Кулик Д.В. Микролегированные стали для северных и уникальных металлических конструкций. М.: Интермет Инжиниринг, 2006 г. - 176 С.). В основе вредного влияния фосфора лежит повышение склонности к хрупким разрушениям при понижении температуры испытаний за счет обогащения межзеренных границ.
Для получения требуемой мелкозернистой микроструктуры за счет подавления роста зерен при рекристаллизации и после ее окончания традиционно применяется микролегирование карбонитридообразующими элементами (Nb. Ti и V) в сотых долях процента. В заявляемом техническом решении в сталь вводится 0,01-0,02% титана, 0,075-0,095% ниобия и 0,01-0,03% ванадия, являющихся упрочняющими микролегирующими элементами. Дополнительно вводится молибден в количестве 0,15-0,25%. Для достижения оптимального упрочняющего эффекта вводится хром в количестве 0,15-0,25%. Введение 0,15-0,25% никеля обеспечивает дополнительную противокоррозионную защиту листового проката, а также повышение уровня пластичности и вязкости.
Такой принцип легирования и микролегирования обеспечивает при достаточно высоких прочностных характеристиках повышенный уровень пластичности и вязкости в соответствии с классом прочности К65.
Ограничение величины углеродного эквивалента гарантирует высокую технологичность сварки без дополнительного подогрева, а ограничение величины параметра стойкости против растрескивания при сварке обеспечивает предотвращение образования трещин. Требования по ограничению максимальных значений углеродного эквивалента и параметра стойкости против растрескивания при сварке обеспечиваются варьированием содержания химических элементов в соответствии с заявленным, согласно изобретению, количественным составом.
Главными отличительными особенностями предложенного способа производства являются:
- окончательную деформацию начинают для конечной толщины листового проката от 23 до 25 мм включительно при температуре 810±15°С, а для конечной толщины листового проката от 25,1 до 28 мм включительно при температуре 800±20°С и завершают для конечной толщины листового проката от 23 до 25 мм включительно при температуре конца прокатки 810±10°С, а для конечной толщины листового проката от 25,1 до 28 мм включительно при температуре конца прокатки 790±10°С, что обеспечивает после окончания прокатки попадание всех участков листового проката в зону нижней границы аустенитной области для выбранного химического состава стали и приводит к формированию по всему сечению листового проката мелкого аустенитного зерна 10-11 баллов;
- ускоренное охлаждение листового проката проводят последовательно в две стадии - турбулентными струями воды, охлаждая поверхность листового проката до температуры 675±10°С со скоростью 20-30°С/сек, а затем ламинарными струями воды для листового проката толщиной от 23 до 25 мм включительно до температуры конца охлаждения 505±15°С со скоростью 17-23°С/сек, а для листового проката толщиной от 25,1 до 28 мм включительно до температуры конца охлаждения 495±15°С со скоростью 18-24°С/сек, что позволяет сформировать по всему сечению листового проката однородную мелкодисперсную феррито-бейнитную структуру и обеспечить равномерное дисперсионное упрочнение по сечению листового проката из стали, микролегированной карбонитридообразующими элементами.
Испытания листового проката, изготовленного по указанной технологии показали, что предлагаемые режимы горячей прокатки для стали выбранного химического состава обеспечивают стабильные показатели прочности, вязкости и сопротивления хрупким разрушениям при температурах до -40°С после статических испытаний на крупногабаритных технологических пробах, а также стабильные характеристики трещиностойкости в листовом прокате толщиной 23-28 мм в соответствии с требованиями к листовому прокату из низколегированной трубной стали класса прочности К65.
На основании вышеприведенного анализа известных источников информации можно сделать вывод, что для специалиста заявляемый способ производства листового проката из низколегированной трубной стали класса прочности К65 толщиной 23-28 мм не следует явным образом из известного уровня техники, а, следовательно, соответствует условию патентоспособности «изобретательский уровень».
Пример осуществления способа.
Сталь заявленного химического состава (таблица 1) выплавили в 370-тонном кислородном конвертере. После проведения внепечной обработки металла и введения требуемых добавок осуществляли непрерывную разливку стали с последующей ее кристаллизацией и порезкой на слябы.
Слябовую заготовку толщиной 300 мм из стали с соответствующим химическим составом нагревали в методической печи до температуры 1180-1210°С. После этого, на толстолистовом одноклетьевом стане 5000 ОАО «ММК» в реверсивном режиме производили прокатку на листы толщиной 23-28 мм. Предварительную деформацию в прокат промежуточной толщины (заготовки) проводили с регламентированными обжатиями (не менее 12%) в диапазоне температур 1050-1000°С. Далее прокат промежуточной толщины 130-140 мм (полученной заготовки) подстуживали на воздухе до температуры начала окончательной деформации.
Окончательную деформацию начинали для конечной толщины листового проката от 23 до 25 мм включительно при температуре 810±15°С, а для конечной толщины листового проката от 25,1 до 28 мм включительно при температуре 800±20°С и завершают для конечной толщины листового проката от 23 до 25 мм включительно при температуре конца прокатки 810±10°С, а для конечной толщины листового проката от 25,1 до 28 мм включительно при температуре конца прокатки 790±10°С.
После окончательной деформации листовой прокат ускоренно охлаждали в две стадии. На первой стадии охлаждение проводили турбулентными струями воды в системе спрейерного охлаждения, состоящей из четырех сдвоенных коллекторов с высоконапорными соплами, расположенными между блоками прижимных роликов, охлаждали поверхность листового проката до температуры 675±10°С со скоростью 20-30°С/сек, а затем на второй стадии листовой прокат продолжали ускоренно охлаждать ламинарными струями воды в системе ламинарного охлаждения, для листового проката толщиной от 23 до 25 мм включительно до температуры конца охлаждения 505±15°С со скоростью 17-23°С/сек, а для листового проката толщиной от 25,1 до 28 мм включительно до температуры конца охлаждения 495±15°С со скоростью 18-24°С/сек. Замедленное охлаждение листового проката проводили в штабеле до температуры не более 100°С. Технологические режимы горячей прокатки листового проката приведены в таблице 2.
Механические свойства листового проката определяли на поперечных образцах. Испытания на статическое растяжение осуществляли на образцах тип III номер образца 4 по ГОСТ 1497, на ударный изгиб - на поперечных образцах с V-образным надрезом (тип II, ГОСТ 9454), а долю вязкой составляющей в изломе образцов для ИПГ - на поперечных образцах по ГОСТ 30456. В таблице 3 приведены средние величины из трех результатов испытаний на статическое растяжение, на ударный изгиб и на долю вязкой составляющей в изломе образца для ИПГ.
Результаты испытаний показывают, что предлагаемый способ производства листового проката толщиной 23-28 мм из низколегированной трубной стали выбранного химического состава обеспечивают стабильное достижение требуемого уровня свойств листового проката класса прочности К65: прочностных - предел текучести σт=565-665 МПа, временное сопротивление разрыву σв=640-760 МПа; пластических - отношение (σт/σв - не более 0,92, относительное удлинение δ5 - не менее 20,0%; вязких - ударная вязкость KCV-40 - не менее 260 Дж/см2, количество вязкой составляющей в изломе образца для ИПГ при температуре испытания -20°С - не менее 90%.
Выбранная совокупность признаков позволяет сделать вывод, что заявляемый способ работоспособен и устраняет недостатки, имеющие место в прототипе, а именно не позволяющие в листовом прокате толщиной 23-28 мм из низколегированной трубной стали класса прочности К65.
Заявляемый способ может найти широкое применение при производстве листового проката толщиной 23-28 мм, используемого в качестве горячекатаной листовой заготовки шириной до 4375 мм, обладающей повышенными прочностными, пластическими и вязкими характеристиками класса прочности К65, равномерно распределенными как по сечению, так и по длине заготовки, для производства электросварных прямошовных труб диаметром до 1420 мм на рабочее давление до 11,8 МПа магистральных газонефтепроводов.
Способ производства листового проката из низколегированной трубной стали класса прочности К65
| Таблица 1 | |||||||||||||||||
| Химический состав стали, мас.% | |||||||||||||||||
| № состава стали | С | Mn | Si | S | P | Cr | Ni | Cu | Al | Ti | Nb | V | Mo | N | Fe | Сэкв | Рст |
| 1 | 0,05 | 1,70 | 0,32 | 0,001 | 0,008 | 0,25 | 0,15 | 0,20 | 0,025 | 0,020 | 0,095 | 0,030 | 0,15 | 0,001 | остальное | 0,44 | 0,18 |
| 2 | 0,06 | 1,66 | 0,25 | 0,001 | 0,012 | 0,19 | 0,21 | 0,16 | 0,037 | 0,010 | 0,087 | 0,020 | 0,19 | 0,005 | 0,44 | 0,19 | |
| 3 | 0,07 | 1,60 | 0,20 | 0,002 | 0,003 | 0,15 | 0,25 | 0,10 | 0,045 | 0,010 | 0,075 | 0,010 | 0,25 | 0,006 | 0,44 | 0,19 | |
| 4 (прототип) | 012 | 1,20 | 0,35 | 0,001 | 0,012 | 0,16 | 0,40 | 0,30 | 0,020 | 0,012 | 0,020 | 0,050 | 0,04 | 0,005 | 0,36 | 0,23 | |
Способ производства листового проката из низколегированной трубной стали класса прочности К65
Claims (1)
- Способ производства листового проката из низколегированной трубной стали класса прочности К65 толщиной 23-28 мм, включающий аустенизацию при температуре 1180-1210°С слябовой заготовки из стали со следующим соотношением элементов, мас.%:
углерод 0,05-0,07 марганец 1,60-1,70 кремний 0,20-,032 сера 0,001-0,002 фосфор 0,003-0,012 никель 0,15-0,25 хром 0,15-0,25 медь 0,10-0,20 алюминий 0,025-0,045 ниобий 0,075-0,095 титан 0,01-0,02 ванадий 0,01-0,03 молибден 0,15-0,25 азот 0,001-0,006 железо остальное,
с углеродным эквивалентом Сэкв≤0,45% и с параметром стойкости против растрескивания при сварке Рст≤0,23%, предварительную деформацию с регламентированными обжатиями не менее 12% при температуре 1000-1050°С, охлаждение полученной заготовки до температуры начала окончательной деформации, ее окончательную деформацию в заданном интервале температур, ускоренное охлаждение листового проката до регламентированной температуры и далее замедленное охлаждение в штабеле до температуры окружающего воздуха, при этом окончательную деформацию начинают для конечной толщины листового проката от 23 до 25 мм включительно при температуре 810±15°С, а для конечной толщины листового проката от 25,1 до 28 мм включительно - при температуре 800±20°С и завершают для конечной толщины листового проката от 23 до 25 мм включительно при температуре конца прокатки 810±10°С, а для конечной толщины листового проката от 25,1 до 28 мм включительно - при температуре конца прокатки 790±10°С, причем ускоренное охлаждение листового проката проводят последовательно в две стадии - турбулентными струями воды с охлаждением поверхности листового проката до температуры 675±10°С со скоростью 20-30°С/с, а затем ламинарными струями воды для листового проката толщиной от 23 до 25 мм включительно до температуры конца охлаждения 505±15°С со скоростью 17-23°С/с, а для листового проката толщиной от 25,1 до 28 мм включительно - до температуры конца охлаждения 495±15°С со скоростью 18-24°С/с.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012127316/02A RU2492250C1 (ru) | 2012-06-29 | 2012-06-29 | Способ производства листового проката из низколегированной трубной стали класса прочности к65 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2012127316/02A RU2492250C1 (ru) | 2012-06-29 | 2012-06-29 | Способ производства листового проката из низколегированной трубной стали класса прочности к65 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2492250C1 true RU2492250C1 (ru) | 2013-09-10 |
Family
ID=49164894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012127316/02A RU2492250C1 (ru) | 2012-06-29 | 2012-06-29 | Способ производства листового проката из низколегированной трубной стали класса прочности к65 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2492250C1 (ru) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2549023C1 (ru) * | 2013-12-06 | 2015-04-20 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Способ производства толстолистового проката классов прочности к65, х80, l555 для изготовления электросварных труб магистральных трубопроводов |
| RU2581696C1 (ru) * | 2015-01-19 | 2016-04-20 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства горячекатаных листов из низколегированной стали |
| RU2583973C1 (ru) * | 2015-02-10 | 2016-05-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства толстолистовой трубной стали |
| RU2737690C1 (ru) * | 2020-05-19 | 2020-12-02 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства горячекатаных листов из низколегированной стали для изготовления ответственных металлоконструкций |
| RU2749009C1 (ru) * | 2020-09-02 | 2021-06-02 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ получения горячекатаного проката повышенной прочности |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2116359C1 (ru) * | 1996-09-20 | 1998-07-27 | Закрытое акционерное общество "Комплекс новых технологий" | Способ производства углеродистой листовой стали |
| RU2255987C1 (ru) * | 2004-07-19 | 2005-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства проката |
| CA2424491C (en) * | 2002-04-09 | 2008-09-23 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel sheet and high-strength steel pipe excellent in deformability and method for producing the same |
| EP2039793A1 (en) * | 2006-05-24 | 2009-03-25 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel pipe with excellent unsusceptibility to strain aging for line piping, high-strength steel plate for line piping, and processes for producing these |
| RU2391415C1 (ru) * | 2009-06-29 | 2010-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства штрипсов из низколегированной стали |
| RU2432403C1 (ru) * | 2010-07-28 | 2011-10-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства хладостойкого листового проката |
-
2012
- 2012-06-29 RU RU2012127316/02A patent/RU2492250C1/ru active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2116359C1 (ru) * | 1996-09-20 | 1998-07-27 | Закрытое акционерное общество "Комплекс новых технологий" | Способ производства углеродистой листовой стали |
| CA2424491C (en) * | 2002-04-09 | 2008-09-23 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel sheet and high-strength steel pipe excellent in deformability and method for producing the same |
| RU2255987C1 (ru) * | 2004-07-19 | 2005-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства проката |
| EP2039793A1 (en) * | 2006-05-24 | 2009-03-25 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel pipe with excellent unsusceptibility to strain aging for line piping, high-strength steel plate for line piping, and processes for producing these |
| RU2391415C1 (ru) * | 2009-06-29 | 2010-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Способ производства штрипсов из низколегированной стали |
| RU2432403C1 (ru) * | 2010-07-28 | 2011-10-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства хладостойкого листового проката |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2549023C1 (ru) * | 2013-12-06 | 2015-04-20 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Способ производства толстолистового проката классов прочности к65, х80, l555 для изготовления электросварных труб магистральных трубопроводов |
| RU2581696C1 (ru) * | 2015-01-19 | 2016-04-20 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства горячекатаных листов из низколегированной стали |
| RU2583973C1 (ru) * | 2015-02-10 | 2016-05-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства толстолистовой трубной стали |
| RU2737690C1 (ru) * | 2020-05-19 | 2020-12-02 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства горячекатаных листов из низколегированной стали для изготовления ответственных металлоконструкций |
| RU2749009C1 (ru) * | 2020-09-02 | 2021-06-02 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ получения горячекатаного проката повышенной прочности |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100934405B1 (ko) | 고강도 후강판 및 그의 제조 방법, 및 고강도 강관 | |
| JP5277648B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板並びにその製造方法 | |
| JP6210175B2 (ja) | 高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP6107437B2 (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた油井用低合金高強度継目無鋼管の製造方法 | |
| KR101388334B1 (ko) | 내지연 파괴 특성이 우수한 고장력 강재 그리고 그 제조 방법 | |
| KR101988144B1 (ko) | 재질 균일성이 우수한 후육 고인성 고장력 강판 및 그 제조 방법 | |
| WO2016152163A1 (ja) | 冷延鋼板およびその製造方法 | |
| WO2011142285A1 (ja) | 高強度鋼板とその製造方法 | |
| JP5834534B2 (ja) | 高一様伸び特性を備えた高強度低降伏比鋼、その製造方法、および高強度低降伏比溶接鋼管 | |
| RU2492250C1 (ru) | Способ производства листового проката из низколегированной трубной стали класса прочности к65 | |
| EP2990498A1 (en) | H-shaped steel and method for producing same | |
| WO2017154930A1 (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた高強度平鋼線 | |
| CN113195750A (zh) | 高强度钢材及其制造方法 | |
| RU2345149C2 (ru) | Способ производства хладостойкого листового проката (варианты) | |
| CN111886354A (zh) | 具有优异的延性和扩孔性的高强度钢板 | |
| RU2426800C2 (ru) | Способ производства штрипса для труб магистральных трубопроводов | |
| RU2615667C1 (ru) | Способ производства горячекатаных листов из низколегированной стали класса прочности к65 для электросварных прямошовных труб | |
| JP3578435B2 (ja) | プレス成形性と表面性状に優れた構造用熱延鋼板およびその 製造方法 | |
| RU2500820C1 (ru) | Способ производства проката из низколегированной стали для изготовления элементов конструкций нефтегазопроводов | |
| KR102575803B1 (ko) | 볼트용 강 및 그 제조 방법 | |
| CA3048358C (en) | Hot-rolled steel sheet for coiled tubing | |
| CN111542621A (zh) | 高强度高韧性的热轧钢板及其制造方法 | |
| EP4056724A1 (en) | High-strength steel having high yield ratio and excellent durability, and method for producing same | |
| CN110546295A (zh) | 轧制h型钢及其制造方法 | |
| JP2023504150A (ja) | 耐久性に優れた厚物複合組織鋼及びその製造方法 |