RU2448796C1 - Сварная стальная труба, изготовленная с применением высокоэнергоплотного луча, и способ ее изготовления - Google Patents

Сварная стальная труба, изготовленная с применением высокоэнергоплотного луча, и способ ее изготовления Download PDF

Info

Publication number
RU2448796C1
RU2448796C1 RU2010140074/02A RU2010140074A RU2448796C1 RU 2448796 C1 RU2448796 C1 RU 2448796C1 RU 2010140074/02 A RU2010140074/02 A RU 2010140074/02A RU 2010140074 A RU2010140074 A RU 2010140074A RU 2448796 C1 RU2448796 C1 RU 2448796C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
seam
steel pipe
welded steel
weld
opposite ends
Prior art date
Application number
RU2010140074/02A
Other languages
English (en)
Inventor
Кодзи ЯНО (JP)
Кодзи ЯНО
Кендзи ОИ (JP)
Кендзи ОИ
Original Assignee
ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН filed Critical ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Application granted granted Critical
Publication of RU2448796C1 publication Critical patent/RU2448796C1/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L9/00—Rigid pipes
    • F16L9/02—Rigid pipes of metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
    • B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
    • B21C37/08—Making tubes with welded or soldered seams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
    • B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
    • B21C37/08—Making tubes with welded or soldered seams
    • B21C37/0807—Tube treating or manipulating combined with, or specially adapted for use in connection with tube making machines, e.g. drawing-off devices, cutting-off
    • B21C37/0811—Tube treating or manipulating combined with, or specially adapted for use in connection with tube making machines, e.g. drawing-off devices, cutting-off removing or treating the weld bead
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
    • B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
    • B21C37/30—Finishing tubes, e.g. sizing, burnishing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K13/00—Welding by high-frequency current heating
    • B23K13/04—Welding by high-frequency current heating by conduction heating
    • B23K13/043—Seam welding
    • B23K13/046—Seam welding for tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/21—Bonding by welding
    • B23K26/24—Seam welding
    • B23K26/26—Seam welding of rectilinear seams
    • B23K26/262—Seam welding of rectilinear seams of longitudinal seams of tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/04—Tubular or hollow articles
    • B23K2101/06—Tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys
    • B23K2103/05—Stainless steel

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Laser Beam Processing (AREA)

Abstract

Изобретение относится к сварной стальной трубе и способу ее изготовления с помощью высокоэнергоплотного луча. Стальную полосу формуют в цилиндр таким образом, чтобы противоположные концы стальной полосы были обращены один против другого. Одновременно подавая стальную полосу, противоположные концы сваривают на всю их глубину с помощью высокоэнергоплотного луча при одновременном применении давления с помощью прижимных валков. Избыток сварочного металла шва на внешней стороне и внутренней стороне полученной сварной стальной трубы удаляют резкой. После этого образуют исправленный шов путем повторного расплавления и отверждения определенной области на внутренней стороне сварной стальной трубы, которая имеет глубину не менее 0,5 мм и шириной вдвое или более чем вдвое ширины шва на внутренней стороне до переплавления. Центральная линия шва совпадает с центральной линией исправленного шва. В результате получают шов, не имеющий дефектов сварки. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 4 ил., 2 пр., 6 табл.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к способу изготовления сварной стальной трубы и, в частности, к способу изготовления сварной стальной трубы, которая сваривается с применением высокоэнергоплотного луча.
Уровень техники
В процессе изготовления сварной стальной трубы путем формования стальной полосы в цилиндр при непрерывной подаче стальной полосы таким образом, чтобы противоположные концы стальной полосы были обращены один против другого, и сваривания сочленения (так называемого «шва») практическое применение находят различные технологии сварки. Из этих технологий сварки высокочастотная контактная сварка (так называемая «сварка электросопротивлением») является технологией, с помощью которой шов может быть соединен наиболее эффективно.
Сварка электросопротивлением представляет собой технологию, в которой сварка осуществляется путем нагрева противоположных концов стальной полосы с использованием индукционной катушки (проведение так называемого «высокочастотного индукционного нагрева сопротивлением») или нагрева противоположных концов стальной полосы путем подведения высокочастотного электрического тока к противоположным концам через контактный наконечник (проведение так называемого высокочастотного контактного нагрева сопротивлением») и приложения давления на расплавленные противоположные концы стальной полосы с помощью прижимных валков при одновременном удалении примесей и оксидов в расплавленном металле. Сварка электросопротивлением имеет то преимущество, что сварная стальная труба может быть изготовлена эффективным образом. Однако когда противоположные концы стальной полосы оказываются обращенными один к другому и расплавляются с помощью нагрева, легирующие компоненты, такие как Mn, Si и Cr, в расплавленном металле проявляют тенденцию соединяться с кислородом атмосферы с образованием высокоплавких оксидов. Такие высокоплавкие оксиды остаются внутри шва, порождая дефект сварки, называемый проплавлением.
В связи с этим, чтобы подавить образование названных высокоплавких оксидов, была изучена технология, в которой расплавленный металл экранируется инертным газом (так называемый «метод газовой защиты»). Однако, поскольку окисление легирующих компонентов в расплавленном металле невозможно предотвратить в достаточной степени с помощью метода газовой защиты, образование высокоплавких оксидов неизбежно. Отсюда следует, что сварка электросопротивлением не подходит для соединения легированных сталей, таких как нержавеющие стали, содержащих легирующие компоненты, такие как Mn, Si и Cr, в больших количествах (например, ферритные нержавеющие стали, аустенитные нержавеющие стали, мартенситные нержавеющие стали и двухфазные нержавеющие стали).
В связи с этим проводятся исследования технологии, в которой шов сварной стальной трубы сваривается при воздействии высокоэнергоплотного луча (например, лазерного луча или электронного луча). В процессе сварки с высокоэнергоплотным лучом образование высокоплавких оксидов может быть предотвращено благодаря тому, что расплавленный металл не контактирует с атмосферой. Однако при сварке с высокоэнергоплотным лучом такой расплавленный металл образуется в крайне небольшой области. Следовательно, если производить смещение по окружности между положением, на которое воздействует высокоэнергоплотный луч, и положением (далее называемым «прижимной точкой»), в котором продольные края (т.е. противоположные концы стальной полосы, которая формуется в цилиндр) открытой трубы (здесь выражение «открытая труба» относится к трубообразной стальной полосе, которая формуется с помощью многоступенчатых формовочных валков и концы которой не соединены, вследствие чего такая трубообразная стальная полоса далее будет называться «открытой трубой), на которую действует давление прижимных валков, соединяются друг с другом, соединенная часть не плавится, и края нерасплавленных частей остаются в шовной части сварной стальной трубы. Эти части должны быть удалены как дефект сварки. В результате этого скорость производства сварных стальных труб снижается.
Например, технология, раскрытая в публикации японской не прошедшей экспертизу патентной заявке №3-291176, представляет собой технологию, в которой, как это иллюстрируется на фиг.1 публикации японской не прошедшей экспертизу патентной заявке №3-291176, противоположные концы 1-1 сформованной в цилиндр стальной полосы 1 предварительно нагревают с помощью первого теплового источника 2 (т.е. высокочастотного источника энергии для подогрева краев) и затем соединяют, применяя давление с помощью прижимных валков 4, одновременно воздействуя сварочным источником тепла 3 (т.е. плазмой или лазером). Скорость сварки можно повысить, используя в сочетании первый тепловой источник 2 и второй тепловой источник 3. Однако в публикации японской не прошедшей экспертизу патентной заявке №3-291176, как описано в примерах, поскольку толщина стенки t соединяемой трубы относительно мала (3 мм или меньше), температура предварительного нагрева, определяемая первым источником тепла 2, задается в пределах от 200 до 600°С. Когда эта технология применяется для сварных стальных труб (например, стальных труб UOE, спиральных стальных труб и т.п.), имеющих большой диаметр и большую толщину стенки t (более 6 мм), при температуре предварительного нагрева порядка 600°С улучшения скорости сварки ожидать нельзя. Кроме того, в публикации японской не прошедшей экспертизу патентной заявке №3-291176, в частности, дефекты сварки, возникающие на внутренней стороне стальной трубы, и в особенности дефекты сварки, возникающие при сварке с использованием высокоэнергоплотного теплового источника, такого как лазерный луч, полностью удалить невозможно. По этой причине и эта технология также не повышает скорость производства сварных стальных труб.
Технология, раскрытая в японском патенте №1738729, представляет собой технологию, в которой, как это иллюстрируется на фиг.3 японского патента №1738729, противоположные концы стальной полосы 1 предварительно нагревают с помощью первого теплового источника 10 (т.е. индукционного нагревательного элемента) на передней стороне по ходу операции (по отношению к направлению продвижения стальной трубы) от точки (т.е. точки Р схождения V-типа), у которой противоположные концы стальной полосы 1, которая формуется в цилиндр, входят в первый раз в контакт один с другим с помощью прижимных валков 11а и 11b, затем облучаются вторым тепловым источником 12 (т.е. лазерным лучом) на задней стороне по ходу операции от точки Р схождения V-типа и соединяются при последующем сдавливании прижимными валиками 13а и 13b. Однако противоположные концы стальной полосы 1 прижимаются прижимными валиками 11а и 11b, 13а и 13b в объеме прижима, при котором прижимные валки лишь вводят противоположные концы в контакт друг с другом. Соответственно, в японском патенте №1738729 может существовать проблема, состоящая в трудности соединения противоположных концов стальной полосы, обусловленной, например, брызгами от облучающей точки высокоэнергоплотного луча или возникновением прогара или подрезки. Наряду с этим в некоторых компонентах стальной полосы может происходить образование усадочных трещин. Кроме того, в японском патенте №1738729, в частности, возникающие на внутренней стороне стальной трубы дефекты сварки, и в особенности дефекты сварки, возникающие при сварке с использованием высокоэнергоплотного теплового источника, такого как лазерный луч, полностью удалить невозможно.
Технология, раскрытая в публикации японской не прошедшей экспертизу патентной заявке №8-174249, представляет собой технологию, в которой, как это иллюстрируется на фиг.1 публикации японской не прошедшей экспертизу патентной заявке №8-174249, противоположные концы сформованной в цилиндр стальной полосы предварительно нагревают с помощью первого теплового источника 6 (т.е. высокочастотного индукционного нагревательного устройства) и затем соединяют друг с другом с помощью второго теплового источника 10 (т.е. лазерного луча), одновременно применяя давление с помощью прижимных валков 4а и 4b. В этой технологии лазерный луч должен фокусироваться вблизи точки прижима 9. Однако точка облучения лазерного луча и плотность энергии неизбежно колеблются в зависимости от разных факторов на производственной линии сварной стальной трубы, что приводит к такой проблеме, как извилистость шва из-за изменений зазора между противоположными концами 1а и 1b стальной полосы или из-за смещения между точкой облучения и точкой 9 прижима, или к возникновению небольшого дефекта, называемого пичковым режимом, обусловленным колебаниями плотности энергии. Иными словами, в публикации японской не прошедшей экспертизу патентной заявке №8-174249, в частности, дефекты сварки, возникающие на внутренней стороне стальной трубы, в особенности дефекты сварки, возникающие при сварке с использованием высокоэнергоплотного теплового источника, такого как лазерный луч, полностью удалить невозможно.
Далее, при обработке сварной стальной трубы, изготовленной с помощью сварки электросопротивлением (т.е. при вторичной обработке трубы), существует тенденция развития трещин от стартовых точек, которыми являются сегрегационные линии, интенсивно выступающие наружу с внешней стороны и внутренней стороны шва трубы.
С учетом всего этого в публикации японской не прошедшей экспертизу патентной заявке №2006-150412 раскрывается технология, в которой шов сварной стальной трубы локально повторно расплавляется и отверждается на внешней и внутренней сторонах трубы. Такую технологию обычно применяют на сварных стальных трубах, изготовляемых с помощью широко известной сварки электросопротивлением, при заданной глубине повторного расплавления и не обязательно применяют на сварных стальных трубах, свариваемых с помощью высокоэнергоплотного луча. Соответственным образом, в публикации японской не прошедшей экспертизу патентной заявке №2006-150412 не предлагается способ полного удаления дефектов сварки, возникающих на внутренней стороне стальной трубы, в особенности дефектов сварки возникающих при сварке с использованием высокоэнергоплотного теплового источника, такого как лазерный луч.
Таким образом, остается область для улучшения применения технологии, раскрытой в публикации японской не прошедшей экспертизу патентной заявке №2006-150412, в отношении сварных стальных труб, свариваемых с помощью высокоэнергоплотного луча.
Раскрытие изобретения
Целью настоящего изобретения является предложение сварной стальной трубы, соединяемой с помощью высокоэнергоплотного луча таким образом, чтобы в шве отсутствовали дефекты сварки, и способа для эффективного изготовления сварной стальной трубы.
Настоящее изобретение предлагает сварную стальную трубу, шов которой соединен сваркой с помощью высокоэнергоплотного луча, включая шов на внешней стороне сварной стальной трубы, обрабатываемый таким образом, чтобы сгладить с помощью резки избыток наплавленного на шве металла, и исправленный шов на внутренней стороне сварной стальной трубы, который образуется при повторном плавлении и отверждении некоторой области шва, которая имеет глубину (h) 0,5 мм от поверхности или больше, в то время как ширина (WR) исправленного шва вдвое или более чем вдвое больше ширины WI шва на внутренней стороне сварной стальной трубы, а центральная линия CS шва совпадает с центральной линией CSR исправленного шва.
В сварной стальной трубе настоящего изобретения сваркой с помощью высокоэнергоплотного луча преимущественно является лазерная сварка.
В настоящем изобретении предлагается также способ изготовления сварной стальной трубы, шов которой соединен сваркой с помощью высокоэнергоплотного луча, который (способ) включает в себя формование стальной полосы 1 в цилиндрическую открытую трубу с помощью формовочного валка таким образом, что противоположные концы 1а и 1b стальной полосы 1 оказываются обращенными один против другого, при одновременной непрерывной подаче стальной полосы 1; расплавление противоположных концов 1а и 1b по всей толщине t путем применения высокоэнергоплотного луча 10 при одновременном воздействии давлением на открытую трубу с помощью прижимных валков 4а и 4b; образование шва путем соединения противоположных концов 1а и 1b; удаление избытка наплавленного металла (называемого также «валиком», «избыточным сварным швом» или «выступом» и далее называемым «валиком») шва с внешней стороны и с внутренней стороны полученной сварной стальной трубы с помощью резки; и затем образование исправленного шва 12 путем повторного плавления и отверждения некоторой области на внутренней стороне сварной стальной трубы, которая имеет глубину h=0,5 мм от поверхности или больше, и при этом ширина WR вдвое или более чем вдвое больше ширины WI шва на внутренней стороне сварной стальной трубы, а центральная линия CS шва выполнена так, что она совпадает с центральной линией CSR исправленного шва 12.
В способе изготовления сварной стальной трубы настоящего изобретения в качестве сварки с помощью высокоэнергоплотного луча преимущественно используется лазерная сварка.
При этом исправленный шов 12 преимущественно образуют с помощью какого-либо другого устройства за пределами производственной линии, на которой непрерывно производится сварная стальная плита.
Кроме того, перед облучением высокоэнергоплотным лучом противоположные концы 1а и 1b преимущественно предварительно нагревают до температуры плавления стальной полосы 1 или ниже.
Согласно настоящему изобретению, можно эффективно изготовлять сварную стальную трубу, которая скрепляется с помощью высокоэнергоплотного луча таким образом, что она не имеет дефектов сварки.
Краткое описание чертежей
Фиг.1 - Схематический вид производственного устройства, используемого в способе настоящего изобретения.
Фиг.2 - Перспективный вид, схематически демонстрирующий пример, в котором соединяющиеся точки краев открытой трубы плавятся (свариваются) по всей толщине в результате применения настоящего изобретения.
Фиг.3 - Вид в поперечном сечении шовной части 11 сваренной лазером стальной трубы настоящего изобретения, полученной после срезки валиков на внешней стороне и внутренней стороне трубы.
Фиг.4 - Вид в поперечном сечении шовной части 11 сваренной лазером стальной трубы настоящего изобретения, на котором сварная стальная труба содержит исправленный шов 12.
Осуществление изобретения
Авторы настоящего изобретения провели интенсивные исследования технологии, в которой дефекты сварки шва сварной стальной трубы, сваренной с помощью высокоэнергоплотного луча, удаляются путем локального повторного плавления и отверждения шва, и, кроме того, предотвращается растрескивание шва, возникающее в процессе вторичной обработки. В результате была установлена необходимость применения резки в сочетании с технологией, в которой производится повторное плавление шва сварной стальной трубы, сваренной с помощью высокоэнергоплотного луча.
Иными словами, в сварной стальной трубе, сваренной с помощью высокоэнергоплотного луча, наплавленный металл (выступ, далее называемый «валиком») на шве на внешней стороне сварной стальной трубы удаляется с помощью резки до выравнивания поверхности. Однако, поскольку расплавленный металл, получаемый при применении высокоэнергоплотного луча, имеет малую ширину, существует тенденция образования на внутренней стороне сварной стальной трубы нерасплавленных участков, возникающих в результате брызг или прожога, и дефектов сварки, таких как подрез или пористость, обусловленные колебаниями плотности энергии высокоэнергоплотного луча и растрескиванием шва. Соответственным образом, чтобы предотвратить образование таких нерасплавленных участков и дефектов сварки, необходимо локально повторно расплавить часть поверхностного слоя внутренней стороны трубы после удаления валика и откорректировать форму и положение участка (далее называемого «исправленным швом 12»), образующегося при повторном плавлении и отверждения названной части.
Настоящее изобретение выполнено на основе указанного выше открытия.
Как это иллюстрируется на фиг.1, целевая стальная труба настоящего изобретения изготовляется путем формования стальной полосы 1 в цилиндр (так называемую открытую трубу) при непрерывной подаче стальной полосы 1 таким образом, чтобы противоположные концы 1а и 1b стальной полосы 1 оказывались обращенными один против другого. В настоящем изобретении противоположные концы 1а и 1b могут быть подвергнуты сварке с помощью высокоэнергоплотного луча при использовании первого теплового источника 6 (например, высокочастотного индукционного нагрева или высокочастотного нагрева сопротивлением) без предварительного нагрева противоположных концов 1а и 1b стальной полосы 1. Однако когда противоположные концы 1а и 1b предварительно нагревают с помощью первого теплового источника 6, можно добиться преимуществ, например повышения производительности изготовления сварных стальных труб.
В том случае, когда проводится предварительный нагрев противоположных концов 1а и 1b, температуру предварительного нагрева регулируют так, чтобы она была равной температуре плавления стальной полосы 1 или ниже. Однако, если температура стальной полосы 1 во время предварительного нагрева слишком низка, нагрузка на второй тепловой источник, который описан ниже, повысится, и производительность изготовления стальных труб улучшена не будет. Даже когда температура предварительного нагрева равна температуре плавления или ниже, эффект повышения скорости сварки может быть получен при 600°С или выше. С другой стороны, если температура стальной полосы 1 во время предварительного нагрева превышает 1200°С, провести удовлетворительную сварку будет трудно. По этой причине температура противоположных концов 1а и 1b стальной полосы 1, предварительно нагретой первым тепловым источником 6, преимущественно лежит в пределах от 600 до 1200°С.
Далее высокоэнергоплотный луч 10 (например, лазерный луч или электронный луч) фокусируется в качестве второго теплового источника 10 вблизи пересечения (т.е. точки прижима 9) между стыковой линией 8 (т.е. центральной линией шва) противоположных концов 1а и 1b стальной полосы 1 и линией 7, соединяющей осевые центры прижимных валков 4а и 4b. Облучение высокоэнергоплотным лучом 10 проводится при одновременном приложении давления на открытую трубу прижимными валками 4а и 4b. Однако впереди прижимных валков 4а и 4b (по отношению к направлению перемещения стальной трубы) зазор между противоположными концами 1а и 1b увеличивается за счет возвратного пружинного эффекта стальной полосы 1. Таким образом, когда высокоэнергоплотный луч 10 фокусируется впереди прижимной точки 9 при отверждении расплавленного металла 14, действует растягивающее напряжение, в результате которого возникает дефект сварки, такой как усадочные трещины, подрез или прожог. С другой стороны, позади прижимной точки 9 (по отношению к направлению перемещения стальной трубы) противоположные концы 1а и 1b стальной полосы постепенно сближаются один с другим. Следовательно, когда высокоэнергоплотный луч 10 воздействует на область, на которую действует давление со стороны прижимных валков 4а и 4b и которая расположена позади точки прижима 9, дефект сварки, такой как прожог, подрез или усадочные трещины, не возникает. Соответственным образом, эту область, на которую действует давление со стороны прижимных валков 4а и 4b и которая расположена позади точки прижима 9, облучают высокоэнергоплотным лучом 10.
Однако если высокоэнергоплотный луч 10 фокусируется в положении, значительно удаленном от точки прижима 9 в направлении против хода операции, возникает дефект сварки, такой как прожог или подрез, поскольку зазор (далее называемый «зазором стыковки») между противоположными концами 1а и 1b стальной полосы 1 слишком велик. Согласно проведенным авторами изобретения исследованиям, когда высокоэнергоплотный луч 10 применяется в условиях стыкового зазора 0,50 мм или меньше и, более предпочтительно, 0,20 мм или меньше, дефекты сварки не возникают. Область, в которой стыковый зазор находится в пределах от 0,50 до 0,20 мм, расположена позади точки прижима 5 на расстоянии примерно от 50 до 5 мм. Соответственным образом, точка облучения высокоэнергоплотным лучом 10 находится в положении позади точки прижима на расстоянии преимущественно от 0 до 50 мм и, более предпочтительно, от 0 до 20 мм. Эта область соответствует стыковому зазору в пределах от 0 до 0,50 мм и, более предпочтительно, в пределах от 0 до 0,20 мм.
Условия облучения (в частности, диаметр лучевого пятна, мощность луча, скорость сварки и т.п.) высокоэнергоплотным лучом 10 устанавливают адекватным образом в соответствии с толщиной t стальной полосы 1 так, чтобы стальная полоса 1 могла плавиться по всей толщине t. Например, на фиг.2 представлен перспективный вид, который схематически показывает пример, в котором соединяющиеся точки краев (концов 1а и 1b стальной полосы) открытой трубы плавятся (свариваются) при использовании настоящего изобретения. Стрелка А на фиг.2 показывает направление перемещения открытой трубы. Следует отметить, что замочная скважина 13, образующаяся при облучении высокоэнергоплотным лучом 10, и расплавленный металл 14, образующийся по периметру замочной скважины 13, показаны в прозрачном виде. Конкретнее, с помощью регулирования соединяющихся точек краев так, чтобы они постоянно присутствовали в замочной скважине 13, образуемой облучением высокоэнергоплотным лучом 10, или расплавленном металле 14, стальная полоса 1 может быть расплавлена по всей толщине t.
В качестве высокоэнергоплотного луча 10 преимущественно используют лазерный луч. Причиной этого является легкая регулировка точки облучения и объема облучения, а также стабильность поддерживания замочной скважины 13.
После расплавления указанным образом противоположных концов 1а и 1b стальной полосы противоположные концы 1а и 1b соединяются при приложении давления с помощью прижимных валков 4а и 4b, в результате чего получают сварную стальную трубу. Такую сварку обычно называют «однопроходной стыковой сваркой с полным проплавлением».
Поскольку расплавленный металл 14 имеет при сварке с помощью высокоэнергоплотного луча 10 малую ширину, легко возникает нерасплавленная часть, обусловленная брызгами или прожогом, подрезкой и усадочными трещинами, и, кроме того, при включении пара металла и т.п. легко образуется пористость. Чтобы предотвратить образование таких дефектов сварки, применяют давление с помощью прижимных валков 4а и 4b. Показателем, который определяет степень приложения давления, является расстояние осадки (когда противоположные концы 1а и 1b стальной полосы выровнены и давление сварки равно нулю, расстояние осадки принимается равным 0 мм. Когда к противоположным концам 1а и 1b стальной полосы прилагается дополнительное давление, величину сдавливания называют расстоянием осадки). Если расстояние осадки меньше 0,1 мм, количество расплавленного металла 14, вытесненного из шовной части 11, недостаточно, и в результате этого подрезка предотвращена быть не может. С другой стороны, если расстояние осадки превышает 1,0 мм, большая часть металла вытесняется из шовной части 11, и в результате этого образующийся шов значительно выступает в сторону внешней стороны и внутренней стороны, что приводит к образованию избыточного металла сварки (валика). Соответственно, даже если валик удаляется резкой до гладкого шва, легко возникает Г-образная трещина. Соответственно, расстояние осадки находится преимущественно в пределах от 0,1 до 1,0 мм.
Область, проходящая от положения предварительного нагрева, проводимого с первым тепловым источником 6, до точки прижима 9, сжимаемого прижимными валками 4а и 4b, преимущественно защищается инертным газом (например, азотом, гелием, аргоном и т.п.). Цель этого состоит в том, чтобы предотвратить окисление противоположных концов 1а и 1b стальной полосы 1 и исключить включение кислорода в расплавленный металл 14.
Далее, удаляют избыточный металл сварки (выступ, т.е. валик) на каждой из внешней и внутренней сторон шва полученной сварной стальной трубы. Валик удаляется с помощью обычного режущего инструмента (например, резака и т.п.). Более детально описание будет проводиться со ссылками на фиг.3 и 4, которые представляют виды в поперечном сечении шовной части 11.
Как это иллюстрируется на виде в поперечном сечении шовной части 11 на фиг.3, относящемуся к внешней стороне сварной стальной трубы, шовная часть 11 внешней стороны стальной трубы уплощается в результате удаления валика с помощью резки.
Однако, что касается шовной части 11 внутренней стороны сварной стальной трубы, в условиях облучения высокоэнергоплотным лучом 10, в частности, когда мощность и т.п. высокоэнергоплотного луча 10 недостаточна, существует тенденция образования нерасплавленной части или дефекта сварки, такого как подрезка или пористость. Следовательно, даже тогда, когда валик удаляется резкой, дефекты сварки могут оставаться на внутренней стороне сварной стальной трубы. В связи с этим, как это иллюстрируется на фиг.4, с помощью локального повторного расплавления и отверждения части поверхностного слоя шва на внутренней стороне сварной стальной трубы образуют участок 12 (т.е. исправленный шов 12), удаляя тем самым дефекты сварки, остающиеся на шве с внутренней стороны. В результате этого при вторичной обработке можно предотвратить образование в шве трещин, обусловленных остающимися дефектами сварки.
Если глубина h исправленного шва 12, образованного на внутренней стороне сварной стальной трубы, меньше 0,5 мм, дефекты сварки, оставшиеся на шве на внутренней стороне, не могут быть удалены в достаточной степени. Вследствие этого, во время вторичной обработки от дефектов сварки как от стартовых точек, в шве развиваются трещины. По этой причине глубина h исправленного шва 12 составляет 0,5 мм или больше. Однако, если глубина h исправленного шва 12 избыточно велика, может возникать дефект сварки, такой как подрезка или прожог. По этой причине максимум глубины h исправленного шва 12 лежит преимущественно в пределах от 0,5 до 5 мм и, более предпочтительно, в пределах от 0,5 до 2 мм.
Наряду с этим, как иллюстрируется на фиг.4, если ширина WR исправленного шва 12 меньше двойной ширины WI шва на внутренней стороне сварной стальной трубы, при вторичной обработке поверхностные дефекты, обращенные к внутренней поверхности сварной стальной трубы, становятся стартовыми точками для развития трещин. Соответственным образом, ширина WR исправленного шва 12 вдвое или более чем вдвое больше ширины WI шва на внутренней стороне сварной стальной трубы. Однако, если ширина WR исправленного шва 12 чрезмерно велика, может возникнуть дефект сварки типа подреза. По этой причине ширина WR исправленного шва 12 лежит преимущественно в пределах от 2 до 5 раз больше ширины WI шва на внутренней стороне сварной стальной трубы. Следует отметить, что такие поверхностные дефекты, обращенные к части 11 шва на внутренней поверхности сварной стальной трубы, возникают около шва в основном из-за явлений быстрого расплавления и отверждения в результате облучения высокоэнергоплотным лучом 10.
Центральная линия CSR исправленного шва 12, образующаяся на внутренней стороне сварной стальной трубы, выполняется таким образом, чтобы она совпадала с центральной линией CS шва. Причина этого состоит в том, что, если положение центральной линии CSR исправленного шва 12 смещено от центральной линии CS шва (смещение: ACS) на 5 мм или более, эффект удаления дефектов сварки шва с внутренней стороны трубы получен быть не может. Отсюда следует, что смещение (ACS) между центральными линиями равно преимущественно 5 мм или менее.
В качестве средства 10 нагрева для образования исправленного шва 12 используется устройство, в котором положение нагрева и количество тепла можно регулировать таким образом, чтобы форма (в частности, глубина и ширина) и положение исправленного шва 12 удерживались в указанных выше пределах. Например, может быть использована известная технология, такая как метод плавления с помощью горелки, метод лазерного плавления, метод плазменного плавления, метод плавления электронным пучком или метод плавления с использованием вольфрама и инертного газа (TIG).
Нагревание с целью образования исправленного шва 12 на внутренней стороне сварной стальной трубы может проводиться на воздухе. Однако в некоторых принятых средствах нагрева или при некоторых условиях нагрева атмосферный кислород может смешиваться в исправленном шве 12 с образованием оксида. Следовательно, предпочтительно производить нагрев и повторное расплавление в атмосфере инертного газа.
При образовании исправленного шва 12 на внутренней стороне сварной стальной трубы с целью дополнительного улучшения характеристик материала исправленного шва 12 могут добавляться легирующие элементы с использованием для этого проволоки, флюса, электродного материала и т.п.
Альтернативным образом, исправленный шов 12 можно образовывать на производственной линии, на которой непрерывно производится сварная стальная плита. Однако образование исправленного шва 12 может задерживать работу производственной линии, и, следовательно, с точки зрения улучшения производительности изготовления сварных стальных труб, предпочтительно образовывать исправленный шов 12 с помощью какого-либо другого аппарата отдельно от производственной линии.
Специальный аппарат для исправления шва преимущественно включает в себя, например, плавильное устройство (сварочное устройство), сконфигурированное для повторного расплавления внутреннего шва, которое (устройство) помещается на переднем конце стрелы, которая может вводиться внутрь сварной стальной трубы, и детектор шва, который может прослеживать внутреннюю часть 11 шва, осуществляя обработку изображения, причем эта внутренняя часть 11 шва предварительно подвергается срезке.
Пример 1
Как это иллюстрируется на фиг.1, каждую из горячекатаных стальных полос (толщиной 12 мм), содержащих компоненты, показанные в таблице 1, подают на многоступенчатые формующие валки (на фиг.1 не изображены) и формуют в цилиндр таким образом, чтобы противоположные концы 1а и 1b горячекатаной стальной полосы 1 были обращены один против другого. Далее, противоположные концы 1а и 1b горячекатаной стальной полосы предварительно нагревают, используя для этого в качестве первого теплового источника 6 высокочастотный нагрев сопротивлением. После этого в качестве второго теплового источника 10 используют луч CO2-лазера, расплавляя противоположные концы 1а и 1b горячекатаной стальной полосы 1 по всей глубине t, вслед за чем противоположные концы 1а и 1b соединяют, прилагая давление с помощью прижимных валков 4а и 4b. В результате этого получают сварные стальные трубы (внешний диаметр 406 мм).
Температура предварительного нагрева, определяемая первым тепловым источником 6, выход и точка облучения CO2-лазера, используемого в качестве второго теплового источника 10, и расстояние осадки, определяемое прижимными валками 4а и 4b, приведены в таблице 2. Что касается точки облучения CO2-лазера, точка прижима 9 определяется как нулевая, сторона, расположенная спереди от нее, представляется знаком плюс (+), а сторона позади нее представляется знаком минус (-). При этом область, которая защищена инертным газом (в частности, гелием), является областью, начинающейся от положения, в котором противоположные концы 1а и 1b горячекатаной стальной полосы подвергаются предварительному нагреву, и доходящей до положения, в котором противоположные концы 1а и 1b соединяются с помощью прижимных валков 4а и 4b, проходя через точку облучения CO2-лазером 10. Ширину шва измеряют с помощью визуального обследования как ширину шва на внешней стороне каждой из стальных труб, полученных после срезки валика, и рассчитывают среднее для пяти точек. Зазор стыковки определяют, получая изображение стыковой части с помощью камеры с последующими обработкой изображения и вычислением среднего значения.
Валики, образовавшиеся на внешней и внутренней сторонах каждой из полученных сварных стальных труб, срезают резаком, сглаживая поверхности с помощью металлообработки. Затем каждую из сварных стальных труб переносят с производственной линии на другой специализированный аппарат для образования на внутренней стороне труб исправленного шва 12. Способ плавления с целью локального повторного расплавления определенного участка шва и его атмосфера при образовании исправленного шва 12 приведены в таблице 3. Центральную линию CSR исправленного шва 12 делают такой, чтобы она совпадала с центральной линией CS шва (ΔCS=примерно 0 мм). Глубина h и ширина WR исправленного шва 12 также приведены в таблице 3. В данном случае каждую глубину h и ширину WR исправленного шва 12 определяют усреднением значений по трем точкам на поперечном сечении шовной части 11 стальных труб.
Примеры изобретения 1-6 являются примерами, в которых глубина h и ширина WR исправленного шва 12 удовлетворяют пределам настоящего изобретения. Сравнительные примеры 1 и 3 являются примерами, в которых глубина исправленного шва 12 лежит за пределами настоящего изобретения, а сравнительные примеры 2 и 4 являются примерами, в которых за пределами настоящего изобретения лежит ширина WR исправленного шва 12.
Далее, из каждой из сварных стальных труб был приготовлен испытательный образец (путем отрезки кольца длиной 300 мм), после чего проводили испытание на выравнивание с целью изучения растрескивания шва. В испытании на выравнивание кольцеобразный испытательный образец (длиной 300 мм) располагают так, чтобы центральная ось испытательного образца была ориентирована в горизонтальном направлении, а шов находился в верхнем положении (так, чтобы на шов на нижней стороне сварной стальной трубы действовало напряжение растяжения), и сжимают образец в вертикальном направлении. Визуально наблюдают возникающее при испытании на выравнивание растрескивание шва на внутренней стороне сварной стальной трубы. Количество трещин на шве на внутренней стороне приведено в таблице 3.
Как четко следует из таблицы 3, в испытании на выравнивание в примерах 1-6 изобретения в швах не наблюдалось никаких трещин, в то время как в сравнительных примерах 1-4 возникало от 6 до 15 трещин.
Было подтверждено, что сварные стальные трубы, швы которых не имеют дефектов сварки, можно эффективно изготовлять с использованием настоящего изобретения. Сварные стальные трубы не имеют дефектов сварки в своих швах, и трещины вследствие этого не образуются даже тогда, когда сварные стальные трубы подвергают вторичной обработке.
Пример 2
Горячекатаную стальную полосу (толщиной 5 мм), содержащую компоненты, указанные в таблице 4, подают на многоступенчатые формующие валки и формуют в цилиндр таким образом, чтобы противоположные концы 1а и 1b горячекатаной стальной полосы 1 были обращены один против другого. Далее, противоположные концы 1а и 1b горячекатаной стальной полосы расплавляют по всей толщине, используя в качестве второго теплового источника 10 волоконный лазер без применения первого теплового источника 6. После этого противоположные концы 1а и 1b соединяют, прилагая давление с помощью прижимных валков 4а и 4b, получая в результате сварную стальную трубу (внешний диаметр 273 мм). Полная длина шва сварной стальной трубы равна 20 м, а ширина шва на внутренней стороне трубы - 0,7 мм (в среднем). Ширину шва, стыковый зазор, глубину h и ширину WR исправленного шва 12 определяли, как в примере 1.
Выход и точка облучения волоконного лазера, используемого в качестве второго теплового источника 10, и расстояние осадки, определяемое прижимными валками 4а и 4b, приведены в таблице 5. Что касается точки облучения волоконного лазера, точка прижима 9 определяется как нулевая, сторона, расположенная спереди от нее, представляется знаком плюс (+), а сторона позади нее представляется знаком минус (-). Область между облучением волоконного лазера до соединения с помощью прижимных валков 4а и 4b защищена аргоном.
Валики, образовавшиеся на внешней и внутренней сторонах сварной стальной трубы, срезают резаком, выравнивая поверхности с помощью металлообработки. После этого сварную стальную трубу переносят с производственной линии на другой специализированный аппарат с целью образования на внутренней стороне трубы исправленного шва 12. Способ плавления с целью локального повторного расплавления определенного участка шва и его атмосфера при образовании исправленного шва 12 приведены в таблице 6. Центральную линию CSR исправленного шва 12 делают такой, чтобы она совпадала с центральной линией CS шва. Глубина h и ширина WR исправленного шва 12 также приведены в таблице 6. Пример 7 изобретения является примером, в котором глубина h и ширина WR исправленного шва 12 удовлетворяют пределам настоящего изобретения. Сравнительный пример 5 является примером, в котором не было проведено повторное расплавление с целью исправления шва.
Далее было проведено испытание, включающее ультразвуковое исследование каждой из полученных сварных стальных труб. Ультразвуковая дефектоскопия была выполнена в соответствии с Японскими промышленными стандартами (JIS) G0582 по всей длине шва. По отношению к искусственному дефекту с зарубкой на внутренней/внешней поверхности (N5), используемому в качестве стандарта, труба, имеющая высоту пика 10% или меньше, оценивается как отличная (А Θ), труба, имеющая высоту пика больше 10% и 25% или меньше, оценивается как хорошая (В ○), труба, имеющая пиковую высоту больше 25% и 50% или меньше, оценивается как приемлемая (С Δ), и труба, имеющая высоту пика больше 50%, оценивается как неприемлемая (D ×). Результаты приведены в таблице 6.
Как четко следует из таблицы 6, в примере 7 изобретения возникновение дефектов сварки подавляется образованием исправленного шва 12 на части 11 шва на внутренней стороне стальной трубы.
Таблица 1
Стальной лист № Компонент (масс. %)
C Si Mn P S V Nb
1 0,08 0,21 1,30 0,010 0,001 0,03 0,05
2 0,04 0,19 1,29 0,015 0,001 0,03 0,028
Figure 00000001
Figure 00000002
Таблица 4
Стальной лист № Компонент (масс. %)
C Si Mn P S Cr Ni Cu Al Ti N
3 0,01 0,16 0,29 0,010 0,002 12,6 2,8 0,16 0,023 0,015 0,011
Таблица 5
Символ стальной трубы № стального листа Внешний диаметр (мм) Толщина стенки (мм) Скорость плавления (м/мин) Выход лазера (кВт) Защитный газ Стыковый зазор Точка облучения лазера (мм) Расстояние осадки (мм)
С 3 273 5 3 10 аргон 0,12 -3,5 0,7
Таблица 6
  Символ стальной трубы Условия повторного расплавления Результат дефектоскопического испытания
Метод плавления локальной области Атмосфера Ширина плавления (WR) Глубина (h) проплавления (мм)
Пример 7 изобретения С TIG-плавление Аргон 2,0 0,6 А Θ
Сравнительный пример 5 С - - - - С Δ

Claims (5)

1. Сварная стальная труба, шов которой выполнен сваркой, при этом шов выполнен высокоэнергоплотным лучом, причем шов с внешней и внутренней сторон трубы обработан для выравнивания с помощью резки и переплавлен с внутренней стороны сварной трубы с получением исправленного шва на глубину не менее 0,5 мм и шириной вдвое или более чем вдвое ширины шва на внутренней стороне до переплавления, а центральная линия шва совпадает с центральной линией исправленного шва.
2. Сварная стальная труба по п.1, где сварка высокоэнергоплотным лучом является лазерной сваркой.
3. Способ изготовления сварной стальной трубы, включающий формование стальной полосы в цилиндрическую открытую трубу с помощью формовочного валка таким образом, что противоположные концы оказываются обращенными один против другого при одновременной непрерывной подаче стальной полосы, расплавление противоположных концов по всей толщине путем применения высокоэнергоплотного луча, при одновременном воздействии давлением на открытую трубу с помощью прижимных валков, образование шва путем соединения противоположных концов, удаление избытка наплавленного металла шва с внешней стороны и с внутренней стороны стальной трубы с помощью резки и образование исправленного шва в результате повторного плавления и отверждения определенной области на внутренней стороне сварной стальной трубы, причем линию шва делают такой, чтобы она совпадала с центральной линией исправленного шва.
4. Способ изготовления сварной стальной трубы по п.3, в котором высокоэнергоплотным лучом является лазерный луч.
5. Способ изготовления сварной стальной трубы по п.3 или 4, в котором противоположные концы предварительно нагревают до температуры плавления или ниже, одновременно прилагая давление на трубу с помощью прижимных валков, после чего противоположные концы расплавляются на всю глубину в результате применения высокоэнергоплотного луча.
RU2010140074/02A 2008-03-31 2009-03-30 Сварная стальная труба, изготовленная с применением высокоэнергоплотного луча, и способ ее изготовления RU2448796C1 (ru)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2008091928 2008-03-31
JP2008-091928 2008-03-31
JP2008196117 2008-07-30
JP2008-196117 2008-07-30

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2448796C1 true RU2448796C1 (ru) 2012-04-27

Family

ID=41135683

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010140074/02A RU2448796C1 (ru) 2008-03-31 2009-03-30 Сварная стальная труба, изготовленная с применением высокоэнергоплотного луча, и способ ее изготовления

Country Status (7)

Country Link
US (2) US8993920B2 (ru)
EP (1) EP2258493B1 (ru)
JP (1) JP5509657B2 (ru)
KR (1) KR101257360B1 (ru)
CN (1) CN101983110B (ru)
RU (1) RU2448796C1 (ru)
WO (1) WO2009123330A1 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2621747C1 (ru) * 2013-05-29 2017-06-07 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ получения сварной стальной трубы
RU2630725C2 (ru) * 2012-09-24 2017-09-12 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Свариваемая электрической контактной сваркой стальная труба, обладающая превосходным сопротивлением водородному растрескиванию (hic) и низкотемпературной ударной вязкостью получаемого электрической контактной сваркой сварного соединения, и способ ее производства
RU2633123C2 (ru) * 2013-05-20 2017-10-11 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Контроллер коррекции смещения и способ управления коррекцией смещения в агрегате непрерывной сварки прихваточным швом

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5549176B2 (ja) * 2009-10-21 2014-07-16 Ｊｆｅスチール株式会社 耐粒界応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼溶接管の製造方法
JP5866790B2 (ja) * 2010-03-30 2016-02-17 Ｊｆｅスチール株式会社 レーザ溶接鋼管の製造方法
JP5803160B2 (ja) * 2011-03-09 2015-11-04 Ｊｆｅスチール株式会社 レーザ溶接鋼管の製造方法
CN103476535B (zh) 2011-03-29 2015-07-29 杰富意钢铁株式会社 激光焊接方法
RU2552826C2 (ru) * 2011-03-30 2015-06-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ изготовления стальной трубы лазерной сваркой
JP6210551B2 (ja) * 2013-02-22 2017-10-11 古河電気工業株式会社 端子、端子の製造方法、および電線の終端接続構造体
TWI608183B (zh) * 2013-03-19 2017-12-11 和諧驅動系統股份有限公司 諧波齒輪裝置及中空型旋轉致動器
US20180001370A1 (en) * 2014-05-28 2018-01-04 Taylor-Winfield Technologies, Inc. Barrel tank seam welder system
US11291332B2 (en) * 2015-01-26 2022-04-05 President And Fellows Of Harvard College Systems and methods for an automated barbecue smoker
WO2016171775A1 (en) * 2015-04-24 2016-10-27 President And Fellows Of Harvard College Systems and methods for an automated barbecue smoker
CN108200771B (zh) * 2016-03-28 2021-02-12 Lg电子株式会社 不锈钢及由所述不锈钢构成的配管
US10799986B2 (en) * 2016-06-27 2020-10-13 Illinois Tool Works Inc. Wide path welding, cladding, additive manufacturing
EP3511082B1 (en) * 2016-09-12 2020-11-18 JFE Steel Corporation Clad electric resistance welded pipe or tube made of steel and method of producing same
WO2019130043A1 (en) * 2017-12-26 2019-07-04 Arcelormittal Method for butt laser welding two metal sheets with first and second front laser beams and a back laser beam
EP3574179B1 (en) 2017-01-30 2023-09-27 National Oilwell Varco, L.P. Enhanced welded pipe, threaded connections, and methods for achieving the same
CN110325316B (zh) * 2017-02-09 2021-09-07 通用汽车环球科技运作有限责任公司 用于使激光焊接接头表面平滑的方法
WO2019188224A1 (ja) * 2018-03-29 2019-10-03 Ｊｆｅスチール株式会社 中空スタビライザー製造用の電縫鋼管、中空スタビライザー、及びそれらの製造方法
JP7400808B2 (ja) * 2019-03-27 2023-12-19 株式会社プロテリアル 溶接管の製造方法及び溶接管の製造装置
MX2022011054A (es) * 2020-03-18 2022-09-19 Jfe Steel Corp Tubo de acero soldado por resistencia electrica, metodo de fabricacion del mismo, y miembro estructural de automovil.
US11707802B2 (en) * 2020-04-28 2023-07-25 GM Global Technology Operations LLC Method of forming a single, angled and hourglass shaped weld
CN113118230B (zh) * 2021-04-21 2023-05-12 中冶赛迪技术研究中心有限公司 一种闭口型钢热辊弯生产复合工艺
CN113560826B (zh) * 2021-08-13 2022-09-09 燕山大学 一种温成形与轻过弯综合控制回弹的焊管成形方法
CN116422727A (zh) * 2023-04-23 2023-07-14 江苏久日机床科技有限公司 一种便于固定工件的伺服制管机
CN117283141A (zh) * 2023-11-15 2023-12-26 江苏优美特工程技术有限公司 一种钢管的高频感应激光复合焊接工艺及焊接设备

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
UA20464U (en) * 2006-08-15 2007-01-15 Yurii Yosypovych Smyrnov Heterogeneous contact pair

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3015017A (en) * 1961-02-24 1961-12-26 Magnetic Heating Corp Method and apparatus for welding thick-walled tubing and other metal portions
US3437787A (en) * 1965-07-20 1969-04-08 Smith Corp A O Dual arc welding process
DE3323286A1 (de) 1982-06-29 1983-12-29 Nippon Steel Corp., Tokyo Verfahren und vorrichtung zur herstellung spiralgeschweisster stahlrohre
JPS6046890A (ja) 1983-08-23 1985-03-13 Shinko Electric Co Ltd 金属パイプの製造方法
DE3632952A1 (de) * 1986-09-27 1988-04-07 Hoesch Ag Verfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen herstellung rohrfoermiger koerper mittels laser-laengsnahtschweissung
JPH03291176A (ja) 1990-04-04 1991-12-20 Sumitomo Metal Ind Ltd 複合熱源製管溶接方法
JPH07290261A (ja) 1994-04-26 1995-11-07 Nakata Seisakusho:Kk 自動造管機の溶接方法
US5968380A (en) 1994-07-27 1999-10-19 Sumitomo Metal Industries Limited Method for producing laser-welded tubes and apparatus for producing the same
JP2861836B2 (ja) * 1994-12-02 1999-02-24 住友金属工業株式会社 フェライト系ステンレス鋼のレーザ溶接方法
JPH08174249A (ja) 1994-12-20 1996-07-09 Nkk Corp 溶接鋼管の製造方法
JPH08168892A (ja) 1994-12-20 1996-07-02 Nkk Corp 溶接鋼管の製造方法
JPH08300172A (ja) * 1995-04-28 1996-11-19 Nkk Corp 溶接鋼管の製造方法
US5961748A (en) * 1995-08-09 1999-10-05 Nkk Corporation Laser-welded steel pipe
JPH09170050A (ja) 1995-12-18 1997-06-30 Nkk Corp ２相ステンレス溶接鋼管の製造方法
JPH09279324A (ja) * 1996-04-16 1997-10-28 Nkk Corp 溶融めっき電縫鋼管のめっき補修方法
JP3797105B2 (ja) * 2000-02-04 2006-07-12 Ｊｆｅスチール株式会社 マルテンサイト系ステンレス溶接鋼管の製造方法
DE10037109C5 (de) 2000-07-27 2010-02-25 Vaw Aluminium Ag Verfahren und Vorrichtung zur Schweißnahtglättung beim Strahlschweißen
DE10151827A1 (de) * 2001-10-20 2003-04-30 Nexans Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung eines längsnahtgeschweissten Metallrohres
US20040099644A1 (en) * 2002-10-18 2004-05-27 Allen John R. System and method for post weld conditioning
US7157672B2 (en) * 2003-05-20 2007-01-02 Gandy Technologies Corporation Method of manufacturing stainless steel pipe for use in piping systems
JP4586515B2 (ja) 2004-11-30 2010-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 溶接部に母材並の二次加工性を有する溶接鋼管及びその製造方法

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
UA20464U (en) * 2006-08-15 2007-01-15 Yurii Yosypovych Smyrnov Heterogeneous contact pair

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
ЗАЧЕК Зб. Способ повышения сопротивляемости усталости стыковых соединений сталей повышенной прочности. Автоматическая сварка, №9, 1983, с.49-50, 60. *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2630725C2 (ru) * 2012-09-24 2017-09-12 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Свариваемая электрической контактной сваркой стальная труба, обладающая превосходным сопротивлением водородному растрескиванию (hic) и низкотемпературной ударной вязкостью получаемого электрической контактной сваркой сварного соединения, и способ ее производства
US9873164B2 (en) 2012-09-24 2018-01-23 Jfe Steel Corporation Electric resistance welded steel pipe or steel tube having excellent HIC resistance and low-temperature toughness in electric resistance welded part, and method for manufacturing the same
RU2633123C2 (ru) * 2013-05-20 2017-10-11 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Контроллер коррекции смещения и способ управления коррекцией смещения в агрегате непрерывной сварки прихваточным швом
RU2621747C1 (ru) * 2013-05-29 2017-06-07 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ получения сварной стальной трубы

Also Published As

Publication number Publication date
CN101983110A (zh) 2011-03-02
US9677692B2 (en) 2017-06-13
JP5509657B2 (ja) 2014-06-04
CN101983110B (zh) 2014-06-25
WO2009123330A1 (ja) 2009-10-08
EP2258493B1 (en) 2017-06-28
US20110023990A1 (en) 2011-02-03
EP2258493A1 (en) 2010-12-08
EP2258493A4 (en) 2013-12-25
US20150204464A1 (en) 2015-07-23
US8993920B2 (en) 2015-03-31
JP2010052040A (ja) 2010-03-11
KR101257360B1 (ko) 2013-04-23
KR20100112611A (ko) 2010-10-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2448796C1 (ru) Сварная стальная труба, изготовленная с применением высокоэнергоплотного луча, и способ ее изготовления
US9364921B2 (en) Method of manufacturing laser welded steel pipe
KR100228252B1 (ko) 고밀도 에너지빔의 사용에 의한 강관의 제조방법
JP2004306084A (ja) レーザ溶接とア−ク溶接の複合溶接方法
KR20140133935A (ko) 레이저·아크 하이브리드 용접 방법
EP2703112B1 (en) Method for producing laser welded steel pipe
EP3162489B1 (en) Method of butt welding steel plates and butt weld joint of steel plates
KR101008078B1 (ko) 하이브리드 용접 방법
JP5803160B2 (ja) レーザ溶接鋼管の製造方法
JPH09168878A (ja) ２相ステンレス溶接鋼管の製造方法
JP3944525B1 (ja) 鋼管の突合せ溶接方法および溶接鋼管の製造方法
JPH08174249A (ja) 溶接鋼管の製造方法
JPH0852512A (ja) 溶接管の製造方法
WO2018147389A1 (ja) 電縫金属管の製造方法及びその電縫金属管
JP3596394B2 (ja) マルテンサイト系ステンレスレーザ溶接鋼管の製造方法
JP4586515B2 (ja) 溶接部に母材並の二次加工性を有する溶接鋼管及びその製造方法
JP6485463B2 (ja) 電縫鋼管の製造方法
JP2002103035A (ja) Ｕｏ鋼管のシーム溶接方法
JPH1099984A (ja) ２相ステンレス溶接鋼管の製造方法
JP3166643B2 (ja) レーザ溶接管製造装置およびレーザ溶接管の製造方法
JPH0523869A (ja) 溶接管の製造方法
JPH09174267A (ja) 溶接鋼管の製造方法
JPH0852513A (ja) 溶接管の製造方法
JPH0847717A (ja) 耐炭酸ガス腐食性に優れた溶接鋼管の製造方法
JP2005271056A (ja) 薄鋼板の溶接方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20180331