RU2424038C2 - Циклонный сепаратор для текучих сред - Google Patents
Циклонный сепаратор для текучих сред Download PDFInfo
- Publication number
- RU2424038C2 RU2424038C2 RU2009136412/05A RU2009136412A RU2424038C2 RU 2424038 C2 RU2424038 C2 RU 2424038C2 RU 2009136412/05 A RU2009136412/05 A RU 2009136412/05A RU 2009136412 A RU2009136412 A RU 2009136412A RU 2424038 C2 RU2424038 C2 RU 2424038C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- central element
- fluid
- tail
- separator according
- cyclone
- Prior art date
Links
- 239000012530 fluid Substances 0.000 title claims abstract description 121
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 32
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 19
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 6
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 claims description 4
- 239000006194 liquid suspension Substances 0.000 claims description 3
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims description 3
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 2
- -1 condensates Substances 0.000 claims description 2
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 claims description 2
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000004576 sand Substances 0.000 claims description 2
- 239000002689 soil Substances 0.000 claims description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract description 14
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 238000010327 methods by industry Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 15
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 12
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 10
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 6
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 4
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 4
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 4
- 230000009471 action Effects 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 4
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 4
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 4
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 4
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 3
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 3
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 1
- 229910000760 Hardened steel Inorganic materials 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 150000004677 hydrates Chemical class 0.000 description 1
- 229910001026 inconel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 239000002071 nanotube Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003534 oscillatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000005381 potential energy Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
- B01D45/12—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces
- B01D45/16—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces generated by the winding course of the gas stream, the centrifugal forces being generated solely or partly by mechanical means, e.g. fixed swirl vanes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C3/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex flow following a screw-thread type line remains unchanged ; Devices in which one of the two discharge ducts returns centrally through the vortex chamber, a reverse-flow vortex being prevented by bulkheads in the central discharge duct
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C3/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex flow following a screw-thread type line remains unchanged ; Devices in which one of the two discharge ducts returns centrally through the vortex chamber, a reverse-flow vortex being prevented by bulkheads in the central discharge duct
- B04C2003/006—Construction of elements by which the vortex flow is generated or degenerated
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Cyclones (AREA)
- Separating Particles In Gases By Inertia (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Abstract
Изобретение предназначено для сепарации текучих сред. Циклонный сепаратор содержит трубчатый корпус, в котором ускоряется текучая среда, сообщающие вихревое движение средства, предназначенные для завихрения текучей среды в кольцеобразном пространстве между корпусом и центральным элементом, установленным внутри корпуса. Центральный элемент снабжен средством устранения резонанса, содержащим средство растяжения, которое создает растягивающее усилие в удлиненной хвостовой части центрального элемента, содержит зажимную конструкцию, предназначенную для удержания расположенного ниже по потоку конца центрального элемента. Зажимная конструкция содержит коническую трубку и корпус зажима. Коническая трубка с натягом зажата между внешней поверхностью хвостовой части центрального элемента и внутренней поверхностью корпуса зажима. Технический результат: повышение эффективности сепарации. 2 н. и 15 з.п. ф-лы, 8 ил.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Изобретение относится к циклонным сепараторам текучих сред.
Смеси газов могут быть разделены путем расширения и, тем самым, охлаждения смеси, так что компоненты конденсируются, и дальнейшим отделением газообразных компонентов от сконденсированных жидких компонентов в циклонном сепараторе.
В международной заявке WO 03029739 описан циклонный сепаратор, содержащий горловину, в которой текучая среда может быть ускорена до околозвуковой или сверхзвуковой скорости, и средства, сообщающие вихревое движение, предназначенные для завихрения текучей среды в кольцеобразном пространстве между корпусом и центральным элементом, который расположен, практически, соосно центральной оси корпуса.
Смесь текучих сред, которая движется на высокой скорости в кольцеобразном пространстве между внутренней поверхностью корпуса и внешней поверхностью центрального элемента, может создавать вибрирующие нагрузки на корпус и центральный элемент.
Также желательно придать центральному элементу обтекаемую форму, что может подразумевать такой выбор конструкции центрального элемента, что его передняя часть имеет форму капли, а хвостовая часть - удлиненную тонкую форму. Эта хвостовая часть может быть короткой или длинной и может опираться или не опираться на корпус. Вибрации центрального элемента могут оказывать вредное воздействие на течение текучей среды и эффективность сепарации и могут повредить и даже вызвать сбой в работе центрального элемента.
Цель настоящего изобретения состоит в том, чтобы решить проблему вибрации центрального элемента циклонного сепаратора для текучих сред.
Раскрытие изобретения
Согласно изобретению предложен циклонный сепаратор для текучих сред, содержащий трубчатый корпус, в котором текучая среда ускоряется, и средства, сообщающие вихревое движение, предназначенные для завихрения текучей среды в кольцеобразном пространстве между корпусом и центральным элементом, установленным внутри корпуса, при этом центральный элемент снабжен средством устранения резонанса.
При желании средство устранения резонанса выполнено так, чтобы увеличивать частоту собственных колебаний центрального элемента и/или гасить вибрации, по меньшей мере, части центрального элемента.
Для достижения указанного центральный элемент может содержать трубчатую хвостовую часть, которая, по меньшей мере, частично заполнена твердыми частицами и/или вязкой жидкостью и которая может подвергаться заранее заданному осевому растяжению.
Более того, в хвостовой части центрального элемента может быть расположен стержень, работающий на растяжение, так что между внешней поверхностью стержня, работающего на растяжение, и внутренней поверхностью трубчатой хвостовой части центрального элемента присутствует кольцеобразный зазор, который, по меньшей мере, частично заполнен вязкой жидкостью.
В качестве альтернативы центральный элемент может содержать пористую хвостовую часть, так что перепады давлений между противоположными сторонами хвостовой части уменьшаются и сдерживается вибрация хвостовой части, причиной которой могут быть любые изменения перепадов давления между указанными противоположными сторонами хвостовой части.
В таком случае центральный элемент может иметь каплевидную переднюю часть и удлиненную, практически цилиндрическую хвостовую часть, которая выполнена в основном пористой благодаря тому, что в хвостовой части расположены практически радиальные отверстия, распределенные вдоль длины хвостовой части и также отстоящие друг от друга на равные интервалы по окружности хвостовой части.
В другом варианте осуществления циклонного сепаратора текучих сред, который соответствует изобретению, центральный элемент содержит продольное отверстие с продольной осью, которая практически совпадает с центральной осью, при этом указанное продольное отверстие выполнено в виде прохода, по которому при работе в трубчатый корпус впрыскивают текучую среду низкого давления, при этом текучая среда низкого давления смешивается с текучей средой, текущей по горловине, расположенной в цилиндрической части корпуса, расположенной ниже по потоку относительно горловины, и статическое давление текучей среды низкого давления меньше давления текучей среды, текущей по горловине в цилиндрическую часть корпуса.
В таком случае трубчатый корпус может содержать хвостовую часть, в которой выполнено центральное выпускное отверстие для текучей среды, обогащенной газом, при этом указанное отверстие окружено кольцеобразным выпускным отверстием для текучей среды, обогащенной жидкостью, и в которой между кольцеобразным выпускным отверстием для текучей среды, обогащенной жидкостью, и продольным отверстием в центральном элементе предусмотрен рециркуляционный канал, предназначенный для повторного ввода текучей среды, обогащенной жидкостью, в качестве текучей среды низкого давления из кольцеобразного выпускного отверстия для текучей среды, обогащенной жидкостью, в продольное отверстие в центральном элементе.
Горловина циклонного сепаратора текучих сред, соответствующего изобретению, может быть выполнена так, чтобы при эксплуатации текучую среду ускоряют в горловине до звуковой или сверхзвуковой скорости, и, соответственно, охлаждают так, что один или несколько конденсирующихся компонентов конденсируются в горловине.
Согласно изобретению также предложен способ сепарации смеси текучих сред с помощью сепаратора, соответствующего изобретению, при этом указанный способ используется для получения потока очищенного природного газа из потока загрязненного природного газа, содержащего твердые загрязнения, такие как песок и/или другие частицы грунта и/или конденсирующиеся загрязнения, такие как вода, конденсаты, углекислый газ, сероводород и/или ртуть.
Эти и другие признаки, цели, достоинства и варианты осуществления способа и циклонного сепаратора, которые соответствуют изобретению, описаны в прилагаемой формуле изобретения, реферате и последующем подробном описании предпочтительных вариантов осуществления изобретения, в котором присутствуют ссылки на прилагаемые чертежи.
Краткое описание чертежей
Фиг.1 представляет вид, схематически изображающий продольный разрез циклонного сепаратора с центральным элементом, содержащим удлиненную хвостовую часть;
фиг.2 - трехмерный вид, схематически показывающий в большем масштабе зажимную конструкцию, которая создает осевую нагрузку в расположенном ниже по потоку конце хвостовой части центрального элемента, показанного на фиг.1;
фиг.3 - вид, показывающий поперечное сечение разделенной на сегменты трубчатой хвостовой части центрального элемента, показанного на фиг.1, при этом указанная хвостовая часть заполнена твердыми частицами;
фиг.4 - вид, показывающий продольный разрез разделенной на сегменты трубчатой хвостовой части, показанной на фиг.3;
фиг.5 - вид, показывающий поперечное сечение трубчатой хвостовой части центрального элемента, показанного на фиг.1, при этом указанная хвостовая часть заполнена вязкой жидкостью и расположена вокруг стержня, работающего на растяжение;
фиг.6 - вид, показывающий поперечное сечение снабженной отверстиями удлиненной хвостовой части центрального элемента, показанного на фиг.1;
фиг.7 - вид, показывающий продольный разрез снабженной отверстиями удлиненной хвостовой части, показанной на фиг.6;
фиг.8 - вид, схематически показывающий продольный разрез циклонного сепаратора текучих сред, в котором центральный элемент содержит центральное отверстие, через которой нагнетают текучую среду низкого давления, что делают для сдерживания вибраций, вызванных текучей средой.
Подробное описание предпочтительных вариантов осуществления изобретения.
На приложенных фиг.1-8, в подходящих случаях одинаковые ссылочные позиции используются для обозначения аналогичных компонентов аналогичных вариантов осуществления изображенных циклонных сепараторов текучих сред.
На фиг.1 показан циклонный инерционный сепаратор, который содержит входное устройство для завихрения, включающее в себя обтекаемый каплевидный центральный элемент 1, в котором установлен набор сообщающих вихревое движение лопастей 2 и который расположен соосно центральной оси I сепаратора внутри корпуса 10, причем между центральным элементом 1 и корпусом 10 сепаратора сформирован кольцеобразный путь 3 течения. Сепаратор дополнительно содержит кольцеобразную горловину 4, из которой завихренный поток текучей среды поступает в камеру 5 сепарации расходящейся формы, которая снабжена центральным основным выпускным каналом 7 для газообразных компонентов и внешним вторичным выпускным каналом 6 для компонентов текучей среды, обогащенных конденсирующимися компонентами. Центральный элемент 1 содержит по существу цилиндрическую удлиненную хвостовую часть 8, на которой установлен узел из спрямляющих поток лопастей 9. Предпочтительно, чтобы наибольшая ширина или диаметр R0max центрального элемента 1 был больше наименьшей внутренней ширины или диаметра RNmin кольцеобразной горловины 4.
Сообщающие вихревое движение лопасти 2 расположены под углом (α) относительно центральной оси I, что сделано для создания циркуляции (Г) в потоке текучей среды. Предпочтительно, чтобы угол α был равен от 20° and 50°. Далее поток текучей среды принуждают течь в кольцеобразную область 3 течения. Площадь поперечного сечения этой области определяется следующим образом:
Последние два параметра представляют собой внешний и внутренний радиусы кольца в выбранном месте. Средний радиус кольцеобразного пространства в этом месте определяется следующим образом:
При максимальном значении среднего радиуса Rmean,max кольцеобразного пространства поток текучей среды течет между узлом из сообщающих вихревое движение лопастей 2 со скоростью (U), при этом указанные лопасти отклоняют направление потока текучей среды пропорционально углу (α) отклонения, так что формируется тангенциальный компонент скорости, равный Uφ=Usin(α), и осевой компонент скорости Ux=Ucos(α).
В кольцеобразном пространстве 3, расположенном ниже по потоку от сообщающих вихревое движение лопастей 2, скорость завихренного потока текучей среды увеличивается, при этом средний радиус кольцеобразного пространства постепенно уменьшается от Rmean,max до Rmean,min.
Было замечено, что во время этого увеличения в кольцеобразном пространстве имеют место два процесса:
(1) теплота или теплосодержание в потоке (h) уменьшается на величину Δh=-1/2U2, тем самым конденсируются те компоненты потока, которые первыми достигают фазового равновесия. Это приводит к эмульсионному режиму завихренного потока, который содержит небольшие капли жидкости или твердые частицы.
Тангенциальный компонент Uφ скорости увеличивается обратно пропорционально среднему радиусу кольцеобразного пространства в соответствии со следующим равенством:
Это приводит к сильному увеличению центробежного ускорения (ас) частиц текучей среды, которое в конечном счете будет иметь следующий порядок:
В трубчатой горловине 4 скорость потока текучей среды дополнительно увеличивается или сохраняется по существу постоянной. В первом случае конденсация является непрерывной, и масса частиц увеличивается. В последнем случае конденсация останавливается после определенного времени. В обоих случаях центробежное действие относит частицы к внешней периферии области течения, которая прилегает к внутренней стенке корпуса сепаратора и которая называется областью сепарации. Временной период, в течение которого частицы перемещаются к этой внешней периферии области течения, определяет длину трубчатой горловины 4.
Ниже по потоку относительно трубчатой горловины 4 обогащенные конденсирующимися компонентами «влажные» компоненты текучей среды стремятся сосредоточиться рядом с внутренней поверхностью камеры 5 сепарации текучей среды расходящейся формы, а «сухие» газообразные компоненты текучей среды сосредотачиваются у центральной оси I или рядом с ней, после чего обогащенные конденсирующимися компонентами «влажные» компоненты текучей среды выпускают во внешнее выпускное отверстие 6 для влажной текучей среды через одну или несколько прорезей, (микро)пористых частей, при этом «сухие» газообразные компоненты выпускают в центральный выпускной канал 7 для сухой текучей среды.
В расходящемся центральном выпускном канале 7 для сухой текучей среды поток текучей среды дополнительно замедляется, так что оставшаяся кинетическая энергия преобразуется в потенциальную энергию. Расходящийся центральный выпускной канал 7 для сухой текучей среды может быть снабжен узлом из спрямляющих поток лопастей 9, что сделано для восстановления энергии циркуляции.
Газовая смесь слева поступает в сепаратор, показанный на фиг.1. Газ перемещается по центральному элементу 1 по узкому кольцеобразному проходу для потока, при этом направляющие лопасти 2, расположенные по периметру центрального элемента 1, придают газу угловой момент. Завихренный поток ускоряется вдоль кольцеобразного прохода 4. Завихрение набирает силу во время ускорения и сжатия по направлению к части 4. При ускорении газообразные компоненты с высокой температурой кипения начинают конденсироваться между сообщающими вихревое движение лопастями 2 и горловиной 4, а компоненты с низкой температурой кипения начинают конденсироваться между горловиной 4 и устройством обнаружения завихрения камеры 5 сепарации текучей среды. Получающиеся капли перемещаются к внешнему периметру области течения благодаря действию центробежных сил вихревого движения. В устройстве 5 обнаружения завихрения течение разделяется на влажный поток, расположенный на внешнем периметре течения, и сухой поток, расположенный в центре течения.
Благодаря тому, что центральный элемент 1 продолжается удлиненной хвостовой частью 8, ограничивается резкое увеличение тангенциального момента по направлению к центральной оси завихрения, тем самым исключается нестабильность течения (то есть разрушение завихрения). Наличие центрально расположенного каплевидного центрального элемента 1 с удлиненной хвостовой частью 8 полезно для обеспечения высокой эффективности сепарации сверхзвукового циклонного сепаратора. Высокая эффективность сепарации получается благодаря максимизации момента количества движения. Тем не менее, увеличение момента количества движения ограничено эффектом разрушения завихрения. Последнее сильно уменьшает момент количества движения. Каплевидный центральный элемент 1 позволяет увеличивать момент количества движения в поперечном сечении течения - по сравнению с областью течения без центрального элемента - без возникновения разрушения завихрения. В качестве альтернативы указанное ограничение, обеспечиваемое удлиненной хвостовой концевой частью, может быть получено при закачивании текучей среды низкого давления, через продольное отверстие на конце каплевидного центрального элемента, как показано на фиг.8.
Пусть центральный элемент 1 содержит удлиненную хвостовую концевую часть 8, которая расположена по центру в цилиндрическом проходе, в котором присутствует течение. Бесконечно малое перемещение от начального радиального положения r=(x0, y0) в новое радиальное положение r=(x1, y1) приводит к ускорению течения в части поперечного сечения течения, в которую был перемещен центральный элемент, и приводит к замедлению в части поперечного сечения течения, откуда был перемещен центральный элемент 1. Ясно, что результирующий статический перепад давлений создает подъемную силу, которая по определению перпендикулярна поверхности центрального тела 1. Эта перпендикулярно направленная сила приводит к дальнейшему изгибанию, ведущему в новое радиальное положение r=(x2, y2) и так далее. Величина конечного перемещения является результатом силы течения (то есть силы, направленной перпендикулярно), с одной стороны, и противодействующей ей жесткости на изгиб центрального элемента 1 (то есть, силы противодействия на единицу перемещения), с другой стороны. Если жесткость на изгиб центрального элемента 1 достаточно высока, то результирующая сила будет действовать противоположно направлению перемещения, поэтому считается, что конструкция центрального элемента функционирует как система масс и пружин. Если, тем не менее, жесткость на изгиб недостаточно высока, то результирующая сила действует в направлении перемещения и центральный элемент 1 будет перемещаться по направлению к границе корпуса 10 или до разрушения материала из-за нагрузки, превосходящей предел прочности. Жесткость на изгиб зависит только от: моментов инерции (то есть формы центрального элемента), модуля упругости материала (Е) и усилия предварительного растяжения, приложенной к центральному элементу 1.
Силы, приложенные со стороны завихренной текучей среды к центральному элементу 1, могут быть вычислены следующим образом.
Пусть имеется центральный элемент 1, расположенный по центру в цилиндрическом проходе, но при этом отсутствует завихренное течение. Бесконечно малое перемещение от начального радиального и тангенциального положения [r, φ]=(x0, y0) в новое положение [r, φ]=(x1, y1) не только является причиной возникновения силы, перпендикулярной поверхности центрального элемента, но также является причиной возникновения силы, направленной по касательной к поверхности центрального элемента и вызывающей перемещение в направлении по касательной. Это направленное по касательной перемещение центрального элемента не сдерживается его жесткостью на изгиб, которая работает только в радиальном направлении, следовательно, приводит к непрерывному вращательному перемещению центрального элемента. Для того чтобы избавиться от увеличивающегося вращательного перемещения требуется амортизирующий механизм, предназначенный для стабилизации центрального элемента.
Подытоживая сказанное выше, статически стабильный центральный элемент 1 функционирует как система масс и пружин, следовательно, она будет колебаться в гармоническом режиме с частотой свободных колебаний до тех пор, пока течение действует на центральный элемент 1. Соответствующее количество свободной энергии резонанса надо удалить из системы (то есть ее необходимо рассеять). Следовательно, для получения динамической стабильности требуется амортизирующий механизм. В качестве альтернативы можно увеличить жесткость-массу конструкции центрального элемента до точки, когда частота свободных колебаний станет настолько большой, что период колебаний будет мал по сравнению со временем нахождения потока газа. В этом случае течение не будет прикладывать определенную подъемную силу к центральному элементу 1, следовательно, течение не будет приводить к вибрациям центрального элемента 1. Кроме того, подъемные силы, действующие на центральный элемент 1, могут удерживаться с помощью радиально направленных отверстий, выполненных насквозь в поперечном сечении центрального элемента и выравнивающих давление между нижней и верхней сторонами.
Далее описаны подходящие пути поддержки каплевидного центрального элемента 1 с удлиненной хвостовой частью 8, которые направлены на противодействие вибрациям.
В варианте осуществления изобретения, показанном на фиг.1, сообщающие вихревое движение лопасти 2 и спрямляющие поток лопасти 9 поддерживают центральный элемент 1 с удлиненной хвостовой частью 8 в трубчатом корпусе 10 сепаратора. Так как сообщающие вихревое движение лопасти 2 и спрямляющие поток лопасти 9 установлены в потоке текучей среды, предпочтительно располагать указанные лопасти в областях малой скорости течения (<200 м/с), что делается для исключения ненужного снижения давления. Треугольники 11, 12 и 13 иллюстрируют, как в сверхзвуковом циклонном сепараторе, показанном на фиг.1, центральный элемент 1 с удлиненной хвостовой частью 8 может быть установлен в трубчатом корпусе 10 сепаратора:
1) неподвижная опора 11, снабженная сообщающими вихревое движение лопастями 2;
2) радиальная поддерживающая опора 12, снабженная разделяющими ребрами 14, расположенными в выпускном канале 7 для сухого газа;
3) неподвижная опора 13, расположенная в выпускном канале 7 для сухого газа ниже по потоку относительно спрямляющих поток лопастей 9.
Выбирая типы опор и места расположения опор для заданной формы центрального элемента, определяют форму колебания, а также моменты инерции. Количество опорных точек может быть любым, большим или равным 2, в зависимости от конкретной формы сверхзвукового циклонного сепаратора.
Прикладывая к центральному элементу 1 с удлиненной хвостовой частью 8 усилие предварительного растяжения, увеличивают жесткость на изгиб, то есть увеличивают статическую стабильность и, следовательно, увеличивают его частоту свободных колебаний. Ясно, что увеличение частоты свободных колебаний центрального элемента также улучшит фактическое гашение. Поэтому усилие предварительного растяжения может доходить до среднего растягивающего напряжения, равного 5000 МПа в поперечном сечении хвостовой части 8 центрального элемента 1. В случае большого усилия предварительного растяжения, составляющего больше 1000 МПа, предпочтительно исключить резьбовые соединения.
Следовательно, для удерживания положения находящегося ниже по потоку конца 8 центрального элемента 1 и возможно также находящегося выше по потоку конца может быть использована специальная зажимная конструкция, показанная на фиг.2 и воспринимающая растягивающее усилие.
Находящийся ниже по потоку конец хвостовой части 8 центрального элемента 1 зажат в конической трубке 20, в которой могут быть выполнены продольные канавки 21, обеспечивающие наличие конических клиньев 20А, 20В. Когда к центральному элементу 1 приложена осевая нагрузка, эта клинообразная коническая трубка 20 с натягом зажимается между внешней поверхностью хвостовой части 8 центрального элемента 1 и внутренней поверхностью корпуса 22 зажима.
Подходящими материалами для выполнения центрального элемента 1 с удлиненной хвостовой частью 8 являются:
- материалы с большим модулем упругости или Е-модулем, что нужно для получения достаточной жесткости материала;
- материалы с большим пределом текучести, что нужно для того, чтобы большое усилие растяжения увеличивало жесткость;
- ударная нагрузка, что нужно для гарантирования функциональной устойчивости;
- материалы с высокой сопротивляемостью коррозии и водородной хрупкости, что нужно для исключения водородного растрескивания в низкотемпературном диапазоне, обычно от 0°C до -100°C.
Два типа материалов соответствуют этим требованиям:
1) высококачественные закаленные стальные сплавы;
2) смолы, армированные однонаправленным углеродным волокном.
Подходящими высококачественными закаленными стальными сплавами (1) являются холоднодеформированные сплавы, содержащие, по меньшей мере, следующие компоненты: хром, никель, молибден и кобальт.
Подходящими смолами (2), армированными однонаправленным углеродным волокном (2), являются высокомодульные углеродные волокна с процентом заполнения, равным, по меньшей мере, 40% по объему. При желании заполнение нанотрубками пустот между волокнами может дополнительно усилить связующее вещество волокна.
Для рассеяния энергии колебаний, вызванных течением, может быть использован гаситель резонанса, предназначенный для исключения динамической нестабильности (то есть увеличения отклонения/перемещения). Вид колебаний определяется первой формой колебаний центрального элемента 1 с удлиненной хвостовой частью 8 и расстояниями между точками 11, 12 и 13 опоры.
Чем больше жесткость на изгиб и ниже удельная масса центрального элемента 1 с удлиненной хвостовой частью 8, тем выше частота свободных колебаний. Для заданного уровня мощности возбуждения, приложенного к центральному элементу, большая частота свободных колебаний дает меньшее отклонение центрального элемента. Нижняя граница максимально допустимого отклонения определяется возмущением течения, вызванным отклонением и обычно составляет от 1% до 5% от наименьшего диаметра центрального элемента. Верхняя граница максимально допустимого отклонения, обычно составляющая от 5% до 50% от наименьшего диаметра центрального элемента, определяется пределом текучести материала и моментом инерции формы центрального элемента, так как увеличение отклонения приводит к увеличению напряжения в центральном элементе вблизи точек опоры. В общем можно установить, что чем больше жесткость на изгиб, тем больше уровень напряжения на единицу отклонения, следовательно, меньше верхняя граница допустимого отклонения. Тем не менее, это может быть скомпенсировано, так как чем больше жесткость на изгиб, тем больше частота свободных колебаний и тем меньше фактическое отклонение.
На фиг.3-5 изображены две концепции, которые уменьшают уровни резонанса в центральном элементе 1 с удлиненной хвостовой частью 8, показанного на фиг.1, в границах максимального отклонения:
1) гаситель с частицами, показанный на фиг.3 и 4;
2) гаситель с вязкой жидкостью, показанный на фиг.5.
Гаситель с частицами, показанный на фиг.3 и 4, содержит одну или несколько цилиндрических полостей 30, расположенных внутри хвостовой части 8 центрального элемента 1, при этом указанные полости 30, по меньшей мере, частично заполнены небольшими частицами 31. Принцип действия гасителя с частицами состоит в том, что большая часть массы частиц перемещается из-за вибрации хвостовой части 8 центрального элемента 1, которую вызывают гидродинамические силы. Большая часть массы частиц должна совершать колебательное движение, не совпадающее по фазе с колебанием хвостовой части 8 самого центрального элемента 1. Следовательно, энергия колебания хвостовой части 8 рассеивается благодаря столкновению частиц и стенки хвостовой части 8 центрального элемента 1 и взаимным столкновениям частиц.
Коэффициент заполнения или упаковки должен составлять, по меньшей мере, 60% (исключая объем пор между частицами, который обычно составляет 25-30% по объему), при этом максимальный коэффициент заполнения равен 95%. Предпочтительный коэффициент заполнения составляет от 75% до 85%. Диаметры частиц могут составлять величину d и могут изменяться от 0,1 до 5 мм, при этом предпочтительно, чтобы диаметры составляли от 0,6 до 2,2 мм. Тем не менее, лучшей мерой является отношение d/D1 диаметра d частицы и внутреннего диаметра D1 хвостовой части 8, которое может изменяться от 0,04 до 0,25. Предпочтительно, чтобы отношение d/Dl составляло от 0,12 до 0,2. Плотность материала частиц выбирают высокой, по меньшей мере, более 3 кг/м3, предпочтительно - более 8 кг/м3. Материал частиц 31 должен быть чрезвычайно износоустойчивым. Подходящим материалом для частиц 31 является карбид вольфрама (WC). Пустоты между частицами 31 могут быть заполнены воздухом или другим подходящим газом. Также возможно для этой цели использовать жидкость, при условии, что ее вязкость не слишком высока.
Предпочтительные размеры цилиндрической полости 30 в хвостовой части 8 составляют от D1min=0,4D2 и D1max=0,8D2.
Далее предпочтительно использовать разделение хвостовой части 8 на сегменты в продольном направлении, что делается для недопущения концентрации частиц 31 в одном из внешних концов цилиндрической полости 30, то есть для обеспечения насколько возможно равномерного распределения частиц по длине хвостовой части 8 центрального элемента 1.
На фиг.4 показана хвостовая часть 8, содержащая набор полостей 30A-30D, которые заполнены частицами 31 и которые отделены разделяющими дисками 32A-32D. Предпочтительная длина каждого сегмента 30A-30D составляет от L1=1*D1 и L1=4*D1. Предпочтительный коэффициент заполнения равен 75-85% по объему частиц 30 на сегмент 30A-30D.
На фиг.5 показана хвостовая часть 8 центрального элемента 1, которая снабжена жидким гасителем. Жидкий гаситель расположен в трубчатой хвостовой части 8 центрального элемента 1, которая заполнена вязкой жидкостью 50 и в которой расположен стержень 51, работающий на растяжение. Кольцеобразный зазор между внешним диаметром стержня, работающего на растяжение, и внутренним диаметром трубчатой хвостовой части центрального элемента 1 заполнен вязкой текучей средой 50.
Стержень 51, работающий на растяжение, подвергается действию большого растягивающего усилия, испытывая среднее растягивающее напряжение от 1000 до 5000 МПа. Хвостовая часть 8 центрального элемента 1 установлена или без предварительного растяжения, или с небольшим предварительным растяжением, испытывая среднее растягивающее напряжение от 0 до 500 МПа. Так как частота свободных колебаний стержня 51, работающего на растяжение, гораздо больше частоты свободных колебаний трубчатой хвостовой части 8 самого центрального элемента 1, то относительное перемещение стержня 51 и хвостовой части 8 имеет место, если хвостовая часть 8 подвержена действию течения. В результате вязкая текучая среда 50, присутствующая в зазоре между стержнем 51 и хвостовой частью 8, перемещается попеременным образом. Таким образом, энергия резонанса, накопленная удлиненной хвостовой частью 8 центрального элемента 1, рассеивается силами внутреннего трения в попеременным образом двигающейся текучей средой 50. Вязкая текучая среда 50 может быть любым паром, жидкостью, эмульсией жидкость-жидкость или суспензией твердое-жидкость с динамической вязкостью от 10-4 до 10-2 Па·с при температуре, находящейся в диапазоне от 240 К (-33°C) до 270 К (-3°C). Предпочтительно, чтобы вязкая текучая среда была коррозионно-стойкой и предпочтительно, чтобы ее вязкость лишь немного зависела от температуры. Подходящей вязкой текучей средой является неньютоновская текучая среда. Например, для максимизации гашения в небольшом диапазоне амплитуд, то есть когда относительное перемещение стержня и центрального элемента невелико, может быть применена текучая среда, разжижающаяся при сдвиге.
Материал хвостовой части 8 центрального элемента 1 может быть любым подходящим коррозионно-стойким сплавом (например, AISI316, Inconel, Incolloy, MP35N и так далее) или материал, армированный волокном (смола/сплав). Стержень 51, работающий на растяжение, может быть выполнен из материала с большим пределом прочности на разрыв, например, MP35N, Maraging или эпоксидное связующее вещество, армированное углеродным волокном.
Предпочтительными размерами кольцеобразного зазора между внутренней поверхностью трубчатой хвостовой части 8, внутренний диаметр которой равен D1 и внешний диаметр которой равен D2, стержнем, работающим на растяжение, внешний диаметр которого равен D3, являются следующие:
D1min=0,60*D2; | D1max=0,95*D2; |
D3min=0,70*D1; | D3max=0,95*D1. |
На фиг.6 и 7 показан вариант осуществления удлиненной хвостовой части 8, причем хвостовая часть снабжена радиальными отверстиями 60, предназначенными для получения по существу пористой хвостовой части 8. Отверстия 60 служат для сдерживания действия радиальных сил, вызванных завихренным течением 61 текучей среды, на хвостовую часть 8. Для того чтобы исключить нарушение устойчивости хвостовой части 8 центрального элемента 1, которая подвержена воздействию перпендикулярно направленных сил, вызванных завихренным течением 61, поверхность хвостовой части 8 центрального элемента 1 является частично пористой, что позволяет выровнять отклонения давления вокруг удлиненной хвостовой части 8 центрального элемента 1.
Если удлиненная трубчатая хвостовая часть 8 окружена ограниченным вихревым течением 61, то отклонение хвостовой части 8 в радиальном направлении обычно создает перпендикулярно направленную силу, действующую в том же направлении, что и отклонение. Эта перпендикулярно направленная сила приводит к низкому статическому давлению Plow в вихревом течении 61 текучей среды на верхней поверхности хвостовой части 8, при этом на противоположной нижней поверхности хвостовой части 8 имеет место высокое давление Phigh. Отверстия 60 служат для выравнивания этого перепада давлений Δ(Phigh-Plow) путем соединения противоположных сторон хвостовой части 8 с помощью отверстий, просверленных на всю глубину диаметра.
На фиг.6 показан вариант осуществления изобретения, в котором три отверстия 60А-С просверлены с постоянным интервалом по окружности, равным 60 градусам, в одной поверхности поперечного сечения хвостовой части 8, что сделано для предотвращения перепадов давления в потоке текучей среды на различных сторонах хвостовой части 8.
Обычно количество (n) отверстий 60 в поперечном сечении хвостовой части 8 может изменяться от минимума, равного 2, до 40 в зависимости от характерного размера отверстия 60. Чем меньше отношение d/D1 между диаметром отверстия 60 и диаметром хвостовой части 8, тем больше может быть n. Предпочтительно, чтобы минимальное значение d/D1 было больше или равно 0,03, а максимальное значение d/D1 было меньше или равно 0,3. Минимальное значение d/D1 определяется риском засорения отверстий мусором или льдом/гидратами, который увеличивается, если значение d становится меньше, а максимум регулируется нарушениями неоднородности поверхности вихревого течения, который становится больше при увеличении d. Когда выбрано отношение d/D1, то сдерживание перпендикулярно направленных сил определяется общим количеством (N) отверстий, которое вычисляется умножением количества (n) отверстий в одном поперечном сечении на количество (i) поперечных сечений с отверстиями вдоль длины. Общая пористость поверхности, определяемая следующим образом:
может находиться в диапазоне от 0,1 до 0,8, хотя предпочтительно, чтобы она составляла от 0,3 до 0,6.
На фиг.8 показан вариант осуществления циклонного сепаратора, соответствующего изобретению, при этом удлиненная хвостовая часть 8 сепараторов, показанных на фиг.1-7, заменена впрыском текучей среды 80 низкого давления через центральное отверстие 82 центрального элемента 1 в середину вихря 81, текущего по трубчатому корпусу 10 сепаратора. Вихревое движение может быть сообщено текучей среде низкого давления до впрыска через центральное отверстие 82. Это вихревое движение может быть однонаправленным или противоположно направленным по отношению к вихревому движению текучей среды высокого давления.
Импульс при входе текучей среды 80 низкого давления будет ниже по сравнению с импульсом потока 81 высокого давления, проходящего вдоль внешней поверхности центрального элемента 1. Большой обмен импульсами происходит в удлиненной трубчатой части 4 сепарации текучей среды устройства, где текучая среда 80 низкого давления продвигается вперед вихревой текучей средой 81 высокого давления. Аналогично центральному элементу 1 тангенциальный импульс вихревой текучей среды 81 высокого давления ограничен наличием потока с малым импульсом в середине трубчатой части 4. При потере тангенциального импульса вихревым потоком 81 текучей среды высокого давления поток 80 текучей среды низкого давления увеличивает тангенциальный импульс. В общем, поток 80 текучей среды низкого давления будет смешиваться с вихревым потоком 81 текучей среды высокого давления и ускоряться в трубчатой части 4 сепарации.
Жидкости, сформированные путем образования центров конденсации и конденсацией, получат достаточное время в трубчатой части 4 сепарации, чтобы осуществить сепарацию в вихревом течении к внешней периферии трубки.
Текучая среда низкого давления может быть фракцией «влажной» текучей среды, обогащенной жидкостью, которая течет из кольцеобразного выпускного канала 6 для влажного газа и которая повторно направляется в отверстие 82, расположенное в центральном элементе 1, через канал 84 рециркуляции влажного газа. Канал 84 рециркуляции влажного газа снабжен клапаном 85 управления, который предназначен для управления скоростью потока 80 текучей среды низкого давления, так что она составляет от 5 до 80% скорости потока 81 текучей среды высокого давления. Предпочтительно, чтобы скорость потока 80 текучей среды низкого давления составляла от 25 до 60% скорости потока текучей среды высокого давления.
Claims (17)
1. Циклонный сепаратор текучих сред, содержащий трубчатый корпус (10), в котором ускоряется текучая среда, и содержащий сообщающие вихревое движение средства (2), предназначенные для завихрения текучей среды в кольцеобразном пространстве между корпусом и центральным элементом (1), установленным внутри корпуса (10), отличающийся тем, что центральный элемент (1) снабжен средством устранения резонанса, содержащим:
средство растяжения (20, 22), которое создает растягивающее усилие в удлиненной хвостовой части (8) центрального элемента (1), содержит зажимную конструкцию, предназначенную для удержания расположенного ниже по потоку конца центрального элемента (1), зажимная конструкция содержит коническую трубку (20) и корпус (22) зажима, при этом коническая трубка (20) с натягом зажата между внешней поверхностью хвостовой части (8) центрального элемента (1) и внутренней поверхностью корпуса (22) зажима.
средство растяжения (20, 22), которое создает растягивающее усилие в удлиненной хвостовой части (8) центрального элемента (1), содержит зажимную конструкцию, предназначенную для удержания расположенного ниже по потоку конца центрального элемента (1), зажимная конструкция содержит коническую трубку (20) и корпус (22) зажима, при этом коническая трубка (20) с натягом зажата между внешней поверхностью хвостовой части (8) центрального элемента (1) и внутренней поверхностью корпуса (22) зажима.
2. Циклонный сепаратор текучих сред по п.1, характеризующийся тем, что усилие предварительного растяжения превосходит 1000 МПа.
3. Циклонный сепаратор текучих сред по любому из пп.1 и 2, в котором коническая трубка (20) содержит продольные канавки (21), снабженные коническими клиньями (20А, 20В).
4. Циклонный сепаратор текучих сред по любому из пп.1 и 2, характеризующийся тем, что центральный элемент (1) содержит трубчатую хвостовую часть, которая, по меньшей мере, частично заполнена твердыми частицами и/или вязкой жидкостью или паром, причем вязкая жидкость является жидкостью, эмульсией жидкость-жидкость или суспензией твердое-жидкость с динамической вязкостью от 10-4 до 10-2 Па·с при температуре, находящейся в диапазоне от 240 (-33°С) до 270 К (-3°С).
5. Циклонный сепаратор текучих сред по п.3, характеризующийся тем, что центральный элемент (1) содержит трубчатую хвостовую часть, которая, по меньшей мере, частично заполнена твердыми частицами и/или вязкой жидкостью или паром, причем вязкая жидкость является жидкостью, эмульсией жидкость-жидкость или суспензией твердое-жидкость с динамической вязкостью от 10-4 до 10-2 Па·с при температуре, находящейся в диапазоне от 240 (-33°С) до 270 К (-3°С).
6. Циклонный сепаратор текучих сред по п.1, характеризующийся тем, что средство устранения резонанса содержит средство гашения вибраций, по меньшей мере, части центрального элемента (1).
7. Циклонный сепаратор текучих сред по п.6, характеризующийся тем, что в хвостовой части центрального элемента (1) расположен стержень (51), работающий на растяжение, так что между внешней поверхностью стержня (51), работающего на растяжение, и внутренней поверхностью трубчатой хвостовой части центрального элемента (1) образован кольцеобразный зазор, который, по меньшей мере, частично заполнен вязкой жидкостью, такой как неньютоновская текучая среда, разжижающаяся при сдвиге.
8. Циклонный сепаратор текучих сред по п.6, характеризующийся тем, что центральный элемент (1) содержит пористую хвостовую часть.
9. Циклонный сепаратор текучих сред по п.8, характеризующийся тем, что хвостовая часть центрального элемента (1) расположена, по меньшей мере, в значительной части длины трубчатого корпуса и снабжена отверстиями, направленными, по существу, по радиусу относительно продольной оси хвостовой части (8), при этом указанные отверстия обеспечивают сообщение противоположных сторон хвостовой части (8) центрального элемента (1).
10. Циклонный сепаратор текучих сред по п.9, характеризующийся тем, что центральный элемент (1) содержит каплевидную переднюю часть и удлиненную практически цилиндрическую хвостовую часть (8), которая выполнена в основном пористой благодаря тому, что в хвостовой части (8) расположены практически радиальные отверстия, распределенные вдоль длины хвостовой части (8), и отстоящие друг от друга на равные интервалы в окружном направлении.
11. Циклонный сепаратор текучих сред по п.1, характеризующийся тем, что центральный элемент (1) содержит каплевидную часть с продольной осью симметрии, которая практически соосна центральной оси трубчатого корпуса, так что между внешней поверхностью центрального элемента (1) и внутренней поверхностью трубчатого корпуса образован кольцеобразный канал (3) для текучей среды, при этом в указанном кольцеобразном канале (3) для текучей среды расположено несколько сообщающих вихревое движение лопастей (2), указанные сообщающие вихревое движение лопасти (2) расположены вокруг имеющей больший диаметр среднего участка каплевидной части и указанный кольцеобразный канал (3) для текучей среды содержит горловину (4), расположенную вокруг части центрального элемента (1) с меньшим внешним диаметром по сравнению со средней частью центрального элемента (1).
12. Циклонный сепаратор текучих сред по п.11, характеризующийся тем, что горловина (4) выполнена с возможностью ускорения в ней текучей среды, по существу, до звуковой или сверхзвуковой скорости и, соответственно, охлаждения текучей среды так, что один или несколько конденсирующихся компонентов конденсируются в горловине.
13. Циклонный сепаратор текучих сред по п.3, характеризующийся тем, что снабжен горловиной (4), выполненной с возможностью ускорения в ней текучей среды, по существу, до звуковой или сверхзвуковой скорости и, соответственно, охлаждения текучей среды так, что один или несколько конденсирующихся компонентов конденсируются в горловине.
14. Циклонный сепаратор текучих сред по п.4, характеризующийся тем, что снабжен горловиной (4), выполненной с возможностью ускорения в ней текучей среды, по существу, до звуковой или сверхзвуковой скорости и, соответственно, охлаждения текучей среды так, что один или несколько конденсирующихся компонентов конденсируются в горловине.
15. Циклонный сепаратор текучих сред по п.1, характеризующийся тем, что средство устранения резонанса дополнительно содержит один или более из следующих средств гашения вибраций, которые сдерживают вибрацию, по меньшей мере, части центрального элемента (1):
твердые частицы (31), расположенные в трубчатой и разделенной на сегменты хвостовой части (8) центрального элемента (1);
вязкую жидкость (50), расположенную между трубчатой хвостовой частью (8) центрального элемента (1) и стержнем (51), работающим на растяжение;
отверстия (60), просверленные в радиальном направлении в хвостовой части (8) центрального элемента (1).
твердые частицы (31), расположенные в трубчатой и разделенной на сегменты хвостовой части (8) центрального элемента (1);
вязкую жидкость (50), расположенную между трубчатой хвостовой частью (8) центрального элемента (1) и стержнем (51), работающим на растяжение;
отверстия (60), просверленные в радиальном направлении в хвостовой части (8) центрального элемента (1).
16. Способ сепарации смеси текучих сред с помощью циклонного сепаратора текучей среды по любому из пп.1-15 для получения потока очищенного природного газа из потока загрязненного природного газа, содержащего твердые загрязнения, такие как песок и/или другие частицы грунта, и/или конденсирующиеся загрязнения, такие как вода, конденсаты, углекислый газ, сероводород и/или ртуть.
17. Способ по п.16, характеризующийся тем, что циклонный сепаратор текучих сред содержит средство устранения резонанса, включающее в себя один или более из следующих средств гашения вибраций, по меньшей мере, части центрального элемента (1):
твердые частицы (31), расположенные в трубчатой разделенной на сегменты хвостовой части (8) центрального элемента (1);
вязкую жидкость (50), расположенную между трубчатой хвостовой частью (8) центрального элемента (1) и стержнем (51), работающим на растяжение;
отверстия (60), просверленные в радиальном направлении в хвостовой части (8) центрального элемента (1).
твердые частицы (31), расположенные в трубчатой разделенной на сегменты хвостовой части (8) центрального элемента (1);
вязкую жидкость (50), расположенную между трубчатой хвостовой частью (8) центрального элемента (1) и стержнем (51), работающим на растяжение;
отверстия (60), просверленные в радиальном направлении в хвостовой части (8) центрального элемента (1).
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP07104888A EP1974790A1 (en) | 2007-03-26 | 2007-03-26 | Cyclonic fluid separator |
EP07104888.8 | 2007-03-26 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2010102778/05A Division RU2545544C2 (ru) | 2007-03-26 | 2008-03-06 | Циклонный сепаратор для текучих сред |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2009136412A RU2009136412A (ru) | 2011-04-10 |
RU2424038C2 true RU2424038C2 (ru) | 2011-07-20 |
Family
ID=38255141
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2010102778/05A RU2545544C2 (ru) | 2007-03-26 | 2008-03-06 | Циклонный сепаратор для текучих сред |
RU2009136412/05A RU2424038C2 (ru) | 2007-03-26 | 2008-03-06 | Циклонный сепаратор для текучих сред |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2010102778/05A RU2545544C2 (ru) | 2007-03-26 | 2008-03-06 | Циклонный сепаратор для текучих сред |
Country Status (20)
Country | Link |
---|---|
US (3) | US8257458B2 (ru) |
EP (4) | EP1974790A1 (ru) |
JP (2) | JP5065476B2 (ru) |
KR (1) | KR20100015826A (ru) |
CN (3) | CN102350404A (ru) |
AR (2) | AR065817A1 (ru) |
AT (2) | ATE488290T1 (ru) |
AU (1) | AU2008231954B2 (ru) |
BR (3) | BRPI0823176B1 (ru) |
CA (2) | CA2682048C (ru) |
DE (2) | DE602008003557D1 (ru) |
EA (2) | EA200970887A1 (ru) |
IL (1) | IL201240A0 (ru) |
MX (1) | MX2009010355A (ru) |
MY (2) | MY155084A (ru) |
PE (2) | PE20090095A1 (ru) |
RU (2) | RU2545544C2 (ru) |
TW (3) | TW201014651A (ru) |
WO (2) | WO2008116732A1 (ru) |
ZA (1) | ZA201007174B (ru) |
Families Citing this family (52)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1974790A1 (en) * | 2007-03-26 | 2008-10-01 | Twister B.V. | Cyclonic fluid separator |
AU2009339468B2 (en) * | 2009-02-05 | 2013-07-04 | Twister B.V. | Multistage cyclonic fluid separator |
AU2013204700B2 (en) * | 2009-02-05 | 2015-07-09 | Twister B.V. | Multistage cyclonic fluid separator |
EP2416865B1 (en) * | 2009-04-07 | 2013-10-02 | Twister B.V. | Separation system comprising a swirl valve |
ITPI20100040A1 (it) * | 2010-03-29 | 2011-09-30 | Sime S R L | Metodo e apparato per ricavare una frazione liquida da un gas in pressione mediante effetto joule-thomson, in particolare per recuperare allo stato liquido idrocarburi con due o più atomi di carbonio da un gas naturale o da un gas di raffineria, e va |
WO2011153148A1 (en) | 2010-06-01 | 2011-12-08 | Shell Oil Company | Separation of oxygen containing gases |
US8858679B2 (en) | 2010-06-01 | 2014-10-14 | Shell Oil Company | Separation of industrial gases |
US8663369B2 (en) | 2010-06-01 | 2014-03-04 | Shell Oil Company | Separation of gases produced by combustion |
EP2576018A1 (en) | 2010-06-01 | 2013-04-10 | Shell Oil Company | Low emission power plant |
EP2718644B1 (en) | 2011-06-10 | 2020-09-09 | Carrier Corporation | Ejector with motive flow swirl |
WO2013033425A1 (en) * | 2011-08-31 | 2013-03-07 | Alliant Techsystems Inc. | Inertial extraction system |
US9764265B2 (en) * | 2011-09-30 | 2017-09-19 | Mueller Environmental Designs, Inc. | Swirl helical elements for a viscous impingement particle collection and hydraulic removal system |
KR20130110690A (ko) * | 2012-03-30 | 2013-10-10 | 손동원 | 축류식 싸이클론 집진장치 |
CN102641790A (zh) * | 2012-04-01 | 2012-08-22 | 深圳市力科气动科技有限公司 | 多级超声速旋流分离器 |
BR112015016118B1 (pt) * | 2013-01-09 | 2021-05-25 | Fmc Separation Systems, Bv | dispositivo e método de remoção de sólidos de uma corrente de gás |
SG11201504952SA (en) | 2013-01-25 | 2015-08-28 | Exxonmobil Upstream Res Co | Contacting a gas stream with a liquid stream |
AR096132A1 (es) | 2013-05-09 | 2015-12-09 | Exxonmobil Upstream Res Co | Separar dióxido de carbono y sulfuro de hidrógeno de un flujo de gas natural con sistemas de co-corriente en contacto |
AR096078A1 (es) | 2013-05-09 | 2015-12-02 | Exxonmobil Upstream Res Co | Separación de impurezas de una corriente de gas usando un sistema de contacto en equicorriente orientado verticalmente |
CN103509620B (zh) * | 2013-09-29 | 2014-11-05 | 西安交通大学 | 一种超音速气液旋流分离装置 |
CN104002465B (zh) * | 2014-05-15 | 2016-06-29 | 华南理工大学 | 一种胀-微缩式双轴向拉伸管连续成型方法及设备 |
KR101578785B1 (ko) * | 2014-05-16 | 2015-12-18 | 손동원 | 축류형 집진기 및 축류형 집진기용 전처리집진장치 |
US10036319B2 (en) * | 2014-10-31 | 2018-07-31 | General Electric Company | Separator assembly for a gas turbine engine |
US10646804B2 (en) | 2014-12-12 | 2020-05-12 | Nuovo Pignone Tecnologie Srl | System and method for conditioning flow of a wet gas stream |
US10300429B2 (en) | 2015-01-09 | 2019-05-28 | Exxonmobil Upstream Research Company | Separating impurities from a fluid stream using multiple co-current contactors |
AU2016220515B2 (en) | 2015-02-17 | 2019-02-28 | Exxonmobil Upstream Research Company | Inner surface features for co-current contactors |
CA2978899C (en) | 2015-03-13 | 2019-09-17 | Exxonmobil Upstream Research Company | Coalescer for co-current contactors |
WO2017104184A1 (ja) * | 2015-12-17 | 2017-06-22 | 臼井国際産業株式会社 | 気液分離装置 |
WO2017104183A1 (ja) | 2015-12-17 | 2017-06-22 | 臼井国際産業株式会社 | 気液分離用旋回流発生装置 |
CA2955296C (en) | 2016-01-21 | 2024-01-02 | Midmark Corporation | Medical examination table with retractable moving wheels |
US10660813B2 (en) | 2016-01-21 | 2020-05-26 | Midmark Corporation | Medical examination table with retractable moving wheels |
CN105689161B (zh) * | 2016-03-28 | 2017-12-01 | 中国石油集团工程设计有限责任公司 | 整流式超音速旋流分离器 |
US10704425B2 (en) | 2016-07-14 | 2020-07-07 | General Electric Company | Assembly for a gas turbine engine |
US11097214B2 (en) * | 2016-08-09 | 2021-08-24 | Rodney Allan Bratton | In-line swirl vortex separator |
CA3041545C (en) | 2016-11-14 | 2023-04-18 | William H. Mitchell, Jr. | Systems and methods for separating soluble solutions |
JP6934297B2 (ja) * | 2016-12-08 | 2021-09-15 | 臼井国際産業株式会社 | 気液分離装置 |
US11099584B2 (en) | 2017-03-27 | 2021-08-24 | Saudi Arabian Oil Company | Method and apparatus for stabilizing gas/liquid flow in a vertical conduit |
CN106977039B (zh) * | 2017-04-28 | 2023-10-17 | 德阳市耀群机电配套有限公司 | 一种旋风式磁性过滤装置 |
JP2018206857A (ja) * | 2017-05-31 | 2018-12-27 | Tdk株式会社 | 積層構造体及びスピン変調素子 |
CN110997094B (zh) | 2017-06-15 | 2021-11-30 | 埃克森美孚上游研究公司 | 使用紧凑并流接触系统的分馏系统 |
EP3638390B1 (en) | 2017-06-15 | 2021-12-29 | ExxonMobil Upstream Research Company | Fractionation system using bundler compact co-current contacting systems |
CN107126770B (zh) * | 2017-06-20 | 2022-06-07 | 大连理工大学 | 一种冷凝分离天然气水分和轻烃的涡流管装置 |
CA3067524C (en) | 2017-06-20 | 2023-05-09 | Exxonmobil Upstream Research Company | Compact contacting systems and methods for scavenging sulfur-containing compounds |
KR102330891B1 (ko) | 2017-08-21 | 2021-12-02 | 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 | 냉 용매 및 산성 가스 제거의 통합 |
US10858925B2 (en) * | 2017-08-30 | 2020-12-08 | Halliburton Energy Services, Inc. | Crossover system and apparatus for an electric submersible gas separator |
JP7094091B2 (ja) * | 2017-10-25 | 2022-07-01 | 臼井国際産業株式会社 | 気液分離装置 |
US10794225B2 (en) | 2018-03-16 | 2020-10-06 | Uop Llc | Turbine with supersonic separation |
US10920624B2 (en) | 2018-06-27 | 2021-02-16 | Uop Llc | Energy-recovery turbines for gas streams |
RU191607U1 (ru) * | 2018-10-09 | 2019-08-13 | Общество с ограниченной ответственностью "Прогресс" | Центробежная камера очистки технологического аэрогидропотока |
ES2925647T3 (es) * | 2018-12-12 | 2022-10-19 | Filtra Group Oy | Dispositivo y método para la purificación de fluidos |
CN109569379B (zh) * | 2019-01-25 | 2023-07-11 | 江西希尔康泰制药有限公司 | 一种软膏高效均化生产设备 |
KR102150378B1 (ko) * | 2020-01-30 | 2020-09-01 | (주)대주기계 | 초음속 분리기 |
CN113996433B (zh) * | 2021-10-21 | 2023-01-10 | 山东鑫海矿业技术装备股份有限公司 | 一种涡旋破碎机的运行调控方法、设备及介质 |
Family Cites Families (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL144512C (ru) * | 1948-01-26 | |||
BE508398A (ru) * | 1951-02-23 | |||
GB1146262A (en) * | 1966-05-23 | 1969-03-26 | Gen Electric | Apparatus for removing entrained particles from a vapor or a gas |
GB1233347A (ru) | 1967-04-24 | 1971-05-26 | ||
DE1794340C2 (de) * | 1967-04-24 | 1982-05-27 | Porta Test Manufacturing Ltd., Edmonton, Alberta | Zentrifugalabscheider |
JPS55119458A (en) * | 1979-03-07 | 1980-09-13 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Axial-flow type cyclone |
SU1000108A1 (ru) * | 1981-09-30 | 1983-02-28 | Центральное конструкторское бюро нефтеаппаратуры | Центробежный газожидкостный сепаратор |
SU1002032A1 (ru) * | 1982-01-06 | 1983-03-07 | Центральное конструкторское бюро нефтеаппаратуры | Вихревой сепарационный элемент |
SU1289533A1 (ru) | 1985-03-12 | 1987-02-15 | Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт По Подготовке К@Транспортировке И Переработке Природного Газа | Центробежный сепаратор |
FR2585266B1 (fr) * | 1985-07-26 | 1990-05-11 | Air Ind Environnement | Appareil de separation cyclonaire a ecoulement axial |
JPS6238255A (ja) * | 1985-08-12 | 1987-02-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 除塵装置 |
JPH0217921A (ja) * | 1988-07-05 | 1990-01-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 混合気体のガス分離方法 |
RU2125905C1 (ru) * | 1997-08-01 | 1999-02-10 | Государственное предприятие "Авиагаз-Союз" | Прямоточно-центробежный сепаратор |
WO2000023757A1 (en) * | 1998-10-16 | 2000-04-27 | Translang Technologies Ltd. | Vortex tube for liquefaction and separation of components in a gas mixture |
RU2201278C2 (ru) * | 2000-12-20 | 2003-03-27 | Виктор Иванович Пакки | Устройство для очистки природного газа от жидкости |
NO318709B1 (no) * | 2000-12-22 | 2005-05-02 | Statoil Asa | Innretning for separasjon av en vaeske fra en flerfase-fluidstrom |
DE10129198B4 (de) * | 2001-06-19 | 2004-07-22 | Balcke-Dürr GmbH | Zentrifugalabscheider zum Abscheiden von Wasser |
MY130925A (en) * | 2001-09-28 | 2007-07-31 | Twister Bv | Cyclonic fluid separator with vortex generator in inlet section |
NL1026268C2 (nl) * | 2004-05-26 | 2005-11-30 | Flash Technologies N V | In-lijn cycloonscheider. |
MY147883A (en) | 2004-12-30 | 2013-01-31 | Shell Int Research | Cyclonic separator and method for degassing a fluid mixture |
US8105422B2 (en) * | 2006-06-29 | 2012-01-31 | Shell Oil Company | Cyclonic liquid degassing separator and method for degassing a fluid mixture |
EP1974790A1 (en) * | 2007-03-26 | 2008-10-01 | Twister B.V. | Cyclonic fluid separator |
-
2007
- 2007-03-26 EP EP07104888A patent/EP1974790A1/en not_active Ceased
-
2008
- 2008-03-06 US US12/593,260 patent/US8257458B2/en active Active
- 2008-03-06 EP EP09174493A patent/EP2143474B1/en active Active
- 2008-03-06 DE DE602008003557T patent/DE602008003557D1/de active Active
- 2008-03-06 BR BRPI0823176A patent/BRPI0823176B1/pt active IP Right Grant
- 2008-03-06 MY MYPI2010004389A patent/MY155084A/en unknown
- 2008-03-06 RU RU2010102778/05A patent/RU2545544C2/ru active
- 2008-03-06 WO PCT/EP2008/052703 patent/WO2008116732A1/en active Search and Examination
- 2008-03-06 EP EP08717451A patent/EP2139581B1/en active Active
- 2008-03-06 EA EA200970887A patent/EA200970887A1/ru unknown
- 2008-03-06 AU AU2008231954A patent/AU2008231954B2/en not_active Ceased
- 2008-03-06 KR KR1020097022158A patent/KR20100015826A/ko not_active Application Discontinuation
- 2008-03-06 BR BRPI0809524-8A patent/BRPI0809524B1/pt active IP Right Grant
- 2008-03-06 CA CA2682048A patent/CA2682048C/en active Active
- 2008-03-06 JP JP2010500173A patent/JP5065476B2/ja active Active
- 2008-03-06 MX MX2009010355A patent/MX2009010355A/es unknown
- 2008-03-06 AT AT08717451T patent/ATE488290T1/de not_active IP Right Cessation
- 2008-03-06 CN CN201110180570XA patent/CN102350404A/zh active Pending
- 2008-03-06 CN CN2008800151269A patent/CN101678257B/zh active Active
- 2008-03-06 RU RU2009136412/05A patent/RU2424038C2/ru active
- 2008-03-24 PE PE2008000529A patent/PE20090095A1/es not_active Application Discontinuation
- 2008-03-24 TW TW098141294A patent/TW201014651A/zh unknown
- 2008-03-24 TW TW097110343A patent/TW200900130A/zh unknown
- 2008-03-25 AR ARP080101188A patent/AR065817A1/es unknown
- 2008-03-26 CA CA2681716A patent/CA2681716C/en active Active
- 2008-03-26 AR ARP080101223A patent/AR067255A1/es unknown
- 2008-03-26 US US12/593,117 patent/US8226743B2/en active Active
- 2008-03-26 BR BRPI0809459-4A patent/BRPI0809459B1/pt active IP Right Grant
- 2008-03-26 DE DE602008002062T patent/DE602008002062D1/de active Active
- 2008-03-26 WO PCT/NL2008/050172 patent/WO2008118018A1/en active Application Filing
- 2008-03-26 AT AT08723923T patent/ATE476243T1/de not_active IP Right Cessation
- 2008-03-26 EP EP08723923A patent/EP2125151B1/en active Active
- 2008-03-26 TW TW097110725A patent/TW200838605A/zh unknown
- 2008-03-26 PE PE2008000541A patent/PE20090003A1/es not_active Application Discontinuation
- 2008-03-26 MY MYPI20094003A patent/MY146620A/en unknown
- 2008-03-26 EA EA200970890A patent/EA018952B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2008-03-26 CN CN2008800175579A patent/CN101678258B/zh active Active
-
2009
- 2009-09-29 IL IL201240A patent/IL201240A0/en unknown
-
2010
- 2010-10-07 ZA ZA2010/07174A patent/ZA201007174B/en unknown
-
2012
- 2012-06-19 JP JP2012137793A patent/JP5528508B2/ja active Active
- 2012-08-03 US US13/566,883 patent/US8475555B2/en active Active
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2424038C2 (ru) | Циклонный сепаратор для текучих сред | |
AU2011221415B2 (en) | Cyclonic fluid separator | |
RU30094U1 (ru) | Диспергатор | |
Ave | Cpa area-mean pressure recovery coefficient |