RU2299204C2 - Способ приготовления смесей о-ксилола с воздухом для получения фталевого ангидрида - Google Patents
Способ приготовления смесей о-ксилола с воздухом для получения фталевого ангидрида Download PDFInfo
- Publication number
- RU2299204C2 RU2299204C2 RU2002117889/04A RU2002117889A RU2299204C2 RU 2299204 C2 RU2299204 C2 RU 2299204C2 RU 2002117889/04 A RU2002117889/04 A RU 2002117889/04A RU 2002117889 A RU2002117889 A RU 2002117889A RU 2299204 C2 RU2299204 C2 RU 2299204C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- xylene
- air
- evaporator
- preparing
- mixture
- Prior art date
Links
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical group CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 198
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 42
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 23
- LGRFSURHDFAFJT-UHFFFAOYSA-N Phthalic anhydride Natural products C1=CC=C2C(=O)OC(=O)C2=C1 LGRFSURHDFAFJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 10
- JHIWVOJDXOSYLW-UHFFFAOYSA-N butyl 2,2-difluorocyclopropane-1-carboxylate Chemical compound CCCCOC(=O)C1CC1(F)F JHIWVOJDXOSYLW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 10
- 229940078552 o-xylene Drugs 0.000 claims abstract description 97
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 12
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims abstract description 6
- 239000006200 vaporizer Substances 0.000 claims abstract 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 6
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims description 6
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 abstract description 10
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 abstract description 8
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 abstract description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 2
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 abstract 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N Naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21 UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 10
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 5
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 3
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N Styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 2
- RWGFKTVRMDUZSP-UHFFFAOYSA-N cumene Chemical compound CC(C)C1=CC=CC=C1 RWGFKTVRMDUZSP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D307/00—Heterocyclic compounds containing five-membered rings having one oxygen atom as the only ring hetero atom
- C07D307/77—Heterocyclic compounds containing five-membered rings having one oxygen atom as the only ring hetero atom ortho- or peri-condensed with carbocyclic rings or ring systems
- C07D307/87—Benzo [c] furans; Hydrogenated benzo [c] furans
- C07D307/89—Benzo [c] furans; Hydrogenated benzo [c] furans with two oxygen atoms directly attached in positions 1 and 3
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C15/00—Cyclic hydrocarbons containing only six-membered aromatic rings as cyclic parts
- C07C15/02—Monocyclic hydrocarbons
- C07C15/067—C8H10 hydrocarbons
- C07C15/08—Xylenes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Furan Compounds (AREA)
Abstract
Изобретение относится к усовершенствованному способу приготовления о-ксилол-воздушной смеси для получения фталевого ангидрида, в котором о-ксилол полностью испаряют в испарителе в отсутствии кислорода, затем пар перегревают в перегревателе для предотвращения его конденсации, после этого смешивают с технологическим воздухом и эту смесь подают в реактор для получения фталевого ангидрида. Способ позволяет достигать нагрузки исходной реакционной смеси по о-ксилолу в пределах от 80 г о-ксилола на 1 нм3 воздуха до 120 г о-ксилола на 1 нм3 воздуха. 4 з.п. ф-лы, 3 ил.
Description
Настоящее изобретение относится к способу приготовления гомогенной газовой смеси (исходного газа) из орто-ксилола (о-ксилола) и воздуха, являющейся основой для получения фталевого ангидрида (ФА), путем газофазного окисления в так называемом ФА-процессе.
Исходный газ для ФА-процесса, проводимого с использованием о-ксилола в качестве исходного продукта, до сих пор готовят следующим образом: технологический воздух засасывают с помощью воздуходувки из окружающей среды, фильтруют и затем сжимают до давления, позволяющего пропускать поток воздуха по нитке технологического газа ФА-установки. Этот поток технологического воздуха подогревается в теплообменнике, включенном за воздуходувкой. Параллельно с этим жидкий о-ксилол из сборника доводят насосом до определенного предварительного давления и пропускают через подогреватель. Подогретый о-ксилол параллельно потоку воздуха впрыскивают в воздушный поток в жидком виде с помощью сопловой системы в так называемом испарителе. Мелкие капли о-ксилола полностью испаряются в воздушном потоке, и затем, после проведения стадии гомогенизации (например, в статическом смесителе), достигается, наконец, равномерное распределение концентраций и температур в газовом потоке. Эта исходная реакционная смесь затем поступает в заполненный катализатором трубчатый реактор, в котором происходит частичное окисление о-ксилола и кислорода воздуха до фталевого ангидрида.
Вышеописанный принцип осуществления способа приготовления исходной реакционной смеси оправдывал себя в течение десятилетий в ФА-процессе, однако с последовательным введением более высоких нагрузок воздушного потока по о-ксилолу (более 80 г о-ксилола на 1 нм3 воздуха) обнаружились также потенциальные слабости в отношении взрывобезопасности узла приготовления исходной реакционной смеси ФА-установки, которые излагаются ниже.
Нижний предел взрываемости газообразной смеси о-ксилола с воздухом лежит при 44 г/нм3. Было установлено, что минимально необходимая энергия для воспламенения смеси сильно уменьшается с увеличением содержания о-ксилола в смеси и поэтому смесь обладает повышенной чувствительностью в отношении возможности взрыва. Экономичность процесса получения фталевого ангидрида в высокой степени зависит от количества о-ксилола в смеси, приходящегося на 1 нм3 воздуха. Принципиально существует требование безопасной эксплуатации установок при нагрузке по о-ксилолу от 80 г о-ксилола на 1 нм3 воздуха до 120 г о-ксилола на 1 нм3 воздуха.
Относительно возможных причин воспламенения в узле приготовления исходной реакционной смеси ФА-установки, специально при использовании вышеописанного способа приготовления исходной реакционной смеси, необходимо придерживаться следующего:
- при распылении жидкого о-ксилола в распылительных соплах происходит накопление статического электричества в самой капле о-ксилола, разряд которого через внутренние элементы испарителя может приводить к проскоку искры, которая, в свою очередь, может быть причиной взрыва.
- отложение остатков отходящего пара из испаренного о-ксилола на внутренних элементах испарителя может приводить к образованию слоев
В немецкой заявке на патент DE-A-2839831 описывается способ приготовления газовой смеси для окисления нафталина, в котором нафталин испаряют в отсутствие кислорода, испаренный нафталин смешивают с кислородом и отношение нафталина к кислороду в смеси регулируют путем измерения скорости потока. В этом способе при использовании нафталина достигается нагрузка 40 г нафталина на 1 нм3 воздуха.
В европейской заявке на патент ЕР-В-0483645 описывается способ приготовления исходной реакционной газовой смеси из нафталина, о-ксилола и воздуха. При этом о-ксилол вначале испаряют без доступа кислорода, а после этого с целью насыщения паров о-ксилола нафталином пропускают через жидкий нафталин. Затем эту смесь вводят в технологический воздух. При этом не происходит контакта испаряемого нафталина с кислородом воздуха, что, в противном случае, приводило бы к непрерывному образованию смолоподобных побочных продуктов в испарителе нафталина и, как следствие, к необходимости более частой чистки испарителя. Нагрузка в этом способе ограничена 100 г углеводородов на 1 нм3 воздуха.
В основу изобретения положена задача создать способ приготовления смесей о-ксилола с воздухом для получения фталевого ангидрида, который позволяет достигать нагрузки исходной реакционной смеси по о-ксилолу в пределах от 80 г о-ксилола на 1 нм3 воздуха до 120 г о-ксилола на 1 нм3 воздуха.
Согласно изобретению эта задача решается тем, что о-ксилол полностью испаряют в отсутствие кислорода, затем перегревают, после этого смешивают с кислородсодержащим воздухом и эту смесь подают в ФА-реактор. Для обеспечения гомогенного предварительного смешения обоих компонентов предусмотрено смесительное устройство для газов, установленное в том месте, где пары о-ксилола вводятся в технологический воздух, и выполненное в виде системы распылительных колец. Включенный за ним статический смеситель обеспечивает полную гомогенизацию смеси. В качестве испарителя может быть использован испаритель с паровым пространством или испаритель с естественной циркуляцией. Испаритель с паровым пространством является технически более простым и, следовательно, более экономичным решением, поэтому он, как правило, предпочтительнее. В случае, если о-ксилол содержит большое количество побочных продуктов в виде стирола или кумола, на испарительных поверхностях могут образовываться отложения, затрудняющие теплопередачу; этого можно избежать путем применения испарителя с естественной циркуляцией, так как испаритель с естественной циркуляцией работает с более высокими скоростями потока в зоне испарительных поверхностей.
Необходимо испарять о-ксилол при температуре, по меньшей мере, 175°С, которая соответствует абсолютному давлению пара 2,3 бар. Тем самым обеспечивается достаточный перепад давлений для подмешивания о-ксилола к технологическому воздуху, который в точке введения в него парообразного о-ксилола имеет абсолютное давление около 1,5 бар. При практической реализации установки температура испарения о-ксилола выбирается в пределах от 180 до 205°С, что соответствует абсолютному давлению пара от 2,4 до 4 бар.
Важное требование к испарительной системе состоит в том, что поток парообразного о-ксилола должен оставаться постоянным, так как колебания в содержании о-ксилола в потоке воздуха в течение кратковременных периодов могут нанести вред катализатору в ФА-реакторе; соблюдение этого требования особенно важно при высоких нагрузках по о-ксилолу. Подвод пара в испаритель о-ксилола обычно колеблется в известных пределах, что влечет за собой колебания подлежащего испарению потока о-ксилола. Эти колебания могут быть, по меньшей мере, практически полностью устранены путем применения парового аккумулятора достаточных размеров для подвода пара в испаритель о-ксилола. Кроме того, колебания уменьшаются тем больше, чем выше давление в испарителе о-ксилола.
Возможности осуществления предлагаемого способа подробнее поясняются ниже на примерах со ссылками на прилагаемые чертежи:
на фиг.1 показана технологическая схема процесса с испарителем с паровым пространством;
на фиг.2 - испарение о-ксилола с испарителем с естественной циркуляцией;
на фиг.3 - система распылительных колец.
Как видно на Фиг.1, о-ксилол (15) из сборника прокачивают насосом (4) для о-ксилола через оба подогревателя (5) и (6), где о-ксилол нагревают паром (13с, 13d) до 180°С. При этом насос (4) для о-ксилола создает на стороне нагнетания абсолютное давление 2,5 бар. Затем жидкий о-ксилол (15) поступает в испаритель (7) с паровым пространством. Этот испаритель имеет внутри парообогреваемые трубчатые змеевики (не показаны). о-Ксилол (15) испаряется при давлениях от 2,4 до 4 бар, соответствующих температуре испарения от 180 до 205°С. В качестве подогревающей среды используют насыщенный пар (14) с давлением от 18 до 30 бар, который при температуре 210°С и давлении 18 бар, соответственно при температуре 234°С и давлении 30 бар, имеет достаточную разность температур с испаряемой средой. Для поддержания постоянства потока насыщенного пара, подаваемого в испаритель (7) о-ксилола, предусмотрен паровой аккумулятор (12), который установлен между точкой отбора пара из паровой сети и испарителем (7) о-ксилола.
Полученный таким образом пар (18) о-ксилола отбирают из парового пространства испарителя (7) с паровым пространством и пропускают через перегреватель (8), который перегревает пар (18) о-ксилола на 10°С, чтобы не допустить конденсации пара. Избыточный конденсат (27) отбирают из испарителя (7). Предотвращение конденсации паров о-ксилола имеет решающее значение для регулирования расхода о-ксилола, так как регулирование расхода о-ксилола осуществляется через измерение расхода паров о-ксилола и при конденсации паров о-ксилола могут возникнуть колебания в содержании о-ксилола в потоке технологического газа. Наконец, перегретый пар (19) о-ксилола смешивают в специальном смесительном устройстве (10) с технологическим воздухом (16), подаваемым газодувкой (1) в реактор через двухступенчатые подогреватели (2) и (3). Смесительное устройство (10) спроектировано таким образом, что уже в точке ввода в него подмешиваемого реагента достигается хорошее перемешивание перегретых паров о-ксилола (19) с технологическим воздухом (16). С этой целью используют распылительные кольца, которые распределяют пары о-ксилола в трубопроводе технологического воздуха по всему его поперечному сечению. Технологический воздух (16) нагревают в подогревателях (2, 3) до приблизительно 150°С. Объединенный поток исходной газовой смеси (17) проходит статический смеситель (11) с целью гомогенизировать концентрацию и температуру потока, что имеет первостепенное значение для безопасной и эффективной работы окислительного реактора при указанных высоких нагрузках технологического воздуха по о-ксилолу. Необходимо, чтобы предварительное смешение перегретых паров (19) о-ксилола в смесительном устройстве (10) было максимально равномерным (см. также Фиг.3), так как статический смеситель (11) может смешивать лишь с определенной эффективностью и поэтому уже на входе в него смесь должна быть хорошо гомогенизирована, чтобы обеспечить для реактора требуемую степень смешения.
Вместо испарения о-ксилола в испарителе (7) с паровым пространством может быть использована в качестве принципа испарения естественная циркуляция, как показано на Фиг.2. После подогрева (5, 6) о-ксилол (15) поступает в барабан (9) для паров о-ксилола. Этот барабан (9) для паров о-ксилола питается из цикла естественной циркуляции. Кипящий о-ксилол (15) по опускной трубе (20) поступает в парообогреваемый испаритель (21), работающий как ребойлер. Часть протекающего через ребойлер о-ксилола испаряется в ребойлере при абсолютных давлениях от приблизительно 2,4 до 4 бар и затем снова возвращается благодаря естественной циркуляции в барабан (9) для о-ксилола. Из парового пространства пары поступают в перегреватель (8). В нем пары (18) о-ксилола перегреваются на 10°С, чтобы, как описано выше, не допустить конденсации пара. В дальнейшем способ осуществляется идентично описанному на Фиг.1.
На Фиг.3 изображена система распылительных колец, с помощью которой происходит смешение перегретых паров (19) о-ксилола с технологическим воздухом. Внутри трубопровода (23) для технологического воздуха расположено концентрически друг с другом несколько колец (22). Кольца (22) состоят из изогнутых и сваренных труб. Расстояние между кольцами (22) определяется радиальными распорками (24) из металлического листа. Перегретый пар (19) о-ксилола под давлением подают по трубопроводу (25) во все кольца. Кольца имеют множество равномерно распределенных по окружности выходных отверстий (26), через которые выходит пар о-ксилола и при этом смешивается с технологическим воздухом.
Пример
На ФА-установке с годовой мощностью 50000 тонн, находящейся в эксплуатации 8000 часов в год, проводят испарение о-ксилола согласно вышеописанному принципу. Чистота о-ксилола составляет 98%. Так как установка работает с нагрузкой 100 г о-ксилола на 1 нм3 воздуха и имеет выход 112% (кг произведенного чистого фталевого ангидрида на кг загруженного о-ксилола), то требуется поток о-ксилола 50000 тонн в год или:
ФА×1,12/8000/0,98=7143 кг о-ксилола/ч.
Потребность установки в потоке воздуха, необходимого для окисления, составляет 71430 нм3/ч.
Насос для перекачки о-ксилола подает поток о-ксилола (20°С, атмосферное давление), который имеет на выходе из насоса давление 1,8 бар и температуру 40°С. В первом теплообменнике, обогреваемом паром низкого давления 2,5 бар, температура о-ксилола достигает 135°С. Во втором теплообменнике, обогреваемом паром с давлением 18 бар, о-ксилол нагревается до 175°С. Если потери давления в теплообменниках и трубопроводах составляют 0,4 бар, то при входе в испаритель о-ксилол имеет давление 1,4 бар.
Расход пара в обоих подогревателях следующий:
1-й подогреватель:
Тепловой поток: 7143 кг/ч/3600 с/ч×2,1 кДж/кг К×(135°С-40°С)=396 кВт
Расход пара: 396 кВт/2153 кДж/кг×3600 с/ч=662 кг/ч (2,5 бар)
2-й подогреватель:
Тепловой поток: 7143 кг/ч/3600 с/ч×2,1 кДж/кг К×(175°С-135°С)=167 кВт
Расход пара: 167 кВт/1900 кДж/кг К×3600 с/ч=316 кг/ч (18 бар)
Испаритель должен испарять в час 7143 кг о-ксилола. Необходимый для этого тепловой поток составляет:
7143 кг/ч/3600 с/ч×[315 кДж/кг+(180°С-175°С)×[2,15 кДж/кг К]=1365 кВт, что требует греющего пара (18 бар) в количестве
1365 кВт/1900 кДж/кг К×3600 с/ч=2586 кг/ч.
В случае применения испарительной системы с естественной циркуляцией в испарительном цикле циркулирует
7143 кг/ч/0,15=47620 кг/ч о-ксилола.
Выходящие из парового барабана пары о-ксилола нагревают в перегревателе на 10 К, в результате чего их температура на выходе из перегревателя составляет 190°С.
Перегреватель требует для этого тепловой производительности
7143 кг/ч/3600 с/ч×1,9 кДж/кг К×(190°С-180°С)=38 кВт, что соответствует количеству греющего пара (18 бар):
38 кВт/1900 кДж/кг×3600 с/ч=72 кг/ч.
Перегретые пары о-ксилола имеют на выходе из испарителя давление 1,3 бар. Эти пары затем вводятся с декомпримированием в поток технологического воздуха, давление которого в этом месте составляет около 0,5 бар.
Claims (5)
1. Способ приготовления о-ксилол-воздушной смеси для получения фталевого ангидрида, отличающийся тем, что о-ксилол полностью испаряют в испарителе в отсутствии кислорода, затем пар перегревают в перегревателе для предотвращения его конденсации и после этого смешивают с технологическим воздухом и эту смесь подают в реактор для получения фталевого ангидрида.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что испаритель о-ксилола является испарителем с естественной циркуляцией или испарителем с паровым пространством.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что нагрузка смеси по о-ксилолу составляет от 80 г о-ксилола на 1 нм3 воздуха до 120 г о-ксилола на 1 нм воздуха.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что для снабжения греющим паром перед испарителем о-ксилола включен паровой аккумулятор для поддержания постоянства потока греющего пара, подаваемого в испаритель.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что смешение паров о-ксилола с технологическим воздухом осуществляют с помощью смесительного устройства, выполненного в виде системы распылительных колец.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10132627.0 | 2001-07-05 | ||
| DE10132627A DE10132627A1 (de) | 2001-07-05 | 2001-07-05 | Verfahren zur Erzeugung o-Xylol-Luft-Gemische für die Phthalsäureanhydrid-Herstellung |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002117889A RU2002117889A (ru) | 2004-01-20 |
| RU2299204C2 true RU2299204C2 (ru) | 2007-05-20 |
Family
ID=7690724
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002117889/04A RU2299204C2 (ru) | 2001-07-05 | 2002-07-04 | Способ приготовления смесей о-ксилола с воздухом для получения фталевого ангидрида |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6984289B2 (ru) |
| EP (1) | EP1273577B1 (ru) |
| JP (1) | JP4383023B2 (ru) |
| KR (1) | KR100860443B1 (ru) |
| AT (1) | ATE348823T1 (ru) |
| DE (2) | DE10132627A1 (ru) |
| RU (1) | RU2299204C2 (ru) |
| SG (1) | SG102684A1 (ru) |
| TW (1) | TWI244482B (ru) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB0718995D0 (en) * | 2007-09-28 | 2007-11-07 | Exxonmobil Chem Patents Inc | Improved vaporisation in oxidation to phthalic anhydride |
| GB0718994D0 (en) * | 2007-09-28 | 2007-11-07 | Exxonmobil Chem Patents Inc | Improved mixing in oxidation to phthalic anhydride |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1063152A (en) * | 1965-02-26 | 1967-03-30 | Ici Ltd | Catalytic process for the manufacture of phthalic anyhdride |
| US3480408A (en) * | 1967-05-15 | 1969-11-25 | Foster Wheeler Corp | Phthalic anhydride reactor |
| US3535345A (en) * | 1967-08-15 | 1970-10-20 | Badger Co | Method of producing phthalic anhydride |
| US4119645A (en) * | 1973-04-11 | 1978-10-10 | Rhone-Progil | Method of preparing phthalic anhydride |
| DE2602895B2 (de) * | 1976-01-27 | 1978-06-15 | Davy Powergas Gmbh, 5000 Koeln | Verfahren zur Verwertung der bei der katalytischen Oxidation von o-Xylol zu Phthalsäureanhydrid anfallenden Reaktionswärme |
| DE2839831C2 (de) * | 1978-09-13 | 1985-04-11 | Nippon Steel Chemical Co., Ltd., Tokyo | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung eines Naphthalin und molekularen Sauerstoff enthaltenden Gasgemisches für die Oxidation von Naphthalin zu Phthalsäureanhydrid und/oder 1,4-Naphthochinon |
| US4261899A (en) * | 1980-04-28 | 1981-04-14 | Chem Systems Inc. | Phthalic anhydride reaction system |
| DE3431028A1 (de) * | 1983-10-04 | 1986-03-06 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zum vermischen einer fein zerteilten fluessigkeit mit einem gas und erzeugen einer explosiven mischung |
| DE3336022A1 (de) * | 1983-10-04 | 1985-04-18 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zum vermischen einer fein verduesten fluessigkeit mit einem gas und erzeugen einer explosiven mischung |
| DE3719476A1 (de) * | 1987-06-11 | 1988-12-29 | Huels Chemische Werke Ag | Verfahren zur herstellung von phthalsaeureanhydrid durch gasphasenoxidation eines o-xylol-naphthalin-gemisches |
| SU1625875A1 (ru) * | 1988-11-28 | 1991-02-07 | Предприятие П/Я А-7850 | Способ получени фталевого ангидрида |
| DE4034787A1 (de) * | 1990-11-02 | 1992-05-07 | Zimmer Ag | Verfahren zur erzeugung homogener o-xylol-naphthalin-luft-gemische fuer die phthalsaeureanhydrid-herstellung |
-
2001
- 2001-07-05 DE DE10132627A patent/DE10132627A1/de not_active Withdrawn
-
2002
- 2002-05-28 EP EP02011791A patent/EP1273577B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-05-28 AT AT02011791T patent/ATE348823T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-05-28 DE DE50208986T patent/DE50208986D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-06-07 TW TW091112354A patent/TWI244482B/zh not_active IP Right Cessation
- 2002-06-10 SG SG200203422A patent/SG102684A1/en unknown
- 2002-06-14 JP JP2002174544A patent/JP4383023B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2002-06-25 US US10/179,864 patent/US6984289B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-06-28 KR KR1020020036665A patent/KR100860443B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2002-07-04 RU RU2002117889/04A patent/RU2299204C2/ru not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1273577B1 (de) | 2006-12-20 |
| DE10132627A1 (de) | 2003-01-16 |
| SG102684A1 (en) | 2004-03-26 |
| ATE348823T1 (de) | 2007-01-15 |
| JP4383023B2 (ja) | 2009-12-16 |
| US20030089460A1 (en) | 2003-05-15 |
| TWI244482B (en) | 2005-12-01 |
| JP2003040883A (ja) | 2003-02-13 |
| KR20030005004A (ko) | 2003-01-15 |
| EP1273577A1 (de) | 2003-01-08 |
| RU2002117889A (ru) | 2004-01-20 |
| DE50208986D1 (de) | 2007-02-01 |
| KR100860443B1 (ko) | 2008-09-25 |
| US6984289B2 (en) | 2006-01-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100334672B1 (ko) | 액체를기화시키는방법 | |
| US8377257B2 (en) | Compact total evaporator and device for carrying out the controlled drying, evaporation and/or reaction of a number of fluids | |
| US3982910A (en) | Hydrogen-rich gas generator | |
| US5437798A (en) | Purification of salt-charged waste water by wet oxidation under super-critical conditions | |
| US2109873A (en) | Process of nitrating hydrocarbons | |
| JP2002539179A (ja) | ジクロロエチレン（ｅｄｃ）の製造方法 | |
| CA2685555C (en) | A method for the conversion of urea to reactants for nox reduction | |
| TW581710B (en) | Production of a homogeneous mixture of a gaseous aromatic hydrocarbon and an oxygen-containing gas | |
| US3275062A (en) | Heating, evaporating and concentrating apparatus and processes | |
| RU2299204C2 (ru) | Способ приготовления смесей о-ксилола с воздухом для получения фталевого ангидрида | |
| RU2375647C2 (ru) | Рекомпрессия пара в способах производства ароматической карбоновой кислоты | |
| RU2552623C2 (ru) | Теплообменник для охлаждения горячих газов и теплообменная система | |
| KR100522718B1 (ko) | 에틸벤젠을 스티렌으로 탈수소화하기 위한 방법 | |
| CN102686931A (zh) | 蒸发低温介质的方法和装置 | |
| JP4907652B2 (ja) | 蒸発によりシクロドデカトリエンを回収する方法 | |
| US4883115A (en) | Method and apparatus for cooling high-temperature processes | |
| JPH0733241B2 (ja) | メタノール改質による水素製造方法およびその装置 | |
| RU2247108C2 (ru) | Способ разложения водного раствора карбамата, поступающего из секции выделения мочевины установки для получения мочевины | |
| US4120637A (en) | Hot water spray injection for smoke suppression in flares | |
| US2185607A (en) | Ammonia oxidation method | |
| KR20200021948A (ko) | 정제된 포스겐 증기를 제공하는 에너지-효율적인 방법 | |
| US20140231027A1 (en) | Compact total evaporator and device for carrying out the controlled mixing, evaporating and/or reaction of a number of fluids | |
| FI115466B (fi) | Nestemäisiä ja kaasumaisia hiilivetyjä sisältävän seoksen termisesti hajottava laitteisto | |
| RU2143306C1 (ru) | Моноблочная установка для фракционного разделения нефтепродуктов | |
| JPH0129231Y2 (ru) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TK4A | Correction to the publication in the bulletin (patent) |
Free format text: AMENDMENT TO CHAPTER -FG4A- IN JOURNAL: 14-2007 FOR TAG: (57) |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160705 |