RU2271341C2 - Многотрубчатая горелка и способ изготовления стеклянной заготовки с ее использованием - Google Patents

Многотрубчатая горелка и способ изготовления стеклянной заготовки с ее использованием Download PDF

Info

Publication number
RU2271341C2
RU2271341C2 RU2003120357/03A RU2003120357A RU2271341C2 RU 2271341 C2 RU2271341 C2 RU 2271341C2 RU 2003120357/03 A RU2003120357/03 A RU 2003120357/03A RU 2003120357 A RU2003120357 A RU 2003120357A RU 2271341 C2 RU2271341 C2 RU 2271341C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
nozzle
cylindrical inner
outer end
end portion
glass
Prior art date
Application number
RU2003120357/03A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2003120357A (ru
Inventor
Кеисуке УТИЯМА (JP)
Кеисуке УТИЯМА
Масахиро ХОРИКОСИ (JP)
Масахиро ХОРИКОСИ
Коити ХАРАДА (JP)
Коити ХАРАДА
Original Assignee
Фудзикура Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Фудзикура Лтд. filed Critical Фудзикура Лтд.
Publication of RU2003120357A publication Critical patent/RU2003120357A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2271341C2 publication Critical patent/RU2271341C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
    • C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
    • C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
    • C03B37/01413—Reactant delivery systems
    • C03B37/0142—Reactant deposition burners
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2207/00—Glass deposition burners
    • C03B2207/04—Multi-nested ports
    • C03B2207/06—Concentric circular ports
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2207/00—Glass deposition burners
    • C03B2207/04—Multi-nested ports
    • C03B2207/08—Recessed or protruding ports
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2207/00—Glass deposition burners
    • C03B2207/04—Multi-nested ports
    • C03B2207/18—Eccentric ports
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B2207/00—Glass deposition burners
    • C03B2207/42—Assembly details; Material or dimensions of burner; Manifolds or supports
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
    • Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Glass Melting And Manufacturing (AREA)
  • Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
  • Gas Burners (AREA)

Abstract

Использование - для получения оптических волокон. Многотрубчатая горелка имеет цилиндрическое самое дальнее от середины сопло и, по меньшей мере, одно цилиндрическое внутреннее сопло, которое выполнено соосно с самым дальним от середины соплом для образования кольцевых струйных отверстий для газов, которые используют для изготовления стеклянной заготовки. Угол между осевой линией внешней окружности самого дальнего от середины сопла и наружным концевым участком каждого из внутренних сопел составляет 90° с допуском не более ±3°. Расстояние между центральной осью внешней окружности самого дальнего от середины сопла и каждой из центральных осей внутренних окружностей и внешних окружностей внутренних сопел не превышает 0,20 мм. Техническая задача изобретения - исключение изменения внешнего диаметра стеклянной заготовки в ходе ее изготовления и повышение качества заготовок. 4 н. и 13 з.п. ф-лы, 6 ил.

Description

ПРЕДПОСЫЛКИ К СОЗДАНИЮ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Область техники
Настоящее изобретение относится к созданию многотрубчатой горелки и к способу изготовления (стеклянных заготовок), в котором используют эту горелку.
Описание известного уровня техники
Способ аксиального химического осаждения из газовой (паровой) фазы (VAD) и способ внешнего химического осаждения из газовой (паровой) фазы (OVD) применяют для изготовления стеклянных заготовок, которые, в частности, используют как основной материал для оптических волокон. При использовании этих способов газообразный исходный материал для образования стекла выпускают в виде струи из горелки вместе с добавочным газом, горючим газом, содействующим горению газом и т.п. и синтезируют мелкие частицы стекла (копоть, сажу) за счет проведения в пламени реакции гидролиза газообразного исходного материала для образования стекла. Мелкие частицы стекла накапливаются на внешних периферических участках и на нижних концевых участках исходного элемента, что позволяет получить пористую стеклянную заготовку. Эту пористую стеклянную заготовку затем спекают в электрической печи, в результате чего она превращается в прозрачное стекло, которое используют как основной материал для оптических волокон.
Горелки, которые используют в описанном выше процессе, представляют собой многотрубчатые горелки, в которых предусмотрено множество газовых струйных сопел (форсунок) для различных газов, используемых при синтезе мелких частиц стекла, расположенных в концентрической конфигурации, а также имеется составная горелка, в которой предусмотрено множество газовых струйных сопел для содействующего горению газа, расположенных между множеством газовых струйных сопел для горючего газа, которые расположены в концентрической конфигурации. Эти горелки обычно изготавливают из кварцевого стекла, чтобы избежать загрязнения примесями.
Однако в том случае, когда большое число стеклянных заготовок изготавливают непрерывно с использованием обычной горелки, со временем происходит загрязнение наружного концевого участка горелки, вызванное налипанием на него мелких частиц стекла и других аналогичных частиц, что приводит к износу наружного концевого участка горелки. При наличии загрязнения наружного концевого участка горелки снижается эффективность накопления мелких частиц стекла, и не могут быть получены стеклянные заготовки высокого качества. Например, при возрастании числа изготовленных стеклянных заготовок возникает проблема уменьшения внешнего диаметра стеклянных заготовок, получаемых в одних и тех же условиях изготовления.
Эффективность накопления мелких частиц стекла определяют как отношение полного числа мелких частиц стекла, накопленных на исходном элементе, к полному числу мелких частиц стекла, которое могло бы быть получено, если предположить, что весь газообразный исходный материал для образования стекла превратился в мелкие частицы стекла за счет химической реакции.
Если внешний диаметр стеклянных заготовок постепенно уменьшается, то тогда при использовании способа VAD становится невозможно получить заданные значения дисперсии длин волн или заданный диаметр вытягивания. Более того, при использовании способа OVD становится невозможно получить заданные значения дисперсии длин волн и диаметр поля моды и т.п. Кроме того, если внешний диаметр пористой стеклянной заготовки постепенно уменьшается, то ее объемная плотность изменяется, что может приводить к разрушению некоторых пористых стеклянных заготовок. При возникновении явления такого типа в конечном счете снижается выход исходного материала для производства оптического волокна. (JP 1119964)
В соответствии с настоящим изобретением предлагается многотрубчатая горелка, которая исключает изменения внешнего диаметра стеклянной заготовки в ходе ее изготовления и позволяет непрерывно производить стеклянные заготовки высокого качества. В соответствии с настоящим изобретением предлагается также способ изготовления стеклянных заготовок, в котором используют указанную многотрубчатую горелку.
КРАТКОЕ ИЗЛОЖЕНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Многотрубчатая горелка в соответствии с настоящим изобретением содержит цилиндрическое самое дальнее от середины сопло и, по меньшей мере, одно цилиндрическое внутреннее сопло, которое выполнено соосно с самым дальним от середины соплом для образования кольцевых струйных отверстий для газов, которые используют для изготовления стеклянной заготовки. Угол между осевой линией внешней окружности самого дальнего от середины сопла и наружным концевым участком каждого из внутренних сопел составляет 90° с допуском не более ±3°.
В этой многотрубчатой горелке расстояние между центральной осью внешней окружности самого дальнего от середины сопла многотрубчатой горелки и центральными осями внутренних окружностей и внешних окружностей сопел на внутренней стороне самого дальнего от середины сопла преимущественно не превышает 0,20 мм.
Многотрубчатая горелка в соответствии со вторым аспектом настоящего изобретения содержит цилиндрическое самое дальнее от середины сопло и, по меньшей мере, одно цилиндрическое внутреннее сопло, которое выполнено соосно с самым дальним от середины соплом для образования кольцевых струйных отверстий для газов, которые используют для изготовления стеклянной заготовки, причем расстояние между центральной осью внешней окружности самого дальнего от середины сопла и каждой из центральных осей внутренних окружностей и внешних окружностей внутренних сопел не превышает 0,20 мм.
За счет использования указанных многотрубчатых горелок возможно исключить изменения внешнего диаметра стеклянной заготовки в ходе ее изготовления с использованием этой многотрубчатой горелки, что позволяет непрерывно производить большое число стеклянных заготовок высокого качества. Соответственно, так как стеклянные заготовки, изготовленные с использованием этой многотрубчатой горелки, имеют отличное качество, то повышается выход стеклянных заготовок.
Способ изготовления стеклянной заготовки в соответствии с настоящим изобретением включает в себя следующие операции: формирование мелких частиц стекла с использованием одной из описанных здесь ранее многотрубчатых горелок; накопление мелких частиц стекла на внешних периферических участках и на нижних концевых участках исходного элемента и проведение процесса нагревания накопленных мелких частиц стекла для получения стеклянной заготовки.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
На фиг.1A представлен вид в плане, на котором показан наружный концевой участок одного из вариантов многотрубчатой горелки в соответствии с настоящим изобретением, в то время как на фиг.1B приведено схематичное поперечное сечение по линии A-A фиг.1A.
На фиг.2 показано схематичное поперечное сечение первого варианта многотрубчатой горелки в соответствии с настоящим изобретением.
На фиг.3A и 3B показаны соответственно вид в плане и поперечное сечение многотрубчатой горелки.
На фиг.4 показано поперечное сечение устройства, которое используют в способе изготовления в одном из вариантов настоящего изобретения.
На фиг.5 показан график изменения внешнего диаметра стеклянных заготовок при непрерывном изготовлении 100 стеклянных заготовок с использованием многотрубчатой горелки Примера 1 и многотрубчатой горелки Сравнительного Примера 1.
На фиг.6 показан график изменения внешнего диаметра стеклянных заготовок при непрерывном изготовлении 100 стеклянных заготовок с использованием многотрубчатой горелки Примера 2 и многотрубчатой горелки Сравнительного Примера 2.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
На фиг.1A и 1B показан вариант многотрубчатой горелки в соответствии с настоящим изобретением. На фиг.1A представлен вид в плане, на котором показан наружный концевой участок многотрубчатой горелки, в то время как на фиг.1B приведено схематичное поперечное сечение по линии A-A фиг.1A.
В этой многотрубчатой горелке 10 предусмотрено первое цилиндрическое сопло 1, расположенное по существу в центре наружного концевого участка горелки. Предусмотрено также второе цилиндрическое сопло 2, расположенное соосно вокруг окружности первого сопла 1. Кроме того, аналогичным образом предусмотрены третье цилиндрическое сопло 3, четвертое цилиндрическое сопло 4 и пятое, самое дальнее от середины, цилиндрическое сопло 5. Указанные сопла 1-5 могут быть изготовлены из кварцевого стекла, чтобы избежать загрязнения примесями.
Первое струйное отверстие 11 образовано у наружного конца первого сопла 1. Кольцевая апертура между первым соплом 1 и вторым соплом 2 образует второе струйное отверстие 12. Кольцевая апертура между вторым соплом 2 и третьим соплом 3 образует третье струйное отверстие 13. Кольцевая апертура между третьим соплом 3 и четвертым соплом 4 образует четвертое струйное отверстие 14. Наконец, кольцевая апертура между четвертым соплом 4 и пятым соплом 5 образует пятое струйное отверстие 15.
В этом варианте наружный концевой участок 2A второго сопла 2 расположен на такой же высоте, что и наружный концевой участок 1A первого сопла 1. Наружный концевой участок 3A третьего сопла 3 расположен на более высоком уровне, чем наружный концевой участок 2A второго сопла 2. Наружный концевой участок 4A четвертого сопла 4 расположен на более высоком уровне, чем наружный концевой участок 3A третьего сопла 3. Наконец, наружный концевой участок 5A пятого сопла 5 расположен на более высоком уровне, чем наружный концевой участок 4A четвертого сопла 4. Толщина стенок каждого наружного концевого участка 1A-5A является одинаковой. Однако следует иметь в виду, что настоящее изобретение не ограничено приведенной структурой.
Первая газоподающая труба 21 соединена с базовым концевым участком первого сопла 1. Вторая газоподающая труба 22 соединена с базовым концевым участком второго сопла 2. Третья газоподающая труба 23 соединена с базовым концевым участком третьего сопла 3. Четвертая газоподающая труба 24 соединена с базовым концевым участком четвертого сопла 4. Наконец, пятая газоподающая труба 25 соединена с базовым концевым участком пятого сопла 5. В этом варианте каждая газоподающая труба 21-25 имеет цилиндрическую форму и присоединена перпендикулярно к внешней периферической поверхности своего соответствующего базового концевого участка сопел 1-5. Газоподающие трубы 21-25 могут быть подключены к устройству для подачи газа (не показано), причем различные газы могут быть поданы от устройства для подачи газа через газоподающие трубы 21-25 таким образом, что каждый из газов выходит, соответственно, через одно из пяти струйных отверстий 11-15.
В этом варианте угол между осевой линией в продольном направлении внешней окружности самого дальнего от середины сопла 5 и каждым наружным концевым участком 1A-4A сопел 1-4, за исключением самого дальнего от середины сопла 5, составляет 90° с допуском не более ±3°, а именно лежит в диапазоне от 87 до 93°. Угол между центральной осевой линией внешней окружности самого дальнего от середины сопла 5 и наружным концевым участком 5A самого дальнего от середины сопла 5 также преимущественно составляет 90° с допуском не более ±3°, а именно лежит в диапазоне от 87 до 93°.
Для упрощения объяснения, как это показано на фиг.2, в качестве примера использована горелка, имеющая два сопла. Эта многотрубчатая горелка 30 имеет внутреннее сопло 31 (которым может быть любое из внутренних сопел 1-4) и самое дальнее от середины сопло 32 (которым может быть самое дальнее от середины сопло 5). Угол α между осевой линией B внешней окружности 32a самого дальнего от середины сопла 32 и наружным концевым участком 31c внутреннего сопла 31 равен 90° с допуском не более ±3°, а именно лежит в диапазоне от 87° до 93°.
Если угол α находится в указанном диапазоне, то в связи с тем, что часть каждого наружного концевого участка 1A-4A не выступает в пламя, которое создается горелкой 10, становится возможным снизить частичный износ наружных концевых участков 1A-4A и исключить прилипание мелких частиц стекла на части наружных концевых участков 1A-4A. Следовательно, в ходе изготовления стеклянной заготовки с использованием этой многотрубчатой горелки изменение внешнего диаметра стеклянной заготовки может быть снижено и может быть непрерывно произведено большое число стеклянных заготовок высокого качества.
Более того, в варианте, показанном на фиг.1, расстояние между центральной осевой линией внешней окружности самого дальнего от середины сопла 5 и каждой из центральных осевых линий внутренних окружностей и внешних окружностей сопел 1-4 не превышает 0,20 мм.
Для упрощения объяснения, как это показано на фиг.3A и 3B, в качестве примера использована горелка 30, имеющая два сопла 31 и 32. Эта многотрубчатая горелка 30 имеет внутреннее сопло 31 (которым может быть любое из внутренних сопел 1-4) и самое дальнее от середины сопло 32 (которым может быть самое дальнее от середины сопло 5). Расстояние D между осевой линией B внешней окружности 32a самого дальнего от середины сопла 32 и осевой линией C внешней окружности 31a и внутренней окружности 31b внутреннего сопла 31 не превышает 0,20 мм.
Если указанные расстояния D лежат в этом диапазоне, то в связи с тем, что часть каждого наружного концевого участка 1A-4A не находится в непосредственной близости от пламени, которое создается горелкой 10, становится возможным снизить частичный износ наружных концевых участков 1A-4A и исключить прилипание мелких частиц стекла на части наружных концевых участков 1A-4A. Следовательно, в ходе изготовления стеклянной заготовки с использованием этой многотрубчатой горелки 30, изменение внешнего диаметра стеклянной заготовки может быть снижено и может быть непрерывно произведено большое число стеклянных заготовок высокого качества.
Теперь со ссылкой на фиг.1A, 1B и 4 будет описан способ изготовления стеклянной заготовки в соответствии с настоящим изобретением. В этом способе изготовления стеклянной заготовки прежде всего подают в газоподающую трубу 21, например, SiCl4 в качестве исходного газа для образования стекла, который выходит через первое струйное отверстие 11 многотрубчатой горелки 10. Кроме того, подают в газоподающую трубу 22 газообразный аргон в качестве инертного газа, который выходит через второе струйное отверстие 12, а также подают в газоподающую трубу 23 газообразный водород в качестве горючего газа, который выходит через третье струйное отверстие 13. Кроме того, подают в газоподающую трубу 24 газообразный аргон в качестве инертного газа, который выходит через четвертое струйное отверстие 14, а также подают в газоподающую трубу 25 газообразный кислород в качестве содействующего горению газа, который выходит через пятое струйное отверстие 15. Эти выходящие газы перемешиваются и горят с образованием пламени 106, которое направляют на внешние периферические участки и нижние концевые участки исходного элемента 101 (или пористой стеклянной заготовки, образовавшейся на исходном элементе 101). Исходный элемент 101 подвешен по оси на вытяжном валу 100 и может вращаться относительно своей оси 105 при помощи механизма вращения (не показан). Предусмотрена камера 104, в которой расположен исходный элемент 101 и горит пламя 106.
Происходит синтез мелких частиц стекла в результате протекания реакции гидролиза в пламени 106 горелки 10, причем эти мелкие частицы стекла накапливаются на внешних периферических участках и на нижних концевых участках исходного элемента 101, что позволяет получить пористую стеклянную заготовку. Производят визуальный анализ нижней стороны пористой стеклянной заготовки при помощи устройства формирования изображения 103 по горизонтальной линии 102, что позволяет измерять скорость роста пористой стеклянной заготовки. Управление скоростью вытягивания вверх вала 100 производят по сигналу обратной связи от устройства формирования изображения 103.
Непосредственно после накопления мелких частиц стекла или непосредственно после изготовления пористой стеклянной заготовки ее подвергают высокотемпературной обработке, в результате чего получают стеклянную заготовку.
За счет использования описанного выше способа изготовления стеклянной заготовки, в результате накопления мелких частиц стекла на внешних периферических участках и на нижних концевых участках исходного элемента 101 с использованием многотрубчатой горелки 10, удается исключить изменение внешнего диаметра стеклянных заготовок, и поэтому большое число стеклянных заготовок высокого качества может быть произведено непрерывно в одних и тех же условиях изготовления. Следовательно, стеклянные заготовки, полученные с использованием данного способа изготовления, имеют заданные характеристики и высокое качество, что приводит к увеличению выхода стеклянных заготовок. Кроме того, в ходе изготовления пористой стеклянной заготовки ранее ее стеклования исключается разрушение пористой стеклянной заготовки.
Указанные положительные эффекты были обнаружены авторами настоящего изобретения, причем необходимость повышения точности размеров элементов горелки (для достижения этих положительных эффектов) ранее была неизвестна. Так как обычно многотрубчатые горелки изготавливают вручную, то размерная точность сопел горелок имеет допуск около ±0,1 мм. Следовательно, обычные многотрубчатые горелки не удовлетворяют условиям настоящего изобретения.
Несмотря на то, что был описан предпочтительный вариант осуществления изобретения, совершенно ясно, что он не имеет ограничительного характера, и специалистами в данной области могут быть внесены изменения и дополнения, которые не выходят, однако, за рамки приведенной далее формулы изобретения. Например, число внутренних сопел может быть 1, 2, 3, 5 или больше. Кроме того, в зависимости от необходимости, могут быть изменены виды газов, которые подают к соплам. Например, для подачи, по меньшей мере, в одно из сопел может быть использована смесь, по меньшей мере, двух из следующих газов: SiCl4 в качестве исходного газа для образования стекла, газообразного аргона (Ar) в качестве инертного газа, газообразного водорода (H2) в качестве горючего газа и газообразного кислорода (O2) в качестве содействующего горению газа.
ПРИМЕРЫ
Далее для пояснения положительных эффектов настоящего изобретения приведены специфические примеры с использованием фиг.1. Следует иметь в виду, что эти примеры не имеют ограничительного характера.
Пример 1
Цилиндрический исходный элемент был подвешен вертикально и вращался вокруг своей оси, как это показано на фиг.4. SiO2 мелкие частицы стекла нарастали и накапливались на нижних концевых участках исходного элемента при воздействии пламени от многотрубчатой горелки 10, показанной на фиг.1, что необходимо для изготовления пористых стеклянных заготовок. Указанные заготовки затем подвергались остекловыванию при высокой температуре, причем непрерывно производили 100 стеклянных заготовок. В течение этого времени изготовления подавали каждый из газов, который используется при изготовлении пористых стеклянных заготовок, в соответствующее газоподающее сопло от соответствующего источника газа (не показан). SiCl4 в качестве исходного газа для образования стекла поступал с расходом 6,0 (SLM) в первое газоподающее сопло 21. Газообразный аргон в качестве инертного газа поступал с расходом 1,0 (SLM) во второе газоподающее сопло 22. Газообразный водород в качестве горючего газа поступал с расходом 9,0 (SLM) в третье газоподающее сопло 23. Газообразный аргон в качестве инертного газа поступал с расходом 5,0 (SLM) в четвертое газоподающее сопло 24. Наконец, газообразный кислород в качестве содействующего горению газа поступал с расходом 35,0 (SLM) в пятое газоподающее сопло 25.
В многотрубчатой горелке 10, показанной на фиг.1, был установлен внутренний диаметр первого сопла 1, который составляет 7,0 мм, и внешний диаметр первого сопла 1, который составляет 9,0 мм. Был установлен внутренний диаметр второго сопла 2, который составляет 16,0 мм, и внешний диаметр второго сопла 2, который составляет 18,0 мм. Был установлен внутренний диаметр третьего сопла 3, который составляет 22,0 мм, и внешний диаметр третьего сопла 3, который составляет 24,0 мм. Был установлен внутренний диаметр четвертого сопла 4, который составляет 28,0 мм, и внешний диаметр четвертого сопла 4, который составляет 30,0 мм. Был также установлен внутренний диаметр пятого сопла 5, который составляет 34,0 мм, и внешний диаметр пятого сопла 5, который составляет 36,0 мм.
Кроме того, было установлено максимальное значение угла между осевой линией в продольном направлении внешней окружности самого дальнего от середины пятого сопла 5 и наружным концевым участком третьего сопла 3, которое составляет 90°±2,8°. Были установлены углы между осевой линией самого дальнего от середины пятого сопла 5 и наружными концевыми участками других внутренних сопел 1, 2 и 4, которые составляют главным образом 90°, причем расстояния между осевой линией самого дальнего от середины сопла 5 и осевыми линиями внутренних окружностей и внешних окружностей сопел 1-4 составляют главным образом 0 мм.
Пример 2
В многотрубчатой горелке, показанной на фиг.1, было установлено расстояние 0,18 мм между осевой линией внешней окружности самого дальнего от середины пятого сопла 5 и осевой линией внешней окружности второго сопла 2. Было установлено максимальное значение угла между осевой линией в продольном направлении внешней окружности самого дальнего от середины пятого сопла 5 и наружным концевым участком третьего сопла 3, которое составляет главным образом 90°. Затем последовательно (непрерывно) были изготовлены 100 стеклянных заготовок при таких же условиях, которые были использованы в Примере 1.
Сравнительный пример 1
В многотрубчатой горелке, показанной на фиг.1, было установлено максимальное значение угла между осевой линией в продольном направлении внешней окружности самого дальнего от середины пятого сопла 5 и наружным концевым участком третьего сопла 3, которое составляет 90°±3,3°. Затем последовательно (непрерывно) были изготовлены 100 стеклянных заготовок при таких же условиях, которые были использованы в Примере 1.
Сравнительный пример 2
В многотрубчатой горелке, показанной на фиг.1, было установлено расстояние 0,31 мм между осевой линией внешней окружности самого дальнего от середины пятого сопла 5 и осевой линией внешней окружности второго сопла 2. Было установлено максимальное значение угла между осевой линией в продольном направлении внешней окружности самого дальнего от середины пятого сопла 5 и наружным концевым участком третьего сопла 3, которое составляет главным образом 90°. Затем последовательно (непрерывно) были изготовлены 100 стеклянных заготовок при таких же условиях, которые были использованы в Примере 1.
На фиг.5 приведен график, который показывает изменение внешнего диаметра стеклянных заготовок при непрерывном изготовлении 100 стеклянных заготовок с использованием многотрубчатой горелки Примера 1 и многотрубчатой горелки Сравнительного Примера 1.
Из показанных на фиг.5 результатов можно сделать вывод о том, что в случае изготовления 100 стеклянных заготовок с использованием многотрубчатой горелки Примера 1 внешний диаметр сотой стеклянной заготовки составляет не менее 97% внешнего диаметра первой стеклянной заготовки. В отличие от этого, при изготовлении 100 стеклянных заготовок с использованием многотрубчатой горелки Сравнительного Примера 1 внешний диаметр сотой стеклянной заготовки составляет не более 94% внешнего диаметра первой стеклянной заготовки. Более того, в ходе изготовления стеклянных заготовок Сравнительного Примера 1, начиная с восьмидесятой стеклянной заготовки, были отмечены многочисленные случаи разрушения пористой стеклянной заготовки, в то время как ни одного случая разрушения не было отмечено в ходе изготовления стеклянных заготовок Примера 1.
На фиг.6 приведен график, который показывает изменение внешнего диаметра стеклянных заготовок при непрерывном изготовлении 100 стеклянных заготовок с использованием многотрубчатой горелки Примера 2 и многотрубчатой горелки Сравнительного Примера 2.
Из показанных на фиг.6 результатов можно сделать вывод о том, что в случае изготовления 100 стеклянных заготовок с использованием многотрубчатой горелки Примера 2 внешний диаметр сотой стеклянной заготовки составляет не менее 97% внешнего диаметра первой стеклянной заготовки. В отличие от этого, при изготовлении 100 стеклянных заготовок с использованием многотрубчатой горелки Сравнительного Примера 2 внешний диаметр сотой стеклянной заготовки составляет не более 95% внешнего диаметра первой стеклянной заготовки. Более того, в ходе изготовления стеклянных заготовок Сравнительного Примера 2, начиная с девяностой стеклянной заготовки, были отмечены многочисленные случаи разрушения пористой стеклянной заготовки, в то время как ни одного случая разрушения не было отмечено в ходе изготовления стеклянных заготовок Примера 2.

Claims (17)

1. Многотрубчатая горелка, содержащая цилиндрическое самое дальнее от середины сопло и, по меньшей мере, одно цилиндрическое внутреннее сопло, которое выполнено соосно с самым дальним от середины соплом для образования кольцевых струйных отверстий для газов, которые используются для изготовления стеклянной заготовки, при этом указанное, по меньшей мере, одно цилиндрическое внутреннее сопло содержит первое цилиндрическое внутреннее сопло, второе цилиндрическое внутреннее сопло, окружающее первое цилиндрическое внутреннее сопло, и два или более других цилиндрических внутренних сопел, окружающих второе цилиндрическое внутреннее сопло, причем наружный концевой участок первого цилиндрического внутреннего сопла расположен на такой же высоте, что и наружный участок второго цилиндрического внутреннего сопла, по меньшей мере, газообразный исходный материал для образования стекла подается из первого струйного отверстия, образованного у наружного концевого участка первого сопла, и, по меньшей мере, инертный газ подается из второго струйного отверстия, образованного между первым соплом и вторым соплом, при этом углы между центральной осью внешней окружности самого дальнего от середины сопла и наружными концевыми участками всех внутренних сопел составляют 90° ± не более 3°.
2. Многотрубчатая горелка по п.1, в которой радиальные расстояния между центральной осью внешней окружности самого дальнего от середины сопла и центральными осями внутренних окружностей и внешних окружностей всех внутренних сопел не превышает 0,20 мм.
3. Многотрубчатая горелка по п.1, в которой углы между центральной осью внешней окружности самого дальнего от середины сопла и наружными концевыми участками всех внутренних сопел не равны 90°.
4. Многотрубчатая горелка по п.1, в которой другие цилиндрические внутренние сопла содержат третье цилиндрическое внутреннее сопло, окружающее второе цилиндрическое внутреннее сопло, причем наружный концевой участок третьего цилиндрического внутреннего сопла расположен на более высоком уровне, чем наружный концевой участок второго цилиндрического внутреннего сопла.
5. Многотрубчатая горелка по п.4, в которой другие цилиндрические внутренние сопла содержат четвертое цилиндрическое внутреннее сопло, окружающее третье цилиндрическое внутреннее сопло, причем наружный концевой участок четвертого цилиндрического внутреннего сопла расположен на более высоком уровне, чем наружный концевой участок третьего цилиндрического внутреннего сопла.
6. Многотрубчатая горелка по п.5, в которой наружный концевой участок цилиндрического самого дальнего от середины сопла расположен на более высоком уровне, чем наружный концевой участок четвертого цилиндрического внутреннего сопла.
7. Многотрубчатая горелка по п.1, в которой наружный концевой участок цилиндрического самого дальнего от середины сопла расположен на более высоком уровне, чем наружный концевой участок, по меньшей мере, одного цилиндрического внутреннего сопла.
8. Многотрубчатая горелка по п.1, в которой каждое из цилиндрического самого удаленного от середины сопла и, по меньшей мере, одного цилиндрического внутреннего сопла содержит газоподающую трубу, проходящую в направлении от их соответствующей центральной оси.
9. Многотрубчатая горелка, содержащая цилиндрическое самое дальнее от середины сопло и, по меньшей мере, одно цилиндрическое внутреннее сопло, которое выполнено соосно с цилиндрическим самым дальним от середины соплом для образования кольцевых струйных отверстий для газов, которые используются для изготовления стеклянной заготовки, при этом указанное, по меньшей мере, одно цилиндрическое внутреннее сопло содержит первое цилиндрическое внутреннее сопло, второе цилиндрическое внутреннее сопло, окружающее первое цилиндрическое внутреннее сопло, и два или более других цилиндрических внутренних сопел, окружающих второе цилиндрическое внутреннее сопло, причем наружный концевой участок первого цилиндрического внутреннего сопла расположен на такой же высоте, что и наружный участок второго цилиндрического внутреннего сопла, по меньшей мере, газообразный исходный материал для образования стекла подается из первого струйного отверстия, образованного у наружного концевого участка первого сопла, и, по меньшей мере, инертный газ подается из второго струйного отверстия, образованного между первым соплом и вторым соплом, при этом радиальные расстояния между центральной осью внешней окружности самого дальнего от середины сопла и центральными осями внутренних окружностей и внешних окружностей всех внутренних сопел не превышают 0,20 мм.
10. Многотрубчатая горелка по п.9, в которой расстояния между центральной осью внешней окружности самого дальнего от середины сопла и центральными осями внутренних окружностей и внешних окружностей всех внутренних сопел больше 0 мм и не превышают 0,20 мм.
11. Многотрубчатая горелка по п.9, в которой другие цилиндрические внутренние сопла содержат третье цилиндрическое внутреннее сопло, окружающее второе цилиндрическое внутреннее сопло, причем наружный концевой участок третьего цилиндрического внутреннего сопла расположен на более высоком уровне, чем наружный концевой участок второго цилиндрического внутреннего сопла.
12. Многотрубчатая горелка по п.11, в которой другие цилиндрические внутренние сопла содержат четвертое цилиндрическое внутреннее сопло, окружающее третье цилиндрическое внутреннее сопло, причем наружный концевой участок четвертого цилиндрического внутреннего сопла расположен на более высоком уровне, чем наружный концевой участок третьего цилиндрического внутреннего сопла.
13. Многотрубчатая горелка по п.12, в которой наружный концевой участок цилиндрического самого дальнего от середины сопла расположен на более высоком уровне, чем наружный концевой участок четвертого цилиндрического внутреннего сопла.
14. Многотрубчатая горелка по п.9, в которой наружный концевой участок цилиндрического самого дальнего от середины сопла расположен на более высоком уровне, чем наружный концевой участок, по меньшей мере, одного цилиндрического внутреннего сопла.
15. Многотрубчатая горелка по п.9, в которой каждое из цилиндрического самого удаленного от середины сопла и, по меньшей мере, одного цилиндрического внутреннего сопла содержит газоподающую трубу, проходящую в направлении от их соответствующей центральной оси.
16. Способ изготовления стеклянной заготовки, который включает в себя следующие операции: формирование мелких частиц стекла с использованием многотрубчатой горелки по п.1;
накопление мелких частиц стекла на внешних периферических участках и на нижних концевых участках исходного элемента; проведение процесса нагревания накопленных мелких частиц стекла для получения стеклянной заготовки.
17. Способ изготовления стеклянной заготовки, который включает в себя следующие операции: формирование мелких частиц стекла с использованием многотрубчатой горелки по п.9;
накопление мелких частиц стекла на внешних периферических участках и на нижних концевых участках исходного элемента; проведение процесса нагревания накопленных мелких частиц стекла для получения стеклянной заготовки.
RU2003120357/03A 2002-07-05 2003-07-03 Многотрубчатая горелка и способ изготовления стеклянной заготовки с ее использованием RU2271341C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2002197896A JP2004035365A (ja) 2002-07-05 2002-07-05 多重管バーナおよびこれを用いたガラス体の製造方法
JP2002-197896 2002-07-05

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2003120357A RU2003120357A (ru) 2004-12-27
RU2271341C2 true RU2271341C2 (ru) 2006-03-10

Family

ID=29997092

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2003120357/03A RU2271341C2 (ru) 2002-07-05 2003-07-03 Многотрубчатая горелка и способ изготовления стеклянной заготовки с ее использованием

Country Status (4)

Country Link
US (1) US7165425B2 (ru)
JP (1) JP2004035365A (ru)
CN (1) CN1225423C (ru)
RU (1) RU2271341C2 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2691216C1 (ru) * 2018-09-27 2019-06-11 Акционерное общество "Научно-производственное объединение Государственный оптический институт им. С.И. Вавилова" (АО "НПО ГОИ им. С.И. Вавилова") Конструкция горелки для получения кварцевого стекла из жидких кремнийорганических соединений

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4702241B2 (ja) * 2006-09-20 2011-06-15 旭硝子株式会社 金属ドープシリカガラス微粒子合成用バーナー及びこれを用いた金属ドープシリカガラス微粒子合成方法
KR101035437B1 (ko) 2008-02-27 2011-05-18 신에쓰 가가꾸 고교 가부시끼가이샤 다공질 유리 모재 제조용 버너
JP5229957B2 (ja) * 2008-02-27 2013-07-03 信越化学工業株式会社 光ファイバ用ガラス母材製造用バーナ
JP5362382B2 (ja) * 2008-02-27 2013-12-11 信越化学工業株式会社 光ファイバ用母材の製造方法及び光ファイバ用母材製造用バーナ
US9032760B2 (en) * 2012-07-03 2015-05-19 Johns Manville Process of using a submerged combustion melter to produce hollow glass fiber or solid glass fiber having entrained bubbles, and burners and systems to make such fibers
JP2012254888A (ja) * 2011-06-07 2012-12-27 Sumitomo Electric Ind Ltd 光ファイバ母材製造装置および光ファイバ母材製造方法
CN102261837B (zh) * 2011-06-20 2013-08-21 西峡龙成特种材料有限公司 多管燃烧器
CN102288027B (zh) * 2011-06-20 2013-08-21 西峡龙成特种材料有限公司 一种回转窑体内的多燃烧器
JP2017508120A (ja) * 2013-07-25 2017-03-23 ユイ，リャン 燃焼器ノズル
CN106830664A (zh) * 2017-02-22 2017-06-13 长飞光纤光缆股份有限公司 一种用于制备光纤母材疏松体的喷灯
US10882777B2 (en) 2017-03-16 2021-01-05 Corning Incorporated Adjustable fume tube burner
CN109206006B (zh) * 2017-06-29 2021-08-03 中天科技精密材料有限公司 喷灯及芯棒的制造方法

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA1284921C (en) * 1984-02-27 1991-06-18 Hiroyuki Suda Method, apparatus and burner for fabricating an optical fiber preform
FR2757844B1 (fr) * 1996-12-26 1999-01-29 Air Liquide Procede de fabrication de verre technique et bruleur pour la mise en oeuvre d'un tel procede
JPH11199264A (ja) 1998-01-09 1999-07-27 Furukawa Electric Co Ltd:The 多重管バーナおよびそれを使用した光ファイバ用ガラス母材の製造方法
JP2000327341A (ja) 1999-05-11 2000-11-28 Shin Etsu Chem Co Ltd 多孔質ガラス母材製造用多重管バーナおよびこれを用いた多孔質ガラス母材の製造方法並びに製造装置
JP3705169B2 (ja) * 2000-09-14 2005-10-12 住友電気工業株式会社 多孔質ガラス体の製造方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2691216C1 (ru) * 2018-09-27 2019-06-11 Акционерное общество "Научно-производственное объединение Государственный оптический институт им. С.И. Вавилова" (АО "НПО ГОИ им. С.И. Вавилова") Конструкция горелки для получения кварцевого стекла из жидких кремнийорганических соединений

Also Published As

Publication number Publication date
CN1468822A (zh) 2004-01-21
CN1225423C (zh) 2005-11-02
JP2004035365A (ja) 2004-02-05
US20040065120A1 (en) 2004-04-08
US7165425B2 (en) 2007-01-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2271341C2 (ru) Многотрубчатая горелка и способ изготовления стеклянной заготовки с ее использованием
FI82031C (fi) Braennare foer tillverkning av optiskt fiberbasmaterial.
CN1807302B (zh) 制造玻璃棒的方法
JP5312451B2 (ja) 蒸着バーナーとその製造方法、蒸着バーナーの使用と蒸着バーナーを使用した石英ガラスブロックの製造
JP2003226544A (ja) 光ファイバ多孔質母材の製造方法
JPH10101343A (ja) ガラス微粒子合成方法及びそのための焦点型バーナ
RU2284968C2 (ru) Способ изготовления оптического стекла
US20110220027A1 (en) Multi-nozzle tubular plasma deposition burner for producing preforms as semi-finished products for optical fibers
WO2004056714A1 (en) Burner for chemical vapour deposition of glass
JPH1095623A (ja) 多孔質ガラス母材の製造方法及びその製造用バーナ
JPH05323130A (ja) 多焦点型バーナおよびそのバーナを用いたガラス微粒子堆積体の製造方法
JP3567574B2 (ja) 多孔質ガラス母材合成用バーナ
JP3953820B2 (ja) 光ファイバ多孔質母材の製造方法
US8459063B2 (en) Burner for producing porous glass preform
JPH11116256A (ja) 合成石英ガラス製造用バーナーおよびその修理方法
US20020189298A1 (en) Apparatus for manufacturing an optical fiber soot, and method for manufacturing an optical fiber soot using the same
JPS6355135A (ja) 光フアイバ用母材の製造方法
JPH09188522A (ja) ガラス微粒子合成用トーチ
JPH0986948A (ja) 光ファイバ用多孔質ガラス母材の製造方法
JPH06219764A (ja) 分散シフトファイバ用母材の製造方法
KR860001979B1 (ko) 광파이버 모재의 제조방법
JPS6259063B2 (ru)
JP2751176B2 (ja) 光フアイバ用母材の製造方法
JP2986453B1 (ja) 光ファイバ用ガラス母材の製造装置および製造方法
JP4185304B2 (ja) 光ファイバ用多孔質母材の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20120704