RU2179485C2 - Method for slitting slabs at rolling - Google Patents
Method for slitting slabs at rolling Download PDFInfo
- Publication number
- RU2179485C2 RU2179485C2 RU2000105976/02A RU2000105976A RU2179485C2 RU 2179485 C2 RU2179485 C2 RU 2179485C2 RU 2000105976/02 A RU2000105976/02 A RU 2000105976/02A RU 2000105976 A RU2000105976 A RU 2000105976A RU 2179485 C2 RU2179485 C2 RU 2179485C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- thickness
- rolls
- slab
- passes
- blanks
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству, конкретнее к производству сортовых и полосовых заготовок прямоугольного сечения из слябов методом многоручьевой прокатки. The invention relates to rolling production, and more particularly to the production of high-quality and strip billets of rectangular cross section from slabs by the method of multi-strand rolling.
Известен способ прокатки, включающий формирование одновременно нескольких заготовок, соединенных перемычками по ширине, и последующее продольное разделение заготовок в валках прокатного стана путем растяжения перемычек до разрыва, по которому разделение производят при отношении толщины перемычки между заготовками к радиусу сопряжения заготовок в зоне их сочленения, равном 1,0-4,5 [1]. A known rolling method, including the formation of several billets at the same time connected by jumpers in width, and subsequent longitudinal separation of the billets in the rolls of the rolling mill by stretching the bridges to a gap, according to which the separation is carried out at a ratio of the thickness of the bridge between the billets to the radius of mating of the billets in the joint zone equal to 1.0-4.5 [1].
Недостаток известного способа состоит в том, что процесс разделения сопровождается образованием дефекта типа "лампас" по месту разрыва перемычки. Помимо этого, для формирования перемычки с указанными параметрами требуется большое число проходов (4 и более). The disadvantage of this method is that the separation process is accompanied by the formation of a defect of the type "strip" in the place of rupture of the jumper. In addition, a large number of passes (4 or more) are required to form a jumper with the indicated parameters.
Известен также способ разделения профилей при прокатке, включающий формирование одновременно нескольких, преимущественно трех, заготовок, соединенных между собой перемычками по ширине, и последующее их разделение в валках прокатного стана путем растяжения перемычек до разрыва, причем чистовой профиль каждой четной заготовки формируют в предчистовом калибре [2]. There is also a method of separating profiles during rolling, including the formation of several, mainly three, billets simultaneously connected by jumpers in width, and their subsequent separation in the rolls of the rolling mill by stretching the bridges to break, and the final profile of each even billet is formed in the finishing gauge [ 2].
Недостаток известного способа состоит в том, что заготовки до окончательных размеров формируются за разное число проходов, поэтому имеют различное качество. Кроме того, формирование окончательных размеров заготовок в двух (предчистовом и чистовом) проходах вместо одного приводит к увеличению общего числа проходов и снижению производительности производства. The disadvantage of this method is that the blanks to the final dimensions are formed in a different number of passes, therefore, they have different quality. In addition, the formation of the final dimensions of the workpieces in two (pre-finishing and finishing) passes instead of one leads to an increase in the total number of passes and a decrease in production productivity.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ продольного разделения слябов при прокатке, включающий формирование из них за несколько проходов в валках с многоручьевыми калибрами заготовок прямоугольного сечения, соединенных между собой перемычками, и последующее их продольное разделение путем разрушения перемычек, согласно которому сляб предварительно прокатывают с обжатием только его крайних боковых участков на ширине, равной половине ширины крайнего ручья чистовых валков, до высоты, равной высоте чистового калибра, а затем при последующей прокатке наружные боковые грани крайних заготовок формируют дополнительными вертикальными валками с обжатием, равным обжатию средних заготовок со стороны горизонтальных валков [3] - прототип. The closest in their technical essence and the achieved results to the proposed invention is a method for the longitudinal separation of slabs during rolling, including the formation of them in several passes in rolls with multi-groove gauges blanks of rectangular cross section, interconnected by jumpers, and their subsequent longitudinal separation by breaking the jumpers, according to which the slab is preliminarily rolled with compression of only its extreme lateral sections at a width equal to half the width of the extreme stream h true rolls, to a height equal to the height of the finishing gauge, and then during subsequent rolling, the outer side faces of the extreme workpieces are formed by additional vertical rolls with compression equal to the compression of the middle workpieces from the side of horizontal rolls [3] - prototype.
Недостатки известного способа состоят в следующем. Предварительная прокатка сляба с обжатием только его крайних боковых участков на ширине, равной половине ширины крайнего ручья чистовых валков, приводит к тому, что из-за неравномерности деформации по ширине и толщине происходит искажение формы поперечного сечения сляба. Это ухудшает условия его дальнейшей прокатки и снижает качество получаемых заготовок. Кроме того, дополнительное предварительное обжатие кромок сляба и дополнительное обжатие боковых граней крайних заготовок вертикальными валками увеличивает общее количество проходов и усложняет необходимое технологическое оборудование. The disadvantages of this method are as follows. Preliminary rolling of the slab with compression of only its extreme lateral sections at a width equal to half the width of the extreme stream of the finishing rolls leads to the fact that due to uneven deformation in width and thickness, the cross-sectional shape of the slab is distorted. This worsens the conditions for its further rolling and reduces the quality of the resulting workpieces. In addition, additional preliminary compression of the edges of the slab and additional compression of the side faces of the end blanks with vertical rolls increases the total number of passes and complicates the necessary technological equipment.
Техническая задача, решаемая предлагаемым изобретением, состоит в повышении качества заготовок при сокращении необходимого числа проходов и упрощении технологического оборудования. The technical problem solved by the invention consists in improving the quality of the workpieces while reducing the required number of passes and simplifying the technological equipment.
Указанная техническая задача решается тем, что в известном способе продольного разделения слябов при прокатке, включающем прокатку сляба в вертикальных валках и формирование из него за несколько проходов заготовок прямоугольного сечения в валках с многоручьевыми калибрами, соединенных между собой перемычками, и последующее разделение их, согласно предложению, сляб сначала обжимают в вертикальных валках с формированием вогнутости на боковых кромках раската, равного половине суммарного уширения сляба, а заготовки формируют разрезающими гребнями с углами 25-35o при вершине за два прохода, в первом из которых формируют перемычки толщиной 65-75% толщины сляба, а во втором - 8-12% при одновременном обжатии заготовок по толщине на 10-20%, при этом большое обжатие во второй паре валков обеспечивается с задним подпором (фиг. 1, 2). Ширину сляба устанавливают равной 0,96-0,98 суммарной ширины калибров по разъему, которая обеспечивает заготовке самоцентрирование в калибре (фиг.2). Разрушение перемычек осуществляют в валках с многоручьевыми чистовыми калибрами, расположенными в шахматном порядке, при этом разность диаметров по дну смежных калибров устанавливают по соотношению
|D1-D2|=(1,5-2,5) δ,
где D1 и D2 - диаметры по дну смежных калибров;
δ - толщина разрушаемой перемычки.The specified technical problem is solved by the fact that in the known method of longitudinal separation of slabs during rolling, comprising rolling the slab in vertical rolls and forming from it in several passes rectangular workpieces in rolls with multi-gauge gauges connected by jumpers, and their subsequent separation, according to the proposal , the slab is first crimped in vertical rolls with the formation of concavity on the lateral edges of the roll, equal to half the total broadening of the slab, and the blanks are formed by cutting with ridges with angles of 25-35 o at the apex in two passes, in the first of which form lintels with a thickness of 65-75% of the thickness of the slab, and in the second of 8-12% with simultaneous compression of the blanks by a thickness of 10-20%, while a large compression in the second pair of rolls is provided with a back support (Fig. 1, 2). The slab width is set equal to 0.96-0.98 of the total width of the gauges in the connector, which provides the workpiece self-centering in caliber (figure 2). The destruction of the jumpers is carried out in rolls with multi-grooved finishing calibers located in a checkerboard pattern, while the diameter difference along the bottom of adjacent calibers is set by the ratio
| D 1 -D 2 | = (1.5-2.5) δ,
where D 1 and D 2 are the diameters along the bottom of adjacent calibers;
δ is the thickness of the collapsible bridge.
Возможны и другие варианты удаления перемычки, например огневой резкой. There are other options for removing the jumper, for example, fire cutting.
На фиг. 1-5 представлена последовательность изменения формы поперечного сечения сляба при его продольном разделении: 1 - поперечное сечение исходного сляба; 2 - сляб после обжатия в вертикальных валках; 3 - после первого прохода; 4 - после второго прохода; 5 - после разделения на заготовки в чистовом проходе. In FIG. 1-5 shows the sequence of changes in the shape of the cross section of the slab during its longitudinal separation: 1 - the cross section of the original slab; 2 - slab after compression in vertical rolls; 3 - after the first pass; 4 - after the second pass; 5 - after separation into blanks in the finishing passage.
Сущность изобретения состоит в следующем. Способ продольного разделения должен обеспечивать при минимальном числе проходов разделение сляба на заготовки с заданными геометрическими размерами и формой разрезающих гребней, с углом 25-35o при вершине, без дефектов по линии разделения. Формирование заготовок за два прохода с регламентированной толщиной перемычек по проходам и обжатием по толщине во втором проходе позволяет минимизировать искажение формы поперечного сечения заготовок и обеспечить последующее разделение их без образования дефектов.The invention consists in the following. The method of longitudinal separation should provide, with a minimum number of passes, the separation of the slab into billets with the given geometric dimensions and the shape of the cutting ridges, with an angle of 25-35 o at the apex, without defects along the separation line. The formation of blanks in two passes with a regulated thickness of the jumpers along the passages and compression by thickness in the second pass allows minimizing the distortion of the cross-sectional shape of the blanks and ensuring their subsequent separation without the formation of defects.
Формирование вогнутости на боковых кромках раската в вертикальных валках, равной половине суммарного уширения сляба, обеспечивает наилучшее заполнение металлом крайних калибров. The formation of concavity on the lateral edges of the roll in vertical rolls, equal to half the total broadening of the slab, ensures the best filling of metal with extreme gauges.
Применение дополнительного заднего подпора во втором проходе обеспечивает условие захвата, позволяет уменьшить требуемый диаметр валков с многоручьевыми калибрами и расширить сортамент разделяемых слябов по толщине. The use of an additional back pressure in the second pass provides a gripping condition, reduces the required diameter of rolls with multi-groove gauges, and widens the range of shared slabs in thickness.
При ширине сляба, равной 0,96-0,98 суммарной ширины калибров по разъему, достигается наилучшее выполнение профиля заготовок всех размеров. With a slab width equal to 0.96-0.98 of the total width of the gauges in the connector, the best performance of the workpiece profile of all sizes is achieved.
Разрушение перемычек в валках с многоручьевыми чистовыми калибрами, расположенными в шахматном порядке, позволяет одновременно осуществить разделение профилей и их калибровку на заданные размеры, причем предложенное соотношение определяет минимально необходимую и достаточную разность диаметров по дну смежных калибров, при которой происходит гарантированное разрушение перемычек, соединяющих заготовки из углеродистых и легированных сталей, высокое качество отдельных заготовок, а также наилучшее (по допустимому числу переточек) использование валков с многоручьевыми чистовыми калибрами. The destruction of jumpers in rolls with multi-grooved finishing gauges arranged in a checkerboard pattern allows for simultaneous separation of profiles and their calibration into specified sizes, and the proposed ratio determines the minimum necessary and sufficient diameter difference along the bottom of adjacent calibers at which guaranteed destruction of jumpers connecting the workpieces from carbon and alloy steels, high quality of individual billets, as well as the best (according to the permissible number of regrind) is used use of rolls with multi-grooved finishing calibers.
При формировании боковой вогнутости менее половины суммарной ширины калибров будет неполное заполнение металлом крайних калибров, а при вогнутости больше, чем половина суммарной ширины калибра, произойдет переполнение калибра. When the lateral concavity is formed, less than half of the total width of the gauges will be incomplete filling of the extreme calibers with metal, and when the concavity is greater than half of the total width of the gauge, the gauge will overflow.
Экспериментально установлено, что если в первом проходе толщина формируемой перемычки будет более 75% толщины сляба, то при последующем проходе будет происходить искажение формы отдельных заготовок. Уменьшение этого значения менее 65% ухудшает условия захвата сляба первой парой валков с многоручьевыми калибрами и потребует увеличения диаметра валков, что нецелесообразно. It was experimentally established that if in the first pass the thickness of the formed bridge is more than 75% of the thickness of the slab, then during the next pass, the shape of the individual blanks will be distorted. A decrease in this value of less than 65% worsens the conditions for the capture of the slab by the first pair of rolls with multi-gauge calibers and will require an increase in the diameter of the rolls, which is impractical.
При толщине перемычек, формируемых во втором проходе, менее 8% толщины сляба, происходит недопустимое искажение отдельных заготовок. Увеличение толщины перемычек более 12% толщины сляба ухудшает условия их последующего разрушения и ведет к дефектообразованию по месту разрыва. When the thickness of the jumpers formed in the second pass is less than 8% of the thickness of the slab, an unacceptable distortion of individual blanks occurs. An increase in the thickness of the jumpers more than 12% of the thickness of the slab worsens the conditions for their subsequent destruction and leads to defect formation at the point of rupture.
Оптимальная толщина перемычек 8-12% от толщины сляба при условии выполнения профилей отдельных заготовок достигается только в случае их одновременного обжатия по толщине на 10-20%. Если обжатие по толщине будет менее 10%, то образующиеся наплывы металла по обе стороны от перемычек сохраняются на заготовках после разделения, искажая их геометрическую форму. Увеличение обжатия более 20% приводит к повышенному износу калибров и ухудшению качества заготовок. The optimal thickness of the jumpers is 8-12% of the thickness of the slab, provided that the profiles of individual blanks are fulfilled only if they are simultaneously compressed by 10-20% in thickness. If the reduction in thickness is less than 10%, the resulting metal deposits on both sides of the jumpers are stored on the workpieces after separation, distorting their geometric shape. An increase in compression of more than 20% leads to increased gauge wear and deterioration of workpiece quality.
При ширине сляба более 0,98 суммарной ширины калибров по разъему, из-за повышенной степени стеснения металла, происходит переполнение многоручьевых калибров, что приводит к ухудшению качества заготовок. Уменьшение ширины сляба менее 0,96 суммарной ширины калибров по разъему приводит к невыполнению заданной формы заготовок. When the slab width is more than 0.98 of the total width of the gauges across the connector, due to the increased degree of tightness of the metal, overflow of multi-groove calibers occurs, which leads to a deterioration in the quality of workpieces. Reducing the width of the slab less than 0.96 of the total width of the gauges on the connector leads to failure to fulfill the given shape of the workpieces.
Если разность диаметров по дну смежных чистовых калибров будет менее 1,5 толщины перемычки, то не исключается вероятность сохранения не разрушенными отдельных участков перемычек, соединяющих между собой заготовки. Увеличение разности диаметров более 2,5 толщины перемычки потребует увеличения глубины ручьев, диаметра валков и приведет к повышению износа калибров и ухудшению качества прокатываемых заготовок. If the diameter difference along the bottom of adjacent finishing calibers is less than 1.5 of the thickness of the bridge, then the possibility of keeping individual sections of the bridge connecting the workpieces intact is not ruled out. An increase in the diameter difference of more than 2.5 thickness of the jumper will require an increase in the depth of streams, the diameter of the rolls and will lead to increased gauge wear and deterioration in the quality of rolled billets.
Примеры реализации способа. Examples of the method.
Исходный непрерывно литой сляб из стали Ст.3 имеет толщину Но = 70,6 мм при ширине Во = 960 мм (поз.1 на фиг.) прокатали в вертикальных валках (поз. 2 на фиг.) с образованием на боковых гранях выгнутости глубиной, равной половине уширения сляба. Из этого сляба необходимо получить четыре сортовые заготовки квадратного сечения 60•60 мм и одну штрипсовую заготовку прямоугольного сечения 60•760 мм.The initial continuously cast slab of steel St.3 has a thickness H o = 70.6 mm with a width B o = 960 mm (pos. 1 in Fig.) Rolled in vertical rolls (pos. 2 in Fig.) With the formation on the side faces curvature with a depth equal to half the broadening of the slab. From this slab, it is necessary to obtain four high-quality billets of a square section 60 • 60 mm and one strip blank of a rectangular section 60 • 760 mm.
Сляб нагревают до температуры 1200oС и задают в прокатную клеть с двумя парами горизонтальных валков, на бочках которых выполнены пятиручьевые калибры (поз.3-4 на фигуре). Суммарная ширина калибров по разъему равна
BΣ = B1+B2+B3+B4+B5= 60+60+760+60+60 = 1000 мм.
Таким образом отношение Bo/BΣ принято
Bo/BΣ = 960/1000 = 0,96.The slab is heated to a temperature of 1200 o C and set in a rolling stand with two pairs of horizontal rolls, on the barrels of which five-strand calibers are made (pos. 3-4 in the figure). The total width of the calibers across the connector is
B Σ = B 1 + B 2 + B 3 + B 4 + B 5 = 60 + 60 + 760 + 60 + 60 = 1000 mm.
Thus, the ratio B o / B Σ is accepted
B o / B Σ = 960/1000 = 0.96.
При прохождении первой пары валков (поз.2-3 на фиг.) гребни калибров формируют на слябе перемычки толщиной 70% от толщины сляба, т.е. During the passage of the first pair of rolls (poses 2-3 in Fig.), The ridges of the gauges form on the slab a bridge with a thickness of 70% of the thickness of the slab, i.e.
δ1 = 0,7 Ho = 0,7×70,6 = 49,42 мм.
Первый проход осуществляют без обжатия заготовок по толщине. Затем сляб, выходящий из первой пары валков, принудительно с задним подпором задают во вторую пару валков с пятиручьевым калибром. В этом проходе формируют перемычки толщиной 10% от толщины сляба, т.е.δ 1 = 0.7 H o = 0.7 × 70.6 = 49.42 mm.
The first pass is carried out without compression of the workpieces in thickness. Then, the slab emerging from the first pair of rolls is forcibly set with the back support into the second pair of rolls with a five-armed caliber. In this passage, bridges are formed with a thickness of 10% of the thickness of the slab, i.e.
δ2 = 0,1 Ho = 0,1×70,6 = 7,06 мм
с одновременным обжатием всех заготовок по толщине на величину ε=15% с толщины Но=70,6 мм до толщины H1=60 мм.δ 2 = 0.1 H o = 0.1 × 70.6 = 7.06 mm
with simultaneous compression of all workpieces in thickness by ε = 15% from a thickness H o = 70.6 mm to a thickness H 1 = 60 mm.
Соединенные между собой перемычками заготовки, выходящие из второй пары валков, задают в клеть с валками, имеющими пятиручьевой чистовой калибр. Ручьи калибра расположены в шахматном порядке. Разность диаметров D1 и D2 (поз.5) по дну калибров составляет
|D1-D2|=2,0δ2=2,0•7,06=14,12 мм.Billets connected from each other by jumper, leaving the second pair of rolls, are set in a stand with rolls having a five-strand finishing caliber. Caliber streams are staggered. The difference between the diameters D 1 and D 2 (pos. 5) along the bottom of the calibers is
| D 1 -D 2 | = 2.0δ 2 = 2.0 • 7.06 = 14.12 mm.
За счет указанной разницы диаметров достигается разрыв перемычек и разделение заготовок. Одновременно с этим, при прохождении чистового калибра заготовки приобретают правильную форму. Готовые заготовки не имеют дефектов по месту разрыва перемычек. Due to the specified difference in diameters, rupture of the bridges and separation of the workpieces is achieved. At the same time, when passing through the finishing gauge, the workpieces acquire the correct shape. Finished workpieces do not have defects at the jumper break point.
Варианты реализации способа и показатели их эффективности приведены в таблице. Variants of the method and indicators of their effectiveness are given in the table.
Из таблицы следует, что при реализации предложенного способа (варианты 2-4, 7) обеспечивается повышение качества заготовок: выход годного максимальный, дефекты отсутствуют. Причем это достигается при минимальном числе проходов, равном трем. From the table it follows that when implementing the proposed method (options 2-4, 7), improving the quality of the workpieces is ensured: maximum yield, no defects. Moreover, this is achieved with a minimum number of passes equal to three.
В случае запредельных значений заявленных параметров (варианты 1 и 5) качество заготовок ухудшается, увеличивается необходимое число проходов. In the case of transcendental values of the declared parameters (
Также более низкое качество заготовок и при большем числе проходов имеет место в случае реализации способа - прототипа (вариант 9). Also, a lower quality of workpieces and with a larger number of passes takes place in the case of the implementation of the prototype method (option 9).
Технико-экономические преимущества предложенного способа состоят в том, что он обеспечивает получение бездефектных заготовок с правильной геометрической формой поперечного сечения и без дефектов по месту их разделения за минимальное число проходов. За счет уменьшения необходимого числа проходов достигается упрощение необходимого технологического оборудования. При этом, при толщине сляба до 100 мм, в одной клети размещены две пары валков, а при толщине сляба больше 100 мм - в отдельных клетях непрерывной группы. The technical and economic advantages of the proposed method are that it provides defect-free blanks with the correct geometric cross-sectional shape and without defects at the place of their separation in a minimum number of passes. By reducing the required number of passes, simplification of the necessary technological equipment is achieved. Moreover, with a slab thickness of up to 100 mm, two pairs of rolls are placed in one stand, and with a slab thickness of more than 100 mm, in separate stands of a continuous group.
В качестве базового объекта принят способ - прототип. Применение предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства заготовок из непрерывно литых слябов на 15-20%. As the base object adopted the method of the prototype. The application of the proposed method will increase the profitability of the production of blanks from continuously cast slabs by 15-20%.
Источники информации
1. Авторское свидетельство СССР 1061860, МПК В 21/02, 1983 г.Sources of information
1. USSR copyright certificate 1061860, IPC B 21/02, 1983
2. Авторское свидетельство СССР 1359021, МПК В 21/02, 1987 г. 2. Copyright certificate of the USSR 1359021, IPC B 21/02, 1987
3. Авторское свидетельство СССР 1187895, МПК В 21/02, 1985 г. - прототип. 3. USSR author's certificate 1187895, IPC B 21/02, 1985 - prototype.
Claims (4)
| D1-D2| = (1,5-2,5)δ
где D1 и D2 - диаметры по дну смежных калибров;
δ - толщина разрушаемой перемычки.4. The method according to PP. 1-3, characterized in that the destruction of the jumpers is carried out in rolls with multi-grooved finishing calibers located in a checkerboard pattern, with the diameter difference along the bottom of adjacent calibers set by the ratio
| D 1 -D 2 | = (1.5-2.5) δ
where D 1 and D 2 are the diameters along the bottom of adjacent calibers;
δ is the thickness of the collapsible bridge.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000105976/02A RU2179485C2 (en) | 2000-03-14 | 2000-03-14 | Method for slitting slabs at rolling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000105976/02A RU2179485C2 (en) | 2000-03-14 | 2000-03-14 | Method for slitting slabs at rolling |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2000105976A RU2000105976A (en) | 2002-02-20 |
| RU2179485C2 true RU2179485C2 (en) | 2002-02-20 |
Family
ID=20231706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000105976/02A RU2179485C2 (en) | 2000-03-14 | 2000-03-14 | Method for slitting slabs at rolling |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2179485C2 (en) |
-
2000
- 2000-03-14 RU RU2000105976/02A patent/RU2179485C2/en not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2179485C2 (en) | Method for slitting slabs at rolling | |
| RU2264871C2 (en) | Method for x-h-rolling of steel h-sections with parallel flanges and apparatus for performing the same | |
| US5983481A (en) | Method of making forged steel bar | |
| RU2126728C1 (en) | Method for two-strand rolling of reinforcing shapes | |
| RU2171724C2 (en) | Process for making blanks | |
| RU2623976C1 (en) | Square billet production method | |
| RU2745920C1 (en) | Method for producing rolled rectangular section from substandard rolled round section | |
| SU622514A1 (en) | Billet-rolling method | |
| RU2169050C2 (en) | Channel bar production method | |
| SU1077672A1 (en) | Method of rolling wedge-shaped sections | |
| RU2708911C1 (en) | Method of multi-rack rolling of reinforcement steel of periodic profile | |
| RU2179486C1 (en) | Method for slitting continuously cast slab | |
| US4204416A (en) | Method of rolling section billets | |
| RU2405637C1 (en) | Method of rolling | |
| RU2104104C1 (en) | Separation rolling method | |
| RU2254940C1 (en) | Rolling-dividing process | |
| RU2758605C1 (en) | Method for manufacturing a hot-rolled i-beam from a shaped blank | |
| RU2162381C1 (en) | Method for cold rolling of rods | |
| SU1187895A1 (en) | Method of rolling billets | |
| RU2122906C1 (en) | Blank rolling method | |
| JP7295397B2 (en) | Shaped steel manufacturing method | |
| EP4289522A1 (en) | Rolling mill roll for rolling railway and tram rails | |
| SU1359021A1 (en) | Method of separating sections being rolled | |
| RU2121896C1 (en) | Thick sheet rolling method | |
| SU649190A1 (en) | Billet rolling method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050315 |