RU2104104C1

RU2104104C1 - Separation rolling method

Info

Publication number: RU2104104C1
Application number: RU95105025/02A
Authority: RU
Inventors: Сергей Михайлович Жучков; Ua]; Вадим Анатольевич Токмаков; Виктор Федорович Дышлевич; Валерий Николаевич Асанов; Александр Николаевич Бондаренко; By]; Сергей Николаевич Сокиркин; Геннадий Людвигович Бобренок
Original assignee: Белорусский Металлургический Завод
Priority date: 1994-04-18
Filing date: 1995-03-07
Publication date: 1998-02-10
Also published as: RU95105025A

Abstract

FIELD: rolled bar production, namely processes for rolling combined shapes for their subsequent separation and multistrand rolling. SUBSTANCE: method comprises one-strand rolling of blank, making rolled piece with zones for separating it by three strands, preparing said rolled piece for separation, separating it and rolling in three strands. Surface area of cross section of central portion of tripled rolled piece is increased relative to surface area of cross section of its two terminal portions. Relation of surface areas of said central portion and each terminal portion consists (1.05-1.2): 1.0. Tripled rolled piece is in the form of three ovals mutually joined by bridges along their small axes. Central oval has ratio of its large and small axes equal to 1:(1.05-1.15). AT preparing triple rolled piece for separation cross section areas of all its parts are equalized. EFFECT: enhanced efficiency of separation due to creation of metal stresses in zone of separation. 6 dwg

Description

Изобретение относится к прокатному производству, а именно к способам прокатки сортовых профилей в совмещенном виде с последующим разделением раската в линии стана и последующей многониточной (трехниточной) прокаткой, и может быть реализовано на непрерывных мелкосортных станах. The invention relates to rolling production, and in particular to methods of rolling varietal profiles in combined form, followed by separation of the roll in the mill line and subsequent multi-strand (three-strand) rolling, and can be implemented on continuous small-section mills.

Известны способы прокатки-разделения, включающие прокатку заготовки в одну нитку, формирование раската с местом разделения на две нитки, подготовку полученного раската к разделению и последующее формирование профилей в две нитки (авт. св. СССР N 1462579, кл. B 21 B 1/02, 1988). Known methods of rolling-separation, including rolling the workpiece in one thread, forming a roll with a place to split into two threads, preparing the resulting roll for separation and the subsequent formation of profiles in two threads (ed. St. USSR N 1462579, class B 21 B 1 / 02, 1988).

Недостатком известных способов является низкая эффективность разделения, обусловленная износом в процессе работы рабочих поверхностей делительных роликов, снижающая производительность стана. Кроме того, схема сдвоенной прокатки обладает более низкой производительностью по сравнению с другими разновидностями прокатки - разделения, например, по сравнению со строенной прокаткой. A disadvantage of the known methods is the low separation efficiency due to wear during operation of the working surfaces of the dividing rollers, which reduces the productivity of the mill. In addition, the dual rolling scheme has a lower productivity compared to other types of rolling - separation, for example, compared with triple rolling.

В качестве прототипа принят способ прокатки - разделения, включающий прокатку заготовок в одну нитку, формирование строенного раската с местами разделения на три нитки с различными площадями поперечного сечения частей строенного раската, подготовку полученного раската к разделению, в процессе которого площади поперечного сечения всех частей строенного раската выравнивают, его разделение и последующее формирование в три нитки [1]. As a prototype, a rolling-separation method was adopted, which includes rolling blanks into one thread, forming a rolled roll with places for splitting into three threads with different cross-sectional areas of parts of a built-up roll, preparing the resulting roll for separation, during which the cross-sectional areas of all parts of a built-up roll align, its separation and subsequent formation of three threads [1].

Недостатком известного способа является снижение стабильности процесса и, следовательно, производительности стана, из-за снижения эффективности разделения вследствие износа рабочих поверхностей гребней делительных роликов, расклинивающих части совмещенного раската при разделении и обеспечивающих тем самым разрыв перемычки (места разделения), соединяющей строенный раскат. Направленность напряжений, возникающих в металле в месте разделения в процессе собственно разделения при реализации известного способа, когда имеет место уменьшенная вытяжка центральной части раската по отношению к крайним его частям (части строенного раската при этом не стремятся разойтись в стороны), позволяет уменьшить величину расклинивающих усилий и снизить за счет этого износ делительных роликов, что приводит к снижению эффективности разделения раската и, следовательно, к потере производительности стана. The disadvantage of this method is to reduce the stability of the process and, consequently, the productivity of the mill, due to reduced separation efficiency due to wear on the working surfaces of the ridges of dividing rollers, wedging parts of the combined roll during separation and thereby breaking the bridge (separation point) connecting the built-up roll. The direction of the stresses arising in the metal at the separation point during the separation process itself when implementing the known method, when there is a reduced drawing of the central part of the roll with respect to its extreme parts (the parts of the built-up roll do not tend to go apart), allows to reduce the amount of wedging forces and to reduce due to this the wear of dividing rollers, which leads to a decrease in the separation efficiency of the roll and, consequently, to a loss in the productivity of the mill.

Задача, решаемая изобретением, состоит в создании напряжений в металле в месте разделения в процессе собственно разделения, направленность которых при реализации предлагаемого способа, позволит уменьшить величину расклинивающих усилий и снизить за счет этого износ делительных роликов, что повысит эффективность разделения раската и, следовательно, производительность стана. The problem solved by the invention is to create stresses in the metal at the separation site during the actual separation process, the orientation of which, when implementing the proposed method, will reduce the amount of wedging forces and thereby reduce the wear of dividing rollers, which will increase the separation efficiency of the roll and, therefore, productivity camp.

Технический результат, достигаемый при использовании изобретения, состоит в снижении величины расклинивающих усилий и уменьшении за счет этого износа делительных роликов при повышении эффективности разделения раската и его разведения после разделения за счет создания напряжений заданного направления в металле в месте разделения в процессе собственно разделения. The technical result achieved by using the invention consists in reducing the size of the wedging forces and reducing due to this wear the dividing rollers while increasing the separation efficiency of the roll and its dilution after separation by creating stresses of a given direction in the metal at the separation point during the separation process itself.

Решение поставленной задачи обеспечивается тем, что в способе прокатки - разделения, включающем прокатку заготовок в одну нитку, формирование строенного раската с местами разделения на три нитки с различными площадями поперечного сечения частей строенного раската, подготовку полученного раската к разделению, в процессе которого площади поперечного сечения всех частей строенного раската выравнивают, его разделение и последующее формирование в три нитки, в процессе формирования строенного раската с местами разделения на три нитки площадь поперечного сечения центральной части строенного раската выполняют увеличенной по отношению к площадям поперечного сечения двух крайних его частей, при этом соотношение площадей поперечного сечения центральной и каждой из крайних частей строенного раската выполняют при соотношении (1,05-1,20) : 1, а также тем, что в процессе формирования строенного раската с местами разделения получают раскат в виде трех овалов, соединенных перемычками по меньшим осям, при этом центральный овал выполняют с соотношением меньшей и большей осей 1 : (1,05-1,15). The solution to this problem is ensured by the fact that in the rolling-separation method, which includes rolling the billets into one thread, forming a structured roll with places of separation into three threads with different cross-sectional areas of parts of the built-up roll, preparing the resulting roll for separation, during which the cross-sectional areas all parts of the built-up roll are leveled, its separation and subsequent formation into three threads, in the process of forming a built-up roll with places of separation into three threads for the cross section of the central part of the built-up roll perform increased relative to the cross-sectional areas of its two extreme parts, while the ratio of the cross-sectional areas of the Central and each of the extreme parts of the built-up roll is performed at a ratio of (1.05-1.20): 1, and also by the fact that in the process of forming a built-up peal with separation points, a peal is obtained in the form of three ovals connected by jumpers along the smaller axes, while the central oval is made with a ratio of smaller and larger axes 1: (1.05-1.15).

На фиг. 1-6 представлена технологическая схема предлагаемого способа: на фиг. 1 - поперечное сечение подката, полученного на гладкой бочке со свободным уширением, из которого формируют раскат с местами разделения на три нитки; на фиг. 2 - схема калибра, в котором формируют этот раскат, и форма переднего конца раската после обжатия в этом калибре; на фиг. 3 - схема калибра, подготавливающего полусенный раскат к продольному разделению и соответствующая форма переднего конца раската; на фиг. 4 - три нитки разделенного раската; на фиг. 5 - схема формоизменения трех ниток раската на гладкой бочке со свободным уширением; на фиг. 6 - схема чистовых калибров, в которых формируется круглый профиль. In FIG. 1-6 presents the technological scheme of the proposed method: in FIG. 1 is a cross-sectional view of a rolled product obtained on a smooth barrel with free broadening, from which a roll is formed with places of separation into three threads; in FIG. 2 is a diagram of the caliber in which this peal is formed, and the shape of the front end of the peel after crimping in this caliber; in FIG. 3 is a diagram of a caliber preparing a half-rolled roll for longitudinal separation and the corresponding shape of the front end of the roll; in FIG. 4 - three threads of a divided peal; in FIG. 5 is a diagram of the form change of three strings of peals on a smooth barrel with free broadening; in FIG. 6 is a diagram of finishing calibers in which a round profile is formed.

Согласно изобретению заготовка квадратного или прямоугольного сечения прокатывается в одну нитку в системе вытяжных калибров клетей черновой и промежуточной групп непрерывного стана до получения подката, предназначенного для формирования раската с мостами разделения на три нитки (фиг. 1). Из полученного подката формируют раскат с местами разделения на три нитки (фиг. 2). При этом площадь поперечного сечения центральной части строенного раската выполняют увеличенной по отношению к площадям поперечного сечения двух крайних его частей. Указанное обстоятельство приводит к более интенсивному удлинению металла на участках крайних частей раската, о чем свидетельствует форма переднего конца раската (фиг. 2), сдерживаемому сплошностью металла. Вследствие этого в металле в местах разделения, являющихся в данном случае концентраторами напряжений, возникают напряжения растяжения. Причем направленность этих напряжений способствует повышению компактности строенного раската - крайние его части стремятся сжаться с центральной частью. Возникающие в местах разделения напряжения при подходе раската к последующей клети исчезают вследствие разупрочнения металла, обусловленного его высокой температурой. Полученный раскат подготавливают к продольному разделению, в процессе чего утоняют места разделения (фиг. 3). При этом площади поперечного сечения центральной и крайних частей строенного раската выравнивают. В этом случае течение металла аналогично описанному выше, однако в данном калибре уже центральная часть раската, получая большее обжатие, удлиняется интенсивнее по сравнению с крайними частями. Форма переднего конца такого раската представлена на фиг. 3. Существенными при этом являются следующие обстоятельства: первое - то, что эти напряжения являются напряжениями растяжения и более ярко выражены вследствие утончения мест концентрации напряжений - мест разделения; второе - то, что металл не успевает разупрочниться до поступления в делительное устройство, установленное на выходной стороне данной клети в непосредственной близости от калибра валков (5); и третье - то, что направленность этих напряжений способствует разделению строенного раската - крайние его части стремятся отделиться от центральной части. Указанные причины приводят к значительному (на 25-60 % в зависимости от марки стали и температуры прокатки) уменьшению усилий, необходимых для разрыва раската, что снижает интенсивность износа рабочей поверхности делительных роликов, повышает эффективность разделения и способствует росту производительности стана. Кроме того, направленность напряжений, полученных раскатом при подготовке его к продольному разделению, облегчает разведение в стороны ниток разделенного строенного раската, что способствует стабилизации процесса прокатки - разделения. Полученные после разделения три нитки раската (фиг. 4) осаживаются в валках с гладкой бочкой, где устраняются следы разрушения перемычки за счет свободного уширения металла (фиг. 5), и после кантовки на 90^o поступают в чистовые калибры (фиг. 6), где формируется круглый профиль, который впоследствие может быть использован как подкат для проволочного блока чистовых клетей, и два арматурных профиля.According to the invention, a square or rectangular billet is rolled into a single thread in the exhaust gauge system of the stands of the roughing and intermediate groups of the continuous mill to produce a tackle designed to form a roll with bridges of separation into three threads (Fig. 1). A roll is formed from the obtained tackle with places of separation into three threads (Fig. 2). In this case, the cross-sectional area of the central part of the built-up roll is increased in relation to the cross-sectional areas of its two extreme parts. This circumstance leads to a more intense elongation of the metal in the areas of the extreme parts of the roll, as evidenced by the shape of the front end of the roll (Fig. 2), restrained by the continuity of the metal. As a result, tensile stresses occur in the metal at the separation points, which are stress concentrators in this case. Moreover, the direction of these stresses increases the compactness of the built-up peal - its extreme parts tend to shrink with the central part. The stresses arising in the places of separation of stress when approaching the roll to the subsequent stand disappear due to softening of the metal due to its high temperature. The resulting roll is prepared for longitudinal separation, during which the separation points are thinned (Fig. 3). In this case, the cross-sectional areas of the central and extreme parts of the built-up peal are leveled. In this case, the metal flow is similar to that described above, however, in this caliber, the central part of the roll, receiving a larger compression, lengthens more intensively compared to the extreme parts. The shape of the front end of such a roll is shown in FIG. 3. The following circumstances are significant in this case: the first is that these stresses are tensile stresses and are more pronounced due to the thinning of the stress concentration points — separation points; the second is that the metal does not have time to soften before it enters the dividing device installed on the output side of this stand in close proximity to the caliber of the rolls (5); and the third - that the orientation of these stresses contributes to the separation of the built-up peal - its extreme parts tend to separate from the central part. These reasons lead to a significant (25-60% depending on the grade of steel and rolling temperature) reduction of the forces required to break the roll, which reduces the wear rate of the working surface of the dividing rollers, increases the separation efficiency and promotes the growth of the mill. In addition, the directivity of the stresses obtained by the roll when preparing it for longitudinal separation, facilitates the separation of the threads of the split structured roll, which helps to stabilize the rolling process - separation. The three rolls of thread obtained after separation (Fig. 4) are deposited in rolls with a smooth barrel, where traces of destruction of the bulkhead due to free broadening of the metal are eliminated (Fig. 5), and after 90 ^° tilting they enter the final gauges (Fig. 6), where a round profile is formed, which subsequently can be used as a tackle for the wire block of the finishing stands, and two reinforcing profiles.

Экспериментальные исследования показали, что для успешной реализации способа необходимо соблюдение определенного соотношения площадей поперечного сечения центральной и двух крайних частей строенного раската в процессе его формирования (фиг. 2) из плоского подката (фиг. 1). Так соотношение площадей поперечного сечения центральной и каждой из крайних частей строенного раската выполняют равным (1,05-1,20) : 1. Нижний продел этого соотношения (1,05) ограничен снижением эффективности разделения вследствие недостаточной величины напряжений в металле в местах разделения, а величина верхнего предела (1,20) предупреждает возникновение в местах разделения чрезмерных напряжений, могущих привести к трещинообразованию или разделению раската еще до поступления в делительное устройство, что сопряжено с возможностью застревания раската в вводных проводках или с искажением готового профиля. Experimental studies have shown that for the successful implementation of the method, it is necessary to observe a certain ratio of the cross-sectional areas of the central and two extreme parts of the built-up roll during its formation (Fig. 2) from a flat roll (Fig. 1). So the ratio of the cross-sectional areas of the Central and each of the extreme parts of the built-up roll is equal to (1.05-1.20): 1. The lower part of this ratio (1.05) is limited by a decrease in the separation efficiency due to insufficient stresses in the metal at the separation points, and the value of the upper limit (1.20) prevents the occurrence of excessive stresses at the separation sites, which can lead to crack formation or separation of the roll before entering the dividing device, which is associated with the possibility of being stuck Ia roll in the input wiring or with distortion of the finished profile.

Формирование строенного раската в виде трех овалов, соединенных перемычками по меньшим осям позволяет за счет изменения раствора валков легко пропорционально регулировать площади каждой части раската, сохраняя при этом на стадии формирования строенного раската постоянство осей (линий) прокатки для каждой части строенного раската, что облегчает настройку и регулировку оборудования, снижает вероятность застревания раската ("бурежки"), дает возможность размещения большего количества калибров на валках. The formation of a structured roll in the form of three ovals connected by jumpers along the smaller axes makes it possible to easily proportionally adjust the areas of each part of the roll due to the change in the roll solution, while maintaining the rolling axis (lines) for each part of the built-up roll at the stage of formation of the rolled roll, which facilitates setup and adjusting the equipment, reduces the likelihood of stuck rolls ("gouging"), makes it possible to place more calibers on the rolls.

Выполнение центральной части раската в виде овала с соотношением меньшей и большей осей 1 : (1,05-1,15) также связано с необходимостью создания оптимальных растягивающих напряжений в строенном раскате на стадии его разделения, с одной стороны, предупреждающих разделение раската еще до поступления в делительное устройство, что ограничено верхним пределом указанного диапазона (1,15), а с другой стороны, снижающих усилие разделения, обеспечиваемых нижним пределом этого соотношения (1,05). Таким образом, нижний предел этого соотношения (1,05) ограничен снижением эффективности разделения вследствие недостаточной величины напряжений в металле в местах разделения, а величина верхнего предела (1,20) предупреждает возникновение в местах разделения чрезмерных напряжений, могущих привести к разделению раската еще до поступления в делительное устройство, что сопряжено с возможностью застревания раската в вводных проводках или с искажением готового профиля. The execution of the central part of the roll in the form of an oval with a ratio of smaller and larger axes 1: (1.05-1.15) is also associated with the need to create optimal tensile stresses in the built-up roll at the stage of its separation, on the one hand, preventing the separation of the roll before arrival in a dividing device, which is limited by the upper limit of the specified range (1.15), and on the other hand, reducing the separation force provided by the lower limit of this ratio (1.05). Thus, the lower limit of this ratio (1.05) is limited by a decrease in the separation efficiency due to insufficient stresses in the metal at the separation sites, and the upper limit value (1.20) prevents the occurrence of excessive stresses at the separation sites that could lead to the separation of the roll before admission to the dividing device, which is associated with the possibility of stuck peals in the input wiring or with distortion of the finished profile.

Таким образом, формирование строенного раската с местами разделения на три нитки с площадью поперечного сечения центральной части строенного раската увеличенной по отношению к площадям поперечного сечения двух крайних его частей, причем с соотношением площадей поперечного сечения центральной и каждой из крайних частей строенного раската (1,05-1,20) : 1, а также формирование строенного раската с местами разделения в виде трех овалов, соединенных перемычками по меньшим осям, причем с центральным овалом, выполненным с соотношением меньшей и большей осей 1 : (1,05-1,15), позволяет снизить величину расклинивающих усилий и уменьшить за счет этого износ делительных роликов, а также повысить эффективность разделения раската и стабилизировать его разведение после разделения за счет создания напряжений заданного направления в металле в месте разделения в процессе собственно разделения. Thus, the formation of a built-up roll with places of separation into three threads with a cross-sectional area of the central part of the built-up roll increased in relation to the cross-sectional areas of its two extreme parts, and with a ratio of the cross-sectional areas of the central and each of the extreme parts of the built-up roll (1.05 -1.20): 1, as well as the formation of a built-up peal with places of separation in the form of three ovals connected by jumpers along the smaller axes, moreover, with a central oval made with a ratio of smaller and greater axle axle 1: (1.05-1.15), it allows to reduce the amount of wedging forces and thereby reduce the wear of dividing rollers, as well as to increase the separation efficiency of the roll and stabilize its dilution after separation by creating stresses of a given direction in the metal in place separation in the process of separation itself.

Пример. Опыты по осуществлению предлагаемого способа осуществлялись в прокатной лаборатории ИЧМ. Моделировались условия прокатки-разделения арматурной стали N 10 на непрерывном мелкосортном стане. В качестве подката использовались образцы из стали марки Ст 5 плоского сечения размерами 30,0 x 15,0 мм, длиной 400 мм, полученные из круга диаметром 25,0 мм. Полученные образцы плоского подката, нагретые до температуры 1000-1050^oC, пропускались через калибры рабочих клетей стана 250, в которых формировался раскат с местами разделения на три нитки. В валки первой клети стана 250 были врезаны калибры в виде трех овалов, соединенных перемычками по меньшим осям, позволяющие получать строенный раскат с одинаковым сечением всех его частей, а также с различным соотношением площадей поперечного сечения центральной и каждой из крайних частей раската. В различных калибрах площади сечения центральной и каждой из крайних частей раската выполнялись с соотношениями 1:1; 1:1,05; 1:1,10; 1:1,15; 1:1,20; 1:1,25. Варьирование площадей сечения частей раската осуществлялось варьированием соотношения меньшей и большей осей центрального овала в диапазоне 1:(1,0-1,20). Образцы, прокатанные в каждом из калибров, армирующих раскат с местами разделения, поочередно пропускались через калибр в валках следующей клети, в котором осуществляли подготовку раската к разделению. Анализ результатов экспериментов показал, что при выполнении соотношений площадей частей раската в пределах 1:(1,00-1,05) форма переднего конца образца была однотипной, что говорит о невысокой разнице в вытяжках центральной и крайних частей строенного раската, не обеспечивающей появления напряжений в местах разделения. При соотношении, большем 1:1,05, передний конец образца обретал ярко выраженную форму, изображенную на фиг. 2 и 3, что свидетельствовало о возникновении напряжений в местах разделения. Формирование раската с соотношением площадей его частей, большим 1:1,20, приводило к возникновению трещин, короблению и даже расслоению образца после пропуска его через второй калибр. Создание напряжений оптимальной величины и заданного направления в местах разделения позволили существенно снизить усилия, необходимые для разрыва раската, что способствует снижению интенсивности износа рабочей поверхности делительных роликов и стабилизации разведения частей строенного раската после разделения.Example. Experiments on the implementation of the proposed method were carried out in the rental laboratory of the HMI. The conditions of rolling-separation of reinforcing steel N 10 were simulated on a continuous small section mill. Samples of steel of grade St 5 of flat section with dimensions of 30.0 x 15.0 mm, 400 mm long, and obtained from a circle with a diameter of 25.0 mm were used as a roll. The obtained samples of flat rolled, heated to a temperature of 1000-1050 ^o C, were passed through the calibers of the working stands of mill 250, in which a peal was formed with places for separation into three threads. In the rolls of the first stand of mill 250, calibers were cut in the form of three ovals connected by jumpers on the smaller axes, which made it possible to obtain a built-up peal with the same section of all its parts, as well as with a different ratio of the cross-sectional areas of the central and each of the extreme parts of the peal. In various calibers, the cross-sectional areas of the central and each of the extreme parts of the roll were performed with ratios of 1: 1; 1: 1.05; 1: 1.10; 1: 1.15; 1: 1.20; 1: 1.25. Variation of the cross-sectional areas of the parts of the roll was carried out by varying the ratio of the smaller and larger axes of the central oval in the range 1: (1.0-1.20). Samples rolled in each of the calibers reinforcing the peal with separation points were alternately passed through the gauge in the rolls of the next stand, in which the peal was prepared for separation. An analysis of the experimental results showed that when the ratios of the areas of the parts of the roll were fulfilled within 1: (1.00-1.05), the shape of the front end of the sample was the same, which indicates a low difference in the hoods of the central and extreme parts of the built-up roll, which does not provide the appearance of stresses in places of separation. At a ratio greater than 1: 1.05, the front end of the sample took on the pronounced shape depicted in FIG. 2 and 3, which indicated the occurrence of stresses at the separation sites. The formation of a peal with a ratio of the areas of its parts greater than 1: 1.20 led to cracking, warping, and even delamination of the sample after passing it through the second gauge. The creation of stresses of optimal magnitude and a given direction at the separation sites allowed us to significantly reduce the efforts required to break the roll, which helps to reduce the wear rate of the working surface of the dividing rollers and stabilizes the breeding of parts of the built-up roll after separation.

Таким образом, за счет создания напряжений в металле в месте разделения в процессе собственно разделения, заданных величины и направления, позволяет существенно уменьшить величину расклинивающих усилий и снизить за счет этого износ делительных роликов и стабилизировать разведение частей строенного раската после разделения, что повышает эффективность процесса прокатки-разделения и способствует росту производительности стана. Thus, due to the creation of stresses in the metal at the separation site during the actual separation process, the specified magnitude and direction can significantly reduce the size of the wedging forces and thereby reduce the wear of dividing rollers and stabilize the dilution of parts of the rolled stock after separation, which increases the efficiency of the rolling process -Divisions and contributes to the growth of mill productivity.

Claims

The rolling-separation method, including rolling the billets into one thread, forming a structured roll with places of separation into three strands with different cross-sectional areas of parts of a built-up roll, preparing the resulting roll for separation, during which the cross-sectional areas of all parts of the built-up roll are leveled, its separation and subsequent formation in three strands, characterized in that in the process of forming a built-up peal with places of separation into three strings, a peal is obtained in the form of three ovals, connected jumper on the smaller axes, and the central oval is performed with a ratio of smaller and larger axes 1.05 - 1.15, and the cross-sectional area of the central part of the built-up roll is increased in relation to the cross-sectional areas of the two extreme parts, based on the ratio 1 05 1.20 1.0.