RU2131766C1 - Реактор для получения сажи - Google Patents

Реактор для получения сажи Download PDF

Info

Publication number
RU2131766C1
RU2131766C1 RU98106590A RU98106590A RU2131766C1 RU 2131766 C1 RU2131766 C1 RU 2131766C1 RU 98106590 A RU98106590 A RU 98106590A RU 98106590 A RU98106590 A RU 98106590A RU 2131766 C1 RU2131766 C1 RU 2131766C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
mixing nozzle
reactor
soot
diameter
carbon black
Prior art date
Application number
RU98106590A
Other languages
English (en)
Inventor
В.Ю. Орлов
Original Assignee
Открытое акционерное общество "Ярославский технический углерод"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Открытое акционерное общество "Ярославский технический углерод" filed Critical Открытое акционерное общество "Ярославский технический углерод"
Priority to RU98106590A priority Critical patent/RU2131766C1/ru
Priority to HU0101476A priority patent/HU223035B1/hu
Priority to EP99918393A priority patent/EP1123736A4/en
Priority to PL99343507A priority patent/PL343507A1/xx
Priority to PCT/RU1999/000096 priority patent/WO1999051334A1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2131766C1 publication Critical patent/RU2131766C1/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/312—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows with Venturi elements; Details thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B82—NANOTECHNOLOGY
    • B82Y—SPECIFIC USES OR APPLICATIONS OF NANOSTRUCTURES; MEASUREMENT OR ANALYSIS OF NANOSTRUCTURES; MANUFACTURE OR TREATMENT OF NANOSTRUCTURES
    • B82Y30/00—Nanotechnology for materials or surface science, e.g. nanocomposites
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09C—TREATMENT OF INORGANIC MATERIALS, OTHER THAN FIBROUS FILLERS, TO ENHANCE THEIR PIGMENTING OR FILLING PROPERTIES ; PREPARATION OF CARBON BLACK  ; PREPARATION OF INORGANIC MATERIALS WHICH ARE NO SINGLE CHEMICAL COMPOUNDS AND WHICH ARE MAINLY USED AS PIGMENTS OR FILLERS
    • C09C1/00—Treatment of specific inorganic materials other than fibrous fillers; Preparation of carbon black
    • C09C1/44—Carbon
    • C09C1/48—Carbon black
    • C09C1/50—Furnace black ; Preparation thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
    • C01P2004/00—Particle morphology
    • C01P2004/60—Particles characterised by their size
    • C01P2004/64—Nanometer sized, i.e. from 1-100 nanometer

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Nanotechnology (AREA)
  • Condensed Matter Physics & Semiconductors (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)
  • Furnace Details (AREA)

Abstract

Использование: промышленность технического углерода. Предложен реактор для получения сажи с размером частиц 110-600 ангстрем при степени срастания частиц в агрегате в пределах 0,03-0,09, содержащий последовательно камеру горения со средствами для сжигания топлива с воздухом, смесительное сопло с сырьевыми форсунками и реакционную камеру со средствами для охлаждения сажегазовых продуктов, отличается тем, что смесительное сопло имеет многоканальную форму с общей площадью проходного сечения смесительного сопла 0,036-0,36 м2 при отношении диаметра канала к диаметру общей площади проходного сечения в пределах dк/dэф=0,35-0,72. Реактор позволяет повысить усиливающие свойства сажи. 5 табл., 4 ил.

Description

Изобретение относится к промышленности технического углерода, а именно к реактору для получения сажи.
Полученная сажа применяется как наполнитель полимерных материалов.
Известен реактор для получения сажи, содержащий последовательно и соосно установленную камеру горения со средствами для сжигания топлива с воздухом, смесительное сопло с сырьевыми форсунками и реакционную камеру со средствами для охлаждения сажегазовых продуктов (Ильин А.И. и др. "Оценка размеров первичных агрегатов" в сб. "Пути развития промышленности углерода." -М., 1978, с. 28-36). Сажа, получаемая с такого реактора, не удовлетворяет потребителей по усиливающим свойствам.
Известен также реактор для получения сажи, которая имеет размер частиц в пределах 110-600 ангстрем.
Реактор содержит последовательно и соосно установленные камеру горения со средствами для сжигания топлива с воздухом, смесительное сопло с сырьевыми форсунками и форсунками для воды реакционную камеру со средствами для охлаждения и вывода сажегазовых продуктов. Сажа, полученная с такого реактора, характеризуется высокими усиливающими свойствами, но в настоящее время уже не удовлетворяет все возрастающим требованиям промышленности. Этот реактор выбран нами в качестве прототипа (RU 2097398 C1, 27.11.97).
Целью настоящего изобретения является повышение усиливающих свойств сажи, повышение прочностных показателей полимерных материалов. Указанная цель достигается тем, что реактор для получения сажи с размером частиц 110 - 600 ангстрем, содержащий последовательно установленные камеру горения со средствами для сжигания топлива с воздухом, смесительное сопло с сырьевыми форсунками и реакционную камеру со средствами для охлаждения сажегазовых продуктов, смесительное сопло имеет многоканальную форму с общей площадью проходного сечения 0,036 - 0,36 м2 при отношении диаметра канала (dк) к диаметру общей площади проходного сечения смесительного сопла (dэф) в пределах 0,35 - 0,72. Реактор используют для получения сажи со степенью срастания частиц в агрегате в пределах 0,03 - 0,09.
Согласно изобретению общая площадь проходного сечения смесительного сопла изменяется в пределах 0,036 - 0,36 м2. В случае использования реактора с многоканальным соплом, имеющим общую площадь проходного сечения меньше чем 0,036 м2 /табл. 5, прим. 1/, с одной стороны возникают очень сильные рециркуляционные потоки, затрудняющие ламинарное движение продуктов, с другой получается сажа, которая по усиливающим свойствам не отличается от прототипа.
В случае использования реакторов с многоканальным соплом, имеющим общую площадь проходного сечения больше чем 0,36 м2, получается сажа, по усиливающим свойствам не отличающаяся от сажи, полученной по прототипу, с добавлением трудностей, возникающих при изготовлении фасонных огнеупоров при значительном увеличении числа каналов.
Согласно изобретению отношение диаметра канала (dк) к диаметру общей площади проходного сечения смесительного сопла (dэф) должно находиться в пределах 0,72 - 0,35 (в одноканальном смесительном сопле такой коэффициент равен 1). Увеличение верхнего предела приводит к появлению неоднородности сажи /табл. 5, прим. 5, 6/ (кривая распределения частиц по размерам становится значительно шире), а уменьшение предела ниже 0,35 приводит к получению сажи со значительным количеством неразложившихся тяжелых углеводородов на ее поверхности /табл. 5, прим. 7/. Данные, подтверждающие эти выводы, приведены в табл. 5.
Эффект повышения усиливающих свойств сажи, полученной на реакторе с многоканальным смесительным соплом при общей площади проходного сечения смесительного сопла в пределах 0,036 - 0,36 м2 и отношении dк/dэф в пределах 0,35 - 0,72, требует некоторого пояснения.
Разработка конструкции большегрузных реакторов с нагрузкой по сырью 4000 - 6000 кг/ч вызвала необходимость увеличения габаритных размеров реактора, в том числе и диаметра смесительного сопла. При этом опытным путем было показано, что увеличение диаметра смесительного сопла выше определенного резерва при соблюдении параметров движения потока (скорость, время, температура) приводит к получению сажи с пониженными усиливающими свойствами. Для иллюстрации в табл. 1 приведены данные по изменению модуля вулканизованной резиновой смеси, полученной на стандартном рецепте с каучуком СКМС-30-АРК и опытной сажей.
Анализ данных табл. 1 давал основания предположить, что при дальнейшем увеличении нагрузки на реактор и увеличении габаритов реактора можно производить только полуактивные и малоактивные сажи.
Повышение нагрузки на реактор при сохранении диаметра смесительного сопла привело к получению сажи со значительным увеличением содержания неразложившегося сырья, это подтверждается данными табл. 2.
При резком увеличении нагрузки на реактор с 1500 кг/ч до 4000 кг при диаметре смесительного сопла 0,200 м выход сажи резко упал, наблюдалось сначала увеличение, а затем падение внешней поверхности сажи и йодного числа вместе с резким повышением содержания неразложившегося сырья на саже.
Решением задачи явилось создание многоканального смесительного сопла, что позволило увеличить нагрузки на реактор до 6000 кг и иметь при этом повышение усиливающих свойств сажи.
Это, по-видимому, объясняется тем, что в процессе сажеобразования огромное значение имеет тепловое (световое) излучение от раскаленной стенки смесительного сопла, а точнее интенсивность этого излучения к единице объема сажегазовой смеси в смесительном сопле. Действительно пропорциональное увеличение диаметра приводит к пропорциональному увеличению площади внутренней поверхности смесительного сопла, а изменение объема находится в степенной зависимости от диаметра. Увеличение диаметра смесительного сопла после определенного предела приводит к тому, что "величина" излучения не охватывает полностью зону сажеобразования и как результат начинается увеличение среднего размера частиц сажи. Это явление полностью коррелирует с геометрией смесительного сопла, т.е. с общей площадью проходного сечения смесительного сопла (в случае, например, применения трехканального смесительного сопла с диаметром 0,15 м). Общая площадь проходного сечения равна сумме проходных сечений каналов Sэф= S1 + S2 + S3.
Figure 00000002

при этом рассчитанный диаметр смесительного сопла равен диаметру общей площади проходного сечения
Figure 00000003

с некоторым ограничением знаков после запятой.
Таким образом, в случае использования реактора, имеющего смесительное сопло, состоящее из одного канала с диаметром 0,262 м /табл. 3, опыт 4/, общей площадью проходного сечения 0,054 м2, мы получаем сажу с резко выраженным падением усиливающих свойств, при этом отношение площади внутренней поверхности канала к его объему
Figure 00000004

а в случае использования трехканального сопла с диаметром 0,15 м =
Figure 00000005
Соотношение этих величин
Figure 00000006
определяет выход сажи с высокими усиливающими свойствами,
Figure 00000007
эти величины определены экспериментально.
Испытания таких реакторов привели дополнительно к совершенно неожиданному результату: стабильности распределения частиц сажи по размерам с уменьшением значения dк/dэф при d1 = d2 = d3 ... dn = dk (данные приведены в табл. 3).
Реактор по предлагаемому изобретению описан в нижеследующих примерах.
Пример 2. Реактор (фиг. 1) для получения сажи включает корпус 1, в котором последовательно расположены камеры горения 2, смесительное сопло, состоящее из двух каналов 8, 9 диаметром 0,15 м, общей эффективной площадью поперечного сечения 0,036 м2 при отношении dк/dэф = 0,7. Каналы смесительного сопла расположены параллельно оси реактора. В оба смесительных канала установлены сырьевые форсунки 11, реакционная камера 5 для вывода охлажденных сажегазовых продуктов из реактора. Камера горения оборудована воздушной камерой 6 для подачи воздуха и камерой для ввода газа 7. В реакционной камере установлены водяные форсунки для предзакалки и охлаждения сажегазовой смеси. Камера горения 2, смесительное сопло, реакционная камера и устройство для вывода охлажденных сажегазовых продуктов из реактора образованы футеровкой 16, выполненной внутри корпуса 1 из огнеупорных изделий. Все остальные реакторы, описанные в примерах, работают аналогичным способом, изменялось только количество каналов смесительного сопла и их диаметр.
Предварительно нагретый до температуры 400oC воздух в количестве 14000 м3/ч и топливный газ в количестве 1000 м3/ч подают в камеру горения 2. В поток продуктов полного горения в каналы смесительного сопла через сырьевые форсунки подают нагретое до температуры 220oC углеводородное сырье (смесь антраценового масла с тяжелым газойлем в соотношении 80 : 20 вес. ч.) в количестве 4000 кг/ч.
В каналах смесительного сопла сырье разлагается с образованием сажегазовой смеси. Площадь общего поперечного сечения смесительного сопла равна сумме площадей поперечных сечений каждого канала. Из каналов смесительного сопла сажегазовые продукты поступают в реакционную камеру, в конце которой осуществляют охлаждение продуктов до температуры 700oC путем впрыскивания через водяные форсунки подогретой до 95oC воды. Далее сажегазовые продукты охлаждают через стенку и выводят на фильтрацию.
После фильтрации сажу гранулируют известными способами и анализируют. Данные по процессу сажеобразования и качеству сажи приведены в табл. 4.
Опыт повторили, используя реактор, имеющий смесительное сопло, состоящее из трех каналов диаметром dк = 0,150 м, общей площадью поперечного сечения смесительного сопла 0,054 м2 при отношениия dк/dэф = 0,598 (фиг. 2).
На реакторе получали сажу согласно описанию примера 2 c увеличением нагрузки по сырью. Данные по качеству сажи приведены в табл. 4, пример 3.
Опыт повторили, используя реактор, имеющий смесительное сопло состоящее из 4-х каналов диаметром 0,150 м, общей площадью поперечного сечения смесительного сопла 0,072 м2 при отношении dк/dэф = 0,500 (фиг. 3). На реакторе получали сажу согласно описанию примера 2 с увеличением нагрузки по сырью. Данные по качеству сажи приведены в табл. 4, пример 4.
Опыт повторили, используя реактор, имеющий смесительное сопло из 6 каналов диаметром 0,150 м, общей площадью поперечного сечения 0,108 м2 при dк/dэф = 0,40 (фиг. 4). На реакторе получали сажу согласно описанию примера 2 с увеличением нагрузки по сырью. Данные по качеству сажи приведены в табл. 3, пример 6.
Для сравнения использовали контрольные опыты.
Пример 1 - реактор для получения сажи по прототипу с диаметром смесительного сопла 0,150 м, на реакторе получали сажу, используя нагрузку по сырью 1500 кг/ч. Данные по качеству сажи приведены в табл. 3, пример 1.
Для контроля также использовали реакторы, имеющие одноканальное смесительное сопло эквивалентное площади поперечного сечения K1 - двух каналов, K2 - 3 каналов, K3 - 4 каналов, K4 - 5 каналов.
Сажу получали согласно описанию примера 2, данные в табл. 4 - контроль.
Как следует из анализа данных табл. 4, в случае использования смесительного сопла диаметром 0,15 м (пример 1) (одноканальное) при нагрузках 1500 кг получается сажа не отличающаяся от прототипа, а использование реакторов с диаметром смесительного сопла, имеющим общую площадь поперечного сечения аналогичную 2, 3, 4, 5 каналам (опыты K1, K2, K3, K4), приводит к возрастанию среднего размера частиц, уменьшению раскрытости агрегата, заметному снижению модуля и прочности вулканизованных резин.
Пример 3. Условия опыта примера 2 повторили в примерах 8 - 12, используя каналы с диаметром 0,200 м.
Данные, характеризующие смесительное сопло реактора, нагрузку по сырью на реактор, свойства сажи и вулканизатов приведены в табл. 4 вместе с контрольными данными (7, K5, K6, K7).
Как следует из анализа данных (примеры 8 - 12), многоканальное смесительное сопло с общей площадью поперечного сечения от 0,0618 до 0,187 м2 и от 0,07 до 0,4 повышает возможность поднять нагрузку по сырью на реактор до 5000 кг/ч (более чем в 3 раза), при этом имеется высокая однородность частиц по размерам, раскрытость агрегата и высокие показатели вулканизатов.
Пример 4. Для подтверждения сказанного повторили условия опыта 2, применяя многоканальное смесительное сопло в реакторе с диаметром каналов 0,25 м (опытные примеры 14 - 18, контрольный 13 - K8, K9, K10) и с диаметром 0,3 м (опытные примеры 20 - 23, контрольный - пример 19).
Таким образом, применение в большегрузном реакторе для получения сажи многоканального смесительного сопла с общей площадью проходного сечения 0,036 - 0,36 м2 при отношении диаметра канала к диаметру общей площади походного сечения смесительного сопла в пределах 0,35 - 0,72 приводит к получению сажи, вулканизаты которой на 13 - 20% выше по показателям модуль 300% и прочность на разрыв.

Claims (1)

  1. Реактор для получения сажи с размером частиц 110-600 ангстрем, содержащий последовательно установленные камеру горения со средствами сжигания топлива с воздухом, смесительное сопло с сырьевыми форсунками и реакционную камеру со средствами для охлаждения сажегазовых продуктов, отличающийся тем, что при получении сажи со степенью срастания частиц в агрегате в пределах 0,03 - 0,09 смесительное сопло имеет многоканальную форму с общей площадью проходного сечения смесительного сопла 0,036 - 0,36 м2 при отношении диаметра канала (dк) к диаметру общей площади проходного сечения (dэф) в пределах dк/dэф = 0,35 - 0,72.
RU98106590A 1998-04-07 1998-04-07 Реактор для получения сажи RU2131766C1 (ru)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU98106590A RU2131766C1 (ru) 1998-04-07 1998-04-07 Реактор для получения сажи
HU0101476A HU223035B1 (hu) 1998-04-07 1999-04-01 Korom előállítására szolgáló reaktor
EP99918393A EP1123736A4 (en) 1998-04-07 1999-04-01 REACTOR FOR THE PRODUCTION OF SOOT
PL99343507A PL343507A1 (en) 1998-04-07 1999-04-01 Reactor for the production of carbon black
PCT/RU1999/000096 WO1999051334A1 (fr) 1998-04-07 1999-04-01 Reacteur servant a produire du noir de carbone

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU98106590A RU2131766C1 (ru) 1998-04-07 1998-04-07 Реактор для получения сажи

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2131766C1 true RU2131766C1 (ru) 1999-06-20

Family

ID=20204511

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU98106590A RU2131766C1 (ru) 1998-04-07 1998-04-07 Реактор для получения сажи

Country Status (5)

Country Link
EP (1) EP1123736A4 (ru)
HU (1) HU223035B1 (ru)
PL (1) PL343507A1 (ru)
RU (1) RU2131766C1 (ru)
WO (1) WO1999051334A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2002081575A1 (fr) * 2001-04-10 2002-10-17 Joint Stock Company 'yaroslavskiy Tekhnicheskiy Uglerod' Noir de carbone, procede de fabrication correspondante et reacteur pour produire du noir de carbone

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014149455A1 (en) 2013-03-15 2014-09-25 Cabot Corporation A method for producing carbon black using an extender fluid

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB788195A (en) * 1954-08-10 1957-12-23 Cabot Godfrey L Inc Dry battery carbon black and process for its production
US3477816A (en) * 1965-10-24 1969-11-11 Air Reduction Method and apparatus for the production of carbon black
DE2530371B2 (de) * 1975-07-08 1981-05-21 Degussa Ag, 6000 Frankfurt Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Ruß
US4360497A (en) * 1981-04-24 1982-11-23 Phillips Petroleum Company Feedstock nozzle and use in carbon black reactor
SU989238A1 (ru) * 1981-05-21 1983-01-15 Научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт углеродистых пигментов и наполнителей Форсунка
US4988493A (en) * 1987-11-04 1991-01-29 Witco Corporation Process for producing improved carbon blacks
RU2083614C1 (ru) * 1995-01-19 1997-07-10 Конструкторско-технологический институт технического углерода СО РАН Способ получения сажи и реактор для его осуществления
RU2097398C1 (ru) * 1995-02-02 1997-11-27 Акционерное общество открытого типа "Ярославский технический углерод" Сажа для полимерных композиций, способ и реактор для ее получения

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2002081575A1 (fr) * 2001-04-10 2002-10-17 Joint Stock Company 'yaroslavskiy Tekhnicheskiy Uglerod' Noir de carbone, procede de fabrication correspondante et reacteur pour produire du noir de carbone

Also Published As

Publication number Publication date
HU223035B1 (hu) 2004-03-01
WO1999051334A8 (fr) 2001-03-22
EP1123736A1 (en) 2001-08-16
PL343507A1 (en) 2001-08-27
WO1999051334A1 (fr) 1999-10-14
HUP0101476A2 (hu) 2001-09-28
EP1123736A4 (en) 2002-05-08
HUP0101476A3 (en) 2002-01-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Fulcheri et al. Plasma processing: a step towards the production of new grades of carbon black
DE4028586B4 (de) Ruße und die Ruße enthaltende Gummi-Massen
EP0911371B1 (en) Carbon blacks
AU604918B2 (en) Process for producing carbon black
US2599981A (en) Carbon black
US20180134900A1 (en) Carbon black reactor
US3071443A (en) Manufacture of carbon black
US2557143A (en) Process for producing carbon black
KR0181521B1 (ko) 카본 블랙 생산 방법
RU2131766C1 (ru) Реактор для получения сажи
CA1171638A (en) Process for producing furnace blacks having varying structures
US20050123468A1 (en) Reactor for producing low surface area high/low structure carbon black and simultaneously minimizing the formation of Grit
US4447401A (en) Carbon black reactor with angled combustion chamber and non-aligned tangential hot gas entries for production of negative tint residual carbon black
US2852346A (en) Process and apparatus for the production of carbon black
JP5887096B2 (ja) カーボンブラックの製造方法
WO2018204174A1 (en) Carbon black with an stsa of 80 to 150 m2/g, an oan of at least 180 ml/100g and a coan of at least 110 ml/100g and rubber compounds incorporating same
JP5027989B2 (ja) タイヤトレッド用カーボンブラックの製造方法
US3222131A (en) Preparation of carbon black
JPH03115365A (ja) 広範囲粒子寸法分布を有するカーボンブラックを製造するための反応器および方法
US3486853A (en) Method for producing carbon black
JP3400498B2 (ja) カーボンブラックの製造方法
US3116114A (en) Carbon black process
KR100312609B1 (ko) 카본블랙제조반응로
SU1247381A1 (ru) Способ получени сажи
DD114422B3 (de) Ofengasrussprodukt