RU2063443C1 - Способ доменной плавки титаномагнетитового сырья - Google Patents
Способ доменной плавки титаномагнетитового сырья Download PDFInfo
- Publication number
- RU2063443C1 RU2063443C1 RU93038971A RU93038971A RU2063443C1 RU 2063443 C1 RU2063443 C1 RU 2063443C1 RU 93038971 A RU93038971 A RU 93038971A RU 93038971 A RU93038971 A RU 93038971A RU 2063443 C1 RU2063443 C1 RU 2063443C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- iron
- pellets
- charge
- blast furnace
- carbonates
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Использование: в металлургической промышленности при производстве чугуна. Сущность: в шихту доменных печей вводят малоосновные окатыши в количестве 30 - 70 % от массы железорудных компонентов, офлюсованный агломерат и карбонаты щелочно-земельных металлов в виде известняка, доломита или их смесей. Количество карбонатов щелочноземельных металлов определяется долей малоосновных окатышей. При их содержании 30 % количество карбонатов составляет 20 - 30 кг/т чугуна, а при росте содержания окатышей на каждые 10 % расход карбонатов возрастает на 10 - 12 кг/т чугуна. Требуемая основность доменного шлака достигается подбором основности агломерата, которая рассчитывается исходя из состава и количества компонентов шихты. 3 табл.
Description
Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано при выплавке чугуна в доменных печах.
Известен способ доменной плавки титано-магнетитового сырья, применяемый на Нижнетагильском металлургическом комбинате, заключающийся в совместной проплавке агломератов и окатышей одинаковой основности, близкой к требуемой для доменного шлака CaO/O2 1,1 1,3 ед. (Сталь, 1987, N 9, с. 6).
Доля окатышей в пределах 30 70 в составе рудной сыпи обеспечивает удовлетворительные результаты по распределению материалов на колошнике. Этот способ дает определенные преимущества в организации производства: задержки с поставкой одного из видов сырья не требует перешихтовки и дополнительного введения новых компонентов типа известняка, шлака или кварца.
Основными недостатками являются:
разрушение офлюсованных окатышей в верхних горизонтах доменной печи, ухудшающее тепло-массообмен в шахте;
образование карбонитридов титана на поверхности кокса и в шлаковом расплаве в виде так называемых "греналей" и затрудняющих фильтрацию расплавов и газов в средних и нижних горизонтах доменной печи.
разрушение офлюсованных окатышей в верхних горизонтах доменной печи, ухудшающее тепло-массообмен в шахте;
образование карбонитридов титана на поверхности кокса и в шлаковом расплаве в виде так называемых "греналей" и затрудняющих фильтрацию расплавов и газов в средних и нижних горизонтах доменной печи.
В результате, сопротивление столба шихтовых материалов движению газов при плавке титано-магнетитов намного превышает обычно наблюдаемое для беститанового сырья. Ход печей становится менее устойчивым, применяются принудительные осадки шихты, снижается производительность плавки и растет удельный расход кокса.
Наиболее близким к предлагаемому является способ доменной плавки (см. патент SU N 1801121, C 21 B 5/00. Бюл. N 9, 1993). В патенте предусмотрена загрузка в печь железорудной части шихты из низкоосновных окатышей и высокоосновного агломерата, содержащих 3,5 5,0 мас. амфотерных окислов алюминия и титана. Использование низкоосновных окатышей, обладающих повышенной прочностью при восстановлении, позволяет снизить количество мелочи в верхних горизонтах шахты и повысить газонепроницаемость столбы шихты. Это дает возможность получать экономию кокса 3 4 Однако способ прототипа не позволяет предотвратить активное греналеобразование и организовать массообмен в нижней части доменных печей. Газонепроницаемость нижней части столба шихты становится недостаточной из-за зарастания коксовой насадки выделяющимся карбонитридом титана. Неравномерность схода шихты, затруднения при выполнении горных операций, повышенные потери чугуна со шлаком снижают производительность печи и повышают расход кокса.
Цель изобретения снижение расхода кокса, повышение производительности печей и облегчение выполнения горновых операций.
Поставленная цель достигается тем, что в шихту помимо офлюсованного агломерата вводят окатыши осн. 0,2 0,5 ед. в количестве 30 70 от массы железорудной шихты и сырые карбонаты щелочно-земельных металлов в количестве 20 30 кг/т чугуна при содержании окатышей 30 Увеличение доли окатышей на каждые 10 требует роста расхода карбонатов на 10 12 кг/т чугуна. В качестве карбонатов щелочно-земельных металлов в шихту вводят известняк, доломит и их смеси.
Сущность изобретения состоит в создании условий, препятствующих образованию тугоплавких карбидов и карбонитридов титана за счет изменения физико-химических свойств шлаковых расплавов, формирующихся и изменяющихся по горизонтам доменной печи. Шлаки, выделяемые из низкоосновных окатышей, образуются путем растворения оксидов железа в расплавах силикатных стекол, при этом содержат до 40 закиси железа и имеют основность, близкую к низкоосновным окатышам CaO/SiO2 0,3 0,6 ед. (см. справочник "Доменное производство", т. 1. М. Металлургия. 1989, с. 339).
Восстановление TiO2 из расплавов до карбидов и карбонитридов протекает по реакциям:
TiO2 + 2C TiC + CO2 (1)
TiO2 + 3C + NO TiNC + CO + CO2 (2)
Полнота и скорость процессов (1) и (2) в кислых шлаках меньше, чем в основных. Причины связаны как с термодинамическими, так и с кинематическими особенностями взаимодействия твердого углерода кокса с двухокисью титана, растворенном в оксидном расплаве. В кислых шлаках амфотерный окисел TiO2 проявляет основные свойства, образуя комплексы с кремнеземом с соответствующим снижением активности TiO2. В основных шлаках практически все комплексные кремнеземистые образования взаимодействуют с ионами кальция, повышая активность TiO2. Низкая активность TiO2 в кислых первичных шлаках сдвигает равновесие реакции (1) и (2) влево, препятствуя образованию карбидов и карбонитридов Ti, не растворимых в шлаке и чугуне.
TiO2 + 2C TiC + CO2 (1)
TiO2 + 3C + NO TiNC + CO + CO2 (2)
Полнота и скорость процессов (1) и (2) в кислых шлаках меньше, чем в основных. Причины связаны как с термодинамическими, так и с кинематическими особенностями взаимодействия твердого углерода кокса с двухокисью титана, растворенном в оксидном расплаве. В кислых шлаках амфотерный окисел TiO2 проявляет основные свойства, образуя комплексы с кремнеземом с соответствующим снижением активности TiO2. В основных шлаках практически все комплексные кремнеземистые образования взаимодействуют с ионами кальция, повышая активность TiO2. Низкая активность TiO2 в кислых первичных шлаках сдвигает равновесие реакции (1) и (2) влево, препятствуя образованию карбидов и карбонитридов Ti, не растворимых в шлаке и чугуне.
В интервале содержания монооксида железа 25 40 его рост поднимает вязкость шлаков (см. справочник "Доменное производство", с. 361) и тем самым снижает скорость реакций (1) и (2) в зоне наибольшей концентрации несгоревших кусков кокса. В то же время в высокоосновных шлаках, где термодинамически устойчивы ионы трехвалентного железа, пониженная вязкость облегчает массоперенос соединений титана к кускам кокса и образование карбонитридов.
Введение в шихту наряду с низкоосновными окатышами сырых карбонатов щелочноземельных металлов позволяет снизить основность агломерата и увеличить время нахождения в печи высокозакисных кислых шлаков, выделяемых из неофлюсованных окатышей. В результате, в зоне наибольшей концентрации кокса с его кусками контактируют низкозакисные расплавы, из которых затруднено восстановление оксидов титана с образованием карбидов.
Отсутствие карбидных наростов на коксе увеличивает эффективное сечение для прохождения газов и обеспечивает повышение производительности печи и снижение расхода кокса за счет более равномерной и интенсивной обработки рудных материалов восстановительными газами. Снижение карбидных выделений в конечных шлаках обуславливает минимальную их вязкость при выпуске. Последнее облегчает выполнение горновых операций, снижает задержки с выпуском продуктов плавки. Ритмичная работа домен без их перевода на тихий ход создает дополнительные резервы экономии топлива.
Низкоосновные окатыши, как наиболее прочное и богатое по железу сырье, являются предпочтительными в количестве, приближающемся к 70 от общей массы ЖРС. Дальнейшее увеличение доли окатышей вызывает определенные трудности при распределении материалов по сечению колошника больших доменных печей. Использование менее 30 окатышей приводит к снижению технико-экономических показателей плавки вследствие большого содержания мелочи и низкой массовой доли железа в агломерате.
При 30 доле окатышей оптимальным расходом карбонатов щелочноземельных металлов является 20 30 кг/т чугуна. Меньшие расходы добавок связаны с использованием большего количества высокоосновного агломерата. В этом случае не образуется достаточной массы низкоосновного первичного шлака и образование карбидов и карбонитридов титана протекает достаточно активно. Увеличение расхода добавок вызывает повышение расхода кокса из-за того, что основность агломерата оказывается в области ее наименьшей прочности.
Рост доли окатышей на каждые 10 позволяет увеличить долю сырых карбонатов на 10 18 кг/т чугуна при сохранении неизменным модуля основности агломератов на уровне, обеспечивающем оптимальность его свойств по восстановимости и прочности. Увеличение доли карбонатов более, чем на 12 кг/ч чугуна, вызывает (при максимальной доле окатышей в 70) столь значительные расходы сырых карбонатов, что потребность в дополнительном топливе на его разложение и ассимиляцию шлаком не покроет экономии от торможения карбидообразования. При меньших расходах добавок интенсифицируется карбидообразование.
Способ осуществляли следующим образом. Согласно договора о поставке сырья на данный период определяли долю окатышей в рудной сыпи. На основе предлагаемого способа на рудном дворе заготавливали требуемое количество карбоната кальция или доломита, рассчитываемое по соотношению:
n(D) [30 + (О 30)•1,2]•0,001•A (3),
где n(D) количество известняка (доломита) на планируемый период, т;
O доля окатышей в планируемый период,
A количество чугуна, планируемое к выпуску в рассматриваемый период, т.
n(D) [30 + (О 30)•1,2]•0,001•A (3),
где n(D) количество известняка (доломита) на планируемый период, т;
O доля окатышей в планируемый период,
A количество чугуна, планируемое к выпуску в рассматриваемый период, т.
Рассчитывали требуемую основность агломерата по приближенной формуле:
где A массовая доля агломерата в шихте доменных печей, ед.
где A массовая доля агломерата в шихте доменных печей, ед.
a требуемая по условиям десульфурации основность доменного шлака, ед.
i массовая доля компонентов доменной шихты, кроме агломерата, ед.
SiO2 массовая доля кремнезема в i-м компоненте доменной шихты;
CaO массовая доля извести в i-м компоненте доменной шихты;
n количество компонентов доменной шихты;
b основность агломерата, ед.
CaO массовая доля извести в i-м компоненте доменной шихты;
n количество компонентов доменной шихты;
b основность агломерата, ед.
k коэффициент, определяемый составом и количеством компонентов шихты для производства агломерата.
Способ осуществляли па печах, где угол наклона футеровки шахты печи (Lш) и заплечиков (Lз) установлены средними для используемой основности окатышей CaO/SiO2 0,3 0,5 ед. и соответственно равны Lш= 78 80 град. Lз 77 79 град.
Шихту, содержащую низкоосновные окатыши, агломерат, рудные и металлические добавки, загружали в доменную печь, чередуя с коксом по системе РРКК и КРРК. Нагрев, восстановление и плавление осуществляли по технологии доменной плавки титаномагнетитов, регулируя состав чугуна и шлака путем изменения расхода кокса и сырых карбонатов в определенных формулой пределах.
Пример.
Предлагаемый способ проверяли на доменной печи N 2 НТМК. Рудная сыпь содержала качканарский агломерат и окатыши. В качестве карбоната щелочноземельных металлов использовался известняк, доломит с примесями барита. Топливом служил кокс НТМК. Химический состав компонентов доменной шихты приведен в табл. 1. В ней указан состав неофлюсованных окатышей, которые применялись во всех испытаниях, и выпускаемого в настоящее время промышленного агломерата, осн. 1,27 ед. Коэффициент K в формуле (4) рассчитывался по составу этого агломерата и был принят K 19,7.
Основные технологические параметры доменных плавок, которые не менялись во время испытаний приведены в табл. 2. Меняющиеся параметры и результаты сравнительных испытаний приведены в табл. 3. Результаты плавки по расходу кокса и производительности доменной печи приведены к единым условиям.
Из приведенных примеров 2 4 следует, что при 30 доле окатышей в заявленных пределах расхода добавок (известняка) достигается снижение расхода кокса на 2 3% по сравнению с прототипом. Меньшие или большие по сравнению с формулой изобретения расходы известняка (см. примеры 5, 6) ухудшают показатели плавки.
Увеличение доли окатышей и соответствующий рост расхода сырого известняка по формуле изобретения (примеры 7, 8, 10) позволяют дополнительно (до 4,2 ) снизить расход кокса. Выход за заявляемые пределы по норме известняка на 10 роста доли окатышей (см. примеры 9, 11) повышают расход кокса и снижают производительность.
В примере 12 использовался доломит в качестве частичной замены известняка. Суммарный расход карбонатов находился в пределах, допускаемых формулой изобретения. Небольшие добавки магния благоприятно сказались на вязкости шлаков и позволили еще глубже снизить расход кокса. Рассмотренные примеры показывают, что предлагаемый способ позволяет по сравнению с известным снизить расход кокса на 10 20 кг/т чугуна и увеличить производительность печей не менее, чем на 3 Внедрение способа не требует значительных капитальных вложений.
Указанные показатели достигнуты при ритмичной работе печи без затруднения в выполнении горновых операций. ТТТ1 ТТТ2 ТТТ3
Claims (2)
1. Способ доменной плавки титаномагнетитового сырья, включающий загрузку в печь железорудной шихты, содержащей окатыши основностью 0,3-0,5 и агломерат, введение в шихту кокса и флюсов, отличающийся тем, что в печь загружают 30-70% окатышей от массы железорудной шихты, а в качестве флюсов в шихту подают сырые карбонаты щелочно-земельных металлов в количестве 20-30 кг/т чугуна при содержании окатышей 30% от массы железорудной шихты и увеличивают подачу карбонатов щелочно-земельных металлов на 10-12 кг/т чугуна при увеличении содержания окатышей на каждые 10% от массы железорудной шихты.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве карбонатов щелочно-земельных металлов в шихту вводят известняк, доломит или их смеси.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93038971A RU2063443C1 (ru) | 1993-08-06 | 1993-08-06 | Способ доменной плавки титаномагнетитового сырья |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93038971A RU2063443C1 (ru) | 1993-08-06 | 1993-08-06 | Способ доменной плавки титаномагнетитового сырья |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU93038971A RU93038971A (ru) | 1996-05-27 |
RU2063443C1 true RU2063443C1 (ru) | 1996-07-10 |
Family
ID=20145855
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU93038971A RU2063443C1 (ru) | 1993-08-06 | 1993-08-06 | Способ доменной плавки титаномагнетитового сырья |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2063443C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114657295A (zh) * | 2022-04-07 | 2022-06-24 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 高炉冶炼钒钛磁铁矿的方法 |
-
1993
- 1993-08-06 RU RU93038971A patent/RU2063443C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Патент СССР N 1801121, кл. С 21 В 5/00, 1993. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114657295A (zh) * | 2022-04-07 | 2022-06-24 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 高炉冶炼钒钛磁铁矿的方法 |
CN114657295B (zh) * | 2022-04-07 | 2023-03-28 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 高炉冶炼钒钛磁铁矿的方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN1040229C (zh) | 制造生铁和水泥熟料的方法 | |
RU2063443C1 (ru) | Способ доменной плавки титаномагнетитового сырья | |
US4522648A (en) | Process for desulfurization of gases with molten mineral baths during gasification of carbon products | |
US3942977A (en) | Process for making iron or steel utilizing lithium containing material as auxiliary slag formers | |
SU1615185A1 (ru) | Способ производства чугуна из титаномагнетитовых руд | |
JPH0635604B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
RU2069230C1 (ru) | Способ доменной плавки | |
RU2608008C1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере | |
RU2157854C2 (ru) | Способ производства высокозакисного агломерата | |
RU2796485C1 (ru) | Шихта для производства магнезиального железофлюса | |
JPS6379910A (ja) | 出鋼流へのスラグ混流防止法 | |
JPH0297611A (ja) | 冷鉄源溶解方法 | |
RU1801121C (ru) | Способ доменной плавки | |
SU1686007A1 (ru) | Шлакообразующа смесь дл десульфурации и дефосфорации стали | |
SU1696478A1 (ru) | Способ проплавки титаномагнетитовых руд в доменной печи | |
AU633153B2 (en) | Recovery of ferro nickel from laterite and other oxide minerals | |
SU740834A1 (ru) | Шихта дл доменных печей | |
RU93038971A (ru) | Способ доменной плавки титано-магнетитового сырья | |
SU1632981A1 (ru) | Способ выплавки стали из фосфористого чугуна в конвертере | |
RU2157413C1 (ru) | Способ выплавки литейного чугуна в доменной печи | |
RU2183224C1 (ru) | Способ получения ферритно-кальциевого комплексного флюса | |
SU1339136A1 (ru) | Шихта дл выплавки синтетического шлака | |
US182371A (en) | Improvement in processes of eliminating phosphorus from iron | |
RU2172780C1 (ru) | Способ доменной плавки | |
SU1544812A1 (ru) | Способ выплавки стали |