RU2032496C1 - Способ получения алюминидов переходных металлов - Google Patents

Способ получения алюминидов переходных металлов Download PDF

Info

Publication number
RU2032496C1
RU2032496C1 RU93009440A RU93009440A RU2032496C1 RU 2032496 C1 RU2032496 C1 RU 2032496C1 RU 93009440 A RU93009440 A RU 93009440A RU 93009440 A RU93009440 A RU 93009440A RU 2032496 C1 RU2032496 C1 RU 2032496C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
transition metal
volume
mixture
hardener
composite powder
Prior art date
Application number
RU93009440A
Other languages
English (en)
Other versions
RU93009440A (ru
Inventor
А.Г. Николаев
Е.А. Левашов
К.Б. Поварова
С.В. Черняков
К.Н. Егорычев
Original Assignee
Московский институт стали и сплавов
Институт металлургии им. А.А.Байкова
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Московский институт стали и сплавов, Институт металлургии им. А.А.Байкова filed Critical Московский институт стали и сплавов
Priority to RU93009440A priority Critical patent/RU2032496C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2032496C1 publication Critical patent/RU2032496C1/ru
Publication of RU93009440A publication Critical patent/RU93009440A/ru

Links

Images

Landscapes

  • Powder Metallurgy (AREA)

Abstract

Изобретение относится к порошковой металлургии, в частности к способам получения интерметаллидных композиционных материалов. Способ включает приготовление экзотермической смеси порошков переходного металла и алюминия, самораспространяющийся высокотемпературный синтез и горячее деформирование продуктов синтеза. Сущность способа заключается в том, что, в экзотермическую смесь дополнительно вводят по крайней мере один упрочнитель, выбранный из группы карбидов, оксидов, боридов, нитридов, а саму смесь готовят из алюминия и объемно-легированного композиционного порошка, содержащего 2 - 30 об. % упрочнителя и остальное - переходный металл. Объемно-легированный композиционный порошок предлагается изготавливать прокаткой или механическим перемешиванием в высокоэнергетической мельнице смеси порошков переходного металла и упрочнителя, или распылением жидкого расплава, состоящего из переходного металла и упрочнителя, или совместным осаждением из растворов /расплавов/ солей или металлоорганических соединений переходного металла и упрочнителя. Способ позволяет получать алюминиды переходных металлов с равномерным распределением упрочнителя по всему их объему, что, в свою очередь приводит к повышению механических свойств, а именно, жаропрочности получаемых сплавов. 4 з.п. ф-лы, 5 табл.

Description

Изобретение относится к порошковой металлургии, в частности к способам получения интерметаллидных композиционных материалов.
Известен способ получения композитов с матрицей, содержащей интерметаллид. (патент США N 4915905 от 10.04.90 г.)
Способ заключается в том, что готовят экзотермическую смесь порошков переходного металла и алюминия, смесь брикетируют, проводят процесс высокотемпературного синтеза, продукты синтеза измельчают до нужной фракции, после чего из готового порошка формуют и спекают изделия.
Недостатком данного способа являются низкие значения жаропрочности и высокие энергозатраты при его осуществлении.
Наиболее близким техническим решением является способ получения алюминидов переходных металлов, преимущественно никеля, тантала, титана, ниобия, железа, включающий приготовление экзотермической смеси порошков переходного металла и алюминия, брикетирование смеси, разогрев брикетов до инициирования реакции самораспространяющегося высокотемпературного синтеза (СВС) и последующее горячее деформирование продуктов синтеза.
Недостатком данного способа является низкая жаропрочность получаемых сплавов.
В основу настоящего изобретения положена задача создания способа получения алюминидов переходных металлов с такими технологическими приемами, которые обеспечили бы однородное распределение структурных составляющих по всему объему сплава, что, в свою очередь приведет к повышению его жаропрочности.
Поставленная задача решается тем, что в способе получения алюминидов переходных металлов, преимущественно никеля, тантала, титана, ниобия и железа, включающем приготовление экзотермической смеси порошков переходного металла и алюминия, брикетирование смеси, разогрев брикетов до инициирования реакции самораспространяющегося высокотемпературного синтеза и последующее горячее деформирование продуктов синтеза, согласно изобретению, в экзотермическую смесь дополнительно вводят по крайней мере один упрочнитель, выбранный из группы карбидов, оксидов, боридов, нитридов, а саму смесь готовят из алюминия и объемно-легированного композиционного порошка, содержащего 2-30 об. упрочнителя и остальное переходного металла.
Дополнительным отличием является то, что объемно-легированный композиционный порошок изготавливают прокаткой смеси порошков переходного металла и упрочнителя с последующим отжигом в защитной атмосфере при температуре на 100-200оС выше температуры рекристаллизации переходного металла и дроблением спека.
Еще одним отличием является то, что объемно-легированный композиционный порошок изготавливают распылением жидкого расплава, состоящего из переходного металла и упрочнителя, при этом температура расплава на 50-150оС выше температуры плавления переходного металла, а сам расплав подвергают ультразвуковому перемешиванию в течение 0,3-1,0 ч.
Третьим дополнительным отличием является то, что объемнолегированный порошок изготавливают механическим перемешиванием в защитной атмосфере смеси порошков переходного металла и упрочнителя в высокоэнергетичной мельнице ударно-фрикционного типа (аттритор, вибромельница, планетарная мельница) при соотношении объема обрабатываемой смеси к объему размольных шаров от 1:3 до 1:50 в течение 0,2-20 ч.
Последним дополнительным отличием является то, что объемно-легированный порошок изготавливают совместным осаждением из растворов или расплавов солей или металлоорганических соединений переходного металла и упрочнителя, при этом газонасыщенность композиционного порошка не должна превышать 2%
Сущность изобретения заключается в следующем.
Обычное перемешивание порошков переходного металла, алюминия и упрочняющей добавки не позволяет получить однородно распределенную смесь из-за разницы удельных весов, образования конгломератов дисперсных фаз. Последнее ведет к значительному снижению механических свойств продуктов синтеза. Равномерное распределение порошков по объему можно получить методами механического легирования (например, аттритирования) экзотермической смеси. Однако при этом в процессе механического легирования и активирования при соударении частиц и размольных тел процесс взаимодействия переходного металла с алюминием частично начинается непосредственно в мельнице. Часть химической энергии теряется, падает общее тепловыделение, температура и скорость горения. Уменьшается время существования продуктов горения в вязкопластичном состоянии, что затрудняет процесс получения беспористого сплава по технологии СВС-компактирования.
Поэтому для решения поставленной задачи предлагается сначала получать композиционный порошок, представляющий собой однородную объемно-легированную механическую смесь, состоящую из переходного металла и упрочнителя, а затем смешивать полученный порошок с алюминием. Если же упрочняющую добавку равномерно распределять в алюминиевом порошке, то в итоге из-за гетерополярной диффузии алюминия в переходный металл при СВС частицы упрочняющей фазы останутся на границе зерен, образуя хрупкий пограничный каркас, который сильно снижает механические свойства, охрупчивая сплав. При этом происходит 50%-ное понижение механических характеристик алюминидов.
Таким образом, для получения качественных однородных беспористых материалов с высокими механическими свойствами необходимо приготовить объемно-легированный композиционный порошок из переходного металла и упрочняющей добавки.
При содержании упрочнителя в объемно-легированном порошке в количестве менее 2 об. эффект упрочнения не проявляется, хотя и ухудшения механических свойств сплава не происходит. Напротив, при содержании упрочнителя большем 30 об. происходит агломерирование его частиц, а сам материал уже сильно охрупчивается. При этом механические свойства синтезированных алюминидов ухудшаются.
Приготовление экзотермической смеси из порошка алюминия и объемно-легированного композиционного порошка, содержащего переходный металл и упрочнитель, позволяет повысить однородность сплава за счет равномерного распределения дисперсноупрочняющей фазы по объему продуктов синтеза.
Объемно-легированный композиционный порошок можно изготавливать различными способами, например, прокаткой смеси порошков. При этом в межвалковом пространстве происходит пластическая деформация и вдавливание (закатка) упрочняющей фазы в объем переходного металла. Последующий отжиг в защитной атмосфере необходим для завершения процесса рекристаллизации, при котором происходит залечивание точечных, линейных и объемных дефектов. Поэтому при температуре отжига, превышающей температуру рекристаллизации менее чем на 100оС, диффузионные процессы идут очень медленно и не успевают завершиться даже за 5 ч. Напротив, при температуре отжига, превышающей температуру рекристаллизации более, чем на 200оС, начинается интенсивный процесс роста зерен переходного металла, что затрудняет дальнейшее дробление.
Другим возможным способом получения объемно-легированного композиционного порошка является распыление исходного расплава, состоящего из переходного металла и упрочнителя. При содержании упрочнителя в интервале 2-30 об. необходим перегрев расплава относительно температуры плавления переходного металла для достижения требуемых для распыления поверхностного натяжения и вязкости расплава. В процессе распыления (через керамические сопла) во избежание расслоения и седиментации расплава к последнему подводят ультразвуковое поле в течение 0,3-1,0 ч. Мощное ультразвуковое поле (частота воздействия находится в интервале 17 кГц-44 кГц) приводит к возникновению в расплаве акустических течений и кавитации. Если время воздействия менее 0,3 ч, то независимо от интенсивности поля в пределах 1-10 Вт/cм2 не удается получить устойчивой суспензии. При этом в процессе распыления расплава получают объемно-легированный композиционный порошок переменного состава. С другой стороны, повышать продолжительность ультразвукового перемешивания более 1 ч экономически нецелесообразно, так как за время до 1 ч образуется устойчивая суспензия упрочнителя в расплаве.
Другим возможным способом получения объемно-легированного композиционного порошка является механическое активирование в высокоэнергетической мельнице ударно-фрикционного типа. При этом происходит наклеп, окатывание, дробление, измельчение порошка переходного металла и его взаимодействие с высокодисперсной упрочняющей фазой. Дисперсная фаза сначала равномерно распределяется на поверхности частиц переходного металла, а затем в процессе ударно-истирающего воздействия переходит в объем металла. Наиболее эффективно этот процесс протекает при соотношении объема обрабатываемой смеси к объему размольных шаров от 1:3 до 1:50 в течение 0,2-20 ч. За нижними пределами указанных параметров не удается получить объемно-легированный композиционный порошок, а выход за верхние пределы экономически нецелесообразен.
Наконец, объемно-легированный композиционный порошок можно также изготавливать совместным осаждением из растворов (расплавов) солей или металлоорганических соединений переходного металла и упрочнителя. При этом газонасыщенность композиционного порошка не должна превышать 2% При газонасыщенности более 2% ухудшаются механические свойства (жаропрочность) синтезированных алюминидов в связи с повышенной пористостью сплавов. В процессе осуществления реакции горения за счет химического синтеза-взаимодействия алюминия и объемно-легированного композиционного порошка происходит интенсивная дегазация адсорбированных и растворенных примесей и летучих соединений. Однако процесс дегазации успевает полностью завершиться только при невысокой газонасыщенности исходных реагентов.
П р и м е р ы 1-8. Берут порошок никеля карбонильного марки ПНК-1 и подмешивают к нему различное количество упрочнителя в виде ультрадисперсного карбида ниобия, а именно 1, 2, 10 и 35 об. В примерах 6, 7 и 8 в качестве упрочнителя использовали соответственно нитрид титана, борид титана и оксид иттрия. При этом варьируется и дисперсный состав карбида ниобия (плазмохимического). В табл. 1 приведены варианты смесей. Смесь порошков обрабатывают в планетарной мельнице в среде аргона при соотношении объемов смеси и шаров 1:5, диаметре шаров 8 мм в течение 20 мин и получают объемно-легированный композиционный порошок дисперсностью менее 5 мкм. К полученному порошку добавляют алюминий марки АСД-4 в стехиометрическом количестве на образование алюминида никеля NiAl и осуществляют смешение в шаровой мельнице объемом 6 л в течение 10 ч при соотношении масс шихты и шаров 1:3. Масса шихты составляет при этом 2 кг. Из смеси прессуют брикеты диаметром 68 мм и высотой 18 мм. Брикеты помещают в реакционную прессформу и проводят локальное тепловое инициирование реакции горения под давлением подпрессовки. После завершения самораспространяющегося высокотемпературного синтеза к горячим продуктам прикладывают давление 200 мПа и выдерживают их под давлением 15 с. Затем снимают давление, разгружают прессформу, извлекают заготовку, охлаждают ее в песке. Из полученных заготовок изготавливают образцы для проведения металлографических и рентгеноструктурных исследований, а также для испытаний материалов на жаропрочность при различных температурах по схеме трехточечного изгиба на универсальном комплексе "Инстрон". Результаты испытаний приведены в табл. 1. Необходимо отметить, что в примерах 1-8 продукт синтеза является двухфазным и состоит из NiAl и NbC.
П р и м е р 9. По известному способу (прототипу) готовят смесь порошков никеля марки ПНК-1 и алюминия марки АСД-4 в стехиометрическом соотношении на образование NiAl. Смешение осуществляют в шаровой мельнице в условиях примеров 1-8. После этого проводят брикетирование и СВС-компактирование также в условиях примеров 1-8. Результаты испытаний продуктов синтеза приведены в табл. 1. Из приведенных данных видно, что жаропрочность алюминида никеля (фазовый состав определяют рентгеноструктурным методом) ниже, чем в предлагаемом способе.
П р и м е р ы 10-14. В условиях примера 3 смесь порошков никеля и 10 об. карбида ниобия дисперсностью 0,05-0,08 мкм обрабатывают в планетарной мельнице при варьировании параметров активации согласно табл. 2. Видно, что наибольшие значения жаропрочности достигаются при механическом легировании по предложенным режимам.
П р и м е р 15. В условиях примера 3 смесь порошков никеля и 10 об. карбида ниобия дисперсностью 0,05-0,08 мкм обрабатывают в аттриторной мельнице в среде аргона при соотношении объема обрабатываемой смеси к объему размольных шаров 1: 10 в течение 15 ч. Диаметр шаров равен 10 мм. Далее в готовый объемно-легированный композиционный порошок дисперсностью менее 1 мкм добавляют алюминий, проводят смешение в шаровой мельнице, брикетирование, СВС-компактирование в условиях примера 3. Свойства синтезированных продуктов приведены в табл. 2.
П р и м е р 16. Готовят смесь порошков ниобия дисперсностью менее 1 мкм с 5 об. плазмохимического нитрида титана дисперсностью 0,008-0,05 мкм. Проводят прокатку смеси в межвалковом пространстве вакуумного прокатного стана при температуре 1100оС. Полученную полосу отжигают в течение 2 ч в вакууме при температуре 1300оС (температура рекристаллизации равна 1200оС). Размол дроблением спека проводят в шаровых мельницах до фракции менее 100 мкм. К полученному объемно-легированному композиционному порошку добавляют порошок алюминия марки АСД-4 в количестве, необходимом для образования алюминида ниобия NbAl3 и осуществляют смешение в шаровой мельнице объемом 6 л при соотношении масс шихты и шаров 1:3 в течение 10 ч. Из полученной экзотермической смеси готовят брикеты в виде дисков диаметром 68 мм, высотой 18 мм и пористостью 40% Размещают брикеты в реакционной прессформе, после теплового инициирования и завершения реакции СВС проводят СВС-компактирование под давлением 200 МПа с выдержкой при этом давлении 10 с. Из синтезированного материала готовят стандартные образцы 5х5х35 мм для испытания на жаропрочность, изучения структуры и фазового состава. Продукты синтеза представляют собой двухфазный сплав, состоящий из NbAl3 и TiN. Жаропрочность приведена в табл. 3.
П р и м е р ы 17-20. В условиях примера 16 при варьировании параметров отжига и дисперсности объемно-легированного композиционного порошка согласно табл. 3, по технологии СВС-компактирования получают алюминид ниобия NbAl3. В табл. 3 приведена жаропрочность полученных сплавов.
П р и м е р 21. По известному способу (прототипу) готовят смесь порошков ниобия дисперсностью менее 1 мкм и алюминия марки АСД-4 стехиометрического состава на образование алюминида ниобия NbAl3. Смесь брикетируют, размещают в реакционной прессформе, инициируют реакцию горения, прикладывают к продуктам синтеза давление компактирования 200 МПа после завершения процесса СВС, выдерживают продукты синтеза под этим давлением 10 с, разгружают прессформу, охлаждают заготовку. Проводят изучение структуры и свойств продуктов синтеза. В табл. 3 приведена жаропрочность алюминида ниобия NbAl3, полученного по известному способу.
П р и м е р 22. В расплав железа, нагретый до 1650оС (температура плавления железа 1540оС) добавляют порошок дисперсного упрочнителя Al2O3 в количестве 10 об. дисперсностью 0,05-0,1 мкм. Расплав подвергают ультразвуковому перемешиванию при частоте 18 кГц с помощью волноводноизлучающей системы, выполненной из ниобия. Интенсивность воздействия выбирается равной 2,5-3 Вт/см2. Одновременно с ультразвуковой обработкой в течение 0,5 ч осуществляют распыление расплава через солло из оксида циркония на охлажденную металлическую поверхность. Получают таким образом объемно-легированный композиционный порошок дисперсностью менее 65 мкм, который затем смешивают с алюминием АСД-4 в шаровой мельнице на стехиометрию FeAl. Смесь брикетируют до относительной плотности 0,55. Размещают брикет (диаметр 68 мм, высота 20 мм) в реакционной прессформе. После нагрева осуществляют инициирование реакции горения прикладывают к горячим продуктам синтеза давление компактирования и выдерживают их под 300 МПа в течение 20 с. Прессформу разгружают, заготовку охлаждают до комнатной температуры, после чего измеряют прочностные свойства и фазовый состав синтезированного сплава. В табл. 4 приведены свойства полученного алюминида железа.
П р и м е р ы 23-26. В условиях примера 22 получают алюминид железа при варьировании параметров распыления в соответствии с табл. 4, где также представлены механические свойства сплавов.
П р и м е р 27. По известному способу (прототипу) готовят экзотермическую смесь порошков железа (карбонильного) дисперсностью менее 10 мкм и алюминия АСД-4 стехиометрического состава. Проводят брикетирование, СВС-компактирование. Измеряют жаропрочность сплава. Данные приведены в табл. 4.
П р и м е р 28. Объемно-легированный композиционный порошок изготавливают совместным осаждением. В качестве исходных препаратов используют TaCl3˙4H2O и хлоралановый раствор гидридного соединения иттрия, растворенные в эфир-толуольной смеси. После совместного осаждения и выпаривания смесь обрабатывают водным раствором аммиака. Далее порошок медленно нагревают до температуры 450оС в атмосфере аргона и в атмосфере проточного водорода при температуре 620оС. При этом происходит испарение влаги и восстановление оксида тантала, а оксид иттрия остается стабильным. Исходный подбор концентраций химических соединений тантала и иттрия обеспечивает заданный состав композиционной частицы (nTa+mY2O3). Таким образом готовят объемно-легированный композиционный порошок состава (Та+3% об. Y2O3) дисперсностью менее 0,1 мкм. Содержание газов (О2, N2, Н2) в порошке менее 2% Полученный объемно-легированный композиционный порошок смешивают с алюминием АСД-4 в шаровой мельнице при соотношении масс шихты и шаров 1:3 в течение 8 ч. Готовят смесь со стехиометрией TaAl3+1,2 об. Y2O3, которую прессуют в брикеты и далее, в условиях примера 22, по технологии СВС-компактирования получают беспористые заготовки на основе алюминида тантала. Проводят измерение жаропрочности. Результаты приведены в табл. 5.
П р и м е р 29. В условиях примера 28 готовят объемно-легированный композиционный порошок с газонасыщенностью более 2% При этом резко увеличивается пористость продуктов синтеза, что ведет к существенному снижению прочностных свойств (табл. 5).
П р и м е р 30. В условиях прототипа готовят экзотермическую смесь порошков тантала дисперсностью менее 5 мкм и алюминия АСД-4 стехиометрического состава на образование ТаAl3. Полученную в шаровой мельнице (за 8 ч смешения при соотношении масс шихты и шаров 1:3) смесь брикетируют и после нагрева осуществляют инициирование реакции горения, прикладывают к горячим продуктам синтеза давление компактирования 300 МПа в течение 10 с. Получают заготовку из алюминида тантала. Свойства представлены в табл. 5.
Таким образом, как видно из представленных данных, предлагаемый способ позволяет получить алюминиды переходных металлов с равномерным распределением упрочнителя по всему их объему, что, в свою очередь, приводит к повышению механических свойств, а именно, жаропрочности получаемых сплавов.

Claims (5)

1. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ АЛЮМИНИДОВ ПЕРЕХОДНЫХ МЕТАЛЛОВ, преимущественно никеля, тантала, титана, ниобия и железа, включающий приготовление экзотермической смеси порошков переходного металла и алюминия, брикетирование смеси, разогрев брикетов до инициирования реакции самораспространяющегося высокотемпературного синтеза и последующее деформирование продуктов синтеза, отличающийся тем, что в экзотермическую смесь дополнительно вводят по крайней мере один упрочнитель, выбранный из группы карбидов, оксидов, боридов, нитридов, а саму смесь готовят из алюминия и объемно-легированного композиционного порошка, содержащего 2 3 об. упрочнителя и остальное - переходного металла.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что объемно-легированный композиционный порошок изготавливают из прокатной смеси порошков переходного металла и упрочнителя с последующим отжигом в защитной атмосфере при температуре на 100 200oС выше температуры рекристаллизации переходного металла и дроблением спека.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что объемно-легированный композиционный порошок изготавливают распылением жидкого расплава, состоящего из переходного металла и упрочнителя, при этом температура расплава на 50 - 150oС выше температуры плавления переходного металла, а сам расплав подвергают ультразвуковому перемешиванию в течение 0,3 1,0 ч.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что объемно-легированный композиционный порошок изготавливают механическим перемешиванием в защитной атмосфере смеси порошков переходного металла и упрочнителя в высокоэнергетической мельнице ударно-фрикционного типа при соотношении объема обрабатываемой смеси к объему размольных шаров от 1 3 до 1 50 в течение 0,2 20 ч.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что объемно-легированный композиционный порошок изготавливают совместным осаждением из растворов или расплавов солей или металлоорганических соединений переходного металла и упрочнителя, при этом газонасыщенность композиционного порошка не должна превышать 2%
RU93009440A 1993-02-19 1993-02-19 Способ получения алюминидов переходных металлов RU2032496C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU93009440A RU2032496C1 (ru) 1993-02-19 1993-02-19 Способ получения алюминидов переходных металлов

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU93009440A RU2032496C1 (ru) 1993-02-19 1993-02-19 Способ получения алюминидов переходных металлов

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2032496C1 true RU2032496C1 (ru) 1995-04-10
RU93009440A RU93009440A (ru) 1995-10-27

Family

ID=20137575

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU93009440A RU2032496C1 (ru) 1993-02-19 1993-02-19 Способ получения алюминидов переходных металлов

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2032496C1 (ru)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2607857C1 (ru) * 2015-07-23 2017-01-20 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ получения электродов из сплавов на основе алюминида никеля
RU2632341C2 (ru) * 2016-03-09 2017-10-04 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тихоокеанский государственный университет" Способ получения материалов на основе алюминида никеля
RU2698081C1 (ru) * 2019-03-26 2019-08-21 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) Способ получения монофазного интерметаллидного сплава с высокой степенью однородности на основе титана
RU2708731C1 (ru) * 2019-07-17 2019-12-11 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева - КАИ" (КНИТУ-КАИ) Способ получения интерметаллидных композиционных материалов на основе порошковых систем Fe-Al

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Итин В.И., Найбороденко Ю.С. Высокотемпературный синтез интерметаллических соединений. Томск. Изд-во Томского гос. университета, 1989, с.149-156. *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2607857C1 (ru) * 2015-07-23 2017-01-20 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ получения электродов из сплавов на основе алюминида никеля
RU2632341C2 (ru) * 2016-03-09 2017-10-04 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тихоокеанский государственный университет" Способ получения материалов на основе алюминида никеля
RU2698081C1 (ru) * 2019-03-26 2019-08-21 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) Способ получения монофазного интерметаллидного сплава с высокой степенью однородности на основе титана
RU2708731C1 (ru) * 2019-07-17 2019-12-11 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева - КАИ" (КНИТУ-КАИ) Способ получения интерметаллидных композиционных материалов на основе порошковых систем Fe-Al

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US20240263275A1 (en) Additive manufacturing of metal alloys and metal alloy matrix composites
DE3783919T2 (de) Verfahren zur herstellung von verbundwerkstoffen aus metall und einer zweiten phase und nach diesem verfahren hergestellte gegenstaende.
US5330701A (en) Process for making finely divided intermetallic
Enayati et al. Formation mechanism of Fe 3 Al and FeAl intermetallic compounds during mechanical alloying
JPH0583624B2 (ru)
WO2010077733A2 (en) Conversion process for heat treatable l12 aluminum alloys
EP2385884A2 (en) A method for forming high strength aluminum alloys containing l12 intermetallic dispersoids
EP2325342A2 (en) Hot compaction and extrusion of L12 aluminum alloys
US4894086A (en) Method of producing dispersion hardened metal alloys
US4623402A (en) Metal composition and process for producing same
WO2006005150A1 (en) Processes for production of foamed aluminum bodies from coated aluminum powder
RU2032496C1 (ru) Способ получения алюминидов переходных металлов
Kozhakhmetov et al. Powder composition structurization of the Ti-25Al-25Nb (at.%) system upon mechanical activation and subsequent spark plasma sintering
JP4397425B1 (ja) Ti粒子分散マグネシウム基複合材料の製造方法
US6506338B1 (en) Processing of iron aluminides by pressureless sintering of elemental iron and aluminum
Padyukov et al. Self-propagating high-temperature synthesis: a new method for the production of diamond-containing materials
JPH02200743A (ja) Ti―Al系金属間化合物部材の成形法
US11085109B2 (en) Method of manufacturing a crystalline aluminum-iron-silicon alloy
JPH02259029A (ja) アルミナイドの製造法
JP3413921B2 (ja) Ti−Al系金属間化合物焼結体の製造方法
JPH10291811A (ja) 窒化アルミニウム質粉末の製造方法
US20240261854A1 (en) Methods of making gold-titanium alloys from sintered powders
JPH04371536A (ja) TiAl系金属間化合物粉末の製造方法
KR100339192B1 (ko) 자전 고온 합성법을 이용한 TiCuCo 합금 분말용잉곳의 제조방법
JPH06100969A (ja) Ti−Al系金属間化合物焼結体の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20100220