RU2031960C1 - Способ выплавки стали - Google Patents

Способ выплавки стали Download PDF

Info

Publication number
RU2031960C1
RU2031960C1 SU4899201/02A SU4899201A RU2031960C1 RU 2031960 C1 RU2031960 C1 RU 2031960C1 SU 4899201/02 A SU4899201/02 A SU 4899201/02A SU 4899201 A SU4899201 A SU 4899201A RU 2031960 C1 RU2031960 C1 RU 2031960C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
oxygen
powder
carbon
metal
containing material
Prior art date
Application number
SU4899201/02A
Other languages
English (en)
Inventor
Э.Г. Руденков
В.П. Мороков
В.Ф. Чирихин
А.И. Агарышев
Ю.Н. Кишкин
Original Assignee
Акционерное общество открытого типа "Северсталь"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное общество открытого типа "Северсталь" filed Critical Акционерное общество открытого типа "Северсталь"
Priority to SU4899201/02A priority Critical patent/RU2031960C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2031960C1 publication Critical patent/RU2031960C1/ru

Links

Images

Landscapes

  • Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

Использование: в черной металлургии. Сущность изобретения: продувку жидкого металла проводят одновременно кислородом и порошкообразным углеродсодержащим материалом раздельными струями, соотношение массового расхода порошка в единицу времени к объемному расходу кислорода составляет 1,1 - 4,5 кг/м3 O2 3 табл.

Description

Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к способам выплавки стали в двухванных сталеплавильных агрегатах.
Изобретение также может найти применение при производстве стали скрап-рудным процессом, в прямоточных агрегатах, сталеплавильных агрегатах непрерывного действия и конвертерах.
Известен способ выплавки стали, включающий науглероживание металла порошками, при котором ввод каждых 50-250 кг порошка чередуют по ходу плавки с продувкой окислительным газом, которую ведут в течение 3-10 мин с интенсивностью 500-1200 м3/ч [1].
Такой способ выплавки стали относится к способам выплавки стали в мартеновских печах, работающих скрап-процессом на твердой металлошихте в завалку, и не может быть реализован в условиях работы на жидком чугуне и интенсивной продувке ванны без значительного снижения производительности печи.
Наиболее близким является способ выплавки стали, включающий вдувание порошкообразного углеродсодержащего материала в жидкий металл начиная после окончания заливки чугуна и до конца плавки одновременно с продувкой кислородом, причем отношение массового расхода порошка в единицу времени к объемному расходу кислорода составляет 0,05-1,0 кг/м3 О2 [2].
Недостатками этого способа являются: низкая степень использования углеродсодержащего материала; снижение производительности агрегата; повышенный угар ферросплавов при раскислении металла в ковше.
Целью данного изобретения является повышение степени использования порошкообразного углеродсодержащего материала, увеличение стойкости огнеупоров, снижение расхода раскислителей и легирующих, увеличение выхода стали, повышение качества металла и производительности агрегата.
Поставленная цель достигается тем, что в способе выплавки стали, включающем продувку жидкого металла одновременно кислородом и порошкообразным углеродсодержащим материалом, отношение массового расхода порошка в единицу времени к объемному расходу кислорода составляет 1,1-4,5 кг/м3 О2.
При осуществлении заявляемого способа кислород подают в расплав через продувочные кислородные фурмы и кислородные сопла комбинированной кислородно-порошковой фурмы, а порошок - через порошкообразный канал комбинированной кислородно-порошковой фурмы в потоке газа-носителя (например, азота). Кислород для пневмотранспортирования порошкообразных углеродсодержащих материалов в связи с пожаро- и взрывоопасностью не используют.
Степень использования порошкообразных углеродсодержащих материалов, вдуваемых в расплав металла при их малой концентрации в газе-носителе 2-7 кг/м3 в большой степени зависит от фракционного состава порошка. Однако, вышеуказанный интервал концентрации порошка в газе-носителе характерен для работы устаревших и не использующихся в настоящее время для вдувания углеродсодержащих материалов инжекционных пылепитателей. В течение последних 10-15 лет для продувки расплава металла углеродсодержащими материалами используют аэрационные пылепитатели, работающие в интервале концентраций порошка в газе-носителе около 30 и более кг/м3.
Концентрация коксовой пыли в азоте для примера конкретного выполнения приведена в табл. 1.
Из трудов Республиканской научной конференции 15-17 декабря 1970 г. "Интенсификация металлургических процессов вдуванием порошкообразных материалов" М., Металлургия, 1972, с. 108-112 для приведенных в табл. 1 концентраций порошка в газе-носителе (азоте) известно, что "...Высокие опытные значения (до 90%) при использовании высокодисперсного графита (68% фракции менее 0,14 мм) показывают необоснованность выводов, имеющихся в некоторых работах, о нецелесообразности использования карбонизаторов с размерами частиц менее 0,15 мм". Фракционный состав коксовой пыли установок сухого тушения кокса (СТК) приведен в табл. 2.
При уменьшении отношения массового расхода порошка в единицу времени к объемному расходу кислорода менее 1,1 кг/м3 О2 (прототип) происходит следующее. Углерод вдуваемого порошка вступает во взаимодействие с закисью железа реакционной зоны, а также сгорает в кислородных струях. Проникновения углерода порошка за пределы реакционной зоны не происходит. Тепло, выделяемое при сгорании углерода в реакционной зоне (температура в ней 2000-2500оС), воспринимается расплавом последней в значительно меньшей степени, чем при окислении углерода вне реакционной зоны. Это приводит к снижению степени использования коксовой пыли, что проявляется в более низком содержании углерода в металле после окончания продувки металла кислородом при идентичности прочих условий, определяющих тепловой баланс процесса и агрегата.
Кроме того, порошок, подаваемый с низкой интенсивностью в металл в течение всего периода продувки кислородом, охлаждает реакционную зону, что приводит к снижению производительности агрегата. Уменьшение потерь металла в виде пыли, образующейся за счет испарения железа, не компенсирует снижение производительности печи.
Таким образом, в момент окончания периода доводки в ванне находится расплав с низким содержанием углерода и недостаточно высокой температурой нагрева (табл. 3), что вызывает необходимость дополнительной додувки металла кислородом с целью доведения его до заданной температуры выпуска. Додувка расплава кислородом влечет за собой увеличение переокисленности металла и шлака, что приводит к повышению износа огнеупоров и расхода раскислителей и легирующих, а также к снижению качества стали и выхода жидкого металла.
Увеличение отношения массового расхода порошка в единицу времени к объемному расходу кислорода более 4,5 кг/м3 О2 нецелесообразно по следующим причинам. Скорость растворения углеродсодержащего порошка в металле в значительной степени зависит от содержания в нем углерода. Поэтому частички коксовой пыли, локально поступающей с высокой интенсивностью в металл, не успевают раствориться в последнем, всплывают и вспенивают шлак, попадая в него. Это приводит к выбросам шлака на рабочую площадку и снижению степени использования углеродсодержащего материала.
Таким образом, в момент окончания периода доводки в ванне находится расплав с низким содержанием углерода и недостаточно высокой температурой нагрева, что вызывает необходимость дополнительной додувки металла кислородом с целью доведения его до заданной температуры выпуска. Додувка расплава кислородом влечет за собой увеличение переокисленности металла и шлака, что приводит к повышению износа огнеупоров и расхода раскислителей и легирующих, а также к снижению качества стали, производительности агрегата и уменьшению выхода жидкого металла.
П р и м е р. При выплавке стали марки 08КП в двухванном сталеплавильном агрегате емкостью ванн по 300 т в левую ванну загружают 12 т известняка и 128 т лома. После прогрева шихты заливают 202 т жидкого чугуна. По окончании заливки чугуна в ванну опускают три сводовые водоохлаждаемые фурмы, центральная из которых комбинированная, то есть кислородно-порошковая, а боковые только кислородные, и по ходу кислородной продувки подают 10,5 т коксовой пыли.
Основные технологические параметры процесса в зависимости от отношения массовой интенсивности подачи коксовой пыли к объемному расходу кислорода представлены в табл. 3.
Использование предлагаемого способа позволяет: увеличить производительность печи; повысить степень использования коксовой пыли; снизить окисленность металла и шлака, увеличить стойкость огнеупоров печи и сталеразливочного ковша; увеличить выход жидкого металла.

Claims (1)

  1. СПОСОБ ВЫПЛАВКИ СТАЛИ, включающий одновременную подачу в жидкий металл кислорода и порошкообразного углеродсодержащего материала отдельными струями, отличающийся тем, что, с целью повышения степени использования углеродсодержащего материала, увеличения стойкости огнеупоров, снижения расхода раскислителей и легирующих, отношение массового расхода порошкообразного углеродсодержащего материала в единицу времени к объемному расходу кислорода составляет 1,1 - 4,5 кг/м3 О2.
SU4899201/02A 1991-01-03 1991-01-03 Способ выплавки стали RU2031960C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4899201/02A RU2031960C1 (ru) 1991-01-03 1991-01-03 Способ выплавки стали

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4899201/02A RU2031960C1 (ru) 1991-01-03 1991-01-03 Способ выплавки стали

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2031960C1 true RU2031960C1 (ru) 1995-03-27

Family

ID=21553669

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU4899201/02A RU2031960C1 (ru) 1991-01-03 1991-01-03 Способ выплавки стали

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2031960C1 (ru)

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Авторское свидетельство СССР N 540922, кл. C 21C 5/04, 1975. *
Авторское свидетельство СССР N 908096, кл. C 21C 5/04, 1980. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US3322530A (en) Method for adding additives to molten steel
WO2020228240A1 (zh) 一种利用含锌废钢冶炼高品质钢的方法
RU2031960C1 (ru) Способ выплавки стали
RU2285050C1 (ru) Способ и технологическая линия получения стали
SU648118A3 (ru) Способ получени легированных сталей
SU1069632A3 (ru) Способ получени ферромарганца или ферросиликомарганца
RU2333255C1 (ru) Способ выплавки стали
RU2118376C1 (ru) Способ производства ванадиевого шлака и природнолегированной ванадием стали
RU2771888C1 (ru) Способ выплавки стали из металлолома в дуговой электропечи
RU2787133C1 (ru) Способ производства стали в дуговой электропечи
US3793001A (en) Process for manufacturing steel
RU2805114C1 (ru) Способ выплавки стали в электродуговой печи
KR100224635B1 (ko) 청정강 제조용 슬래그 탈산제
SU1044641A1 (ru) Способ легировани стали марганцем
RU2108399C1 (ru) Способ выплавки стали в дуговых электропечах из металлолома
SU298213A1 (ru) Способ выплавки низкоуглеродистой стали в дуговых печах
RU2347820C2 (ru) Способ выплавки стали
RU2699468C1 (ru) Способ производства стали
RU2088672C1 (ru) Способ выплавки стали в кислородных конвертерах
SU1341214A1 (ru) Способ раскислени стали алюминием
RU2286393C1 (ru) Способ раскисления стали в ковше
SU870440A2 (ru) Способ выплавки стали
SU729251A1 (ru) Способ выплавки стали в подовом сталеплавильном агрегате
SU1235968A1 (ru) Шихта дл получени феррованади
RU2233890C1 (ru) Способ выплавки низкоуглеродистой стали в кислородном конвертере

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20050104