RU2013153169A - Способ гидроконверсии тяжелых фракций нефти - Google Patents

Abstract

1. Способ гидроконверсии тяжелых фракций нефти - исходного сырья, включающий подачу в реактор исходного сырья, прекурсора катализатора, содержащего водный раствор соли Мо (VI), и водорода, реакции сырья и водорода в присутствии образующегося в реакторе из прекурсора суспендированного наноразмерного молибденового или молибдено-никелевого катализатора, перегонку гидрогенизата, вывод низкокипящей фракции как продукта, возвращение части высококипящей фракции ВКФ на стадию подачи в реактор сырья, прекурсора катализатора - свежего и регенерированного - и водорода, термообработку остальной части ВКФ с получением золошлаковых остатков, которые используют для регенерации прекурсора катализатора и извлечения металлов, отличающийся тем, что способ состоит из нулевой стадии, включающей подачу в реактор исходного сырья, прекурсора катализатора - водного раствора соли Мо (VI) или солей Мо и Ni, и водорода при давлении 4-9 МПа при нормальных условиях, реакцию сырья и водорода при 420-450°C в присутствии образующегося в реакторе из прекурсора суспендированного наноразмерного молибденового или молибдено-никелевого катализатора, затем атмосферную или атмосферно-вакуумную перегонку гидрогенизата, вывод низкокипящей фракции с температурой кипения не выше 500°C как продукта и возвращение ВКФ или ее части на стадию подачи в реактор сырья, прекурсора катализатора - свежего и регенерированного - и водорода, последующих N стадий, включающих подачу в реактор исходного сырья, прекурсора катализатора, возвращенной части ВКФ с предыдущей стадии и водорода, реакцию в указанных условиях, атмосферную или атмосферно-вакуумную перегонку гидр

Claims (3)

1. Способ гидроконверсии тяжелых фракций нефти - исходного сырья, включающий подачу в реактор исходного сырья, прекурсора катализатора, содержащего водный раствор соли Мо (VI), и водорода, реакции сырья и водорода в присутствии образующегося в реакторе из прекурсора суспендированного наноразмерного молибденового или молибдено-никелевого катализатора, перегонку гидрогенизата, вывод низкокипящей фракции как продукта, возвращение части высококипящей фракции ВКФ на стадию подачи в реактор сырья, прекурсора катализатора - свежего и регенерированного - и водорода, термообработку остальной части ВКФ с получением золошлаковых остатков, которые используют для регенерации прекурсора катализатора и извлечения металлов, отличающийся тем, что способ состоит из нулевой стадии, включающей подачу в реактор исходного сырья, прекурсора катализатора - водного раствора соли Мо (VI) или солей Мо и Ni, и водорода при давлении 4-9 МПа при нормальных условиях, реакцию сырья и водорода при 420-450°C в присутствии образующегося в реакторе из прекурсора суспендированного наноразмерного молибденового или молибдено-никелевого катализатора, затем атмосферную или атмосферно-вакуумную перегонку гидрогенизата, вывод низкокипящей фракции с температурой кипения не выше 500°C как продукта и возвращение ВКФ или ее части на стадию подачи в реактор сырья, прекурсора катализатора - свежего и регенерированного - и водорода, последующих N стадий, включающих подачу в реактор исходного сырья, прекурсора катализатора, возвращенной части ВКФ с предыдущей стадии и водорода, реакцию в указанных условиях, атмосферную или атмосферно-вакуумную перегонку гидрогенизата, вывод низкокипящей фракции с температурой кипения не выше 500°C как продукта, возвращение части ВКФ на стадию подачи в реактор сырья, прекурсора катализатора - свежего и регенерированного - и водорода, сжигание при температуре 1000-1300°C или газификацию остальной части ВКФ, после чего уловленные золошлаковые остатки подвергают дополнительному окислительному обжигу при 800-900°C и полученный зольный продукт, не содержащий углерода, используют для регенерации прекурсора катализатора и производства промышленного концентрата ванадия и никеля, причем количество стадий N определяют по формулам:

$$b^d\cdot (n_n+n_m+1)=a+{\displaystyle {\sum }_{i=1}^{n_m}{b}_i+b^e\cdot n_m}$$

,

N=n_n+n_m+1,

где n_n - число стадий с рециркуляцией, после которых достигается равновесный выход НКФ; n_m - число стадий с рециркуляцией после достижения равновесного выхода НКФ, обеспечивающее достижение заданного выхода низкокипящих фракций из исходного сырья; b^d - заданный выход низкокипящих фракций, % мас.; а - выход низкокипящих фракций на нулевой стадии, % мас.; b_i - выход низкокипящих фракций на i-й стадии до достижения равновесия, % мас. b^e - выход низкокипящих фракций после достижения равновесия, % мас., b^e>b^d.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве тяжелых фракций нефти используют остаток атмосферной или атмосферно-вакуумный перегонки нефти.

3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что дополнительный обжиг указанных золошлаковых остатков осуществляют при показателе избытка воздуха α=1,4-1,5, образующиеся газообразные продукты вместе с золошлаковыми остатками охлаждают до температуры 200°C или ниже и улавливают в рукавном фильтре из теплоткани, полученный зольный продукт обрабатывают в течение 1-1,5 часа водно-аммиачным раствором, содержащим 10-15% мас. NH₃ и 4-6% мас. (NH₄)₂CO₃ при температуре 50-60°C, осуществляют фильтрацию полученной суспензии с получением раствора - регенерированного прекурсора катализатора и твердого остатка - промышленного концентрата ванадия и никеля.