RU172103U1 - Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком - Google Patents
Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком Download PDFInfo
- Publication number
- RU172103U1 RU172103U1 RU2016144771U RU2016144771U RU172103U1 RU 172103 U1 RU172103 U1 RU 172103U1 RU 2016144771 U RU2016144771 U RU 2016144771U RU 2016144771 U RU2016144771 U RU 2016144771U RU 172103 U1 RU172103 U1 RU 172103U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- output
- input
- section
- flow
- switch
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к области измерения расхода текучих сред. Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком, содержащий электронный блок и металлический датчик, включающий измерительный участок в виде отрезка трубопровода с проточной частью, имеющей квадратное поперечное сечение для трубопроводов диаметром меньше 30 мм и круглое сечение для трубопроводов диаметром больше 30 мм, и поглотитель акустических помех на поверхности измерительного участка, на противоположных концах которого в поперечном углублении в материале стенки проточной части установлены два прямоугольных электроакустических преобразователя параллельно друг другу с одинаковыми углами наклона к продольной оси, соединенных с коммутатором, последовательно соединенные синхронизатор и генератор зондирующих сигналов, выход которого подключен к входу коммутатора, по одному временному дискриминатору в каждом канале измерения по и против потока, вход которого соединен с выходом коммутатора, характеризуется тем, что с целью повышения точности измерения в широком диапазоне изменения температуры, давления и других параметров контролируемой среды он снабжен поглотителем реверберационных акустических помех в виде двуслойной периодической остроугольной гребенчатой структуры, вычислителем разности инверсий от измеренных временных интервалов по и против потока, два входа которого подключены к выходам двух временных дискриминаторов по и против потока. Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком характеризуется тем, что в каждый канал измерения по и против потока введен по одному второму дополнительному временному дискриминатору, вход которого соединен с выходом коммутатора, и по одному вычислителю разности интервалов времени с двумя входами, первый вход которого подключен к выходу первого временного дискриминатора, а второй вход к выходу второго временного дискриминатора, выходы вычислителей каждого канала подключены к двум входам вычислителя разности инверсий от разности временных интервалов в каждом канале. Технический результат – повышение точности измерения расхода в условиях изменения температуры, давления и других параметров контролируемой среды за счет снижения реверберационных акустических помех в стенке металлического измерительного участка. 1 з.п. ф-лы, 4 ил.
Description
Полезная модель относится к измерительной технике и может найти применение для измерения расхода сред в отраслях промышленности, связанных с транспортировкой жидких и газообразных сред по трубопроводам, например в нефтеперерабатывающей, нефтегазодобывающей отраслях, в системах ЖКХ, энергетике, в электронной и медицинской промышленности в широком диапазоне изменения температур и других параметров контролируемых сред.
Известно ультразвуковое устройство для измерения расхода сред (см. патент США №8978476, заявл. 5.11.2012, опубл. 17.03.2015), представляющее многоканальную ультразвуковую систему, содержащее измерительный участок трубопровода, на наружной поверхности которого в плоскостях параллельных между собой и продольной оси трубопровода, проходящих через разные хорды трубопровода, установлены металлические пластины в качестве волноводов. Посредством этих волноводов установлена многоканальная ультразвуковая приемо-передающая система для излучения и приема зондирующего сигнала через стенку трубопровода измерительного участка.
Определение скорости потока в каждой хордовой плоскости измерительного участка трубопровода осуществляется по разности измеренного времени распространения ультразвукового зондирующего сигнала по потоку и против потока, по которым определяется результирующая скорость или расход контролируемой среды через проточную часть.
Недостатком известного устройства является зависимость погрешности измерения расхода:
1) от изменения скорости ультразвука в контролируемой среде, которая определяется функциональной зависимостью от температуры, давления, плотности и других параметров контролируемой среды,
2) от акустических реверберационных паразитных помех, возникающих в стенке проточной части при каждом отражении и преломлении зондирующего сигнала в стенках проточной части,
3) от временной ассиметрии измерительных каналов по и против потока, обусловленных неидентичностью задержек в электронных цепях каналов, вызывающих дрейф нуля.
Наиболее близким по технической сущности относительно заявляемого решения является устройство (см. патент Российской Федерации №2576551, заявл. 16.12.2014, опубл. 10.03.2016), содержащее измерительный участок трубопровода, имеющий поперечное сечение проточной части форму многоугольника с четным числом граней, на противоположных концах каждой пары параллельных граней в поперечном углублении в материале стенки проточной части установлены не менее двух прямоугольных электроакустических преобразователей (ЭАП) с одинаковыми углами наклона к продольной оси, расположенных отдельно друг от друга во входной и выходной частях измерительного участка, при этом на поверхности измерительного участка трубопровода выполнен поглотитель акустических помех в виде периодической гребенчатой структуры с шагом, большим половины длины волны.
В известном устройстве время распространения ультразвукового зондирующего сигнала по потоку (от первого ЭАП до второго ЭАП) Т1 и против потока (от второго ЭАП до первого ЭАП) T2 определяются соответственно двумя временными дискриминаторами (ВД) в соответствии с уравнениями:
где V - скорость контролируемого потока, С - скорость звука в контролируемой среде, tη, tε - дополнительные задержки в электронных цепях в канале измерения по и против потока, соответственно, Р - длина пути зондирующего сигнала по траектории.
Разность измеренных временных интервалов T1 и T2, определяемая вычислителем, равна:
Так как С2 >> V2sin2α, то выражение V2sin2α можно опустить и тогда формула (1.2) примет вид:
1. Из выражения (1.3) можно видеть, что недостаток известного устройства состоит в том, что выходная величина ΔT и, соответственно, погрешность измерения находится в квадратичной зависимости от скорости звука контролируемой среды С.
2. Недостатком известного устройства является дрейф нуля в случае временной ассиметрии измерительных каналов по и против потока, связанного с неидентичностью временных задержек в электронных цепях каждого канала tη, tε, т.е. если (tη - tε) не равно нулю.
3. Недостатком этого устройства, в случае использования датчика, изготовленного из нержавеющей стали или титана, является зависимость погрешности измерения расхода от акустических помех, возникающих в стенке проточной части и на поверхности измерительного участка трубопровода при каждом отражении и преломлении зондирующего сигнала.
Техническим результатом заявляемого решения является повышение точности измерения расхода в условиях изменения температуры, давления и других параметров контролируемой среды за счет снижения реверберационных акустических помех в стенке металлического измерительного участка, возникающих при излучении зондирующего сигнала. Это достигается выполнением поглотителя акустических помех в виде двухслойной структуры, включающей внешнюю поверхность металлического измерительного участка цилиндрической формы и цилиндрическую оболочку, выполняющую одновременно функцию защитного кожуха по всей длине измерительного участка, связанных между собой посредством резьбового соединения с шагом, большим длины волны ультразвукового зондирующего сигнала.
На фигурах изображено:
фиг. 1 - схема предлагаемого ультразвукового расходомера с металлическим датчиком, в котором исключена зависимость погрешности измерения от изменения скорости ультразвука в контролируемой среде;
фиг. 2 - схема предлагаемого ультразвукового расходомера с металлическим датчиком, в котором исключена зависимость погрешности измерения от изменения скорости ультразвука в контролируемой среде и исключено влияния запаздываний tη и tε отдельно в каждом канале измерения по и против потока;
фиг. 3 - экспериментальная осциллограмма излучаемого одиночного импульса и принимаемого сигнала в виде двух импульсов, прошедших по двум траекториям Р1 и Р2 проточной части по или против потока.
фиг. 4 - конструкция металлического датчика с круглым сечением проточной части.
На фиг. 1 представлена схема предлагаемого ультразвукового расходомера, включающая металлический датчик и электронный блок. Датчик состоит из измерительного участка трубопровода (корпуса) 1 с проточной частью 2, имеющей квадратное поперечное сечение. На внешней поверхности корпуса 1 цилиндрической формы выполнен поглотитель 3 акустических помех в виде двухслойной структуры, включающей внешнюю поверхность корпуса 1 и внутреннюю поверхность цилиндрической оболочки 4, соединенных между собой по всей длине корпуса 1, посредством спиралевидной остроугольной резьбы поглотителя 3 с шагом, большей длины волны акустической помехи.
На противоположных концах корпуса 1 в одной диаметральной плоскости в стенках проточной части в углублении выполнены две идентичные площадки, строго параллельные друг другу, с равными углами наклона к поверхностям продольной оси проточной части 2. На каждой из этих площадок симметрично относительно указанной диаметральной плоскости корпуса 1 установлены электроакустические преобразователи ЭАП 7 и 9 с разъемами 8 и 10 соответственно.
Траектория распространения зондирующего сигнала обозначена цифрой 5.
В зависимости от длины осевой базы, расстояния между ЭАП 7 и ЭАП 9 вдоль продольной оси проточной части распространение зондирующего сигнала может происходить без отражения сигнала от стенок проточной части, т.е. с одним лучом или с отражениями сигнала от стенок проточной части так, как изображено на фиг. 1, например, с четырьмя отражениями сигнала от стенок проточной части, т.е. с пятью лучами. Условно под числом лучей имеется в виду число отрезков, из которых состоит указанная траектория.
При прохождении ультразвукового зондирующего сигнала через слой контролируемого потока среды и падении на плоскую поверхность стенки проточной части, которая является границей двух сред, происходит отражение и преломлении в соответствии с законом Снеллиуса в зависимости от физических свойств контролируемой среды и материала корпуса 1.
Часть отраженного от стенки проточной части зондирующего сигнала распространяется к противоположной стенке проточной части 2. Другая, преломленная, часть зондирующего сигнала преобразуется в объемную волну, идущую вглубь материала корпуса 1, или в поверхностную волну, создавая интенсивную акустическую помеху при достижении ее ЭАП в случае выполнения корпуса 1 из стали или титана. Для нейтрализации этой помехи и используется двухслойный поглотитель 3.
Электронный блок включает: последовательно соединенные между собой синхронизатор 14, генератор зондирующих сигналов 13 и коммутатора 12, который по выходу "b" имеет линию связи 18 с измерительным каналом по потоку и по выходу "а" имеет линию связи 11 с измерительным каналом против потока. Выходы "с" и "d" коммутатор 12 соединены с разъемами 7 и 10 соответственно. Измерительный канал по потоку включает временной дискриминатор 19 для измерения интервала Т1 вход которого подключен к линии 18, а выход к первому входу вычислителя 22. Измерительный канал против потока построен аналогично, включает временной дискриминатор 15 для измерения интервала Т2, вход которого подключен к линии 11, а выход ко второму входу вычислителя 22 разности инверсий измеренных временных интервалов Т1, Т2.
Функционирование предлагаемого ультразвукового расходомера происходит следующим образом. Цикл измерения начинается с подачи команды с синхронизатора 14 на генератор зондирующих сигналов 13, с которого зондирующий сигнал через переключатель 12 с выхода "с" через разъем 8 поступает на ЭАП 7. В этом элементе происходит возбуждение ультразвуковых волн, которые проходя через стенку проточной части 1 в зоне А, распространяются по траектории 5. Траектория состоит из пяти лучей A-B-C-D-E-F и поступает в зону F через время T1. В ЭАП 9 происходит преобразование принятого акустического сигнала в электрический, который поступает через вход "d" переключателя 12 и через линию 18 на временной дискриминатор 19 временного интервала Т1. Аналогично происходит измерение времени T2 распространения зондирующего сигнала, формируемого элементами 14, 13, 12, 10 и излучаемого ЭАП 9, по траектории 5 против потока F-E-D-C-B-A. Интервалы времени T1, T2 определяются по уравнению (1.1). По разности инверсий Δ1 и Δ2 вычислитель 22 определяет скорость потока по формуле:
где Δ1, Δ2 - инверсии от интервалов времени T1, T2, соответственно.
Формулу (1.4) можно представить в виде:
Из формулы (1.6) можно видеть отсутствие зависимости выходной величины Δ предлагаемого ультразвукового расходомера и, следовательно, погрешности измерения расхода от скорости распространения ультразвукового зондирующего сигнала С в контролируемой среде и, соответственно, от температуры, давления и других параметров контролируемой среды.
Зависимость Δ от разности запаздываний f(tη - tε) в электронных цепях значительно ослаблена до пренебрежительно малой величины.
На фиг. 2 представлена схема предлагаемого ультразвукового расходомера, включающая металлический датчик, аналогичный тому, который изображен на схеме фиг. 1, и электронный блок, который имеет определенные отличия по сравнению с тем, что изображено на схеме фиг. 1.
Исключение зависимости погрешности измерения от изменения температуры и других параметров контролируемой среды и неидентичности временных задержек в электронных цепях каждого канала tη, tε, т.е. от дрейфа нуля, достигается тем, что в электронный блок дополнительно введен в измерительный канал по потоку временной дискриминатор 20 для измерения интервала Т2, вход которого подключен к линии 18, и вычислитель 21 разности временных интервалов, один из двух входов которого подключен к выходу временного дискриминатора 20, а второй вход к выходу временного дискриминатора 19 интервала Т1. В измерительный канал против потока включен временной дискриминатор 16 интервала Т4, вход которого подключен к линии 11 и вычислителя 17 разности временных интервалов, один из двух входов которого подключен к выходу временного дискриминатора 16, а второй вход к выходу временного дискриминатора 15 интервала Т3. Выходы вычислителя 21 разности (Т2 - T1) и вычислителя 17 разности (Т4 - Т3) подключены к двум входам вычислителя 22 разности инверсий Δ = Δ2 - Δ1 = l/ (T4 - Т3) - 1/(Т2 - Т1).
При прохождении ультразвукового зондирующего сигнала по траектории 5 через слой контролируемого потока среды и падении на плоскую поверхность стенки проточной части происходит расщепление сигнала на определенные составные части, т.е. отражение и преломлении в соответствии с законом Снеллиуса.
Часть отраженного зондирующего сигнала распространяется к противоположной стенке проточной части 2 через поток. Другая преломленная часть зондирующего сигнала преобразуется в объемную в материале корпуса 1 и поверхностную волну, создавая интенсивную акустическую помеху в случае выполнения корпуса 1 из нержавеющей стали.
При этом часть преломленного сигнала преобразуется в поверхностную волну (на фиг. 2 обозначено цифрой 6), которая распространяется по поверхности стенки проточной части, приемного ЭАП. Происходит расщепление траектории 5 на две части. Первая траектория, более короткая, состоит, например, из трех лучей A-B, B-C, C-D и участка D-F с поверхностной волной и проходит через точки A-B-C-D-F c временем распространения зондирующего сигнала T1. Вторая траектория состоит из пяти лучей А-В, В-С, С-D, D-E, Е-F и проходит через точки A-B-C-D-E-F c временем распространения зондирующего сигнала Т2. На фиг. 3 представлена осциллограмма излучаемого ЭАП 7 зондирующего сигнала по потоку в виде одиночного импульса, изображенного на верхней линии, и принятых ЭАП 8 двух сигналов с задержками T1 и Т2, изображенных на нижней линии. Функционирование предлагаемого ультразвукового расходомера происходит следующим образом. Цикл измерения начинается с подачи команды с синхронизатора 14 на генератор зондирующих сигналов 13, с которого зондирующий сигнал через переключатель 12 с выхода С через разъем 8 поступает на ЭАП 7. В этом элементе происходит возбуждение ультразвуковых волн, которые проходя через стенку проточной части 1 в зоне А, распространяются по траектории 5. Далее в точке D происходит расщепление траектории 5 на две части. Первая траектория, более короткая, проходит через зоны А-B-C-D-F c временем распространения ультразвукового сигнала T1. Вторая траектория проходит через зоны А-B-C-D-E-F c временем распространения ультразвукового сигнала T2. Ультразвуковые сигналы, прошедшие по двум указанным траекториям, поступают в одну и ту же зону F, затем после преломления - на ЭАП 9 и разъем 10 в разные моменты времени относительно момента излучения ЭАП 7. В ЭАП 9 происходит преобразование двух принятых акустических сигналов в электрические, которые поступают через вход "d" переключателя 12 и через линию 18 на временные дискриминаторы 19 и 20 интервалов T1 и Т2 соответственно:
где T1 и Т2 - время распространения зондирующего сигнала по первой траектории A-B-C-D-F и соответственно по второй траектории A-B-C-D-E-F; P1 и Р2 - длина пути зондирующего сигнала по первой и второй траектории, соответственно; С - скорость звука в контролируемой среде; V - скорость потока контролируемой среды; α - угол преломления в контролируемой среде, tη - задержка в электронных цепях в канале измерения по потоку.
Вычислитель 21 определяет разность временных интервалов Т2 - T1 по потоку и преобразует ее в инверсию, т.е. в обратную величину:
Аналогичным образом происходит измерение против потока. Синхронизатор 14 осуществляет управление переключателем 12 таким образом, что подача зондирующего сигнала генератора 13 производится через выход "d" и разъем 10 на ЭАП 9. Также как это было в предыдущем случае измерения (по потоку) происходит расщепление траектории 5 на две части: первая, более короткая F-D-В-С-А с временем распространения Т3 и вторая из пяти лучей F-E-D-C-B-A с временем распространения Т4:
Ультразвуковые сигналы, прошедшие по двум указанным траекториям, поступают в одну и ту же зону А, затем после преломления - на ЭАП7 и разъем 8 в разные моменты времени относительно момента излучения. В ЭАП 7 происходит преобразование двух принятых акустических сигналов в электрические, которые поступают через вход "с" переключателя 12 и через линию 11 на временные дискриминаторы 15 и 16 интервалов Т3 и Т4 соответственно и далее на вычислитель 17 разности измеренных величин и ее инверсию т.е. обратную величину:
Можно видеть, что предлагаемое устройство позволяет повысить точность измерения расхода за счет нейтрализации запаздываний tη и tε отдельно в каждом канале измерения по потоку и против потока.
Вычислитель 22 определяет разность инверсий Δ, которая линейно зависит от скорости потока V:
Из формулы (2.5) можно видеть отсутствие зависимости выходной величины Δ и, следовательно, погрешности измерения расхода предлагаемым ультразвуковым расходомером от С, т.е. скорости распространения ультразвукового зондирующего сигнала в контролируемой среде и, соответственно, от температуры, давления и других параметров контролируемой среды, связанных с C.
Можно также видеть, что в предлагаемом устройстве обеспечена возможность повышения точности измерения расхода за счет исключения влияния запаздываний tη и tε отдельно в каждом канале измерения по и против потока.
На фиг. 4 представлена более технологичная конструкция металлического датчика с проточной частью 24, имеющей круглое поперечное сечение в трубе с внешней стенкой 23. Такая конструкция может быть использована для создания металлических датчиков для трубопроводов с внутренним диаметром, большим 30 мм, при условии, что величина δ < λ/2, т.е. меньше половины длины волны несущей частоты ультразвукового зондирующего сигнала (см. фиг. 4б). Максимальная разность хода элементарных лучей должна быть меньше половины длины волны несущей частоты ультразвукового зондирующего сигнала:
δ = LO2 - LO1 < λ/2, (2.6)
Это условие необходимо для обеспечения когерентности принимаемого ультразвукового сигнала, прошедшего через контролируемый поток. Другими словами, зона преломления акустического сигнала на границе стенка-контролируемая среда и наоборот должна быть достаточно плоской. В противном случае принимаемый сигнал будет размытым.
Claims (3)
1. Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком, содержащий электронный блок и металлический датчик, включающий измерительный участок в виде отрезка трубопровода с проточной частью, имеющей квадратное поперечное сечение для трубопроводов диаметром меньше 30 мм и круглое сечение для трубопроводов диаметром больше 30 мм, и поглотитель акустических помех на поверхности измерительного участка, на противоположных концах которого в поперечном углублении в материале стенки проточной части установлены два прямоугольных электроакустических преобразователя параллельно друг другу с одинаковыми углами наклона к продольной оси, соединенных с коммутатором, последовательно соединенные синхронизатор и генератор зондирующих сигналов, выход которого подключен к входу коммутатора, по одному временному дискриминатору в каждом канале измерения по и против потока, вход которого соединен с выходом коммутатора,
отличающийся тем, что он снабжен поглотителем реверберационных акустических помех в виде двуслойной периодической остроугольной гребенчатой структуры, вычислителем разности инверсий от измеренных временных интервалов по и против потока, два входа которого подключены к выходам двух временных дискриминаторов по и против потока.
2. Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком по п. 1, отличающийся тем, что в каждый канал измерения по и против потока введен по одному второму дополнительному временному дискриминатору, вход которого соединен с выходом коммутатора, и по одному вычислителю разности интервалов времени с двумя входами, первый вход которого подключен к выходу первого временного дискриминатора, а второй вход к выходу второго временного дискриминатора, выходы вычислителей каждого канала подключены к двум входам вычислителя разности инверсий от разности временных интервалов в каждом канале.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016144771U RU172103U1 (ru) | 2016-11-15 | 2016-11-15 | Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016144771U RU172103U1 (ru) | 2016-11-15 | 2016-11-15 | Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU172103U1 true RU172103U1 (ru) | 2017-06-28 |
Family
ID=59310212
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016144771U RU172103U1 (ru) | 2016-11-15 | 2016-11-15 | Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU172103U1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2715086C1 (ru) * | 2019-08-14 | 2020-02-25 | Линар Салихзанович Сабитов | Ультразвуковой расходомер |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6026693A (en) * | 1997-06-04 | 2000-02-22 | Baumoel; Douglas S. | Pipe spool section having square or rectangular cross-section for clamp on transducer and method for flow measurement |
US8214168B2 (en) * | 2004-09-07 | 2012-07-03 | Transonic Systems, Inc. | Noninvasive testing of a material intermediate spaced walls |
RU154441U1 (ru) * | 2014-12-16 | 2015-08-27 | Вакиф Карамович Хамидуллин | Датчик ультразвукового расходомера |
RU2576551C1 (ru) * | 2014-12-16 | 2016-03-10 | Вакиф Карамович Хамидуллин | Датчик ультразвукового расходомера |
-
2016
- 2016-11-15 RU RU2016144771U patent/RU172103U1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6026693A (en) * | 1997-06-04 | 2000-02-22 | Baumoel; Douglas S. | Pipe spool section having square or rectangular cross-section for clamp on transducer and method for flow measurement |
US8214168B2 (en) * | 2004-09-07 | 2012-07-03 | Transonic Systems, Inc. | Noninvasive testing of a material intermediate spaced walls |
RU154441U1 (ru) * | 2014-12-16 | 2015-08-27 | Вакиф Карамович Хамидуллин | Датчик ультразвукового расходомера |
RU2576551C1 (ru) * | 2014-12-16 | 2016-03-10 | Вакиф Карамович Хамидуллин | Датчик ультразвукового расходомера |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2715086C1 (ru) * | 2019-08-14 | 2020-02-25 | Линар Салихзанович Сабитов | Ультразвуковой расходомер |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US11293791B2 (en) | Leaky lamb wave flowmeter | |
JP6682500B2 (ja) | 信号伝搬時間差式流量計 | |
US8141434B2 (en) | Flow measuring apparatus | |
Suñol et al. | High-precision time-of-flight determination algorithm for ultrasonic flow measurement | |
US3050997A (en) | Flowmeters | |
JPH09508202A (ja) | 一時的クロストーク分離手段を持つ超音波変換装置 | |
JP2014021116A (ja) | 超音波ウェッジおよびその中の音速を決定する方法 | |
JP6673697B2 (ja) | 温度を判定する装置及び方法 | |
KR102026362B1 (ko) | Meta slab을 적용한 유속 측정용 초음파 트랜스듀서 | |
WO2011078691A2 (en) | Measuring apparatus | |
GB2479115A (en) | Ultrasonic flow measurement based on propagation time of Lamb waves | |
CN102914333B (zh) | 利用超声波检测流量的检测方法 | |
RU2649421C1 (ru) | Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком | |
RU154441U1 (ru) | Датчик ультразвукового расходомера | |
RU2580907C1 (ru) | Ультразвуковой волноводный уровнемер жидкости | |
RU172103U1 (ru) | Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком | |
Eren | Accuracy in real time ultrasonic applications and transit-time flow meters | |
AU2010335057B2 (en) | Measuring apparatus | |
RU2576551C1 (ru) | Датчик ультразвукового расходомера | |
JP2011038870A (ja) | 超音波流量計およびこれを用いた流速測定方法 | |
JP7151344B2 (ja) | 圧力計測装置 | |
US11221244B2 (en) | Clamp-on circumferential resonance ultrasonic flowmeter for collectively exciting and receiving circumferential modes of a pipe | |
Simurda et al. | Modelling of transit-time ultrasonic flow meters under multi-phase flow conditions | |
JP2008107288A (ja) | 超音波流量計 | |
RU2791667C1 (ru) | Способ ультразвукового измерения параметров газовоздушных гомогенных потоков |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM9K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20191116 |