RU2649421C1 - Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком - Google Patents

Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком Download PDF

Info

Publication number
RU2649421C1
RU2649421C1 RU2016144957A RU2016144957A RU2649421C1 RU 2649421 C1 RU2649421 C1 RU 2649421C1 RU 2016144957 A RU2016144957 A RU 2016144957A RU 2016144957 A RU2016144957 A RU 2016144957A RU 2649421 C1 RU2649421 C1 RU 2649421C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
input
output
switch
section
difference
Prior art date
Application number
RU2016144957A
Other languages
English (en)
Inventor
Вакиф Карамович Хамидуллин
Original Assignee
Вакиф Карамович Хамидуллин
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Вакиф Карамович Хамидуллин filed Critical Вакиф Карамович Хамидуллин
Priority to RU2016144957A priority Critical patent/RU2649421C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2649421C1 publication Critical patent/RU2649421C1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/66—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by measuring frequency, phase shift or propagation time of electromagnetic or other waves, e.g. using ultrasonic flowmeters

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Measuring Volume Flow (AREA)

Abstract

Изобретение относится к измерению расхода жидких и газообразных сред по трубопроводу. Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком, содержащий электронный блок и металлический датчик, включающий измерительный участок в виде отрезка трубопровода с проточной частью, имеющей квадратное поперечное сечение для трубопроводов диаметром меньше 30 мм и круглое сечение для трубопроводов диаметром больше 30 мм, и поглотитель акустических помех на поверхности измерительного участка, на противоположных концах которого в поперечном углублении в материале стенки проточной части установлены два прямоугольных электроакустических преобразователей параллельно друг другу с одинаковыми углами наклона к продольной оси, соединенных с коммутатором, последовательно соединенные синхронизатор и генератор зондирующих сигналов, выход которого подключен к входу коммутатора, по одному временному дискриминатору в каждом канале измерения по и против потока, вход которого соединен с выходом коммутатора. Расходомер снабжен поглотителем реверберационных акустических помех в виде двухслойной периодической остроугольной гребенчатой структуры, вычислителем разности инверсий от измеренных временных интервалов по и против потока, два входа которого подключены к выходам двух временных дискриминаторов по и против потока. Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком характеризуется тем, что в каждый канал измерения по и против потока введен по одному второму дополнительному временному дискриминатору, вход которого соединен с выходом коммутатора, и по одному вычислителю разности интервалов времени с двумя входами, первый вход которого подключен к выходу первого временного дискриминатора, а второй вход к выходу второго временного дискриминатора, выходы вычислителей каждого канала подключены к двум входам вычислителя разности инверсий от разности временных интервалов в каждом канале. Технический результат - повышение точности измерения в широком диапазоне изменения температуры, давления и других параметров контролируемой среды. 4 ил.

Description

Изобретение относится к измерительной технике и может найти применение для измерения расхода сред в отраслях промышленности, связанных с транспортировкой жидких и газообразных сред по трубопроводам, например в нефтеперерабатывающей, нефтегазодобывающей отраслях, в системах ЖКХ, энергетике, в электронной и медицинской промышленности в широком диапазоне изменения температур и других параметров контролируемых сред.
Известно ультразвуковое устройство для измерения расхода сред (см. патент США №8978476, заявл. 5.11.2012, опубл. 17.03.2015), представляющее многоканальную ультразвуковую систему, содержащее измерительный участок трубопровода, на наружной поверхности которого в плоскостях, параллельных между собой, и продольной оси трубопровода, проходящих через разные хорды трубопровода, установлены металлические пластины в качестве волноводов. Посредством этих волноводов установлена многоканальная ультразвуковая приемо-передающая система для излучения и приема зондирующего сигнала через стенку трубопровода измерительного участка. Определение скорости потока в каждой хордовой плоскости измерительного участка трубопровода осуществляется по разности измеренного времени распространения ультразвукового зондирующего сигнала по потоку и против потока, по которым определяется результирующая скорость или расход контролируемой среды через проточную часть.
Недостатком известного устройства является зависимость погрешности измерения расхода:
1) от изменения скорости ультразвука в контролируемой среде, которая определяется функциональной зависимостью от температуры, давления, плотности и других параметров контролируемой среды,
2) от акустических реверберационных паразитных помех, возникающих в стенке проточной части при каждом отражении и преломлении зондирующего сигнала в стенках проточной части,
3) от временной ассиметрии измерительных каналов по и против потока, обусловленных не идентичностью задержек в электронных цепях каналов, вызывающих дрейф нуля. Наиболее близким по технической сущности относительно заявляемого решения является устройство (см. патент Российской Федерации №2576551, заявл. 16.12.2014, опубл. 10.03.2016), содержащее измерительный участок трубопровода, имеющий поперечное сечение проточной части форму многоугольника с четным числом граней, на противоположных концах каждой пары параллельных граней в поперечном углублении в материале стенки проточной части установлены не менее двух прямоугольных электроакустических преобразователей (ЭАП) с одинаковыми углами наклона к продольной оси, расположенных отдельно друг от друга во входной и выходной частях измерительного участка, при этом на поверхности измерительного участка трубопровода выполнен поглотитель акустических помех в виде периодической гребенчатой структуры с шагом, большим половины длины волны.
В известном устройстве время распространения ультразвукового зондирующего сигнала по потоку (от первого ЭАП до второго ЭАП) Т1 и против потока (от второго ЭАП до первого ЭАП) Т2 определяются соответственно двумя временными дискриминаторами (ВД) в соответствии с уравнениями
Figure 00000001
где V - скорость контролируемого потока, С - скорость звука в контролируемой среде, tη, tε - дополнительные задержки в электронных цепях в канале измерения по и против потока, соответственно, Р - длина пути зондирующего сигнала по траектории.
Разность измеренных временных интервалов T1 и T2, определяемая вычислителем, равна
Figure 00000002
Так как С2>>V2sin2α, то выражение V2sin2α можно опустить, и тогда формула (1.2) примет вид
Figure 00000003
1. Из выражения (1.3) можно видеть, что недостаток известного устройства состоит в том, что выходная величина ΔT и, соответственно, погрешность измерения находится в квадратичной зависимости от скорости звука контролируемой среды С.
2. Недостатком известного устройства является дрейф нуля в случае временной ассиметрии измерительных каналов по и против потока, связанного с неидентичностью временных задержек в электронных цепях каждого канала tη, tε, т.е. если (tη-tε) не равно нулю.
3. Недостатком этого устройства, в случае использования датчика, изготовленного из нержавеющей стали или титана, является зависимость погрешности измерения расхода от акустических помех, возникающих в стенке проточной части и на поверхности измерительного участка трубопроводами при каждом отражении и преломлении зондирующего сигнала.
Техническим результатом заявляемого решения является повышение точности измерения расхода в условиях изменения температуры, давления и других параметров контролируемой среды за счет снижения реверберационных акустических помех в стенке металлического измерительного участка, возникающих при излучении зондирующего сигнала. Это достигается выполнением поглотителя акустических помех в виде двухслойной структуры, включающей внешнюю поверхность металлического измерительного участка цилиндрической формы и цилиндрическую оболочку, выполняющую одновременно функцию защитного кожуха по всей длине измерительного участка, связанных между собой посредством резьбового соединения с шагом, большим длины волны ультразвукового зондирующего сигнала. На фигурах изображено:
фиг. 1 - схема предлагаемого ультразвукового расходомера с металлическим датчиком, в котором исключена зависимость погрешности измерения от изменения скорости ультразвука в контролируемой среде;
фиг. 2 - схема предлагаемого ультразвукового расходомера с металлическим датчиком, в котором исключена зависимость погрешности измерения от изменения скорости ультразвука в контролируемой среде и исключено влияния запаздываний tη и tε отдельно в каждом канале измерения по и против потока;
фиг. 3 - экспериментальная осциллограмма излучаемого одиночного импульса и принимаемого сигнала в виде двух импульсов, прошедших по двум траекториям Р1 и P2 проточной части по или против потока;
фиг. 4 - конструкция металлического датчика с круглым сечением проточной части.
На фиг. 1 представлена схема предлагаемого ультразвукового расходомера, включающая металлический датчик и электронный блок. Датчик состоит из измерительного участка трубопровода (корпуса) 1 с проточной частью 2, имеющей квадратное поперечное сечение. На внешней поверхности корпуса 1 цилиндрической формы выполнен поглотитель 3 акустических помех в виде двухслойной структуры, включающей внешнюю поверхность корпуса 1 и внутреннюю поверхность цилиндрической оболочки 4, соединенных между собой по всей длине корпуса 1, посредством спиралевидной остроугольной резьбы поглотителя 3 с шагом, большим длины волны акустической помехи.
На противоположных концах корпуса 1 в одной диаметральной плоскости в стенках проточной части в углублении выполнены две идентичные площадки, строго параллельные друг другу, с равными углами наклона к поверхностям продольной оси проточной части 2. На каждой из этих площадок симметрично относительно указанной диаметральной плоскости корпуса 1 установлены электроакустические преобразователи ЭАП 7 и 9 с разъемами 8 и 10, соответственно. Траектория распространения зондирующего сигнала обозначена цифрой 5. В зависимости от длины осевой базы, расстояния между ЭАП 7 и ЭАП 9 вдоль продольной оси проточной части, распространение зондирующего сигнала может происходить без отражения сигнала от стенок проточной части, т.е. с одним лучом или с отражениями сигнала от стенок проточной части так, как изображено на фиг. 1, например, с четырьмя отражениями сигнала от стенок проточной части, т.е. с пятью лучами. Условно под числом лучей имеется в виду число отрезков, из которых состоит указанная траектория.
При прохождении ультразвукового зондирующего сигнала через слой контролируемого потока среды и падении на плоскую поверхность стенки проточной части, которая является границей двух сред, происходит отражение и преломление в соответствии с законом Снеллиуса в зависимости от физических свойств контролируемой среды и материала корпуса 1.
Часть отраженного от стенки проточной части зондирующего сигнала распространяется к противоположной стенке проточной части 2. Другая, преломленная, часть зондирующего сигнала преобразуется в объемную волну, идущую в глубь материала корпуса 1, или в поверхностную волну, создавая интенсивную акустическую помеху при достижении ее ЭАП в случае выполнения корпуса 1 из стали или титана. Для нейтрализации этой помехи и используется двухслойный поглотитель 3.
Электронный блок включает: последовательно соединенные между собой синхронизатор 14, генератор зондирующих сигналов 13 и коммутатор 12, который по выходу "b" имеет линию связи 18 с измерительным каналом по потоку и по выходу "а" имеет линию связи 11 с измерительным каналом против потока. Выходы "с" и "d" коммутатор 12 соединены с разъемами 7 и 10 соответственно. Измерительный канал по потоку включает временной дискриминатор 19 для измерения интервала Т1, вход которого подключен к линии 18, а выход - к первому входу вычислителя 22. Измерительный канал против потока построен аналогично: включает временной дискриминатор 15 для измерения интервала Т2, вход которого подключен к линии 11, а выход - ко второму входу вычислителя 22 разности инверсий измеренных временных интервалов Т1, Т2.
Функционирование предлагаемого ультразвукового расходомера происходит следующим образом. Цикл измерения начинается с подачи команды с синхронизатора 14 на генератор зондирующих сигналов 13, с которого зондирующий сигнал через переключатель 12 с выхода "с" через разъем 8 поступает на ЭАП7. В этом элементе происходит возбуждение ультразвуковых волн, которые, проходя через стенку проточной части 1 в зоне A, распространяются по траектории 5. Траектория состоит из пяти лучей A-B-C-D-E-Fи поступает в зону F через время T1. В ЭАП 9 происходит преобразование принятого акустического сигнала в электрический, который поступает через вход "d" переключателя 12 и через линию 18 на временной дискриминатор 19 временного интервала Т1. Аналогично происходит измерение времени T2 распространения зондирующего сигнала, формируемого элементами 14, 13, 12, 10 и излучаемого ЭАП 9, по траектории 5 против потока F-E-D-C-B-A. Интервалы времени Т1, T2 определяются по уравнению (1.1). По разности инверсий Δ1 и Δ2 вычислитель 22 определяет скорость потока по формуле
Figure 00000004
Figure 00000005
где Δ1, Δ2 - инверсии от интервалов времени Т1, Т2, соответственно.
Формулу (1.4) можно представить в виде
Figure 00000006
Из формулы (1.6) можно видеть отсутствие зависимости выходной величины Δ предлагаемого ультразвукового расходомера и, следовательно, погрешности измерения расхода от скорости распространения ультразвукового зондирующего сигнала C в контролируемой среде и, соответственно, от температуры, давления и других параметров контролируемой среды.
Зависимость Δ от разности запаздываний ƒ(tη-tε) в электронных цепях значительно ослаблена до пренебрежительно малой величины.
На фиг. 2 представлена схема предлагаемого ультразвукового расходомера, включающая металлический датчик, аналогичный тому, который изображен на схеме фиг. 1, и электронный блок, который имеет определенные отличия по сравнению с тем, что изображено на схеме фиг. 1.
Исключение зависимости погрешности измерения от изменения температуры и других параметров контролируемой среды и не идентичности временных задержек в электронных цепях каждого канала tη, tε, т.е. от дрейфа нуля достигается тем, что в электронный блок дополнительно введен в измерительный канал по потоку временной дискриминатор 20 для измерения интервала Т2, вход которого подключен к линии 18 и вычислитель 21 разности временных интервалов, один из двух входов которого подключен к выходу временного дискриминатора 20, а второй вход - к выходу временного дискриминатора 19 интервала T1. В измерительный канал против потока включен временной дискриминатор 16 интервала Т4, вход которого подключен к линии 11 и вычислителя 17 разности временных интервалов, один из двух входов которого подключен к выходу временного дискриминатора 16, а второй вход - к выходу временного дискриминатора 15 интервала Т3. Выходы вычислителя 21 разности (T2-T1) и вычислителя 17 разности (Т4-Т3) подключены к двум входам вычислителя 22 разности инверсий Δ=Δ2-Δ1=1/(T4-Т3)-1/(T2-Т1).
При прохождении ультразвукового зондирующего сигнала по траектории 5 через слой контролируемого потока среды и падении на плоскую поверхность стенки проточной части происходит расщепление сигнала на определенные составные части, т.е. отражение и преломление в соответствии с законом Снеллиуса.
Часть отраженного зондирующего сигнала распространяется к противоположной стенке проточной части 2 через поток. Другая преломленная часть зондирующего сигнала преобразуется в объемную в материала корпуса 1 и поверхностную волну, создавая интенсивную акустическую помеху в случае выполнения корпуса 1 из нержавеющей стали.
При этом часть преломленного сигнала преобразуется в поверхностную волну (на фиг. 2 обозначено цифрой 6), которая распространяется по поверхности стенки проточной части, приемного ЭАП. Происходит расщепление траектории 5 на две части. Первая траектория, более короткая, состоит, например, из трех лучей A-B, B-C, C-D и участка D-F с поверхностной волной и проходит через точки A-B-C-D-F c временем распространения зондирующего сигнала T1. Вторая траектория состоит из пяти лучей А-В, В-С, С-D, D-Е, Е-F и проходит через точки A-B-C-D-E-F c временем распространения зондирующего сигнала Т2. На фиг. 3 представлена осциллограмма излучаемого ЭАП 7 зондирующего сигнала по потоку в виде одиночного импульса, изображенного на верхней линии, и принятых ЭАП 8 двух сигналов с задержками Т1 и Т2, изображенных на нижней линии. Функционирование предлагаемого ультразвукового расходомера происходит следующим образом. Цикл измерения начинается с подачи команды с синхронизатора 14 на генератор зондирующих сигналов 13, с которого зондирующий сигнал через переключатель 12 с выхода C через разъем 8 поступает на ЭАП7. В этом элементе происходит возбуждение ультразвуковых волн, которые проходя через стенку проточной части 1 в зоне A распространяются по траектории 5. Далее в точке D происходит расщепление траектории 5 на две части. Первая траектория, более короткая, проходит через зоны А-B-C-D-F c временем распространения ультразвукового сигнала T1. Вторая траектория проходит через зоны А-B-C-D-E-F c временем распространения ультразвукового сигнала Т2. Ультразвуковые сигналы, прошедшие по двум указанным траекториям, поступают в одну и ту же зону F, затем после преломления - на ЭАП9 и разъем 10 в разные моменты времени относительно момента излучения ЭАП 7. В ЭАП 9 происходит преобразование двух принятых акустических сигналов в электрические, которые поступают через вход "d" переключателя 12 и через линию 18 на временные дискриминаторы 19 и 20 интервалов Т1 и Т2 соответственно:
Figure 00000007
где Т1 и Т2 - время распространения зондирующего сигнала по первой траектории A-B-C-D-F и соответственно по второй траектории A-B-C-D-E-F; P1 и Р2 - длина пути зондирующего сигнала по первой и второй траектории, соответственно; C - скорость звука в контролируемой среде; V- скорость потока контролируемой среды; α - угол преломления в контролируемой среде, tη - задержка в электронных цепях в канале измерения по потоку. Вычислитель 21 определяет разность временных интервалов T2-Т1 по потоку и преобразует ее в инверсию, т.е. в обратную величину
Figure 00000008
Figure 00000009
Аналогичным образом происходит измерение против потока. Синхронизатор 14 осуществляет управление переключателем 12 таким образом, что подача зондирующего сигнала генератора 13 производится через выход "d" и разъем 10 на ЭАП 9. Также как это было в предыдущем случае измерения (по потоку), происходит расщепление траектории 5 на две части: первая, более короткая F- D- В- С- А с временем распространения T3 и вторая из пяти лучей F-E-D-C-B-A с временем распространения Т4:
Figure 00000010
Ультразвуковые сигналы, прошедшие по двум указанным траекториям поступают в одну и ту же зону A, затем после преломления - на ЭАП7 и разъем 8 в разные моменты времени относительно момента излучения. В ЭАП 7 происходит преобразование двух принятых акустических сигналов в электрические, которые поступают через вход "с" переключателя 12 и через линию 11 на временные дискриминаторы 15 и 16 интервалов Т3 и Т4 соответственно и далее на вычислитель 17 разности измеренных величин ее инверсии, т.е. обратную величину
Figure 00000011
Figure 00000012
Можно видеть, что предлагаемое устройство позволяет повысить точность измерения расхода за счет нейтрализации запаздываний tη и tε отдельно в каждом канале измерения по потоку и против потока.
Вычислитель 22 определяет разность инверсий Δ, которая линейно зависит от скорости потока V
Figure 00000013
Из формулы (2.5) можно видеть отсутствие зависимости выходной величины Δ и, следовательно, погрешности измерения расхода предлагаемым ультразвуковым расходомером от C, т.е. скорости распространения ультразвукового зондирующего сигнала в контролируемой среде и, соответственно, от температуры, давления и других параметров контролируемой среды, связанных с С.
Можно также видеть, что в предлагаемом устройстве обеспечена возможность повышения точности измерения расхода за счет исключения влияния запаздываний tη и tε отдельно в каждом канале измерения по и против потока.
На фиг. 4 представлена более технологичная конструкция металлического датчика с проточной частью, имеющей круглое поперечное сечение. Такая конструкция может быть использована для создания металлических датчиков для трубопроводов с внутренним диаметром, большим 30 мм при условии, что величина δ<λ/2, т.е. меньше половины длины волны несущей частоты ультразвукового зондирующего сигнала (см. фиг. 4в). Максимальная разность хода элементарных лучей должна быть меньше половины длины волны несущей частоты ультразвукового зондирующего сигнала
S=LO2-LO1<λ2, (2.6)
Это условие необходимо для обеспечения когерентности принимаемого ультразвукового сигнала, прошедшего через контролируемый поток. Другими словами, зона преломления акустического сигнала на границе стенка - контролируемая среда и наоборот должна быть достаточно плоской. В противном случае принимаемый сигнал будет размытым. Цифрами 23, 24 на фиг. 4 обозначены стенка и проточная части трубы, соответственно.

Claims (1)

  1. Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком, содержащий электронный блок и металлический датчик, включающий измерительный участок в виде отрезка трубопровода с проточной частью, имеющей квадратное поперечное сечение для трубопроводов диаметром меньше 30 мм и круглое сечение для трубопроводов диаметром больше 30 мм, и поглотитель акустических помех на поверхности измерительного участка, на противоположных концах которого в поперечном углублении в материале стенки проточной части установлены два прямоугольных электроакустических преобразователей параллельно друг другу с одинаковыми углами наклона к продольной оси, соединенных с коммутатором, последовательно соединенные синхронизатор и генератор зондирующих сигналов, выход которого подключен к входу коммутатора, по одному временному дискриминатору в каждом канале измерения по и против потока, вход которого соединен с выходом коммутатора, отличающийся тем, что он снабжен поглотителем реверберационных акустических помех в виде двухслойной периодической остроугольной гребенчатой структуры, вычислителем разности инверсий от измеренных временных интервалов по и против потока, два входа которого подключены к выходам двух временных дискриминаторов по и против потока, в каждый канал измерения по и против потока введен по одному второму дополнительному временному дискриминатору, вход которого соединен с выходом коммутатора, и по одному вычислителю разности интервалов времени с двумя входами, первый вход которого подключен к выходу первого временного дискриминатора, а второй вход - к выходу второго временного дискриминатора, выходы вычислителей каждого канала подключены к двум входам вычислителя разности инверсий от разности временных интервалов в каждом канале.
RU2016144957A 2016-11-15 2016-11-15 Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком RU2649421C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016144957A RU2649421C1 (ru) 2016-11-15 2016-11-15 Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016144957A RU2649421C1 (ru) 2016-11-15 2016-11-15 Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2649421C1 true RU2649421C1 (ru) 2018-04-03

Family

ID=61867389

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016144957A RU2649421C1 (ru) 2016-11-15 2016-11-15 Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2649421C1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2726289C1 (ru) * 2019-11-11 2020-07-10 Общество с ограниченной ответственностью "НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ САУТ" (ООО "НПО САУТ") Ультразвуковой расходомер
CN113323612A (zh) * 2021-08-03 2021-08-31 中国石油集团川庆钻探工程有限公司 防溢管流体检测装置、综合处理系统及判识方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6026693A (en) * 1997-06-04 2000-02-22 Baumoel; Douglas S. Pipe spool section having square or rectangular cross-section for clamp on transducer and method for flow measurement
US8214168B2 (en) * 2004-09-07 2012-07-03 Transonic Systems, Inc. Noninvasive testing of a material intermediate spaced walls
RU154441U1 (ru) * 2014-12-16 2015-08-27 Вакиф Карамович Хамидуллин Датчик ультразвукового расходомера
RU2576551C1 (ru) * 2014-12-16 2016-03-10 Вакиф Карамович Хамидуллин Датчик ультразвукового расходомера

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6026693A (en) * 1997-06-04 2000-02-22 Baumoel; Douglas S. Pipe spool section having square or rectangular cross-section for clamp on transducer and method for flow measurement
US8214168B2 (en) * 2004-09-07 2012-07-03 Transonic Systems, Inc. Noninvasive testing of a material intermediate spaced walls
RU154441U1 (ru) * 2014-12-16 2015-08-27 Вакиф Карамович Хамидуллин Датчик ультразвукового расходомера
RU2576551C1 (ru) * 2014-12-16 2016-03-10 Вакиф Карамович Хамидуллин Датчик ультразвукового расходомера

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2726289C1 (ru) * 2019-11-11 2020-07-10 Общество с ограниченной ответственностью "НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ САУТ" (ООО "НПО САУТ") Ультразвуковой расходомер
CN113323612A (zh) * 2021-08-03 2021-08-31 中国石油集团川庆钻探工程有限公司 防溢管流体检测装置、综合处理系统及判识方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11293791B2 (en) Leaky lamb wave flowmeter
US8141434B2 (en) Flow measuring apparatus
JP6682500B2 (ja) 信号伝搬時間差式流量計
Suñol et al. High-precision time-of-flight determination algorithm for ultrasonic flow measurement
BR112016015136B1 (pt) aparelho sensor de medição de fluxo e método para usar o dito aparelho
KR102026362B1 (ko) Meta slab을 적용한 유속 측정용 초음파 트랜스듀서
US3050997A (en) Flowmeters
JP2014021116A (ja) 超音波ウェッジおよびその中の音速を決定する方法
SE445261B (sv) Ultrasonisk flodesmetare och sett att meta hastigheten av en fluid som strommar inuti en ledning
WO2011078691A2 (en) Measuring apparatus
JP2015232519A (ja) クランプオン式超音波流量計及び流量の計測方法
US20230243683A1 (en) Flowmeter and method for meausuring the flow of a fluid
GB2479115A (en) Ultrasonic flow measurement based on propagation time of Lamb waves
CN109813381B (zh) 用于确定测量体积中的压力的测量装置
JPH109914A (ja) 超音波流量計
RU2649421C1 (ru) Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком
CN102914333B (zh) 利用超声波检测流量的检测方法
RU154441U1 (ru) Датчик ультразвукового расходомера
RU2580907C1 (ru) Ультразвуковой волноводный уровнемер жидкости
RU172103U1 (ru) Ультразвуковой расходомер с металлическим датчиком
AU2010335057B2 (en) Measuring apparatus
RU2576551C1 (ru) Датчик ультразвукового расходомера
JP2011038870A (ja) 超音波流量計およびこれを用いた流速測定方法
JP4931550B2 (ja) 超音波流量計
US11221244B2 (en) Clamp-on circumferential resonance ultrasonic flowmeter for collectively exciting and receiving circumferential modes of a pipe

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20191116