RO103174B1 - Cleansing method of exhaust gas hot steam from a boiler installation or a cement kiln - Google Patents
Cleansing method of exhaust gas hot steam from a boiler installation or a cement kiln Download PDFInfo
- Publication number
- RO103174B1 RO103174B1 RO135160A RO13516088A RO103174B1 RO 103174 B1 RO103174 B1 RO 103174B1 RO 135160 A RO135160 A RO 135160A RO 13516088 A RO13516088 A RO 13516088A RO 103174 B1 RO103174 B1 RO 103174B1
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- solution
- water
- exhaust gas
- cement
- salts
- Prior art date
Links
- 239000004568 cement Substances 0.000 title claims description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 24
- 238000009434 installation Methods 0.000 title claims description 14
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 71
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 55
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 48
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 33
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 30
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 25
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 24
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 21
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 claims description 14
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 14
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 13
- 239000011591 potassium Substances 0.000 claims description 13
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 claims description 13
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 12
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 12
- 239000003513 alkali Substances 0.000 claims description 10
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 claims description 10
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 claims description 9
- -1 alkaline earth metal salt Chemical class 0.000 claims description 9
- 239000003637 basic solution Substances 0.000 claims description 9
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 claims description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 claims description 9
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims description 9
- 239000011734 sodium Substances 0.000 claims description 9
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 claims description 7
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 150000004679 hydroxides Chemical class 0.000 claims description 7
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 7
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 6
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 6
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 6
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 6
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 claims description 5
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 150000002366 halogen compounds Chemical class 0.000 claims description 5
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 claims description 5
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 5
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 claims description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M Nitrite anion Chemical compound [O-]N=O IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 3
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical compound [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 claims description 2
- 150000001450 anions Chemical class 0.000 claims description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 2
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 2
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 claims 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims 1
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 29
- 239000000306 component Substances 0.000 description 21
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 12
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 11
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 10
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 description 10
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 8
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 8
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 description 7
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 description 5
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 125000000129 anionic group Chemical group 0.000 description 4
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 4
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 125000002091 cationic group Chemical group 0.000 description 4
- 239000012153 distilled water Substances 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 4
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 4
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 3
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- OTYBMLCTZGSZBG-UHFFFAOYSA-L potassium sulfate Chemical compound [K+].[K+].[O-]S([O-])(=O)=O OTYBMLCTZGSZBG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 229910052939 potassium sulfate Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001120 potassium sulphate Substances 0.000 description 3
- 235000011151 potassium sulphates Nutrition 0.000 description 3
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 3
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 3
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical compound OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 2
- 239000003929 acidic solution Substances 0.000 description 2
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 2
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000011132 calcium sulphate Nutrition 0.000 description 2
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 2
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 239000002585 base Substances 0.000 description 1
- 239000012620 biological material Substances 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- ZFXVRMSLJDYJCH-UHFFFAOYSA-N calcium magnesium Chemical compound [Mg].[Ca] ZFXVRMSLJDYJCH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001175 calcium sulphate Substances 0.000 description 1
- 150000001721 carbon Chemical class 0.000 description 1
- 150000004653 carbonic acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 1
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 159000000003 magnesium salts Chemical class 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000012764 mineral filler Substances 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 150000002823 nitrates Chemical class 0.000 description 1
- 239000010852 non-hazardous waste Substances 0.000 description 1
- 239000011236 particulate material Substances 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 239000003415 peat Substances 0.000 description 1
- 159000000001 potassium salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000005215 recombination Methods 0.000 description 1
- 230000006798 recombination Effects 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 150000003388 sodium compounds Chemical class 0.000 description 1
- 159000000000 sodium salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000001694 spray drying Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Description
Prezenta invenție se referă la un procedeu pentru spălarea poluanților dintr-un curent de gaze de evacuare,' fie de la o instalație de cazane, fie de la un cuptor de ciment, prin care materialele reacționate cu acel curent sînt readuse cel puțin în stare inofensivă, iar în multe cazuri sînt transformate prin reacție în produse utile.
Spălarea poluanților din gazele de evacuare este, în general, costisitoare, avînd influențe pozitive semnificative pentru mediul ambiant, dar nici un avantaj economic, cu excepția cazului cînd este posibilă transformarea, prin spălarea menționată, a produselor reziduale în produse utile. In afară de aceasta, costul utilajului inițial este ridicat, iar materialele pentru spălare, cum sînt oxizii, carbonații sau hidroxizii de metale alcaline și/sau alcalino-pămîntoase, reprezintă o cheltuială continuă. Mai mult decît atît, depozitarea produselor de reacție provenite din reacția materialelor de spălare cu gazele de evacuare se adaugă la cheltuielile curente, în special cînd produsele conțin componente toxice.
Utilizarea materialelor alcaline sau alcalino-pămîntoase sub formă de substanțe solide sau de nămol ori în soluție pentru spălarea gazelor de evacuare (îndepărtînd sulful și oxizii de azot) este cunoscută de mai mulți ani. De exemplu, este cunoscută utilizarea calcarului hidratat sau pulverizat la temperaturi de pînă la 1100°C sau a uscării prin pulverizare cu var, precum și utilizarea oxidului de calciu pentru spălarea gazelor de evacuare de la o instalație de încălzire. Piatra de var poate fi inclusă în șarja cuptoarelor cu pat fluidizat pentru unele scopuri. în general, oxizii de carbon, de sulf și de azot prezenți în gazele de evacuare, produc prin reacție cu apa acizi, inclusiv acizi sulfuric, sulfuros, azotic și carbonic. Prezența și cantitatea acestora depinde de oxizii prezenți, de disponibilitatea oxigenului și de condițiile de reacție. Cînd acizii aceștia reacționează cu oxizii, hidroxizii sau carbonații de metale alcaline sau alcalino - pămîntoase se formează să10 săruri ale componentelor menționate. De exemplu, acidul sulfuric va reacționa cu carbonatul de calciu prezent în piatra de var pentru a rezulta sulfat de calciu.
Dispozitivele de colectare a prafului funcționînd la cuptoarele de producere a cimentului sau a varului îndepărtează materialele în formă de particule din gazele .. evacuate din cuptor. Aceste materiale 'în formă de particule includ carbonat de calciu, oxid de calciu și oxizii și carbonații altor metale, depinzînd de compoziția materialului alimentat în cuptor. Două elemente prezente frecvent în praful de la cuptoare sînt potasiu! și sodiul. Aceste elemente îngrădesc sau împiedică reutilizarea prafului de la cuptor drept material de alimentare a cuptorului, deoarece ele influențează proprietățile produsului final, din care cauză praful este evacuat. Aceste dispozitive de colectare a prafului nu îndepărtează suficienți poluanți gazoși din curentul de evacuare și trebuie prevăzute scrubere separate, dacă se urmărește oprirea pătrunderii acestor poluanți în atmosferă.
Revenind acum la instalațiile de cazane, dintre care un număr crescînd sînt alimentate prin combustia cu materiale biologice (denumite în cele ce urmează, în mod colectiv, biomasă), inclusiv lemn, turbă sau reziduuri de plante, la care oxizii de sulf nu se produc deloc sau în cantități mici și de aceea .nu este necesară spălarea componentelor gazoase din gazele evacuate sau nu este prevăzută această operație. Pe de altă parte, cenușa produsă de la aceste operații conține cantități semnificative de săruri de metale alcaline și alcalino-pămîntoase prezente de obicei ca oxizi sau dacă se umezesc și/sau reacționează cu bioxidul de carbon, ca hidroxizi sau carbonați sau,' eventual, ca săruri hidratate ale acestora.
Scopul invenției este obținerea unor gaze purificate, care pot fi evacuate în atmosferă, utilizînd produsele reziduale ale instalațiilor de cazane sau de la cuptoarele de ciment, pe care le transformă în timpul procesului de spălare în/produse utilizabile sau inofensive.
Problema pe care o rezolvă invenția con103174 stă în asocierea optimă a fazelor și parametrilor procesului de spălare și purificare.
Procedeul conform invenției înlătură dezavantajele menționate mai sus, prin aceea că se prepară o soluție bazică cu un pH mai mare de 7, introducînd cenușa sau pulberea de ciment ca material rezidual în stare uscată sau soluțiile lor într-un rezervor de tratare, care sînt ulterior amestecate cu apă, obținîndu-se o soluție sub formă de nămol diluat, care conține apă pînă la 95% și are un pH mai mare de 7, datorită amestecării cu apa a solidelor ce constau din carbonați sau oxizi ai metalelor alcaline sau alcalino-pămîntoase conținute de ele, gazele de evacuare răcite sînt trecute prin soluția bazică obținută, deteiminînd reacția poluanților conținuți de aceste gaze cu apa, producînd acizi care, la rîndul lor, reacționează cu oxizii, hidroxizii sau carbonați! metalelor alcaline sau alcalino-pămîntoase din soluția inițială, rezultă o soluție a unei sau mai multor săruri ale acestor metale conținînd îndeosebi compuși de cationi, cum ar fi, calciu, magneziu, potasiu și sodiu și, în special, anioni, cum ar fi, de carbonat, sulfat, sulfit, nitrat, nitrit și halogen, împreună cu un precipitat al uneia sau mai multor săruri insolubile ale metalelor alcaline sau alcalino-pămîntoase, se recuperează precipitatul, se evaporă soluția fără precipitat, se recuperează sub formă solidă orice sare solubilă de metal alcalin sau alcalino-pămîntos prezentă în. soluția evaporată, eliminîndu-se în final gazele tratate și purificate.
Se dau în continuare două exemple de realizare a invenției, în legătură cu fig.
1...3, care reprezintă:
- fig.l, -reprezentare schematică a unui aparat pentru punerea în practică a invenției;
- fig.2, diagramă ilustrînd eficiența îndepărtării oxizilor de. potasiu și sulf din praful de cuptor în cursul reacției cu oxizii din gazele de evacuare, conform cu prezenta invenție; ‘
- fig.3, schemă tehnologică, arătînd mo- dul de funcționare a aparatului arătat în fig· 1 ·
Descrierea detaliată a aparatului utilizat și a procedeului în variante preferate.
Referitor la fig. 1 și 3, un nămol compus din materialul de neutralizare (praf de ciment sau cenușă) și apă, care părăsesc prin conducta 1 un rezervor de amestecare a cenușii cu apa 2, este pompat prin conducte 3 într-un rezervor de tratare 4, împreună cu apă adițională, prin intrarea 5, de la o sursă corespunzătoare (neprezentată în figuri) de producere a unui nămol diluat 6. Cenușa este adusă de la o sursă, cum ar fi, o instalație de generare încălzită cu biomasă sau un incinerator încălzit cu un deșeu. La o instalație de ciment, praful de ciment este prezent ca un deșeu. Gazele de evacuare de la un cuptor de ciment, incinerator sau cazan (neprezentate în figuri) conținînd unul sau mai mulți oxizi de sulf, azot, carbon și/sau compuși de halogeni și oxizii lor, intră în schimbătorul de căldură 7 prin intrarea 8, de unde ies ca gaze de evacuare răcite. Gazele de evacuare răcite conțin o umiditate care este colectată în schimbătorul de. căldură 7 și este trimisă în rezervorul de tratare 4, prin conducta 9. Gazele de evacuare ajung apoi la compresorul 10 prin conducta 11 și sînt transportate, prin conducta 12, la conductele de distribuție 13 din fundul rezervorului de tratare 4. Pentru a preveni depunerea corpurilor solide pe fundul rezervorului de tratare 4, nămolul poate fi agitat sau recirculat prin dispozitive adecvate, de exemplu prin pompa de recirculare 14.
Gazul de evacuare vine în contact cu . materialul de neutralizare prin barbotare prin nămolul 6 de cenușă sau praf de ciment și apă, ieșind apoi prin partea de sus a rezervorului ca gaz de evacuare spălat 15. Nămolul 6, ca un amestec de corpuri solide tratate, apă și materiale dizolvate, este pompat de pompa 16 prin conducta 17 la rezervorul de sedimentare 18, unde corpurile solide depuse 19 sînt pompate afară de pompa 20, iar apa 21 încărcată cu săruri dizolvate este pompată la schimbătorul de căldură 7, pentru a asigura răcirea gazelor de evacuare alimentare. Apa din soluția de sare 21 este evaporată, dînd vapori care, prin conducta 22, sînt evacuați în atmosferă sau apa este evaporată și apoi este condensată, dînd un lichid pentru a recupera căldura latentă în vederea reutilizării. Sărurile din soluția de sare 21 sînt concentrate și/sau precipitate și colectate de la schimbătorul de căldură prin conducta 23. Componenții cationici ai sărurilor colectate sînt, în principiu, calciul, potasiul, magneziul și sodiul. Componenții anionici ai sărurilor sînt în principiu, sulfatul, carbonatul și azotatul. Compoziția reală a sărurilor va depinde de compoziția inițială a cenușii supuse tratamentului și de compoziția gazelor de evacuare.
Funcționarea noului sistem pentru efectuarea prezentei invenții va reieși mai clar din examinarea schemei tehnologice din fig.3, unde componenții sînt prezentați în formă de diagramă, oarecum cu mai multe detalii.
Apa distilată care se utilizează în sistem este stocată într-un rezervor pentru depozitarea apei distilate 24, din care poate fi pompată, după necesități, în alte puncte, prin pompele 25 și poate fi scursă la nevoie în canalul de scurgere 26. Apa distilată de la schimbătorul de căldură 7 este alimentată în- rezervorul 24, prin conducta 23. Soluția de sare 21 de la rezervorul de sedimentare 18 este pompată cu ajutorul pompei 27 prin conducta 28 la schimbătorul de căldură 7 și prin conducta 29 la serpentinele 30, așa cum se vede în partea de sus din dreapta a desenului din fig.3. Acolo soluția este concentrată, vaporii fiind evacuați în atmosferă sau alimentați prin conducta 22 în rezervorul pentru depozitarea apei distilate 24. Corpurile solide de pe fundul rezervorului de sedimentare 18 pot fi recirculate prin pompa 20 și alimentate în rezervorul de diluție 31, unde sînt diluate cu apă din rezervorul 24 și agitate cu agitatorul 32, și apoi îndepărtate cu ajutorul pompei 33 într-un al doilea rezervor de sedimentare 34, de unde corpurile so lide depuse 35 sînt pompate prin pompa 36. în cazul utilizării invenției la o instalație de ciment, aceste corpuri solide sedimentare pot. fi utilizate ca materie primă de alimentat în cuptor; în cazul unei instalații de cazane unde cenușa a fost utilizată ca agent de neutralizare, corpurile solide, care acum sînt inofensive, sînt trimise la dispozitivele de îndepărtare a deșeurilor.
în această fază, rezervorul 34 conține, de asemenea, soluția 37 care este pompată cu ajutorul pompei 38 într-un rezervor primar de amestecare 2 (neprezentat în fig.l), unde este adăugată la praful de ciment sau cenușă, împreună cu apa, pentru a da un nămol cu consistența dorită, care apoi este pompat cu ajutorul pompei 39 în rezervorul de tratament 4, spre a reacționa cu fluxul de gaze de evacuare care intră prin conducta 12 și ies apoi, după neutralizare, prin conducta 15 la coș. După cum s-a descris anterior, nămolul și solidele precipitate sînt menținute continuu în agitație în rezervorul 4, prin recirculare cu ajutorul pompelor 14. După cum se poate vedea din. schemă. Se poate adăuga apă suplimentară la nămol în rezervorul 4 de la sursa 5, precum și de la alte părți ale sistemului, prin conductele arătate. Curentul de gaze de evacuare este barbotat prin nămol prin orificiile 13, pentru a reacționa cu soluția acidă produsă prin amestecarea prafului, de ciment sau a cenușii cu apă.
în cazul cenușii provenite de la sistemele care ard biomasa, cenușa poate conține cărbune nears care, în unele situații, va pluti în apă. Procesul ilustrat poate fi modificat, dacă se dorește, pentru a permite îndepărtarea cărbunelui. Apa, avînd cărbune nears 21, este pompată de la suprafața rezervorului de sedimentare spre a fi filtrată sau tratată în alt fel, pentru a îndepărta cărbunele, și acesta este apoi retumat în proces. Dacă este necesar, soluția conținînd săruri dizolvate de metale alcaline sau alcalino-pămîntoase poate fi îndepărtată prin conducte (nereprezentate), pentru a fi filtrată sau eliberată în alt mod de materialele în formă de macroparticule, cu ajutorul unui dispozitiv special de îndepărtare a ma103174 croparticulelor. Soluția este apoi trimisă la schimbătorul de căldură 7.
Schimbătorul de căldură 7 este o unitate cu un dublu scop, de schimb de căldură și cristalizare, de un tip cunoscut, care va extrage căldură de la gazele de evacuare și va utiliza această căldură, inclusiv căldura latentă provenită de la condensarea umidității din gazele de evacuare pentru a evapora apa.
Aparatul. întregul sistem este executat din piese bine, cunoscute, combinate prin metode standard. De pildă, în mod tipic, rezervorul de tratare poate să aibă un volum de 3.800.000 1 și este prevăzut cu dispozitive de distribuire a gazelor și de agitare; rezervorul de sedimentare poate să aibă un volum de 380 mii de litri, ambele fiind construite din oțel inoxidabil sau alte materiale corespunzătoare, cum este cauciucul, care pot suporta soluții puternic alcaline sau acide. Celelalte piese componente sînt, de asemenea, convenționale, inclusiv pompele necesare, motoarele și conductele de transport al materialului dintr-un loc în celălalt din cadrul sistemului și un schimbător de căldură convenabil.
Principiul de funcționare. Principiul de .funcționare de bază constă din recombinarea și reacția a două deșeuri produse în timpul arderii, pentru a asigura o neutralizare mutuală a deșeurilor. Un curent de deșeuri conține gazele și oxizii gazoși care produc soluții acide în apă, iar celălalt conține materialul în formă de macroparticule, anume cenușa de la o instalație care arde biomasă sau deșeuri industriale ori municipale sau praf de ciment de la un cuptor de ciment, care produce soluții alcaline în apă.
După o dizolvare parțială în apă, cele două deșeuri reacționează pentru a se neutraliza unul pe celălalt. în cazul cenușii, procesul asigură reacția sau îndepărtarea componenților caustici, făcînd astfel ca ceea ce rămîne să fie corpuri solide neutre corespunzătoare pentru depozitare ca deșeuri nepericuloase. în același timp, gazele de evacuare trecînd prin nămol în rezervorul de tratare sînt purificate de o parte semnificativă a compușilor halogenilor și de oxizii de sulf, azot și halogeni, prin formare de săruri ale acestor componenți.
în cazul prafului de ciment de la cuptoarele de ciment, care conține în exces potasiu și/sau sodiu și sulfat, procesul asigură dizolvarea unei proporții semnificative din corpurile solide nedizolvate rămase, care includ săruri de calciu și magneziu. Corpurile solide rezultate devin astfel corespunzătoare, spre a fi utilizate drept materie primă în proces. Sulfatul de potasiu și celelalte săruri îndepărtate din unitatea de schimb de căldură + cristalizare pot fi utilizate ca îngrășămînt sau ca o sursă de materiale pentru extragerea de chimicale. In același timp, gazele de evacuare trecînd prin nămol în rezervorul de tratare sînt purificate de o parte semnificativă de oxizi de sulf și de azot, prin formare de sulfați și azotați.
Exemplul 1. Exemplu utilizînd cenușa ca material în macroparticule. Gazele de evacuare provenind, de exemplu, de la un cazan, poate fi alimentat prin conducta 8 la schimbătorul de căldură 7 la un debit de 6000 m3/min, cu ajutorul compresorului 10. Gazul de evacuare are o compoziție variabilă, dar poate conține aproximativ 10% apă, 15% bioxid de carbon, 65% azot, 10% oxigen și 500...1000 ppm oxizi de azot și
100.. . 1000 ppm bioxid de sulf. în schimbătorul de căldură 7, gazul de evacuare este răcit și apa este condensată, ducînd lâ o micșorare a volumului de curgere. Gazul de evacuare este apoi transportat de compresorul 10 prin conducta 11, ajungînd prin conducta 12 la conductele de distribuire 13 și este lăsat să acționeze cu nămolul 6, unde halogenii și oxizii de sulf, azot, carbon și halogenii reacționează.
Cenușa poate fi introdusă în rezervorul de tratare 4, de exemplu, la un debit de
8.. .12 t (7200...10800 kg) pe oră greutate în stare uscată. Se adaugă apă, pentru a produce un nămol diluat cu un conținut de apă de pînă la 95%. Conținutul de apă al nămolului este determinat de concentrația inițială a sărurilor de metale alcaline și alcalino-pămîntoase sau -de alte săruri de metale din cenușă și gradul dorit de îndepărtare a acestor săruri din reziduu.
După reacția cu gazul de evacuare, nămolul de cenușă tratată este pompat , la un debit de aproximativ 760 1/min la rezervorul de sedimentare 18. In acest rezervor corpurile solide se sedimentează formînd un nămol cu aproximativ 35% apă și 65% corpuri solide, sub o soluție de apă și săruri solubile dizolvate în cursul tratamentului. Soluția de apă este' pompată, prin ieșirea 21, la schimbătorul de căldură 7, la un debit de aproximativ 760 1/min, pentru a asigura răcirea gazului de evacuare și pentru a evapora apa din el, pentru a produce sărurile drept produse secundare. Eventualul cărbune care plutește poate fi îndepărtat, după cum s-a explicat anterior. Sărurile, ca produse secundare, îndepărtate prin conducta 23 rezultă cu un debit de aproximativ 5...20 t ((4500...18000 kg) pe zi. Sărurile ca produse secundare includ sulfat de potasiu, carbonat de calciu și alte săruri cu componenți cationici, incluzînd potasiu, calciu magneziu și sodiu, și componenți anionici, incluzînd carbonat, sulfat și azotat. O parte din azotat oxidează sulfitul la sulfat.
Exemplul 2. Exemplu utilizînd praf de ciment. Discuția care urmează este un exemplu de utilizare a procedeului într-o instalație de produs ciment prin procedeul umed, de mărime moderată.
Gazul de evacuare de la filtrul cu saci al cuptorului, alimentat prin conducta 8, este introdus în schimbătorul de căldură 7 cu un debit de 6000 m3/min, cu ajutorul compresorului 10. Gazul de evacuare are compoziția variabilă, dar conține aproximativ 29% apă, 25% bioxid de carbon, 36% azot, 10% oxigen și 400...600 ppm oxizi de azot și 200 ppm bioxid de sulf, în schimbătorul de căldură 7 gazul de evacuare este răcit și apa este condensată, rezultînd o descreștere de 35 ... 40% a volumului de curent. Gazul de evacuare este transportat prin compresorul 10, prin- i tr-o conductă 11, pentru a ajunge prin conducta 12 la conductele de distribuție 13, și este lăsat să reacționeze cu nămolul 6, unde majoritatea oxizilor de sulf și de azot sînt îndepărtați. La scară de laborator, experiențele au dat o îndepărtare de 99% a SO? din curentul de gaz de evacuare.
Praful de la cuptor este introdus pentru tratament în rezervorul 4 cu un debit de
8.. .12. t/h greutate uscată. Se adaugă apă, pentru a produce un nămol diluat cu pînă la 95% apă în conținut. Conținutul de apă al nămolului este determinat de concentrația inițială în potasiu și sodiu în praful, rezidual și de concentrația dorită în materialul ce urmează a fi returnat în sistemul de alimentare a cuptorului. După reacția cu gazul de evacuare, nămolul este tratat, nămolul de praf tratat este pompat cu un debit de aproximativ 760 1/min în rezervorul de sedimentare 18. în acest rezervor, corpurile solide sedimentează pentru a forma un nămol cu aproximativ 35% apă și 65% corpuri solide într-o soluție de apă și săruri solubile dizolvate în cursul tratamentului. Nămolul este pompat cu ajutorul pompei 20 din rezervorul 18 și este combinat. cu materialul servind ca materie primă pentru o instalație de ciment, cu un debit de aproximativ 7,8. t corpuri solide pe oră. Soluția apoasă este pompată prin ieșirea 21 la schimbătorul de căldură 7 cu un debit de aproximativ 760 1/min, pentru a asigura răcirea pentru gazul de evacuare și pentru a evapora apa din soluție, producînd sărurile ca produs secundar. Sărurile produs secundar. îndepărtate prin conducta 23 sînt produse cu un debit de aproximativ
8.. .12 t/zi. Sărurile produs secundar conțin sulfat de potasiu, carbonat de calciu și alte săruri ai căror componenți cationici includ potasiu, calciu, magneziu și sodiu, componenții anionici incluzînd carbonatul, sulfatul și azotatul. O parte din azotat oxidează sulfitul la sulfat.
Cu referiri la fig.2, rezultatele a două experiențe (KD-18 și KD-20) sînt reprezentate și arată că extracția sărurilor de metale alcaline și alcalino-pămîntoase din praf furnizează un produs indicat ca materie pri- i
mă pentru cuptorul de ciment. Aceasta înseamnă că nivelul sărurilor de potasiu scade de la aproximativ 3% la mai puțin de 1...2%, iar nivelul de sulfat scade de la aproximativ 6% la 3% sau chiar mai jos. 5 Trebuie menționat că, în exemplele ilustrate în fig.2, o șarjă completă de praf a fost încărcată în rezervorul de tratare și apoi a început introducerea gazului. Aceasta explică pantele curbei în cursul 10 zilelor A pînă la M. Reducerea concentrației de potasiu, sodiu și sulfat în praf, de la materialul inițial netratat la materialul tratat final este mai mare de 50%. Probele A-M se referă la zile succesive în decursul cărora probele au fost luate într-un
Impactul prafului tratat asupra c proces de tratare continuă.
Impactul adăugării de praf tratat asupra compoziției materiei prime alimentate este arătat în tabelul care urmează și prezintă procentajele fiecărui oxid în materia primă alimentată în mod normal, atît pentru producția de ciment de tip I, cît și pentru cea de tip II. Valorile conținute în coloanele intitulate Praf 100 TPD adăugat în materialul alimentat și Praf 200 TPD adăugat în materialul alimentat arată categoric impactul ușor asupra compoziției materialului alimentat rezultat din adăugarea a 100 t/zi respectiv a 200 t/zi de praf tratat la materia primă alimentată în mod abișnuit.
J iției materialului alimentat în cuptor
| Tipul I | Material alimentat normal | Praf 100 TPD adăugat la materialul alimentat | Praf 200 TPD adăugat la materialul alimentat. | Observații |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| SiO, | 12,99 | 12,99 | 12,99 | TPD=t/zi |
| A12O3 | 3,57 | 3,59 | 3,61 | Sulfat exprimat |
| Fe,O3 | 1,45 | 1,53 | 1,61 | SO3 |
| CaO | 43,49 | 43,62 | 43,75 | |
| MgO | 2,83 | 2,81 | 2,78 | |
| so3 | 0,18 | 0,23 | 0,28 | |
| K2O | 0,93 | 0,94 | 0,96 | |
| Pierdere | 35,83 | 35,45. | 35,07 | |
| Raportul Si | 2,58 | 2,54 | 2,49 | |
| Al/Fe | 2,46 | 2,35 | 3,24 | |
| Tipul II SiO, | 13,24 | 13,23 | 13,22 | |
| A1,O3 | 3,33 | 3,35 | 3,38 | |
| Fe,O3 | 1,77 | 2,03 | 2,09 | |
| CaO | 43,09 | 43,23 | 43,38 · | |
| MgO | 2,66 | 2,64 | 2,62 | |
| so3 | 0,19 | 0,24 | 0,29 | |
| K2O | 0,68 | 0,70 | 0,72 | |
| Pierderi | 35,20 | 34,85 | 34,49 | |
| Raport Si | 2,49 | 2,46 | 2,42 | |
| Al/Fe | 1,69 | 1,65 | 1,62 |
Aceste rezultate demonstrează că că K2O și SO3 neîndepărtat nu modifică schimbarea majoră în compoziția prafului semnificativ compoziția materiei prime de cuptor este îndepărtarea SO3 și K2O și alimentate.
Conform invenției, praful de ciment de la un cuptor de ciment și cenușa de la instalațiile de cazane, la care oxizii, hidroi xizii și/sau carbonații constituie o proporție semnificativă din cenușă, se pot utiliza într-un proces pentru spălarea gazelor de evacuare în locul materialelor obișnuite mai sus amintite, valorificînd astfel un produs altfel rezidual ca un înlocuitor al unor materiale costisitoare care trebuie cumpărate.
Alte deșeuri se pot utiliza, de asemenea, în acest scop. Sînt indicate deșeuri industriale ori municipale, cenușa de la incineratoare. sau produse secundare, care conțin săruri de potasiu sau sodiu sau alte ' săruri solubile care, dacă sînt dizolvate în apă, produc o- soluție bazică (cu pH ridicat) și dacă sînt recuperate din deșeu sau produse secundare dau un avantaj economic.
In descrierea care urmează și în revendicări, cenușa provenită de la material de biomasă prin ardere și deșeuri industriale sau municipale sau alte produse secundare utilizabile în procesul descris aici și revendicat sînt denumite în mod colectiv prin termenul' de cenușă. Praful de ciment și cenușa indicată în acest scop se vor denumi în cele ce urmează prin termenul colectiv de material de neutralizare.
Din păcate, partea insolubilă a cenușii reacționate trebuie și ea depozitată ca un deșeu, de exemplu, la majoritatea utilizărilor pentru cazane, ea nu va putea fi utilizată în alt scop. însă deșeul nu va mai fi un material caustic și va putea fi depozitat, în majoritatea cazurilor, ca o umplutură comună inofensivă sau pentru unele terenuri va putea fi utilizat ca un material de acoperire. în unele cazuri, cînd compoziția reziduului și cheltuielile de transport o permit, ea va putea fi folosită ca materie primă brută pentru cuptoarele de ciment. în alte situații, partea insolubilă a materialului de spălare poate fi utilizată, așa cum se face acum, pentru producerea de sulfat de calciu sau gips sau ca o umplutură minerală.
în cazurile cînd dispozitivul pentru producerea de cenușă nu are el însuși o instalație de cazane producînd gaze evacuate cu un înalt conținut de sulf ce tfebuie spălat, cenușa poate fi transportată la late instalații de cazane care prezintă o asemenea problemă sau la instalații la care utilizarea unui combustibil cu un conținut ridicat de sulf constituie un avantaj economic. în afară de aceasta, întrucît cenușa provenită de la materialele de biomasă conțin în general săruri de. potasiu și de alte materiale alcaline și alcalino-pămîntoase recuperabile prin utilizarea căldurii gazelor de evacuare sau de altă căldură reziduală, sărurile rezultate de metale alcaline și alcalinopămîntoase pot reprezenta un produs secundar valoros al procesului.
în conformitate cu invenția, se descrie un procedeu de spălare a curentului de gaze de evacuare de la o instalație de cazane sau un cuptor de ciment conținînd poluanți, incluzînd unul sau mai mulți oxizi, acizi de sulf, azot și carbon și compuși ai unui halogen, prin reacția lor cu un material de neutralizare, caracterizată prin aceea că materialul de neutralizare conține un material în forma de macroparticule sau soluții ale acestora conținînd drept parte solidă una sau mai multe săruri de metale alcalino și alcalinopămîntoase care, prin amestecare cu apa, produc o soluție bazică (cu ρΉ. mai mare decît 7) și caracterizată apoi prin aceea că se amestecă materialul în formă de macroparticule sau o soluție a acestuia cu apa, ' * pentru a produce numita soluție bazică, împreună cu eventualii componenți insolubili conținuți în numitul material în formă de macroparticule și prin contactarea curentului de gaze de evacuare cu acesta soluție bazică, determinînd astfel reacția poluanților conținuți în eâ cu apa din ea pentru a produce acizi și apoi cauzînd ca aceștia din urmă să reacționeze cu eventuali oxizi, hidroxizi și carbonați de metale alcaline și alcalino-pămîntoase, din ea, derivați de la numitul material în macroparticule sau soluție a acestuia, spre a produce o soluție de sare de una sau mai multe săruri de metale alcaline și alcalino-pămîntoase con103174 ținînd, în principal, componenții cationici de metal alcalino-pămîntos calciu și magneziu și componenți de metal alcalin, anume, compuși de potasiu și sodiu și componenți anionici de sare, și anume, carbonat, sulfat, sulfit, azotat și azotit și compuși ai halogenilor, împreună cu un precipitat de săruri de metale alcaline și alcaiiiio-pămîntoase cu eventualii componenți insolubili ai materialului din macroparticule sau ai soluției acestuia și, în final, determinînd curentul de gaze de evacuare, după contactarea cu numita soluție bazică, să iasă în atmosferă ca un gaz de evacuare spălat.
în variantele preferate, materialul de neutralizare conține un deșeu anume, praf de ciment de la un cuptor de ciment sau cenușă; curentul de gaze de evacuare este contactat cu materialul de neutralizare prin trecerea lui prin soluția bazică. Procedeu] include: treapta de separare a soluției de sare a sărurilor de metale alcaline și alcalino-pămîntoase de numitul precipitat și componenții insolubili, treapta de transfer al numitei soluții de sare cu precipitat și componenții insolubili la un sistem de separare, unde numita soluție de sare este separată de precipitat și componenții insolubili, treapta de trecere a soluției de sare separată printr-un schimbător de căldură, unde ea extrage căldură de la curentul de gaze de evacuare înainte ca acesta din urmă să fie contactat cu numita soluție bazică; curentul de gaze de evacuare este uscat prin răcire înainte de treapta de contactare; soluția de sare este utilizată atît pentru răcirea, cît și pentru uscarea curentului de gaze de evacuare, iar căldura de la curentul de gaze de evacuare este utilizată pentru a îndepărta apa din soluția de sare separată.
Intr-o variantă care este cea mai preferată, căldura pentru îndepărtarea apei din soluția separată de sare este provenită în parte de la unul sau mai multe din gazele de evacuare fierbinți din numitul curent, căldura latentă de evaporare a eventualei umezeli conținute în curentul de gaze de evacuare, reacția de hidratare dintre mate rialul de neutralizare și apă și de la comprimarea gazului înainte de treapta de contactare.
Invenția prezintă avantajul unui proces eficient și economic de purificare a gazelor de evacuare de la instalațiile de cazane sau cuptoarele de ciment și al utilizării produselor reziduale ale acestor instalații, produse pe care le transformă în timpul procesu10 lui de spălare în produse utilizabile sau inofensive.
Claims (5)
15 1. Procedeu de spălare a aburului fierbinte cu gaze de evacuare dintr-o instalație de cazane sau un cuptor de ciment, carac' terizat prin aceea că, în scopul obținerii unor gaze purificate, care pot fi evacuate în 20 atmosferă, folosind produsul rezidual din instalațiile și cuptoarele respective, care sînt transformate în timpul procesului de curățire în produse utilizabile sau inofensive, gazele de evacuare conținînd poluanți, ce 25 cuprind unul sau mai muiți oxizi de sulf și compuși de azot, carbon și halogen, se prepară o soluție bazică cu un pH mai mare de 7, introducînd cenușa sau pulberea de ciment ca material rezidual în stare 30 uscată sau soluțiile lor într-un rezervor de tratare, care sînt ulterior amestecate cu apă, obținîndu-se o soluție sub formă de nămol diluat care conține apă pînă la 95% și are un pH mai mare de 7, datorită amestecării 35 cu apa a solidelor ce constau din carbonați sau oxizi ai metalelor alcaline sau alcalinopămîntoase conținute de ele, gazele de evacuare răcite sînt trecute prin soluția bazică obținută, determinînd reacția polu40 anților. conținuți de aceste gaze cu apa, producînd acizi care, la rîndul lor, reacționează cu oxizii, hidroxizii sau carbonații metalelor alcaline sau alcalino-pămîntoase din soluția inițială, rezultă o soluție a 45 uneia sau mai multor săruri ale acestor metale conținînd, îndeosebi, compuși de catiohi, cum ar fi, calciu, magneziu, potasiu și sodiu și, în special, anioni, cum ar fi, de carbonat, sulfat, sulfit, nitrat, nitrit și 50 halogen, împreună cu un precipitat al uneia
17 18 sau mai multor săruri insolubile ale metalelor alcaline sau alcalino-pămîntoase, se recuperează precipitatul, se evaporă soluția fără precipitat, se recuperează sub formă solidă orice sare solubilă de metal alcalin sau alcalino-pămîntos prezentă în soluția evaporată, eliminîndu-se în final gazele tratate și purificate.
2. Procedeu de spălare a gazelor de evacuare dintr-o instalație de cazane sau un cuptor de ciment, conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că gazul de evacuare menționat este răcit și deshidratat prin trecerea sa printr-un schimbător de căldură, pentru a elimina și recupera căldura din acesta, utilizînd căldura recuperată colectată în timpul răcirii fluxului de gaz de evacuare, pentru a evapora soluția liberă de precipitatul menționat.
3. Procedeu, conform revendicărilor 1 și 2, caracterizat prin aceea că temperatura
5 gazului de evacuare înaintea răcirii depășește punctul de condensare al acestuia.
4. Procedeu, conform revendicărilor
1.. .3, caracterizat prin aceea că gazul de evacuare menționat provine de la o insta-
10 lație de cazane, iar nămolul conține cenușă de la instalația de cazane menționată.
5. Procedeu, conform revendicărilor
1.. .4, caracterizat prin aceea că gazele de evacuare menționate provin de la un cuptor
15 de ciment, iar nămolul menționat conține praf de ciment din cuptorul respectiv.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US9763987A | 1987-09-16 | 1987-09-16 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RO103174B1 true RO103174B1 (en) | 1993-04-01 |
Family
ID=22264412
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RO135160A RO103174B1 (en) | 1987-09-16 | 1988-09-04 | Cleansing method of exhaust gas hot steam from a boiler installation or a cement kiln |
Country Status (28)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01148330A (ro) |
| KR (1) | KR890004760A (ro) |
| CN (1) | CN1013642B (ro) |
| AT (1) | AT395543B (ro) |
| AU (1) | AU611478B2 (ro) |
| BE (1) | BE1001118A5 (ro) |
| BG (1) | BG49822A3 (ro) |
| BR (1) | BR8804771A (ro) |
| CA (1) | CA1311343C (ro) |
| CH (1) | CH676437A5 (ro) |
| DD (1) | DD273386A5 (ro) |
| DE (1) | DE3830812A1 (ro) |
| DK (1) | DK170605B1 (ro) |
| ES (1) | ES2020810A6 (ro) |
| FI (1) | FI884278A7 (ro) |
| FR (1) | FR2620351B1 (ro) |
| GB (1) | GB2210035B (ro) |
| GR (1) | GR1000575B (ro) |
| HU (1) | HU206642B (ro) |
| IT (1) | IT1223827B (ro) |
| NL (1) | NL8802265A (ro) |
| NO (1) | NO884101L (ro) |
| NZ (1) | NZ225964A (ro) |
| PL (1) | PL274651A1 (ro) |
| RO (1) | RO103174B1 (ro) |
| SE (1) | SE8803286L (ro) |
| YU (1) | YU175288A (ro) |
| ZA (1) | ZA886879B (ro) |
Families Citing this family (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04190831A (ja) * | 1990-11-22 | 1992-07-09 | Hitachi Ltd | 炭酸ガス再資源化リサイクルシステム |
| IL103918A (en) * | 1992-11-29 | 1996-10-16 | Hamit Energy As | Method for reducing atmospheric pollution caused by SO2 |
| DE4441628C2 (de) * | 1994-11-23 | 1998-06-18 | Binker Materialschutz Gmbh | Verfahren zur Begasung eines Raumes |
| DE4441796A1 (de) * | 1994-11-24 | 1996-05-30 | Binker Materialschutz Gmbh | Verfahren zum Ableiten eines toxischen Gas-Luftgemisches aus einem Behandlungsraum |
| JP2004261658A (ja) * | 2003-02-26 | 2004-09-24 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 燃焼排ガス中の二酸化炭素の吸収固定化方法 |
| CN1309457C (zh) * | 2003-12-30 | 2007-04-11 | 北京有色金属研究总院 | 金属中气体测试仪加热炉废气处理方法及其改进设备 |
| CN102718246A (zh) * | 2006-08-29 | 2012-10-10 | 耶德研究和发展有限公司 | 用于降低流体的co2浓度的方法和设备 |
| EP2155350A4 (en) | 2007-06-28 | 2010-07-21 | Calera Corp | DESALINATION PROCESSES AND SYSTEMS WHICH LEAVE CARBONATE COMPOUNDS |
| US7753618B2 (en) | 2007-06-28 | 2010-07-13 | Calera Corporation | Rocks and aggregate, and methods of making and using the same |
| US20100239467A1 (en) | 2008-06-17 | 2010-09-23 | Brent Constantz | Methods and systems for utilizing waste sources of metal oxides |
| KR20100105860A (ko) | 2007-12-28 | 2010-09-30 | 칼레라 코포레이션 | Ｃｏ2 분리 방법 |
| WO2010008896A1 (en) | 2008-07-16 | 2010-01-21 | Calera Corporation | Low-energy 4-cell electrochemical system with carbon dioxide gas |
| CA2700768C (en) | 2008-07-16 | 2014-09-09 | Calera Corporation | Co2 utilization in electrochemical systems |
| US7993500B2 (en) | 2008-07-16 | 2011-08-09 | Calera Corporation | Gas diffusion anode and CO2 cathode electrolyte system |
| US7939336B2 (en) | 2008-09-30 | 2011-05-10 | Calera Corporation | Compositions and methods using substances containing carbon |
| WO2010039903A1 (en) | 2008-09-30 | 2010-04-08 | Calera Corporation | Co2-sequestering formed building materials |
| US8869477B2 (en) | 2008-09-30 | 2014-10-28 | Calera Corporation | Formed building materials |
| US7815880B2 (en) | 2008-09-30 | 2010-10-19 | Calera Corporation | Reduced-carbon footprint concrete compositions |
| US9133581B2 (en) | 2008-10-31 | 2015-09-15 | Calera Corporation | Non-cementitious compositions comprising vaterite and methods thereof |
| WO2010093716A1 (en) | 2009-02-10 | 2010-08-19 | Calera Corporation | Low-voltage alkaline production using hydrogen and electrocatlytic electrodes |
| CA2694959A1 (en) | 2009-03-02 | 2010-09-02 | Calera Corporation | Gas stream multi-pollutants control systems and methods |
| EP2247366A4 (en) | 2009-03-10 | 2011-04-20 | Calera Corp | SYSTEMS AND METHODS FOR CO2 TREATMENT |
| US7993511B2 (en) | 2009-07-15 | 2011-08-09 | Calera Corporation | Electrochemical production of an alkaline solution using CO2 |
| US8864901B2 (en) | 2011-11-30 | 2014-10-21 | Boral Ip Holdings (Australia) Pty Limited | Calcium sulfoaluminate cement-containing inorganic polymer compositions and methods of making same |
| CN105903326A (zh) * | 2016-06-14 | 2016-08-31 | 广东龙正节能环保科技有限公司 | 一种生物质灰脱硫工艺 |
| CN106076106A (zh) * | 2016-08-02 | 2016-11-09 | 山东大学 | 一种基于生物质灰的半干法脱硫脱硝系统及方法 |
| CN111545031A (zh) * | 2019-02-12 | 2020-08-18 | 源洁科技股份有限公司 | 化石燃料污染物防治系统 |
| CN109746253A (zh) * | 2019-03-18 | 2019-05-14 | 中冶南方都市环保工程技术股份有限公司 | 冶金废渣协同处理垃圾焚烧飞灰的方法及装置 |
| JP7356251B2 (ja) * | 2019-04-01 | 2023-10-04 | 三菱重工業株式会社 | ガス浄化処理および／または燃焼灰中和処理に係る装置および方法 |
| CN110064282A (zh) * | 2019-04-10 | 2019-07-30 | 华电电力科学研究院有限公司 | 一种高效烟气消白方法及装置 |
| JP6683328B1 (ja) * | 2019-04-16 | 2020-04-15 | 株式会社福岡建設合材 | 二酸化炭素濃度の低減方法および二酸化炭素濃度の低減装置 |
| KR102306217B1 (ko) * | 2021-06-09 | 2021-09-29 | 하이에어코리아 주식회사 | 배기가스 정화시스템과 정화방법 및 이를 포함하는 선박 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU7386A1 (ru) * | 1927-08-30 | 1928-12-31 | Н.Н. Емцов | Шарнирна роликова цепь-рейка |
| FR2205354A2 (en) * | 1972-11-03 | 1974-05-31 | Rhone Progil | Hydrogen chloride removal from gaseous incinerator emissions - by reacting with alkaline flue dust |
| JPS5210659B2 (ro) * | 1973-04-09 | 1977-03-25 | ||
| US4002724A (en) * | 1973-10-11 | 1977-01-11 | Mckie R Thomas | Sulfur dioxide collection |
| DE2642326A1 (de) * | 1976-09-21 | 1978-03-23 | Saarbergwerke Ag | Verfahren zum reinigen von rauchgasen |
| US4164547A (en) * | 1977-05-06 | 1979-08-14 | American Air Filter Company, Inc. | Process for removing sulfur dioxide in a wet scrubber |
| SU738645A1 (ru) * | 1977-06-01 | 1980-06-05 | Московский Ордена Ленина И Трудового Красного Знамени Химико-Технологический Институт Им.Д.И. Менделеева | Способ очистки отход щих газов от кислых компонентов |
| DE2802018A1 (de) * | 1978-01-18 | 1979-07-19 | Fink Gerdinand | Verfahren und vorrichtung zum waschen von rauchgas aus muellverbrennungsanlagen |
| US4228139A (en) * | 1979-03-06 | 1980-10-14 | Peabody Process System, Inc. | Flue gas scrubbing process using fly ash alkali |
| DE3137359A1 (de) * | 1981-09-19 | 1983-04-14 | Ekkehard Prof. Dr.-Ing. 4300 Essen Weber | "verfahren zur aufbereitung von abwaessern aus rauchgasentschwefelungsanlagen" |
| DD213358A1 (de) * | 1983-02-07 | 1984-09-12 | Petrolchemisches Kombinat | Verfahren zur absorption von schwefeldioxid aus abgasen |
| DE3325140A1 (de) * | 1983-07-12 | 1985-01-31 | KABE Ingenierbüro GmbH, 2000 Hamburg | Verfahren zur reinigung von staub- und aerosolhaltigen gasen und/oder daempfen sowie anlage zur durchfuehrung des verfahrens |
| DD247587A3 (de) * | 1983-11-03 | 1987-07-15 | Zittau Ing Hochschule | Bindung von schadstoffen aus abgasen kohlegefeuerter verbrennungsanlagen mittels asche |
| DE3538231A1 (de) * | 1985-10-24 | 1987-04-30 | Mannesmann Ag | Verfahren zur aufarbeitung von abfall-loesungen |
| FR2590805B1 (fr) * | 1985-12-02 | 1990-02-09 | Propiorga | Procede et installation de neutralisation de fumees acides provenant notamment de la combustion de residus |
-
1988
- 1988-08-29 NZ NZ225964A patent/NZ225964A/xx unknown
- 1988-09-04 RO RO135160A patent/RO103174B1/ro unknown
- 1988-09-09 DE DE3830812A patent/DE3830812A1/de not_active Ceased
- 1988-09-13 PL PL27465188A patent/PL274651A1/xx unknown
- 1988-09-13 JP JP63227647A patent/JPH01148330A/ja active Pending
- 1988-09-14 KR KR1019880011833A patent/KR890004760A/ko not_active Withdrawn
- 1988-09-14 NL NL8802265A patent/NL8802265A/nl not_active Application Discontinuation
- 1988-09-14 DD DD88319781A patent/DD273386A5/de not_active IP Right Cessation
- 1988-09-15 DK DK513988A patent/DK170605B1/da not_active IP Right Cessation
- 1988-09-15 AT AT0226888A patent/AT395543B/de not_active IP Right Cessation
- 1988-09-15 ES ES8802825A patent/ES2020810A6/es not_active Expired - Fee Related
- 1988-09-15 NO NO88884101A patent/NO884101L/no unknown
- 1988-09-15 BR BR8804771A patent/BR8804771A/pt not_active Application Discontinuation
- 1988-09-15 ZA ZA886879A patent/ZA886879B/xx unknown
- 1988-09-15 CA CA000577455A patent/CA1311343C/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-09-15 CH CH3440/88A patent/CH676437A5/de not_active IP Right Cessation
- 1988-09-15 AU AU22302/88A patent/AU611478B2/en not_active Ceased
- 1988-09-15 IT IT67822/88A patent/IT1223827B/it active
- 1988-09-16 SE SE8803286A patent/SE8803286L/ not_active Application Discontinuation
- 1988-09-16 BE BE8801061A patent/BE1001118A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1988-09-16 FI FI884278A patent/FI884278A7/fi not_active Application Discontinuation
- 1988-09-16 FR FR888812145A patent/FR2620351B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1988-09-16 CN CN88107168A patent/CN1013642B/zh not_active Expired
- 1988-09-16 BG BG085445A patent/BG49822A3/xx unknown
- 1988-09-16 GR GR880100612A patent/GR1000575B/el unknown
- 1988-09-16 GB GB8821734A patent/GB2210035B/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-09-16 HU HU884890A patent/HU206642B/hu not_active IP Right Cessation
- 1988-09-16 YU YU01752/88A patent/YU175288A/xx unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RO103174B1 (en) | Cleansing method of exhaust gas hot steam from a boiler installation or a cement kiln | |
| KR930012036B1 (ko) | 시멘트 로(爐)의 배기 가스를 청정시키고 동시에 배기 가스 생성물을 유용한 생성물로 만드는 방법 및 장치 | |
| US5100633A (en) | Method for scrubbing pollutants from an exhaust gas stream | |
| US4915914A (en) | System for simultaneously scrubbing cement kiln exhaust gas and producing useful by-products therefrom | |
| US4247525A (en) | Method of and apparatus for removing sulfur oxides from exhaust gases formed by combustion | |
| CA1071382A (en) | Method of removing fly ash particulates from flue gases in a closed-loop wet scrubbing system | |
| CN113660997A (zh) | 气体净化处理和/或燃烧灰中和处理的装置及方法 | |
| CN113233798A (zh) | 一种水泥窑灰/飞灰水洗提盐处置系统及其使用方法 | |
| EP0000251B1 (en) | Production of hydrogen sulfide from sulfur dioxide obtained from flue gas | |
| JP3306471B2 (ja) | セメントキルン排ガスダストの処理方法 | |
| JPH11509586A (ja) | 石灰と石灰スラッジからの不純物の分離法と、不純物、例えばケイ素を含有する緑液の２段階カセイ化法 | |
| US4415543A (en) | Process for treating phospho-gypsum waste product from wet-acid process of making phosphoric acid | |
| CN1042315A (zh) | 从热烟道气中去除二氧化硫的方法 | |
| US3637347A (en) | Air pollution control system with chemical recovery | |
| JPS5998719A (ja) | 煙道ガスを清浄化する方法及び装置 | |
| RU2081059C1 (ru) | Способ для удаления свинца, кадмия и цинка из пыли и устройство для его осуществления | |
| US2218117A (en) | Manufacture of ammonium sulphate | |
| SU1507729A1 (ru) | Способ извлечени диоксида серы из топочных газов целлюлозно-бумажного производства | |
| CN213537771U (zh) | 一种可有效降低三废排放的焦化粗酚生产系统 | |
| US1310383A (en) | Process for treating acid mine-water | |
| SU869203A1 (ru) | Способ получени сернистого натри | |
| CS234035B2 (en) | Method of sintered magnesia production | |
| JPH04161246A (ja) | 浸出水カルシウム含有汚泥の焼成方法 | |
| KR20010063524A (ko) | 석회소성공정의 배출수 수질 개선방법 | |
| JPS5534169A (en) | Utilization method of water containing bivalent calcium |