PL359255A1 - Powłoka zabezpieczająca przed ścieraniem dla narzędzi do obróbki wiórowej, zwłaszcza dla obrotowychnarzędzi skrawających - Google Patents
Powłoka zabezpieczająca przed ścieraniem dla narzędzi do obróbki wiórowej, zwłaszcza dla obrotowychnarzędzi skrawającychInfo
- Publication number
- PL359255A1 PL359255A1 PL03359255A PL35925503A PL359255A1 PL 359255 A1 PL359255 A1 PL 359255A1 PL 03359255 A PL03359255 A PL 03359255A PL 35925503 A PL35925503 A PL 35925503A PL 359255 A1 PL359255 A1 PL 359255A1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- coating
- tools
- proportion
- crn
- coatings
- Prior art date
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims description 15
- 238000003754 machining Methods 0.000 title claims description 10
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 113
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 82
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 47
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 45
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 19
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims description 5
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 claims description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 48
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 43
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 27
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 26
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 20
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 17
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 16
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 16
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 15
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 15
- 238000004833 X-ray photoelectron spectroscopy Methods 0.000 description 10
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 5
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 239000008199 coating composition Substances 0.000 description 3
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 3
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 3
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical group [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N Titanium nitride Chemical compound [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 2
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000005240 physical vapour deposition Methods 0.000 description 2
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- FFRBMBIXVSCUFS-UHFFFAOYSA-N 2,4-dinitro-1-naphthol Chemical compound C1=CC=C2C(O)=C([N+]([O-])=O)C=C([N+]([O-])=O)C2=C1 FFRBMBIXVSCUFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002483 Cu Ka Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012790 adhesive layer Substances 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical group [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UQZIWOQVLUASCR-UHFFFAOYSA-N alumane;titanium Chemical compound [AlH3].[Ti] UQZIWOQVLUASCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 239000002173 cutting fluid Substances 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 1
- 238000010849 ion bombardment Methods 0.000 description 1
- 238000010884 ion-beam technique Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000004626 scanning electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 1
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
- C23C28/044—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material coatings specially adapted for cutting tools or wear applications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/40—Coatings including alternating layers following a pattern, a periodic or defined repetition
- C23C28/42—Coatings including alternating layers following a pattern, a periodic or defined repetition characterized by the composition of the alternating layers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12535—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.] with additional, spatially distinct nonmetal component
- Y10T428/12576—Boride, carbide or nitride component
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Drilling Tools (AREA)
- Milling, Broaching, Filing, Reaming, And Others (AREA)
Description
ΊΟ OK-1-80/52462
Powłoka zabezpieczająca przed ścieraniem dla narzędzi do obróbki wiórowej, zwłaszcza dla obrotowych narzędzi skrawających
Przedmiotem wynalazku jest powłoka zabezpieczająca przed ścieraniem dla narzędzi do obróbki wiórowej, zwłaszcza dla obrotowych narzędzi skrawających.
Jako narzędzia w grę wchodzą narzędzia do obróbki 5 skrawaniem, zwłaszcza obrotowe narzędzia trzpieniowe, jak wiertła, pogłębiacze, gwintowniki, rozwiertaki i inne do obróbki wiórowej metali. W przypadku powłok zabezpieczających przed ścieraniem chodzi o powłoki z materiałów twardych o grubości około 1 do 10 μπι, osadzane 10 na powierzchni narzędzia korzystnie za pomocą metody PVD (Physical Vapor Deposition - fizycznego naparowywania próżniowego). Wśród specjalistów od dłuższego czasu podejmowane są starania, zmierzające do znalezienia powłoki 15 zabezpieczającej przed ścieraniem dla obróbki metali na sucho. Pojęciem obróbki na sucho określa się tutaj skrawanie bez użycia płynu chłodząco-smarującego, ale 2 również skrawaniem z użyciem minimalnej ilości środka smarowego.
Przy opracowywaniu powłoki, zwłaszcza w zakresie doboru materiału powłoki, przyjęto założenie, że narzędzie podczas skrawania na sucho nagrzewa się do znacznie wyższych temperatur i że ten niepożądany wzrost temperatury można zredukować, jeżeli jak największa ilość ciepła będzie odprowadzana nie przez narzędzie, lecz przez wióry. Dlatego też rozważono koncepcję, polegającą na stworzeniu kombinacji materiałów, znanych albo ze swej wysokiej twardości w podwyższonych temperaturach i/lub wysokiej odporności na utlenianie i/lub niskiej przewodności cieplnej.
Najbardziej rozpowszechniona powłoka zabezpieczająca przed ścieraniem składa się ze złocistożółtego azotku tytanu TiN. Powłoki TiN mają uniwersalne zastosowanie. Powłoki z ciemnego, połyskującego niebieskoczerwonym kolorem azotku tytanowo-glinowego (Ti,Al)N są znane ze swej wysokiej twardości w podwyższonych temperaturach. Procentowy stosunek atomów tytanu do atomów glinu wynosi w nich najczęściej 50:50 (Τϊο,δΑΙο,δ) N, czasami jest przesunięty w kierunku 40:60 (Tio,4Alo,6) N. Przy ulepszaniu narzędzi znajdują one zastosowanie zarówno jako powłoka pojedyncza (patrz również na przykład Gilles i inni, Surface and Coatings Technology 94-95 (1997) 285-290), jak też jako powłoki wielowarstwowe (Ti,Al)N/TiN z warstwami pośrednimi z azotku tytanu (patrz na przykład tak zwana powłoka FIRE firmy GUhring oHG). 3
Powłoki CrN są zalecane do obróbki metali nieżelaznych (patrz na przykład Hones, Surface and Coatings Technology 94-95 (1997) 398-402).
Znane są również stopy MeCrAlY (Me = metal) do powlekania łopatek turbin. Podwyższają one odporność na utlenianie i izolację cieplną, a co za tym idzie, dopuszczalną temperaturę i sprawność silników lotniczych (patrz na przykład W. Brandl i inni, Surface and Coatings Technology 94-95 (1997) 21-26). Z nowszych rozwiązań znana jest również wielowarstwowa powłoka (multilayer) z (Ti,Al)N i CrN (patrz na przykład I. Wadsworth i inni, Surface and Coatings Technology 94-95 (1997) 315-321). Jej odporność na utlenianie była tym wyższa, im wyższy był udział Cr, w każdym jednak razie do zawartości 30% atomowych Cr. W tym samym laboratorium badano również powłoki z TiAIN o niewielkim dodatku Cr i Y (opis patentowy DE 19818782, data zgłoszenia 27 kwietnia 1998).
Celem wynalazku jest opracowanie powłoki zabezpieczającej przed ścieraniem opisanego na wstępie rodzaju, która poza prostotą wytwarzania charakteryzuje się również lepszymi parametrami ścierania, zwłaszcza w odniesieniu do tak zwanej obróbki na sucho i minimalnego smarowania.
Powłoka zabezpieczająca przed ścieraniem dla narzędzi do obróbki wiórowej, zwłaszcza dla obrotowych narzędzi skrawających, składająca się w zasadzie z azotków, ze składnikami metalowymi w postaci Cr, Ti i Al, i korzystnie 4 niewielkiego udziału pierwiastków do zmniejszania wielkości ziarna, odznacza się według wynalazku tym, że udział Cr wynosi od 30 do 65%, korzystnie od 30 do 60%, zwłaszcza od 40 do 60%, udział Al wynosi od 15 do 35%, korzystnie 17 do 25%, zaś udział Ti wynosi od 16 do 40%, korzystnie od 16 do 35%, zwłaszcza od 24 do 35%, przy czym każdy z tych udziałów odnosi się do wszystkich atomów metali w całej powłoce.
Korzystnie cała powłoka składa się z jednorodnej fazy wieloskładnikowej.
Korzystnie cała powłoka składa się z kilku, samych w sobie jednorodnych warstw, które składają się naprzemiennie z jednej strony z (TixAlyYz)N, gdzie x = 0,38 do 0,5, y = 0,48 do 0,6, i z = 0 do 0,04, z drugiej zaś strony z CrN.
Korzystnie wierzchnią warstwę powłoki zabezpieczającej przed ścieraniem stanowi warstwa CrN.
Twórcy wykonali narzędzia z HSS (high speed steel -stal szybkotnąca| i ze stopu twardego z najróżniejszymi powłokami i układami warstw z następujących składników: azotki metali w postaci chromu, glinu i tytanu oraz niewielki dodatek itru (około 1% atomowy) celem zmniejszenia wielkości ziarna. Optymalizacja zawierała następujące operacje: (1) powlekanie, (2) analizę składu powłoki, określenie faz i badanie tekstury, (3) próby wiercenia dla różnych parametrów wkładek, (4) pomiar ścierania podczas prób wiercenia, (5) obliczenia i wyniki, (6) powlekanie takich samych narzędzi powłoką o zmiennym składzie procentowym atomów metali i tak dalej. 5
Stwierdzono, że najlepszą odporność na ścieranie osiąga się za pomocą zwiększenia według wynalazku ilości Cr w łącznym udziale metali do wartości pomiędzy 30 i 65 % atomowych, korzystnie 30 do 60% atomowych, zwłaszcza 40 do 60% atomowych. Udziały Al i Ti ulegają przy tym odpowiedniemu obniżeniu do wartości pomiędzy 15 i 35% atomowych, korzystnie pomiędzy 17 i 25% atomowych względnie 16 do 40% atomowych, korzystnie 16 do 35% atomowych, zwłaszcza 24 do 35% atomowych. Jak pokazały testy porównawcze, można było osiągnąć znaczne wydłużenie czasów pracy (dokładniej: dróg borowania) w porównaniu do stanu techniki. Wynik jest zaskakujący i nieoczekiwany, wiadomo bowiem, że najbardziej odpowiednim materiałem na takie wkładki jest powłoka wielowarstwowa (Ti,Al)N/TiN, nie zaś CrN.
Kolejnym celem badań twórców było znalezienie odpowiedzi na pytanie, czy dłuższe czasy pracy zapewnia powłoka pojedyncza, czy też powłoka wielowarstwowa. Dlatego też próby wykonywano dwukrotnie, z jednej strony z użyciem pojedynczych powłok z jednorodnej fazy wieloskładnikowej, z drugiej zaś z użyciem powłok wielowarstwowych złożonych z kilku podwójnych warstw o kolejności (Ti,Al,Y)N/CrN. Wyniki badań okazały się korzystne dla powłoki pojedynczej, nawet jeżeli ta przewaga nie była zbyt wyraźna. Stwierdzono jednak, że wysoki udział Cr w całej powłoce jest ważniejszy niż struktura powłoki.
Na pytanie, czy w przypadku powłoki wielowarstwowej pierwszą warstwę na podłożu z HSS lub stopu twardego powinien stanowić korzystnie CrN, czy też (Ti,Al,Y)N, nie 6 znaleziono jednoznacznej odpowiedzi. Wyniki prób dostarczyły natomiast odpowiedzi na pytanie, czy ostatnią (wierzchnią) warstwę powinien stanowić korzystnie CrN, czy też (Ti,Al,Y)N, na korzyść CrN.
Poniżej opisane są korzystne przykłady wykonania powłoki zabezpieczającej przed ścieraniem według wynalazku, na podstawie trzech przykładów oraz porównawczego testu zastosowania. Opis zawiera sposób wytwarzania i charakterystykę, sporządzoną na podstawie analizy XPS (rentgenowskiej spektroskopii fotoelektronowej) i dyfrakcji rentgenowskiej. Przedmiot wynalazku jest bliżej objaśniony w przykładach wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia zdjęcie z elektronowego mikroskopu skaningowego jednorodnej pojedynczej powłoki (Ti,Al,Cr,Y)N według wynalazku, zawierającej 59% atomowych Cr w łącznym udziale metali na podłożu ze stopu twardego, fig. 2 - rentgenogram dyfrakcyjny dla powłoki (Ti,Al,Cr,Y)N z fig. 1, fig. 3 -zdjęcie z elektronowego mikroskopu skaningowego jednorodnej pojedynczej powłoki (Ti,Al,Cr,Y)N według wynalazku o grubości 1,7 |xm, zawierającej 40% atomowych Cr w łącznym udziale metali na podłożu ze stopu twardego, fig. 4 -rentgenogram dyfrakcyjny dla powłoki (Ti, Al, Cr, Y)N z fig. 3, fig. 5 - zdjęcie z elektronowego mikroskopu skaningowego powłoki wielowarstwowej (Ti,Al,Y)N/CrN według wynalazku o grubości 2,1 μιη, na podłożu ze stopu twardego, fig. 6 -rentgenogram dyfrakcyjny dla powłoki wielowarstwowej z fig. 5, fig. 7 - maksymalne drogi wiercenia w GGG 40 przy użyciu wiertła pokrytego TiN, wiertła pokrytego powłoką typu FIRE, czyli (Ti,Al)N/TiN, oraz wiertła z pojedynczą powłoką 7 (Ti,Al,Cr,Y)N z fig. 1, fig. 8 - maksymalne drogi wiercenia w ST 52 przy użyciu wiertła pokrytego TiN, wiertła pokrytego (Ti,Al)N, wiertła pokrytego powłoką typu FIRE, czyli (Ti,Al)N/TiN, wiertła pokrytego powłoką wielowarstwową (Ti,Al,Y)N/CrN z fig. 5 oraz wiertła z pojedynczą powłoką (Ti, Al, Cr, Y) N z fig. 3, zaś fig. 9 -maksymalne drogi wiercenia w AISIM2 przy użyciu wiertła pokrytego TiN, wiertła pokrytego powłoką typu FIRE, czyli (Ti,Al)N/TiN, oraz wiertła z pojedynczą powłoką (Ti,Al,Cr,Y)N z fig. 1.
Przykład 1:
Za pomocą łukowej metody powlekania na narzędziach trzpieniowych z HSS i stopu twardego osadzono pojedyncze powłoki (Ti,Al,Cr,Y)N. Jako źródła par zastosowano katodę Cr i katodę (Τϊ,ΑΙ,Υ). Parametry procesu: temperatura podłoża Ts = 450°C, napięcie polaryzacji UB = -50V, całkowity strumień jonów Jj0n = 14A na powlekane podłoża próbek, strumień katodowy dla katod Cr względnie TiAlY IK = 300A, czysta plazma azotowa (ciśnienie cząstkowe azotu pN2 = 5 Pa) .
Przed procesem powlekania przeprowadzono czyszczenie podłoża za pomocą trawienia wspomaganego plazmą (bombardowanie jonami Ar z wyładowania łuku niskonapięciowego). Powlekano narzędzia z HSS, narzędzia wykonane w całości ze stopu twardego i płaskie podłoża próbek.
Zdjęcie przedstawione na fig. 1 wykonano przy użyciu elektronowego mikroskopu skaningowego (REM). Ukazuje ono w 8 10000-krotnym powiększeniu powłokę (Ti,Al,Cr,Y)N osadzoną w podanych warunkach na podłożu ze stopu twardego. Powłokę tę zbadano za pomocą rentgenowskiej spektroskopii fotoelektronowej (XPS) i dyfrakcji rentgenowskiej.
Analiza na podstawie rentgenowskiej spektroskopii fotoelektronowej (XPS):
Zastosowano spektrometr Cameca Nanoscan 50. Źródło promieniowania rentgenowskiego stanowił niemonochromatyczny Al K« 12 kV i 25 mA (moc 300 W) . Analizator miał rozdzielczość 1,5 eV i podziałkę 0,1 eV. Zbadano spektra Ti2p, A13p, Cr, Y3d i Nls. Przed analizą powierzchnię próbek zdejmowano przy użyciu strumienia jonów aż do praktycznie całkowitego usunięcia z niej tlenu (najniższy poziom piku Ols) . Stężenia atomowe w powłokach wyznaczano na podstawie współczynników czułości, które z kolei określano na podstawie wzorców dla Cr, Ti, TiN, TiAIN i Y203. Niewielki udział węgla w powłokach został pominięty i nie uwzględniano go przy wyznaczaniu stężeń. Otrzymano następujące składy powłok:
Pierwiastek Cr [%at] Ti[%at] Al[%at] Y[%at] N[%at] Stężenie 32 13 9 0, 5 45, 5
Odpowiada to następującemu składowi łącznego udziału metali: 59% Cr, 24% Ti i 17% Al-.· --- --- 9
Dyfrakcja rentgenowska:
Obecność faz w powłokach wyznaczono za pomocą dyfrakcji rentgenowskiej o geometrii Θ - 2 Θ przy użyciu promieniowania Cu Ka (20 kV). Na fig. 2 przedstawiony jest rentgenogram dyfrakcyjny dla powłoki (Ti,Al,Cr, Y)N. Chodzi tutaj o azotkową fazę wieloskładnikową złożoną z pierwiastków Ti, Al i Cr o teksturze <111>, ponieważ odbicia dyfrakcyjne dla płaszczyzn sieciowych 111 wykazują znacznie większe natężenia niż dla płaszczyzn sieciowych 200 i 220. Odbicia dyfrakcyjne płaszczyzn sieciowych <111>, <200> i <220> leżą pomiędzy odbiciami dla wzorców (Ti,Al)N i CrN.
Przykład 2:
Za pomocą tej samej łukowej metody powlekania, co w przykładzie 1, na narzędziach trzpieniowych z HSS i stopu twardego osadzono pojedyncze powłoki (Ti,Al,Cr,Y)N. Jedyna różnica w stosunku do przykładu 1 polegała na ustawieniu mocy odparowywania. Prąd wyładowania katody Cr wynosił Ικ/cr = 200 A, prąd katody (Τΐ,ΑΙ,Υ) wynosił Ik/tiaiy = 300 A.
Fig. 3 przedstawia zdjęcie z elektronowego mikroskopu skaningowego, które w 10000-krotnym powiększeniu ukazuje powłokę (Ti,Al,Cr,Y)N osadzoną w podanych warunkach na podłożu ze stopu twardego. Grubość powłoki wynosi 1,7 μιη.
Analiza na podstawie rentgenowskiej spektroskopii fotoelektronowej (XPS): Również w tym przypadku wyznaczono skład powłoki za pomocą rentgenowskiej spektroskopii fotoelektronowej (XPS). Osadzone powłoki miały następujący skład: 23% atomowe Cr, 10 20% atomowych Ti, 14% atomowych Al, 0,7% atomowych Y i 42,3% atomowe N. Całkowity udział metali w powłoce składał się zatem z 40% atomowych Cr, 35% atomowych Ti i 25% atomowych Al.
Dyfrakcja rentgenowska: Wyniki badania przy użyciu dyfrakcji rentgenowskiej są przedstawione na fig. 4. Powłoka wykazuje takie same odbicia dyfrakcyjne, jak powłoka w przykładzie 1. Jedynie natężenia są różne. Również tutaj występuje tekstura <111>, jednak nieco słabsza niż tekstura w przykładzie 1. Podobnie jak w przykładzie 1, chodzi tutaj o azotkową fazę wieloskładnikową złożoną z pierwiastków Ti, Al i Cr.
Przykład 3:
Do wytwarzania powłok zastosowano ponownie metodę łukową. Do naprzemiennego osadzania poszczególnych warstw układu wielowarstwowego (Ti,Al,Cr,Y)N/CrN użyto katody Cr i katody (Τΐ,ΑΙ,Υ). Powłoki mają grubość całkowitą równą 2,1 μια. Parametry procesu były następujące: temperatura podłoża Ts = 450°C, napięcie polaryzacji UB = -50V, prąd wyładowania dla katody Cr względnie (Τΐ,ΑΙ,Υ) w pracy naprzemiennej wynosił IK = 300A, całkowity strumień jonów na powlekane narzędzia wynosił przy osadzaniu CrN Jj0n = 9A, zaś przy osadzaniu (Τΐ,ΑΙ,Υ) N wynosił Jj0n = 7A, czysta plazma azotowa (ciśnienie cząstkowe azotu pN2 = 5 Pa) .
Przed procesem powlekania, podobnie jak w poprzednich przykładach, przeprowadzono czyszczenie podłoża za pomocą trawienia wspomaganego plazmą. Powlekano narzędzia z HSS, 11 narzędzia wykonane w całości ze stopu twardego i płaskie podłoża próbek.
Fig. 5 przedstawia zdjęcie z elektronowego mikroskopu skaningowego, które w 10000-krotnym powiększeniu ukazuje powłokę wielowarstwową (Ti,Al,Y)N/CrN osadzoną w podanych warunkach na podłożu ze stopu twardego. Powłoka wielowarstwowa składa się z naprzemiennych warstw CrN i stechiometrycznego (Tio.sAlo.sYo.oos) N. Cały układ warstw zawiera około 60% Cr w łącznym udziale metali.
Wyniki badania powłoki wielowarstwowej z użyciem dyfrakcji rentgenowskiej są przedstawione na fig. 6. Kryształy w pojedynczych warstwach są zorientowane statystycznie. Przy powiększeniu odbić dyfrakcyjnych (111) i (200) można wyraźnie stwierdzić obecność dwupikowej struktury dla fazy CrN i (Ti,Al)N.
Test porównawczy dla powłok opisanych w przykładach
Wiertło ze stopu twardego, pokryte opisanymi w przykładach 1 do 3 powłokami według wynalazku poddano testowi w próbie terenowej w odniesieniu do ich maksymalnej drogi wiercenia w różnych materiałach, a następnie porównano z innymi powlekanymi narzędziami. Maksymalna droga wiercenia wierteł ze stopów twardych jest zdefiniowana jako droga, jaką wiertło musi pokonać, aby na głównej krawędzi tnącej znacznik ścierania osiągnął określoną szerokość. Wynosi ona zazwyczaj 400 |im, w testach porównawczych jednak może być również mniejsza, jeżeli w przeciwnym razie maksymalne drogi wiercenia miałyby być nierozsądnie długie. Znaczniki ścierania są dobrze 12 widoczne, ponieważ szary odcień powłoki według wynalazku różni się wyraźnie od barwy stopu twardego lub HSS. Aby ograniczyć nakłady, wykonanie testów ograniczono do narzędzi ze stopów twardych, mniej wrażliwych na temperaturę. Poza tym testy ograniczono w dużej mierze do wiercenia, które stawia wyjątkowo wysokie wymagania w zakresie chłodzenia i smarowania. W testach porównawczych porównywano zawsze narzędzia z jednego z przykładów 1 do 3 z kilkoma narzędziami z innymi powłokami, ale jednakowym podłożem i jednakowym kształtem geometrycznym przy takiej samej obróbce wstępnej. Aby podczas badania wykluczyć ewentualne niejednorodności detalu, podczas wiercenia utrzymywano wystarczający odstęp, aby otwory porównawcze można było wykonać bezpośrednio obok. W zasadzie nie wykonywano otworów przelotowych, lecz otwory ślepe o głębokości pięciu średnic wiertła.
Wiercenie w GGG40
Powlekane wiertła z pełnego stopu twardego o średnicy 8,5 mm przetestowano w stali odlewniczej GGG40. Opisaną w przykładzie 1 powłokę zabezpieczającą przed ścieraniem według wynalazku porównywano ze sprawdzoną powłoką TiN i reprezentującą stan techniki powłoką wielowarstwową (Ti,Al)N/TiN. Stosowano przy tym następujące parametry skrawania: prędkość skrawania vc = 110 m/min, posuw f = 0,26 mm/obrót, głębokość otworu ap = 42,5 mm (5x średnica wiertła), smarowanie minimalną ilością smaru.
Przy szerokości znacznika ścierania równej 80 μιη otrzymano maksymalną drogę wiercenia przedstawioną na fig. 13 7. Narzędzia z jednorodną pojedynczą powłoką (Ti,Al,Cr,Y)N według wynalazku z 59% atomowymi Cr w łącznym udziale metalu wykazują największą maksymalną drogę wiercenia. Wynosi ona przeciętnie 185 m.
Wiercenie w ST52
Powlekane wiertła proporcjonalne z pełnego stopu twardego o średnicy 8,5 mm zastosowano do wiercenia otworu w stali konstrukcyjnej ST52. Opisane w przykładach 2 i 3 powłoki zabezpieczające przed ścieraniem według wynalazku, zawierające 40% atomowych Cr w łącznym udziale metalu, porównywano ze sprawdzoną powłoką TiN, sprawdzoną powłoką (Ti,Al)N i reprezentującą stan techniki powłoką wielowarstwową (Ti,Al)N/TiN. Stosowano przy tym następujące parametry skrawania: prędkość skrawania vc = 107 m/min, posuw f = 0,12 mm/obrót, głębokość otworu ap = 42,5 mm, smarowanie minimalną ilością smaru.
Przy szerokości znacznika ścierania równej 400 μπ\ otrzymano maksymalną drogę wiercenia przedstawioną na fig. 8. Narzędzia z powłoką według wynalazku wykazują największą maksymalną drogę wiercenia, równą 63 m dla powłoki wielowarstwowej (Ti,Al,Y)N/CrN i 65 m dla pojedynczej powłoki (Ti, Al,Cr,Y)N.
Wiercenie w AISIM2
Powlekane wiertła z pełnego stopu twardego o średnicy 8,5 mm zastosowano do wiercenia otworów w stali wysokosprawnej AISIM2. Opisaną w przykładzie 1 powłokę zabezpieczającą przed ścieraniem według wynalazku, porównywano ze sprawdzoną powłoką TiN i reprezentującą stan 14 techniki powłoką wielowarstwową (Ti,Al)N/TiN. Stosowano przy tym następujące parametry skrawania: prędkość skrawania vc = 60 m/min, posuw f = 0,25 mm/obrót, głębokość otworu ap = 42,5 mm, smarowanie minimalną ilością smaru.
Przy szerokości znacznika ścierania równej 400 μπι otrzymano maksymalną drogę wiercenia przedstawioną na fig. 9. Narzędzia z pojedynczą powłoką (Ti, Al,Cr,Y)N według wynalazku, zawierającą 59% atomowych Cr w łącznym udziale metali, wykazują największą maksymalną drogę wiercenia, wynoszącą średnio 8,2 m. W powyższych przykładach pokazano, że za pomocą powłoki zabezpieczającej przed ścieraniem według wynalazku osiąga się znakomite parametry w odniesieniu do ścierania. Charakterystyczną cechę tej powłoki stanowi to, że pojedyncza warstwa w przypadku powłoki jednowarstwowej lub poszczególne warstwy w przypadku powłoki wielowarstwowej są same w sobie jednorodne, to znaczy warstwy (TiAlY)N względnie (TiAlCrY)N stanowią jednorodne fazy wieloskładnikowe o sieci regularnej. Rozłożony w nich jednorodnie Y służy przy tym do zmniejszenia wielkości ziarna. Ponadto przy wytwarzaniu powłoki zabezpieczającej przed ścieraniem według wynalazku nie jest potrzebne ani zastosowanie warstwy nadającej przyczepność, ani późniejsza specjalna obróbka cieplna, co pozwala na proste wytwarzanie powłoki zabezpieczającej przed ścieraniem według wynalazku.
Powłokę osadza się korzystnie, przy użyciu czystego naparowywania próżniowego (powlekania łukowego) przy temperaturach podłoża wynoszących maksymalnie 450°C. 15
Całkowita grubość powłoki zabezpieczającej przed ścieraniem leży korzystnie w przedziale od 1,5 do 5 μπι. W przypadku powłoki wielowarstwowej nakłada się korzystnie od 10 do 15 pojedynczych warstw. 5 Korzystnie pojedyncze warstwy powłoki wielowarstwowej mają grubość od 100 do 500 nm, zwłaszcza od 100 do 200 nm.
Korzystnie pojedyncze warstwy powłoki wielowarstwowej mają jednakową grubość. Szczególnie korzystne jest przy tym, jeżeli wierzchnia warstwa (CrN) ma większą grubość, 10 wynoszącą do 100% grubości poszczególnych warstw. Jórg Guhring peftkeimGE:sp.zo.o. 00-613 Warszawa, ul. Chałubińskiego 8 REGON 011891370 mgr inż. Tereaa Szlagomka-Kiszko rzecznik patentowy
Claims (4)
- ΟΚ-Ι-80/52462 359255)Ą Zastrzeżenia patentowe 1. Powłoka zabezpieczająca przed ścieraniem dla narzędzi do obróbki wiórowej, zwłaszcza dla obrotowych narzędzi skrawających, składająca się w zasadzie z azotków, ze składnikami metalowymi w postaci Cr, Ti i Al, i korzystnie niewielkiego udziału pierwiastków do zmniejszania wielkości ziarna, znamienna tym, że udział Cr wynosi od 30 do 65%, korzystnie od 30 do 60%, zwłaszcza od 40 do 60%, udział Al wynosi od 15 do 35%, korzystnie 17 do 25%, zaś udział Ti wynosi od 16 do 40%, korzystnie od 16 do 35%, zwłaszcza od 24 do 35%, przy czym każdy z tych udziałów odnosi się do wszystkich atomów metali w całej powłoce.
- 2. Powłoka według zastrz. 1, znamienna tym, że cała powłoka składa się z jednorodnej fazy wieloskładnikowej.
- 3. Powłoka według zastrz. 1, znamienna tym, że cała powłoka składa się z kilku, samych w sobie jednorodnych warstw, które składają się naprzemiennie z jednej strony z (TixAlyYz)N, gdzie x = 0,38 do 0,5, y = 0,48 do 0,6, i z = 0 do 0,04, z drugiej zaś strony z CrN. 2
- 4. Powłoka według zastrz. 3, znamienna tym, że wierzchnią warstwę powłoki zabezpieczającej przed ścieraniem stanowi warstwa CrN. Jdrg Guhring Pełnomocnik: POLSERVICEsP.,„.o 00-613 Warszawa, ii Chałubińskiego b REGON 0I1B9JJ70 tngK im. Teresa rzecznik SzhgowMa-Kiszko patentowy
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10212383A DE10212383A1 (de) | 2002-03-20 | 2002-03-20 | Verschleißschutzschicht für spanabhebende Werkzeuge, insbesondere für rotierende Zerspanwerkzeuge |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL359255A1 true PL359255A1 (pl) | 2003-09-22 |
Family
ID=28050723
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL03359255A PL359255A1 (pl) | 2002-03-20 | 2003-03-20 | Powłoka zabezpieczająca przed ścieraniem dla narzędzi do obróbki wiórowej, zwłaszcza dla obrotowychnarzędzi skrawających |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7217466B2 (pl) |
| EP (1) | EP1354984B1 (pl) |
| JP (1) | JP2004001188A (pl) |
| DE (1) | DE10212383A1 (pl) |
| PL (1) | PL359255A1 (pl) |
Families Citing this family (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10318203A1 (de) * | 2003-04-22 | 2004-11-11 | Gühring, Jörg, Dr. | Verfahren, Werkzeug und Vorrichtung zur Herstellung von Gewinden |
| DE10347981A1 (de) * | 2003-10-15 | 2005-07-07 | Gühring, Jörg, Dr. | Verschleißschutzschicht für spanabhebende Werkzeuge, insbesondere für rotierende Zerspanungswerkzeuge |
| ATE401428T1 (de) * | 2004-02-18 | 2008-08-15 | Juergen Bach Immobilien Und Ma | Verschleissschutzschicht für ein formgebendes werkzeug |
| JP2006116831A (ja) * | 2004-10-22 | 2006-05-11 | Sony Corp | プリンタ及びプリンタの制御方法 |
| WO2005123312A1 (ja) * | 2004-06-18 | 2005-12-29 | Mitsubishi Materials Corporation | 表面被覆切削工具、及びその製造方法 |
| EP1502694A3 (de) * | 2004-07-21 | 2005-02-16 | Jürgen Bach Immobilien und Maschinen KG | Düse zum Schneiden oder Schweissen |
| WO2007029290A1 (ja) * | 2005-09-01 | 2007-03-15 | Osg Corporation | 硬質積層被膜、および硬質積層被膜被覆工具 |
| US7897272B2 (en) * | 2005-10-26 | 2011-03-01 | Kyocera Corporation | Wear-resistant structure |
| WO2007083361A1 (ja) | 2006-01-18 | 2007-07-26 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | 耐固体粒子エロージョン性表面処理皮膜および回転機械 |
| DE102006006564B4 (de) | 2006-01-23 | 2022-12-08 | Gühring KG | Werkzeug zum Entgraten von Bohrungen sowie Bausatz für ein solches Werkzeug |
| DE102006015367B4 (de) * | 2006-04-03 | 2020-08-13 | Gühring KG | Drehantreibbares Werkzeug zur Herstellung von Gewinden |
| JP4713413B2 (ja) * | 2006-06-30 | 2011-06-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 硬質皮膜およびその製造方法 |
| US20080090684A1 (en) * | 2006-10-12 | 2008-04-17 | Martinez Kelly M | Dart |
| EP2152937A4 (en) * | 2007-03-30 | 2012-03-07 | Ca Nat Research Council | COATING |
| JP5016961B2 (ja) * | 2007-03-30 | 2012-09-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 刃部材 |
| EP2022870B1 (de) * | 2007-06-25 | 2014-07-23 | Sulzer Metaplas GmbH | Schichtsystem zur Bildung einer Oberflächenschicht auf einer Oberfläche eines Substrats, sowie Verdampfungsquelle zur Herstellung eines Schichtsystems |
| JP2009120912A (ja) * | 2007-11-15 | 2009-06-04 | Kobe Steel Ltd | 硬質皮膜を備えた耐摩耗性部材 |
| DE102008019891A1 (de) * | 2008-04-21 | 2009-10-22 | Mtu Aero Engines Gmbh | Erosionsschutzbeschichtung |
| JP5234926B2 (ja) * | 2008-04-24 | 2013-07-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 硬質皮膜および硬質皮膜形成用ターゲット |
| JP5234931B2 (ja) * | 2008-06-23 | 2013-07-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 硬質皮膜被覆部材および成形用冶工具 |
| US8092922B2 (en) * | 2008-06-30 | 2012-01-10 | GM Global Technology Operations LLC | Layered coating and method for forming the same |
| CN102560347A (zh) * | 2010-12-27 | 2012-07-11 | 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 | 具有硬质涂层的被覆件及其制备方法 |
| DE102011008998B4 (de) | 2011-01-19 | 2024-07-25 | Mercedes-Benz Group AG | Verfahren zum spanenden Bearbeiten eines Werkstücks |
| US8475943B2 (en) * | 2011-07-08 | 2013-07-02 | Kennametal Inc. | Coated article having yttrium-containing coatings applied by physical vapor deposition and method for making the same |
| KR20130099763A (ko) * | 2012-02-29 | 2013-09-06 | 현대자동차주식회사 | 엔진용 밸브 및 그 표면처리방법 |
| DE102013019691A1 (de) * | 2013-11-26 | 2015-05-28 | Oerlikon Trading Ag, Trübbach | Hartstoffschicht zur Reduzierung eines Wärmeeintrags in das beschichtete Substrat |
| US9643260B2 (en) * | 2014-01-22 | 2017-05-09 | The Boeing Company | Systems and methods for forming an opening in a stack |
| DE102016108734B4 (de) | 2016-05-11 | 2023-09-07 | Kennametal Inc. | Beschichteter Körper und Verfahren zur Herstellung des Körpers |
Family Cites Families (38)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US132141A (en) * | 1872-10-15 | Improvement in machines for wiring blind-slats | ||
| DE1174528B (de) * | 1959-12-19 | 1964-07-23 | Karl Groebner | Selbsttaetige Abschaltvorrichtung fuer den Antriebsmotor von Foerderbandwaagen |
| AU541105B2 (en) * | 1981-02-23 | 1984-12-13 | Vsesojuzny Nauchno-Issledovatelsky Instrumentalny Institut | Multilayer coating for metal-cutting tool |
| AT381264B (de) * | 1981-03-02 | 1986-09-25 | Vni Instrument Inst | Aus einer lage bestehende beschichtung aus titannitrid fuer schneidwerkzeug |
| DE3532733A1 (de) * | 1984-12-03 | 1986-06-05 | Veb Werkzeugkombinat Schmalkalden, Ddr 6080 Schmalkalden | Verschleissfester ueberzug aus einem metallcarbid, -nitrid oder -carbonitrid |
| DE3545636A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-06-25 | Leybold Heraeus Gmbh & Co Kg | Hartstoffbeschichtung auf grundkoerpern |
| JPH04128363A (ja) | 1990-09-19 | 1992-04-28 | Limes:Kk | 複合材料 |
| DE4115616C2 (de) * | 1991-03-16 | 1994-11-24 | Leybold Ag | Hartstoff-Mehrlagenschichtsystem für Werkzeuge |
| EP0592986B1 (en) * | 1992-10-12 | 1998-07-08 | Sumitomo Electric Industries, Limited | Ultra-thin film laminate |
| EP0616050B1 (de) * | 1993-03-16 | 1997-08-13 | Balzers Aktiengesellschaft | Verfahren zur Standzeiterhöhung von Werkzeugen und Verschleissschutz-beschichtetes Werkzeug |
| JP2999346B2 (ja) * | 1993-07-12 | 2000-01-17 | オリエンタルエンヂニアリング株式会社 | 基体表面被覆方法及び被覆部材 |
| US5882777A (en) * | 1994-08-01 | 1999-03-16 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Super hard composite material for tools |
| US5700551A (en) * | 1994-09-16 | 1997-12-23 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Layered film made of ultrafine particles and a hard composite material for tools possessing the film |
| JP2860064B2 (ja) * | 1994-10-17 | 1999-02-24 | 株式会社神戸製鋼所 | Ｔｉ−Ａｌ合金ターゲット材の製造方法 |
| DE19523550A1 (de) * | 1995-06-28 | 1997-01-02 | Hauzer Holding | PVD-Hartstoffbeschichtung |
| DE19530517A1 (de) * | 1995-08-19 | 1997-02-20 | Widia Gmbh | Verbundkörper und Verfahren zu dessen Herstellung |
| DE19547305A1 (de) * | 1995-12-18 | 1997-06-19 | Univ Sheffield | Verfahren zum Beschichten von metallischen Substraten |
| DE19609647A1 (de) | 1996-03-12 | 1997-09-18 | Univ Sheffield | Hartstoffschicht |
| JPH09256138A (ja) * | 1996-03-19 | 1997-09-30 | Kobe Steel Ltd | 耐酸化性および耐摩耗性に優れたＴｉ基合金部材 |
| JP3229947B2 (ja) * | 1996-04-26 | 2001-11-19 | 日立ツール株式会社 | 表面被覆スローアウェイインサート |
| JP3447034B2 (ja) * | 1996-05-21 | 2003-09-16 | 日立ツール株式会社 | 表面被覆超硬合金製スローアウェイインサート |
| JP3382781B2 (ja) * | 1996-06-05 | 2003-03-04 | 日立ツール株式会社 | 多層被覆硬質工具 |
| JP3452726B2 (ja) * | 1996-06-05 | 2003-09-29 | 日立ツール株式会社 | 多層被覆硬質工具 |
| JPH10168583A (ja) * | 1996-12-10 | 1998-06-23 | Balzers Ag | 被覆硬質合金 |
| JP3451877B2 (ja) * | 1997-03-10 | 2003-09-29 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐摩耗性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 |
| JPH11131216A (ja) * | 1997-10-29 | 1999-05-18 | Hitachi Tool Eng Ltd | 被覆硬質工具 |
| JP3891520B2 (ja) * | 1997-11-27 | 2007-03-14 | 日本コーティングセンター株式会社 | 固体潤滑性および非親和性を有する複合耐摩耗性硬質皮膜、並びに皮膜付き物品 |
| WO1999040233A1 (en) * | 1998-02-04 | 1999-08-12 | Osg Corporation | Multilayer coated tool |
| DE19818782A1 (de) * | 1998-04-27 | 1999-10-28 | Muenz Wolf Dieter | Werkzeugbeschichtung und Verfahren zu deren Herstellung |
| JP3824199B2 (ja) * | 1998-08-24 | 2006-09-20 | 日本ピストンリング株式会社 | 摺動部材 |
| US6492011B1 (en) * | 1998-09-02 | 2002-12-10 | Unaxis Trading Ag | Wear-resistant workpiece and method for producing same |
| JP3084402B1 (ja) * | 1999-04-14 | 2000-09-04 | 工業技術院長 | ＡｌＴｉ系合金スパッタリングターゲット及び耐摩耗性ＡｌＴｉ系合金硬質皮膜並びに同皮膜の形成方法 |
| JP3877124B2 (ja) * | 2000-03-09 | 2007-02-07 | 日立ツール株式会社 | 硬質皮膜被覆部材 |
| EP1132498B1 (en) * | 2000-03-09 | 2008-05-07 | Sulzer Metaplas GmbH | Hard layer coated parts |
| DE10016958A1 (de) * | 2000-04-06 | 2001-10-18 | Widia Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Multilagenschichten auf Substratkörpern und Verbundwerkstoff, bestehend aus einem beschichteten Substratkörper |
| ATE343659T1 (de) * | 2000-12-28 | 2006-11-15 | Kobe Steel Ltd | Hartstoffschicht für schneidwerkzeuge |
| JP3910373B2 (ja) * | 2001-03-13 | 2007-04-25 | オーエスジー株式会社 | 回転切削工具用硬質積層被膜、および硬質積層被膜被覆回転切削工具 |
| DE10347981A1 (de) | 2003-10-15 | 2005-07-07 | Gühring, Jörg, Dr. | Verschleißschutzschicht für spanabhebende Werkzeuge, insbesondere für rotierende Zerspanungswerkzeuge |
-
2002
- 2002-03-20 DE DE10212383A patent/DE10212383A1/de not_active Withdrawn
-
2003
- 2003-03-20 JP JP2003077762A patent/JP2004001188A/ja active Pending
- 2003-03-20 EP EP03006383.8A patent/EP1354984B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-20 PL PL03359255A patent/PL359255A1/pl not_active Application Discontinuation
- 2003-03-20 US US10/393,183 patent/US7217466B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US7217466B2 (en) | 2007-05-15 |
| US20040005981A1 (en) | 2004-01-08 |
| JP2004001188A (ja) | 2004-01-08 |
| DE10212383A1 (de) | 2003-10-16 |
| EP1354984A3 (de) | 2004-09-01 |
| EP1354984B1 (de) | 2014-07-09 |
| EP1354984A2 (de) | 2003-10-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7217466B2 (en) | Wear-resistant coating for metal-removing tools, particularly for rotary metal-cutting tools | |
| KR101333559B1 (ko) | 절삭 인서트, 절삭 인서트의 제조 방법 및 절삭 인서트를 사용하는 방법 | |
| KR101465278B1 (ko) | 다층 피복 절삭 공구 | |
| CA2478999C (en) | Nanolayered coated cutting tool and method for making the same | |
| KR101764101B1 (ko) | 나노적층식 코팅 절삭 공구 | |
| US8409696B2 (en) | Multilayered coated cutting tool | |
| KR101831014B1 (ko) | 코팅된 절삭 공구 인서트 | |
| KR101699557B1 (ko) | 코팅 시스템, 코팅된 워크피스 및 이를 제조하는 방법 | |
| KR101643010B1 (ko) | 코팅된 절삭 공구 및 그의 제조 방법 | |
| KR102744961B1 (ko) | 코팅된 절삭 공구를 제조하는 방법 및 코팅된 절삭 공구 | |
| EP2823080A1 (en) | A body with a metal based nitride layer and a method for coating the body | |
| KR20110018346A (ko) | 높은 온도를 발생시키는 금속 절삭 용도를 위한 코팅된 절삭 공구 | |
| KR20120014120A (ko) | 높은 온도를 발생시키는 금속 절삭 분야를 위한 코팅된 절삭 공구 | |
| KR20180030522A (ko) | 코팅된 절삭 공구 | |
| KR20160050056A (ko) | 코팅된 절삭 공구 및 절삭 공구를 코팅하기 위한 방법 | |
| EP1675973B1 (de) | Verschleissschutzschicht | |
| KR102801139B1 (ko) | 코팅된 절삭 공구 | |
| KR20250011624A (ko) | 코팅된 절삭 공구 | |
| Czechowski et al. | of article:„Nanostructured multilayer coatings on cemented carbide and high speed steel cutting tools” |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| REFS | Decisions on refusal to grant patents (taken after the publication of the particulars of the applications) |