PL217896B1 - Sposób produkcji fosgenu z zastosowaniem dwutlenku węgla jako surowca - Google Patents
Sposób produkcji fosgenu z zastosowaniem dwutlenku węgla jako surowcaInfo
- Publication number
- PL217896B1 PL217896B1 PL390930A PL39093010A PL217896B1 PL 217896 B1 PL217896 B1 PL 217896B1 PL 390930 A PL390930 A PL 390930A PL 39093010 A PL39093010 A PL 39093010A PL 217896 B1 PL217896 B1 PL 217896B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- carbon dioxide
- carbon monoxide
- oxygen
- carbon
- generator
- Prior art date
Links
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 104
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 title claims description 52
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 title claims description 42
- YGYAWVDWMABLBF-UHFFFAOYSA-N Phosgene Chemical compound ClC(Cl)=O YGYAWVDWMABLBF-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 25
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 14
- 239000002994 raw material Substances 0.000 title description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 51
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 48
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 43
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 38
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 38
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 38
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 21
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 20
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 18
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 claims description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- NHYCGSASNAIGLD-UHFFFAOYSA-N chlorine monoxide Inorganic materials Cl[O] NHYCGSASNAIGLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 6
- 238000002309 gasification Methods 0.000 claims description 6
- KZBUYRJDOAKODT-UHFFFAOYSA-N Chlorine Chemical compound ClCl KZBUYRJDOAKODT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 230000009919 sequestration Effects 0.000 claims description 4
- 229960004424 carbon dioxide Drugs 0.000 description 36
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 6
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 4
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 3
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 3
- 238000010744 Boudouard reaction Methods 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical class S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000002918 Fraxinus excelsior Nutrition 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UBAZGMLMVVQSCD-UHFFFAOYSA-N carbon dioxide;molecular oxygen Chemical compound O=O.O=C=O UBAZGMLMVVQSCD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012948 isocyanate Substances 0.000 description 1
- 150000002513 isocyanates Chemical class 0.000 description 1
- 150000003018 phosphorus compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229920000515 polycarbonate Polymers 0.000 description 1
- 239000004417 polycarbonate Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 1
- -1 volatile matter Substances 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest udoskonalenie sposobu otrzymywania fosgenu z chloru i tlenku węgla, poprzez zastosowanie dwutlenku węgla do jego produkcji.
Znana szeroko i stosowana na skalę przemysłową jest metoda produkcji fosgenu z gazowego chloru i tlenku węgla, w której tlenek węgla najkorzystniej wytwarzany jest poprzez zgazowanie koksu wielkopiecowego z użyciem tlenu w aparatach zwanych generatorami gazu lub też powstaje w wyniku reformingu metanu. W metodzie z użyciem koksu, tlenek węgla jest zazwyczaj wytwarzany w generatorach w kształcie ściętego stożka, których część technologiczna zasypywana jest od góry koksem, natomiast tlen podawany jest co najmniej jednym, chłodzonym wodą palnikiem, umieszczonym zazwyczaj w dolnej części generatora. Powstający tlenek węgla odbierany jest u góry generatora. Ciepło reakcji w większości przypadków odbierane jest poprzez wodę chłodzącą przepływającą w płaszczu generatora i innych jego elementach wymagających chłodzenia.
W wyniku spalania koksu w tlenie otrzymuje się dwutlenek węgla, który ulega procesowi redukcji w wyższych warstwach złoża koksu w generatorze, dając w efekcie surowy, nie oczyszczony tlenek węgla.
W dolnej części generatora, tzw. strefie spalania przy temperaturze ok. 1100-1200°C zachodzi reakcja:
C + O2 CO2 + 396,490 kJ/mol (1)
W górnej części generatora, tzw. strefie redukcji, w temperaturze ok. 800-1000°C przy braku tlenu, zachodzi reakcja:
CO2 + C 2CO - 172,5 kJ/mol (2)
Reakcja (1) jest źródłem dwutlenku węgla dla reakcji (2), jak również źródłem ciepła dla przebiegu endotermicznej reakcji (2). Otrzymywanie tlenku węgla przebiega zwykle pod nadciśnieniem rzędu 1,5-2,5 kPa.
Uzyskany w powyższy sposób tlenek węgla poddaje się, po oczyszczeniu, reakcji z chlorem, z którym reaguje tworząc fosgen. Fosgen uzyskuje się na drodze syntezy chloru i tlenku węgla wg reakcji (3), w aparatach wypełnionych katalizatorem, którym zazwyczaj jest formowany węgiel aktywny:
CI2 + CO COCI2 + 113,46 kJ/mol (3)
Proces ten prowadzony jest zazwyczaj w sposób ciągły, pod ciśnieniem rzędu 0,20-0,30 MPa, w temperaturze nie przekraczającej 150°C.
Koks wielkopiecowy jest materiałem zawierającym pewne ilości zanieczyszczeń (m.in. części lotnych, popiołów, związków siarki oraz fosforu) i stosowanie go jako surowca powoduje powstanie adekwatnej do tego ilości odpadów, zarówno stałych w postaci żużla i popiołów, jak i gazowych (m.in.
siarkowodoru oraz pochodnych fosforu) zanieczyszczających zarówno generator, jak powstający tlenek węgla lub emitowanych do atmosfery w procesach oczyszczania surowego tlenku węgla. Stosowanie zanieczyszczonego tlenku węgla do otrzymywania fosgenu obniża wydajność tego procesu i powoduje przyspieszone zużycie katalizatora węglowego poprzez dezaktywację jego właściwości katalitycznych.
Opisany powyżej proces nie jest efektywny również pod względem energetycznym, ponieważ w strefie spalania węgla powstaje więcej ciepła niż zostaje zużyte w strefie redukcji, co powoduje, że nadmiar ciepła musi być odprowadzony, zazwyczaj poprzez wodę chłodzącą generator.
Konieczność odbioru ciepła i okresowego usuwania odpadowego żużla ogranicza, niezależnie od szczegółowych rozwiązań konstrukcyjnych, zdolność produkcyjną generatorów tlenku węgla, a co za tym idzie możliwości produkcji fosgenu.
Przytoczona powyżej reakcja (2) powstawania tlenku węgla z węgla i dwutlenku węgla, zachodząca w temperaturze 800-1000° jest jednym z przypadków zachodzącej dla tego układu reakcji równowagowej, zwanej reakcją Boudouarda.
Reakcja ta jest znana i opisana w literaturze, m. in. jako sposób zgazowywania materiałów węglowych (US 20090118561), czy oczyszczania rud żelaza z węgla (US 20090013828). Sposób otrzymywania tlenku węgla z koksu, tlenu i dwutlenku węgla, opisany jest m.in. w US pat. 4 564 513, gdzie mieszanina CO2 i O2 jest dostarczana do generatora poprzez palniki umiejscowione w jego płaszczu.
PL 217 896 B1
Przedmiotem niniejszego wynalazku jest metoda produkcji fosgenu z użyciem tlenku węgla powstałego w wyniku reakcji Boudouarda. Metoda ta wykazuje się wyższą efektywnością i nie posiada wad powyżej opisanego znanego procesu. Z punktu widzenia chemizmu procesów zachodzących w generatorze podczas zgazowania koksu tlenem proponowany sposób prowadzenia procesu zmierza do ograniczenia udziału reakcji (1) jako źródła dwutlenku węgla dla reakcji (2) do niezbędnego minimum, określonego ilością ciepła konieczną dla przebiegu reakcji (2) w generatorze.
Istota proponowanego w niniejszym zgłoszeniu rozwiązania polega na zmianie obecnie stosowanego sposobu produkcji fosgenu w reakcji chloru i tlenku węgla, wytwarzanego poprzez zgazowywanie koksu tlenem w ten sposób, że przynajmniej część używanego w tej reakcji tlenku węgla wytwarzana jest w zmodyfikowanym według niniejszego wynalazku generatorze, do którego, oprócz koksu i tlenu wprowadzany jest gazowy dwutlenek węgla, który w warunkach panujących w generatorze ulega redukcji do tlenku węgla.
Przedmiotem wynalazku jest zatem sposób otrzymywania fosgenu obejmujący etapy:
a) wytwarzania tlenku węgla poprzez zagazowanie koksu z użyciem tlenu w generatorze gazu,
b) oczyszczania tlenku węgla,
c) wprowadzania otrzymanego w etapie (a) i oczyszczonego w etapie (b) tlenku węgla oraz gazowego chloru do aparatu wypełnionego węglem aktywnym, oraz
d) prowadzenia egzotermicznej reakcji pomiędzy chlorem a tlenkiem węgla na katalizatorze węglowym z wytworzeniem gazowego fosgenu, charakteryzujący się tym, że do generatora gazu w etapie (a) oprócz tlenu dostarcza się, ze źródła zewnętrznego, gazowy dwutlenek węgla, przy czym dwutlenek węgla dozowany jest do generatora w mieszaninie z tlenem, w której stosunek tlenu do dwutlenku węgla wynosi od 1:1 do 1:2, a objętościowy stosunek całkowitego doprowadzanego do generatora tlenu do dwutlenku węgla wynosi od 3:1 do 2:1.
W korzystnej postaci wykonania sposobu według wynalazku, przynajmniej część stosowanego w etapie (a) dwutlenku węgla dostarczanego ze źródła zewnętrznego pochodzi z emisji i procesu sekwestracji.
Ponadto, korzystnie w sposobie według wynalazku do wytwarzania tlenku węgla w etapie (a) stosuje się 20-50% dwutlenku węgla pochodzącego ze źródła zewnętrznego.
W sposobie według wynalazku, tlenek węgla otrzymany w etapie (a) i oczyszczony w etapie (b) jest, korzystnie, w etapie (c) wprowadzany do aparatu w mieszaninie gazów o następującym składzie:
CO około 96%; O2 około 0,5%; CO2 około 0,8%; H2 około 0,8% i CH4 około 0,5%, przy czym ilość 3 wprowadzanej mieszaniny wynosi 3360 Nm3/h.
Korzystnie, chlor gazowy jest w etapie (c) sposobu według wynalazku wprowadzany w ilości ο
3100 Nm3/h i pod ciśnieniem w zakresie 0,2-0,3 MPa.
W korzystnej postaci wykonania temperatura w etapie (d) podczas prowadzenia egzotermicznej reakcji pomiędzy chlorem a tlenkiem węgla wzrasta maksymalnie do 150°C.
Zmiany w konstrukcji generatora, wpływające korzystnie na wydajność procesu, polegają na zastąpieniu dennicy zamykającej dół generatora z zamontowanymi trzema palnikami, za pomocą których dostarczano tlen do generatora, dennicą czteropalnikową. Cztery palniki, korzystnie wykonane z miedzi, rozmieszczone są w ten sposób, że jeden z nich umieszczony jest centralnie, a pozostałe jako wierzchołki trójkąta równobocznego centralnie wpisanego w dennicę w kształcie koła. Dozowanie gazów w opisywanym rozwiązaniu polega na wprowadzaniu tlenu do trzech zewnętrznych palników oraz mieszaniny tlenu i dwutlenku węgla do palnika centralnego.
Korzystne jest zastosowanie stożkowej konstrukcji górnej części palnika, która umożliwia korzystniejsze warunki do spływania z niego stopionego żużla, nie dopuszczając do jego przepalenia, dzięki czemu przedłuża jego żywotność.
Proces przebiega optymalnie, gdy dwutlenek węgla dozowany jest do generatora w mieszaninie z tlenem, a ilość dwutlenku węgla wprowadzanego ze źródła zewnętrznego wynosi od 20 do 50% objętościowych ilości dozowanego tlenu. Objętościowy stosunek tlenu do dwutlenku węgla podawanego do centralnego palnika wynosi od 1:1 do 1:2; korzystnie 1:1,33, podczas gdy całkowity objętościowy stosunek tlenu do dwutlenku węgla sięga od 3:1 do 2:1, korzystnie 2,5:1.
W przypadku, gdy przynajmniej część użytego dwutlenku węgla pochodzi z emisji i procesu sekwestracji, proces prowadzony według niniejszego wynalazku zmniejsza uciążliwość technologii wytwarzania fosgenu dla środowiska.
PL 217 896 B1
Opisane rozwiązanie pozwala uzyskać tlenek węgla o jakości wyższej, niż w dotychczas stosowanych metodach z uwagi na mniejsze zużycie koksu dla tej samej objętości wytworzonego gazu. Zawartość dwutlenku węgla w uzyskanym tlenku węgla nie przekracza 1%. Dzięki temu gaz ten korzystnie poddaje się reakcji z chlorem dając fosgen z wysoką wydajnością, dzięki czemu uzyskany fosgen może być korzystnie zastosowany do produkcji izocyjanianów bądź poliwęglanów.
Opisany sposób dozowania gazów do generatora wpływa korzystnie na proces eliminując tworzenie się złogów niedopalonego koksu nad palnikami. Złogi takie powstają w przypadku dozowania mieszaniny tlenu i dwutlenku węgla jednocześnie do wszystkich palników. Stożkowa konstrukcja górnej części palnika, która umożliwia korzystniejsze warunki do spływania z niego stopionego żużla, nie dopuszczając do jego przepalenia, dzięki czemu przedłuża jego żywotność.
Stosunek ilości tlenu do dwutlenku węgla dozowanego do pojedynczego generatora może być regulowany z maksymalną ilością dwutlenku węgla nie przekraczającą 50% objętościowych ilości dozowanego tlenu. Wprowadzanie dwutlenku węgla do generatora pozwala zwiększyć jego wydajność o 50% w stosunku do wydajności tego urządzenia uzyskiwanej w warunkach bez dodatku CO2.
Taki sposób prowadzenia procesu pozwala, dla uzyskania tej samej ilości tlenku węgla, korzystnie zmniejszyć zużycie koksu i tlenu na rzecz dwutlenku węgla ze źródła zewnętrznego. Zastosowanie dwutlenku węgla do produkcji tlenku węgla zdecydowanie obniża koszty jego produkcji zużywając jednocześnie gaz będący odpadem i podlegający ograniczeniom emisji, przetwarzając go na produkt o zastosowaniu przemysłowym.
Zastosowanie dwutlenku węgla do produkcji tlenku węgla zmniejsza uciążliwość procesu produkcji fosgenu dla środowiska. Zastosowanie czystego technicznie dwutlenku węgla, mogącego pochodzić z procesu sekwestracji, w miejsce gazu posiadającego wiele zanieczyszczeń, których źródłem jest koks wielkopiecowy (zanieczyszczony popiołem, związkami siarki i fosforu), powoduje ograniczenie ilości zanieczyszczeń w wyprodukowanej jednostce tlenku węgla i poprawia warunki otrzymywania fosgenu.
P r z y k ł a d 1
Do generatora w kształcie stożka z płaszczem chłodzonym wodą, wyposażonego w dennicę chłodzoną wodą, w której zamontowane są cztery miedziane stożkowe palniki chłodzone wodą, w tym jeden centrycznie, a pozostałe jako wierzchołki trójkąta równobocznego, poprzez które to stożkowe palniki dozuje się tlen i dwutlenek węgla, w ten sposób, że poprzez centralny palnik wprowadza się 3 3 3
Nm3 tlenu i 40 Nm3 dwutlenku węgla, a do pozostałych łącznie od 60 do 85 Nm3 tlenu w zależności od zapotrzebowania na tlenek węgla do syntezy fosgenu. W generatorze koks ulega spaleniu w tlenie, zaś wprowadzony dwutlenek węgla redukuje się na warstwie koksu do tlenku węgla, co powoduje, że z górnej części generatora odbierany jest gaz o przeciętnym składzie: 96% CO; 0,5% O2; 0,8% CO2; 0,8% H2; 0,5% CH4, który po oczyszczeniu w znany sposób wprowadza się wraz z chlorem do aparatu syntezy fosgenu.
P r z y k ł a d 2
Do generatora zbudowanego ze stożka z płaszczem chłodzonym wodą, wyposażonego w dennicę chłodzoną wodą, w której zamontowane są cztery miedziane stożkowe palniki chłodzone wodą, w tym jeden centrycznie, a pozostałe jako wierzchołki trójkąta równobocznego poprzez miedziane stożkowe palniki dozuje się tlen i dwutlenek węgla, w ten sposób, że poprzez centralny palnik wpro3 3 3 wadza się 35 Nm3 tlenu i 50 Nm3 dwutlenku węgla, a do pozostałych łącznie 80 Nm3 tlenu. W generatorze koks ulega spaleniu w tlenie, zaś wprowadzony dwutlenek węgla redukuje się na warstwie koksu do tlenku węgla, co powoduje, że z górnej części generatora odbierany jest gaz o przeciętnym składzie: 96% CO; 0,5% O2; 0,8% CO2; 0,8% H2; 0,5% CH4, który po oczyszczeniu w znany sposób wprowadza się wraz z chlorem do aparatu syntezy fosgenu.
P r z y k ł a d 3
Tlenek węgla, wytworzony w 12 generatorach w sposób standardowy (bez udziału dwutlenku węgla), o składzie 95% CO; 0,5% O2; 0,5% CO2; 0,8% H2; 0,5% CH4 i w ilości 2400 Nm3/h oraz chlor 3 gazowy w ilości 2140 Nm3/h wprowadza się pod ciśnieniem 0,2-0,3 MPa do rurkowego aparatu kontaktowego wypełnionego węglem aktywnym. Egzotermiczna reakcja pomiędzy tlenkiem węgla, a chlorem, zachodząca na katalizatorze węglowym powoduje wzrost temperatury do maks. 150°C. Mieszaninę reakcyjną przeprowadza się do reaktora II stopnia, gdzie następuje doreagowanie. Uzyskany 3 gazowy fosgen w ilości 2140 Nm3/h, zawierający dodatkowo zbędny nadmiarowy tlenek węgla w ilości 6% (nadmiaru do ilości fosgenu) kierowany jest płaszczowym rurociągiem do syntezy TDI.
PL 217 896 B1
P r z y k ł a d 4
Wytworzony w sposób opisany w przykładzie 1 lub 2, w 12 zmodyfikowanych generatorach, tlenek węgla o składzie 96% CO; 0,5% O2; 0,8%; CO2; 0,8% H2; 0,5% CH4 w ilości 3360 Nm3/h oraz 3 chlor gazowy w ilości 3100 Nm3/h wprowadza się pod ciśnieniem 0,2-0,3 MPa do rurkowego aparatu kontaktowego wypełnionego węglem aktywnym. Egzotermiczna reakcja pomiędzy tlenkiem węgla a chlorem, zachodząca na katalizatorze węglowym powoduje wzrost temperatury do maks. 150°C. 3
Gazowy fosgen w ilości 3100 Nm3/h, zawierający dodatkowo zbędny nadmiarowy tlenek węgla w ilości 4% (nadmiaru do ilości fosgenu) kierowany jest płaszczowym rurociągiem do syntezy TDI.
Claims (6)
1. Sposób otrzymywania fosgenu obejmujący etapy:
a) wytwarzania tlenku węgla poprzez zagazowanie koksu z użyciem tlenu w generatorze gazu,
b) oczyszczania otrzymanego w etapie (a) tlenku węgla,
c) wprowadzania otrzymanego w etapie (a) i oczyszczonego w etapie (b) tlenku węgla oraz gazowego chloru do aparatu wypełnionego węglem aktywnym oraz
d) prowadzenia egzotermicznej reakcji pomiędzy chlorem a tlenkiem węgla na katalizatorze węglowym z wytworzeniem gazowego fosgenu, znamienny tym, że do generatora gazu w etapie (a) oprócz tlenu dostarcza się ze źródła zewnętrznego gazowy dwutlenek węgla, przy czym dwutlenek węgla dozowany jest do generatora w mieszaninie z tlenem, w której stosunek tlenu do dwutlenku węgla wynosi od 1:1 do 1:2, a objętościowy stosunek całkowitego doprowadzanego do generatora tlenu do dwutlenku węgla wynosi od 3:1 do 2:1.
2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że przynajmniej część stosowanego w etapie (a) dwutlenku węgla dostarczanego ze źródła zewnętrznego pochodzi z emisji i procesu sekwestracji.
3. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że do wytwarzania tlenku węgla w etapie (a) stosuje się 20-50% dwutlenku węgla pochodzącego ze źródła zewnętrznego.
4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że tlenek węgla otrzymany w etapie (a) i oczyszczony w etapie (b) jest w etapie (c) wprowadzany do aparatu w mieszaninie gazów o następującym składzie: CO około 96%; O2 około 0,5%; CO2 około 0,8%; H2 około 0,8% i CH4 około 0,5%, przy czym 3 ilość wprowadzanej mieszaniny wynosi 3360 Nm3/h.
5. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że chlor gazowy jest w etapie (c) wprowadzany 3 w ilości 3100 Nm3/h, pod ciśnieniem w zakresie 0,2-0,3 MPa.
6. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że temperatura w etapie (d) podczas prowadzenia egzotermicznej reakcji pomiędzy chlorem a tlenkiem węgla wzrasta maksymalnie do 150°C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL390930A PL217896B1 (pl) | 2010-04-07 | 2010-04-07 | Sposób produkcji fosgenu z zastosowaniem dwutlenku węgla jako surowca |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PL390930A PL217896B1 (pl) | 2010-04-07 | 2010-04-07 | Sposób produkcji fosgenu z zastosowaniem dwutlenku węgla jako surowca |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL390930A1 PL390930A1 (pl) | 2011-10-10 |
| PL217896B1 true PL217896B1 (pl) | 2014-08-29 |
Family
ID=44838382
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL390930A PL217896B1 (pl) | 2010-04-07 | 2010-04-07 | Sposób produkcji fosgenu z zastosowaniem dwutlenku węgla jako surowca |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| PL (1) | PL217896B1 (pl) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020216648A1 (de) * | 2019-04-25 | 2020-10-29 | Basf Se | Verfahren zur herstellung von phosgen |
| RU2822832C1 (ru) * | 2023-10-18 | 2024-07-15 | Акционерное общество "Российский научный центр "Прикладная химия (ГИПХ)" | Способ получения фосгена |
-
2010
- 2010-04-07 PL PL390930A patent/PL217896B1/pl unknown
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020216648A1 (de) * | 2019-04-25 | 2020-10-29 | Basf Se | Verfahren zur herstellung von phosgen |
| US12391557B2 (en) | 2019-04-25 | 2025-08-19 | Basf Se | Method for producing phosgene |
| RU2822832C1 (ru) * | 2023-10-18 | 2024-07-15 | Акционерное общество "Российский научный центр "Прикладная химия (ГИПХ)" | Способ получения фосгена |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL390930A1 (pl) | 2011-10-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5807786B2 (ja) | 鉄、セミスチールおよび還元ガスを生産する装置と方法 | |
| CN103261446B (zh) | 用含氢和co的还原气体源生产直接还原铁的方法和装置 | |
| JP6717629B2 (ja) | 高炉シャフト部への水素含有還元ガス供給方法 | |
| RU2610082C2 (ru) | Способ получения синтетического газа | |
| US10961596B2 (en) | Method for supplying hydrogen-containing reducing gas to shaft part of blast furnace | |
| RS52604B (sr) | Postupak i uređaj za preradu izduvnih gasova koji sadrže co2 | |
| JPS60226596A (ja) | 合成ガスの製法および合成ガス製造用装置 | |
| WO2013099230A1 (ja) | 水素の製造方法 | |
| EA022922B1 (ru) | Способ для секвестирования двуокиси углерода из топлива на основе колошникового газа | |
| TWI803522B (zh) | 用於製造熱合成氣(尤其用於鼓風爐操作)之方法 | |
| CN115515699A (zh) | 循环碳方法 | |
| CA1200102A (en) | Process and apparatus for generating synthesis gas | |
| RU2014128940A (ru) | Способ карботермического или электротермического изготовления чугуна или базовых продуктов | |
| Twigg et al. | Hydrogen production from fossil fuel and biomass feedstocks | |
| US2337551A (en) | Process of producing gas mixtures for synthetic purposes | |
| TW200940700A (en) | Removal of liquid ash and alkalies from a synthesis gas | |
| JP5009829B2 (ja) | 高炉ガスの改質方法及び利用方法 | |
| CN108884503B (zh) | 用于生产海绵铁的方法和设备 | |
| JP2011213545A (ja) | 合成ガスの製造方法及び還元鉄の製造方法 | |
| PL217896B1 (pl) | Sposób produkcji fosgenu z zastosowaniem dwutlenku węgla jako surowca | |
| CN102361961A (zh) | 附加生产有用材料的煤气化方法 | |
| HK1198257A1 (en) | Countercurrent gasification using synthesis gas as the working medium | |
| CN103703111A (zh) | 煤气的制造方法以及甲烷的制造方法 | |
| US1916112A (en) | Ore reduction process | |
| JP5154968B2 (ja) | 二酸化炭素を含有する混合ガスの改質・分離方法 |