PL191682B1 - Sposób wytwarzania narzędzi ściernych - Google Patents
Sposób wytwarzania narzędzi ściernychInfo
- Publication number
- PL191682B1 PL191682B1 PL352710A PL35271000A PL191682B1 PL 191682 B1 PL191682 B1 PL 191682B1 PL 352710 A PL352710 A PL 352710A PL 35271000 A PL35271000 A PL 35271000A PL 191682 B1 PL191682 B1 PL 191682B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- polymer
- slurry
- cross
- abrasive
- cast article
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 57
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims abstract description 40
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims abstract description 35
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 claims abstract description 34
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 28
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 22
- 238000004132 cross linking Methods 0.000 claims abstract description 15
- 229920006037 cross link polymer Polymers 0.000 claims abstract description 7
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000003431 cross linking reagent Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229920002148 Gellan gum Polymers 0.000 claims description 11
- 235000010492 gellan gum Nutrition 0.000 claims description 11
- 239000000216 gellan gum Substances 0.000 claims description 11
- 239000004971 Cross linker Substances 0.000 claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 4
- 235000013305 food Nutrition 0.000 claims description 3
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical group [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 2
- 150000004676 glycans Chemical class 0.000 claims description 2
- 229920001282 polysaccharide Polymers 0.000 claims description 2
- 239000005017 polysaccharide Substances 0.000 claims description 2
- 239000004575 stone Substances 0.000 claims description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims 2
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 claims 1
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 claims 1
- 235000011148 calcium chloride Nutrition 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 claims 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 7
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 25
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 18
- 239000000047 product Substances 0.000 description 18
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 15
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 15
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 11
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 10
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 description 9
- 229920002451 polyvinyl alcohol Polymers 0.000 description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 9
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 7
- 239000004372 Polyvinyl alcohol Substances 0.000 description 5
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 5
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 4
- 229920000058 polyacrylate Polymers 0.000 description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 4
- IXPNQXFRVYWDDI-UHFFFAOYSA-N 1-methyl-2,4-dioxo-1,3-diazinane-5-carboximidamide Chemical compound CN1CC(C(N)=N)C(=O)NC1=O IXPNQXFRVYWDDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 108010011485 Aspartame Proteins 0.000 description 3
- IAOZJIPTCAWIRG-QWRGUYRKSA-N aspartame Chemical compound OC(=O)C[C@H](N)C(=O)N[C@H](C(=O)OC)CC1=CC=CC=C1 IAOZJIPTCAWIRG-QWRGUYRKSA-N 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 3
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 3
- 239000000178 monomer Substances 0.000 description 3
- 235000010413 sodium alginate Nutrition 0.000 description 3
- 239000000661 sodium alginate Substances 0.000 description 3
- 229940005550 sodium alginate Drugs 0.000 description 3
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 3
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-M Acrylate Chemical compound [O-]C(=O)C=C NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 2
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- -1 and other workpieces Substances 0.000 description 2
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000000156 glass melt Substances 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 2
- NGDQQLAVJWUYSF-UHFFFAOYSA-N 4-methyl-2-phenyl-1,3-thiazole-5-sulfonyl chloride Chemical compound S1C(S(Cl)(=O)=O)=C(C)N=C1C1=CC=CC=C1 NGDQQLAVJWUYSF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HRPVXLWXLXDGHG-UHFFFAOYSA-N Acrylamide Chemical compound NC(=O)C=C HRPVXLWXLXDGHG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N Ethylene oxide Chemical compound C1CO1 IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000790234 Sphingomonas elodea Species 0.000 description 1
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 description 1
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005354 aluminosilicate glass Substances 0.000 description 1
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O ammonium group Chemical group [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 1
- 239000002518 antifoaming agent Substances 0.000 description 1
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 description 1
- DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N barium atom Chemical compound [Ba] DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910001430 chromium ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 239000007859 condensation product Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000007580 dry-mixing Methods 0.000 description 1
- 239000010433 feldspar Substances 0.000 description 1
- 238000000855 fermentation Methods 0.000 description 1
- 230000004151 fermentation Effects 0.000 description 1
- 239000003349 gelling agent Substances 0.000 description 1
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000002736 nonionic surfactant Substances 0.000 description 1
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 1
- 239000003002 pH adjusting agent Substances 0.000 description 1
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 1
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 235000011962 puddings Nutrition 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 238000001878 scanning electron micrograph Methods 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920002379 silicone rubber Polymers 0.000 description 1
- 239000004945 silicone rubber Substances 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- YWYZEGXAUVWDED-UHFFFAOYSA-N triammonium citrate Chemical compound [NH4+].[NH4+].[NH4+].[O-]C(=O)CC(O)(CC([O-])=O)C([O-])=O YWYZEGXAUVWDED-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GPRLSGONYQIRFK-MNYXATJNSA-N triton Chemical compound [3H+] GPRLSGONYQIRFK-MNYXATJNSA-N 0.000 description 1
- 229920003169 water-soluble polymer Polymers 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D18/00—Manufacture of grinding tools or other grinding devices, e.g. wheels, not otherwise provided for
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D18/00—Manufacture of grinding tools or other grinding devices, e.g. wheels, not otherwise provided for
- B24D18/0009—Manufacture of grinding tools or other grinding devices, e.g. wheels, not otherwise provided for using moulds or presses
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/005—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used during pre- or after-treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
- B24D3/04—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic
- B24D3/06—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic metallic or mixture of metals with ceramic materials, e.g. hard metals, "cermets", cements
- B24D3/10—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic metallic or mixture of metals with ceramic materials, e.g. hard metals, "cermets", cements for porous or cellular structure, e.g. for use with diamonds as abrasives
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
- B24D3/04—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic
- B24D3/14—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
- B24D3/04—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic
- B24D3/14—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings
- B24D3/18—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings for porous or cellular structure
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
- Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
Abstract
1. Sposób wytwarzania narzedzia mikrosciernego ze spoiwem szklistym, znamienny tym, ze obejmuje nastepujace etapy: a) zawiesine zawierajaca ciecz, ziarno scierne majace srednice od okolo 1 do okolo 30 mi- kronów, material wiazacy zdolny do przeksztalcenia sie w czasie wypalania w zeszklona matryce, jonowo sieciujacy polimer, przy czym ilosc jonowo sieciujacego polimeru wynosi od 0,2% do 1% wagowo, wzgledem polaczonej cieczy i polimeru, i co najmniej jeden jonowy srodek sieciujacy, odlewa sie do formy z utworzeniem struktury surowego odlanego wyrobu; b) polimer sieciuje sie jonowo w formie, w której jonowo usieciowany polimer utrwala struktu- re surowego odlanego wyrobu oraz; c) wypala sie surowy odlany wyrób z wytworzeniem narzedzia mikrosciernego. PL PL PL
Description
Opis wynalazku
Superwykończanie jest procesem stosowanym do usuwania z obrabianego narzędzia małych ilości materiału. Superwykończanie prowadzi się zwykle po szlifowaniu w celu osiągnięcia następujących celów: usunięcie bezpostaciowej warstwy powierzchniowej utworzonej po szlifowaniu, polepszenie geometrii części oraz uzyskanie wymaganej rzeźby powierzchni. Usunięcie bezpostaciowej warstwy polepsza odporność obrabianego narzędzia na zużycie ścierne. Zmniejszona szorstkość powierzchni zwiększa ponadto zdolność obrabianego narzędzia do znoszenia obciążenia, a charakterystyczny wzór rzeźby sprzyja zatrzymywaniu oleju.
Superwykończanie prowadzi się na ogół stosując mikrościerne narzędzie ze spoiwem szklistym, utworzone z cząstek ściernych w osnowie wiążącej. Narzędzia „mikrościerne” określa się na ogół jako narzędzia ścierne, w których wielkość cząstek ściernych wynosi 240 gritów (63 mikrometry albo mikrony) albo mniej. Narzędzia mikrościerne wytwarza się na ogół jednym z wielu dobrze znanych sposobów.
Zgodnie z jednym ze sposobów ziarno ścierne i materiał wiążący miesza się ze spoiwami ze wspomaganiem za pomocą małej ilości cieczy (na przykład mniej niż 4% wagowo), przy czym cieczą jest zwykle woda. Tę „pół-suchą” mieszaninę prasuje się na zimno do określonego kształtu i surowej gęstości. Na koniec surową kształtkę wypala się z wytworzeniem narzędzia mikrościernego.
Innym, nawet starszym sposobem wytwarzania wyrobów mikrościernych jest tak zwany proces „pudlarski”. Zgodnie z tym sposobem ziarno ścierne i materiał wiążący miesza się z dostateczną ilością wody z wytworzeniem lejącej się zawiesiny. Stąd proces pudlarski jest uważany za proces mokry, a zawiesinę wlewa się do formy i pozostawia do wyschnięcia. Następnie suchą mieszaninę wypala się z wytworzeniem narzędzia ściernego.
Jedna z zalet procesu pudlarskiego polega na tym, że przez mieszanie ziarna ściernego i materiału wiążącego w zawiesinie otrzymuje się lepszy rozkład materiału ściernego i materiału wiążącego (to jest lepsze zmieszanie) w porównaniu z tym, co uzyskuje się typowo przy mieszaniu suchym albo półsuchym.
Tym niemniej w tych obydwóch sposobach formowania wytwarza się wyroby ścierne, w których cząstki materiału wiążącego i ścierniwa są rozproszone nierównomiernie. W procesie półsuchym niejednorodna dyspersja jest spowodowana niepełnym wymieszaniem materiału wiążącego i ziarna ściernego. W procesie mokrym niejednorodność jest spowodowana na ogół osiadaniem materiału wiążącego i ziarna ściernego względem siebie.
Wynalazek jest ukierunkowany na ogół na sposób wytwarzania narzędzia mikrościernego oraz zawiesiny i wyrobu w stanie surowym, z którego wytwarza się narzędzie ścierne.
W sposobie według niniejszego wynalazku narzędzie mikrościerne wytwarza się drogą odlewania zawiesiny, która zawiera ciecz, ziarno ścierne, szklaną mieszaninę wiążącą, polimer i co najmniej jeden jonowy środek sieciujący, z utworzeniem struktury surowego odlanego wyrobu. Następnie polimer sieciuje się jonowo wewnątrz formy, w której jonowo usieciowany polimer utrwala strukturę surowego odlanego wyrobu.
Zawiesina według wynalazku zawiera ciecz, ziarno ścierne, szklaną mieszaninę wiążącą, jonowo usieciowany polimer oraz co najmniej jeden jonowy środek sieciujący.
Wyrób w stanie surowym według wynalazku zawiera ziarno ścierne, zeszklone szkło i jonowo usieciowany polimer.
Sposób według niniejszego wynalazku można stosować do wytwarzania narzędzi ściernych o lepszej jednorodności w porównaniu z wyrobami wytworzonymi drogą konwencjonalnego prasowania na półsucho i procesów pudlarskich. Mieszanie ziarna ściernego i szklanej mieszaniny wiążącej w zawiesinie ma zaletę polegającą na bardziej jednorodnym rozkładzie składników niż uzyskuje się to na ogół w znanych procesach mokrych, przy czym odbywa się to bez typowych niedogodności konwencjonalnych mokrych procesów. W sposobach według niniejszego wynalazku szybko wiążące działanie polimeru utrwala albo zamyka mikrostrukturę tego jednorodnego układu, zmniejszając albo eliminując skłonność do niejednorodnego osiadania obserwowaną w procesach mokrych. Skutkiem tego odlewany wyrów ma bardziej jednorodną gęstość i twardość w porównaniu z wyrobami wykonanymi znanymi sposobami. Lepsza jednorodność narzędzia mikrościernego sprzyja większej konsystencji, równości i skuteczności przy superwykończaniu narzędzi mikrościernych. Ponadto wyroby odlewane o wysokiej jakości można wytwarzać bardziej zgodnie ze sposobami według niniejszego wynalazku,
PL 191 682 B1 a zatem można zmniejszyć stopień odrzucania wyrobów. Ponadto sposoby według niniejszego wynalazku można przystosowywać i są one na ogół niekosztowne do prowadzenia.
Figura 1 przedstawia ilustrację sieciowania polimerów według niniejszego wynalazku.
Figura 2A przedstawia mikrofotografię SEM ilustrującą w 250-krotnym powiększeniu dyspersję ścierniwa (odcień jasny) i spoiwa (odcień ciemny) w prasowanej próbce mikrościernej.
Figura 2B przedstawia mikrofotografię SEM ilustrującą w 250-krotnym powiększeniu dyspersję (odcień jasny) w spoiwie (odcień ciemny) w usieciowanej mikrościernej próbce według niniejszego wynalazku.
Figura 3A przedstawia mikrofotografię SEM ilustrującą w 1000-krotnym powiększeniu dyspersję ścierniwa (odcień jasny) w spoiwie (odcień ciemny) w prasowanej mikrościernej próbce.
Figura 3B przedstawia mikrofotografię SEM ilustrującą w 1000-krotnym powiększeniu dyspersję ścierniwa (odcień jasny) w spoiwie (odcień ciemny) w usieciowanej mikrościernej próbce według niniejszego wynalazku.
Cechy charakterystyczne i inne szczegóły sposobu według wynalazku będą teraz opisane bardziej szczegółowo w odniesieniu do załączonych rysunków i przedstawione w zastrzeżeniach. Rozumie się, że szczególne rozwiązania według wynalazku są przedstawione tylko jako ilustracja, anie ograniczenie wynalazku. Główne cechy charakterystyczne tego wynalazku można wykorzystać w różnych rozwiązaniach bez odchodzenia od zakresu wynalazku.
Sposób według wynalazku polega na odlewaniu zawiesiny, która zawiera ciecz, ziarno ścierne, szklaną mieszaninę wiążącą, jonowo sieciujący polimer i jonowy środek sieciujący. Składniki zawiesiny można łączyć ze sobą w jakiejkolwiek kolejności, przy czym jednak polimer miesza się korzystnie ze składnikiem ciekłym, a następnie dodaje ziarno ścierne. Następnie wcelu uzupełnienia zawiesiny dodaje się materiał wiążący, a na koniec źródło kationów.
Zawiesinę odlewa się w odpowiedniej formie, a następnie chłodzi powodując jonowe sieciowanie polimeru z utworzeniem surowego odlanego wyrobu. Surowy odlany wyrób suszy się w piecu, a następnie wypala w celu zeszklenia materiału wiążącego i usunięcia jonowo usieciowanego polimeru.
Cieczowy składnik zawiesiny stosuje się w celu spowodowania dostatecznej ciekłości zawiesiny przy odlewaniu. Przykłady odpowiednich cieczy obejmują wodę i mieszaniny wody z pomniejszymi ilościami alkoholu albo rozpuszczalnika (rozpuszczalników) organicznego, modyfikatora (modyfikatorów) pH, modyfikatorów płynności, środka (środków) dyspergującego i ich mieszanin. Cieczą jest korzystnie odmineralizowana woda (DI). W szczególnie korzystnym rozwiązaniu składnik cieczowy zawiera środek dyspergujący, który stosuje się do wspomagania dyspersji i stabilizacji ziarna ściernego w zawiesinie. Korzystnym środkiem dyspergującym jest roztwór poliakrylanu amonowego, taki jak roztwór poliakrylanu amonowego Darvan® 821A (produkowany przez R.T. Vanderbilt z Norwalk, Connecticut, USA). Innym odpowiednim środkiem dyspergującym, który można stosować, jest cytrynian amonowy. W innych rozwiązaniach jako środek dyspergujący może służyć niejonowy środek powierzchniowo czynny, taki jak produkt kondensacji oktylofenolu i tlenku etylenu (dostępny w handlu pod nazwą handlową TRITON X-100 z Union Carbide, Danbury, Connecticut, USA). Zawartość środka dyspergującego w ciekłym składniku wynosi typowo od około 0,01 do około 10% objętościowo, a zwłaszcza od 1 do 6%. W korzystnym rozwiązaniu ilość środka dyspergującego wynosi około 2% objętościowo składnika cieczowego.
Ścierniwo jest materiałem ziarnistym odpowiednim do usuwania materiału z metalu, materiałów ceramicznych, kompozytów i innych obrabianych przedmiotów, przy czym można stosować każde ziarno ścierne. Przykłady szczególnie odpowiedniego ziarna ściernego obejmują ziarno ścierne utworzone z tlenku glinowego, tlenku glinowo-cyrkonowego, tlenku glinowego alfa w postaci zolu spiekanego z żelem, węglika krzemu, diamentu, regularnego azotku boru i ich mieszanin. Zawartość ziarna ściernego wynosi na ogół od około 80 do około 95% wagowo składników stałych, a także od około do około 70% wagowo całej zawiesiny. Przykłady gęstości odpowiedniego ziarna ściernego obej33 mują gęstość około 3,21 g/cm3 w przypadku SiC, około 3,5 g/cm3 w przypadku diamentu i około 3,95 g/cm3 w przypadku Al2O3.
Zawiesinę utrzymuje się w stanie wystarczająco ciekłym do wlewania i zapobiegania albo usuwania pęcherzyków powietrza. Wcelu zapobieżenia nadmiernej lepkości zawiesiny zawartość substancji stałych w zawiesinie wynosi nie więcej niż 45% objętościowo. Poza tym lepkość zawiesiny staje się na ogół bardziej zależna od obciążenia substancjami stałymi w miarę jak cząstki stają się coraz drobniejsze, ponieważ mniejsze cząstki są na ogół trudniejsze do dyspergowania. Na przykład lepkość zawiesiny, która ma zawartość substancji stałych około 45% objętościowo, może być
PL 191 682 B1 akceptowana tam, gdzie wielkość ziarna materiału ściernego wynosi albo jest bliska około 320 gritów, natomiast lepkość zawiesiny, która ma zawartość substancji stałych większą nić około 43% objętościowo i wielkość ziarna materiału ściernego 1000 gritów mogłaby być nie do przyjęcia.
Średnica ziarna ściernego wynosi na ogół od około 1800 gritów do około 320 gritów (to jest od około 1 do 29 mikronów). Do stosowania w sposobach według niniejszego wynalazku korzystne są wyroby, które mają ziarno ścierne około 30 mikronów albo mniej. W czasie wylewania i żelowania ciekłej masy cząstki ścierne mają skłonność do osiadania. Szybkość, zjaką cząstki osiadają, zależy częściowo od wielkości cząstek i od lepkości ciekłej masy. Ze wzrostem wielkości cząstek albo ze spadkiem lepkości zawiesiny szybkość, zjaką cząstki osiadają, będzie wzrastać. O ile na przykład zaobserwowano minimalne osiadanie w przypadku ziarna ściernego, którego wielkość wynosi około 600 gritów (około 8 mikronów) albo mniej, to ziarno ścierne o wielkości 320 gritów może przy korzystnej lepkości zawiesiny wykazywać większe szybkości osiadania.
Szybkość osiadania zawiesiny można zmniejszyć przez zwiększanie jej lepkości. Lepkość można zwiększać na przykład drogą dodawania rozpuszczalnego w wodzie polimeru, takiego jak polimer akrylowy albo polialkohol winylowy. W specyficznym rozwiązaniu lepkość można zwiększać drogą dodawania do zawiesiny polialkoholu winylowego. W szczególnie korzystnych rozwiązaniach roztwory polialkoholu winylowego można dodawać do zawiesiny w ilości około 4% wagowo (Airvol® 203, Air Products and Chemicals) albo około 6% wagowo (Airvol® 205, Air Products and Chemicals) ciekłych składników zawiesiny. Przykłady odpowiednich roztworów polialkoholu winylowego obejmują Airvol® 203 i Airvol® 205, obydwa dostępne wAir Products and Chemicals, Inc. Wytwarzanie się pęcherzyków na skutek dodawania polialkoholu winylowego można zmniejszyć albo wyeliminować drogą dodawania odpowiedniego środka przeciwpianowego, takiego jak olej.
Materiał wiążący jest odpowiednim, znanym w technice spoiwem szklistym.
Przykłady odpowiednich spoiw szklistych są znane z amerykańskiego opisu patentowego nr US 5401284 dla Sheldona et al., którego treść jest tu włączona w całości tytułem referencji.
W korzystnym rozwiązaniu materiał wiążący zawiera szkło glinokrzemianowe (Al2O:rSiO2), lecz może zawierać także i inne składniki, takie jak glinka, skaleń i ewentualnie kwarc. Materiał wiążący ma typowo postać cząstek stopionych składników szkła albo szklanych mieszanin wiążących, nadających się do wypalania w zeszkloną osnowę, utrwalając przez to ziarno ścierne wpostaci zdyspergowanej i jednorodnej kompozytowej struktury szklistej. Odpowiednie cząstki stopionych składników szkła mają na ogół średnicę od około 5 do około :0 mikronów. Szczególnie korzystny materiał wiążący stosowany wniniejszym wynalazku jest znany zPrzykładu 1 amerykańskiego opisu patentowego nr US 5401284, którego treść jest tu włączona w całości tytułem referencji. Materiał wiążący stanowi na ogół od około : :,5 do około 7% wagowo zawiesiny. Gęstość materiału wiążącego jest mniejsza niż :,0 g/cm: i wynosi typowo od około 2,1 do około 2,7 g/cm:. Przykładową szczególnie korzystną gęstością jest gęstość około 2,4 g/cm:. Zatem gęstości ziarna i spoiwa znacznie różnią się, a wielkości cząstek mogą znacznie różnić się. Zgodnie z powyższym polimer sieciujący powinien być specyficznie dostosowany do tych różnych połączonych materiałów.
Odpowiednie polimery do stosowania wniniejszym wynalazku mają na ogół lepkość dostatecznie niską, aby dostosować się do wysokiego obciążenia substancjami stałymi, są łatwe do stosowania przy produkcji i mogą łatwo sieciować się. Polimer jest korzystnie rozpuszczalnym wwodzie polisacharydem, gumą gellan. Guma gellan jest heteropolisacharydem o czystości spożywczej, wytwarzanym drogą fermentacji Pseudomonas elodea (ATCC :1461) i jest dostępnawhandlu pod nazwą handlową Kelcogel® K9A50 (dostępna wfirmie Monsanto, NutraSweet Kelco Co., St. Louis, Missouri, USA). Guma gellan ma typowo lepkość około 40-80 cP przy stężeniu 0,1% i lepkość 1000-2000 cP przy stężeniu 0,5%, zmierzone w temperaturze 25°C za pomocą wiskozymetru Brookfielda LVF przy prędkości 60 obrotów na minutę. Guma ma także bardzo wysoką reologiczną granicę plastyczności, a1% roztwór gumy ma roboczą granicę płynności 60 dyn/cm2, określoną drogą naprężenia ścinającego przy szybkości ścinania 0,01 sek-1. Ponadto na lepkość gumy gellan nie mają typowo wpływu zmiany pH w zakresie od : do 11. Sposoby wytwarzania gumy gellan są znane zamerykańskich opisów patentowych nr US 4:26052 i 4:2605:, zktórych każdy jest tu włączony w całości tytułem referencji. Gumę gellan zastosowano tradycyjnie w przemyśle jako środek żelującywproduktach spożywczych.
Chociaż guma gellan Kelcogel® K9A50 jest korzystnym polimerem do stosowania w niniejszym wynalazku, to stosować można także i inne polimery, na przykład alginian sodowy Keltone® LV (Monsanto, NutraSweet Kelco Co., St. Louis, Missouri, USA).
PL 191 682 B1 ®
W korzystnym rozwiązaniu alginian sodowy Keltone® LV uwadnia się drogą mieszania alginianu sodowego Keltone® LV na łaźni wodnej w podwyższonej temperaturze, takiej jak temperatura około 80°C. Odpowiednie polimery akrylowe mają właściwości lepkościowe w dyspersjach wodnych podobne do właściwości gumy gellan. Na ogół ilość polimeru stosowanego w sposobach według niniejszego wynalazku jest bardzo mała w porównaniu z ilością monomeru akryloamidowego albo akrylanowego, stosowaną typowo w technikach odlewania żelów ceramicznych. O ile na przykład monomer stosowany przy odlewaniu żelu stanowi typowo 15 do 25% wagowo całkowitej zawartości monomeru/cieczy, to zawartość polimeru zastosowanego w niniejszym wynalazku wynosi typowo od około 0,2 do około 1,0% wagowo całkowitej zawartości polimer/ciecz.
Oddzielne źródło kationów stosuje się jako środek sieciujący wcelu umożliwienia albo ułatwienia jonowego sieciowania polimeru. Przykłady odpowiednich źródeł kationów obejmują chlorek wapniowy (CaCl2) i azotan itru (Y(NO3)3). Do innych odpowiednich kationów, które można stosować, należą jony sodu, potasu, magnezu, wapnia, baru, glinu i chromu.
Zmniejszanie stężenia środka sieciującego zmniejsza lepkość zawiesiny, a zatem polepsza mieszanie i wylewanie zawiesiny oraz zwiększanie osiągalnego obciążenia substancjami stałymi. Stosunkowo niskie stężenie środka sieciującego może skrócić konieczny czas suszenia oraz koszty energii w czasie produkcji. Gdy stosuje się na przykład CaCL-2H2O, to stężenie około 0,4% wagowo cieczy może być wystarczające do utworzenia stosunkowo sztywnej, usieciowanej struktury wstosunkowo szerokim zakresie wielkości ziarna materiału ściernego, takim jak wielkości ziarna materiału ściernego od około 600 do około 1200, i z różnymi rodzajami spoiwa. W silnie obciążonych zawiesinach stężenie środka sieciującego można nieznacznie zmniejszyć wcelu polepszenia płynności zawiesiny. Ponadto zwiększenie stężenia (jonów) środka sieciującego zwiększa na ogół temperaturę, wktórej ma miejsce sieciowanie.
Składniki zawiesiny można mieszać ze sobą wodpowiedniej mieszarce, takiej jak mieszarka z działaniem ścinającym albo drogą mieszania na walcach zmłynem kulowym, przy czym wcelu zapobieżenia zanieczyszczeniu zawiesiny stosuje się kule raczej gumowe niż ceramiczne. Stosowanie młyna kulowego można uzupełnić dalszym mieszaniem wmieszarce wysokoobrotowej. Polimer można dodawać do zawiesiny po przestawieniu na mieszarkę wysokoobrotową i pozostawić do uwodnienia, a następnie można dodać środek sieciujący.
Zawiesinę odlewa się wodpowiedniej formie. Formy do odlewania części mogą być wykonane w postaci prawie każdego nieprzeciekającego pojemnika. Przykłady odpowiednich materiałów pojemnika obejmują tworzywo sztuczne, metal, szkło, żywice policzterofluoroetylenowe Teflon® (E.I. du Pont de Nemours and Company, Wilmigton, Delaware, USA) i kauczuk silikonowy.
Stosowane tu określenie „odlewać” oznacza nadawanie kształtu albo zgodności z kształtem. Następnie polimer sieciuje się wytwarzając wyrób, w którym jest utrwalona struktura ziarna ściernego i materiału wiążącego. Sieciowanie dyskretnych łańcuchów polimerycznych 22 z utworzeniem wzajemnie zamkniętej struktury 24 jest przedstawione na fig. 1. Stosowane tu określenie „utrwalać” oznacza na ogół zwiększenie integralności struktury oraz ograniczenie przemieszczania się każdej z różnych faz względem siebie.
Zarówno temperatura, w której ma miejsce sieciowanie, jak i sztywność utrwalonej struktury, zależą od rodzaju i stężenia kationu.
Odlaną zawiesinę chłodzi się do temperatury, która powoduje jonowe sieciowanie składnika polimerycznego. Temperatura, wktórej ma miejsce sieciowanie, wynosi typowo poniżej około 45°C. W korzystnych rozwiązaniach, wktórych stosuje się gumę gellan, sieciowanie ma miejsce typowo po ochłodzeniu, na przykład wtemperaturze około 34°C. Szybkość, z jaką polimer sieciuje się, można zwiększyć obniżając temperaturę atmosfery. W jednym z przykładów formę można ochłodzić wzamrażarce, na przykład w temperaturze -25°C. Alternatywnie, formę można chłodzić na łaźni wodnej.
Po jonowym usieciowaniu łańcuchów polimerycznych z utworzeniem osnowy, a przez to z utrwaleniem struktury substancji stałych wodlanej zawiesinie, wyrób wyjmuje się zformy i suszy na powietrzu albo wpiecu w temperaturze pokojowej albo wtemperaturze do 100°C, na przykład wtemperaturze od 60° do 80°C, z utworzeniem surowego wysuszonego wyrobu.
Wysuszony wyrób wypala się do zeszklenia materiału wiążącego i do wypalenia składnika polimerycznego. Wypalanie prowadzi się na ogół wtemperaturze od około 800° do około 1300°C. Wypalanie prowadzi się korzystnie w atmosferze obojętnej, gdy wyrób zawiera superścierniwo (na przykład diament albo regularny azotek boru).
PL 191 682 B1
W szczególnie korzystnym rozwiązaniu wysuszony wyrób ogrzewa się z szybkością 40°C/godz do temperatury 980°C. W tym rozwiązaniu wyrób utrzymuje się w temperaturze 980°C w ciągu 4 godzin, a następnie chłodzi ponownie do temperatury około 25°C.
Tam, gdzie wypalony wyrób ma postać narzędzia mikrościernego, wypalony wyrób będzie mieć porowatość typowo w zakresie od 30 do 70% objętościowo. Porowatość będzie wynosić korzystnie od około 40 do około 60% objętościowo. Średnia wielkość porów wynosi typowo od około 3 do około 10 mikronów, a pory są w zasadzie jednorodnie rozproszone w wyrobie. Podobnie i ziarno ścierne będzie dobrze zdyspergowane w strukturze.
Typowy wyrób mikrościerny może przybierać postać na przykład koła, pałeczki, kamienia, cylindra, miski, tarczy albo stożka. Jak wspomniano poprzednio, narzędzia mikrościerne wykonane sposobami według tego wynalazku można stosować do superwykończania szeregu obrabianych przedmiotów. Superwykończanie polega na ogół na drganiach o wysokiej częstotliwości i niskiej amplitudzie mikrościerniwa względem obracającego się obrabianego przedmiotu. Ten proces prowadzi się w stosunkowo niskich temperaturach i przy stosunkowo niskich ciśnieniach (na przykład niższych niż 90 funtów na cal kwadratowy). Ilość materiału usuniętego z powierzchni wyrobu wynosi typowo mniej niż około 25 mikronów. Przykłady takich obrabianych przedmiotów obejmują typowo łożyska kulkowe i wałeczkowe, jak również bieżnie łożysk, w których powierzchnie są superwykończone w celu nadania wykończenia o niskiej szorstkości i polepszenia geometrii części, takiej jak zaokrąglenie. Inne zastosowania wiązanych wyrobów ściernych według wynalazku obejmują, lecz nie tylko operacje gładzenia i polerowania.
Gdy związany wyrób ścierny, taki jak pałeczka mikrościerna, stosuje się do superwykończania obrabianego przedmiotu, takiego jak bieżnia łożyska, to ziarno ścierne na powierzchni pałeczki superwykończa obrabiane narzędzie drogą cięcia, strugania albo ścierania powierzchni obrabianego przedmiotu. Siły mechaniczne wytwarzane przez te mechanizmy rozrywają spoiwo, które trzyma ziarno ścierne w strukturze szkieletowej. W wyniku tego super wykończająca powierzchnia pałeczki mikrościernej cofa się, a świeże ziarno ścierne pogrążone w strukturze szkieletowej odsłania się w sposób ciągły tnąc powierzchnię obrabianego narzędzia. Pory w strukturze zapewniają środek do gromadzenia i usuwania opiłków (to jest drobnych wiórków usuniętych w czasie superwykończania) zabezpieczając czystą powierzchnię rozdziału pomiędzy pałeczką mikrościerną i obrabianym przedmiotem. Pory zabezpieczają także środek do przepływu chłodziwa na powierzchni rozdziału pomiędzy narzędziem i obrabianym przedmiotem.
Ponieważ narzędzia superwykończające stosuje się do drobnego wykończania precyzyjnych części składowych, to małe nieregularności w składzie narzędzia czynią je niezadowalającym. Stąd dzięki utworzeniu jednorodnej, jednolitej struktury sposób według wynalazku daje w wyniku najlepsze narzędzia superwykończające.
P r zyk ł a d 1
Tabela 1 i 2 niżej wskazują na korzystne masy każdej z różnych części składowych stosowanych do wytwarzania 200-gramowych porcji zawiesiny według niniejszego wynalazku. W kompozycjach w tabeli 1 masa materiału wiążącego (mb) wynosi około 6% wagowo masy ścierniwa (ma). W kompozycjach w tabeli 2 mb wynosi około 10% wagowo ma. Kolumna „Substancje stałe, % objętościowo” wskazuje na procent objętościowo zawiesiny utworzonej przez połączenie ścierniwa i materiału wiążącego. Próbki opisane w rzędach w każdej karcie zawierają od około 30 do około 45% objętościowo substancji stałych, chociaż stosować można także mniejsze i większe procenty objętościowo. Substancje stałe są jednak ograniczone korzystnie do mniej niż około 60% objętościowo zawiesiny, ponieważ w przypadku zawartości procentowej substancji stałych powyżej około 60% objętościowo lepkość zawiesiny może przekroczyć lepkość, która jest praktyczna do stosowania w sposobach według niniejszego wynalazku. W tabeli 1 i 2 gęstość ścierniwa wynosi 3,95 g/cm3, a gęstość spoiwa 3 wynosi 2,4 g/cm3.
PL 191 682 B1
T ab el a 1(mb = 0,06 ma)
| Substancje stałe, % objętościowo | Substancje stałe, % wagowo | Substancje stałe, g | H2O & środek dysper- gujący, g | Żel poli- meru, g | Ziarno (Al2O3), g | Spoiwo g | CaCb-HsO g | Śro- dek dys- per- gują- cy, g |
| 30 | 62,33 | 124,65 | 73,35 | 0,440 | 117,60 | 7,05 | 0,293 | 1,467 |
| 31 | 63,43 | 126,85 | 71,15 | 0,427 | 119,67 | 7,18 | 0,285 | 1,423 |
| 32 | 64,49 | 128,99 | 69,01 | 0,414 | 121,69 | 7,30 | 0,276 | 1,380 |
| 33 | 65,53 | 131,06 | 66,94 | 0,402 | 123,65 | 7,42 | 0,268 | 1,339 |
| 34 | 66,54 | 133,08 | 64, 92 | 0,390 | 125,55 | 7,53 | 0,260 | 1,298 |
| 35 | 67,52 | 135,03 | 62,97 | 0,378 | 127,39 | 7,64 | 0,252 | 1,259 |
| 36 | 68,47 | 136, 93 | 61,07 | 0,366 | 129,18 | 7,75 | 0,244 | 1,221 |
| 37 | 69,39 | 138,78 | 59,22 | 0,355 | 130,93 | 7,85 | 0,237 | 1,184 |
| 38 | 70,29 | 140,58 | 57,42 | 0,345 | 132, 62 | 7,96 | 0,230 | 1,148 |
| 39 | 71,16 | 142,33 | 55,67 | 0,334 | 134,27 | 8,05 | 0,223 | 1,113 |
| 40 | 72,01 | 144,03 | 53,97 | 0,324 | 135,88 | 8,15 | 0,216 | 1,079 |
| 41 | 72,84 | 145,69 | 52, 31 | 0,314 | 137,44 | 8,24 | 0,209 | 1,044 |
| 42 | 73,65 | 147,30 | 50,70 | 0,304 | 138,97 | 8,34 | 0,203 | 1,040 |
| 43 | 74,44 | 148,87 | 49,13 | 0,295 | 140,45 | 8,42 | 0,197 | 0,983 |
| 44 | 75,20 | 150,41 | 47,59 | 0,286 | 141,90 | 8,51 | 0,190 | 0,952 |
| 45 | 75,95 | 151,90 | 46,10 | 0,277 | 143,31 | 8,60 | 0,184 | 0,922 |
T ab el a 2(mb = 0,10 ma)
| Substancje stałe, % objętościowo | Substancje stałe, % wagowo | Substancje stałe, g | H2O & środek dysper- gujący, g | Żel poli- meru, g | Ziarno (Al2O3), g | Spoiwo g | CaCb-Hg O g | Śro- dek dys- pergu- jący, g |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| 30 | 62,02 | 124,04 | 73, 96 | 0,444 | 112,76 | 11,27 | 0,296 | 1,479 |
| 31 | 63,12 | 126,25 | 71,75 | 0,431 | 114,77 | 11,48 | 0,287 | 1,435 |
| 32 | 64,20 | 128,39 | 69,61 | 0,418 | 116,72 | 11,67 | 0,278 | 1,392 |
| 33 | 65,24 | 130,47 | 67,53 | 0,405 | 118,61 | 11,86 | 0,270 | 1,351 |
| 34 | 66,25 | 132,49 | 65,51 | 0,393 | 120,45 | 12,04 | 0,262 | 1,310 |
| 35 | 67,23 | 134,46 | 63,54 | 0,381 | 122,24 | 12,22 | 0,254 | 1,271 |
| 36 | 68,18 | 136,37 | 61,63 | 0,370 | 123,97 | 12,40 | 0,247 | 1,233 |
| 37 | 69,11 | 138,23 | 59,77 | 0,359 | 125,66 | 12,56 | 0,239 | 1,195 |
| 38 | 70,02 | 140,03 | 57,97 | 0,348 | 127,30 | 12,73 | 0,232 | 1,159 |
| 39 | 70,90 | 141,79 | 56,21 | 0,337 | 128,90 | 12,89 | 0,225 | 1,124 |
PL 191 682 B1 ciąg dalszy tabeli 2
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| 40 | 71,75 | 143,50 | 54,50 | 0,327 | 130,46 | 13,04 | 0,218 | 1,090 |
| 41 | 72,58 | 145,17 | 52,83 | 0,317 | 131,97 | 13,20 | 0,211 | 1,057 |
| 42 | 73,40 | 146,79 | 51,21 | 0,307 | 133,45 | 13,34 | 0,205 | 1,024 |
| 43 | 74,19 | 148,38 | 49,62 | 0,298 | 134,89 | 13,49 | 0,198 | 0,992 |
| 44 | 74,96 | 149,92 | 48,08 | 0,288 | 136,29 | 13,63 | 0,192 | 0,962 |
| 45 | 75,71 | 151,42 | 46,58 | 0,279 | 137,66 | 13,76 | 0,186 | 0,932 |
P r zyk ł a d 2
Usieciowaną próbkę mikrościerną w postaci materiału wyjściowego o wymiarach 4x6x1 cal wytwarzano z ciekłej masy zawierającej 32,5% objętościowo (64,24% wagowo) substancji stałych. Ciekła masa zawierała wodę (104,29 g), gumę gellan Kelcogel® KA50 (0,625 g) (z Nutra Sweet Kelco Co., St. Louis, Missouri, USA), ziarno ścierne na bazie tlenku glinowego o wielkości 600 gritów (10-12 mikronów) (175,18 g) (otrzymane z Saint-Gobain Industrial Ceramics, Worcester, Massachusetts, USA), szklaną mieszaninę wiążącą (17,527 g) (mieszanina wiążąca VH, znana z amerykańskiego opisu patentowego nr US 5401284, Przykład 1, otrzymana z firmy Norton Company, Worcester, MA),
CaCl2^2H2O (0,417 g) i poliakrylan Darwan® 821A (2,086 g) (z firmy R.T. Vanderbilt, Norwalk, Connecticut, USA). Składniki mieszano i ogrzewano do temperatury 80°C z utworzeniem jednorodnej ogrzanej zawiesiny. Następnie ogrzaną zawiesinę wlewano do formy i pozostawiono do ochłodzenia w zamrażarce do czasu utworzenia przez polimer Kelcogel® KA50 usieciowanej struktury.
Następnie próbkę wyjmowano z zamrażarki, suszono na powietrzu w ciągu około dwóch godzin i wypalano wpiecu z szybkością 30°C/godzinę do temperatury 1000°C, w której utrzymywano ją w ciągu 4 godzin. Z kolei przerywano doprowadzanie energii do pieca i pozostawiano próbkę do naturalnego ochłodzenia.
Dla porównania wytwarzano inną próbkę mikrościerną drogą prasowania na zimno kompozycji zawierającej mieszaninę handlowego produktu firmy Norton Company na bazie tlenku glinowego o wielkości cząstek 600 gritów, złożonej z ziarna ściernego i spoiwa (to jest mieszaniny stosowanej do wytwarzania produktu firmy Norton Company NSA600H8V), zawierającej 84,7% wagowo ziarna i 15,3% wagowo spoiwa. Tę próbkę wypalano w podobny sposób jak wypalano usieciowaną próbkę mikrościerną.
3
Usieciowana próbka miała gęstość 1,59 g/cm3, podczas gdy mieszana handlowa próbka porównawcza prasowana na zimno miała gęstość 1,75 g/cm3.
Zmienność twardości w każdej próbce mikrościernej oznaczano wykonując sześć pomiarów twardości na powierzchni próbki (trzy na wierzchu i trzy pod spodem). Z tych sześciu pomiarów obliczano średnią wartość twardości i odchylenie standardowe. Następnie obliczano procentową zmienność twardości (%Hv) jako odchylenie standardowe podzielone przez średnią wartość twardości, wyrażoną w procentach, jak przedstawiono w następującym wzorze:
%H = 100 (odchylenie standardowe) v (twardość średnia)
Wartości twardości (H) dla usieciowanej i prasowanej próbki, wyrażone w jednostkach AtlanticRockwella, są podane niżej wtabeli 3 wraz z odchyleniem standardowym tych wartości oraz procentową zmiennością twardości.
Tabel a 3
| Średnia H | Odchylenie standardowe | %Hv | |
| Porównawczy prasowany półwyrób | 119 | 12 | 9,7 |
| Żelowy odlewany półwyrób według wynalazku | 128 | 8 | 6,2 |
PL 191 682 B1
Na figurze. 2A i 2B przedstawiono mikrofotografie porównawcze ze skaningowego mikroskopu elektronowego odpowiednio próbki prasowanej i usieciowanej. W obydwóch obrazach powiększenie wynosiło 250 razy. Zporównania obrazów łatwo widać, że cząstki tlenku glinowego o jasnym odcieniu są zdyspergowane bardziej jednorodnie wspoiwie szklanym o ciemnym odcieniu wpróbce usieciowanej na fig. 2B niżwpróbce prasowanej na fig. 2A, dając jednorodny wyrób.
Obrazy zfigur 3A i 3B stanowią mikrofotografie o większym powiększeniu odpowiednio próbki prasowanej i usieciowanej. Powiększenie tych obrazów wynosi 1000 razy. I ponownie łatwo widać, że ścierniwo na bazie tlenku glinowego o jaśniejszym odcieniu jest bardziej jednorodnie zdyspergowane wspoiwie szklanym o ciemnym odcieniu w usieciowanej próbce zfig. 3B niż wprasowanej próbce zfig. 3A.
Chociaż wynalazek został pokazany i opisany zwłaszcza wodniesieniu do jego korzystnych rozwiązań, to specjalista wtej dziedzinie będzie rozumieć, że można wnim przeprowadzić różne zmiany kształtu i szczegółów bez odchodzenia od zakresu wynalazku objętego załączonymi zastrzeżeniami, włącznie z równoważnikami tego, co jest wnichzawarte.
Claims (13)
1. Sposób wytwarzania narzędzia mikrościernego ze spoiwem szklistym, znamienny tym, że obejmuje następujące etapy:
a) zawiesinę zawierającą ciecz, ziarno ścierne mające średnicę od około 1 do około 30mikronów, materiałwiążącyzdolny do przekształcenia się w czasie wypalania w zeszkloną matrycę, jonowo sieciujący polimer, przy czym ilość jonowo sieciującego polimeru wynosi od 0,2% do 1% wagowo, względem połączonej cieczy i polimeru, i co najmniej jeden jonowy środek sieciujący, odlewa się do formy z utworzeniem struktury surowego odlanego wyrobu;
b) polimer sieciuje się jonowo wformie, wktórej jonowo usieciowany polimer utrwala strukturę surowego odlanego wyrobu oraz;
c) wypalasięsurowyodlanywyróbz wytworzeniem narzędzia mikrościernego.
2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że ponadto ogrzewa się zawiesinę do temperatury od około 25°C do około 95°C.
3. Sposób według zastrz. 2, znamienny tym, że jako środek sieciujący stosuje środek zawierający CaCl2
4. Sposób według zastrz. 2, znamienny tym, że jakośrodek sieciujący stosuje się środek zawierającyY(NO3)3.
5. Sposób według zastrz. 2, znamienny tym, że ponadto odlewa się ogrzaną zawiesinę i chłodzi się odlaną zawiesinę.
6. Sposób według zastrz. 2, znamienny tym, że jako polimer stosuje się rozpuszczalny w wodziepolisacharyd.
7. Sposób według zastrz. 6, znamienny tym, że jako polimer stosuje się gumę gellan o czystości spożywczej.
8. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że odlany wyrób po usieciowaniu polimeru wypala się w temperaturze do około 1300°C.
9. Sposób według zastrz. 8, znamienny tym, że ponadto usuwa się ciecz z odlanego wyrobu po usieciowaniu polimeru i przedwypalaniem.
10. Sposób według zastrz. 9, znamienny tym, że usieciowany polimer usuwa się wczasie wypalaniazodlanegowyrobu.
11. Sposób według zastrz. 10, znamienny tym, materiał wiążący poddaje się zeszkleniu w czasiewypalania.
12. Sposób według zastrz. 11, znamienny tym, że ponadto wyjmuje się odlany wyrób zformy przedwypalaniem.
13. Sposób według zastrz. 12, znamienny tym, że otrzymuje się wypalony wyrób o kształcie wybranym z grupyobejmującejkoło, pałeczkę, kamień, cylinder, miskę, tarczę i stożek.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/363,581 US6375692B1 (en) | 1999-07-29 | 1999-07-29 | Method for making microabrasive tools |
| PCT/US2000/013627 WO2001008848A1 (en) | 1999-07-29 | 2000-05-17 | Method for making microabrasive tools |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL352710A1 PL352710A1 (pl) | 2003-09-08 |
| PL191682B1 true PL191682B1 (pl) | 2006-06-30 |
Family
ID=23430793
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL352710A PL191682B1 (pl) | 1999-07-29 | 2000-05-17 | Sposób wytwarzania narzędzi ściernych |
Country Status (24)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6375692B1 (pl) |
| EP (2) | EP1200231B1 (pl) |
| JP (2) | JP2003505262A (pl) |
| KR (1) | KR100448301B1 (pl) |
| CN (1) | CN1164398C (pl) |
| AR (1) | AR024488A1 (pl) |
| AT (2) | ATE403524T1 (pl) |
| AU (1) | AU766446B2 (pl) |
| BR (1) | BR0012824B1 (pl) |
| CA (1) | CA2379950C (pl) |
| CZ (1) | CZ304546B6 (pl) |
| DE (2) | DE60007873T2 (pl) |
| DK (1) | DK1200231T3 (pl) |
| ES (2) | ES2312711T3 (pl) |
| HU (1) | HUP0202174A2 (pl) |
| MX (1) | MXPA02001037A (pl) |
| NO (1) | NO318162B1 (pl) |
| NZ (1) | NZ515974A (pl) |
| PL (1) | PL191682B1 (pl) |
| PT (1) | PT1200231E (pl) |
| RO (1) | RO121099B1 (pl) |
| TW (1) | TW515741B (pl) |
| WO (1) | WO2001008848A1 (pl) |
| ZA (1) | ZA200110096B (pl) |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002166355A (ja) * | 2000-11-30 | 2002-06-11 | Tosoh Corp | 研磨用成形体及びそれを用いた研磨用定盤 |
| JP4111439B2 (ja) * | 2001-03-02 | 2008-07-02 | 日本碍子株式会社 | ハニカム構造体 |
| US7235296B2 (en) | 2002-03-05 | 2007-06-26 | 3M Innovative Properties Co. | Formulations for coated diamond abrasive slurries |
| US7125205B2 (en) * | 2002-09-04 | 2006-10-24 | Kennametal Inc. | Cutting tool for rough and finish milling |
| US7500511B2 (en) * | 2003-09-24 | 2009-03-10 | Magneco/Metrel, Inc. | Molding composition and method of use |
| US7802945B2 (en) * | 2004-02-26 | 2010-09-28 | Kennametal Inc. | Cutting tool for rough and finish milling |
| CN100404203C (zh) * | 2004-09-08 | 2008-07-23 | 华侨大学 | 一种金刚石磨抛片的制备方法 |
| US7875091B2 (en) | 2005-02-22 | 2011-01-25 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Rapid tooling system and methods for manufacturing abrasive articles |
| US7867302B2 (en) | 2005-02-22 | 2011-01-11 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Rapid tooling system and methods for manufacturing abrasive articles |
| US7524345B2 (en) * | 2005-02-22 | 2009-04-28 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Rapid tooling system and methods for manufacturing abrasive articles |
| US7278465B1 (en) | 2005-04-05 | 2007-10-09 | Wisys Technology Foundation | Investment casting slurry composition and method of use |
| JP4869695B2 (ja) * | 2005-12-02 | 2012-02-08 | 株式会社ノリタケカンパニーリミテド | ビトリファイド砥石の製造方法 |
| US7572480B2 (en) * | 2006-10-19 | 2009-08-11 | Federal-Mogul World Wide, Inc. | Method of fabricating a multilayer ceramic heating element |
| US8986407B2 (en) * | 2008-04-18 | 2015-03-24 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | High porosity abrasive articles and methods of manufacturing same |
| PT2174751E (pt) | 2008-10-10 | 2014-08-06 | Ct For Abrasives & Refractories Res & Dev Carrd Gmbh | Aglomerados de grãos abrasivos, processo para a sua preparação, bem como a sua utilização para a preparação de agentes abrasivos |
| JP2011045938A (ja) * | 2009-08-25 | 2011-03-10 | Three M Innovative Properties Co | 焼成凝集体の製造方法、焼成凝集体、研磨材組成物及び研磨材物品。 |
| US20110232857A1 (en) * | 2010-03-23 | 2011-09-29 | Mcguire Daniel S | Investment Casting Shell Incorporating Desiccant Material |
| WO2012092619A2 (en) * | 2010-12-30 | 2012-07-05 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Coated abrasive aggregates and products containg same |
| CH707294B1 (it) * | 2011-09-29 | 2014-10-15 | Saint Gobain Abrasives Inc | Prodotti abrasivi e metodo per la finitura di superfici dure. |
| US9539637B2 (en) | 2012-01-06 | 2017-01-10 | Wisys Technology Foundation, Inc. | Investment casting refractory material |
| US9539638B2 (en) | 2012-01-06 | 2017-01-10 | Wisys Technology Foundation, Inc. | Modular casting sprue assembly |
| WO2013106575A1 (en) | 2012-01-10 | 2013-07-18 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive products and methods for finishing coated surfaces |
| CA2867350C (en) | 2012-03-16 | 2017-05-23 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive products and methods for finishing surfaces |
| WO2013149197A1 (en) | 2012-03-30 | 2013-10-03 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive products and methods for fine polishing of ophthalmic lenses |
| JP5961457B2 (ja) * | 2012-06-21 | 2016-08-02 | 日本精工株式会社 | 超仕上げ方法 |
| BR112015009886B1 (pt) | 2012-10-31 | 2021-06-08 | 3M Innovative Properties Company | partículas abrasivas conformadas, métodos de preparação das referidas partículas, artigos abrasivos incluindo as mesmas e método de abrasão de peça de trabalho |
| WO2014178416A1 (ja) * | 2013-04-30 | 2014-11-06 | Hoya株式会社 | 研削砥石、磁気ディスク用ガラス基板の製造方法及び磁気ディスクの製造方法 |
| TWI602658B (zh) | 2013-12-31 | 2017-10-21 | 聖高拜磨料有限公司 | 研磨物件以及形成方法 |
| EP3231558B1 (en) * | 2016-04-11 | 2020-02-05 | 3M Innovative Properties Company | A green body, a grinding wheel and a method for manufacturing at least a green body |
| CN108081159B (zh) * | 2017-12-13 | 2019-12-06 | 衢州学院 | 一种聚乙烯醇缩醛树脂磨具有机凝胶成型方法 |
| US11999029B2 (en) * | 2018-06-29 | 2024-06-04 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive articles and methods for forming same |
| CN116533150A (zh) * | 2018-06-29 | 2023-08-04 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 磨料制品及其形成方法 |
| CN118024154A (zh) * | 2022-11-04 | 2024-05-14 | 圣戈班磨料磨具有限公司 | 具有低润湿性粘合材料的固结磨具 |
Family Cites Families (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2279994A (en) * | 1939-02-08 | 1942-04-14 | Western Electric Co | Apparatus for applying material to parts |
| US3874856A (en) | 1970-02-09 | 1975-04-01 | Ducommun Inc | Porous composite of abrasive particles in a pyrolytic carbon matrix and the method of making it |
| GB1453834A (en) * | 1973-02-23 | 1976-10-27 | Barr Murphy Ltd | Method of and apparatus for drying particulate materials s |
| KR830002802B1 (ko) | 1978-12-04 | 1983-12-16 | 제임스 에프 · 너우톤 | 박테리아 발효에 의한 다당류 s-60의 제조방법 |
| GB8527334D0 (en) | 1984-11-20 | 1985-12-11 | Ici Plc | Composition comprising ceramic particles |
| US4634453A (en) | 1985-05-20 | 1987-01-06 | Norton Company | Ceramic bonded grinding wheel |
| GB8709598D0 (en) | 1987-04-23 | 1987-05-28 | Ici Plc | Article of ceramic material |
| JPH07114953B2 (ja) | 1988-04-18 | 1995-12-13 | 新田ゼラチン株式会社 | ビーズの製法 |
| US5028362A (en) | 1988-06-17 | 1991-07-02 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Method for molding ceramic powders using a water-based gel casting |
| US5066335A (en) * | 1989-05-02 | 1991-11-19 | Ogilvie Mills Ltd. | Glass-like polysaccharide abrasive grit |
| FR2649115B1 (fr) * | 1989-06-29 | 1994-10-28 | Rhone Poulenc Chimie | Dispersion aqueuse a base d'huiles silicones et de (co)polymere organique reticulant en un elastomere par elimination de l'eau |
| US5086093A (en) | 1990-04-02 | 1992-02-04 | Allied-Signal Inc. | Aqueous organic compositions as ceramic binders for casting and molding |
| US5152917B1 (en) | 1991-02-06 | 1998-01-13 | Minnesota Mining & Mfg | Structured abrasive article |
| US5273558A (en) * | 1991-08-30 | 1993-12-28 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive composition and articles incorporating same |
| US5215946A (en) | 1991-08-05 | 1993-06-01 | Allied-Signal, Inc. | Preparation of powder articles having improved green strength |
| US5563106A (en) | 1991-08-12 | 1996-10-08 | Dytech Corporation Limited | Porous Articles |
| US5250251A (en) * | 1991-08-16 | 1993-10-05 | Alliedsignal Inc. | Aqueous process for injection molding ceramic powders at high solids loadings |
| SE504067C2 (sv) | 1992-04-30 | 1996-10-28 | Sandvik Ab | Metod att tillverka en sintrad kropp |
| WO1994018139A1 (en) * | 1993-02-02 | 1994-08-18 | Lanxide Technology Company, Lp | Novel methods for making preforms for composite formation processes |
| US5279994A (en) | 1993-02-11 | 1994-01-18 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Aqueous processing of green ceramic tapes |
| US5401445A (en) | 1993-06-25 | 1995-03-28 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Fluid casting of particle-based articles |
| US5419860A (en) | 1993-06-25 | 1995-05-30 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Casting of particle-based hollow shapes |
| US5401284A (en) | 1993-07-30 | 1995-03-28 | Sheldon; David A. | Sol-gel alumina abrasive wheel with improved corner holding |
| US5489204A (en) * | 1993-12-28 | 1996-02-06 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Apparatus for sintering abrasive grain |
| GB2289466B (en) | 1994-05-10 | 1997-10-22 | Dytech Corp Ltd | Production of porous refractory articles |
| GB9409258D0 (en) | 1994-05-10 | 1994-06-29 | Dytech Corp Ltd | Production of ceramic articles |
| AU687598B2 (en) | 1994-09-30 | 1998-02-26 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Coated abrasive article, method for preparing the same, and method of using |
| US5654027A (en) | 1995-06-06 | 1997-08-05 | Nutrasweet Company | Concentrated gellan gum dispersion for use in fluid gel applications |
| JPH091461A (ja) | 1995-06-16 | 1997-01-07 | Disco Abrasive Syst Ltd | 研磨砥石及びその研磨砥石を用いた研磨ホイール |
| AT403671B (de) | 1996-02-14 | 1998-04-27 | Swarovski Tyrolit Schleif | Schleifwerkzeug mit einem metall-kunstharzbindemittel und verfahren zu seiner herstellung |
-
1999
- 1999-07-29 US US09/363,581 patent/US6375692B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2000
- 2000-05-17 JP JP2001513554A patent/JP2003505262A/ja not_active Ceased
- 2000-05-17 HU HU0202174A patent/HUP0202174A2/hu unknown
- 2000-05-17 DE DE60007873T patent/DE60007873T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-05-17 CA CA002379950A patent/CA2379950C/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-05-17 WO PCT/US2000/013627 patent/WO2001008848A1/en active IP Right Grant
- 2000-05-17 KR KR10-2002-7001166A patent/KR100448301B1/ko active IP Right Grant
- 2000-05-17 NZ NZ515974A patent/NZ515974A/xx unknown
- 2000-05-17 CN CNB008099502A patent/CN1164398C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2000-05-17 BR BRPI0012824-4A patent/BR0012824B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-05-17 EP EP00937598A patent/EP1200231B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-05-17 CZ CZ2002-348A patent/CZ304546B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2000-05-17 PL PL352710A patent/PL191682B1/pl unknown
- 2000-05-17 DE DE60039793T patent/DE60039793D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-05-17 DK DK00937598T patent/DK1200231T3/da active
- 2000-05-17 AU AU52745/00A patent/AU766446B2/en not_active Ceased
- 2000-05-17 RO ROA200200050A patent/RO121099B1/ro unknown
- 2000-05-17 ES ES03025604T patent/ES2312711T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-05-17 PT PT00937598T patent/PT1200231E/pt unknown
- 2000-05-17 MX MXPA02001037A patent/MXPA02001037A/es active IP Right Grant
- 2000-05-17 AT AT03025604T patent/ATE403524T1/de active
- 2000-05-17 ES ES00937598T patent/ES2215052T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-05-17 EP EP03025604A patent/EP1393859B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-05-17 AT AT00937598T patent/ATE258097T1/de active
- 2000-05-24 TW TW089110039A patent/TW515741B/zh not_active IP Right Cessation
- 2000-06-26 AR ARP000103209A patent/AR024488A1/es active IP Right Grant
-
2001
- 2001-12-07 ZA ZA200110096A patent/ZA200110096B/xx unknown
-
2002
- 2002-01-16 US US10/050,662 patent/US7015268B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-29 NO NO20020456A patent/NO318162B1/no not_active IP Right Cessation
-
2006
- 2006-05-10 JP JP2006131259A patent/JP4331736B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| PL191682B1 (pl) | Sposób wytwarzania narzędzi ściernych | |
| DE60112740T2 (de) | Poröser schleifgegenstand mit keramischen schleifcomposites, verfahren zur herstellung und verfahren zur verwendung | |
| US4918874A (en) | Method of preparing abrasive articles | |
| US5131926A (en) | Vitrified bonded finely milled sol gel aluminous bodies | |
| NO175972B (no) | Slipeskive | |
| JP2002510560A (ja) | オイル／ワックス混合物を充填された固定砥粒物品 | |
| WO2021199509A1 (ja) | 高気孔率ビトリファイド砥石の製造方法 | |
| US4867759A (en) | Binder for abrasive greenware | |
| JPH03184771A (ja) | 多孔性ビトリファイド研摩砥石とその製法 | |
| US6214069B1 (en) | Process for the manufacture of a sintered, ceramic abrasive and grinding tools with this abrasive | |
| US5135545A (en) | Method for making machinable abrasive greenware | |
| RU1825719C (ru) | Способ изготовлени пористого абразивного инструмента |