PL185302B1 - Sposób obróbki gazu spalinowego i układ do obróbki gazu spalinowego - Google Patents

Abstract

1 . Sposób obróbki gazu spalinowego, przeznaczony do usuwania przynaj mniej dwutlenku siarki i pylu wystepujacych w gazie spalinowym poprzez kon takt gazu z plynem absorbujacym, polegajacy na stosowaniu urzadzenia do kontaktowania gazu z plynem, zawierajacego zbiornik z plynem absorbujacym, wieze absorpcyjna po stronie wlotowej, majaca jednolity przekrój poprzeczny i wystajaca w góre od jednej bocznej czesci tego zbiornika, do której wtry- skuje sie plyn absorbujacy ze zbiornika w góre z licznych rozstawionych poziomo dysz i kontaktuje sie z tym plynem absorbujacym nieobrobiony gaz spalinowy, oraz wieze absorpcyjna po stronie wylotowej, m ajaca jednolity przekrój poprzeczny i wystajaca w góre od drugiej bocznej czesci tego zbio- rnika, do której wtryskuje sie plyn absorbujacy ze zbiornika w góre z licznych rozstawionych poziomo dysz i ponownie kontaktuje sie z tym plynem absor- bujacym gaz spalinowy wychodzacy z wiezy absorpcyjnej po stronie wlotowej, przy czym przez wieze absorpcyjna po stronie wlotowej lub przez wieze absor pcyjna po stronie wylotowej prowadzi sie przeplyw równolegly, w którym gaz spalinowy przeplywa w dól, a przez druga z tych wiez prowadzi sie przeplyw przeciwbiezny, w którym gaz spalinowy przeplywa w góre, znam ienny tym, ze gaz spalinowy w wiezy absorpcyjnej (2) o przeplywie równoleglym pro- wadzi sie z predkoscia w zakresie od 8 do 12 m/sek, korzystna dla gromadze- nia pylu i absorbowania dwutlenku siarki, zas gaz spalinowy w wiezy absorpcyjnej (3) o przeplywie przeciwbieznym prowadzi sie z predkoscia w zakresie od 4 do 6 m/sek, korzystna dla absorpcji dwutlenku siarki poprzez kontakt gazu z plynem, przy czym reguluje sie szybkosc podawania plynu abso- rpcyjnego do wiezy absorpcyjnej (2) o przeplywie równoleglym az do uzyskania pozadanej wartosci stezenia pylu w obrobionym gazie spalinowym, i reguluje sie szybkosc podawania plynu absorpcyjnego do drugiej wiezy absorpcyjnej (3) o przeplywie przeciwbieznym az do uzyskania pozadanej wartosci przynajmniej stezenia dwutlenku siarki w obrobionym gazie spalinowym 2 Uklad do obróbki gazu spalinowego, przeznaczony do usuwania przy- najmniej dwutlenku siarki i pylu obecnych w gazie spalinowym poprzez jego kontakt z plynem absorbujacym, zawierajacy urzadzenie do kontaktowania gazu z plynem majace zbiornik z plynem absorbujacym, .. .. .. FIG.1 PL PL PL

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób obróbki gazu spalinowego i układ do obróbki gazu spalinowego.

Ze stanu techniki są znane sposoby obróbki gazu spalinowego i układy przeznaczone do tego celu, w których stosuje się wieże absorpcyjną (lub wieżę kontaktującągaz z płynem) typu wieży upakowanej lub wieży absorpcyjnej typu wieży natryskowej lub typu kolumny płynu. W takich wieżach absorpcyjnych, usuwa się dwutlenki siarki (zwykle dwutlenek siarki) i pył (taki jak popiół odlotowy) obecne w gazie spalinowym przez kontaktowanie gazu spalinowego z płynem absorbującym zawierającym zawiesinę absorbentu (np. kamień wapienny).

Wieża absorpcyjna typu wieży upakowanej stanowi tak zwane urządzenie do kontaktowania gazu z płynem typu ściany wilgotnej, tak że ta wieża absorpcyjne sama w sobie posiada niewielką wydolność odpylania. Nawet w przypadku stosowania wieży absorpcyjnej typu zwykłej wieży natryskowej i sinieje trudność w uzyskaniu wysokiej wydajności odsiarczania, i jednocześnie wysokiej wydajności odpylania przez skuteczne i ndukowanie odpylania zderzeniowego, które będzie opisane poniżej. W konsekwencji, gdy stosowanajest wieża absorpcyjna typu wieży upakowanej lub zwykłej wieży natryskowej, wówczas powszechnąpraktykąjest i nstalowanie sekcji do kontaktowania gazu z płynem dla odpylania (zawierającej przykładowo płuczkę venturi) przed wieżą absorpcyjną. Tak więc, trudno było dostosować się do narastającej obecnie potrzeby redukowania wielkości i kosztów przy jednoczesnym zabezpieczeniu wysokiej wydajności.

Wiadomo również, że jako urządzenie do kontaktowania gazu z płynem znajdujące się w układzie obróbki gazu spalinowego do stosowania przykładowo przy odsiarczaniu i odpylaniu gazu spalinowego można zastosować wieżę absorpcyjną tak zwanego typu kolumny płynu zamiast wieży absorpcyjnej (lub wieży obróbki kontaktowej) typu wieży upakowanej, wymagającej kłopotliwej konserwacji materiału wypełniającego. Taka wieża absorpcyjna typu kolumny płynu powoduje skuteczne kontaktowanie gazu spalinowego z płynem absorbującym zawierającym zawieszony absorbent (np. kamień wapienny) tojest zawiesinę absorbentu, przez co umożliwią się usuwanie tlenków siarki (zwykle dwutlenku siarki) i pyłu (takiego jak popiół odlotowy), występujących w gazie spalinowym.

Bardziej pożądane są układy do obróbki gazu spalinowego wykorzystujące wieżę absorpcyjną typu kolumny płynu, ponieważ tego rodzaju wieża absorpcyjna sama w sobie ma większą wydajność odsiarczania i odpylania niż wieże absorpcyjne typu wieży upakowanej i podobnych, przy czym odsiarczanie i odpylanie może być uzyskane z dużą wydajnością za pomocą wyposażenia o niewielkich wymiarach i niewielkim kosztem.

185 302

Jednakże, zarówno w konwencjonalnych układach do obróbki gazu spalinowego typu wieży upakowanej i typu wieży natryskowej i kolumny płynu, podstawowa ich konstrukcjajest tego rodzaju, że jedna wieża do kontaktowania gazu z płynem jest zainstalowana w jednym zbiorniku płynu absorbującego. Nawet w przypadku zainstalowania oddzielnej wieży do kontaktowania gazu z płynem dla odpylania, stosuje się dla niej oddzielny zbiornik z płynem krążącym. Tak więc istnieje ograniczenie w możliwościach uzyskiwania wyższych wydajności odsiarczania i odpylania, redukowania wielkości i kosztów i polepszenia zdolności konserwacyjnych.

W szczególności, dla uzyskania wyższych wydajności jest zwykle pożądane zwiększenie liczby stopni dysz natryskowych w wieży typu natryskowego, wysokości kolumny płynu w wieży typu kolumny płynu, lub wysokości obszaru upakowania w wieży typu upakowanego.

Ponadto, w wieży typu upakowanego i wieży typu natryskowego musi być zainstalowana oddzielna sekcja kontaktowa do odpylania i przeznaczony do niej zbiornik z płynem krążącym, jak opisano powyżej. W konsekwencji, znacząco wzrasta całkowita wielkość wyposażenia (w szczególności wysokość wieży absorpcyjnej i powierzchnia podłogowa zbiorników) oraz liczba i wysokość kanałów i rur do nich podłączonych.

Ponadto, znacząco wzrasta pojemność i pobór mocy pomp do podnoszenia poziomu płynu absorbującego. Poza tym, ponieważ mgła zawieszona w obrabianym gazie spalinowym wyładowywanym z wieży absorpcyjnej zawiera stosunkowo duże stężenie siarczynów, zatem eliminator mgły stosowany do odzyskiwania zawieszonej mgły wykazuje tendencję do zatykania, przez co powstająproblemy związane ze zdolnościąkonserwacji. Ponadto, w przypadku układu z pojedynczą wieżą (który nie posiada wieży do kontaktowania gazu z płynem dla odpylania), prędkość przepływu gazu spalinowego musi wzrastać dla powodowania odpylania zderzeniowego (które będzie opisane poniżej) w sposób wydajny, dla uzyskania wysokiej wydajności odsiarczania i odpylania w pojedynczej wieży absorpcyjnej. W takim przypadku ilość zawieszonej mgły (zawierającej stosunkowo duże stężenie siarczynów) skrajnie wzrasta, tak że potrzebne jest zainstalowanie szczególnie dużego eliminatora mgły, co wymaga bardzo kłopotliwych działań konserwacyjnych (np. częste operacje czyszczenia dla zapobiegania jego zatykaniu).

Nawet w przypadku zainstalowania odpylającej sekcji kontaktowania gazu z płynem typu płuczki venturi, tak jak w urządzeniu ujawnionym przykładowo w publikacji japońskiego opisu patentowego nr 59-38010/’84, zainstalowany jest zbiornik płynu krążącego podawanego do tej odpylającej sekcji kontaktowania gazu z płynem (to jest wieży chłodzącej lub pierwszej wieży absorpcyjnej) oddzielnie od zbiornika do płynu absorbującego podawanego do głównej wieży absorpcyjnej (to jest drugiej wieży absorpcyjnej), zaś wspomniany powyżej płyn krążący (zawierający niewielką ilość nieprzereagowanego kamienia wapiennego) posiada znacznie mniejszą moc odsiarczania niż płyn absorbujący podawany do głównej wieży absorpcyjnej. W konsekwencji, większość odsiarczania gazu spalinowego przebiega w głównej wieży absorpcyjnej, zaś mgła wyładowywana z głównej wieży absorpcyjnej w rezultacie przechwycenia przez gaz spalinowy zawiera stosunkowo wysokie stężenie siarczynów. Tak więc, wspomniany powyżej eliminator mgły podlega zatykaniu. Ponadto, wielkość głównej wieży absorpcyjnej (w szczególności jej wysokość) musi być zwiększona dla otrzymania dużej wydajności odsiarczania.

Odpylająca sekcja kontaktowania gazu z płynem typu płuczki venturi jest tak zaprojektowana, że prędkość przepływu gazu spalinowego znacząco wzrasta (do około 50-100 m/s) w ograniczonym obszarze nazywanym gardzielą i ta duża prędkość przepływujest wykorzystywana dla dzielenia dostarczanego płynu krążącego na drobne kropelki i tym samym zabezpieczania znacznego stopnia wydajności odpylania. Tak więc, jak można zauważyć na podstawie rysunku we wspomnianym powyżej opisie patentowym, wieża ta posiada niejednolity, skomplikowany kształt przekroju. Jakkolwiek można tam uzyskać znacząco duży stopień odpylanie, do jednak koszt wytworzenia takiej wieży jest znaczny.

Dla pokonania tych problemów, wjapońskim opisie patentowym nr JP 6-327927 i wbrytyjskim opisie patentowym GB 2154468 zaproponowano sposób i urządzenie, które pozwalają na polepszenie osiągów i redukcje wielkości poza granice dotychczas osiągane w stanie techniki.

185 302

Ten znany sposób polega na stosowaniu urządzenia do kontaktowania gazu z płynem, zawierającego zbiornik z płynem absorbującym, wieżę absorpcyjną po stronie wlotowej, mającą jednolity przekrój poprzeczny i wystającąw górę od jednej bocznej części tego zbiornika, do której wtryskuje się płyn absorbujący ze zbiornika w górę z licznych rozstawionych poziomo dysz i kontaktuje się z tym płynem absorbującym nieobrobiony gaz spalinowy, oraz wieżę absorpcyjnąpo stronie wylotowej, mającąjednolity przekrój poprzeczny i wystającąw górę od drugiej bocznej części tego zbiornika, do której wtryskuje się płyn absorbujący ze zbiornika w górę z licznych rozstawionych poziomo dysz i ponownie kontaktuje się z tym płynem absorbującym gaz spalinowy wychodzący z wieży absorpcyjnej po stronie wlotowej, przy czym przez wieżę absorpcyjną po stronie wlotowej lub przez wieżę absorpcyjną po stronie wylotowej prowadzi się przepływ równoległy, w którym gaz spalinowy przepływa w dół, a przez drugą z tych wież prowadzi się przepływ przeciwbieżny, w którym gaz spalinowy przepływa w górę.

Znany z powyższych opisów układ do obróbki gazu spalinowego zawiera urządzenie do kontaktowania gazu z płynem mające zbiornik z płynem absorbującym, wieżę absorpcyjnąo jednolitym przekroju poprzecznym, która wystaje po stronie wlotowej w górę odjednej bocznej części zbiornika i w której płyn absorbujący jest wtryskiwany ze zbiornika w górę z licznych poziomo rozstawionych dysz, i wieżę absorpcyjną o jednolitym przekroju poprzecznym, która wystaje po stronie wylotowej w górę od drugiej bocznej części zbiornika i w której płyn absorbujący jest wtryskiwany ze zbiornika w górę z licznych rozstawionych poziomo dysz, przy czym jedna z wież jest w postaci wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym, w której gaz spalinowy przepływa w dół, zaś druga z tych wież jest w postaci wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym, w której gaz spalinowy przepływa w górę.

W takim znanym urządzeniu, gaz spalinowy jest sukcesywnie wprowadzany do tych wież absorpcyjnych, gdzie gaz spalinowy jest kontaktowany na zasadzie kontaktu gazu z płynem absorpcyjnym w obrębie wspomnianego powyżej pojedynczego zbiornika. Urządzenie to nie tylko pozwala na redukcję całkowitego rozmiaru (głównie wysokości wieź absorpcyjnych) i kosztów (zarówno kosztów wyposażenia jak i kosztów roboczych), ale również zapewnia wysokie wydajności odsiarczania i odpylania. Ponadto, urządzenie takie redukuje stężenie siarczynu w przechwyconej mgle i tym samym stanowi ulepszenie możliwości konserwacyjnych eliminatora mgły.

Jednakże dla otrzymania bardziej wydajnego odsiarczania i odpylania przy wyposażeniu o małych wymiarach i przy niskich kosztach, nawet opisane powyżej urządzenie ujawnione w japońskim opisie patentowym nr 6-327927 i podobne wymagają rozwiązania następujących problemów.

(1) Urządzenieujawnione we wspomnianej powyżej publikacjijapońskieoń opisu patentowego nr 6-327927 jest tak skonstruowane, że zarówno odsiarczanie jak i odpylanie są arzaarowadzapa w każdej wieży absorpcyjnej tak, aby uzyskać wstępnie zaplanowane osiągi. Oznacza to, że zabiegi odsiarczania i odpylania sąpo prostu podzielone pomiędzy dwie wieże absorpcyjne mające w przybliżeniu równą wielkość. Zgodnie z tym, każda wieża absorpcyjna wymaga oddzielnego stopnia zarówno odsiarczania jak i odpylania. W istocie, zalecane do odpylania warunki kontaktowania gazu z płynem nie sązawsze takie samejak te, które sązalecane dla odsiarczania. W szczególności i przede wszystkim, odpylanie i odsiarczanie różnią się zwykle najniższą pożądaną szybkością podawania płynu absorbującego (lub najmniejszą pożądaną wysokością kolumny płynu). Jednakże, ta szybkość podawania lub podobne muszą być ustawiona na poziomie wyższym. Ponadto, dla przeprowadzenia wydajnego odpylenia w przestrzeni o niewielkich rozmiarach przy jednoczesnym utrzymaniu szybkości podawania płynu absorbującego lub podobnego na niskim poziomie ważne jest wykorzystywanie tak zwanego zjawiska odpylania zderzeniowego, w którym pył jest gromadzony w wyniku zderzeń cząsteczek pyłu z drobnymi kropelkami płynu absorbującego. Dla skutecznego indukowania tego odpylania zderzeniowego konieczne jest zwiększanie prędkości przepływu gazu spalinowego i tym samym energii zderzenia.

Jednakże, dla przeprowadzenia wydajnego odsiarczania w małowymiarowej wieży absorpcyjnej mającej niewielką wysokość konieczne jest zwiększanie powierzchni kontaktu gazu

185 302 z płynem przez zwiększanie powierzchni przekroju toru przepływu dla gazu spalinowego tak, że gaz spalinowy będzie miał stosunkowo niewielką prędkość przepływu. W szczególności w wieży absorpcyjnej z przepływem przeciwbieżnym, gdzie gaz spalinowy wznosi się przeciwbieżnie do płynu absorbującego opadającego wskutek oddziaływania siły ciężkości, problemem staje się zwiększanie ilości mgły przechwytywanej przez gaz spalinowy. Dla wyhamowania takiego wzrostu w przechwytywanej mgle i tym samym dla otrzymania wysokiego stopnia skutecznego odsiarczenia, prędkość przepływu musi być ustawiona tak, aby miała niewielką wartość, która nie umożliwia otrzymania użytecznej wydajności odpylania.

Z tego względu, w opisanym powyżej urządzeniu które jest przeznaczone do otrzymywania pożądanego stopnia odsiarczania i odpylania w licznych, podzielonych w zwykły sposób wieżach do kontaktowania gazu z płynem, było dotychczas niemożliwe optymalizowanie ustawienia i regulacji rozmaitych warunków takich jak prędkość przepływu gazu spalinowego, wymiary obszaru kontaktowania gazu z płynem i szybkość podawania (lub szybkość krążenia) płynu absorbującego. Tak więc, jeżeli preferuje się wydajne odpylanie, to wynikające stąd warunki będą nieprzydatne dla odsiarczania, zaś jeżeli preferuje się skuteczne odsiarczanie, to wynikające stąd warunki będą nieskuteczne dla odpylania. Ponadto, w konstrukcji w której będą przeprowadzane odpylanie i odsiarczanie w wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym mającym dużą prędkość przepływu dobraną dla wydajnego odpylania, znacząco wzrasta ilość mgły przechwytywanej przez gaz spalinowy. Stanowi to niedogodność, ponieważ wówczas jest eliminator mgły o szczególnie dużych wymiarach dla otrzymania pożądanego stopnia odsiarczania i odpylania przy jednoczesnym odzyskiwaniu tego rodzaju przechwyconej mgły.

(2) Z podobpych pryyczyn, niemożiiwe było dotychczas uzyakaniy ziarówna odsiarczania jak i odpylania w wyniku zmian w stężeniach pyłu i dwutlenku siarki w gazie spalinowym. Przykładowo, stężenie dwutlenku siarki w gazie spalinowym wyładowywanym z opalanego węglem kotła zwykle zmienia się w zakresie około 200 do 1000 części na milion. Zgodnie z tym, gdy rozważana jest tylko duża wydajność odsiarczania, wówczas zaleca się zmianę szybkości podawania płynu absorbującego proporcjonalną do tych zmian stężenia dwutlenku siarki. Jednakże tego rodzaju manipulacja nie zawsze jest możliwa ze względu na potrzebę uzyskiwania pożądanego stopnia odpylania. W rezultacie może się zdarzyć, ze zostanie wtryskiwana nadmierna ilość płynu absorbującego wraz ze zużyciem nadmiernej mocy pompowania.

Podstawowa konstrukcja konwencjonalnego układu do obróbki gazu spalinowego typu kolumny płynu jak opisano we wspomnianej powyżej publikacji opisu patentowego i tym podobnych jest tego rodzaju, że liczne rury natryskowe zawierające liczne dysze utworzone w kierunku podłużnym są umieszczone równolegle w obrębie wieży absorpcyjnej przez którą przepływa gaz spalinowy, zaś płyn absorbujący jest wtryskiwany w górę z dysz w rurach natryskowych w postaci kolumn płynu dla kontaktowania gazu spalinowego (lub gazu) z płynem absorbującym (lub płynem). Wspomniane powyżej rurki natryskowe są umieszczone w jednej linii na tej samej płaszczyźnie.

W konsekwencji, nawetjeżeli dokonywano prób dotyczących zwiększenia gęstości rozłożenia rur natryskowych przez redukowanie odstępów pomiędzy nimi, to jednak istnieje granica z punktu widzenia kosztów ro0ccyych. Oznacza to, że jeżeli odstępy pomiędzy rurami natryskowymi są po prostu zmniejszone dla zwiększenia ich gęstości rozłożenia, to rośnie oporność na przepływ gazu spalinowego. Powoduje to zwiększenie strat ciśnienia gazu spalinowego, potrzebnego do przejścia przez wieżę co znacząco zwiększa koszt roboczy.

Z tego względu, w rozwiązaniach ze stanu techniki trudne było polepszenie stopnia odsiarczenia o ile nie zwiększano wysokości kolumny lub wielkości wieży absorpcyjnej przez zwiększenie jej wymiarów poziomych. Tak więc, inaczej mówiąc, dotychczas występowała granica możliwości uzyskiwania redukcji wielkości wieży i kosztów roboczych dla utrzymania pożądanego stopnia odsiarczenia.

Celem wynalazku jest opracowanie sposobu i układu do obróbki gazu spalinowego, które umożliwiąbardziej wydajne odsiarczenie i odpylenie gazu spalinowego za pomocą wyposażenia o niewielkich rozmiarach i przy niewielkim koszcie.

185 302

Sposób obróbki gazu spalinowego, przeznaczony do usuwania przynajmniej dwutlenku siarki i pyłu występujących w gazie spalinowym poprzez kontakt gazu z płynem absorbującym, polegający na stosowaniu urządzenia do kontaktowania gazu z płynem, zawierającego zbiornik z płynem absorbującym, wieżę absorpcyjną po stronie wlotowej, mającąjednolity przekrój poprzeczny i wystającąw górę od jednej bocznej części tego zbiornika, do której wtryskuje się płyn absorbujący ze zbiornika w górę z licznych rozstawionych poziomo dysz i kontaktuje się z tym płynem absorbującym nieobrobiony gaz spalinowy, oraz wieżę absorpcyjną po stronie wylotowej, mającą jednolity przekrój poprzeczny i wystającą w górę od drugiej bocznej części tego zbiornika, do której wtryskuje się płyn absorbujący ze zbiornika w górę z licznych rozstawionych poziomo dysz i ponownie kontaktuje się z tym płynem absorbującym gaz spalinowy wychodzący z wieży absorpcyjnej po stronie wlotowej, przy czym przez wieżę absorpcyjną po stronie wlotowej lub przez wieżę absorpcyjnąpo stronie wylotowej prowadzi się przepływ równoległy, w którym gaz -spalinowy przepływa w dół, a przez drugą z tych wież prowadzi się przepływ przeciwbieżny, w którym gaz spalinowy przepływa w górę, według wynalazku charakteryzuje się tym, że gaz spalinowy w wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym prowadzi się z prędkością w zakresie od 8 do 12 m/sek, korzystną dla gromadzenia pyłu i absorbowania dwutlenku siarki, zaś gaz spalinowy w wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym prowadzi się z prędkością w zakresie od 4 do 6 m/sek, korzystną dla absorpcji dwutlenku siarki poprzez kontakt gazu z płynem, przy czym reguluje się szybkość podawania płynu absorpcyjnego do wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym aż do uzyskania pożądanej wartości stężenia pyłu w obrobionym gazie spalinowym, i reguluje się szybkość podawania płynu absorpcyjnego do drugiej wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym aż do uzyskania pożądanej wartości przynajmniej stężenia dwutlenku siarki w obrobionym gazie spalinowym.

Układ do obróbki gazu spalinowego, przeznaczony do usuwania przynajmniej dwutlenku siarki i pyłu obecnych w gazie spalinowym poprzez jego kontakt z płynem absorbującym, zawierający urządzenie do kontaktowania gazu z płynem maj ące zbiornik z płynem absorbuj ącym, wieżę abso^^;yj^i^o jednolitym przekroju poprzecznym, która wystaje po stronie wlotowej w górę odjednej bocznej części zbiornika i w której płyn absorbujący jest wtryskiwany ze zbiornika w górę z licznych poziomo rozstawionych dysz, i wieżę absorpcyjnąo jednolitym przekroju poprzecznym, która wystaje po stronie wylotowej w górę od drugiej bocznej części zbiornika, i w której płyn absorbujący jest wtryskiwany ze zbiornika w górę z licznych rozstawionych poziomo dysz, przy czym jedna z wież jest w postaci wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym, w której gaz spalinowy przepływa w dół, zaś druga z tych wież jest w postaci wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym, w której gaz spalinowy przepływa w górę, według wynalazku charakteryzuje się tym, że powierzchnia przekroju tom przepływu w wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym jest mniejsza niż powierzchnia przekroju toru przepływu w drugiej wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym.

Stosunek powierzchni przekroju toru przepływu w wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym do powierzchni przekroju toru przepływu w wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym korzystnie jest w zakresie 1,5 do 3,5.

Wewnątrz wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym korzystnie znajdują się umieszczone równolegle przynajmniej dwie rury natryskowe, przez które przepływa gaz spalinowy, przy czym każda z rur natryskowych posiada przynajmniej dwie dysze, umieszczone w kierunku podłużnym rur natryskowych i mające wyloty skierowane w górę, zaś sąsiadujące rury natryskowe są umieszczone w położeniach różniących się w odniesieniu do kierunku przepływu gazu spalinowego, względnie wewnątrz wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym znajdują się umieszczone równolegle przynajmniej dwie rury natryskowe, przez które przepływa gaz spalinowy, przy czym każda z rur natryskowych posiada przynajmniej dwie dysze, umieszczone w kierunku podłużnym- rur natryskowych i mające wyloty skierowane w górę, zaś sąsiadujące rury natryskowe są umieszczone w położeniach różniących się w odniesieniu do kierunku przepływu gazu spalinowego, lub też wewnątrz każdej z obydwu wież absorpcyjnych znajdują się umieszczone równolegle przynajmniej dwie rury natryskowe, przez które przepływa gaz spalinowy, przy czym każda z rur natryskowych posiada przynajmniej dwie dysze, umieszczone

185 302 w kierunku podłużnym rur natryskowych i mające wyloty skierowane w górę, zaś sąsiadujące rury natryskowe są umieszczone w położeniach różniących się w odniesieniu do kierunku przepływu gazu spalinowego.

Rury natryskowe są umieszczone naprzemiennie w dwóch odmiennych położeniach pionowych.

W sposobie obróbki gazu spalinowego lub w układzie obróbki gazu spalinowego według wynalazku, prędkość przepływu gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym tworzącej jednąz wież absorpcyjnych po stronie wlotowej i wylotowej jest ustawiona na stosunkowo wysoką wartość korzystną dla odpylania i odsiarczania, zaś prędkość przepływu gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym, tworzącej drugą z wież absorpcyjnych po stronie wlotowej i stronie wylotowej jest ustawiona na wartość stosunkowo niską, korzystną dla odsiarczania przez kontakt przeciwbieżny gazu z płynem. Tak więc, odpylanie jest przeprowadzane wydajnie głównie we wspomnianej wyżej wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym z niższąprędkością podawania płynu absorbującego i w przestrzeni o niewielkich wymiarach, zaś odsiarczanie jest wydajnie przeprowadzane głównie we wspomnianej powyżej drugiej wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym, również przy niższej prędkości podawania płynu absorbującego i w przestrzeni o niewielkich wymiarach (w szczególności przy niewielkiej wysokości wieży).

Ponadto, we wspomnianej powyżej pierwszej wieży absorpcyjnej, w konsekwencji otrzymuje się znaczący stopień odsiarczenia wraz z odpyleniem, tak że jest znacząco zredukowane odsiarczanie we wspomnianej drugiej wieży absorpcyjnej. W przeciwieństwie, w drugiej wieży absorpcyjnej w konsekwencji otrzymuje się określony stopień odpylenia wraz z odsiarczaniem, tak że jest zredukowane odpylanie we wspomnianej wieży absorpcyjnej. Z tego względu, można również zredukować szybkość podawania płynu absorbującego do każdej wieży absorpcyjnej i wielkość sekcji kontaktowania gazu z płynem (w szczególności w przestrzeni w kierunku wysokości wieży).

Ponadto, szybkość podawania płynu absorbującego do wspomnianej powyżej wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym stanowi wartość dominującą w stosunku do innych zmiennych operacyjnych, która wpływa na całkowitą wydajność odpylania, zaś szybkość podawania płynu absorbującego do drugiej wieży absorpcyjnej z przepływem przeciwbieżnym stanowi wartość dominująca w stosunku do innych względnych operacyjnych które wpływają na całkowitą wydajność odsiarczania.

W konsekwencji, gdy kontroluje się sposób obróbki gazu spalinowego według wynalazku, w którym szybkość podawania płynu absorbującego do wieży absorpcyjnej jest kontrolowana tak, aby otrzymać pożądane stężenie pyłu w obrobionym gazie spalinowym i szybkość podawania płynu absorbującego do drugiej wieży absorpcyjnej jest kontrolowana tak, aby otrzymać przynajmniej pożądane stężenie dwutlenku siarki w obrobionym gazie spalinowym, to pożądany stopień odpylenia i odsiarczenia można uzyskać przy najniższej koniecznej całkowitej mocy pompowania przez kontrolowanie szybkości podawania płynu absorbującego oddzielnie do odpowiednich wież absorpcyjnych, nawet jeżeli stężenia dwutlenku siarki i pyłu w nieobrobionym gazie spalinowym będą podlegały zmianie podczas pracy urządzenia.

Przykładowo, jeżeli zmniejszy się jedynie stężenie dwutlenku siarki w nieobrobionym gazie spalinowym, wówczas szybkość podawania płynu absorbującego do wspomnianej drugiej wieży absorpcyjnej zostanie zredukowana dla zminimalizowania mocy pompowania w odpowiedzi na zmianę stężenia dwutlenku siarki przy jednoczesnym utrzymaniu stężenia dwutlenku siarki w obrobionym gazie spalinowym na poziomie wartości pożądanej. Z drugiej strony, zapewniona jest konieczna szybkość podawania płynu absorbującego do wspomnianej pierwszej wieży absorpcyjnej, tak że łatwo można utrzymać stężenie pyłu w obrobionym gazie spalinowym na poziomie wartości pożądanej.

Tak więc, wynalazek umożliwia pokonanie problemu związanego z tym, że jakkolwiek zmniejszenie stężenia dwutlenku siarki w nieobrobionym gazie spalinowym umożliwia zredukowanie szybkości podawania płynu abosorbującego i tym samym oszczędzenie znacznej ilości

185 302 mocy pompowania dla odsiarczania, to jednak szybkość podawania płynu absorbującego nie może być wystarczająco zredukowana ze względu na potrzebę utrzymania wydajności odpylania i problemu związanego z tym, że aczkolwiek stężenia pyłu w nieobrobionym gazie spalinowym umożliwia zredukowanie szybkości podawania płynu absorbującego i tym samym oszczędzenie znacznej ilości mocy pompowania dla odpylania, to jednak szybkość podawania płynu absorbującego nie może być wystarczająco zredukowana ze względu na potrzebę utrzymania wydajności odsiarczania.

W konsekwencji, staje się możliwe kontynuowanie pracy urządzenia z najmniejszą konieczną całkowitą mocą pompowania przy jednoczesnym stałym utrzymywaniu pożądanego stopnia odsiarczenia i odpylenia.

Z tego względu, nawet w porównaniu z urządzeniem ujawnionym z japońskim opisie patentowym nr 6-327927/’94 (zawierającym zwykle urządzenie dwuwieżowe) można uzyskać całkowitą redukcję wymiarów wyposażenia (w szczególności wysokości wieży) i kosztu wyposażenia, i -można uzyskać również zmniejszenie kosztów operacyjnych w wyniku optymalizacji mocy pompowania.

Ponadto, w sposobie obróbki gazu spalinowego według wynalazku kontrolowana jest jedynie szybkość podawania płynu absorbującego do jednej wieży absorpcyjnej pod względem całkowitej wydajności odpylania, i do drugiej wieży absorpcyjnej pod względem całkowitej wydajności odsiarczania. W wyniku tego rodzaju prostych manipulacji, wynalazek obecny daje również efekt znacznego ułatwienia operacji ręcznych i kontrolowania automatycznego.

Ponadto, w wynalazku wieża absorpcyjna przeznaczona w szczególności do realizowania dużego stopnia odpylenia i odsiarczenia, jest wykonana w postaci wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym, zaś obszar przekroju toru przepływu w tej wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym jest mniejszy dla wytworzenia dużej prędkości przepływu gazu spalinowego. Z drugiej strony, prędkość przepływu gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym jest niska. Tak więc, mgła wyładowywana w rezultacie przechwytywania przez gaz spalinowy może być znacząco zmniejszona, przez co można uniknąć zwiększenia pojemności eliminatora mgły. Ponadto, ponieważ znacząca ilość dwutlenku siarki zostałajuż usunięta w wieży absorpcyjnej po stronie wlotowej, zatem gaz spalinowy wprowadzany do wieży absorpcyjnej po stronie wylotowej posiada niskie stężenie dwutlenku siarki, a zatem mgła przechwytywana przez obrobiony gaz spalinowy posiada skrajnie niskie stężenie siarczynu. Umożliwia to mniejszą podatność eliminatora mgły na zatykanie i tym samym ułatwia znacząco jego konserwację.

W urządzeniu według wynalazku możliwe jest gęste rozmieszczenie dysz natryskowych przyjednoczesnym uniknięciu wzrostu straty ciśnienia wieży, co umożliwia uzyskanie polepszenia wydajności kontaktu gazu z płynem bez powodowania wzrostu kosztów roboczych i tym samym pozwala na wydajne przeprowadzenie odsiarczania i innych obróbek gazu spalinowego za pomocą wyposażenia o niewielkich wymiarach i niskimi kosztami.

Przez umieszczenie rur natryskowych w położeniach różniących się pod względem kierunku przepływu gazu, zostaje zredukowany stopień zamykania toru przepływu i można kontrolować wzrost oporności stawianej przepływowi, nawet w przypadku umieszczenia dużej ilości rur natryskowych. Ponadto, nawet jeżeli rury natryskowe są umieszczone w rozmaitych położeniach pionowych, to kolumny płynu wtryskiwanego w górę z rur natryskowych mają wystarczającą wysokość.

W konsekwencji, można polepszyć wydajność kontaktowania gazu z płynem w przestrzeni o niewielkim rozmiarze, to jest bez zwiększania wysokości wieży.

Według wynalazku umożliwiono więc zmniejszenie oporności przepływowej gazu spalinowego i szybkości podawania płynu absorbującego i tym samym zredukowanie kosztu roboczego przy utrzymaniu wydajności kontaktowania gazu z płynem (lub stopnia odsiarczenia) na tym samym poziomie jak w rozwiązaniach ze stanu techniki.

Ponadto, urządzenie do kontaktowania gazu z płynem według wynalazku, w którym rury natryskowe są umieszczone naprzemiennie na dwóch odmiennych położeniach pionowych, jest szczególnie korzystne ze względu na możliwość zredukowania wielkości wyposażenia, ponie10

185 302 waż tego rodzaju układ rur natryskowych nie wymaga znaczącego wzrostu wysokości wieży do obróbki kontaktowej lub wieży absorpcyjnej.

Przedmiot wynalazkujest uwidoczniony w przykładach wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia konstrukcję podstawowej części układu do obróbki gazu spalinowego według pierwszego rozwiązania wynalazku, fig. 2 - konstrukcję podstawowej części układu do obróbki gazu spalinowego według drugiego rozwiązania wynalazku, fig. 3 - konstrukcję podstawowej części układu do obróbki gazu spalinowego według trzeciego rozwiązania wynalazku, fig. 4 - powiększony widok w przekroju wzdłuż linii II na fig. 3, pokazujący układ rur natryskowych urządzenia do kontaktowania gazu z płynem w układzie do obróbki gazu spalinowego pokazanym na fig. 3, a fig. 5 - widok wyjaśniający bardziej przejrzyście rozmieszczenie rur natryskowych na fig. 4.

W sposobie według wynalazku, prędkość przepływu gazu spalinowego w pokazanej na fig. 1 wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej jest ustawiana na wartość stosunkowo wysokąkorzystną dla odpylania i odsiarczania, zaś prędkość przepływu gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej jest ustawiana na wartość stosunkowo niską, korzystną dla odsiarczania poprzez kontakt gazu z płynem na zasadzie przepływu przeciwbieżnego, jak opisano powyżej. Ponadto, stężenie dwutlenku siarki i pyłu w obrobionym gazie spalinowym B są w sposób odpowiedni lub ciągły sprawdzane podczas pracy. W ten sposób jest kontrolowana szybkość krążenia szlamu absorbentu w wieży absorpcyjnej 2 tak, że stężenie pyłu w obrobionym gazie spalinowym B będzie posiadało pożądaną wartość, zaś szybkość krążenia szlamu absorbentu w wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej jest kontrolowana tak, że stężenie dwutlenku siarki w obrobionym gazie spalinowym B będzie posiadało pożądaną wartość.

Przykładowo, gdy stężenie dwutlenku siarki w obrobionym gazie spalinowym B wzrośnie powyżej głównej granicy (np. 50 części na milion) pożądanego zakresu, wówczas szybkość krążenia szlamu absorbentu w wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej wzrasta, przykładowo proporcjonalnie do wzrostu stężenia dwutlenku siarki. Tak więc, wzrasta tak zwany stosunek L/G (to jest stosunek szybkości krążenia do szybkości przepływu gazu spalinowego) i wzrasta wysokość kolumny płynu w wieży absorpcyjnej po stronie wylotowej dla powiększenia powierzchni kontaktu gazu z płynem, przez co jest zahamowany wzrost stężenia dwutlenku siarki w obrobionym gazie spalinowym B.

W przeciwieństwie do tego, gdy stężenie dwutlenku siarki w obrobionym gazie spalinowym B zmaleje poniżej dolnej granicy (np. 40 cz. n.m.) pożądanego zakresu, wówczas szybkość krążenia szlamu absorbentu w wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej ulega zmniejszeniu, przykładowo proporcjonalnie do spadku stężenia dwutlenku węgla. Tak więc, maleje stosunek tak zwanego L/G (to jest stosunek szybkości krążenia do szybkości przepływu gazu spalinowego) i wysokość kolumny płynu w wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej, dla zredukowania powierzchni kontaktu gazu z płynem, przez cojest oszczędzona niekonieczna moc pompowania. W ten sposób możliwe jest utrzymanie mocy pompowania na minimalnie koniecznym odpowiedzi na zmianę w stężeniach dwutlenku siarki przy jednoczesnym utrzymaniu stężenia dwutlenku siarki w obrobionym gazie spalinowym B na poziomie pożądanej wartości (przykładowo 40 do 50 cz. n. m.).

W tym przypadku, stężenie pyłu w obrobionym gazie spalinowym może nieznacznie ulegać zmianie w wyniku zmian wydajności odpylania wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej . Następnie, stężenie pyłu w obrobionym gazie spalinowym może być utrzymywane na poziomie pożądanej wartości przez precyzyjną, regulację szybkości krążenia w wieży absorpcyjnej 2. Jednakże, ponieważ kontakt gazu z płynem w wieży absorpcyjnej 2 jest najistotniejszy pod względem odpylania jak opisano powyżej, zatem regulacja szybkości krążenia w wieży absorpcyjnej 2 jest rzadko wymagana. Jeżelijest ona konieczna, wówczas stopień tej regulacji jest bardzo niewielki.

Przykładowo, gdy stężenie pyłu w obrobionym gazie spalinowym B wzrośnie powyżej górnej granicy (np. 5 mg/m³N]) pożądanego zakresu, wówczas tak zwany stosunek L/D (to jest stosunek szybkości podawania płynu abosrbującego do szybkości przepływu gazu spalinowego)

185 302 i wysokość kolumny płynu w wieży absorpcyjnej 2 wzrastają dla zwiększenia powierzchni kontaktu gazu z płypam, przez co jest wyhamowany wzrost stężenia pyłu w obrobionym gazie spalinowym B. W przeciwieństwie do tego, gdy stężenie pyłu w obrobionym gazie spalinowym B maleje poniżej dolnej granicy (np. 4 mg/m³N) pożądanego zakresu, wówczas maleje szybkość krążenia szlamu absnrbeptu w wieży absorpcyjnej 2, przykładowo proporcjonalnie do spadku stężenia pyłu. Tak więc, tak zwany stosunek L/G (tojest stosunek szybkości podawania płynu absorbującego do szybkości przepływu gazu spalinowego) i wysokość kolumny płynu w wieży absorpcyjnej 2 maleją dla zredukowania powierzchni kontaktu gazu z płynem, przez co zostaje zaoszczędzona niekonieczna moc pompowania. W ten sposób, jest możliwe utrzymanie mocy pompowania na minimalnym koniecznym poziomie w odpowiedzi na zmiany stężenia pyłu w nieobrobionym gazie spalinowym przy jednoczesnym utrzymaniu stężenia pyłu w obrobionym gazie spalinowym B na poziomie wartości pożądanej (przykładowo 4 do 5 mg/m³N]).

W tym przypadku, stężenie dwutlenku siarki w obrobionym gazie spalinowym może nieznacznie ulegać zmianie w rezultacie zmiany wydajności odsiarczania wieży absorpcyjnej 2. Następnie, można utrzymać na poziomie pożądanej wartości stężenie dwutlenku siarki w obrobionym gazie spalinowym poprzez przecyzyjną regulację szybkości krążenia w wieży absorpcyjnej 3. Jednakże, ponieważ kontakt gazu z płynem w wieży absorpcyjnej 3 jest najistotniejszy pod względem odsiarczapiajak opisano powyżej, zatem regulacja szybkości krążenia w wieży absorpcyjnej 3 jest rzadko potrzebna. Jeżeli jednak jest ona konieczna, to stopień tej regulacji jest bardzo niewielki.

Tak więc, rozwiązanie to umożliwia pokonanie niedogodności polegającej na tym, że jakkolwiek zmniejszenie stężenia dwutlenku siarki w nieobrobionym gazie spalinowym umożliwia zmniejszenie szybkości krążenia i tym samym oszczędność znacznej ilości mocy pompowania w celu odsiarczenia, to jednak szybkość krążenia nie może być zredukowana wystarczająco ze względu na potrzebę utrzymania odpowiedniej wydajności odpylania, a także niedogodności polegającej na tym, że aczkolwiek zmniejszenie stężenia pyłu w nieobrobionym gazie spalinowym umożliwia zredukowanie szybkości krążenia i tym samym oszczędność znacznej ilości mocy pompowania dla odpylania, to jednak szybkość krążenia nie może być wystarczająco zredukowana z tego względu, że istnieje potrzeba utrzymania odpowiedniej wydajności odsiarczania. W konsekwencji staje się możliwe kontynuowanie tych zabiegów z najmniejszą całkowitąmocąpomaowania przy jednoczesnym stałym utrzymywaniu pożądanego stopnia odsiarczania i odpylania.

Ponadto, kontrolowana jest jedynie szybkość krążenia w wieży absorpcyjnej 2 pod względem całkowitej wydajności odpylania, i kontrolowana jest jedynie szybkość krążenia w wieży absorpcyjnej 3 pod względem całkowitej wydajności odsiarczania. W wyniku takich prostych manipulacji, rozwiązanie ułatwia również działanie ręczne i działanie kontrolowane automatycznie.

Stężenia dwutlenku siarki i pyłu w obrobionym gazie spalinowym B mogą być sprawdzane w sposób ciągły, przykładowo przez zastosowanie w sekcji wylotowej 5 gazu spalinowego czujników, lub mogą być sprawdzane poprzez analizę manualną, przykładowo w regularnych odstępach czasowych. Regulacja wspomnianych powyżej szybkości krążenia na bazie stwierdzonych wartości może być przeprowadzana automatycznie, przykładowo za pomocą zaworów sterowania przepływem zainstalowanych w przewodach cyrkulacyjnych 10 i 11 i regulatora do ich kontrolowania, lub może być przeprowadzane ręcznie przez operatora.

Na figurze 1 przedstawiono pierwsze rozwiązanie układu obróbki gazu spalinowego według wynalazku. Fig. 1 przedstawia konstrukcj ę podstawowej części tego układu. Układ do obróbki gazu spalinowego według pierwszego rozwiązania wynalazku zawiera urządzenie 4 do kontaktowania gazu z płynem, zawierające zbiornik 1 do którego jest podawany płyn absorbujący zawierający zawieszony w nim absorbert (taki jak kamień wapienny), (nazywany poniżej jako szlam absorbentu), wieżę apsoracyjną2 usytuowanąpo stronie wlotowej (to jest pierwszą wieżę absorpcyjną) typu kolumny płynu, która wystaje w górę zjednej bocznej części zbiornika 1 i służy do kontaktowania nieobrobionego gazu spalinowego A, ze szlamem apsorbeptu wewnątrz zbiornika 1, i wieżę aPsoracyjną3, usytuowanąpo stronie wylotowej (tojest drugą wieżę absorpcyjną)

185 302 typu kolumny płynu, która wystaje w górę z drugiej bocznej części zbiornika 1 i służy do ponownego kontaktowania gazu spalinowego opuszczającego wieżę absorpcyjną 2 ze szlamem absorPkżtu.

Wspomniana powyżej wieża absorpcyjna 2 stanowi tak yważąwieżę absorpcyjną o przepływie równoległym, w której przynajmniej tor przepływu w obszarze kontaktowania gazu z płynem posiada jednolity przekrój, zaś sekcja wlotu gazu spalinowego (nie pokazana) dla wprowadzania nieobrobionego gazu spalinowego A jest utworzona przy jej górnym końcu tak, aby powodować przepływ gazu spalinowego w dół. Z drugiej strony, wspomniana powyżej wieża absorpcyjna 3 po stronie wylotowej stanowi wieżę absorpcytnąo przepływie przeciwbieżnym, w której przynajmniej tor przepływu w obszarze kontaktu gazu z płynem majednolity przekrój, zaś sekcj a wylotowa 5 gazu spalinowego do wyładowywania obrobionego gazu spalinowego B jest utworzona przy jej górnym końcu tak, aby powodować przepływ w górę gazu spalinowego, który przeszedł przez wieżę absorpcyjną 2 po stronie wlotowej i górną przestrzeń zbiornika 1.

Ponadto, powierzchnia przekroju toru przepływu w wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej ma być mniejsza niż powierzchnia przepływu w drugiej wieży absorpcyjnej 3 tak, aby gaz spalinowy miał dużąpręCkość przepływu (8-12 m/sek.) korzystną do gromadzenia pyłu i absorpcji dwutlenku siarki, zaś powierzchnia przekrojowa toru przepływu w wieży absorpcyjnej po stronie wylotowej ma być większa niż powierzchnia przepływu w wieży absorpcyjnej 3 po stronie wlotowej tak, że gaz spalinowy będzie miał ma^i^prędkość przepływu (4-6 m/sek.) korzystną do absorpcji dwutlenku siarki poprzez przeciwbieżny kontakt gazu z płynem. Przykładowo, gdy gaz spalinowy (mający szybkość przepływu 3 miliony metrów sześcienżych/goCy.) z kotła opalanego węglem o mocy 1000 MW ma zostać poddany obróbce, wówczas głębokość wyżoki 21,4 m zarówno dla wieży absorpcyjnej po stronie wlotowej jak i dla wieży absorpcyjnej po stronie wylotowej, zaś szerokości wież absorpcyjnych po stronie wlotowej i po stronie wylotowej (to jest Ll i L2 jak pokazano na fig. 1) wynoszą odpowiednio 4,9 m i 10,4 m. W tym przypadku, średnia prędkość przepływu gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej wynosi 10 m/s, zaś średnia prędkość przepływu gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej wyżoki 4,5 m/s.

Ponadto, w każdej z wież absorpcyjnych 2 i 3 rozmieszczono równolegle liczne rury natryskowe 6,7. W tych rurach natryskowych 6,7 umieszczono liczne dysze (nie pokazane) dla wtryskiwania szlamu absorbernlu w górę w postaci kolumn płynu w kierunku podłużnym (to jest w kierunku bocznym na fig. 1). Należy uwzględnić, że zastosowano dużą ilość rur natryskowych 6, 7 i w Od^isę^j^ic^łi, pyykłiadowo (Λ(ήο 500 mm.

Ponadto, po obydwu stronach zbiornika 1 zainstalowano pompy cyrkulacyjne 8 i 9 dla odciągania i wznoszenia szlamu absorbentu wewnątrz zbiornika 1. Tak więc, szlam absorberni jest podawany do rur natryskowych 6 i 7 poprzez przewody cyrkulacyjne 10 i 11, odpowiednio, i \d:ratkiwoan w ggór zz pocnocądy yz. Poożaco w tym IΌcwiązzaiu zzinrtaiowonż w sekcji \iyyotowej 5 gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej eliminator mgły 5a do gromadzenia i usuwania przechwyconej mgły. Mgła zgaomaCyoża przez ten eliminator mgły 5a zostaje przekazana do leżącego poniżej leja 5b i zawaóccna do zbiornika 1 przez rurę drenującą przyłączoną do spodu leja 5b.

Tego rodzaju urządzenie do kontaktowania gazu z płynem jest wyposażone w tak zwany roprasyacy powietrza 12 z obrotowym ramieniem do nadmuchiwania powietrza dla utleniania do szlamu wewnątrz zbiornika 1 w postaci drobnych pęcherzyków powietrza przy jedżocyksnym mieszaniu szlamu, tak że szlam absorbentu mający zaabsorbowany dwutlenek siarki jest wydajnie kontaktowany z powietrzem w zbiorniku 1 i tym samym całkowicie utleniony dla utworzenia gipsu.

W szczególności, w tego rodzaju urządzeniu do kontaktowania gazu z płynem, szlam absorbentu wtryskiwany z rur natryskowych 6 lub 7 wewnątrz wieży absorpcyjnej 2 lub 3 przepływa w dół przy jkdżoczesżym absorbowaniu dwutlenku węgla i pyłu w wyniku kontaktu z gazem spalinowym, i wchodzi do zbiornika 1 gdzie ulega utlenieniu poprzez kontakt z dużą liczbą pęcherzyków powietrza wdmuchiwanych tam przy jednoczesnym mieszaniu za pomocą rozpraszacza powietrza 12, a następnie podlega reakcji zobojętnienia dla utworzenia gipsu.

185 302

Główne reakcje występujące w trakcie tych obróbek są podane poprzez następujące wzory (1) do (3) (sekcja wlotowa gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej).

SO₂- + H₂O-> H⁺ + HSO/ (1) (zbiornik)

H⁺ + HSO3- + 1 /2O2 -> 2H⁺ + SO4²' (2)

2H⁺ + SO4²- + CaCO3 + H₂O -> CaSO₄ · 2H₂O + CO₂ (3)

Tak więc, w szlamie wewnątrz zbiornika 1, sąw sposób ustalony zawieszone gips, niewielka ilość kamienia wapiennego (stosowanego jako absorbent) i pyłu. W przedstawionym rozwiązaniu 'szlam tenjest odciągany ze zbiornika 1 za pomocąpompy szlamowej 13 i podawany do separatora 14 fazy stałej-ciekłej. W rezultacie filtrowania, odzyskuje się gips C mający niską zawartość wody (zwykle około -10%). Z drugiej strony, filtrat pochodzący z separatora fazy stałej ciekłej 14 jest dostarczany do zbiornika przygotowawczego 15 dla szlamu jako woda do wytworzenia szlamu absorbentu.

Ten zbiornik przygotowania szlamu 15 jest wyposażony w mieszadło 16 i służy do przygotowania szlamu absorbentu przez zmieszanie kamienia wapiennego (absorbent) wprowadzanego z silosa kamienia wapiennego (nie pokazanego) z wodądostarczanąz separatora fazy stałej-ciekłej 14 i zmieszanie tej mieszaniny. Szlam absorbentu wewnątrz zbiornika przygotowania szlamu 15 jest podawany do zbiornika 1 za pomocąpompy szlamowej 17 według potrzeby.

Podczas pracy, ilość wody dostarczana do zbiornika przygotowania szlamu 15 jest regulowana przykładowo za pomocąregulatora (nie pokazanego) i zaworu regulacji przepływu (nie pokazanego). Ponadto, przez kontrolowanie pracy przykładowo zaworu obrotowego (nie pokazanego), kamień wapienny jest korzystnie dostarczany z silosa kamienia wapiennego w ilości odpowiadającej ilości dostarczanej wody. Tak więc, zbiornik przygotowania szlamu 15 jest utrzymywany w takim stanie, że jest w nim zawsze zgromadzony szlam absorbentu mający wstępnie określone stężenie (przykładowo około 20% wagowo) na poziomie w obrębie określonych granic.

Ponadto, dla uzupełnienia wody stopniowo traconej w wyniku odparowania w urządzeniu 4 do kontaktowania gazu z płynem lub podobnym, doprowadza się wodę uzupełniającą (takąjak woda przemysłowa) do zbiornika przygotowania szlamu 15.

Podczas pracy, dla utrzymania określonego stopnia odsiarczenia i czystości gipsu na wysokim poziomie, kontroluje się i stwierdza stężenie dwutlenku siarki w nieobrobionym gazie spalinowym A i pH oraz stężenie kamienia wapiennego w szlamie absorbentu wewnątrz zbiornika 1 za pomocą czujników. Tak więc, kontroluje się odpowiednio szybkość podawania kamienia wapiennego do zbiornika podawania szlamu 15, szybkość podawania szlamu absorbentu do zbiornika 1 i inne parametry, za pomocą regulatora (nie pokazanego). Ponadto, przed urządzeniem 4 do kontaktowania gazu z płynem typu kolumny płynu jest zwykle zainstalowany elektrostatyczny zespół wytrącający typu suchego. Tak więc, w pewnym stopniu zostaje wstępnie usunięty pył występujący w gazie spalinowym.

W urządzeniu 4 do kontaktowania gazu z płynem w opisanym powyżej układzie do obróbki gazu spalinowego zainstalowane są dwie wieże absorpcyjne typu kolumny płynu, zarówno po stronie wlotowej jak i stronie wylotowej, także można przeprowadzić wydajne odsiarczenie i odpylenie za pomocą wyposażenia o rozmiarach mniejszych i przy mniejszym zużyciu mocy niż w przypadku urządzenia z pojedynczą wieżą. Ponadto, absorpcja pyłu wraz z absorpcjądwutlenku siarkijest przeprowadzana wydajnie w wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej, w której powierzchnia przekroju toru przepływu jest optymalizowana w szczególności do odpylania, zaś w szczególności absorpcja dwutlenku siarki jest wydajnie przeprowadzana w wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej, w której powierzchnia przekroju toru przepływujest optymalizowana dla odsiarczania poprzez kontakt przeciwbieżny przepływu gazu i płynu, bez powodowania wzrostu ilości przechwyconej mgły. Tak więc można przeprowadzić wysoce wydajne odsiarczę14

185 302 nie i odpylenie za pomocą wyposażenia o mniejszych rozmiarach i przy niższych kosztach roboczych niż za pomocą urządzenia (zawierającego zwykłe dwuwieżowe urządzenie) ujawnionego przez publikację japońskiego opisu patentowego nr 6-327927 i podobne.

W szczególności, szlam absorbentu wewnątrz zbiornika 1 jest podawany do rur natryskowych 6 i 7 poprzez przewody cyrkulacyjne 10 il 1 zapomocąpomp cyrkulacyjnych 8 i odpowiednio 9. Gaz spalinowy jest najpierw wprowadzany do wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej i przepływa w dół.

Szlam absorbentu podawany do rur natryskowych 6 jest wtryskiwany w górę z dysz rur natryskowych 6. Wytryśnięty szlam absorbentu rozprasza się u góry i następnie opada tak, że opadający szlam i wytryśnięty szlam zderza się ze sobą dla wytworzenia drobnych kropelek szlamu. Ponadto, strumienie szlamu absorbentu wytryśnięte w dużej ilości położeń tworzą dużą ilość ograniczonych torów przepływu gazu spalinowego w przestrzeniach pomiędzy sąsiednimi opływowymi zewnętrznymi obrzeżami ich szczytów. Tak więc, jako całość, wytwarza się dużą ilość niewielkorozmiarowych płuczek venturi, rozmieszczonych równolegle w płaszczyźnie poziomej w wieży absorpcyjnej, tak że dodatkowo jest wzmagane wytwarzanie drobnych kropelek szlamu poprzez zwielokrotniony efekt venturi.

Tym samym sukcesywnie zostająwytworzone drobne kropelki szlamu. Ponieważ gaz spalinowy zawierający dwutlenek siarki przepływa w dół przez wieżę absorpcyjną2 po stronie wlotowej, w której drobne kropelki szlamu występują w stanie jednolicie rozprowadzonym, zatem wzrasta powierzchnia kontaktowania gazu z płynem na jednostkę objętości. Ponadto, ponieważ gaz spalinowy jest skutecznie wciągany do wytryśniętych strumieni szlamu w sąsiedztwie dysz, zatem szlam i gaz spalinowy zostają skutecznie zmieszane, tak że wstępnie zostaje usunięta znacząca ilość dwutlenku siarki w wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej, pracującej na zasadzie przepływu równoległego. Przykładowo, nawet jeżeli szybkość krążenia szlamu absorbentu i wysokość kolumny płynu w tej wieży absorpcyjnej 2 są ustawione na poziomie wartości niższych stosowane w konwencjonalnym urządzenie z pojedynczą wieżą, to dwutlenek siarki może być absorbowany i usuwany ze stopniem odsiarczenia wynoszącym około 60 do 80% (w przypadku konwencjonalnego jednowieżowego urządzenia, wjednej wieży jest uzyskiwany stopień odsiarczenia 90 do 95%).

Ponadto, ponieważ powierzchnia przekroju toru przepływu w wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej jest optymalizowana w szczególności dla odpylania tak, że gaz spalinowy będzie miał prędkość przepływu korzystną do odpylenia, jest skutecznie przeprowadzone opisane powyżej odpylanie zderzeniowe, wraz z tak zwanym odpylaniem dyfuzyjnym. Tym samym można uzyskać pożądany stopień odpylenia w samej wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej.

Następnie, gaz spalinowy który przeszedł przez wieżę absorpcyjną 2 po stronie wlotowej przepływa bocznie przez przestrzeń powyżej zbiornika 1. Następnie gaz wchodzi do wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej od spodu i przepływa w górę w wieży absorpcyjnej 3. Również w tej wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej, szlam absorbentu jest wtryskiwany w górę z dysz w rurach natryskowych 7. W ten sam sposóbjak w wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej, wytryśnięty szlam absorbentu opada w postaci drobnych kropelek i kontaktuje się z przepływającym przeciwbieżnie gazem spalinowym. Ponadto, ponieważ gaz spalinowy jest skutecznie wciągany do wytrys kiwanych strumień szlamu w sąsiedztwie dysz, zatem szlam i gaz spalinowy zostają skutecznie zmieszane. Tak więc, większość pozostałego dwutlenku siarki zostaje usunięta w wieży absorpcyjnej 3 typu przepływu przeciwbieżnego.

W tym rozwiązaniu, w wieży absorpcyjnej 2 jest usuwana znaczna ilość dwutlenku siarki, zaś powierzchnia przekroju toru przepływu wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej jest określona jak opisano powyżej tak, że gaz spalinowy będzie miał prędkość przepływu korzystną dla odsiarczania poprzez przeciwbieżny kontakt gazu z płynem. Tak więc, jak pokazano w podanych poniżej danych, dwutlenek siarki podlega absorbowaniu i usuwaniu z ostatecznym stopniem odsiarczenia wynoszącym 95% lub więcej przez zastosowanie wysokości kolumny płynu wynoszącej około 2-3 m i szybkości krążenia szlamu absorbentu wynoszącej około 29,400 m³/godz.

185 302

W szczególności, w urządzeniu 4 do kontaktowania gazu z płynem w opisanym powyżej układzie do obróbki gazu spalinowego, prędkość przepływu gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej jest ustawiona na poziomie stosunkowo wysokiej wartości korzystnej do odpylania i odsiarczania (w szczególności do odpylania), zaś prędkość przepływu gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej jest ustawiona na poziomie wartości stosunkowo niskiej, korzystnej do odsiarczania poprzez przeciwbieżny kontakt gazu z płynem. Tak więc, odpylanie jest wydajnie przeprowadzane głównie w wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej, przy niższej szybkości podawania szlamu absorbentu (to jest niższej szybkości krążenia wytwarzanego przez pompę cyrkulacyjną 8) i w przestrzeni o niewielkich wymiarach. Z drugiej strony, odsiarczanie jest wydajnie przeprowadzane głównie w wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej, również przy niższej szybkości podawania szlamu absorbentu (to jest niższej szybkości krążenia wytwarzanej przez pompę cyrkulacyjną 9) i w przestrzeni o niewielkich rozmiarach (w szczególności przy niewielkiej wysokości wieży), bez powodowania wzrostu ilości przechwytywanej mgły. Ponadto, w wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej, umieszczonej na przednim boku, uzyskuje się znaczny stopień odsiarczenia wraz z odpyleniem tak, że zostaje znacznie zredukowany zakres odsiarczenia w wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej. W przeciwieństwie do tego, w wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej, umieszczonej na boku tylnym, uzyskuje się w konsekwencji pewien stopień odpylenia wraz z odsiarczeniem tak, że zostaje zredukowany zasięg odpylenia w wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej. Z tego względu można również zredukować szybkości krążenia szlamu absorbentu w wieżach absorpcyjnych 2 i 3 i wysokość kolumn płynu.

Ponadto, ponieważ prędkość przepływu gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej 2 jest ustawiona na poziomie wartości stosunkowo wysokiej, korzystnej szczególnie do odpylania, a prędkość przepływu gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej 3 jest ustawiona na poziomie wartości stosunkowo niskiej, korzystnej do odsiarczania poprzez przeciwbieżny kontakt gazu z płynem, zatem szybkość krążenia szlamu absorbentu w wieży absorpcyjnej 2 dominuje nad innymi zmiennymi roboczymi, które mają wpływ na całkowitą wydajność odpylania, zaś szybkość krążenia szlamu absorbentu w wieży absorpcyjnej 3 dominuje nad innymi zmiennymi roboczymi które wpływają na całkowitą wydajność odsiarczania. W konsekwencji, nawet jeżeli stężenie dwutlenku siarki pyłu w nieobrobionym gazie spalinowym podczas pracy ulega zmianie, to można uzyskać pożądany stopień odpylenia i odsiarczenia przy najmniejszym koniecznym całkowitym poborze mocy pompowania przez kontrolowanie szybkości krążenia szlamu absorbentu w odpowiednich wieżach absorpcyjnych wieżach oddzielnie, odpowiednio do sposobu obróbki gazu spalinowego według wynalazku, który zostanie opisany poniżej.

Przykładowo, gdy zmniejszyło się jedynie stężenie dwutlenku siarki w nieobrobionym gazie spalinowym, wówczas jest zredukowana szybkość krążenia szlamu absorbentu w wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej dla zminimalizowania mocy pompowania w odpowiedzi na zmianę stężenia dwutlenku siarki, przyjednoczesnym utrzymaniu stężenia dwutlenku siarki w obrobionym gazie spalinowym na poziomie wartości pożądanej. Z drugiej strony jest zapewniona konieczna szybkość krążenia szlamu absorbentu w wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej tak, że można łatwo utrzymać stężenie pyłu w obrobionym gazie spalinowym na poziomie wartości pożądanej. Tak więc jest możliwe dokładne reagowanie na zmiany stężenia dwutlenku siarki lub pyłu w gazie spalinowym i tym samym optymalizowanie mocy pompowania do minimalnego poziomu koniecznego przy jednoczesnym utrzymaniu najniższego pożądanego stopnia wydajności odsiarczania i odpylenia.

Z tego względu, nawet jeżeli porównamy urządzenie ujawnione w publikacji japońskiego opisu patentowego nr 6-327927, można uzyskać redukcję wielkości wyposażenia (w szczególności wysokości wieży) i kosztów wyposażenia, a także można zredukować koszty robocze w wyniku optymalizacji mocy pompowania.

Ponadto, w urządzeniu 4 do kontaktowania gazu z płynem w opisanym powyżej układzie do obróbki gazu spalinowego, jako pierwsza wieża absorpcyjna jest stosowana wieża absorpcyjna 2 po stronie wlotowej typu przepływu równoległego, którajest przeznaczona w szczególności

185 302 do realizowania wysokiego stopnia odpylenia i odsiarczenia, zaś powierzchnia przekroju toru przepływu w tej wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej jest mniejsza dla wytworzenia dużej prędkości przepływu gazu spalinowego. Tak więc można znacząco zmniejszyć mgłę w^;yładowywanąw rezultacie przechwytywania przez gaz spalinowy, a przez to można uniknąć zwiększenia pojemności wspomnianego powyżej eliminatora mgły.

W szczególności, jeżeli powierzchnia przekroju toru przepływu w wieży absorpcyjnej po stronie wylotowej <lub przeciwbieżnej wieży absorpcyjnej) jest wykonana jako mniejsza dla wytworzenia dużej prędkości przepływu, która jest również korzystna dla odpylenia, to można znacząco zwiększyć ilość mgły wyładowywanej jako rezultat przechwytywania przez gaz spalinowy. Jeżeli nie będąprzednlęwzięte środki przeciwne, wówczas pojawią się problemy takie jak redukcja wydajności odpylania i odsiarczania. Zgodnie z tym, należy zwiększyć wydajność wspomnianego powyżej eliminatora mgły 5a dla zawrócenia takiej mgły do zbiornika. W opisanym powyżej urządzeniu 4 do kontaktowania gazu z płynem, prędkość przepływu gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej po stronie wlotowej <lub wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym) 2 jestjednakże większa zaś przepływu gazu tpahnowego w wieży absoirocyjnejpo strome wylotowej <lub wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym) 3 jest niższa, zaś gaz spalinowy przepływa w dół w wieży absorpcyjnej 2. Tak wiec, większość mgły wytworzonej w wieży absorpcyjnej 2 opada do zbiornika 1 przed wejściem do wieży absorpcyjnej 3. Ponadto, w wieży absorpcyjnej 3, ilość mgły przechwyconej przez gaz spalinowy maleje w odpowiedzi na redukowanie prędkości przepływu gazu spalinowego. Ewentualnie, unika się wzrostu ilości mgły wyładowywanej jako rezultat przechwytywania przez gaz spalinowy. W konsekwencji zapobiega się wzrostowi pojemności wspomnianego eliminatora mgły 5a. Tak więc można uzyskać zmniejszenie wielkości i kosztów wyposażenia.

Ponadto, ponieważ znacząca ilość dwutlenku siarki została już usunięta z gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej 2 po stronie wlotowej przed jego wprowadzeniem do wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej, mgła ostatecznie wyładowana z wieży absorpcyjnej 3 w wyniku przechwycenia przez obrobiony gaz spalinowy B posiada skrajnie małe stężenie siarczynów. Tym samym eliminator mgły jest mniej podatny na zatykanie, co znacznie ułatwia jego konserwację.

Dla otrzymania prędkości przepływu odpowiedniej do zapewnienia wystarczaj ącej wydaj ności odpylania w wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym, stosunek powierzchni przekroju toru przepływu w wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym do powierzchni przekroju toru przepływu w wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym powinien korzystnie wynosić 1,5 lub więcej. Z drugiej' strony, dla uniknięcia nadmiernego spowolnienia prędkości przepływu w wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym przy jednoczesnym utrzymaniu odpowiedniej prędkości przepływu w wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym, stosunek ten powinien korzystnie wynosić 3,5 lub mniej. Jeżeli prędkość przepływu w wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym jest nadmiernie mała, wówczas należy znacząco zwiększyć rozmiar tej wieży absorpcyjnej’ dla utrzymania jej wydajności.

Obecnie zostanie opisany poniżej układ do obróbki gazu spalinowego według drugiego rozwiązania obecnego wynalazku. Na fig. 2 pokazano widok przedstawiający konstrukcję głównej części tego układu. W poniższym opisie, te same elementyjak wspomniane powyżej w przypadku pierwszego rozwiązania pokazanego na fig. 1 zostały oznaczone tymi samymi oznacznikami cyfrowymi, a ich wyjaśnienie zostało pominięte.

Tego rodzaju układ do obróbki gazu spalinowego zawiera urządzenie 34 do kontaktowania gazu z płynem, zawierającym zbiornik 31, do któregojest podawany szlam absorbentu, wieżę absorpcyjną 32 po stronie wlotowej <to jest drugą wieżę absorpcyjną) typu kolumny płynu, która wystaje w górę od jednej bocznej części zbiornika 31 i .służy do kontaktowania nieobrobionego gazu spalinowego A na zasadzie kontaktu gazu z płynem ze szlamem absorbentu wewnątrz zbiornika 31, i wieżę absorpcyjną 33 po stronie wylotowej <to jest pierwszą wieżę absorpcyjną) typu kolumny płynu, która wystaje w górę od następnej bocznej części zbiornika 31 i służy do kontaktowania na zasadzie gazu z płynem gazu spalinowego opuszczającego wieżę absorpcyjną 32 ponownie ze szlamem absorbentu.

185 302

W tym rozwiązaniu, wieża absorpcyjna 32 i wieża absorpcyjne 33 mają tor przepływu ojednolitym przekroju poprzecznym przynajmniej w obszarach kontaktowania gazu z płynem, 1 mająna obydwu stronach uformowaną ścianę przegrodową 35 umieszczoną pionowo tak, aby dzielić przestrzeń powyżej zbiornika 31. Wieża absorpcyjna 32 stanowi tak zwaną wieżę absorpcyjną o przepływie przeciwbieżnym, w której sekcja wlotowa 36 gazu spalinowego do wprowadzania nieobrobionego gazu spalinowego A, jest utworzona przy jej dolnym końcu tak, aby powodować przepływ gazu spalinowego w górę, zaś wieża absorpcyjna 33 po stronie wylotowej tak zwaną wieżę absorpcyjną o przepływie równoległym, w której sekcja wylotowa 37 gazu spalinowego do wyprowadzania obrobionego gazu spalinowego B jest utworzona przy jej dolnym końcu tak, aby powodować przepływ ku dołowi gazu spalinowego, który przeszedł przez wieżę absorpcyjną 32 i przestrzeń łączącą powyżej ściany przegrodowej 35.

Podobnie do pierwszego rozwiązania, w sekcji wylotowej 37 gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej 33 jest zainstalowany eliminator mgły 37a do gromadzenia i usuwania przechwyconej mgły. Mgła zgromadzona przez ten eliminator mgły 37a jest zbierana w leżącym pod spodem leju 37b i zawracana do zbiornika 31 poprzez rurę drenuj ącąprzyłączonądo spodu leja 37b.

Ponadto w tym rozwiązaniu, powierzchnia przekroju toru przepływu wieży absorpcyjnej 33 ma być mniejsza niż powierzchnia przekroju toru przepływu w drugiej wieży absorpcyjnej tak, aby gaz spalinowy miał dużą prędkość przepływu korzystną dla gromadzenia pyłu i odsiarczania, zaś powierzchnia przekroju toru przepływu w wieży absorpcyjnej 32 po stronie wlotowej ma być większa niż powierzchnia przekroju toru przepływu w wieży absorpcyjnej 33 po stronie wylotowej tak, aby gaz spalinowy miał małą prędkość przepływu korzystną do absorpcji dwutlenku siarki poprzez kontakt gazu z płynem na zasadzie przepływu przeciwbieżnego.

W tym rozwiązaniu, powietrze do utleniania jest dostarczane do zbiornika 31 poprzez rurę doprowadzania powietrza (nie pokazaną) lub tym podobne. Podczas mieszania szlamu wewnątrz zbiornika 31 za pomocą mieszadła 38, powietrze przeznaczone do utleniania zostaje przedzielane na drobne pęcherzyki powietrza. Tak więc, podobnie do pierwszego rozwiązania, szlam absorbentu mający zaabsorbowany dwutlenek siarki jest skutecznie kontaktowany z powietrzem w zbiorniku 31 i przez to całkowicie utleniany dla utworzenia gipsu.

W układzie do obróbki gazu spalinowego według tego drugiego rozwiązania, absorpcja dwutlenku siarki jest przeprowadzana głównie w wieży absorpcyjnej 32, zaś gromadzenie pyłu jest dokonywane głównie w wieży absorpcyjnej 33. Tak więc, podobnie do uprzednio opisanego poprzedniego rozwiązania, można uzyskać pożądany stopień odsiarczania i odpylania przy wyposażeniu o mniejszych wymiarach i przy mniejszej mocy pompowania, przez wprowadzenie sposobu obróbki gazu spalinowego według wynalazku.Ponadto, jest również możliwe skuteczne reagowanie na zmiany własności gazu spalinowego i tym samym uzyskiwanie redukcji przestrzeni podłogowej i redukcji kosztów wyposażenia oraz kosztów roboczych.

Ponadto, w układzie do obróbki gazu spalinowego według drugiego rozwiązania, sekcja wlotowa 36 gazu spalinowego i sekcja wylotowa 37 gazu spalinowego są umieszczone przy dolnych końcach odpowiednich wież absorpcyjnych. W konsekwencji, rozwiązanie to daje unikalny efekt polegający na tym, że wysokość kanałów przystosowanych do ich połączenia może być znacząco niewielka, prze z co można znacznie zredukować koszty instalacj i tych kanałów.

(Dane ilustracyjne)

Obecnie dla zilustrowania działania i efektów obecnego wynalazku, przedstawiono poniżej dane uzyskane z obliczeń przeprowadzonych przez wynalazców.

Poniżej są podane specyfikacje i osiągi trzech urządzeń (i), (ii) i (iii), pracujących w tych samych warunkach. W szczególności, urządzenie (i) zawiera konwencjonalną wieżę absorpcyjną o przepływie równoległym typu kolumny płynu (to jest urządzenie z pojedynczą wieżą), jak ujawniono przykładowo w japońskim wzorze użytkowym nr 59-53828), urządzenie (ii) zawiera konwencjonalną wieżę absorpcyjną o przepływie równoległym/przepływie przeciwbieżnym typu kolumny płynu (to jest urządzenie ze zwykłą wieżą podwójną, jak ujawniono przykładowo w japońskim opisie patentowym nr 6-327927), zaś urządzenie (iii) zawiera wieżę absorpcyjną o przepływie równoległym/przepływie przeciwbieżnym typu kolumny płynu według

185 302 wynalazku (to jest urządzenie do kontaktowania gazu z płynem według opisanego powyżej pierwszego rozwiązania).

(a) Warunki obliczeń

Szybkość przepływu gazu przy wlocie: 3,000,000 nrNj/godz.

Stężenie dwutlenku siarki przy wlocie: 900 cz. n. m.

Stężenie pyłu przy wlocie: 30 mg/m3N.

Stężenie dwutlenku siarki przy wylocie (wartość pożądana): 36 cz. n. m. lub mniej (przy stopniu odsiarczenia wynoszącym około 95% lub wyższym).

Stężenie pyłu przy wylocie (wartość pożądana): 5 mg/m³N lub mniej.

(b) Dane specyfikacyjne urządzenia Wysokość wieży absorpcyjnej:

m (i) (ii) (iii) m (strona wlotowa), 17 m (strona wylotowty 18 m (strona wlotowa), 18 m ( stromn )vylotowy)

Wysokość kolumny płynu:

(i) 10.6 m (ii) 1.4 (strona wlotowa), 1.8 m (strona wylotowa) (iii) 4.4 (strona wlotowa), 2,6 m (strona wylotowa)

Szerokość wieży absorpcyjnej:

(i) 9.4 m (ii) 9.5 (strona wlotowa), 11.4( sOOmn wykltowa) (iii) 4,7 m (strona wlotowa), 10.4 (strona wylotowa)

Głębokość wieży absorpcyjnej:

(i) 22.4 m (ii) 21.4 m (strona wlotowa), 21.4 (strona wylotowa) (iii) 21.4 (strona wlotowa), 21.4 (strona wylotowa)

Wymiary zbiornika:

(i) 21 m (szerokość) x 22.4 (głębokość) (ii) 23.9 (szerokość) x 21.4 (głębokość) (iii) 19.3 (szerokość) x 21.4 (głębokość)

Szczegóły pomp cyrkulacyjnych:

(i) 9,300 m3/h x 22 mH x 6 pomp (ii) 8,600 m3/h x 15 mH x 4 pompy (strona wlotowa)

8,000 m3/h x 13 mH x 3 pompy (strona wylotowa) (iii) 9,000 m3/h x 15 mH x 2 pompy (strona wlotowa)

9,800 m3/h x 13,6 mH x 3 pompy (strona wylotowa)

Osiągi urządzenia

Stężenie dwutlenku siarki przy wylocie z wieży absorpcyjnej :

(i) 36 części na milion (ii) 230 części na milion (strona wlotowa), 36 części na milion (strona wylotowa) (iii) 360 części na milion (strona wlotowa), 36 części na milion (strona wylotowa) Stężenie płynu przy wylocie z wieży absorpcyjnej:

(i) 4,4 mg/m3N (ii) 6,6 mg/m³N (strona wlotowa), 3,2 mg/m³N (strona wylotowa) (iii) 4,0 mg/m3N (strona wlotowa), 2,4 mg/m³N (strona wylotowa)

Strata ciśnienia w wieży absorpcyjnej:

mm H₂O

106 mm H₂O 143 mm H₂O (i) (ii) ⁽ⁱⁱⁱ⁾

Szybkość przepływu krążącego w wieży absorpcyjnej (w trakcie ustalonego stanu):

(i) 56,000 m3/h (ii) 34,200 m3/h (strona wlotowa), 24,300 m3/h (strona wylotowa)

185 302 (iii) 18,000 mhh (strona wlotowal,99,000 rmhh (strona wylotowa)

Względny pobór mocy (podczas stanu ustalonego):

(i) 100% (ii) 85% (iii) 84%

Stężenie przechwyconej mgły przy ostatecznym wylocie z wieży absorpcyjnej (tuż przed eliminatorem mgły):

(i) 1 -2 g/m3N (ii) 100-200 g/m³N (iii) 100-200 g/m³N

Gdy stężenie dwutlenku siarki przy wlocie zmaleje z 900 części na milion do 200 części na milion podczas pracy urządzenia (i), (ii) i (iii) w opisanych warunkach (a) i wówczas stosowane warunki robocze i otrzymywane osiągi urządzenia są następujące:

(d) Warunki robocze (gdy stężenie dwutlenku siarki przy wlocie zmieniło się do 200 cz. n.m.)

Szybkość przepływu krążącego w wieży absorpcyjnej:

(i) 56,000 m3/h (ii) 34,200 m3/h (strona wlotowa), 18,000 m3/h (strona wylotowa) (iii) 18,000 m3/h (strona wlotowa), 18,000 m3/h (strona wylotowa)

Wysokość kolumny płynu w wieży absorpcyjnej:

(i) 4,4 m (ii) 4,4 m (strona wlotowa), 1,0 m (strona wylotowa) (iii) 4,4 m (strona wlotowa), 1,0 m (strona wylotowa) (e) Osiągi urządzenia (gdy stężenie dwutlenku siarki przy wlocie uległo zmianie do 200 cz.n.m.)

Stężenie dwutlenku siarki przy wylocie z wieży absorpcyjnej :

(i) 2 części na milion (ii) 30 części na milion (strona wlotowa), 30 części na milion (strona wylotowa) (iii) 55 części na milion (strona wlotowa), 11 części na milion (strona wylotowa)

Stężenie pyłu przy wylocie z wieży absorpcyjnej:

(i) 4,4 mg/m3N (ii) 6,6 mg/m³N (strona wlotowa), 3,7 mg/m3N (strona wylotowa) (iii) 4,0 mg/m3N (strona wlotowa), 2,9 mg/m3N (strona wylotowa)

Spadek ciśnienia w wieży absorpcyjnej:

(i) 50 mm H₂O (ii) 57 mm H₂O (iii) KEmmfyO

Względny pobór mocy (podczas stanu ustalonego):

(i) 100% (Ii) 77% (iii) 99%

Stężenie przechwyconej mgły przy ostatnim wylocie z wieży absorpcyjnej (tuż przed eliminatorem mgły):

(i) 1-2 g/m³N (ii) 100-200 g/m3N (iii) 100-200 g/m³N.

Można zauważyć z powyższych danych obliczeniowych, że spośród tych trzech urządzeń [w szczególności (i) zawierając konwencjonalną wieżę absorpcyjną o przepływie równoległym typu kolumny płynu (to jest urządzenie z pojedynczą wieżą), urządzenie (ii) zawierające konwencjonalną wieżę absorpcyjną z przepływem równoległym/przepływem przeciwbieżnym typu kolumny płynu (to jest zwykłe urządzenie z podwójną wieżą), i urządzenie (iii) zawierające wieżę absorpcyjną o przepływie równoległym/przepływie przeciwbieżnym typu kolumny płynu według obecnego wynalazku (to jest urządzenie 4 do kontaktowania gazu z płynem według opi20

185 302 sanego powyżej pierwszego rozwiązania)], urządzenie (iii) ma najmniejszy rozmiar i wykazuje najniższy pobór mocy w obydwu przypadkach. Urządzenie (ii) i (iii) wykazuje lepsze możliwości konserwacyjne, ponieważ mgła wytwarzana w urządzeniu (ii) i (iii) ma bardzo niskie stężenie siarczynów, które powodują zatykanie eliminatora mgły, w porównaniu z mgłą wytwarzaną w urządzeniu (i). Ponadto, ponieważ ilość przechwyconej mgły zależy głównie od prędkości przepływu gazu spalinowego w wieży absorpcyjnej po stronie wylotowej, zatem nie ma różnicy pomiędzy urządzeniem (ii) i (iii). Oznacza to, że w urządzeniu (iii) unika się znaczącego wzrostu ilości przechwyconej mgły.

Na figurze 3 pokazano widok przedstawiający konstrukcję podstawowej części układu obróbki gazu spalinowego według trzeciego rozwiązania, a fig. 4 stanowi powiększony widok w przekroju wzdłuż linii II z fig. 3, przedstawiający układ rur natryskowych w układzie obróbki gazu spalinowego według fig. 3. Na fig. 5 pokazano widok wyjaśniający wyraźniej rozkład rur natryskowych z fig. 4. W następującym, te same elementy jak wspomniane powyżej w połączeniu z pierwszym rozwiązaniem przedstawionym na fig. 1 zostały oznaczone tymi samymi oznacznikami cyfrowymi, i ich wyjaśnienie zostało pominięte.

W tym rozwiązaniu, wieża absorpcyjna 2 po stronie wlotowej stanowi tak zwaną wieżę absorpcyjną o przepływie równoległym, w której nieobrobiony gaz spalinowy A jest wprowadzany z jej górnego końca i powoduje się jego przepływ w dół. Z drugiej strony, wieża absorpcyjna 3 po stronie wylotowej stanowi tak zwaną wieżę absorpcyjną o przepływie przeciwbieżnym, w której sekcja wylotowa gazu spalinowego 5 do wyładowywania obrobionego gazu spalinowego B jest utworzona przy jej górnym końcu tak, aby powodować przepływ w górę gazu spalinowego który przeszedł przez wieżę absorpcyjną 2 i górną przestrzeń zbiornika 1.

Rury natryskowe wewnątrz wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej sątak rozmieszczone, że jakiekolwiek sąsiadujące rury natryskowe 7 są umieszczone w położeniach różniących się w kierunku przepływu gazu (w tym przypadku kierunku pionowym). W tym rozwiązaniu, rury natryskowe 7 są naprzemiennie umieszczone w dwóch odmiennych położeniach pionowych (to jest w tak zwanej relacji przestawnej), jak przedstawiono na fig. 4.

W przypadku znanego układu do obróbki gazu spalinowego przeznaczonego do stosowania termiczno-elektrycznych siłowniach, zewnętrzna średnica D rur natryskowych 7 jest w zakresie 200 do 300 mm. Ponadto, poziomy odstęp (P/2) i pionowy odstęp (h) rur natryskowych 2, jak pokazano na fig. 5, może być w zakresie około 500 do 700 mm.

W każdym przypadku, gdy rury natryskowe 7 są naprzemiennie umieszczone w dwóch odmiennych położeniach pionowych, stopień zakłócania toru przepływu gazu spalinowego jest znacząco zredukowany i nie obserwuje się wzrostu rezystancji przepływu, w porównaniu z przypadkiem, w którym wszystkie rury natryskowe 7 są rozmieszczone na tej samej płaszczyźnie (z odstępem P/2) jak wiadomo ze stanu techniki.

Ponadto, ponieważ wysokość kolumny płynu (to jest wysokość na którą szlam absorbentu jest wytryskiwany z rur natryskowych 7} wynosi zwykle kilka metrów lub więcej zatem jest konieczne zwiększenie wysokości wieży absorpcyjnej, gdy rury natryskowe 7 są wzniesione pionowo o wspomniany wyżej odstęp h. Ponadto, nie obserwuje się żadnego ujemnego wpływu na wydajność odsiarczania. W rezultacie zwiększenia gęstości rozkładu dysz natryskowych (to jest, gęstości rozkładu kolumn płynu), można znacząco polepszyć wydajność kontaktowania gazu z płynem (lub wydajność odsiarczania) przez zastosowanie wieży absorpcyjnej 3 mającej taki sam niewielki rozmiar jak w stanie techniki.

W urządzeniu 4 do kontaktowania gazu z płynem w opisanym powyżej układzie do obróbki gazu spalinowego, rury natryskowe 7 są rozmieszczone gęsto bez powodowania wzrostu rezystancji przepływu, jak opisano powyżej. Tak więc, zostaje polepszona wydajność kontaktowania gazu z płynem w wyniku zwiększonej gęstości rozkładu kolumn płynu. W rezultacie uzyskuje się dużą wydajność odsiarczania zwłaszcza w wieży absorpcyjnej 3 po stronie wylotowej, bez powodowania wzrostu rozmiarów wieży absorpcyjnej 3 lub wzrostu straty ciśnienia spalinowego (to jest warunku mocy nakładanego na wentylator podający gaz spalinowy).

185 302

Szlam absorbentu podawany do rur natryskowych 6 jest wtryskiwany w górę z dysz znajdujących się w rurach natryskowych 6. Wytryśnięty szlam absorbentu rozprasza się przy swym szczycie i następnie opada, tak że opadający szlam i rozpryskiwany szlam zderzająsię ze sobądla kolejnego wytwarzania drobnych kropelek szlamu. Tak więc, drobne kropelki szlamu występują w stanie rozprowadzonym prawie jednolicie poprzez wieżę absorpcyjne 2.

Ponadto, ponieważ gaz spalinowy jest skutecznie wciągany do rozpryśniętych strumieni szlamu w sąsiedztwie wież, zatem szlam i gaz spalinowy zostają skutecznie zmieszane, tak że w tej wieży absorpcyjnej 2 o przepływie równoległym zostaje wstępnie usunięta znacząca ilość dwutlenku siarki. Przykładowo, nawet jeżeli szybkość krążenia szlamu absorbentu i wysokość kolumny płynu w tej wieży absorpcyjnej 2 o przepływie równoległym są^^wione na poziomie niższym niż w stanie techniki, to można absorbować i usuwać dwutlenek siarki ze stopniem odsiarczenia wynoszącym około 60 do 80%.

Tak więc, w tym rozwiązaniu usuwa się znaczącą ilość dwutlenku siarki w wieży absorpcyjnej 2 o przepływie równoległym, zaś rury natryskowe 7 sągęsto rozmieszczone dla zwiększenia gęstości rozprowadzania kolumn płynu bez powodowania wzrostu rezystancji przepływu, jak opisano powyżej. W rezultacie znacząco wzrasta powierzchnia kontaktu gazu z płynem w stosunku do stanu techniki, tak że dwutlenek siarki może ostatecznie być absorbowany i usuwany ze stopniem odsiarczenia znacznie przekraczającym 95%.

Tak więc, jeżeli w układzie do obróbki gazu spalinowego według wynalazku, w którym stosuje się urządzenie 4 do kontaktowania gazu z płynem jest pożądany ten sam stopień osiągów co w rozwiązaniach ze stanu techniki, to pożądany stopień odsiarczenia i odpylania można skutecznie uzyskać nawet w przypadku, gdy ciśnienie wentylatora podającego gaz spalinowy, szybkość krążenia szlamu absorbentu wytwarzana przez pompę cyrkulacyjną 9, lub wysokość kolumny płynu są mniejsze w porównaniu ze stanem techniki. Tak więc, jest możliwe zredukowanie kosztów roboczych przez zminimalizowanie poboru mocy, a ponadto, zredukowanie wielkości i kosztu wyposażenia przez zmniejszenie wysokości i poziomych wymiarów wieży absorpcyjnej 3.

Należy uwzględnić, że wynalazek obecny nie jest ograniczony do wspomnianych powyżej rozwiązań, ale może również być realizowany w rozmaity inny sposób. Przykładowo, wynalazek obecny można zastosować do urządzenia do kontaktowania gazu z płynem mającego dwie wieże absorpcyjne jak opisano powyżej, ale również do urządzenia do kontaktowania gazu z płynem, zawierającego jedną wieżę absorpcyjną.

Ponadto, sposób rozmieszczenia rur natryskowych nie jest ograniczony do dwustopniowego rozkładu przedstawionego na fig. 3 do 5. Przykładowo, rury natryskowe mogą być rozmieszczone w trzech stopniach, umieszczone skośnie tak, aby utworzyć całkowity wzór w kształcie V patrząc w tym samym kierunku co na fig. 4, lub rozmieszczone w jednej nachylonej płaszczyźnie. Jednakże, gdy rury te są rozmieszczone w kilku stopniach, wówczas wysokość wieży absorpcyjnej musi być odpowiednio zwiększona. Pod tym względem, zaleca się opisane powyżej rozwiązanie obejmujące układ dwustopniowy.

Claims (9)

1. Sposób obróbki gazu spalinowego, przeznaczony do usuwania przynajmniej dwutlenku siarki i pyłu występujących w gazie spalinowym poprzez kontakt gazu z płynem absorbującym, polegający na stosowaniu urządzenia do kontaktowania gazu z płynem, zawierającego zbiornik z płynem absorbującym, wieżę absorpcyjną po stronie wlotowej, mającąjednolity przekrój poprzeczny i wystającą w górę od jednej bocznej części tego zbiornika, do której wtryskuje się płyn absorbujący ze zbiornika w górę z licznych rozstawionych poziomo dysz i kontaktuje się z tym płynem absorbującym nieobrobiony gaz spalinowy, oraz wieżę absorpcyjną po stronie wylotowej, mającąjednolity przekrój poprzeczny i wystającą w górę od drugiej bocznej części tego zbiornika, do której wtryskuje się płyn absorbujący ze zbiornika w górę z licznych rozstawionych poziomo dysz i ponownie kontaktuje się z tym płynem absorbującym gaz spalinowy wychodzący z wieży absorpcyjnej po stronie wlotowej, przy czym przez wieżę absorpcyjną po stronie wlotowej lub przez wieżę absorpcyjnąpo stronie wylotowej prowadzi się przepływ równoległy, w którym gaz spalinowy przepływa w dół, a przez drugą z tych wież prowadzi się przepływ przeciwbieżny, w którym gaz spalinowy przepływa w górę, znamienny tym, że gaz spalinowy w wieży absorpcyjnej (2) o przepływie równoległym prowadzi się z prędkością w zakresie od 8 do 12 m/sek, korzystną dla gromadzenia pyłu i absorbowania dwutlenku siarki, zaś gaz spalinowy w wieży absorpcyjnej (3) o przepływie przeciwbieżnym prowadzi się z prędkością w zakresie od 4 do 6 m/sek, korzystną dla absorpcji dwutlenku siarki poprzez kontakt gazu z płynem, przy czym reguluje się szybkość podawania płynu absorpcyjnego do wieży absorpcyjnej (2) o przepływie równoległym aż do uzyskania pożądanej wartości stężenia pyłu w obrobionym gazie spalinowym, i reguluje się szybkość podawania płynu absorpcyjnego do drugiej wieży absorpcyjnej(3) o przepływie przeciwbieżnym aż do uzyskania pożądanej wartości przynajmniej stężenia dwutlenku siarki w obrobionym gazie spalinowym.

2. Układ do obróbki gazu spalinowego, przeznaczony do usuwania przynajmniej dwutlenku siarki i pyłu obecnych w gazie spalinowym poprzez jego kontakt z płynem absorbującym, zawierający urządzenie do kontaktowania gazu z płynem mające zbiornik z płynem absorbującym, wieżę absorpcyjną o jednolitym przekroju poprzecznym, która wystaje po stronie wlotowej w górę od jednej bocznej części zbiornika i w której płyn absorbujący jest wtryskiwany ze zbiornika w górę z licznych poziomo rozstawionych dysz, i wieżę absorpcyjną, o jednolitym przekroju poprzecznym, która wystaje po stronie wylotowej w górę od drugiej bocznej części zbiornika i, w której płyn absorbujący jest w tryskiwany ze zbiornika w górę z licznych rozstawionych poziomo dysz, przy czym jedna z wież jest w postaci wieży absorpcyjnej o przepływie równoległym, w której gaz spalinowy przepływa w dół, zaś druga z tych wieżjest w postaci wieży absorpcyjnej o przepływie przeciwbieżnym, w której gaz spalinowy przepływa w górę, znamienny tym, że powierzchnia przekroju toru przepływu w wieży absorpcyjnej (2) o przepływie równoległymjest mniejsza niż powierzchnia przekroju toru przepływu w drugiej wieży absorpcyjnej (3) o przepływie przeciwbieżnym.

3. Układ według zastrz. 2, znamienny tym, że stosunek powierzchni przekroju toru przepływu w wieży absorpcyjnej (3) o przepływie przeciwbieżnym do powierzchni przekroju toru przepływu w wieży absorpcyjnej (2) o przepływie równoległymjest w zakresie 1,5 do3,5.

4. Układ w edług zastrz. 2 albo 3, znamienny tym, że wewnątrz wieży absorpcyjnej (2) o przepływie równoległym znajduj się umieszczone równolegle przynajmniej dwie rury natryskowe (7), przez które przepływa gaz spalinowy, przy czym każda z rur natryskowych (7) posiada przynajmniej dwie dysze, umieszczone w kierunku podłużnym rur natryskowych (7) i maj ące wyloty skierowane w górę, zaś sąsiadujące rury natryskowe (7) są umieszczone w położeniach różniących się w odniesieniu do kierunku przepływu gazu spalinowego.

5. Układ według zastrz. 4, znamienny tym, że rury natryskowe (7) sąumieszczone naprzemiennie w dwóch odmiennych położeniach pionowych.

185 302

6. Układ według zastrz. 2 albo 3, znamienny tym, że wewnątrz wieży absorpcyjnej (3) o przepływie przeciwbieżnym znajdują się umieszczone równolegle przynajmniej dwie rury natryskowe (7), przez które przepływa gaz spalinowy, przy czym każda z rur natryskowych (7) posiada przynajmniej dwie dysze, umieszczone w kierunku podłużnym rur natryskowych (7) i mające wyloty skierowane w górę, zaś sąsiadujące rury natryskowe (7) są umieszczone w położeniach różniących się w odniesieniu do kierunku przepływu gazu spalinowego.

7. Układ według zastrz. 6, znamienny tym, że rury natryskowe (7) sąumieszczone naprzemiennie w dwóch odmiennych położeniach pionowych.

8. Układ według zastrz. 2 albo 3, znamienny tym, że wewnątrz każdej z obydwu wież absorpcyjnych (2, 3) znajdują się umieszczone równolegle przynajmniej dwie rury natryskowe (7), przez które przepływa gaz spalinowy, przy czym każda z rur natryskowych (7) posiada przynajmniej dwie dysze, umieszczone w kierunku podłużnym rur natryskowych (7) i mające w yloty skierowane w górę, zaś sąsiadujące rury natryskowe (7) sąumieszczone w położeniach różniących się w odniesieniu do kierunku przepływu gazu spalinowego.

9. Układ według zastrz. 8, znamienny tym, że rury natryskowe (7) sąumieszczone naprzemiennie w dwóch odmiennych położeniach pionowych.