PL170558B1 - Welna zuzlowa oraz sposób i urzadzenie do wytwarzania welny zuzlowej PL PL PL PL PL - Google Patents

Welna zuzlowa oraz sposób i urzadzenie do wytwarzania welny zuzlowej PL PL PL PL PL

Info

Publication number
PL170558B1
PL170558B1 PL92298865A PL29886592A PL170558B1 PL 170558 B1 PL170558 B1 PL 170558B1 PL 92298865 A PL92298865 A PL 92298865A PL 29886592 A PL29886592 A PL 29886592A PL 170558 B1 PL170558 B1 PL 170558B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
spinner
fact
diameter
less
wall
Prior art date
Application number
PL92298865A
Other languages
English (en)
Other versions
PL298865A1 (en
Inventor
Jean Battigelli
Jean-Luc Bernard
Guy Berthier
Hans Furtak
Original Assignee
Saint Gobain Isover
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=9415842&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=PL170558(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Saint Gobain Isover filed Critical Saint Gobain Isover
Publication of PL298865A1 publication Critical patent/PL298865A1/xx
Publication of PL170558B1 publication Critical patent/PL170558B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
    • C03B37/04—Manufacture of glass fibres or filaments by using centrifugal force, e.g. spinning through radial orifices; Construction of the spinner cups therefor
    • C03B37/045—Construction of the spinner cups
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
    • C03B37/04—Manufacture of glass fibres or filaments by using centrifugal force, e.g. spinning through radial orifices; Construction of the spinner cups therefor
    • C03B37/047—Selection of materials for the spinner cups
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
    • C03B37/04—Manufacture of glass fibres or filaments by using centrifugal force, e.g. spinning through radial orifices; Construction of the spinner cups therefor
    • C03B37/048—Means for attenuating the spun fibres, e.g. blowers for spinner cups
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
    • C03B37/08—Bushings, e.g. construction, bushing reinforcement means; Spinnerettes; Nozzles; Nozzle plates
    • C03B37/095—Use of materials therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C13/00—Fibre or filament compositions
    • C03C13/06—Mineral fibres, e.g. slag wool, mineral wool, rock wool
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
    • C03C3/083—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound
    • C03C3/085—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound containing an oxide of a divalent metal
    • C03C3/087—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound containing an oxide of a divalent metal containing calcium oxide, e.g. common sheet or container glass
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
    • C03C3/089—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing boron
    • C03C3/091—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing boron containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
    • C03C3/097—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing phosphorus, niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
    • C22C32/001—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides
    • C22C32/0015—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides with only single oxides as main non-metallic constituents
    • C22C32/0026—Matrix based on Ni, Co, Cr or alloys thereof

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)
  • Inorganic Fibers (AREA)
  • Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
  • Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
  • Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
  • Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)

Abstract

1 . Welna zuzlowa, zawierajaca material majacy podwy- zszona temperature likwidusu, w yzsza od 1323 K i niska lepkosc w tej temperaturze, zwlaszcza mniejsza niz 3200 puazów, znamienna tym, ze material mineralny zawiera co najmniej S1O2, CaO i Na2O, przy czym zawiera on mniej niz 10% wagowych niewlóknistych czastek o wielkosci wiekszej niz 100 µ m 8 Sposób wytwarzania welny zuzlowej, w którym tworzy sie wlókna stosujac material majacy podwyzszona temperature h- kwidusu do ponad 1323 K i którego lepkosc w temperaturze likwi- dusu jest mniejsza niz 3200 puazów, znam ienny tym, ze podaje sie stopiony material mineralny na obwodowa scianke przedzarki za- wierajaca liczne dysze o malych srednicach i odwirowuje sie przez nie material mineralny w temperaturze nizszej niz 1673 K, przy jego lepkosci wiekszej niz 100 puazów, a nastepnie wlókna wysnuwa sie kierujac wyplyw gazu wzdluz scianki obwodowej przedzarki 15 Urzadzenie do wytwarzania welny zuzlowej, zawiera- jace przedzarke posiadajaca wal podpierajacy 1 dzwon, którego scianka obwodowa ma wiele dysz o malej srednicy do wysnuwania wlókien stopionego materialu mineralnego, a na zewnatrz dzwonu jest umieszczony wspólsrodkowo pierscieniowy palnik zewnetrzny, którego wylot jest skierowany wzdluz obwodowej scianki przedzar- ki, zas wewnatrz dzwonu przedzarki jest umieszczone wewnetrzne urzadzenie grzewcze, uruchamiane podczas procesu rozwlókniania, znamienne tym, ze wewnetrzne urzadzenie grzewcze (25) stano- wi rozpraszajacy pierscieniowy wewnetrzny palnik, a w poblizu wylotu wewnetrznego urzadzenia grzewczego (25), na wewnetrz- nej powierzchni dzwonu (20) przedzarki (1') sa umieszczone elementy (29) do utrzymywania plomienia z wewnetrznego urza- dzenia grzewczego (25), zas w poblizu wewnetrznej powierzchni obwodowej scianki (19) pierscieniowy palnik zewnetrzny (13) ma scianki kanalu wylotowego (14, 15) goracego gazu przedlu- zone za pomoca skosnych scianek (16, 17) wytwarzajacych roz- biezny strumien goracych gazów F i g 8a Fig 8b PL PL PL PL PL

Description

Przedmiotem wynalazku jest wełna żużlowa, sposób i urządzenie do wytwarzania wełny żużlowej.
Wynalazek dotyczy sposobu wytwarzania wełny żużlowej z termoplastycznych materiałów mineralnych o wysokiej temperaturze topnienia, lub wysokiej temperaturze likwidusu oraz urządzenia dostosowanego do wykonywania tego procesu. Materiały mineralne obejmują bazalty, szkło pozyskiwane z produktów ubocznych w przemyśle żelaza i stali, na przykład żużle wielkopiecowe (wypałki), bądź podobne surowce głównie o dość wysokiej temperaturze topnie170 558 nia lub temperaturze likwidusu, i znacznie niższych lepkościach w odpowiadających im temperaturach likwidusu w porównaniu ze szkłami używanymi do produkcji wełny szklanej. Dla uproszczenia, surowce te będą nazywane po prostu materiałami
Wzmiankowane materiały są stosowane na dużą skalę do produkcji wełny żużlowej, Któia znajduje zastosowanie jako izolacja termiczna i akustyczna.
O doborze materiałów mogą decydować ich niskie koszty oraz właściwości, a zwłaszcza odporność na wysokie temperatury. Ich produkcja stwarza jednak pewne problemy. Problemy wynikają głównie z warunków, w jakich materiały te nadają się do przeróbki.
Juz same temperatury ich topnienia stwarzają trudności. Temperatura topnienia jest to temperatura, do której wymagane jest ogrzewanie surowców dla zagwarantowania ich topnienia. Ponadto, jeśli chodzi o produkcję, jest to temperatura, powyżej której wymagane jest utrzymywanie materiału dla uzyskania przepływu przez urządzenie rozwłókniające. Oprócz tego materiały te różnią się od szkieł tradycyjnie stosowanych do produkcji włókna tym, że z reguły, mają wysoką płynność w temperaturach bardzo zbliżonych do swych temperatur likwidusu. Występujące trudności opisano poniżej.
W związku z wymaganymi wysokimi temperaturami urządzenia stykające się z materiałami poddawanymi rozwłóknianiu są narażone na bardzo intensywną korozję. Trwałość eksploatacyjna tych urządzeń stanowi problem nawet w przypadku konwencjonalnych szkieł. Problem ten staje się jeszcze bardziej krytyczny w przypadku materiałów o wysokim likwidusie.
Wymienione powyżej trudności sprawiają, ze dla wzmiankowanych materiałów mogą być zastosowane tylko niektóre metody rozwłókniania. Występują zasadniczo dwie metody: odwirowywania czyli przędzenie stopionego materiału mineralnego oraz przetłaczanie materiału przez stałą dyszę i snucie włókien przepływem gazu często przyspieszonym do prędkości naddźwiękowej (metoda ciągnienia dmuchowego).
W przypadku metod wykorzystujących stałą dyszę wymagane jest stosowanie dyszy odpornej na oddziaływanie stopionego materiału mineralnego. Zwykle są to dysze platynowe, wytrzymujące takie oddziaływanie nawet w wysokich temperaturach. Zdolność produkcyjna każdej z dysz jest, niestety, ograniczona. Oprócz tego potrzebny przepływ gazu snującego stwarza stosunkowo wysokie koszty energetyczne.
Metody wykorzystujące odwirowywanie czyli przędzenie, umożliwiają uzyskanie znacznych ilości produkcyjnych przypadających na jednostkę. Są to metody skrótowo określone ogólnym terminem odwirowywanie zewnętrzne w celu wskazania, że stopiony materiał mineralny pozostaje na zewnątrz przędzarki. Stopiony materiał mineralny jest podawany na przednią powierzchnię tarczy, lub na obwodową powierzchnię cylindrycznego wirnika, albo wirników. Zaletą tych metod jest prostota części urządzeń stykających się ze stopionym materiałem mineralnym. Dzięki relatywnej prostocie wzmiankowane części, a zwłaszcza obrzeża przędzarek, są stosunkowo tanie, co pozwala na ich wymianę w ciągu stosunkowo krótkich okresów czasu. Iloraz kosztów materiałowych do całkowitych kosztów produkcji pozostaje relatywnie niski. Intensywne zużywanie się części tych urządzeń w wyniku stykania się ze stopionym materiałem mineralnym nie stanowi zatem znaczącej przeszkody.
Najważniejsza wada wytwarzania włókna mineralnego metodą odwirowywania zewnętrznego polega na tym, że właściwości produktu końcowego, przy równych ilościach włókna, są gorsze od właściwości wełny szklanej, która Jest wytwarzana głównie tak zwaną metodą odwirowywania wewnętrznego.
W odwirowywaniu zewnętrznym materiał spływa na wirujące koła i Jest odrzucany w postaci wielu kropel. W trakcie odrzucania powstają włókna, formowane pomiędzy powierzchnią przędzarki i kroplami ciągnącymi włókno za sobą. Jest oczywistym, że dla takiego mechanizmu rozwłókniającego znaczna ilość przędzonych materiałów pozostaje w postaci nierozwłóknionych cząstek. Ich proporcja może wynosić aż do 40% wagowych dla cząstek powyżej 100 gm, w stosunku do materiału wyjściowego. Choć istnieje wiele metod oddzielania nierozwłóknionych cząstek, wykonana na gotowo wełna żużlowa nigdy nie Jest całkowicie wolna od takich cząstek, które w najlepszym razie są bezużyteczne i bardzo niewygodne dla konkretnych zastosowań.
170 558
Należy zauważyć, że formowanie kropel nie jest wyłącznie wynikiem odwirowywania zewnętrznego, lecz zależy również od charakterystyki reologicznej wzmiankowanych materiałów. Materiały przetwarzane według wynalazku generalnie mają porównywalnie niższe lepkości, nawet w temperaturach tylko nieco niższych od temperatury likwidusu. Stopiony materiał mineralny, który jest stosunkowo płynny, jest trudny do rozwłóknienia, ponieważ włókna mają tendencję do łamania i tworzenia kropel lub paciorków. Sposób odwirowywania zewnętrznego polega na tej tendencji, jednak bez wyeliminowania jej wad.
Znane są sposoby odwirowywania wewnętrznego dla produkcji włókien szklanych, w których obowiązują stosunkowo dokładne wytyczne dla temperatur procesu. Są mniej precyzyjnie z reologicznego punktu widzenia uwzględniając fakt, że tradycyjne zestawy szklarskie w sprawdzanych temperaturach wykazują lepkości dobrze dostosowane do procesu snucia. Lepkość normalnego szkła w temperaturze rozwłókniania, która w praktyce zawsze leży powyżej temperatury likwidusu, nie jest zbyt wielka, w związku z czym możliwe jest snucie tych włókien przy stosunkowo małych siłach. Lepkość w temperaturze likwidusu - a tym samym nieco powyżej - nie jest również zbyt niska w przypadku zwykłego szkła, które pod wpływem napięcia powierzchniowego coraz mniej kompensowanego przez lepkość przy zmniejszonych średnicach włókna, powinno charakteryzować się łamaniem oraz tworzeniem kropel i paciorków. Z tego wynika, że lepkość zwykłych zestawów szklarskich może być łatwo dobrana w zakresie powyżej temperatury likwidusu, przez co podczas rozwłókniania za pomocą odwirowywania wewnętrznego zapewniana jest odpowiednia lepkość, na przykład 1000 puazów lub powyżej.
Zastosowanie sposobu odwirowywania wewnętrznego do materiałów o podwyższonej temperaturze likwidusu i małej lepkości dotychczas nie było rozważne. Wiele przyczyn potwierdzało opinię, że takie sposoby odwirowywania wewnętrznego nie nadają się do tych materiałów. Problemy w głównej mierze dotyczą warunków zadowalającego snucia włókien.
Jak już wspomniano, wzmiankowane materiały mają stosunkowo wysokie temperatury likwidusu, i jednocześnie bardzo małe lepkości. Są już stosunkowo płynne w temperaturach topnienia, i mają wtedy lepkość poniżej 3200 puazów. Pod tym względem różnią się od szkieł, zwykle przetwarzanych metodami odwirowywania wewnętrznego. Lepkość tych szkieł w temperaturze likwidusu wynosi od 5000 puazów, przewyższając o co najmniej 1000 puazów lepkość przy rozwłóknianiu wyraźnie powyżej temperatury likwidusu.
Jak podano, wzmiankowane materiały w porównaniu ze szkłem już w temperaturze likwidusu są płynne do takiego stopnia, iż przy odwirowywaniu wewnętrznym nie można oczekiwać zadowalającego snucia.
Urządzenie do wytwarzania wełny żużlowej jest znane na przykład z opisów patentowych FR-A-2 443 436 i EP-A-0 091 381. To urządzenie do wytwarzania wełny szklanej zawiera przędzarkę, której obwodowa ścianka posiada dysze wylotowe. Obwodowa ścianka jest połączona z kołnierzem poprzez pierścień, nazywany ze względu na kształt dzwonem.
Kołnierz jest zamontowany na wale podpierającym, który jest wydrążony w celu doprowadzenia przez otwór stopionego materiału mineralnego.
Wał - lub nawet kołnierz - dodatkowo podpiera koncentrycznie usytuowaną kadź rozprowadzającą. Kadź rozprowadzająca, ze ścianką obwodową zawierającą niewielką liczbę dysz o stosunkowo dużych średnicach, służy jako ścianka denna przędzarki i rozprowadza stopiony materiał mineralny w taki sposób, ze centralnie doprowadzony strumień zostaje rozdzielony na wiele strumieni i rozprowadzony na obrzeże ścianki obwodowej.
Przędzarkę otaczają różne urządzenia grzewcze: pierścieniowy magnes grzejnika indukcyjnego, który ogrzewa przede wszystkim denną część przędzarki głównie w celu skompensowania chłodzenia powstającego podczas zetknięcia z powietrzem otoczenia, które jest silnie chłodzone przez znaczne ilości powietrza zasysane przez obracającą się przędzarkę i przez chłodzony wodą pierścieniowy palnik zewnętrzny. Końce ścianek kanałowych palnika zewnętrznego są umieszczone w niewielkiej odległości od przędzarki.
Palnik zewnętrzny jest otoczony przez pierścień dmuchowy zimnego powietrza, np. powietrza pod ciśnieniem, którego głównym celem jest ograniczenie promieniowego rozcho170 558 dzenia się gorącego strumienia gazu, co zapobiega stykaniu się formowanych włókien z pierścieniowym magnesem.
Zewnętrzne grzejniki sprężarki są uzupełnione przez wewnętrzny palnik pierścieniowy, umieszczony wewnątrz wału podpierającego, wykorzystywany wyłącznie podczas fazy rozruchowej urządzenia rozwłókniającego w celu wstępnego ogrzania kadzi.
W urządzeniu znanym zewnętrzny palnik ogrzewa tylko ściankę obwodową przędzarki, a powierzchnia dzwonu pozostaje zimna. Takie urządzenie nie może być zastosowane do wytwarzania włókien wełny żużlowej.
Tradycyjne przędzarki często nie są przystosowane do przetwarzania materiałów o dużej płynności, o wysokich temperaturach likwidusu. Jak wspomniano, stosowane zwykle stopy żaroodporne, jak na przykład stopy niklowo-chromowe, mają zbyt małą odporność termiczną w temperaturach przekraczających 1373 K, lub nawet 1323 K.
Jedno z pierwszych ograniczeń wynika z odkształceń pod wpływem ciepła. Odporność na pełzanie dla konwencjonalnych stopów żaroodpornych jest niewystarczająca powyżej 1100°C. W warunkach roboczych przędzarek zbyt mała odporność prowadzi do odkształceń, zwłaszcza ścianki obwodowej. Następuje tu wzrost wypaczania powodującego znaczące zmiany warunków formowania włókien, w konsekwencji ujemnie wpływających na regularność i jednorodność produktu końcowego. Mimo bezawaryjnego działania w ciągu wieluset godzin w temperaturach rzędu 1323 K, zwykłe przędzarki ulegają zużyciu już w ciągu kilku godzin w temperaturach przekraczających 1373 K, lub nawet ponad 1473 K.
Innym problemem dotyczącym przędzarek jest ich odporność na korozję. Istotne jest przy tym to, że korozja wzrasta proporcjonalnie do temperatury.
Dotychczas stosowano stopy wzmocnione dyspersyjnymi wydzieleniami tlenków w przędzarkach przemysłowych ze względu na poprawę trwałości eksploatacyjnej w warunkach roboczych dorównujących warunkom przy produkcji tradycyjnej wełny szklanej. Jednakże nie znalazło to jeszcze zastosowania w przemyśle. Należy założyć, że korzyści uzyskane podczas zastosowania takich przędzarek do przetwarzania zestawów szklarskich nie kompensują dodatkowych kosztów wynikających z doboru stopu.
Ponadto, samo dobranie stopu wzmocnionego tlenkami nie wystarcza dla spełnienia wszystkich wymagań w zakresie zadowalającego rozwłóknienia materiałów poprzez odwirowywanie wewnętrzne. Zastosowanie przędzarki ze stopu wzmocnionego tlenkami do przetwarzania zestawów o wysokiej temperaturze likwidusu stanowi więc dość złożone zagadnienie.
Najpierw należy ustalić, czy dla uzyskania optymalnej odporności na pełzanie w wysokich temperaturach, i generalnie dla uzyskania optymalnych właściwości w zakresie żaroodporności, konieczne jest stosowanie ferrytycznych stopów wzmacnianych tlenkami.
Wełna żużlowa według wynalazku, zawierająca materiał mający podwyższoną temperaturę likwidusu, wyższą od 1323 K i niską lepkość w tej temperaturze, zwłaszcza mniejszą niż 3200 puazów, charakteryzuje się tym, że materiał mineralny zawiera co najmniej SiO2, CaO I Na2O, przy czym zawiera on mniej niż 10 % wagowych niewłóknistych cząstek o wielkości większej niż 100 gm.
Korzystnie materiał zawiera tlenki metali ziem alkalicznych co najmniej w ilości 9% wagowych, a korzystnie zawiera żelazo co najmniej w ilości 3% wagowych, materiał zawiera (procent wagowy) S1O2 - 60,7%, CaO -16,5%, Na2O - 15,4%, Al2 O3 - 0,2%, MgO - 3,2%, K2O - 0,7%, Β 2O3 - 3,3%.
Korzystnie materiał ma skład wybrany z następujących składów (wielkości podano w procentach wagowych):
SIO2 50,45 51,5 52,9 54,93 56,0 52,26 49,40 47,90 47,5
Fe2O3 10,35 10,1 15,2 8,3 12,18 7,6 10,10 9,80 9,7
Al2O3 17,35 18 13,6 17,17 14,37 18,96 17,00 16,40 16,3
MnO 0,17 0,19 0,2 0,15 0,23 0,1 0,15 0,15 0,16
170 558
CaO 9,90 8,9 5,75 7,12 6,3 6,52 9,70 9,4 12,4
MgO 7,05 6,4 3,8 5,10 4,48 4,31 6,90 6,70 6,7
Na2O 3,35 3,5 2,7 3,55 3,2 5,52 3,25 3,15 3,20
K2O 0,45 0,61 2,20 2,19 1,49 4,11 0,45 0,40 0,40
T1O2 0,75 0,66 3,0 1,20 1,33 0,5 0,75 0,70 0,70
P2O5 0,15 0,12 0,6 0,28 0,34 0,1 0,15 0,14 2,9
Β 2O3 - - - - - - 2,15 5,25 -
Si02 52,60 46,55 48,77 50,80 58,54 58,3
Fe2O3 8,75 8,78 8,80 8,80 0,19 0,14
AI2O3 14,58 14,7 14,65 14,65 3,85 7
MnO 0,12 0,17 0,17 0,17 0,03 -
CaO 12,20 12,25 12,25 12,25 25,00 24,85
MgO 6,33 6,20 6,20 6,20 9,25 5,00
Na2O 2,24 2,20 2,20 2,20 0,05 0,02
K2O 1,05 1,02 1,02 1,01 0,08 0,05
TiO2 1,82 1,89 1,90 1,90 0,02 1,14
P2O5 0,30 6,21 4,00 2,00 2,85 4,50
B2O3 - - - - 0,05 -
Korzystnie materiał ma skład wybrany z następujących składów (wielkości podano w procentach wagowych):
S1O2 47,01 56,3 61,2 53 49,3
FeO 12,1 0,25 6,1 2,7 8,4
AI2O3 14,70 3,15 0,10 6,40 15,60
MnO 0,24 - 0,01 - -
CaO 10,1 26,1 18,6 30 13,90
MgO 8,6 6,4 9,3 3 7,6
Na2O 3,06 3,2 4,5 3,1 3,5
K2O 1,4 0,65 0,04 1,1 0,5
TiO2 2,6 0,1 0,14 0,5 1
P2O 5 - 2,9 - 0,2 -
B2O3 - - - - -
Korzystnie stopień rozdrobnienia włókien materiału wełny, określony wartością Micronaire, wynosi mniej niż 6/5 g.
Korzystnie materiał zawiera mniej niż 5% wagowych niewłóknistych cząstek o wielkości większej niż 100 gm.
170 558
SpesóZ wytwarzaniu dzSny żużlewzj, wzDŁuz wynalazKu, w Którym tworzy się wŁóKna stosując materiaS msjący podwyższoną tempzrsturę liKwiDusu de ponad 1323 K i Którego Ipnt-nśp w tpmnpratm-7p lilcwidiisn iest mnieisza niż 37ΩΩ nuazów, charaktervzuie sie. żz podsjz się stopiony msterias minnulny na oBwodową ścisnKę przędzarKi za'dizrsjącą licznz dyszz o msSych s'rzdnicach i odwirewujz się przzz niz msterisS mineralny w tempersturzz niższzj niż 1673 K, przy jzgo lzpKeści dięKszzj niż 100 puszów, s nustępnlz wSóKns wysnuwa się Kizrując wypSyw gazu wzdSuż ściunKi eZdedowej przędzsrKi.
Korzystniz stosujz się mstzrisS minzralny o tzmperaturzz llKwldusu wyższzj niż 1473 K.
Korzystniz stosujz się materisS minzralny, Którzgo zsKres reZoczy lzży w zakrzslz tzmpzratur oD 1473 K do 1673 K, w Którym ma on lzpKość więKszą niż 200 puszów.
Korzystniz stosujz się matzriaS, Którzgo ^Kość w zskresie reZeczym jzst więKszą niż 350 puszów.
Korzystniz stosujz się matzrisS, Którzgo zaKres roZoczy rozciąga się w przedzialz temperaturewym co najmnizj 5θ K.
Korzystniz eDwirewywuje się materisS minzrslny przzz dyszz przędzarKi o średnicy powyżzj 0,15 mm, Korzystniz podyżej 0,2 mm.
Korzystniz eddirowywujz się mstzrisS minzrslny przzz Dyszz przędzsrKi o średnicy poniżzj 0,7 mm, Korzystniz peniżej 0,5 mm, Korzystniz poniżej 0,4 mm.
Urządzenie Do wytwsrzsnls wzSny żużlodzj, wzdŁuz wynalszKu, zawlzrającz przęazsrKę posiadającą wsS podpiersjący i dzwon, Którzgo ścianKa oBwodows ma wizlz dysz o msSzj średnicy do wysnuwaniu wŁóKlzn stoplonzgo mstzrisSu μ^π^ζο, s ns zzwnątrz dzwonu jzst umizszczeny dspóSśreaKewe pizrścienledy palniK zzwnętrzny, Którzgo wylot jzst sKizrewuny wzDŁuż oBwoDowzi ścisnKl przędzarKi, zsś dednątrz Dzwonu przędzsrKi jzst umlzszczenz dzdnętrzne urząDzznlz grzedczz, uruchamiane podczas proczsu rezdSóKnisma, charaKteryzujz się tym, żz dzwnętrzne urząDzznle grzzwczz stanowi rozpraszający plerśclenledy dewnętrzny palniK, a w poZliżu wylotu wzwnętrznege urządzmls grzedczzze, ns wewnętrznzj powizrzchni dzwonu przędzarKi są um^szcze^ zlzmznty do utrzymywania pSemiznis z dewnętrznzge urządzzma grzzwczzge, zsś w poZliżu wzwnętrznzj powizrzchni eZdeDowzj ścianKi pizrścieniedy palniK zzwnętrzny ma ścisnKi KsnaSu dylotodzgo gerączgo gszu za pomocą sKośnych ścianeK wytwarzających rezZlzżny strumizń gorących gazów.
Korzystniz ns swoZodnym Końcu waSu pedplzrającego przędzarKi jzst występ uszczzlnisjący luZ uszczzlniznlz oZretede do powstrzymywaniu powrotnzgo przzpSywu gorących gazów wzDŁuż poaplerającego wsSu.
Korzystniz na swoZodnym Końcu wsSu peDpiersjączzo przędzsrKi jzst uszczelnlzniz cizczowz de pewstrzymywsnla podrotnego przzpSywu gorących gazów wzdSuż pedplzrajączgo waSu.
Korzystniz przędzarKa jzst otoczona plzrścizniowym grzzjniKizm induKcyjnym.
Korzystniz przędzsrKs zswlzra Kadź rozprowadzającą, Którzj ścianKs dznns ma zaZzzpieczsjącą żaroodporną pSytę.
Korzystniz śrzDnica dysz przędzsrKi wynosi ed 0,15 do 0,4 mm.
W innym przykSsdzie wyKensnis urządzenie de wytwarzania wzSny żużlewzj, wzdSug wynalazKu, chursKtzryzujz się tym, żz plzrśclznledy palniK zzwnętrzny jzst umreszczony w edlzzSeści powyżzj ścianKi eZdedodzj przędzsrKi, przy czym ta od^Łość wynosi od 15 de 20 mm, s plzrśclzniedy zzwnętrzny palniK ms ścisnę KansSu wzwnętrznzgo o śrzdnicy mnizjszzj niż śrzdnica górnzj części eZdedowej ścianKi przędzarKi.
Korzystniz plzrScleniowy pslniK zzwnętrzny ms ścianKi KsnsSu dylotewzge gerączgo gszu przzaSużonz zs pomocą sKośnych śclanzK wytwarzających rozZizeny strumizń gorących gazów.
Korzystniz ns sweZeDnym Końcu waSu podpizrajączgo przędzarKi jzst występ uszczzlnlający luZ uszczzlnienlz oZretewz de powstrzymywania pedretnege przzpSywu gorących gazów wzDŁuż podpizrajączgo waSu.
170 558
Korzystnie na swobodnym końcu wału podpierającego przędzarki jest uszczelnienie cieczowe do powstrzymywania powrotnego przepływu gorących gazów wzdłuż podpierającego wału.
Korzystnie przędzarka jest otoczona pierścieniowym grzejnikiem indukcyjnym.
Korzystnie przędzarka zawiera kadź rozprowadzającą, której ścianka denna ma zabezpieczającą żaroodporną płytę.
Korzystnie średnica dysz przędzarki wynosi od 0,15 do 0,4 mm.
Obecny wynalazek umożliwia wytwarzanie wełny mineralnej z materiałów o dużej płynności w wysokiej temperaturze likwidusu poprzez odwirowywanie wewnętrzne, jeśli spośród nich zostaną wybrane materiały posiadające żądaną lepkość w temperaturze likwidusu oraz, jeśli rozwłóknienie materiału jest prowadzone w określonych warunkach i za pomocą urządzeń według wynalazku.
Sposobem według wynalazku i za pomocą urządzenia według wynalazku może być wytwarzana wełna żużlowa z naturalnych bazaltów, a także z zestawów podobnych, otrzymywanych przykładowo poprzez dodawanie składników do bazaltu w celu zmiany jego właściwości. Możliwe Jest również przerabianie materiału uzyskiwanego poprzez połączenie materiałów mających główne właściwości podobne do bazaltu, zwłaszcza pod względem termicznego zachowania się, a także żużla wielkopiecowego bądź wszystkich innych materiałów stosowanych w produkcji wełny żużlowej. Sposób według wynalazku może być również stosowanych w produkcji wełny żużlowej. Sposób według wynalazku może być również stosowany do materiałów bezpostaciowych, czyli do szkieł twardych o podobnych, bardzo niskich lepkościach w temperaturze likwidusu, przy czym określenie twarde wskazuje dodatkowo na wysokie temperatury likwidusu, które stanowią o przydatności takich szkieł do zastosowania w stosunkowo wysokich temperaturach.
Bazalty i minerały przeznaczone do wykorzystania w sposobie według wynalazku charakteryzują się tym, że w odróżnieniu od zestawów szklarskich mają stosunkowo niską zawartość metali ziem alkalicznych. Zawartość ta zwykle nie przekracza 10% wagowych, a w większości przypadków wynosi poniżej 5% wagowych tlenków alkalicznych. Tak niska zawartość metali alkalicznych Jest Jedną z przyczyn, dla której topnienie następuje tylko w stosunkowo wysokich temperaturach. Natomiast zawartość metali ziem alkalicznych, zwłaszcza CaO, Jest wyższa niż w zestawach szklarskich. Najczęściej wynosi poniżej 9% wagowych. Całkowita zawartość metali ziem alkalicznych może dochodzić do 35% wagowych, lub powyżej. Dla większości powszechnie stosowanych materiałów tego rodzaju zawartość ta leży w zakresie od 9 do 30% wagowych.
Pod względem SiO2 lub AI2 O3 bazalty są zazwyczaj bogatsze w tlenek glinu i odpowiednio uboższe w krzem niż zestawy szklarskie.
Bazalty są również zasadniczo odmienne od zestawów szklarskich ze względu na wyższą zawartość tlenku żelaza. Dla rodzimych bazaltów zawartość tego tlenku wynosi powyżej 3% wagowych, i zwykle przekracza 6% wagowych.
Bazalty i minerały przydatne według wynalazku zawierają następujące ważniejsze składniki:
- S1O2 powyżej 45% wagowych
- CaO + MgO od9 9o3 5% wagowych
- Na2 + K2O poniżej J0% w
W trakcie opracowywania wynalazku ustalono, że przy doborze stopu wzmacnianego tlenkami może zachodzić konieczność uwzględnienia rodzaju zestawu poddawanego procesowi. Główna różnica odnośnie rodzaju zestawu leży w zakresie obecności, lub braku, Dużej zawartości żelaza. Zauważono mianowicie, że stopy ferrytyczne dają dobrą odporność na korozję, g9y są zastosowane dla zestawów zawierających stosunkowo Dużą ilość tlenku żelazawego, podczas gdy te same stopy ulegają gwałtownej korozji przy zastosowaniu 9o zestawów szklarskich, praktycznie żie zawierających żelaza.
W warunkach praktycznych stopy ferrytyczne żie są korzystne Dla przetwarzania zestawów zawierających mniej niż 3% wagowe tlenku żelaza.
170 558
Dla zestawów bogatych w żelazo, na przykład bazalty i kamienie w ogólności, mogą być zastosowane ferrytyczne stopy ODS, dające dobrą odporność na korozję korzystne właściwości mechaniczne, co pozwala na pracę w temperaturach rzędu 80°C do 100°C powyżej tych temperatur, w których inne stopy ODS uważane za wyjątkowo żaroodporne mogą być zastosowane. Przykładowo, ferrytyczne stopy wzmocnione tlenkami umożliwiają zadowalające przetwarzanie w temperaturach dochodzących do 1673 K.
Dla rozwłóknianych zestawów, które nie wymagają zastosowania ekstremalnych temperatur procesowych, a mianowicie które mogą być przetwarzane w temperaturze 1573 K do 1623 K lub poniżej, mogą być dobrane stopy o mniejszej żaroodporności. Mogą tu być korzystnie zastosowane stopy austenityczne na bazie niklu i chromu. Stopy takie dają ponadto dobrą odporność na korozję również dla zestawów mniej zasobnych w żelazo.
Ferrytyczne stopy wzmocnione wydzieleniami tlenków według wynalazku do przetwarzania w maksymalnych temperaturach tradycyjnie zawierają zwykle chrom i glin. Korzystnym tlenkiem dyspergowanym w tych stopach jest tlenek itru. Zawartość tlenku w takich materiałach jest zwykle bardzo mała. Normalnie wynosi poniżej 1% wagowego.
Stosowane stopy austenityczne praktycznie nie zawierają żelaza. Oprócz tego nie zawierają praktycznie glinu. Zawartość tlenku itru leży w tym samym zakresie jak w przypadku stopów ferrytycznych.
Inną kategorią materiałów stosowanych dla przędzarek stanowią materiały ceramiczne. Skład chemiczny przykładowego monolitycznego materiału ceramicznego, zwłaszcza typu azotek krzemu lub RBSN (ang. Reaction Bonded Silicon Nitride - reakcyjnie wiązany azotek krzemu, uzyskany w drodze spiekania reakcyjnego proszku krzemowego w atmosferze azotu), typu Si3N4 lub SlALON, podano poniżej:
- Si 49,4% (wagowo)
- Al 4,:2%
- Y 7,25% (wagowo)
- O 4,0% (wagowo)
- N 35,0% (wagowo)
- Fe poniżej 2.000 ppm
- Ca + Mg poniżej 1.000 ppm
Mogą być również zastosowane inne azotki krzemu. Przędzarka może być przykładowo uzyskana w drodze spiekania; ten sposób pozwala również uzyskać przedmioty o stosunkowo złożonych kształtach oraz daje możliwość wykonywania dysz przy użyciu rdzeni, które są wyciągane po zaformowaniu części, z zastosowaniem obróbki wykańczającej otworów dyszowych narzędziami diamentowymi. Korzystnie stosowane są materiały ceramiczne o gęstości nasypowej zbliżonej do maksymalnej gęstości teoretycznej, co w rezultacie daje części o mniejszej wrażliwości na korozję. Ten rodzaj materiału może być stosowany w temperaturach dochodzących do 1573 K.
Inną kategorią materiałów ceramicznych możliwych do zastosowania na urządzenie według wynalazku są kompozyty na osnowie ceramicznej z włóknem wzmacniającym, które mają lepszą wiązkość i twardość. Szczególnie przydatne są tu materiały ceramiczne SiC-SiC lub SiC-C na osnowie węglika krzemu, wzmocnione włóknami również zawierającymi węglik krzemu (SiC-SiC) lub węgiel (SiC-C). Wykonywanie przedmiotu polega przykładowo na rozbiciu gazowego prekursora, który po nałożeniu podlega ceramizacji w półfabrykacie wytworzonym przez impregnację stosu sąsiadujących warstw tkaninowych z włókien węglika krzemu lub z włókien węglowych, a dysze w obwodowej ściance są korzystnie wykonywane przez penetrację wiązką laserową. Taki materiał ceramiczny może być zastosowany w warunkach nlepowodujących utleniania w temperaturach powyżej 1473 K dla SiC-SiC, i powyżej 1673 K dla SiC-C.
Uzyskiwanie optymalnych rezultatów w przetwarzaniu materiałów o wysokiej temperaturze likwidusu 1 małej lepkości w drodze odwirowywania wewnętrznego, pod względem tworzenia się skupisk włókien, zależy nie tylko od doboru stopu. Również wymagane warunki
170 558 przetwarzania wywierają wpływ w zakresie przechodzenia roztopionego materiału mineralnego oraz oddziaływują na urządzenia zabezpieczające warunki termiczne.
Wvn-iinnVrłwanp materiały m/ectn vuvrnaaaia 7a«tn<;nwania «necialnyeh liftnanrlnipń nd , , ŁjiiŁU+mW- T » γ _ -X- · · J -η- ““ ~ ----''E' — ** J --- ---- C3---------t · 11 ‘1 · . · X z~\1 · X · · i. 1x. __ samego początku, to jest od chwili stopienia surowców. objaśnienie metod topienia nie leży w zakresie tego wynalazku. Opisano je bardziej szczegółowo w literaturze. Należy jednak podkreślić, że nawet w przygotowaniu roztopionych materiałów mineralnych możliwe do uzyskania temperatury są praktycznie ograniczone do odporności materiałów, z których wykonywany jest piec do topienia lub rafinacji. Z tego powodu stopiony materiał mineralny jest uzyskiwany w temperaturach zazwyczaj niewiele większych od wymaganych podczas przekształcenia. Oznacza to, że straty cieplne stopionego materiału mineralnego podczas operacji procesowych aż do momentu przekształcenia w włókno muszą być ograniczone.
Konsekwencją tego w warunkach praktycznych jest to, że stopiony materiał mineralny jest izolowany cieplnie na drodze pomiędzy piecem do topienia i przędzarką, oraz że odległość ta jest utrzymywana jako możliwie jak najmniejsza.
Straty cieplne powstają również w wyniku zetknięcia się z przędzarką, jeśli nie jest ona zasilana energią niezbędną dla utrzymania jej w temperaturze roboczej. W celu uniknięcia nadmiernych upływów ciepła zastosowano wiele elementów oddziaływujących podczas rozruchu urządzenia oraz w czasie jego pracy.
Pierścieniowy palnik zewnętrzny, w korzystnym wykonaniu z zewnętrznym spalaniem, wytwarza pierścieniowy przepływ gazu o podwyższonej temperaturze, w sąsiedztwie górnej części ścianki obwodowej. Gorący przepływ gazu jest kierowany nie tylko w taki sposób, aby przechodził wzdłuż obwodowej ścianki środków transportowych, lecz również aby otaczał część pierścienia lub dzwonu, łączącego ściankę obwodową z kołnierzem, który służy do zamocowania przędzarki do podpierającego ją wału (w przypadku przędzarki bez dna), lub z górnym kołnierzem wzmacniającym (w przypadku przędzarki napędzanej poprzez ściankę denną), w taki sposób, że części te są również ogrzewane.
Korzystnie stosuje się dodatkowe palniki, których płomienie są skierowane na dzwon. Korzystnie zewnętrzny palnik jest umieszczony w większej odległości od górnej ścianki obwodowej, przez co strumień gazów jest nieco powiększony przed dojściem do sprężarki i zetknięciem się z częścią dzwonową. Odległość ta powinna być jednak na tyle mała, aby mógł być utrzymywany precyzyjny strumień uderzający.
Oprócz tego korzystnie na zewnętrznej stronie przędzarki umieszczony jest grzejnik indukcyjny z magnesem pierścieniowym, przez który przechodzi prąd o wysokiej częstotliwości, lub korzystnie o średnio wysokiej częstotliwości. Jak wiadomo, pierścieniowy magnes może być umieszczony bezpośrednio poniżej przędzarki, i koncentrycznie do przędzarki. Połączenie dwóch urządzeń grzewczych przyczynia się do uzyskania równowagi termicznej przędzarki, i należy dodać, że wydajność urządzeń grzewczych wzrasta wraz ze zmniejszeniem odległości od przędzarki, przy czym palnik zewnętrzny ogrzewa w większości górną część wirówki lub przędzarki, podczas gdy magnes pierścieniowy ogrzewa w większości dolną część przędzarki. Zauważono, że trudno jest ogrzewać górną część ścianki obwodowej bez ogrzewania innych części metalowych, szczególnie które opływa gorący strumień gazu, a opisany podwójny system grzewczy pozwoli wyeliminować trudności techniczne.
Następną zasadniczą różnicą pomiędzy tymi urządzeniami grzewczymi jest ich wpływ na temperaturę w otoczeniu przędzarki. Grzejnik indukcyjny nie wywołuje praktycznie wpływu w tym zakresie, w związku z czym nie przyczynia się do ogrzewania otoczenia, poza małą ilością ciepła wynikającą z promieniowania. Natomiast pierścieniowy palnik zewnętrzny w nieunikniony sposób ogrzewa w znacznym stopniu otoczenie, choć powietrze zasysane w wyniku ruchu obrotowego przędzarki i znaczne prędkości pierścieniowego strumienia gazu powstrzymują wprowadzenie ciepła przez pierścieniowy palnik zewnętrzny do otoczenia. Dla optymalnej jakości włókna, zwłaszcza pod względem odporności mechanicznej, niekorzystnie jest jednakże, jeśli włókna są poddawane oddziaływaniu gorącego otoczenia bezpośrednio po opuszczeniu przędzarki. Z tego powodu temperatura gazu wychodzącego z pierścieniowego palnika zewnętrznego została zmniejszona.
170 558
Dodatkowe korzyści daje praca przy stosunkowo niskich szybkościach przędzarki. Wiadomo, że stosunek sił oporu deformacji lepkościowej w funkcji napięcia powierzchniowego, który jest odpowiedzialny za tworzenie się kropli lub paciorków, jest funkcją wartości bezwymiarowej μχν/δ, gdzie μ oznacza lepkość materiału, V oznacza szybkość, a δ jest napięciem powierzchniowym. Zwiększenie iloczynu gxV, zarówno przez obniżenie temperatury w celu zwiększenia szybkości, lub przez zwiększenie szybkości ruchu materiału, zmniejsza tendencję do tworzenia się nierozwłóknionych cząstek, jak krople lub paciorki.
Należy zwrócić uwagę, aby nie następowało ogrzewanie otoczenia przędzarki, lecz wymaganie to może prowadzić do konsekwencji, że grzejniki zewnętrzne nie zapewnią utrzymania równowagi termicznej przędzarki.
W takim przypadku urządzenia grzewcze mogą być zastosowane wewnątrz przędzarki. Takie dodatkowe wprowadzenie ciepła uzyskuje się korzystnie poprzez zastosowanie rozpraszającego palnika wewnętrznego, umieszczonego koncentrycznie względem wału podpierającego przędzarkę, którego płomienie są skierowane do wewnątrz ścianki obwodowej. W korzystnym wykonaniu stosunek ilości paliwa do powietrza jest tak dobierany, aby jądro płomienia znajdowało się w bezpośrednim sąsiedztwie ścianki wewnętrznej. Dodatkowo stosowana jest pewna ilość występów spełniających rolę kierownicy płomienia, umieszczonych na wewnętrznej ściance dzwonu. Rozpraszający palnik wewnętrzny daje korzystnie od 3 do 15% ilości doprowadzonego ciepła podczas pracy ciągłej, które nie jest odbierane ze stopionego materiału mineralnego. Nie jest to ilość znacząca, lecz doprowadzenie ciepła z dużą dokładnością w precyzyjnie określonym miejscu jest bardzo skuteczne.
Rozpraszając palnik wewnętrzny zastosowany podczas rozwłókniania korzystnie uzupełnia centralny palnik wewnętrzny znany z poprzednich rozwiązań, lecz niestety jest stosowany wyłącznie podczas fazy rozruchowej i zasadniczo służy do ogrzewania ścianki dennej przędzarki - lub środków rozprowadzających służących jako ścianka denna, zwykle nazywanych kadzią, lub bardziej ogólnie centralnym obszarem przędzarki. Centralny palnik wewnętrzny wstępnie podgrzewa kadź lub ściankę denną przed doprowadzeniem roztopionego materiału mineralnego. Zgodnie z wynalazkiem centralny palnik jest w korzystnym wykonaniu palnikiem pierścieniowym o zbieżnym płomieniu, umieszczonym pomiędzy wałem podpierającym i rozpraszającym centralnym palnikiem wewnętrznym.
Podczas rozruchu wykorzystywane są również zewnętrzne urządzenia grzewcze. W miarę potrzeby mogą być zastosowane lance płomieniowe lub podobne urządzenia, jako dodatkowe grzejniki. Podczas krytycznej fazy rozruchu stosowany jest również rozpraszający palnik wewnętrzny, gdy nie występuje jeszcze podawanie roztopionego materiału mineralnego. W czasie rozruchu stosowane są równocześnie palniki zewnętrzne i wewnętrzne. Jako palniki wewnętrzne, mogą być zastosowane również palniki spotykane w urządzeniach rozwłókniających do wytwarzania tradycyjnego włókna szklanego. W takich znanych urządzeniach rozwłókniających palnik jest umieszczony koncentrycznie względem wału podpierającego sprężarkę. Mogą być również zastosowane palniki innego rodzaju, zwłaszcza w celu kompensacji specyficznej budowy przędzarki, jak objaśniono szczegółowo w przykładach wykonania.
Ponieważ przetwarzane materiały mają w pełnych przypadkach małe lepkości w porównaniu z lepkościami szkieł zwykle przetwarzanych przez odwirowywanie wewnętrzne, konieczny jest dobór wydajności produkcyjnej każdej dyszy przędzarki poprzez odpowiedni dobór wymiarów dyszy. Średnica dysz wynosi zwykle od 0,7 do 1,2 mm co daje wydajność około 1 kg dziennie a dyszę, dla szkieł o lepkościach rzędu 1000 puazów. Dla materiałów o lepkościach poniżej 500 puazów, korzystnie jest stosowanie przędzarek posiadających dysze o średnicy większej od 0,1 mm, korzystnie większych niż 0,15 mm, i zwłaszcza większych niż 0,2 mm, jednakże mniejszych niż 0,7 mm, korzystnie mniejszych niż 0,5 mm, i zwłaszcza mniejszych niż 0,4 mm.
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładach wykonania na rysunku, na którym fig. 1 do 7 przedstawiają wykresy zależności lepkości od temperatury dla różnych składów materiałów, fig. 8a - schematyczny przekrój podłużny znanego urządzenia do wytwarzania
170 558 włókien szklanych, fig. 8b - odpowiadający fig. 8a przykład wykonania urządzenia do wytwarzania wełny żużlowej według wynalazku, fig. 9 - odpowiadający fig. 8 odmienny przykład wykonania urządzenia do wytwarzania wełny żużlowej.
W tabeli załączonej do opisu podano składy materiałów przydatnych do produkcji włókien mineralnych. Z wyjątkiem zestawu 0, przedstawiającego konwencjonalny materiał szklarski rozwłókniany.
170 558
Fig. 2
Fig. 3
170 558
Fig. ί»
Fig. 5
170 558
Fig. 6
Fig. 7
170 558
170 558
Fig.9
170 558
Fig.1
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 90 egz.
Cena 4,00 zł

Claims (27)

  1. Zastrzeżenia patentowe
    1. Wełna żużlowa, zawierająca materiał mający podwyższoną temperaturę likwidusu, wyższą od 1323 K i niską lepkość w tej temperaturze, zwłaszcza mniejszą niż 3200 puazów, znamienna tym, że materiał mineralny zawiera co najmniej SiO2, CaO i Na2O, przy czym zawiera on mniej niż 10% wagowych niewłóknistych cząstek o wielkości większej niż 100 pm.
  2. 2. Wełna żużlowa według zastrz. 1, znamienna tym, że materiał zawiera tlenki metali ziem alkalicznych co najmniej w ilości 9% wagowych, a korzystnie zawiera żelazo co najmniej w ilości 3% wagowych.
  3. 3. Wełna żużlowa według zastrz. 1, znamienna tym, że materiał zawiera (procent wagowy) SiO2 - 60,7%, CaO -16,5%, Na2O -15,4%, AI2O3 - 0,2%, MgO - 3,2%, K2O - 0,7%, Β 2O3 - 3,3%.
  4. 4. Wełna żużlowa według zastrz. 1, znamienna tym, że materiał ma skład wybrany z następujących składów (wielkości podano w procentach wagowych):
    SiO2 50,45 51,5 52,9 54,93 56,0 52,26 49,40 47,90 47,5 Fe2O3 10,35 10,1 15,2 8,3 12,18 7,6 10,10 9,80 9,7 AI2O3 17,35 18 13,6 17,17 14,37 18,96 17,00 16,40 16,3 MnO 0,17 0,19 0,2 0,15 0,23 0,1 0,15 0,15 0,16 CaO 9,90 8,9 5,75 7,12 6,3 6,52 9,70 9,4 12,4 MgO 7,05 6,4 3,8 5,10 4,48 4,31 6,90 6,70 6,7 Na2O 3,35 3,5 2,7 3,55 3,2 5,52 3,25 3,15 3,20 K2O 0,45 0,61 2,20 2,19 1,49 4,11 0,45 0,40 0,40 T1O2 0,75 0,66 3,0 1,20 1,33 0,5 0,75 0,70 0,70 P2O5 0,15 0,12 0,6 0,28 0,34 0,1 0,15 0,14 2,9 B2O3 - - - - - - 2,15 5,25 -
    S1O2 52,60 46,55 48,77 50,80 58,54 58,3 Fe2O3 8,75 8,78 8,80 8,80 0,19 0,14 AI2O3 14,58 14,7 14,65 14,65 3,85 7 MnO 0,12 0,17 0,17 0,17 0,03 - CaO 12,20 12,25 12,25 12,25 25,00 24,85 MgO 6,33 6,20 6,20 6,20 9,25 5,00 Na2O 2,24 2,20 2,20 2,20 0,05 0,02 K2O 1,05 1,02 1,02 1,01 0,08 0,05 T1O2 1,82 1,89 1,90 1,90 0,02 1,14 P2O5 0,30 6,21 4,00 2,00 2,85 4,50 B2O3 - - - - 0,05 -
    170 558
  5. 5. Wełna żużlowa według zastrz. 1, znamienna tym, żcy materiał nn skład wybrany z następujących sKŁadów (wiziyeści podano w preczntuch wizowych):
    SiO2 47,01 56,3 61,2 53 49,3 FzO 12,1 0,25 6,1 2,7 8,4 Al2O3 14,70 3,15 0,10 6,40 15,60 MnO 0,24 - 0,01 - - CsO 10,1 26,1 18,6 30 13,90 MgO 8,6 6,4 9,3 3 7,6 Ns2O 3,06 3,2 4,5 3.1 3,5 K2O 1,4 0,65 0,04 1,1 0,5 TiO2 2,6 0,1 0,14 0,5 1 P2O5 - 2,9 - 0,2 - B2O3 - - - - -
  6. 6. WzSnu żużlowa wzDSuz zastrz. 1, znamiynna tym, żz stepizn rozDreZniznis wŁóKizn mutzriuSu wzSny, eKreślony wartością Micrenairz, wynosi mnizj niż 6/5 g.
  7. 7. WzSna żużlowa wzDSuz zastrz. 1, enamtynna tym, żz matzriaS zuwizra mnizj niż 5% wazowych nizwSóKnistych cząstzK e wizlKości więKszzj niż 100 pm.
  8. 8. SpesóZ wytwarzania wzSny żużlewzj, w Którym tworzy się wSófcna stosując matzriaS mający podwyższoną tzmpzraturę liKwiDusu De pensd 1323 K i Którzze lzpKość w tzmperaturzz liKwiDusu jest mniejsza niż 3200 puszów, enamtynny tym, żz peDajz się stopiony matzriaS mineralny na oBwodową ścisnKę przęDzarKi zawizrającą licznz Dyszz o maSych śrzDnicach i eDwirewujz się przzz niz mstzrisS minzralny w tzmpzraturzz niższzj niż 1673 K, przy jzgo ^pKości d'ięKszzj niż 100 puszów, s nsstępniz wSóKnu wysnuwa się Kizrując wypSyw gazu wzDSuż ścianKi oZwoDedej przęDzsrKi.
  9. 9. SposóZ wzaSug zastrz. 8, enamtynny tym, żz stos^z się materiaS minmlny o tzmpzraturzz liKwiDusu wyższzj niż 1473 K.
  10. 10. SposóZ wzDStg zastrz. 8 slZe 9, enamtynny tym, żz stosij się mstzrisS mineralny, Którzgo zsKrzs roZeczy teży w zsKrzsiz tzmpzratur oD 1473 K Do 1673 K, w Którym ma en lzpKość więKszą niż 200 puszów.
  11. 11. SposóZ wzDSug zastrz. 10, enamtynny tym, żz stosujz się materiaS, Którzgo lzpKość w zskrzsiz reZeczym jzst więKsza niż 350 puszów.
  12. 12. SpesóZ wzDSug zastrz. 11, enamtynny tym, żz stosujz się msterisS, Którzgo zsKrzs roZeczy rozciągu się w przeDziale tzmpzraturowym co najmnizj 50 K.
  13. 13. SpesóZ wzdSug zsstrz. 8, enamtynny tym, żz oDwiredujz się mstzrisS minzralny przzz Dyszz przęDzsrKi o średnicy pedyżej 0,15 mm, Korzystniz powyżzj 0,2 mm.
  14. 14. SposóZ wzdŁuz zsstrz. 13, enamtynny tym,. żz odwirodyduje się mstzrisS minzrslny przzz dyszz przędzsrKi o średnicy poniżzj 0,7 mm, Kerzystnie poniżzj 0,5 mm, Korzystniz poniżzj 0,4 mm.
  15. 15. UrząDzmiz do wytwarzaniu wzSny żużlewzj, zadizrającz przędzarKę posiadającą waS podpizrsjący i Dzwon, Którzgo ścianKa oZwodows ms wizlz Dysz o msSzj średnicy De wysnuwania wŁóKim stepienzze matzriaSu minzralneze, s ns zzwnątrz dzwonu jzst umizszczeny wspóSśrodKowo pierścizniedy palniK zzwnętrzny, Którzgo wylot jzst sKizrodany wzdSuż eZdedodzj ścianKi przędzarKi, zaś dednątrz Dzwonu przędzarKi jzst umieszczene wednętrzne urządzenie grzzwczz, uruchsmianz podczas preczsu rozwSóKnisnia, enamtynny tym, żz wewnętrznz urząazznie grzzwczz (25) stanowi rozpraszający pizrścizniowy wednętrzny pslniK, s w poZliżu wylotu wednętrznzze urząDzmis grzzdczzze (25), na dzwnętrznzj powizrzchni dzwonu (20)
    170 558 przędzarki (1') są umieszczone elementy (29) do utrzymywania płomienia z wewnętrznego urządzenia grzewczego (25), zaś w pobliżu wewnętrznej powierzchni obwodowej ścianki (19) pierścieniowy palnik zewnętrzny (13) ma ścianki kanału wylotowego (14, 15) gorącego gazu przedłużone za pomocą skośnych ścianek (16, 17) wytwarzających rozbieżny strumień gorących gazów.
  16. 16. Urządzenie według zastrz. 15, znamienne tym, że na swobodnym końcu wału podpierającego (22) przędzarki (1') jest występ uszczelniający (21) lub uszczelnienie obrotowe do powstrzymywania powrotnego przepływu gorących gazów wzdłuż podpierającego wału (22).
  17. 17. Urządzenie według zastrz. 15, znamienne tym, że na swobodnym końcu wału podpierającego (22) przędzarki (1') jest uszczelnienie cieczowe do powstrzymywania powrotnego przepływu gorących gazów wzdłuż podpierającego wału (22).
  18. 18. Urządzenie według zastrz. 15, znamienne tym, że przędzarka (1', 31) jest otoczona pierścieniowym grzejnikiem indukcyjnym (7, 38).
  19. 19. Urządzenie według zastrz. 15, znamienne tym, że przędzarka (1') zawiera kadź rozprowadzającą (27), której ścianka denna ma zabezpieczającą żaroodporną płytę (28).
  20. 20. Urządzenie według zastrz. 17, znamienne tym, że średnica dysz przędzarki (1', 31) wynosi od 0,15 do 0,4 mm.
  21. 21. Urządzenie do wytwarzania wełny żużlowej, zawierające przędzarkę posiadającą wał podpierający i dzwon, którego ścianka obwodowa ma wiele dysz o małej średnicy do wysnuwania włókien stopionego materiału mineralnego, a na zewnątrz dzwonu jest umieszczony współśrodkowo pierścieniowy palnik zewnętrzny, którego wylot jest skierowany wzdłuż obwodowej ścianki przędzarki, zaś wewnątrz dzwonu przędzarki jest umieszczone wewnętrzne urządzenie grzewcze uruchamiane podczas procesu rozwłókniania, znamienne tym, że pierścieniowy palnik zewnętrzny (13,37) jest umieszczony w odległości (h') powyżej ścianki obwodowej (19) przędzarki (1'), przy czym ta odległość (h') wynosi od 15 do 20 mm, a pierścieniowy zewnętrzny palnik (13, 37) ma ścianę kanału wewnętrznego (14) o średnicy mniejszej niż średnica górnej części obwodowej ścianki (19, 42) przędzarki (1', 31).
  22. 22. Urządzenie według zastrz. 21, znamienne tym, że pierścieniowy palnik zewnętrzny (13) ma ścianki kanału wylotowego (14,15) gorącego gazu przedłużone za pomocą skośnych ścianek (16,17) wytwarzających rozbieżny strumień gorących gazów.
  23. 23. Urządzenie według zastrz. 22, znamienne tym, że na swobodnym końcu wału podpierającego (22) przędzarki (1') jest występ uszczelniający (21) lub uszczelnienie obrotowe do powstrzymywania powrotnego przepływu gorących gazów wzdłuż podpierającego wału (22).
  24. 24. Urządzenie według zastrz. 23, znamienne tym, że na swobodnym końcu wału podpierającego (22) przędzarki (1z) jest uszczelnienie cieczowe do powstrzymywania powrotnego przepływu gorących gazów wzdłuż podpierającego wału (22).
  25. 25. Urządzenie według zastrz. 24, znamienne tym, że przędzarka (1', 31) jest otoczona pierścieniowym grzejnikiem indukcyjnym (7, 38).
  26. 26. Urządzenie według zastrz. 25, znamienne tym, że przędzarka (1') zawiera kadź rozprowadzającą (27), której ścianka denna ma zabezpieczającą żaroodporną płytę (28).
  27. 27. Urządzenie według zastrz. 26, znamienne tym, że średnica dysz przędzarki (1', 31) wynosi od 0,15 do 0,4 mm.
PL92298865A 1991-08-02 1992-08-03 Welna zuzlowa oraz sposób i urzadzenie do wytwarzania welny zuzlowej PL PL PL PL PL PL170558B1 (pl)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9109827 1991-08-02
PCT/EP1992/001754 WO1993002977A1 (en) 1991-08-02 1992-08-03 Method and apparatus for manufacturing mineral wood, and mineral wool produced thereby

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL298865A1 PL298865A1 (en) 1994-02-21
PL170558B1 true PL170558B1 (pl) 1996-12-31

Family

ID=9415842

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL92298865A PL170558B1 (pl) 1991-08-02 1992-08-03 Welna zuzlowa oraz sposób i urzadzenie do wytwarzania welny zuzlowej PL PL PL PL PL

Country Status (27)

Country Link
US (1) US6158249A (pl)
EP (2) EP0525816A1 (pl)
JP (1) JP3234224B2 (pl)
KR (1) KR100187924B1 (pl)
CN (1) CN1038926C (pl)
AR (1) AR247537A1 (pl)
AT (1) ATE151059T1 (pl)
AU (1) AU664852B2 (pl)
BR (1) BR9205377A (pl)
CA (1) CA2093232C (pl)
CZ (1) CZ290109B6 (pl)
DE (1) DE69218752T3 (pl)
DK (1) DK0551476T4 (pl)
ES (1) ES2100358T5 (pl)
FI (1) FI102675B (pl)
HR (1) HRP920253B1 (pl)
HU (1) HU215361B (pl)
IS (1) IS1673B (pl)
NO (1) NO316921B1 (pl)
NZ (1) NZ243798A (pl)
PL (1) PL170558B1 (pl)
RU (1) RU2096356C1 (pl)
SI (1) SI9200160B (pl)
SK (1) SK284033B6 (pl)
TR (1) TR27648A (pl)
WO (1) WO1993002977A1 (pl)
ZA (1) ZA925771B (pl)

Families Citing this family (48)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2100298C1 (ru) * 1992-08-20 1997-12-27 Изовер Сэн-Гобэн Способ изготовления минеральной ваты и устройство для образования волокон путем внутреннего центрифугирования
AU668878B2 (en) * 1992-08-20 1996-05-23 Isover Saint-Gobain Method for producing mineral wool, and mineral wool produced thereby
GB9314230D0 (en) * 1993-07-09 1993-08-18 Pilkington Plc Compositions for high temperature fiberisation
DE19540109A1 (de) * 1995-10-27 1997-04-30 Gruenzweig & Hartmann Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Mineralwolle
US5962354A (en) * 1996-01-16 1999-10-05 Fyles; Kenneth M. Compositions for high temperature fiberisation
US6077798A (en) * 1996-08-02 2000-06-20 Owens Corning Fiberglas Technology, Inc. Biosoluble, high temperature mineral wools
US5932347A (en) * 1996-10-31 1999-08-03 Owens Corning Fiberglas Technology, Inc. Mineral fiber compositions
FR2778399A1 (fr) * 1998-05-06 1999-11-12 Saint Gobain Isover Composition de laine minerale
FR2783516B1 (fr) * 1998-09-17 2000-11-10 Saint Gobain Isover Composition de laine minerale
FR2806402B1 (fr) 2000-03-17 2002-10-25 Saint Gobain Isover Composition de laine minerale
DE10041481B4 (de) * 2000-08-24 2006-01-19 Deutsche Rockwool Mineralwoll Gmbh & Co. Ohg Dämmstoffelement sowie Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines Dämmstoffelementes, insbesondere einer roll- und/oder wickelbaren Dämmstoffbahn aus Mineralfasern
ES2169005B1 (es) * 2000-12-01 2003-04-01 Saint Gobain Cristaleria S A Conducto de lana mineral con reaccion al fuego mejorada.
FR2850964B1 (fr) * 2003-02-12 2006-06-02 Saint Gobain Vetrotex Dispositif de renfort pour filiere delivrant des filaments notamment de verre
EP1645547A4 (en) * 2003-05-16 2006-08-09 Paramount Glass Mfg Co Ltd METHOD AND APPARATUS FOR MANUFACTURING GLASS FIBERS
US20070253993A1 (en) * 2003-10-06 2007-11-01 Ina Bruer Climate, respectively ventilation channel
FR2864828B1 (fr) 2004-01-07 2007-08-10 Saint Gobain Isover Composition de laine minerale
PL1680561T3 (pl) 2003-10-06 2013-02-28 Saint Gobain Isover Element izolacyjny z włókien mineralnych dla budowy okrętów
EP1522531A1 (de) 2003-10-06 2005-04-13 Saint-Gobain Isover G+H Ag Feuerschutztüre und Feuerschutzeinlage hierfür
EP1522641A1 (de) 2003-10-06 2005-04-13 Saint-Gobain Isover G+H Ag Wärmedämm-Verbundsysteme sowie Dämmelement, Insbesondere Dämmplatte hierfür
BRPI0414848B1 (pt) 2003-10-06 2015-12-01 Saint Gobain Isover porta e inserção de proteção contra fogo
PT1522800E (pt) * 2003-10-06 2006-05-31 Saint Gobain Isover Ar condicionado e tubo de ventilacao
EP1522640A1 (de) 2003-10-06 2005-04-13 Saint-Gobain Isover G+H Ag Dämmelement aus Mineralfasern für Schiffsbau
PL1678386T5 (pl) † 2003-10-06 2021-08-16 Saint-Gobain Isover Element izolacyjny z filcu z włókien mineralnych do zaciskowego montażu pomiędzy belkami
DE10349170A1 (de) 2003-10-22 2005-05-19 Saint-Gobain Isover G+H Ag Dampfbremse mit einer Abschirmung gegen elektromagnetische Felder
JP4624190B2 (ja) * 2005-06-20 2011-02-02 トヨタ自動車株式会社 バサルト繊維の製造方法
JP5442181B2 (ja) * 2005-07-05 2014-03-12 日本電気硝子株式会社 ガラス繊維組成物、ガラス繊維及びガラス繊維含有複合材料
US8104311B2 (en) * 2006-05-09 2012-01-31 Johns Manville Rotary fiberization process for making glass fibers, an insulation mat, and pipe insulation
CN101263090B (zh) * 2006-05-19 2010-10-06 维克托·F·凯伯 生产连续的玄武岩纤维的组合物及方法
ITMI20071154A1 (it) * 2007-06-06 2008-12-07 Diatech S R L Dispositivo per la produzione di fibre minerali e procedimento per la produzione di fibre minerali che utilizza tale dispositivo.
KR101179170B1 (ko) * 2009-05-08 2012-09-03 이세린 석면 대체용 규사질 불연제 및 그 제조방법
FR2954307B1 (fr) * 2009-12-22 2011-12-09 Saint Gobain Isover Centrifugeur de fibrage, dispositif et procede de formation de fibres minerales
CN102452790B (zh) * 2010-12-24 2014-06-04 江苏奥米建材科技有限公司 一种亲水性矿物复合纤维及其制备方法
EP2697178B1 (en) 2011-04-13 2019-09-25 Rockwool International A/S Processes for forming man made vitreous fibres
FR2986227B1 (fr) 2012-01-27 2014-01-10 Saint Gobain Isover Procede de production de laine minerale
CN103570240B (zh) * 2012-07-29 2016-04-06 苏州宏久航空防热材料科技有限公司 一种降低离心棉熔池漏板处玻璃熔体粘度的装置及其方法
EP2724994B1 (de) * 2012-10-24 2016-01-06 K-Protech GmbH Zerfaserungselement zur herstellung von mineralwolle
FR3000056B1 (fr) 2012-12-21 2016-03-25 Saint Gobain Isover Procede de fabrication de verre par fusion electrique
CN104628251B (zh) * 2013-11-13 2018-01-02 南京航空航天大学 一种低叩解度超细离心玻璃棉拉丝装置和拉丝方法
US20160040319A1 (en) * 2014-08-07 2016-02-11 Knauf Insulation Gmbh Gusseted rotary spinners for producing fiber from molten material
FR3026402B1 (fr) 2014-09-26 2016-09-16 Saint Gobain Isover Laine minerale
PL414330A1 (pl) 2015-10-09 2017-04-10 Flis Stanisław Przedsiębiorstwo Budowlano-Montażowe Flisbud Sposób wytwarzania proszku bazaltowego, włókna bazaltowego i innych wyrobów kształtowych
US9771294B1 (en) 2016-04-21 2017-09-26 Americas Basalt Technology, Llc Basalt fibers produced from high temperature melt
KR101937807B1 (ko) * 2016-10-04 2019-01-14 재단법인 포항산업과학연구원 제철 공정의 부산물을 이용한 무기 섬유 및 이의 제조 방법
FR3057567B1 (fr) * 2016-10-14 2022-04-01 Saint Gobain Isover Procede de formation de fibres minerales
FR3078961B1 (fr) * 2018-03-14 2021-10-29 Saint Gobain Isover Methode de regulation d'une installation de fibrage
FR3086284B1 (fr) 2018-09-26 2022-07-22 Saint Gobain Isover Laine minerale
FR3122416B3 (fr) * 2021-04-28 2023-09-08 Saint Gobain Isover Procede de fabrication de laine minerale a partir de matieres minerales non transformees
FR3122417B3 (fr) * 2021-04-28 2023-09-08 Saint Gobain Isover Procede de fabrication de fibres de verre a partir de matieres minerales non transformees

Family Cites Families (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3012281A (en) * 1955-02-25 1961-12-12 Owens Corning Fiberglass Corp Method of forming fibers
BE565566A (pl) * 1957-03-12
NL236146A (pl) * 1958-02-15
GB878026A (en) * 1958-05-29 1961-09-20 Owens Corning Fiberglass Corp A method and apparatus for processing heat-softenable material
US3273358A (en) * 1958-05-29 1966-09-20 Owens Corning Fiberglass Corp Method of and apparatus for forming fibers
GB895540A (en) * 1959-11-20 1962-05-02 Owens Corning Fiberglass Corp Improved apparatus for forming fibres from fiberizable material
US3048886A (en) † 1960-04-01 1962-08-14 Sealtite Insulation Mfg Corp Apparatus for manufacturing mineral wool fibers
FR1382917A (fr) * 1963-02-27 1964-12-24 Saint Gobain Perfectionnements à la fabrication de fibres, notamment de fibres de verre
GB1362948A (en) * 1970-05-12 1974-08-07 Radiation Ltd Protective coatings
US3785791A (en) * 1972-03-02 1974-01-15 W Perry Forming unit for fine mineral fibers
US3928009A (en) * 1972-03-02 1975-12-23 Walter Merton Perry Rotary forming unit for fine mineral fibers
NL157880B (nl) * 1972-12-22 1978-09-15 Johns Manville Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van stapelvezels.
DE2911510A1 (de) * 1978-12-08 1980-06-19 Saint Gobain Verfahren, vorrichtung und glaeser zum herstellen von glasfasern und damit hergestellte glasfasern
JPS57106532A (en) * 1980-12-19 1982-07-02 Paramaunto Glass Kogyo Kk Manufacturing apparatus for glass fiber
US4560606A (en) * 1981-11-16 1985-12-24 Owens-Corning Fiberglas Corporation Basalt compositions and their fibers
US4396722A (en) † 1982-04-05 1983-08-02 Owens-Corning Fiberglas Corporation Wool glass composition
US4451276A (en) * 1982-08-18 1984-05-29 Barthe Marie Pierre Method and apparatus for glass fiberization
US4534779A (en) * 1982-12-22 1985-08-13 Owens-Corning Fiberglas Corporation Method and apparatus for heating a mineral fiber forming spinner
US4402767A (en) † 1982-12-27 1983-09-06 Owens-Corning Fiberglas Corporation Fabrication of alloys
FR2550954B1 (fr) * 1983-08-26 1988-07-08 Alsthom Atlantique Procede de degazage d'un liquide
JPS6126532A (ja) † 1984-07-13 1986-02-05 Sumitomo Electric Ind Ltd 光フアイバ−用母材の製造方法
DE3509426A1 (de) † 1985-03-15 1986-09-18 Grünzweig + Hartmann und Glasfaser AG, 6700 Ludwigshafen Einrichtung zur herstellung von mineralfasern aus silikatischen rohstoffen, insbesondere basalt mit einem modularen viskositaetsmodul von mindestens 1,5, nach dem duesenblasverfahren
US4668265A (en) † 1985-06-18 1987-05-26 Owens-Corning Fiberglas Corporation Corrosion resistant cobalt-base alloy and method of making fibers
US4668266A (en) † 1985-06-18 1987-05-26 Owens-Corning Fiberglas Corporation Corrosion resistant cobalt-base alloy having a high chromium content and method of making fibers
JPH0678173B2 (ja) † 1986-01-22 1994-10-05 産栄機設株式会社 無機短繊維の製造装置
US4689061A (en) * 1986-05-20 1987-08-25 Owens-Corning Fiberglas Corporation Method and apparatus for producing fine fibers
DE3775671D1 (de) * 1986-09-08 1992-02-13 Bbc Brown Boveri & Cie Oxyddispersionsgehaertete superlegierung mit verbesserter korrosionsbestaendigkeit auf der basis von nickel.
US4820324A (en) † 1987-05-18 1989-04-11 Owens-Corning Fiberglas Corporation Glass corrosion resistant cobalt-based alloy having high strength
CH674019A5 (pl) * 1988-01-18 1990-04-30 Asea Brown Boveri
GB2220654B (en) † 1988-07-13 1992-10-07 Glass Int Inc Glass composition and batch blend for its production
US4904290A (en) † 1988-09-30 1990-02-27 Owens-Corning Fiberglas Corporation Cobalt based alloys with critical carbon content for making and using in glass fiber production
DE3917045A1 (de) * 1989-05-25 1990-11-29 Bayer Ag Toxikologisch unbedenkliche glasfasern
FR2662687B1 (fr) * 1990-06-01 1993-05-07 Saint Gobain Isover Fibres minerales susceptibles de se decomposer en milieu physiologique.
JP2796757B2 (ja) * 1990-09-04 1998-09-10 パラマウント硝子工業株式会社 ガラス繊維の製造方法及び装置
FR2668470B1 (fr) * 1990-10-29 1992-12-24 Saint Gobain Isover Procede et dispositif de production de fibres par centrifugation interne et application au fibrage de certains verres.

Also Published As

Publication number Publication date
FI102675B1 (fi) 1999-01-29
CZ290109B6 (cs) 2002-06-12
ES2100358T5 (es) 2001-09-01
NZ243798A (en) 1996-01-26
DE69218752T3 (de) 2002-03-14
CA2093232C (en) 2000-05-30
JPH06503799A (ja) 1994-04-28
SI9200160B (en) 2001-12-31
CN1071649A (zh) 1993-05-05
IS1673B (is) 1997-12-31
NO316921B1 (no) 2004-06-28
SK284033B6 (sk) 2004-08-03
ES2100358T3 (es) 1997-06-16
DK0551476T4 (da) 2001-11-12
JP3234224B2 (ja) 2001-12-04
FI931507A0 (fi) 1993-04-02
AU2387492A (en) 1993-03-02
EP0551476A1 (en) 1993-07-21
AR247537A1 (es) 1995-01-31
NO931247L (no) 1993-05-28
EP0551476B1 (en) 1997-04-02
US6158249A (en) 2000-12-12
EP0551476B2 (en) 2001-05-09
DE69218752T2 (de) 1997-07-10
RU2096356C1 (ru) 1997-11-20
SK238192A3 (en) 1995-09-13
FI102675B (fi) 1999-01-29
DE69218752D1 (de) 1997-05-07
NO931247D0 (no) 1993-03-31
HUT67141A (en) 1995-02-28
HRP920253A2 (en) 1994-08-31
FI931507A (fi) 1993-04-02
SI9200160A (en) 1993-03-31
CA2093232A1 (en) 1993-02-03
CZ238192A3 (en) 1993-03-17
KR100187924B1 (ko) 1999-06-15
BR9205377A (pt) 1994-03-08
EP0525816A1 (en) 1993-02-03
CN1038926C (zh) 1998-07-01
ZA925771B (en) 1993-03-26
HU215361B (hu) 1998-12-28
WO1993002977A1 (en) 1993-02-18
HU9300752D0 (en) 1993-08-30
DK0551476T3 (da) 1997-07-07
HRP920253B1 (en) 1999-10-31
TR27648A (tr) 1995-06-14
ATE151059T1 (de) 1997-04-15
AU664852B2 (en) 1995-12-07
PL298865A1 (en) 1994-02-21
IS3894A (is) 1993-02-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL170558B1 (pl) Welna zuzlowa oraz sposób i urzadzenie do wytwarzania welny zuzlowej PL PL PL PL PL
US5554324A (en) Method for producing mineral wool
RU2100298C1 (ru) Способ изготовления минеральной ваты и устройство для образования волокон путем внутреннего центрифугирования
US5176729A (en) Method of producing fibers by internal centrifugation and the application of the said method to the drawing out of certain glasses into fibers
CZ87394A3 (cs) Způsob výroby minerální vlny a rohož z takto vyrobené minerální vlny

Legal Events

Date Code Title Description
LAPS Decisions on the lapse of the protection rights

Effective date: 20100803